1、正本56.8米高层建筑塔吊拆除与安装专项安全施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目录第一章 设计方案4一、塔吊的基本参数信息4二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算4三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算51. 桩顶竖向力的计算52. 矩形承台弯矩的计算6四、矩形承台截面主筋的计算6五、矩形承台斜截面抗剪切计算6六、桩承载力验算7七、桩竖向极限承载力验算81#高楼塔吊基础十字交叉梁基础计算书9一、塔吊的基本参数信息9二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算9三、交叉梁最大弯矩和桩顶竖向力的计算10四、交叉梁截面主筋的计算2、11五、桩承载力验算11六、桩竖向极限承载力验算及桩长计算12七、桩抗拔承载力验算13一、支座力计算13二、附着杆内力计算152.1 第一种工况的计算:162.2 第二种工况的计算:16三、附着杆强度验算171 杆件轴心受拉强度验算172 杆件轴心受压强度验算17四、附着支座连接的计算18五、附着设计与施工的注意事项182 对于框架结构，附着点宜布置在靠近柱根部；184 附着固定点应布设在靠近楼板处，以利于传力和便于安装。19一、参数信息19二、塔吊基础承载力计算19三、地基承载力验算20四、基础受冲切承载力验算21Al - 冲切验算时取用的部分基底面积22五、承台配筋计算221.抗弯计算223、2.配筋面积计算23一、塔吊有荷载时稳定性验算24二、塔吊无荷载时稳定性验算25第二章、塔吊安装与拆卸26一、安装前的准备工作264 、电源配置架设专用电箱，保证合理、安全、方便。26二、安装步骤268 、起重臂与起重臂拉杆的安装27三、塔身标准节的安装方法及顺序283 、放松电缆长度略大于总的爬升高度。28四、附着架的安装及使用292 、附着架见说明书。293 、附着架的安装与使用29五、调整各种安全装置291.1 、臂中点调整291.2 、臂根点校核（是较核不是重新调整）292.1 、四倍率滑轮组调整。30六、高档断电调整（幅度不能大于25M )30七、低中档断电调整（幅度不能大于13.74、M )30八、低中档报警调整（幅度不能大于13.7M )305.2 、小车运行试动作三次动作效果均一样即可。31九、塔机的拆卸318 、开动小车，用吊钩将标准节1 从引进平台上吊出放至地面。3212 、将平衡臂上所剩的平衡重全部拆除。32第三章、塔吊的使用及维护33一、一般说明331 、起重机必须在符合设计图纸规定基础上工作。33二、起重机的顶升作业335 、在顶升过程中，把回转部分紧紧刹住，严禁回转及其它作业。34三、起重机的操作343 、起重机不得斜拉或斜吊物品，并禁止用于拔桩等类似作业。345 、工作时严禁闲人走近臂架活动范围内。34四、起重机的维护保养341 、机械设备维修与保养3425、 、液压爬升系统的维护和保养353 、金属结构的维护与保养354 、电器系统的维护与保养355 、塔机维修时间的规定36第四章、塔吊安全管理制度36工程概况工程地点：结构型式：钢筋砼框架结构（1#楼为剪力墙结构）一、建筑设计概况拟建的xx县81公馆1#3#5#6#7#楼工程,它位于xx县，西侧、东侧、南侧均离建筑物较近。本工程为地下一层地上五层（1#楼地上18层），1#楼为剪力墙结构，其余为框架结构，建筑面积为30724.5m2。多层部分建筑总高度为15.118.9米，1#楼高层总高度为56.8米。二、塔吊及基础方案的选择：（选择依据岩土工程勘察报告，工程编号为2010150）1、3#、5#、6、6#、7#楼根据甲方提供的地质报告采用天然基础。采用塔吊型号为山东大汉QTZ31.5（4208），独立高度28米，臂长为42米，无需附墙。3#、5#楼使用一台塔吊，6#、7#楼使用一台塔吊。2、1#高楼采用700 C30钻孔灌注桩 10米桩长四桩塔吊承台基础，灌注桩配筋同主楼工程桩。采用的塔吊型号为山东华夏QTZ40（4807），独立高度29.7米，加附着起升高度为120米（本工程只需70米），臂长为48米。1#楼塔吊基础十字梁配筋：上筋416，下筋722，箍筋10100/200四肢箍，腰筋412。3、塔吊平面布置及基础平面定位见附图。第一章 设计方案1#高楼四桩承台塔吊基础计算书一、塔吊的基7、本参数信息塔吊型号:QTZ40（4807）， 塔吊起升高度H=70.000m，塔吊倾覆力矩M=400kN.m， 混凝土强度等级:C30，塔身宽度B=1.45m， 基础埋深D=0.000m，自重F1=425kN， 基础承台厚度Hc=1.000m，最大起重荷载F2=40kN， 基础承台宽度Bc=5.000m，桩钢筋级别:II级钢， 桩直径=0.700m，桩间距a=3.5m， 承台箍筋间距S=200.000mm，承台砼的保护层厚度=50.000mm。 二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=425.00kN， 塔吊最大起重荷载F2=40.00kN， 作用于桩基承台顶面的竖向力8、F=1.2(F1+F2)=558.00kN， 塔吊的倾覆力矩M=1.4400.00=560.00kN。 三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1. 桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.1.1条。 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=558.00kN； G桩基承台的自重 G=1.2（25BcBcHc+20BcBcD)= 1.2(255.005.001.00+205.005.000.00)=750.00kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值，取560.00kN.m； x9、i,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=1.75m； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值， 最大压力：N=(558.00+750.00)/4+560.001.75/(4 1.752)=407.00kN。2. 矩形承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.6.1条。其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=1.02m； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n=219.50kN/m2；经过计算得到弯矩设计值：Mx1=My1=221910、.501.02=449.97kN.m。四、矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中，l系数，当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc混凝土抗压强度设计值查表得14.30N/mm2； ho承台的计算高度Hc-50.00=950.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；经过计算得：s=449.97106/(1.0014.305000.00950.002)=0.007； =1-(1-20.007)0.5=0.007； s =11、1-0.007/2=0.997； Asx =Asy =449.97106/(0.997950.00300.00)=1584.40mm2。五、矩形承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=407.00kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中，o建筑桩基重要性系数，取1.00； bo承台计算截面处的计算宽度，bo=5000mm； ho承台计算截面处的计算高度，ho=950mm； 计算截面的剪跨比，x=ax/ho，y=ay/ho， 此处，a12、x，ay为柱边（墙边）或承台变阶处 至x, y方向计算一排桩的桩边的水平距离，得(Bc/2-B/2)-(Bc/2-a/2)=1025.00mm， 当 3时,取=3， 满足0.3-3.0范围； 在0.3-3.0范围内按插值法取值。得=1.08； 剪切系数，当0.31.4时，=0.12/(+0.3)；当1.43.0时，=0.2/(+1.5)， 得=0.09； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=200mm。则，1.00407.00=4.07105N0.09300.005000950=5.91106N；13、经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！六、桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条。根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=407.00kN；桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中，o建筑桩基重要性系数，取1.00； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2； A桩的截面面积，A=3.85105mm2。则，1.00407000.00=4.07105N14.303.85105=5.50106N；经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！七、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩基技术规范(JG14、J94-94)的第5.2.2-3条；根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=407.00kN；单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算： 其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力标准值: Qpk单桩总极限端阻力标准值: s, p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数， s, p分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数， qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值； qpk极限端阻力标准值； u桩身的周长，u=2.199m； Ap桩端面积,取Ap=0.385m2； li第i层土层的厚度；各土层厚度及阻力标准值如下表: 序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 15、土端阻力标准值(kPa) 土名称 1 5.40 17.00 110.00 粉土或砂土 2 1.50 36.00 80.00 淤泥 3 0.70 54.00 140.00 松散粉土 4 2.40 87.00 160.00 非饱和粘性土 由于桩的入土深度为10.00m,所以桩端是在第4层土层（即地质报告的第五层土）。单桩竖向承载力验算: R=2.20(5.4017.001.05+1.5036.001.05+0.7054.001.05+2.4087.000.96)/1.67+1.25160.000.385/1.67=5.64102kNN=407kN；上式计算的R的值大于最大压力407.00kN,所以16、满足要求!1#高楼塔吊基础十字交叉梁基础计算书一、塔吊的基本参数信息塔吊型号: QTZ40（4807）； 塔吊起升高度H: 70.000m；塔吊倾覆力矩M: 400kN.m； 塔身宽度B: 1.450m；塔吊自重G: 425kN； 最大起重荷载Q: 40.000kN；桩间距l: 3.5m； 桩直径d: 0.700m；桩钢筋级别: II级钢； 混凝土强度等级: C30；交叉梁截面宽度: 0.9m； 交叉梁截面高度: 1.000m；交叉梁长度: 7m； 桩入土深度: 10.000m；保护层厚度: 25.000mm。 二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1. 塔吊自重G=425kN2. 塔吊最大起重荷载17、Q=40kN作用于塔吊的竖向力 F=1.2425+1.440=566kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4400.000 = 560kN.m三、交叉梁最大弯矩和桩顶竖向力的计算计算简图： 十字交叉梁计算模型(最大弯矩M方向与十字交叉梁平行)。两段梁四个支点力分别为:RA=N/4+qL/2+3M/2L RB=N/4+qL/2-3M/2LRC=N/4+qL/2 RD=N/4+qL/2 两段梁的最大弯矩分别为:M1=N(L-b)2/16L+qL2/8+M/2 M2=N(L-b)2/16L+qL2/8得到最大支座力为 Rmax=RB, Rmin=RA,最大弯矩为 Mmax=M1。b =21/2B=21/21.18、450 =2.05 m,L = 21/2l=21/23.500 =4.95m交叉梁自重：q=250.9001.000=22.500 kN/m桩顶竖向力 Rmax: Rmax=N/4+qL/2+3M/(2L)=566.000/4+22.5004.950/2+3560.000/(24.950) = 366.88kN Rmin=N/4+qL/2-3M/(2L)=566.000/4+22.5004.950/2-3560.000/(24.950) = 27.49kN交叉梁得最大弯矩 Mmax: Mmax=N(L-b)2/(16L)+qL2 /8+M/2=566.000(4.950-2.050)2/(1619、4.950)+22.5004.9502/8 + 560.000/2=409.02kN.m四、交叉梁截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中，l系数，当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法，得1=1.00 fc混凝土抗压强度设计值，查表得fc=14.30N/mm2 ho交叉梁的有效计算高度，ho=1000.00-25.00=975.00mm: fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；经过计算得：s=409.02106/(1.0014.30900.00975.20、002)=0.033； =1-(1-20.033)0.5=0.034； s =1-0.034/2=0.983； As =409.02106/(0.983975.00300.00)=1422.55mm2。五、桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条。根据第三步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=366.880kN；桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中，o建筑桩基重要性系数，取1.1； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2； A桩的截面面积，A=384845.1mm2。则,1.103.67105=4.04105NN=21、366.88kN；上式计算的R的值大于最大压力366.88kN,所以满足要求!七、桩抗拔承载力验算Rmin=27.490KN 0，无需进行桩抗拔承载力验算附着计算计算书塔机安装位置至附墙或建筑物距离超过使用说明规定时，需要增设附着杆，附着杆与附墙连接或者附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，必须进行附着计算。主要包括附着支座计算、附着杆计算、锚固环计算。一、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:风荷载标准值应按照以下公式计算： W22、k=W0zsz = 0.3501.1701.4500.700 =0.416 kN/m2；其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GBJ9)的规定采用：W0 = 0.350 kN/m2； z 风压高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GBJ9)的规定采用：z = 1.450 ； s 风荷载体型系数：s = 1.170； z 高度Z处的风振系数，z = 0.700；风荷载的水平作用力： q = WkBKs = 0.4161.4500.200 = 0.121kN/m；其中 Wk 风荷载水平压力，Wk= 0.416 kN/m2； B 塔吊作用宽度，B= 1.450 m； Ks 迎风面积23、折减系数，Ks= 0.200；实际取风荷载的水平作用力 q = 0.121 kN/m；塔吊的最大倾覆力矩：M =400.000 kN.m； 弯矩图变形图剪力图计算结果: Nw = 67.8859kN ；附着层间距符合要求。二、附着杆内力计算计算简图: 计算单元的平衡方程: 其中: 2.1 第一种工况的计算: 塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合风荷载扭矩。 将上面的方程组求解，其中 从 0 - 360 循环, 分别取正负两种情况，求得各附着最大的。 塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合。 杆1的最大轴向压力为: 824、3.44 kN； 杆2的最大轴向压力为: 0.00 kN； 杆3的最大轴向压力为: 64.24 kN； 杆1的最大轴向拉力为: 36.57 kN； 杆2的最大轴向拉力为: 41.76 kN； 杆3的最大轴向拉力为: 74.24 kN；2.2 第二种工况的计算: 塔机非工作状态，风向顺着着起重臂, 不考虑扭矩的影响。 将上面的方程组求解，其中 = 45， 135， 225， 315，Mw = 0，分别求得各附着最大的轴压和轴拉力。 杆1的最大轴向压力为: 60.00 kN； 杆2的最大轴向压力为: 16.72 kN； 杆3的最大轴向压力为: 68.78 kN； 杆1的最大轴向拉力为: 60.0025、 kN； 杆2的最大轴向拉力为: 16.72 kN； 杆3的最大轴向拉力为: 68.78 kN；三、附着杆强度验算1 杆件轴心受拉强度验算 验算公式:= N / An f 其中 - 为杆件的受拉应力； N - 为杆件的最大轴向拉力,取 N =74.235 kN； An - 为杆件的截面面积， 本工程选取的是 12.6号槽钢； 查表可知 An =1569.00 mm2。 经计算， 杆件的最大受拉应力 =74235.496/1569.00 =47.314N/mm2， 最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力 215N/mm2, 满足要求。2 杆件轴心受压强度验算 验算公式:= N / An f 其中 - 26、为杆件的受压应力； N - 为杆件的轴向压力， 杆1: 取N =83.441kN； 杆2: 取N =16.721kN； 杆3: 取N =68.776kN； An - 为杆件的截面面积, 本工程选取的是 12.6号槽钢； 查表可知 An = 1569.00 mm2。 - 杆件长细比，杆1:取=101， 杆2:取=123， 杆3:取=94 - 为杆件的受压稳定系数， 是根据 查表计算得： 杆1: 取=0.549， 杆2: 取=0.421， 杆3: 取=0.594； 经计算， 杆件的最大受压应力 =96.869 N/mm2， 最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力 215N/mm2， 满足要求。四、附着支27、座连接的计算 附着支座与建筑物的连接多采用与预埋件在建筑物构件上的螺栓连接。预埋螺栓的规格和施工要求如果说明书没有规定，应该按照下面要求确定： 1 预埋螺栓必须用Q235钢制作； 2 附着的建筑物构件混凝土强度等级不应低于C20； 3 预埋螺栓的直径大于24mm； 4 预埋螺栓的埋入长度和数量满足下面要求： 其中n为预埋螺栓数量；d为预埋螺栓直径；l为预埋螺栓埋入长度；f为预埋螺栓与混凝土粘接强度（C20为1.5N/mm2，C30为3.0N/mm2）；N为附着杆的轴向力。 5 预埋螺栓数量，单耳支座不少于4只，双耳支座不少于8只；预埋螺栓埋入长度不少于15d；螺栓埋入端应作弯钩并加横向锚固钢筋28、。五、附着设计与施工的注意事项锚固装置附着杆在建筑结构上的固定点要满足以下原则:1 附着固定点应设置在丁字墙（承重隔墙和外墙交汇点）和外墙转角处，切不可设置 在轻质隔墙与外墙汇交的节点处；2 对于框架结构，附着点宜布置在靠近柱根部；3 在无外墙转角或承重隔墙可利用的情况下，可以通过窗洞使附着杆固定在承重内墙 上；4 附着固定点应布设在靠近楼板处，以利于传力和便于安装。3#5#6#7#楼天然塔吊基础计算书一、参数信息塔吊型号:QTZ31.5（4208）， 塔吊起升高度H=28.00m，塔吊倾覆力矩M=350kN.m， 混凝土强度等级:C30，塔身宽度B=1.51m， 基础埋深D:=0.00m，自29、重F1=245kN， 基础承台厚度h=0.80m，最大起重荷载F2=30kN， 基础承台宽度Bc=5.00m，钢筋级别:II级钢。二、塔吊基础承载力计算依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式： 式中 F塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=275.00kN； G基础自重与基础上面的土的自重： G=25.0BcBcHc+m BcBc(D-h) =500.00kN； m土的加权平均重度 Bc基础底面的宽度，取Bc=5.030、00m； W基础底面的抵抗矩，W=BcBcBc/6=20.833m3； M倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=350.00kN.m； e偏心矩，eM / (F + G)0.452 m,故e承台宽度/6=0.833 m；经过计算得到:无附着的最大压力设计值 Pmax=(275.000+500.000)/5.0002+350.000/20.833=47.800kPa；无附着的最小压力设计值 Pmin=(275.000+500.000)/5.0002-350.000/20.833=14.200kPa；有附着的压力设计值 P=(275.000+500.000)/5.0002=31.00031、kPa；三、地基承载力验算地基承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第5.2.3条。计算公式如下: fa-修正后的地基承载力特征值(kN/m2)； fak-地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取110.000kN/m2； b、d-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数; -基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； b-基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.000m； m-基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； d-基础埋置深度(m) 取2.000m；解32、得地基承载力设计值：fa=158.000kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=110.000kPa；地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值Pmax=31.000kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2fa大于无附着时的压力设计值Pkmax=47.800kPa，满足要求！四、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条。验算公式如下: 式中 hp - 受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0.当h大于等于2000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用； ft - 混凝土轴心抗拉强度设计值； ho - 基础冲切破坏锥33、体的有效高度； am - 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； at - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽； ab - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽加两倍该处的基础有效高度。 pj - 扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力； Al - 冲34、切验算时取用的部分基底面积 Fl - 相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。 则，hp - 受冲切承载力截面高度影响系数，取 hp=1.00； ft - 混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.43MPa； am - 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度: am=1.51+(1.51 +20.80)/2=2.31m； ho - 承台的有效高度，取 ho=0.75m； Pj - 最大压力设计值，取 Pj=47.80KPa； Fl - 实际冲切承载力： Fl=47.80(5.00+3.11)(5.00-3.11)/2)/2=183.17kN。 其中5.00为基础宽度，3.11=塔身宽35、度+2h；允许冲切力：0.71.001.432310.00750.00=1734232.50N=1734.23kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！五、承台配筋计算1.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条。计算公式如下: 式中：MI - 任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 - 任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；当墙体材料为混凝土时， 取a1=b即取a1=1.75m； Pmax - 相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取47.80kN/m2； P - 相应于荷载效应基本组合时在任意截面I36、-I处基础底面地基反力设计值； P=47.80(31.51-1.75)/(31.51)=29.39kPa； G-考虑荷载分项系数的基础自重及其上的土自重，取500.00kN/m2； l - 基础宽度，取l=5.00m； a - 塔身宽度，取a=1.51m； a - 截面I - I在基底的投影长度, 取a=1.51m。 经过计算得MI=1.752(25.00+1.51)(47.80+29.39-2500.00/5.002) +(47.80-29.39)5.00/12=131.97kN.m。2.配筋面积计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.7.2条。公式如下: 式中，l - 37、当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取l=1.04； fc - 混凝土抗压强度设计值，查表得fc=14.30kN/m2； ho - 承台的计算高度，ho=0.75m。经过计算得： s=131.97106/(1.0414.305.00103(0.75103)2)=0.003； =1-(1-20.003)0.5=0.003； s=1-0.003/2=0.998； As=131.97106/(0.9980.75300.00)=587.48mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5000.00800.000.15%38、=6000.00mm2。故取 As=6000.00mm2。稳定性计算计算书一、塔吊有荷载时稳定性验算塔吊有荷载时，计算简图: 塔吊有荷载时,稳定安全系数可按下式验算: 式中K1塔吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G塔吊自重力(包括配重，压重),G=450.80(kN)； c塔吊重心至旋转中心的距离,c=1.50(m)； ho塔吊重心至支承平面距离, ho=6.00(m)； b塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.50(m)； Q最大工作荷载,Q=60.00(kN)； g重力加速度(m/s2),取9.81； v起升速度,v=0.50(m/s)； t制动时间,t=20.0039、(s)； a塔吊旋转中心至悬挂物重心的水平距离,a=15.00(m)； W1作用在塔吊上的风力,W1=4.00(kN)； W2作用在荷载上的风力,W2=0.30(kN)； P1自W1作用线至倾覆点的垂直距离,P1=8.00(m)； P2自W2作用线至倾覆点的垂直距离,P2=2.50(m)； h吊杆端部至支承平面的垂直距离,h=30.00m(m)； n塔吊的旋转速度,n=0.60(r/min)； H吊杆端部到重物最低位置时的重心距离，H28.00(m)； 塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)， =2.00(度)。经过计算得到K1=2.232；由于K11.15,所以当塔吊有荷载时，稳定安全系数满足要求40、!二、塔吊无荷载时稳定性验算塔吊无荷载时，计算简图: 塔吊无荷载时,稳定安全系数可按下式验算: 式中K2塔吊无荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G1后倾覆点前面塔吊各部分的重力,G1=320.00(kN)； c1G1至旋转中心的距离,c1=2.00(m)； b塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.00(m)； h1G1至支承平面的距离,h1=6.00(m)； G2使塔吊倾覆部分的重力,G2=80.00(kN)； c2G2至旋转中心的距离,c2=3.50(m)； h2G2至支承平面的距离,h2=30.00(m)； W3作用有塔吊上的风力,W3=5.00(kN)； P3W3至倾41、覆点的距离,P3=15.00(m)； 塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)， =2.00(度)。经过计算得到K2=4.351；由于K21.15,所以当塔吊无荷载时，稳定安全系数满足要求!第二章、塔吊安装与拆卸用于1#楼QTZ40 型液压自升塔式起重机附着工作时最大起升高度为120 米，本工程1#楼最大起高度为70米，用于多层部分QTZ31.5，独立高度为28米，满足多层施工要求，附着工作时将塔身直接固定在专用混凝土基础上，底架中心距建筑物为4.0 米左右，爬升时应使得吊臂方向与建筑物长度方向平行。一、安装前的准备工作l 、了解施工现场布局和土质情况，清理现场的障碍物。2 、配备吊装机械，QY25 42、型的汽车吊，起升额定力矩为75OKN.M 。3 、准备辅助吊装设备、枕木、木锲以及足够的铁丝、索具、绳扣等常用工具。4 、电源配置架设专用电箱，保证合理、安全、方便。二、安装步骤l 、将固定底座装在固定基础上，再将基础节（只一个）和2 节加强节用M36 高强度螺栓连接为一体（螺栓的予紧力矩为2.5KN.M ) ，然后吊装在固定底座上，并固定好，安装时注意有踏步的两根主弦杆组成的平面要垂直于建筑物的长度方面。2 、在地面上将爬升架拼装成整体，并装好液压系统，然后将爬升架吊起，套在三节塔身外面（值得注意的是，爬升架的外伸框架要与建筑物长度方向平行，以便施工完成后拆搭），并使套架上的爬抓搁在塔身节的43、踏步上（套架上有油缸的一面 对准塔身上有踏步的一面套入）。3 、在地面上先将上下支座以及回转塔身、回转机构、回转支承、平台等装为一体，然后将这一套部件吊起安装在塔身节上。用4个M45的销轴和8个M36的高强度螺栓将下支座分别与爬升架和塔身节相连。注意：回转支承与上、下支座的连接螺栓一定要拧紧，予紧力矩为640KN.M 。4 、在地面上将塔顶与平衡拉杆的第一节用销轴连好，然后吊起，用4 个销轴与回转塔身连接，安装塔顶时要注意区分塔顶那边是与起重臂相连。5 、在平地上拼装好平衡臂，并将卷扬机构、配电箱等装在平衡臂上，接好各部分所须的电线，然后，将平衡臂吊起来与回转塔身用销轴固接完毕后，再抬起来，平44、衡臂与水平线成一角度至平衡臂拉杆的安装位置，装好平衡臂拉杆后，再将吊车卸载。6 、吊起重2.2T 的平衡重一块，放在平衡臂最根部的一块配重处。7 、在地面上，先将司机室的各电气设备检查好以后，将司机室吊起至上支座的上面，然后，用销轴将司机室与上支座连接好。8 、起重臂与起重臂拉杆的安装8.1 、起重臂节的配置见说明书，次序不得混乱。8.2 、按照说明书组合吊臂长度，用相应销轴把它们装配在一起，把第一节和第二节臂连接后，装上小车，并把小车固定在吊臂根 部，把吊臂搁置在IM 高左右的支架上，使小车离开地面装上小车牵引机构，所有销轴都要装上开口销，并将开口销打开充分。8.3 、按照说明书组合吊臂拉杆45、，用销轴把它们连接起来，置在吊臂上弦杆上的拉杆内8.4 、检查吊臂上的电路是否完善，并穿绕小车牵引钢丝绳，其余有关要求见说明书先不穿绕起升钢丝绳。8.5 、用汽车起重机将吊臂总成平稳提升，提升中心必须保持吊臂处于水平位置，使得吊臂能够顺利地安装到回转塔身的吊臂铰点上。8.6 、在吊臂连接完毕后，继续提升吊臂，使吊臂头部稍微抬起，详见说明书。8.7 、这时按图4 一12C 穿绕起升绳，开动起升机构拉起拉杆，先使短拉杆的连接板能够用销轴联接到塔顶相应的拉板上，然后再开动起升机构调整长拉杆的高度位置，使得长拉杆的连接板也能够用销轴联接到塔顶相应的拉板上。注意：这时汽车吊使吊臂头部稍微抬起，当开动起升46、机构，起升绳拉起起重臂拉杆，起重臂拉杆并不受力，否则起升机构负不起这么大的载荷。8.8 、把吊臂缓慢放下，使拉杆处于拉紧状态。9 、吊装平衡重根据所使用的臂架长度，按规定安装不同重量的平衡重（50M 臂，平重12T ) ，然后在各平衡重块之间用板联接成串。10 、穿绕起升钢丝绳。将起升钢丝绳引经塔顶导向滑轮后，绕过起重臂根部上的起重量限制器滑轮，再引向小车滑轮与吊钩滑轮穿绕，最后，将绳端固定在臂头上。11 、把小车行至最根部使小车与吊臂碰块撞牢，转动小车上带有棘轮的小储绳卷筒，把牵引绳尽力张紧。三、塔身标准节的安装方法及顺序l 、由于塔身标准节有三种，因此，在安装标准节时，应根据基础节、加强节47、标准节依次从下到上安装塔身节。从下到上塔身组成：1 节基础节，7 节加强节，20节标准节，严禁次序混乱。2 、将起重臂旋转至引入塔身标准节的方向（起重臂位于爬升架上外伸框架的正上方）。3 、放松电缆长度略大于总的爬升高度。4 、在地面上先将四个引进滚轮固定在塔身标准节下部的四个角上，然后吊起标准节并安放在外伸框架上，吊起一个标准节调整小车的位置，使得塔吊的上部重心落在顶升油缸梁的位置上（50M 臂长，小车停在约7M 幅度外，实际操作中，观察到爬升架上四周16个导轮基本上与塔身标准节主弦杆脱开时，既为理想位置）。然后，将爬升架与下支座连接好，最后卸下塔身与下支座的8个M36 的连接螺栓（只能在48、这时卸）。5 、开动液压系统，将顶升横梁顶在塔身就近一个塌步上，再开动液压系统使活塞杆出约1.25M 稍缩活塞杆，使爬抓搁在塔身的踏步上，然后，油缸全部缩回，重新使顶升横梁顶在塔身的踏部上，全部伸出油缸，此时塔身上方恰好能有装入一个标准节的空间。利用引进滚轮在外伸框架滚动，人力把标准节引至塔身的正上方，对准标准节的螺栓连接孔，稍缩油缸至上下标准节接触时，用8个M36 高强度螺栓将上下塔身标准节连接牢靠，予紧力矩为20KNM 卸下引进滚轮，调整油缸的伸缩长度，将下支座与塔身连接牢固，既完成一节标准节的加节工作。若连续加几节标准节，则可按照以上步骤连续几次既可。6 、顶升工作全部完成后，可以将爬升49、架下降到塔身底部并加以固定或拆除，以降低整个塔机的重心和减少迎风面积。7 、塔机加节完毕，应空载旋转臂架至不同的角度，检查塔身节各接头处高强度螺栓的拧紧问题（哪一根塔身主弦杆位于平衡臂正下方时，就把此弦杆上从下至上的所有螺栓拧紧）。四、附着架的安装及使用l 、附着尺寸见说明书。2 、附着架见说明书。附着架是由四根撑杆和一套环梁等组成，它主要是把塔机固定在建筑物的柱子上，起着依附作用，使用时环梁套在标准节上，撑杆端部有大耳环与建筑物附着处铰接，四根撑杆应保持在同一水平内，本塔机附着架按塔机中心与建筑物距离为4M 设计的，撑杆与建筑物的连接方式可以根据实际情况而定。3 、附着架的安装与使用3.1 50、将环梁提升到附着点的位置包在塔身外，然后用螺栓连接起来。3.2 、吊装四根撑杆。3.3 、应用经纬仪检查塔机轴心的垂直度，其垂直度在全高上不超过l/1 000 ，垂直度的调整可通过微调四根附着用撑杆长度而获得，四根支撑杆均可微调。五、调整各种安全装置l 、起重力矩限制器调整（结构调整方法见说明书）调整时吊钩采用四倍率和独立高度（41M ）以下，起吊重物稍离地，小车能够运行既可调整。1.1 、臂中点调整A 、50M 臂长时，吊重2250kg 的调整螺杆3 ，开动小车使幅度在28.12-30.00M 范围内，碰动开关1 发出报警信号，中间值较为理想。B 、开回小车至解除报警为止。C 、调整螺杆351、 的另一件，把小车往外开，使幅度在33.17-34.14M 范围内碰动开关4 ，电路断电，小车不能向外变幅，吊钩不能上升，断电时幅度为上述范围内较小值比较理想。D 、重复前三项动作三次，记录下每次报警时和断电时的幅度值，以检验其重复性，三次值基本一致既可。E 、调整时小车以最低速平稳运行。1.2 、臂根点校核（是较核不是重新调整）A 、48M 臂长时，吊重5000kg 自最小幅度把小车往外开，测处刚刚报警时的幅度R 值，R 值应在14.03 -15.00M 之间，中间值较理想。B 、开回小车直至解除报警为止。C 、重新把小车往外开，测处刚刚断电时的幅度R 断，R 断在大于16.13M 小于1752、 .70M 之间即可。D 、重复前三项动作三次，测处的R 报和R 断在上述范围内即可。E 、调整时以最低速度平稳运行。2 、起重量限制器调整（结构调整方法见外配件MSWL-360B 起重限制器说明书，此塔机只使用其四个微动开关中的三个）。2.1 、四倍率滑轮组调整。六、高档断电调整（幅度不能大于25M ) l 、吊重2950kg ，钓钩以低、中、高三档速度各升降一次，不允许任何一档产生不能升降现象。2 、再加吊重10kg 以高速档不能起升，若能起升，升高约10M 高度后再下降放至地面。3 、重复（2 ）的全部动作，直至高速档不能起升时，记录下所吊重物Q 高，Q 高应在3000 一3180kg 53、之间，接近小值较为理想。4 、去掉重物，重复（3 ）的动作二次，三次所得Q 高应基本一致。七、低中档断电调整（幅度不能大于13.7M ) l 、吊重5900kg ，吊钩以低、中各档升降一次，操作高档时应不能起升。2 、再加吊重20kg ，以低、中速档起升，若能起升，升高约10M 高度后再下降放至地面。3 、重复（2 ）的全部动作，直至亮灯报警断电时，记录下此时的起重Q 断，Q 断应在6000 -6360kg 之间，接近小值较为理想。4 、去掉若干重物，直至解除报警，重复（3 ）的动作二次，三次所得所得Q 断应基本一致.八、低中档报警调整（幅度不能大于13.7M ) l 、吊重5150kg ，吊54、重以低、中速档起升，但操作中，高档时应不能动作。2 、再加吊重20kg ，以低、中速档起升，若能起升，升高10M后再下降放至地面。3 、重复（2 ）的全部动作，直至亮灯和蜂鸣报警时，记录下所吊重物Q 报，Q 报应在5240 -5560kg 之间，接近5400kg 值较为理想。4 、去掉若干重物，直至解除报警，重复（3 ）的动作二次，三次所得Q 报应基本一致。5 、幅度限位器调整（结构调整方法见外购件DXZ-4/6多功能限位器使用说明书）。5.1 、吊钩空载，当小车行至最大幅度时，限位开关动作，小车停止运行，再启动时，小车只能往臂架中央运行。5.2 、小车运行试动作三次动作效果均一样即可。6 、55、起升高度限位器调整（见外构件DXZ-4/6多功能限位器使用说明书）。6 .1 、调整起升卷筒旁高度限位器中的凸轮，使吊钩达到预定的极限高度（起重机臂架根部铰点高度减去约2M ，即为预定极限高度）时，限位开关动作，吊钩不能再上升，再启动时只能下降。6.2 、吊钩升降试动作三次，效果一样即可。6.3、调整时吊钩以中档升降，空钩无负载7 、制动器调整小车牵引机构制动器调整见说明书九、塔机的拆卸 塔机的拆卸方法与安装方法基本相同，只是工作程序与安装时相反，即后装的先拆，先装的后拆。但是，在拆卸过程中不能马虎大意，否则将发生人身及设备安全事故。请特别注意：两个爬爪因一定时间内不用产生锈蚀或运输碰撞等原因56、，很可能不能自动恢复到水平状态，故引进标准节或拆除标准节时，对抓爪状态应特别注意。1 、将起重臂回转到标准节的引进方向（即顶升套架中有开口的以侧），使回转制动器处于制动状态，小车处于配平位置（即与安装塔架中顶升加节时小车的配平位置一致）。2 、一定要将顶升油缸伸出全长的90 左右，顶升横梁位置在标准节2 （即从下支座往下数第二标准节）的下踏步上（即靠近标准节3 的踏步）。决不允许将顶升横梁放置在靠近油缸全缩状态附近的踏步上。此时应使顶升油缸不受力（即液压系统压力表读数为零），顶升横梁两端销轴放置在踏步圆弧槽内。（两端销轴必须都放入，否则进行下部工作会出现倒塔事故），并且使两端销轴外端面在两踏步57、的外侧面的露出量基本相等。3 、拆掉标准节1 与下支座以及与标准节2 相连的高强度螺栓，并将四个引进滚轮的销轴插入标准节l 下部的连接套的螺栓孔内，转动引进轮使滚轮轴线与引进梁垂直。4 、开动液压系统，伸出油缸，将顶升套架上升至标准节l 下端与标准节2 顶面有10-20mm 的间隙时停止顶升；将标准节1 推出至引进平台上。5 、回缩油缸，使套架下降。开始下降时，要由专人看管套架上的两人爬爪，保证套架下降过程中，它们能顺利躲过塔身主弦杆上的两个踏步（绝对禁止一个爬爪躲过了，一个没躲过。否则会出现倒塔事故！爬爪躲过踏步后，一定使它们处与水平状态）。继续下降套架约半个爬爪与标准节两个踏步之间的位置是58、否正确。（两个爬爪必须处于水平状态，否则一个水平，一个倾斜，进行下面工作时就会出现倒塔事故）。确认正确无误后再将套架下降，同时仔细观察左右两爬爪踏步的贴合情况。爬爪受力后停止下降，观察爬爪、踏步及受力构件有无异响、变形等异常情况，确认正确后方可进行下一步操作，否则应使顶升横梁继续放在踏步内。继续回缩油缸，将顶升横梁从踏步内抽出后停止回缩。再将油缸慢慢伸出至全长90 左右，顶升横梁下降并将两端销轴放致置在下一对踏步的圆弧槽内为止（两端销轴都必须放入，否则再继续工作会出现倒塔事故）。此时应检查顶升横梁两销轴与两个踏步的贴合情况及相对位置，确认正确无误后方可继续工作。6 、稍微顶升，当顶升横梁受力时59、停止，检查顶升横梁、踏步以及受力部件受力后有无异响和变形，确认正常后，继续顶升至两爬爪能转动到躲过原来接触的两踏步后停止。并注意转动两爬爪躲过踏步，两爬爪必须都躲过，否则进行下步工作会出现倒塔事故。然后慢慢回缩油缸，使套架下降。当爬爪降至原贴合的踏步下面时，将爬爪放平。7 、继续下降套架，当标准节2 顶面与下支座相接触后，将顶升横梁抽出。将标准节2 上端与下支座用高强度螺栓连接。8 、开动小车，用吊钩将标准节1 从引进平台上吊出放至地面。9 、至此，完成了一个标准节的拆卸工作。若要继续拆卸标准节，重复2 一9 的全部动作。油缸运动过程中，要注意导向轮与塔身主弦的间隙应保持在2 一3mm ，且必60、须观察整个过程导向轮畅通无阻。10 、要拆的标准节全部拆除，塔机达到了安装高度后，要继续拆塔，必须先拆卸平衡臂上的平衡重。但必须注意，前面安装塔机程序中，要求安装吊臂前加了多少平衡重，此时就留下多少平衡重不拆。11 、用汽车吊起吊臂稍微上翘，拆除吊臂拉杆，并很好固定在吊臂上弦上。拆除吊臂根部的连接销轴，把吊臂平稳放在地面上。12 、将平衡臂上所剩的平衡重全部拆除。13 、用汽车吊吊起平衡臂稍微上翘，拆除平衡臂拉杆，并很好固定在平衡臂上。拆除平衡臂根部的连接销轴，把平衡臂放在地面上。14 、其余部件的拆卸，请参照安装程序说明，依据先装的后拆，后装的先拆原则进行。第三章、塔吊的使用及维护一、一般说61、明1 、起重机必须在符合设计图纸规定基础上工作。2 、起重机的操纵人员必须经过训练，了解机械的构造和使用，必须熟知机械的保养和安全操作规程，非安装、维护人员未经许可不得攀登塔机。3 、起重机正常工作气温为40 一20 ，风速低于6 级。4 、起重机每转移一次工地重新安装后，必须进行空载、静载、动载试验及时对各种安全装置进行调整（见有关调整方法）后方能进行吊装作业，其静载试验吊重为额定载荷的1250k ，动载试验吊重采用额定载荷的1100k 。5 、在夜间工作时，除塔机本身备有照明外，施工现场必须备有充分的照明设备。6 、司机室内禁止存放润滑油，油棉纱及其它易燃、易爆物品，冬季用电炉取暖时更要注62、意防火。7 、起重机必须有良好的电器接地措施，防止雷击，遇有雷雨严禁在底架附近走动（接地电阻不得大于4 。）8 、塔机应定机定人，专机专人负责制，非机组人员不得进入司机室和擅自操作，在处理电器事故时，必须有专职维修人员二人以上。二、起重机的顶升作业1 、在进行顶升作业过程中，必须有专人指挥，专人照管电源；专人操作液压系统和专人紧固螺钉，非有关操作人员，不得登上爬升架的操作平台，更不能擅自启动泵阀开关或其它电器设备。2 、顶升作业应在白天进行，若遇特殊情况，需在夜间作业时，必须备有充足的照明设备。3 、只许在四级风以下进行顶升作业，如在作业过程中，突然遇到风力加大，必须停止工作，并紧固连接螺栓，63、使上下搭连接成一体。4 、顶升前必须放松电缆，使电缆放松长度略大于总的爬升高度，并做好电缆卷筒的坚固工作。5 、在顶升过程中，把回转部分紧紧刹住，严禁回转及其它作业。6 、在顶升过程中，如发现故障，必须立即停车检查，非经查明真相和故障排除，不得继续进行爬升动作。7 、每次顶升前后，必须认真做好准备工作和收尾工作，特别是在顶升以后，各连接螺栓应按规定的予紧力整固，不得松动，操作柄应回到中间位置，液压系统的电源应切断等。三、起重机的操作1 、司机必须在得到指挥信号后，方可进行操作，操作前必须鸣笛，操作时司机要精神集中。2 、司机必须严格按起重机性能表中规定的幅度和起重量进行工作，不许超载使用。3 64、起重机不得斜拉或斜吊物品，并禁止用于拔桩等类似作业。4 、工作中塔梯上严禁有人，并不得在工作中进行调整或维修机械等作业。5 、工作时严禁闲人走近臂架活动范围内。6 、液压系统安全阀的数值，电器系统保护装置的高速值及其他机械结构部件的调整值（如制动器、限位开关等）均不允许随意更动。7 、有两台以上塔机工作时，要根据工程特点，注意相互之间的位置，并采用不同标高的方法，以避免塔机的起重臂、平衡臂相互碰撞以及与建筑碰撞。8 、起重机作业完毕后，回转机构松闸，吊钩升起，小车停在臂架端部，既最大幅度处。四、起重机的维护保养起重机应当经常进行检查、维护和保养，传动部分应有足够的润滑油，对易损件必须经常检查65、维修和更换，对机械的螺栓，特别是经常振动的零件，如塔身连接螺栓应进行检查是否松动，如有松动则必须及时拧紧或更换。1 、机械设备维修与保养1.1 、各机构的制动器应经常进行检查和调整制动瓦和制动轮的间隙，保证灵活可靠，在摩擦面上，不应有污物存在，遇有污物必须用汽油或稀料洗掉。1.2 、减速箱、变速箱、外啮合齿轮等各部分的润滑以及液压油均按润滑表中的要求进行.1.3 、工地要对钢丝绳每天检查三次，如发现钢丝绳有磨损、断丝、折弯、压痕或其他异常现象时，应立即更换新钢丝绳；如未发现钢丝绳有问题，则半年更换一次钢丝绳。1.4 、凡开式齿轮传动必须有防护罩。1.5 、经常检查各部的连接情况，如有松动，应66、予拧紧。塔身连接螺栓应在塔身受压时检查松紧度（可采用旋转臂的方法去造成受压状态），所有连接销轴都必须有开口销，并需张开充分。1.6 、经常检查各机构运转是否正常，有无噪音，如发现故障，必须及时排除。1.7 、安装、拆卸和调整回转机构时，要注意保证回转机构减速器的中心线与齿轮中心线平行，其啮合面不少于下00k ，啮合间隙要合适。2 、液压爬升系统的维护和保养2.1 、严格按润滑表中的规定进行加油和更换油，并清洗油箱内部。2.2 、溢流阀的压力调整后，不得随意更动，每次进行爬升之前，应用油压表检查其压力是否正常。2.3 、应经常检查各部管接头是否坚固严密，不准有漏油现象。2.4 、滤油器要经常检查67、有无堵塞，检查安全阀在使用后调整值是否变动。2.5 、油泵、油缸和控制阀，如发现渗漏应及时检修。2.6 、总装和大修后初次起动油泵时，应先检查入口和出口是否接反，转动方向是否正确，吸油管路是否漏气，然后用手试转，最后在规定转速内起动和试动转。2.7 、在冬季起动时，要开开停停反复数次，待油温上升和控制阀动作灵活后再正式使用。3 、金属结构的维护与保养3.1 、在运输中应尽量设法防止构件变形及碰撞损坏。3.2 、在使用期间，必须定期检修和保养，以防锈蚀。3.3 、经常检查结构连接螺栓，焊缝以及构件是否损坏，变形和松动等情况。3.4 、每隔1-2 年喷刷油漆一遍。4 、电器系统的维护与保养4.1 68、经常检查所有的电线，电缆有无损伤，要及时的包扎和更换已损伤的部分。4.2 、遇到电动机有过热现象要及时停车，排除故障后再继续运行，电机轴承润滑要良好。4.3 、各部分电刷，其接触面要保护清洁，调整电刷压力，使其接触面积不小于50。4.4 、各控制箱、配电箱等经常保持清洁，及时清扫电器设备上的灰尘。4.5 、各安全装配的行程开关的触点开闭必须可靠，触点弧坑应及时磨光。4.6 、每年测量保护接地电阻两次（春、秋），保证不大于4。5 、塔机维修时间的规定5.1 、日常保养（每班进行）。5.2 、塔机工作1000 小时后，对机械、电器系统进行小修。5.3 、塔机工作4000 小时后，对机械、电器系统69、进行中修。5.4 、塔机工作8000 小时后，对机械、电器系统进行大修。第四章、塔吊安全管理制度1 、司机必须身体健康、两眼视力不低于0.7 ，无色盲，两耳无听力障碍。必须经安全技术培训考核，取得“特种工作业人员安全操作证”后，方可独立操作。2 、司机必须熟知所操作塔吊的性能构造，按塔吊有关规定进行操作，严禁违章作业。应知机械的保养、检修知识，按规定应经常对机械进行日常保养。3 、塔吊必须有灵敏的吊钩、绳筒、断绳保险装置，必须具备有效的超高限位、变幅限位、行走限位、例句限位器、驾驶室升降限位器等，上升爬梯应有护圈。4 、塔吊行走范围内，电缆线不能有接头，有良好卷缆器，电缆线不能乱拖乱拉。5 、70、作业前，应将轨钳提起，清除轨道上障碍物，拧好夹螺丝；使用前应检查试吊。6 、作业时，应将驾驭室窗子打开，注意指挥信号；冬季驾驶室内取暖，应有防火、防触电措施。7 、多机作业，应注意保持各机的距离，各机吊钩上所悬挂重物的距离不得小于3 米。8 、塔吊行走到接近轨道限位开关时，应提前减速停车；信号不明或可能引起事故的，应暂停操作。9 、起臂下不得有人停留或行走，起重臂、物件必须与架空电线保持安全距离；起吊应坚持“十不吊”的安全操作规定。10 、物件起吊时，禁止在物件上站人或进行加工必须加工时，应放下垫好并将吊臂、吊钩及回转的制动器刹住，司机及指挥人员不得离开岗位。11 、起吊在满负荷或接近负荷时，严禁降落臂杆或同时进行两个动作。12 、起吊重物严禁自由下落，重物下落用手刹或刹控制缓慢下降。13 、作业完毕后，塔吊应停放在轨道中间，臂杆不应过高，应顺风源，卡紧夹轨钳，切断电源，应将起吊物件放下，刹住制动器，操作杆和在空档，并关门上锁。14 、自升塔吊在吊运物件时，平衡重必须移动至规定位置；专用电梯每次限乘3 人，当臂杆回转或起重作业时，严禁开动电梯。15 、塔吊在顶升中，必须有专人指挥，看管电源，操纵液压系统和坚固螺栓；顶升时必须放松电缆，放松长度应略大于总的顶升高度，并固定好电缆卷筒；顶升时，应把起重小车和平衡移近塔帽，并将旋转部分刹住，严禁塔帽旋转。