1、18732.91商业楼、地下室模板工程专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、编制说明6二、编制依据6三、工程概况61号楼说明.dwg7四、0.00以下模板设计71、抗水板模板设计：72、地下部分墙体模板设计：73、集水坑模板：采用砖胎模。如下图所示：9五、0.00以下模板安装101、底板模板的安装顺序及技术要点102、墙模板的安装顺序及技术要点103、顶板模板的安装顺序及技术要点11六、碗扣式满堂架支撑体系布置121.模板支架材料选用122.架体构造及布置基本数据14七、碗扣式满堂支撑架搭设2、141.碗扣节点组成142.施工工序143.搭设要求15八、模板、脚手架拆除要求16现浇结构拆模时所需混凝土强度165、脚手架拆除由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。17后浇带模板的拆除时间及要求17九、施工安全、文明措施17(1)、拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。17二、柱模板荷载标准值计算19三、柱模板面板的计算20(1)抗弯强度计算21(2)抗剪计算21(3)挠度计算21四、竖楞木方的计算22(1)抗弯强度计算23(2)抗剪计算23(3)挠度计算23五、B方向柱箍的计算23经过连续梁的计算得到24六、B方向对拉螺栓的计算25七、H方向柱箍的计算25经过连续梁的计算得到26八、H方向对3、拉螺栓的计算27楼板模板碗扣钢管高支撑架计算书27一、模板面板计算29(1)抗弯强度计算30(2)抗剪计算30(3)挠度计算31二、支撑木方的计算311.荷载的计算312.木方的计算32木方的截面力学参数为32(1)木方抗弯强度计算32(2)木方抗剪计算32(3)木方挠度计算33三、托梁的计算33顶托梁的截面力学参数为34(1)顶托梁抗弯强度计算34(2)顶托梁挠度计算34四、立杆的稳定性计算荷载标准值351.静荷载标准值包括以下内容：35(1)脚手架钢管的自重(kN)：35(2)模板的自重(kN)：35(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：352.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。4、353.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式35五、立杆的稳定性计算35一、模板面板计算39(1)抗弯强度计算40(2)抗剪计算40(3)挠度计算41二、支撑木方的计算411.荷载的计算41(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：41(2)模板的自重线荷载(kN/m)：412.木方的计算42木方的截面力学参数为42(1)木方抗弯强度计算42(2)木方抗剪计算42(3)木方挠度计算43三、托梁的计算43顶托梁的截面力学参数为44(1)顶托梁抗弯强度计算44(2)顶托梁挠度计算44四、立杆的稳定性计算荷载标准值451.静荷载标准值包括以下内容：45(1)脚手架钢管的自重(kN)：45(2)模板5、的自重(kN)：45(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：45五、立杆的稳定性计算45风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式46一、模板面板计算49(1)抗弯强度计算50(2)抗剪计算50(3)挠度计算51二、模板支撑木方的计算511.荷载的计算51(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：51(2)模板的自重线荷载(kN/m)：512.木方的计算52木方的截面力学参数为52(1)木方抗弯强度计算52(2)木方抗剪计算52(3)木方挠度计算53三、托梁的计算53托梁弯矩图(kN.m)53(1)顶托梁抗弯强度计算54(2)顶托梁挠度计算54四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)551.静荷载标准值包括以下6、内容：55(1)脚手架的自重(kN)：55(2)模板的自重(kN)：55(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：552.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。553.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式56五、立杆的稳定性计算56六、楼板强度的计算58 1#楼模板工程专项施工方案 一、编制说明本方案为碗扣式满堂支撑架、剪力墙、框架柱的专项施工方案，采用碗扣式钢管脚手架作为楼面板满堂架支撑体系，对于施工区段局部位置不宜使用碗扣脚手架的按照普通钢管脚手架施工方案进行施工。二、编制依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全规范JGJ166-2008混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-207、02建筑结构可靠度设计统一标准GB 50068-2001建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土结构设计规范GB 50010-2010建筑结构荷载规范GB 50009-2012。三、工程概况xx商业一期项目，位于xx。由1#、2#、3#、4#、5#商业楼组成， 1#、2#局部地下室为框剪结构，其它为框架结构，。本次施工1#商业楼，为商业用多层公建，设计等级为二级、耐火等级二级，抗震设防烈度8度，采用独立基础，设计使用年限为50年。总建筑面积18732.91，其中地下总建筑面积612.56m2，地上总建筑面积18120.35。地下一层层高为5.75m，一层层高为6m，二层层高为5.58、m，建筑物总高度为11.5m。1号楼说明.dwg 本次施工主要材料如下：模板：剪力墙、柱、梁、板（2440122013mm）、木方：（40mm70mm）；碗扣式钢管：（f483.5）；普通钢管、扣件（十字扣件、转向扣件、对接扣件）：（f483.5）；顶托：托板长100mm宽50mm，杆长500mm，杆径30mm14配套对拉螺杆：可重复利用防水型300mm、普通型600mm等1100mm、1200mm、1300mm等；PVC管：16 （薄壁）四、0.00以下模板设计1、抗水板模板设计：250mm厚抗水板，侧面采用以600mm高（-6.400-5.800）120mm厚标砖代替模板，在100mm厚（9、C15）砼垫层上砌筑（图纸设计垫层外放100mm，因满足砌筑所需尺寸，现将外放增大为150mm），内侧及顶部抹灰，阴阳角处用过筛的细砂浆做45圆角，为防水施工做好保障。2、地下部分墙体模板设计：地下室墙体第一道水平施工缝，留置在基础底板板顶（-5.800）处，浇筑砼时在300mm墙中部压30mm30mm凹槽，用以放置止水条。DQ1、DQ2模板支设在抗水板顶部（-5.800），板面采用2440122013mm多层板拼装，整板从墙两侧向中间拼装，将非整板放置于中间，次龙骨采用4070mm木方，70mm面垂直于模板放置，次龙骨外纵横两个方向用f483.5双钢管加固，以14防水型穿墙螺杆（横向间距4010、0mm，纵向间距100300450+450+450+450600600600600600350（地下室净空高度5.55m）紧固，为保证模板的稳定性，下6道螺杆均采用双螺帽。墙体斜撑不少于上中下三道，采用普通钢管支顶牢固，并配合顶板满堂红脚手架进行加固牢固。3、集水坑模板：采用砖胎模。如下图所示：4、基础底板后浇带模板, 后浇带模板采用快易收口网，利用短钢筋绑扎并配合木方加固。如下图： 地下室连墙柱支模节点： 地下室柱500600、600600、600700、7001000，除外墙用300mm止水螺杆外，柱子拉结均采用相应尺寸普通螺杆，待模板拆除后与墙、柱表面切割平齐，并在螺杆头处采取防锈措施。11、5、地下室楼梯施工随楼层砼一次浇筑成型。五、0.00以下模板安装1、底板模板的安装顺序及技术要点1）工艺流程：放底板位置线防水保护墙砌筑底板防水卷材施工防水保护层施工底板钢筋绑扎避雷接地焊接自检预检交接检浇筑砼时钢筋、砖模板的复查维护砼拉毛收面并采取保温措施。2）主要施工方法：底板模板采用以砖代模，兼做防水保护墙。砌筑高度应满足底板浇筑要求，并满足卷材搭接，施工详见前图。卷材甩茬处砌砖保护，采用白灰砂浆砌筑。底板砼浇筑前，砖模具备足够的强度，且外侧回填土完成。2、墙模板的安装顺序及技术要点对于墙体大模1）工艺流程：放线验线墙筋绑扎设备管线、洞口预留预埋内侧墙模吊装就位插入穿墙螺栓清扫模内杂物安12、装就位外侧模板穿墙螺栓穿过外侧墙模调整模板位置紧固穿墙螺栓预检交接检浇筑砼时钢筋、模板的复查维护拆模模板清理。2）主要施工方法：放线人员根据轴线弹出墙体的边线控制线，以便于模板的安装与校正；检查墙模板位置线、控制线及轴线是否符合图纸要求；安装模板前，应用扁铲、干拖布等工具将模板板面清理干净，脱模剂涂刷均匀，不得漏刷，雨淋后要重刷；先吊内侧模板，就位，穿对拉螺栓，然后就位另一侧墙模，穿螺栓、调垂直；在安装外侧模板前，必须将墙内杂物清理干净，然后调整使模板垂直后拧紧穿墙螺栓。为防止漏浆，应在顶板砼浇筑时，用木抹在墙筋两侧重点找平；安装外墙模板前，在模板四周加海绵条，以防跑浆。安装模板时注意使两侧模13、板的螺栓孔对正，对称调整板的锚地螺栓，在模板的垂直度、水平度、标高符合要求后，拧紧螺栓，但需使螺栓均匀受力，并保证模板拼接处必须严密、牢固、可靠。合模前应将模内清理干净。穿墙螺栓安装后，调整角度以调整模板的位置和垂直度，合格后，紧固穿墙螺栓。模板安装完毕后，全面检查扣件、螺栓、斜撑是否紧固、稳定，模板拼缝及下口是否严密。经自检、交接检、专检后方可浇筑砼。混凝土浇注速度对模板侧压力影响较大，施工中混凝土应分4次浇筑，每次浇筑高度不得超过1.5m，浇筑速度小于2米/小时。 3、顶板模板的安装顺序及技术要点1）工艺流程：楼层放线验线支撑体系大龙骨小龙骨顶板模拼装板底起拱自检预检交接检绑扎钢筋自检隐检14、交接检浇筑砼时钢筋模板的复查维护拆模模板清理2）主要施工方法：模板在配置时应注意节约，严格按照预定方案进行，考虑周转使用及以后在其他部位的改制使用，上部结构：因板进深长度几乎全部大于4m，因此板起拱为3，悬挑梁起拱为2。顶板起拱图见附图。多层复合板的接头必须用同一条次龙骨压缝，次龙骨的接头必须搭在同一条主龙骨上，主龙骨的接头处必须加支撑，次龙骨必须垂直于板长布置。框住模板内的支顶钢筋端头应点刷防锈漆。顶板模板拼缝用硬碰硬，支顶板模板时，应用水平尺，以确保两相连板缝高低差1mm。安装立柱时应使立柱垂直，上下层立柱应在同一中心线上。立柱底通铺脚手板或垫长度大于400mm厚度大于50mm的木枋或加支15、座。六、碗扣式满堂架支撑体系布置1.模板支架材料选用本工程采用碗扣式多功能脚手架，其主要材料选用：模板采用13mm厚的胶合板，胶合板底采用40mm70mm方木支撑作为龙骨。承重架采用碗扣式钢管脚手架，由立杆、横杆、间横杆、专用斜杆、十字撑、支座、顶托等组成，采用483.5钢管，钢管壁厚不得小于3.5+00.25mm。材料进场后需向监理报审材料检验报告，批准后才可使用。本工程所使用的碗扣式多功能脚手架，其组合杆配件主要有以下几种：碗扣式脚手架主要构、配件种类、规格及用途名称型号规格（mm）市场重量(kg)设计重量（kg）立杆LG-60483.56004.304.19LG-120483.5120016、7.417.05LG-180483.5180010.6710.19LG-240483.5240014.0213.34LG-300483.5300017.3116.48横杆HG-30483.53001.671.32HG-60483.56002.822.47HG-90483.59003.973.63HG-120483.512005.124.78HG-150483.515006.285.93HG-180483.518007.437.08间横杆JHG-90483.59005.284.37JHG-120483.512006.435.52JHG-120+30483.5（1200+300）7.746.85J17、HG-120+60483.5（1200+600）9.698.16专用斜杆XG-0912483.51507.116.33XG-1212483.51707.877.03XG-1218483.521609.668.66XG-1518483.5234010.349.30XG-1818483.5255011.1310.04专用斜杆ZXG-0912483.512705.89ZXG-1212483.515006.76ZXG-1218483.519208.73十字撑XZC-0912302.513904.72XZC-1212302.515605.31XZC-1218302.520607TL-30宽度3001.618、81.53TL-60宽度6009.308.60LLX120.18KTZ-45可调范围3005.82KTZ-60可调范围4507.12KTZ-75可调范围6008.5KTC-45可调范围3007.01KTC-60可调范围4508.31KTC-75可调范围6009.69JB-1201200x27012.8JB-1501500x27015JB-1801800x27017.9JT-255254653034.72.架体构造及布置基本数据本工程碗扣式楼板满堂脚手架立杆纵距和排距均为1.2m，步距为1.5m。碗扣脚手架水平横杆均为HG-120,杆件长度为1.2m，脚手立杆组合根据地下室层高选用，地下一层（h19、=5.75m）选用3m+2.4m碗扣式，一层采用2.4m+2.4m+1.8m接长，加顶托用以局部调整；二层采用 。七、碗扣式满堂支撑架搭设1.碗扣节点组成立杆的碗扣节点由上碗扣、下碗扣、横杆接头和上碗扣限位销等构成。立杆碗扣按0.6m的模数设置。2.施工工序测量放线立主杆、连扫地杆调平搭设上一步纵横向水平杆搭设竖向剪刀撑搭设水平横撑（设计高度）继续搭设端部纵横向水平杆检查验收上快拆头（顶托）。3.搭设要求（1）满堂脚手架排距1.2m，跨距1.2m，步距1.5m；当排距和跨距小于1.2m,当碗扣架模数不符合现场实际尺寸时，可利用钢管与扣件连接。（2）支撑架底层，纵、横向水平杆作为扫地杆，距地面高20、度需200mm，立杆底部设置固定底座。（3）撑架立杆上端可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于200mm。（4）可调底座及可调托撑丝杆与调节螺母齿合长度不得少于6扣，插入立杆内的长度不得小于300mm。（5）立杆的上碗扣应能上下串动、转动灵活，不得有卡滞现象。（6）立杆与立杆的连接空处应能插入12mm连接销。（7）碗扣节点上应安装14个横杆时，上碗扣均能锁紧。（8）当搭设不少于二步三跨的整体脚手架时，每一框架内横杆与立杆的垂直度偏差应小于5mm。（9）安装时，须将横杆插头插入下碗内，将上碗扣沿限位销扣下，并顺时针旋转，靠上碗扣螺旋面使之与限位销顶紧，从而将横杆和立杆牢固地连在一起。（10）搭设过21、程中可利用立杆支撑楼板，横杆支撑梁的梁板合支方法，当梁荷载超过横杆设计承载力时，可采取独立支撑的方法，并与楼板支撑连成一体，根据现场情况,梁均需独立支撑。（验算及图示见后）（11）满堂支架立杆，在外侧周围应设由下至上的竖向连接式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部，扫地杆处设置水平剪刀撑，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45-60度，具体尺寸根据现场尺寸下述范围内调整。（剪刀撑用6米钢管设置，用转向扣件与碗扣构件连接）八、模板、脚手架拆除要求1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发22、放拆模通知书后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。按设计强度等级的百分率计:现浇结构拆模时所需混凝土强度项次结构类型结构跨度（m）按达到设计混凝土强度标准的百分率（%）1板2502，8752梁、拱、壳87581003悬臂构件27521003、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。楼板模板拆除楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其23、上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。5、脚手架拆除由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。6、脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固。7、各构件严禁抛掷至楼、地面，运至地面的构配件，及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。后浇带模板的拆除时间及要求施工后浇缝的填补，应在主体结构施工完毕用比设计强度等级提高一级的微膨胀砼浇筑。顶板模板拆除时，应保留后浇带的模板及支撑，至后浇带砼浇筑后，24、强度达到100%方可拆除。九、施工安全、文明措施(1)、拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。(2)、脚手架搭设，必须由专业架子工进行搭设，挂好、系好安全带，现场安全员要到场监督。(3)、在拆模前不准将脚手架拆除；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，非操作人员不得在此区域。(4)、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。(5)、木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片25、不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。(6)、用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板(7)、大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避26、雷网接通，防止漏电伤人。(8)、56级以上大风和雷、雨、雪的天气应停止脚手架作业。(9)、脚手架、模板搭设拆除要向作业人员进行详细的交底，签字手续齐全。十、柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=700mm，B方向对拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓2道，柱模板的计算高度 L = 5600mm，柱箍间距计算跨度 d = 300mm。柱箍采用双钢管48mm3.5mm。柱模板竖楞截面宽度40mm，高度60mm。B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度27、1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.28、850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=51.600kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.903.000=2.700kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.30m。荷载计算值 q = 1.224.3000.300+1.402.7000.300=9.882kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I29、和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 30.001.501.50/6 = 11.25cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 30.001.501.501.50/12 = 8.44cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.207.290+1.400.810)0.1900.30、190=0.036kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03610001000/11250=3.171N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.207.290+1.40.810)0.190=1.127kN截面抗剪强度计算值 T=31127.0/(2300.00015.000)=0.376N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6777.2901931、04/(100600084375)=0.127mm面板的最大挠度小于190.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.190m。荷载计算值 q = 1.224.3000.190+1.402.7000.190=6.259kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 1.878/0.300=6.259kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.2590.300.30=0.056kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.300632、.259=1.127kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.3006.259=2.065kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.006.006.00/6 = 24.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.006.006.006.00/12 = 72.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.056106/24000.0=2.35N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪33、强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31127/(24060)=0.704N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6774.617300.04/(1009000.00720000.0)=0.039mm最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.30+1.402.70)0.165 0.300 = 1.63kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩34、图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.073kN.m最大变形 vmax=0.008mm最大支座力 Qmax=2.707kN抗弯计算强度 f = M/W =0.073106/10160.0=7.19N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于323.3/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓35、的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 2.707B方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.30+1.402.70)0.190 0.300 = 1.88kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，36、受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.093kN.m最大变形 vmax=0.012mm最大支座力 Qmax=3.071kN抗弯计算强度 f = M/W =0.093106/10160.0=9.15N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于356.7/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有37、效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 3.071H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！楼板模板碗扣钢管高支撑架计算书依据规范:建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-20038、8计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.6m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4060mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.5mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减39、系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48.33.6。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.1001.200+0.2001.200=3.252kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)1.200=3.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 120.0040、1.801.80/6 = 64.80cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.203.252+1.403.000)0.3000.300=0.073kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 041、.07310001000/64800=1.125N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.252+1.43.000)0.300=1.458kN截面抗剪强度计算值 T=31458.0/(21200.00018.000)=0.101N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.2523004/(1006000583200)=0.051mm面板的最大挠42、度小于300.0/250,满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1000.300=0.753kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m静荷载 q1 = 1.200.753+1.200.060=0.976kN/m活荷载 q2 = 1.400.750=1.050kN/m计算单元内的木方集中力为(143、.050+0.976)1.200=2.431kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.431/1.200=2.026kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.031.201.20=0.292kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2002.026=1.458kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2002.026=2.674kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.006.006.00/6 = 24.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.00644、.006.006.00/12 = 72.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.292106/24000.0=12.15N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31458/(24060)=0.912N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木45、方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.813kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.8131200.04/(1009000.00720000.0)=1.761mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 2.674kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.336kN.m经过计46、算得到最大支座 F= 11.920kN经过计算得到最大变形 V= 1.065mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 10.16cm3；截面惯性矩 I = 24.38cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.336106/1.05/10160.0=125.23N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.065mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：47、 NG1 = 0.1825.600=1.021kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.2001.200=0.288kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1001.2001.200=3.614kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 4.923kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)1.2001.200=3.600kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公48、式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.95kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 由长细比，为1900/16=119； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 49、l0/i 查表得到0.458；经计算得到=10948/(0.458506)=47.241N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.0000.241=0.060kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产50、生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0601.2001.900/16=0.060kN.m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0601.2001.9001.900/8-0.0601.900/4=0.017kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.24.923+0.91.43.600+0.91.40.017/1.200=10.462kN经计算得到=10462/(0.458506)+17000/5260=48.074N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.0601.2001.5051、0=0.108kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.500/1.2000.108=0.136kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.5001.500+1.2001.200)1/2/1.2000.108=0.174kN支撑架的步数 n=3节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.174+(3.000-1)0.174=0.521kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为3.0000.136=0.407kN架体自重为1.021kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!模板支撑架计算满足要求！楼板模板碗扣钢管高支撑架计算书依据规范:建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规52、范JGJ166-2008建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.6m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4060mm，间距353、00mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.5mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48.33.6。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 254、5.1000.1001.200+0.2001.200=3.252kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)1.200=3.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W55、 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.203.252+1.403.000)0.3000.300=0.073kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07310001000/64800=1.125N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.252+1.43.000)0.300=1.458kN截面抗剪强度计算值 T=31458.0/(21200.00018.000)=0.1056、1N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.2523004/(1006000583200)=0.051mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1000.300=0.753kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振57、捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m静荷载 q1 = 1.200.753+1.200.060=0.976kN/m活荷载 q2 = 1.400.750=1.050kN/m计算单元内的木方集中力为(1.050+0.976)1.200=2.431kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.431/1.200=2.026kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.031.201.20=0.292kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2002.026=1.458、58kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2002.026=2.674kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.006.006.00/6 = 24.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.006.006.006.00/12 = 72.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.292106/24000.0=12.15N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截59、面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31458/(24060)=0.912N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.813kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.8131200.04/(1009000.00720000.0)=1.761mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支60、座力 P= 2.674kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.336kN.m经过计算得到最大支座 F= 11.920kN经过计算得到最大变形 V= 1.065mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 10.16cm3；截面惯性矩 I = 24.38cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.336106/1.05/10160.0=125.23N/mm2顶托梁的抗弯计61、算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.065mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1825.600=1.021kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.2001.200=0.288kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1001.2001.200=3.6162、4kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 4.923kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)1.2001.200=3.600kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.95kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； f 钢管63、立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 由长细比，为1900/16=119； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=10948/(0.458506)=47.241N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 P64、r计算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.0000.241=0.060kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0601.2001.900/16=0.060kN.m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0601.2001.9001.900/8-0.0601.900/4=0.017kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.24.923+0.91.43.6065、0+0.91.40.017/1.200=10.462kN经计算得到=10462/(0.458506)+17000/5260=48.074N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.0601.2001.500=0.108kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.500/1.2000.108=0.136kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.5001.500+1.2001.200)1/2/1.2000.108=0.174kN支撑架的步数 n=3节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.174+(3.0066、0-1)0.174=0.521kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为3.0000.136=0.407kN架体自重为1.021kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!模板支撑架计算满足要求！碗扣钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.067、 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.6m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4060mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.5mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架68、荷载计算单元采用的钢管类型为48.33.6。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.1001.200+0.2001.200=3.252kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)1.200=3.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； 截面惯性矩 I = 69、bh3/12 = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.203.252+1.403.000)0.3000.300=0.073kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07310001000/64800=1.125N/mm2面板的抗70、弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.252+1.43.000)0.300=1.458kN截面抗剪强度计算值 T=31458.0/(21200.00018.000)=0.101N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.2523004/(1006000583200)=0.051mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照71、均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1000.300=0.753kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m静荷载 q1 = 1.200.753+1.200.060=0.976kN/m活荷载 q2 = 1.400.750=1.050kN/m计算单元内的木方集中力为(1.050+0.976)1.200=2.431kN2.木方的计算72、按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.431/1.200=2.026kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.031.201.20=0.292kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2002.026=1.458kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2002.026=2.674kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.006.006.00/6 = 24.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.006.006.006.00/12 = 72.00cm4；式中：b为73、板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.292106/24000.0=12.15N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31458/(24060)=0.912N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.813kN/m最大74、变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.8131200.04/(1009000.00720000.0)=1.761mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 2.674kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.336kN.m经过计算得到最大支座 F= 11.920kN经过计算得到最大变形 V75、= 1.065mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 10.16cm3；截面惯性矩 I = 24.38cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.336106/1.05/10160.0=125.23N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.065mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1825.600=1.021kN(2)模板的76、自重(kN)： NG2 = 0.2001.2001.200=0.288kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1001.2001.200=3.614kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.923kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)1.2001.200=3.600kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N =77、 10.95kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 由长细比，为1900/16=119； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=10948/(0.458506)=47.241N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要78、求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.0000.241=0.060kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0601.2001.900/16=0.060kN.m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.06079、1.2001.9001.900/8-0.0601.900/4=0.017kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.24.923+0.91.43.600+0.91.40.017/1.200=10.462kN经计算得到=10462/(0.458506)+17000/5260=48.074N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.0601.2001.500=0.108kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.500/1.2000.108=0.136kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 w80、s=(1.5001.500+1.2001.200)1/2/1.2000.108=0.174kN支撑架的步数 n=3节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.174+(3.000-1)0.174=0.521kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为3.0000.136=0.407kN架体自重为1.021kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!六、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取8.10m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=2430.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为 bh=8100m81、m100mm，截面有效高度 h0=80mm。按照楼板每9天浇筑一层，所以需要验算9天、18天、27天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土9天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.10m，短边8.101.00=8.10m，楼板计算范围内摆放77排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.20+25.100.10)+ 11.20(1.0277/8.10/8.10)+ 1.40(0.00+2.50)=7.67kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=8.107.67=62.10kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向82、板计算 Mmax=0.0513ql2=0.051362.108.102=209.02kN.m 按照混凝土的强度换算得到9天后混凝土强度达到65.94%，C30.0混凝土强度近似等效为C19.8。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.50N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 2430.00360.00/(8100.0080.009.50)=0.14查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.139此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.1398100.00080.00029.510-6=68.4kN.m结论：由于Mi83、 = 68.42=68.42 Mmax=209.02所以第9天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保存。3.计算楼板混凝土18天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.10m，短边8.101.00=8.10m，楼板计算范围内摆放77排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第3层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.20+25.100.10)+ 11.20(0.20+25.100.10)+ 21.20(1.0277/8.10/8.10)+ 1.40(0.00+2.50)=11.83kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=8.1011.83=95.84、86kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.051395.858.102=322.63kN.m 按照混凝土的强度换算得到18天后混凝土强度达到86.74%，C30.0混凝土强度近似等效为C26.0。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=12.39N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 2430.00360.00/(8100.0080.0012.39)=0.11查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.104此层楼板所能承受的最大弯矩为： M2=sbh02fcm = 0.1048100.0008085、.000212.410-6=66.8kN.m结论：由于Mi = 68.42+66.80=135.22 Mmax=322.63所以第18天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第3层以下的模板支撑必须保存。4.计算楼板混凝土27天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.10m，短边8.101.00=8.10m，楼板计算范围内摆放77排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第4层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.20+25.100.10)+ 21.20(0.20+25.100.10)+ 31.20(1.0277/8.10/8.10)+ 1.40(0.00+2.50)=186、6.00kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=8.1016.00=129.61kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513129.618.102=436.23kN.m 按照混凝土的强度换算得到27天后混凝土强度达到98.91%，C30.0混凝土强度近似等效为C29.7。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=14.14N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 2430.00360.00/(8100.0080.0014.14)=0.10查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.095此层楼板所能87、承受的最大弯矩为： M3=sbh02fcm = 0.0958100.00080.000214.110-6=69.7kN.m结论：由于Mi = 68.42+66.80+69.65=204.87 Mmax=436.23所以第27天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第4层以下的模板支撑必须保存。5.计算楼板混凝土36天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.10m，短边8.101.00=8.10m，楼板计算范围内摆放77排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第5层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.20+25.100.10)+ 31.20(0.20+25.100.1088、)+ 41.20(1.0277/8.10/8.10)+ 1.40(0.00+2.50)=20.17kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=8.1020.17=163.36kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513163.368.102=549.83kN.m 按照混凝土的强度换算得到36天后混凝土强度达到107.54%，C30.0混凝土强度近似等效为C32.3。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=15.39N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 2430.00360.00/(8100.0080.0015.389、9)=0.09查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.085此层楼板所能承受的最大弯矩为： M4=sbh02fcm = 0.0858100.00080.000215.410-6=67.8kN.m结论：由于Mi = 68.42+66.80+69.65+67.80=272.67 Mmax=549.83所以第36天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第5层以下的模板支撑必须保存。6.计算楼板混凝土45天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.10m，短边8.101.00=8.10m，楼板计算范围内摆放77排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第6层楼板所需90、承受的荷载为 q=11.20(0.20+25.100.10)+ 41.20(0.20+25.100.10)+ 51.20(1.0277/8.10/8.10)+ 1.40(0.00+2.50)=24.34kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=8.1024.34=197.11kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513197.118.102=663.43kN.m 按照混凝土的强度换算得到45天后混凝土强度达到114.24%，C30.0混凝土强度近似等效为C34.3。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=16.35N/mm2则可以得到矩形截面相对受压91、区高度： = Asfy/bh0fcm = 2430.00360.00/(8100.0080.0016.35)=0.08查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.085此层楼板所能承受的最大弯矩为： M5=sbh02fcm = 0.0858100.00080.000216.410-6=72.0kN.m结论：由于Mi = 68.42+66.80+69.65+67.80+72.05=344.72 Mmax=663.43所以第45天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第6层以下的模板支撑必须保存。7.计算楼板混凝土54天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.10m92、，短边8.101.00=8.10m，楼板计算范围内摆放77排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第7层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.20+25.100.10)+ 51.20(0.20+25.100.10)+ 61.20(1.0277/8.10/8.10)+ 1.40(0.00+2.50)=28.50kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=8.1028.50=230.87kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513230.868.102=777.03kN.m 按照混凝土的强度换算得到54天后混凝土强度达到119.71%，C3093、.0混凝土强度近似等效为C35.9。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=17.14N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 2430.00360.00/(8100.0080.0017.14)=0.08查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.077此层楼板所能承受的最大弯矩为： M6=sbh02fcm = 0.0778100.00080.000217.110-6=68.4kN.m结论：由于Mi = 68.42+66.80+69.65+67.80+72.05+68.41=413.13 Mmax=777.03所以第54天以后的楼板楼板强度和不足以94、承受以上楼层传递下来的荷载。第7层以下的模板支撑必须保存。8.计算楼板混凝土63天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.10m，短边8.101.00=8.10m，楼板计算范围内摆放77排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第8层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.20+25.100.10)+ 61.20(0.20+25.100.10)+ 71.20(1.0277/8.10/8.10)+ 1.40(0.00+2.50)=32.67kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=8.1032.67=264.61kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql295、=0.0513264.618.102=890.64kN.m 按照混凝土的强度换算得到63天后混凝土强度达到124.34%，C30.0混凝土强度近似等效为C37.3。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=17.80N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 2430.00360.00/(8100.0080.0017.80)=0.08查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.077此层楼板所能承受的最大弯矩为： M7=sbh02fcm = 0.0778100.00080.000217.810-6=71.1kN.m结论：由于Mi = 68.42+66.80+69.65+67.80+72.05+68.41+71.07=484.20 Mmax=890.64所以第63天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第8层以下的模板支撑必须保存。钢管楼板模板支架计算满足要求！