1、高档小区顶梁板、剪力墙、框架柱高支模制作安装专项施工方案 编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一章 编制依据43、其他4(1)建设部“关于建筑业进一步推广应用十项新技术的通知”。4(3)企业项目管理手册。4第二章 结构简介4第三章 施工准备43、对施工人员进行安全和技术培训，加强队组的技术素质。5第四章 脚手架施工54.1、轮扣式脚手架及其附件材料要求54.1.1 钢管54.2、轮扣式脚手架搭设及构造要求64.3、质量保证措施7轮扣式满堂架搭设图例84.4、技术参数81、立杆设计荷载：82、横杆设计荷载2、：8第五章 模板工程95.1、顶板模板支设9一、参数信息:10二、模板面板计算:11三、模板支撑方木的计算:13四、托梁材料计算:14五、模板支架立杆荷载设计值(轴力):16六、立杆的稳定性计算:165.2、梁模板支设18一、参数信息20二、梁侧模板荷载计算21三、梁侧模板面板的计算22四、梁侧模板支撑的计算23五、穿梁螺栓的计算28六、梁底模板计算28七、梁底支撑的计算30八、梁跨度方向钢管的计算33九、立杆的稳定性计算:33考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算355.3、剪力墙模板支设35一、参数信息35二、墙模板荷载标准值计算37三、墙模板面板的计算37四、墙模板主次楞的计算39五、3、穿墙螺栓的计算445.4、框架柱模板支设46一、参数信息46二、柱模板荷载标准值计算47三、柱模板面板的计算47四、竖楞计算53五、B方向柱箍的计算55六、B方向对拉螺栓的计算57七、H方向柱箍的计算57八、H方向对拉螺栓的计算59第六章 模板制作、安装技术措施606.1、进场模板质量标准602、外观质量检查标准（通过观察检验）603、规格尺寸标准606.2、模板安装质量要求61（2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。61（1）模板安装应满足下列要求：616.3、其他注意事项62第七章 模板拆除627.5支撑件和连接件应逐渐拆卸，模板拆除时，不得损伤混凝土。63第八章 模板工程质4、量标准及控制63(4)模板安装的允许偏差及检验方法63现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法63第九章 安全生产及文明施工保证措施649.1、安全保证体系649.2、安全、文明施工具体措施64第一章 编制依据1、本工程有关设计图纸、设计文件及技术资料。2、主要规程、规范(详见表1-1) 规范一览表 表 1-1类 别名 称 编 号国 家混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001建筑工程模板施工手册（第二版）混凝土结构工程施工质量验收规程DBJ01-82-2004建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001 地方建筑安装5、工程施工安全操作规程DBJ01-62-20023、其他(1)建设部“关于建筑业进一步推广应用十项新技术的通知”。(2)企业ISO9001:2000 质量体系管理文件和环境/职业健康安全管理体系文件。(3)企业项目管理手册。（4）危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法第二章 结构简介本工程位于XX市XX区城市快速路XX一XX侧，城市主干道XX路北侧，规划城市道路XX二路西南侧，位于XXXX，交通便利。 一街11、12栋、一街13、14栋为33层高层住宅，二街17、18栋，二街19、20栋为32层高层住宅 ，使用年限为50年，抗震设防烈度7度，框架抗震等级为二级，耐火等级：一级。基础6、形式为预应力管桩加筏板基础，以强风化粉质砂岩作为桩端持力层。首层结构高m,标准层高2.9m，总高度为99.3m。 因首层高度为5.015m，为保证施工过程中的安全，需对首层的模板及支撑体系进行设计验算。 第三章 施工准备1、组织施工技术人员在施工前认真熟悉图纸，了解设计意图，熟悉各部位及各空间的相对关系及标高。发现问题及时同设计院沟通，做到提前发现问题，提前解决问题。2、编制模板及支撑体系专项设计施工方案，对施工队组进行技术交底。3、对施工人员进行安全和技术培训，加强队组的技术素质。4、小型机具准备：每栋号台式电锯2台，手提电钻8把，电焊机2台，其它工具若干。第四章 脚手架施工 4.1、轮扣式7、脚手架及其附件材料要求4.1.1 钢管（1）钢管规格及材质要求钢管均采用483.5mm高频焊接钢管。其材质应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T-700）中Q235A级钢的规定。 立杆 横杆（2）外观检查钢管外观应平直光滑，没有裂缝、折痕、结疤、分层、严重锈蚀（内外壁）和硬弯曲等现象。钢管必须涂有防锈漆。（3）钢管上严禁打孔。（4）使用前应进行质量检查，有裂纹、缺爪、插栓断裂或脱焊的严禁使用。4.2、轮扣式脚手架搭设及构造要求 立杆因层高为5m，立杆可采用2.5m和1.9m对接，相应水平杆连接。水平杆水平杆与立杆对接口连接，如下图： 剪刀撑本工程脚手架采用水平剪刀撑与竖向剪刀撑相结合的方式，随8、立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑斜杆与地面的夹角在4560之间，剪刀撑的斜杆应扣在立杆或水平杆上，两端分别用旋转扣件固定。最下端的剪刀撑的底部要插到垫板处。4.3、质量保证措施项次项目技术要求容许偏差（mm）检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察、水准仪测量排水不积水垫板不晃动底座不滑动降沉-102立柱垂直度最后验收垂直度偏差H/200用经纬仪或吊线和卷尺搭设中检查垂直度偏差的高度不同设计高度H时的允许偏差（mm）20mH=2H=10H=207501003间距步距偏差柱距偏差排距偏差205020钢板尺4纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪9、或水平尺同跨内、外纵向水平杆高差105双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm50钢卷尺6扣件安装主节点处各扣件距主节点的距离a150mm钢卷尺7轮盘口扣件安装同步立柱上两个相邻对接扣件的高差10mm钢卷尺8剪刀撑与地面的倾角4560角尺轮扣式满堂架搭设图例4.4、技术参数轮扣式脚手架构件规格及技术参数：1、立杆设计荷载：1）、横杆步距为0.6m时，每根立杆设计荷载为40KN；2）、横杆步距为1.2m时，每根立杆设计荷载为30KN；3）、横杆步距为1.8m时，每根立杆设计荷载为25KN；2、横杆设计荷载：1）、0.9m横杆，跨中集中荷载为6.77KN，均布总荷载为14.81KN； 4.510、安全施工措施（1） 剪刀撑扣件的紧固程度宜在4050 Nm，并不大于65 Nm，对接扣件的抗拉承载力为3kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。（2）剪刀撑各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。（3）钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。（4）钢管和扣件均要现场取样送检,合格后方可使用。（5）梁底立杆必须保证垂直，且立杆应对正梁的中心线。（6）操作人员必须在每步架搭设完毕，并检查符合设计规定才可进行下步操作。（7）严把质量关，发现锈蚀严重，压扁变形，有裂缝的钢管严禁使用，扣件不符合要求(如滑丝、拧不紧)11、严禁使用，选择与钢管接触面吻合严密，以保证架体整体稳定。（8）模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定支撑，严防倾覆，同时应设置剪刀撑，其角度在4560度角之间，每组剪刀撑距离在69m之间，用扣件连接牢固，按要求搭接。（9）模板支撑应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。第五章 模板工程5.1、顶板模板支设顶板厚度为150mm，施工时主龙骨采用483.5钢管，次龙骨采用50100 mm方木，主龙骨间距900 mm，次龙骨间距300 mm，板底支撑采用48轮扣式钢管架，立杆纵横距为900mm，步距1800mm；每隔三道间距均纵横向各设置一道剪力撑，剪力撑水平角60度。顶板支撑横杆在12、靠近梁侧模处均与两侧模相顶紧，对侧模起到支撑作用。顶板模板施工时注意以下几点：1）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通。2）模板第一排次楞木方需紧靠墙板，模板与模板之间拼接缝小于1mm。3）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：4m 开间按1起拱，4mL6m按2起拱，6mL的按23起拱。4）顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体“吃模”，板模周转使用时，将表面的水泥砂13、浆清理干净，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净。顶板模板验算 本方案选取最大层高二层5.015m，板厚为150mm，作为板模板支撑计算依据，具体内容见下：一、参数信息:横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):4.72；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.50014、；面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :483.5；楼板的计算厚度(mm):150.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩15、I和截面抵抗矩W分别为：W = 902/6 = 48.6 cm3；I = 903/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.9 = 3.69 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q20.9= 2.25 kN/m；2、强度计算计算公式如下:23002= 68202 kNm；面板最大应力计算值 =M/W= 68202/48600 = 1.403 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.403 N/mm2 小于面板的抗16、弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为4/(100EI)=l/250其中q =q1面板最大挠度计算值 3004/(1009500104)=0.049 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.049 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板17、面板的自重(kN/m)：q1= 250.3 = 1.23 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q20.3 = 0.75 kN/m；2.强度验算:计算公式如下:2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q20.75 = 2.526 kN/m；22 = 0.205 kNm；方木最大应力计算值 106/83333.33 = 2.455 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.455 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 0.9 = 1.318、64 kN；方木受剪应力计算值 = 3 103/(2 50100) = 0.409 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.409 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:计算公式如下:4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.23 kN/m；最大挠度计算值 9004 /(10090004166666.667)= 0.146 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.146 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁19、按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :483.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.273kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.546 kNm ；最大变形 Vmax = 0.631 mm ；最大支座力 Qmax = 7.427 kN ；最大应力 2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 53.716 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.631mm 20、小于 900/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG14.715 = 0.591 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG20.9 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.9 = 3.038 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.912 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.9 = 3.21、645 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算GQ = 9.797 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.797 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度22、 (m)；按下式计算: l02 = 2.2 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m；l0/i = 2200 / 15.8 = 139 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.353 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；489） = 56.757 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 56.757 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k22) = 2.566 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2 - 计算长度23、附加系数，h+2a = 2.2 按照表2取值1.003 ；Lo/i = 2566.276 / 15.8 = 162 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.268 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；489） = 74.758 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 74.758 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 5.2、梁模板支设选取最大梁段:二层KZL1。截面尺寸为800宽*1200高。层高524、.015m，支架搭设高度为3.815m。支撑图见下图： 一、参数信息梁截面宽度 B(m)：0.80；梁截面高度 D(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：5.02；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：可调托座；新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：025、.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；梁底方木截面宽度b(mm)：526、0.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；次楞间距(mm)：250；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；主楞到梁底距离依次是：200mm，500mm，900mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:t12V1/2 F=H其中 3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； V - 混凝土的浇筑速度，27、取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1053； M - 面板的最大弯矩(Nmm28、)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax1l22l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q117.85=22.488kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q24=5.88kN/m；计算跨度: l = 250mm；2502 + 0.117 2502105Nmm；面板的最大支座反力为：120.25=7.948kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: 1051042；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 2 小于 面板的抗弯强度设计值 29、f=13N/mm2，满足要求！4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=22.488N/mm； l-计算跨度: l = 250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1054；面板的最大挠度计算值: 2504/(1006000105) = 0.194 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 =0.194mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算30、。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 15103；I = 1510104；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.151 kNm，最大支座反力 R= 2.933 kN，最大变形 = 0.093 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 105104 = 1.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；次楞最大受31、弯应力计算值 = 1.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值 =0.093mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.933kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 23；I = 24；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经32、过计算得到最大弯矩 M = 0.330 kNm，最大支座反力 R= 6.526 kN，最大变形 = 0.109 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: 105104 = 32.5 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.109 mm主楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值 =0.109mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓33、的计算 验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =6.526 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.526kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板34、底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60018104mm3； I = 6001818105mm4； 按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1(24.00+1.50)1.20+0.300.60=22.248kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2(2.00+2.00)0.60=3.360kN35、/m；q=22.248+3.360=25.608kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax1l22l222105Nmm；RA=RD12RB=RC12 =Mmax1051042；梁底模面板计算应力 =5.7 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=18.540kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =266.67mm；2；面板的最大允许挠度值: =266.67/250 = 36、1.067mm；面板的最大挠度计算值: 4/(1006000105)=0.435mm；面板的最大挠度计算值: =0.435mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.067mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5137、01010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:计算公式如下:22 = 0.456 kNm；最大应力 106/83333.3 = 5.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 5.5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)0.6 = 4.561 kN；方木受剪应力计算值 = 31000/(250100) = 1.368 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.368 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm38、2,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下:4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 6004 /(1009000104)=0.296mm；方木的最大允许挠度 1000/250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.296 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.4 mm，满足要求！梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.800)/42(1.200-0.150) 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=39、3.162 kN；N2=15.766 kN；最大弯矩 Mmax=0.809 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.137 mm；最大应力 106/10160=79.6 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 79.6 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =3.162 kN ；脚手架钢管的自重40、： N25.015=0.896 kN；N =3.162+0.896=4.058 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo1.2,1.2+20.41、3= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 15.8 = 153 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.298 ；钢管立杆受压应力计算值 ；489) = 27.8 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 27.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的42、轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =15.766 kN ；脚手架钢管的自重： N2(5.015-1.2)=0.896 kN；N =N1+N2 =15.766+0.682=16.448 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件43、式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo1.2,1.2+20.3= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 15.8 = 153 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.298 ；钢管立杆受压应力计算值 ；489) = 112.9 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 112.9 N/mm244、 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k22) = 2.142 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.8按照表2取值1.004 ；lo/i = 2141.532 / 15.8 = 136 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.367 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；489) = 91.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 91.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 45、5.3、剪力墙模板支设 本工程取一层最厚剪力墙进行验算。墙厚330mm，高度5.015m.一、参数信息次楞间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):400；主楞间距(mm):400；穿墙螺栓竖向间距(mm):400；对拉螺栓直径(mm):M12；主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm246、):1.50；方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:t12V1/2 F=H其中 3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取5.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混47、凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F12；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图弯矩计算公式如下:1l22l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间48、距): l =200.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q10.4000.900=N/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q20.40.90=kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。22= 104Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 400104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm22；面板截面的最大应力计算值：104 / 104 = 1.58N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =1.58N/mm2 小于 面板截面的抗弯强49、度设计值 f=13N/mm2，满足要求！计算公式如下:12l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =200.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q10.900=7.357kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q20.90=1.008kN/m；200.0 = 1007.3N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1007.3N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv =50、 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =31007.3/(240018.0)=N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.070N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 2，满足要求！根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:4/(100EI)=l/2500.4 = 6.812N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 200mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 404；面板的最大允许挠度值: = 0.8mm；面板的最大挠度计算值: 20051、4/(1006000105) = 0.063 mm；面板的最大挠度计算值: =0.063mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.8mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51010/63；I = 5101010/124； 次楞计算简图次楞最大弯矩按下式计算：1l22l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =400.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q10.900=3.679kN/m； 倾倒混凝52、土侧压力设计值q20.90=0.504kN/m，其中，0.90为折减系数。22104Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩(mm3105； f -次楞的抗弯强度设计值(N/mm22；次楞的最大应力计算值：104105 = 0.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 0.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:12l其中， V次楞承受的最大剪力； l-53、计算跨度(主楞间距): l =400.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q10.900/2=1.839kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q20.90/2=0.252kN/m，其中，0.90为折减系数。400.0 = 503.6N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 503.6N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 100.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =354、503.6/(22；次楞截面的受剪应力计算值 2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv2，满足要求！根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)；0.20=3.41 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =400.0mm ； E-次楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4106mm4；次楞的最大挠度计算值: 4004/(1009000106) = 0.016 mm；次楞的最大容许挠度值: = 1.6mm；次楞的最大挠度计算值 =055、.016mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3；4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)作用在主楞的荷载: 20.41.859kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 400mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(N104 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm356、103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm22；主楞的最大应力计算值: 104103 = 7.5 N/mm2；主楞的最大应力计算值 2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V =911.4/2 = 455.7N； A -钢管的截面面积(mm22 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =22；主楞截面的受剪应力计算值 2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足57、要求！主楞的最大挠度计算值: = 0.033mm；主楞的最大容许挠度值: = 1.6mm；主楞的最大挠度计算值 =0.033mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；10510-5 = 12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 1.66 kN58、。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=1.655kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！5.4、框架柱模板支设本方案选取最大截面柱KZZ1进行验算，柱截面宽度B(mm):1000.00；柱截面高度H(mm):800.00；柱模板的总计算高度:H = 5.015m； 柱模板设计示意图一、参数信息柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M12；柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；竖楞材料:木方；59、竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中60、的较小值:t12V1/2 F=H其中 3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q12；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对61、象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。作用在模板上的侧压力线荷载q，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q10.90=9.737kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q20.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871kN/m； 柱截面宽度B方向 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)从左往右，各支座反力为R1=1.388kN，R2=3.768kN，R3=3.779kN，R4 柱截面宽度H方向 计算简图 剪力图(kN) 弯62、矩图(kNm) 变形图(mm)从左往右，各支座反力为R1=1.097kN，R2=2.965kN，R3=2.986kN，R4Mmaxmm；Vmax=2075.356N；max=0.599mm；Rmax =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩；W=bh2/6=450104mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm22；面板的最大应力计算值： 1051042；面板的最大应力计算值 2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！ = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最63、大剪力(N)：V = 2075.356N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =32075.356/(24502；面板截面抗剪强度设计值: fv2；面板截面的受剪应力 2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv2，满足要求！面板最大容许挠度: = 344 / 250 = 1.376 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.599mm；面板的最大挠度计算值 =0.599mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.376mm,满足要求！64、四、竖楞计算本工程柱高度为5.015m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/63；I = 50100100100/124；作用在竖楞上的线荷载，q=Rmax 竖楞方木计算简图支座最大弯矩计算公式：2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm；105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3104； f -竖楞的抗弯强度设计值(65、N/mm22；竖楞的最大应力计算值: 1051042；竖楞的最大应力计算值 2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！ = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；450=2267.231N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =32267.231/(22；竖楞截面抗剪强度设计值: fv2；竖楞截面最大受剪应力计算值 2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv2，满足66、要求！最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max4/(100EI)=l/250 E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: 4/(100106) = 0.062 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.062mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3；4；根据竖楞对柱箍得作用力即为面板所受的支座反力得 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图67、(kNm) 变形图(mm)Mmaxmm；Vmax=3923.159N；max=0.116mm；Rmax=7829.63max1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 1081072 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.116 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =0.116mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N 68、- 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 7.83 kN。10510-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=7.83kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3；4；根据竖楞对柱箍得作用力即为面板所69、受的支座反力得 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)Mmaxmm；Vmax=3024.466N；max=0.039mm；Rmax=6019.82max柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中 ，柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 1081072 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.039 mm；柱箍最大容许挠度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度 =0.039mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.6mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计70、算验算公式如下:N2，8758100梁8758100悬臂构件-1007.2梁侧模拆除时，混凝土强度应以能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，（现场以手指略微用力压，砼表面无指痕）后，方可开始拆除。预埋件或外露钢筋插铁不因拆模碰扰而松动。7.3遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及由上而下的原则，严禁用大锤和撬棍硬砸硬碰。7.4梁侧模、板底模等模板，使用后有变形等损伤的要及时进行修补。7.5支撑件和连接件应逐渐拆卸，模板拆除时，不得损伤混凝土。7.6拆下的模板和配件均应分类堆放整齐，现场工长加强监督，严禁配件随意丢弃的现象出现。第八章 模板工程质量标准及控制模板安装质量标准必须符合混凝土结构工71、程施工质量验收规范（GB50204-2002）及相关规范要求。（1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架；上下层支架的架体立柱应对准，下方并铺设垫板。（2）在涂刷模板隔离剂时，要求在堆放场内涂刷，不得在操作面上，以免粘污钢筋和混凝土接槎处（通过观察检查）。(3) 浇注砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。 (4)模板安装的允许偏差及检验方法现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置3尺量底模上表面标高3水准仪或拉线尺量截面内部尺寸基础5尺72、量墙、梁、柱3层高垂直度全高5m3经纬仪或吊线、尺量全高5m5相邻两板表面高低差2尺量表面平整2靠尺、楔形塞阴阳角方正2方尺、塞尺顺直2线尺预埋铁件中心线位移2拉线、尺量预埋管、螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓外露长 度+5，-0预留孔洞中心线位置5拉线、尺量尺寸+5，-0门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高5对角线6插筋中心线位移5尺量外露长度+10，-0第九章 安全生产及文明施工保证措施9.1、安全保证体系根据有关规定建立健全安全保证体系并成立由项目经理部安全生产负责人为首，各施工单位安全生产负责人参加的“安全生产管理小组”组织领导施工现场的安全生产管理工作。9.2、安全、文明施工具体措施（73、1）工人须经三级安全教育，考试合格后方可上岗。（2）特殊工种持证上岗。（3）起吊或安装模板时，须和附近高压线路或电源保持一定的安全距离，吊钩重物下不得站人。模板吊运由持证起重工指挥，符合相关安全操作规程。（4）浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。（5）模板面涂刷水性绿色环保脱模剂，严禁使用废机油，防止污染土地。装脱模剂的塑料桶设置在专用仓库内。（6）施工机械必须设置防护装置，每台机械必须一机一闸并设漏电保护开关。（7）施工场所保持道路畅通，危险部位必须设置明显标志，操作人员必须持证上岗，熟悉机械性能和操作规程。（8）在现场高空模板施工必须有操作架（特别是施工外围），操作架上必须铺跳板，绑好防护栏杆及踢脚板。临边施工须特别做好安全防护，搭好操作架，施工时系好安全带。（9）严禁上下同时交叉作业，严防高空坠落。（10）传递物料、工具严禁抛掷，以防坠落伤人。（11） 材料堆放严格按项目经理部指定位置码放整齐，材料码放高度应满足安全要求。（12）外围墙边施工要特别引起重视，操作架、安全网（水平及竖向）等必须符合安全规范及有关规定的要求，严防高空坠落。（13）夜间施工要有足够照明。（14）模板支拆要采取临时固定措施，防止倾倒伤人。