1、居民保障性安居建设住宅地块模板及支撑系统工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第1章 编制依据- 1 -第2章 模板工程概况- 1 -第3章 模板选型- 1 -第4章 模板及支撑体系设计- 4 -4.1 底板、承台- 4 -4.2 柱- 4 -4.3 剪力墙- 5 -4.4 梁- 6 -4.5 板- 7 -4.6 楼梯- 8 -4.7 电梯井坑- 9 -第5章 施工流程及施工方法- 9 -5.1 施工流程- 9 -5.2 施工方法- 10 -第6章 模板支设质量保证措施- 11 -6.1 普通模2、板体系质量保证措施- 11 -6.2 质量验收标准- 12 -第7章 模板拆除时间及安全保证措施- 14 -7.1 模板拆除时间- 14 -7.2 模板拆除的安全措施- 14 -第8章 成品保护措施- 15 -第9章 安全文明施工- 16 -9.1 安全文明措施- 16 -9.2 应急预案- 17 -第10章 附件：计算书- 20 -10.1 300剪力墙计算书- 20 -10.2 600x600柱计算书- 25 -10.3 300x600梁计算书- 32 -10.4 150mm板计算书- 41 -第1章 编制依据（1）本项目施工组织设计；（2）本项目设计施工图纸、设计修改通知单及工程洽商记录3、；（3）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；（4）钢管脚手架扣件（GB15831-2006）；（5）建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；（6）建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；（7）建筑结构荷载规范(GB50009-2001)中国建筑工业出版社；（8）建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)中国建筑工业出版社。（9）建设工程安全生产管理条例国务院令第393号；（10）建设工程质量管理条例国务院令第279号；（11）工程建筑标准强制性条文建设部建标2002219号文；（12）建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；（13）XX建质监20094、38号关于加强模板工程安全生产管理的通知。第2章 模板工程概况结构部位尺寸混凝土板厚（地下室）底板地下室顶板300mm250mm混凝土板厚（地上）地上楼面板100mm、120mm、130mm、150mm主要为100mm、130mm柱截面尺寸(mm)地下室地上商业裙楼400500、400600、450500、450600、500500、500600、550550、600600。梁截面尺寸(mm)地下室顶板200400、250600、250700、250900、2501000、2501150、300600、300700、300800、300900、3001000、3001200、350600、355、0700、350900、3501000、3501200、4001000、4001100、4001450、4001800、4501000、5001000等楼层梁160300、200370、200400、200500、200600、250400、250470、250500、250600、300300、300470、300600等 墙厚度(mm)地下室剪力墙主要为300、250、200主楼剪力墙主要为300、200第3章 模板选型结构位置模板及支撑体系备注底板筏板、承台砖胎模/地下一层梁、板、柱、墙、楼梯普通木模板满堂脚手架支撑体系高支模地下室坡道普通木模板满堂脚手架支撑体系/电梯井坑，集水井等吊模6、/裙楼梁、板、柱、楼梯层普通木模板满堂脚手架支撑体系/主楼墙、梁、板、柱、楼梯普通木模板满堂脚手架支撑体系/全面推广应用扣件式和碗扣式钢管模板支架，禁止使用木立柱和门式钢管模板支架。严格控制木模板的周转次数，不得使用烂模或起皮、脱层、掉角、翘曲变形的木模板；木模板制作安装应拼缝严密、棱角顺直；支柱的钢管规格应为483.5mm，扣件式钢管壁厚不得小于3mm，碗扣式钢管壁厚不得小于3.5mm；钢管统一按483.0mm计算惯性矩、回转半径等截面特性。具体形式如下表：部位模板设计示意图底板及地梁模板采用砖胎模，用MU7.5灰砂砖M5水泥砂浆砌筑。厚度根据开挖深度H确定。砖胎模垫层深坑模板塔楼位置的基坑7、承台基础采用18mm厚木模板，50100mm木枋，483.5钢管支撑。钢管支撑50100mm木枋墙模板采用18mm厚木模板，50100mm木枋，483.5钢管支撑，14对拉螺杆穿墙(地下室外墙采用止水螺杆)。14对拉螺杆车道弧形墙模板采用18mm厚木模板，竖向次背楞为50100木枋250，水平方向采用20圆弧钢筋间距500，竖向主背楞采用2483.5,对拉螺杆为14。柱模板主体矩形柱截面尺寸小于800800，采用18mm厚木模板，现场拼装定型，钢管支撑，竖向龙骨为50100mm木枋250梁、板模板采用18mm厚木模板，50100mm木枋，483.5钢管支撑。楼梯模板采用18mm厚木模板，5018、00mm木枋，483.5钢管支撑。模板配置如下：模板采用木质胶合模板，模板规格为：183091518mm，采用50x100mm的木枋、100x100mm木方和U型顶托；支撑体系采用满堂式钢管支撑体系，钢管规格为：483.5；扣件为：旋转扣件、对接扣件，直角扣件。砖胎膜采用标准灰砂砖，砌180砖墙，砂浆强度M7.5。地下室施工时每个区域为流水施工，每个区域内模板配备应单独配备充足，不得过早拆除相邻区域的梁、板模板用于本区域施工，在地下室顶板浇注完成后梁板模板按规范要求时间分别拆除，不得随意拆除，达到拆除时间后方可拆除供地上部分梁板支设用。第4章 模板及支撑体系设计4.1 底板、承台本工程底板为承9、台板式及桩筏基础，砖胎模主要在底板周边砌筑，采用M5水泥砂浆砌180mm厚砖墙作侧模。考虑到地下室外墙的防水需要，对地下室底板和外墙交接处做如下处理：地下室外墙和底板接头施工缝设在距底板表面500mm高处。在施工缝中设置钢板止水带。止水带为3003mm钢板，接头满焊。对该处采取支吊模的办法。加14止水螺杆间距500mm，吊模下用带止水片的14钢筋支撑，间距1m。砖胎模及吊模做法如下图所示：底板支模示意图4.2 柱矩形柱混凝土矩形柱采用18厚九夹胶合板现场拼装定型，普通钢管、木枋支撑的搭设方法。矩形柱截面尺寸400500、400600、450500、450600、500500、500600、5510、0550、600600。矩形柱最大截面尺寸600600mm。现场以最大截面600600mm柱进行搭设及方案验算（见附件）。柱模板采用九夹板配制，加50100mm木枋竖楞和双钢管抱箍加固；木枋竖楞的横向间距按250350mm平均设置，钢管抱箍的竖向间距按500mm设置，最下一道柱箍距结构面200mm。为保证柱线角顺直，木枋条定位必须准确。为保证柱模的侧向刚度，在柱模两侧各设置一道双向14对拉螺杆，居中设置，计算书见附件。矩形柱支模示意见下图：矩形柱支模示意图柱模板参数柱截面BH（mm）高度h（m）木方间距（mm）柱箍间距（mm）对拉螺栓间距（mm）800800以下柱顶部2m以内250钢管500柱11、底下部分250钢管4004.3 剪力墙剪力墙最大厚度为300mm。按300mm墙厚进行搭设及验算（计算书见附件）。外墙模板采用18厚木模，竖向次背楞采用50100木枋，间距350mm，横向主背楞采用483.5双钢管，间距500mm，最下一道双钢管距结构面200mm；14止水螺栓横向与竖向间距均为500mm。剪力墙侧加23道斜撑，用扣件固定支撑于梁板满堂架上；外侧用钢管加U型顶托支撑于基坑面层上，钢管间距1000x1000mm。如下图所示：外墙支模示意图内墙支模示意图4.4 梁地下室梁按高支模施工。详见高支模施工方案。地上楼层梁截面尺寸有160300、200370、200400、200500、212、00600、250400、250470、250500、250600、300300、300470、300600等，地上框架梁没有超大尺寸的梁。梁模采用18mm厚木模板，50100mm木枋，483.5钢管支撑。用300600梁作为计算对象，其他梁参照施工，计算书见附件，部分悬挑梁属于高支模的范畴，见高支模专项方案。梁模板支设按以下施工。梁板模板支设（1）楼板模板施工：砼楼板进行支设时，先搭设满堂钢管脚手架，然后铺设梁底模，再铺设楼板模板，最后铺设梁侧模。支设效果如下所示：（2）300x600梁模板支设：梁支撑立杆2道，立杆纵向间距(跨度方向)1.2m，立杆横向间距（截面方向）0.6m。立杆的步距h13、=1.50米；搭设高度为2.8m；梁底次楞采用50100mm，木枋间距300mm；主楞采用100x100mm木方，用U型顶托顶牢。梁侧次楞用50x100mm木方间距350mm，主楞用100x100mm；加设1道14的对拉螺杆，梁底用步步紧将侧模锁牢，步步紧间距350mm。支模时按规定将梁板起拱，按跨度的13起拱。梁板模支模如下图所示。4.5 板地下室顶板板厚为250mm。地上结构板厚有100mm、120mm、130mm、150mm，按150mm厚板进行验算，计算书见附件；250的板属于高支模范畴，详见高支模专项施工方案。150mm板100mm、120mm、130mm板厚楼板按此方案搭设。以层高14、2.8m为例，板模支架搭设高度为2.8米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.2米，立杆的横距 l=1.2米，立杆的步距 h=1.50米，钢管采用48x3.0mm；板底采用100x100mm木方加U型顶托支撑，木方间距400mm。搭设示意图如下：地下一层顶板板厚为250mm（地下室顶板施工过程中要作为材料堆场）、B05地块的1、2、3层全部以高支模考虑，详见高支模专项施工方案。4.6 楼梯楼梯模板采用18mm厚木模板，次背楞选用50100木方，间距300mm,主背楞为50100木方，支撑架为483.5mm钢管架，顶部加顶托。楼梯模板施工前应根据实际层高放样,先支设平台模板,再支设楼梯底模板，然后支15、设楼梯侧板，应先在侧板内侧弹出楼梯底板厚度线和侧板位置线，吊装加工好的踏步模板到位。为确保踏步线条尺寸的准确，踏步板的高度必须与楼梯踏步的高度一致，放样时，须预留出装修面层的厚度。搭设示意图如下：4.7 电梯井坑电梯井坑或下沉处采用18mm厚木模板，50100mm木枋，483.5钢管支撑。木方间距250300mm；钢管支撑间距600x600（双向设置），钢管两端用顶托支撑固定。模板底部用14钢筋支撑并固定吊模。搭设示意图如下：第5章 施工流程及施工方法5.1 施工流程墙柱模板施工程序为：梁板模板施工顺序为：5.2 施工方法在模板搭设之前应做好材料、施工机具、配件的准备，并对进行模板搭设的作业人16、员进行详尽的交底。5.2.1 墙模板支设墙模板：模板采用50100木枋，采用2483.5钢管横楞加固。对拉螺杆采用14高强螺杆，墙模板使用前必须刷涂水质脱模剂。模板支设前应进行木工翻样，将墙模板根据所在部位编号标记，并根据模板设计钻好螺杆孔。模板脚部在墙钢筋上焊接限位钢筋。模板支设时根据楼板所弹模板边线，压线由下而上安装。墙模板应先将墙体一面模板就位后临时固定，将对拉螺杆安装在一面模板螺杆孔上，再将另一面模板根据对拉螺杆孔对孔安装上墙，模板临时固定后，根据支模要求将背枋钉在模板上。然后根据对拉螺杆安装模板钢管横楞，钢管横楞应平直美观。并及时上紧螺杆3型卡固定钢管横楞，3型卡加固时可将模板截面拉17、紧3-5mm。模板支设必须全高吊线拉紧3型卡，校正垂直度。5.2.2 柱模板支设柱侧模板：采用50100木枋作为次背楞，主背楞采用483.5横向双钢管。柱模板支设必须刷涂水质脱模剂。模板支设前应进行木工翻样，将柱模板根据所在部位编号标记。模板支设时根据楼板所弹模板边线，压线由下而上安装。相邻块模板拼接部位，采用50x100木枋背枋顶牢拼接边。柱模板就位后，将50x100背枋根据支模要求安装在模板上，木枋间距应根据模板边长均匀分布，采用钢管抱箍夹紧，及时上紧抱箍螺杆3型卡，3型卡加固时可将模板截面拉紧3-5mm。柱模板支设时要求全高吊线，校正垂直度。柱与板交接位置应坐浆，柱内应设置纤维钢筋。5.18、2.3 梁模板支设对框架主梁模板，梁侧模板应待主梁钢筋绑扎完成后支设。梁高较大模板，设对拉螺杆拉结模板。梁柱墙模板交接处，先在墙柱模板位置留出梁截面开口，梁模板压墙柱模板支设。梁板平面模板压梁侧立面模板支设。梁侧模板压梁底模板支设。梁模板底部顶撑采用双扣件顶撑。梁模板支设应先根据楼板弹线，吊线安装梁模板底模，梁底木枋须立放横向铺设。梁侧模板在梁底模板就位固定后安装，梁高大于900梁侧模板应在梁钢筋绑扎后，支设梁侧模板。梁模板阳角应设50x100木枋顶牢。如梁模板采用对拉螺杆加固时，梁侧模板安装可参照墙侧模板支设，梁模板加固应加设钢管斜撑将梁模板与满堂架连接。5.2.4 楼板模板满堂架搭设完成后19、，应进行满堂架验收，通过后方可支设楼板模板，楼板模板木枋间距小于等于300，根据满堂架抄平标高确定木枋下钢管横楞及木枋标高，木枋应立放在钢管横楞上。楼板模板采用木模板，模板应根据楼板边线下料拼装。楼板模板与梁交接边应压住梁侧模板，模板拼缝宽度不得超过1.5mm。楼板模板拼接时应尽可能使用整块模板，如遇宽度不足处，应将窄边拼缝留置在板跨中部，梁边柱边等为保证美观宜采用整块模板。对拼缝过大处采用腻子批嵌平整。5.2.5 预埋件预埋件埋设前应根据每层结构板面控制轴线重新放线，不得依模板边定位预埋件。预埋件就位应挂线抄平就位，固定采用将埋件锚脚与结构钢筋焊接牢固或采用短钢筋将埋件钢板固定的结构钢筋上。20、结构侧面埋件应在支模前将埋件固定在钢筋上，吊线安装，保证埋件进出位置。5.2.6 预留孔洞、门洞预留孔洞应在支设模板前在结构楼面和模板上弹出预留孔洞边线，再安装模板，孔洞模板边应对撑牢固，支承点间距不大于600。对撑可使用顶撑钢管调节。洞口模板支设完成后，应检查洞口尺寸和标高，并测量对角较差。5.2.7 一次性高强螺栓孔处理模板拆除以后，在螺杆根部，将墙体砼人工打凿一个深15-20mm的小坑；用气割齐坑底割除露在墙体以外部位的螺栓；用1：2.5的水泥砂浆补平小坑至墙面。第6章 模板支设质量保证措施6.1 普通模板体系质量保证措施地下室及地上存在大量的超高及超重支模，应严格按照方案进行搭设，立杆21、间距、步距及支撑方式应按方案进行，不得随意改动。在逐层向上施工的过程中，每层核心筒和柱子混凝土先浇筑,其他位置梁板墙混凝土按区分次浇筑。在模板体系的选择上，需要突出保证质量，且方便施工、迅速快捷。现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m 时，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。现浇多层或高层房屋和构筑物，安装上层模板及其支架应符合下列规定：下层楼板应具有承受上层施工荷载的承载能力，否则应加设支撑支架；上层支架立柱应对准下层支架立柱，并应在立柱底铺设垫板；当采用悬臂吊模板、桁架支模方法时，其支撑结构的承载能力和刚度必须符合设计构造要求。当层间高度大于5m 22、时，应选用桁架支模或钢管立柱支模。当层间高度小于或等于5m时，可采用木立柱支模。阴阳角采用钢木组合定型模板，保证阴阳角不漏浆，形状规整，线条流畅；楼梯采用封闭式整体支模，确保楼梯施工质量；在模板工程细部处理、防水止水等方面采取保证质量措施密肋梁侧面胀出，梁身不顺直，梁底不平：防治的方法是，模板支架系统应有足够的强度、刚度和稳定；支柱底脚应垫通长脚手板，并应支撑在竖实的地面上；模板下端和侧面应设水平和侧向支撑，以补足模板的刚度；密肋梁底楞应按设计和施工规范起拱；支撑角钢与次楞弹平线安装，并销固牢靠。单向密肋板底部局部下挠；防治的方法是，模板安装应由跨中向两边安装，以减少模板搭接长度的累计误差。安23、装后要认真调整模板搭接长度，使其不得小于10cm，以保证接口处的刚度。密肋梁轴线位移，两端边肋不等：防治的方法是，主楞安装调平后，要放出次楞边线再安装次楞，并进行找方校核。安装次楞要严格跟线，并与主楞连接牢靠。模板安装不严密：这是模板加工的负公差所致。认真检查模板安装缝隙，钉塑料条或橡胶条补严。6.2 质量验收标准6.2.1 材料验收标准模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。6.2.2 模板安装验收标准现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法、预埋件和预留孔洞的允许偏差：现项 目允许偏差(mm)检查方法1轴线位置5钢尺检查2底模上表24、面标高5水准仪或拉线、钢尺检查3截面内部尺寸偏差基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-54每层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m85相邻两板表面高低差2钢尺检查6表面平整度52m靠尺和塞尺检查7预埋钢板中心线位置38预埋管、预留孔中心线位置39插筋中心线位置5外露长度+10，010预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，011预留洞中心线位置10尺寸+10，0地下室模板距护坡桩边及上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放于基槽（坑）土壁上。斜支撑与侧模的夹角不应小于45，支于土壁的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连牢。高大长脖25、基础若采用分层支模时，其下层模板应经就位校正并支撑稳固后，方可进行上一层模板的安装。在有斜支撑的位置，应于两侧模间采用水平撑连成整体。柱模板应符合下列规定：现场拼装柱模时，应适时按设临时支撑进行固定，斜撑与地面的倾角宜为60，严禁将大片模板系于柱子钢筋上。待四片柱模就位组拼经对角线校正无误后，应立即自下而上安装柱箍。若为整体预组合柱模，吊装时应采用卡环和柱模连接，不得用钢筋钩代替。柱模校正（用四根斜支撑或用连接在柱模顶四角带花篮螺丝的揽风绳，底端与楼板钢筋拉环固定进行校正）后，应采用斜撑或水平撑进行四周支撑，以确保整体稳定。当高度超过4m时，应群体或成列同时支模，并应将支撑连成一体，形成整体框26、架体系。当需单根支模时，柱宽大于500mm应每边在同一标高上设不得少于两根斜撑或水平撑。斜撑与地面的夹角宜为4560，下端尚应有防滑移的措施。角柱模板的支撑，除满足上款要求外，还应在里侧设置能承受拉、压力的斜撑。墙模板应符合下列规定：当用散拼定型模板支模时，应自下而上进行，必须在下一层模板全部紧固后，方可进行上一层安装。当下层不能独立安设支撑件时，应采取临时固定措施。当采用预拼装的大块墙模板进行支模安装时，严禁同时起吊两块模板，并应边就位、边校正、边连接，固定后方可摘钩。安装电梯井内墙模前，必须于板底下200mm 处牢固地满铺一层脚手板。模板未安装对拉螺栓前，板面应向后倾一定角度。安装过程应随27、时拆换支撑或增加支撑。当钢楞长度需接长时，接头处应增加相同数量和不小于原规格的钢楞，其搭接长度不得小于墙模板宽或高的15%20%。拼接时的U型卡应正反交替安装，间距不得大于300mm；两块模板对接接缝处的U型卡应满装。对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一致，墙厚尺寸应正确。墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应于里面设置能承受拉和压的支撑。多排并列且间距不大的墙模板，当其支撑互成一体时，应有防止灌筑混凝土时引起临近模板变形的措施。第7章 模板拆除时间及安全保证措施7.1 模板拆除时间模板拆除必须执行严格的拆模工作程序，并按要求填写拆模申请单。后浇带位置左28、右2跨模板支撑必须保留，与后浇带模板一起等到结构强度达到100时才可以拆除。在现场留置同条件养护试块，以混凝土同条件养护试块强度作为模板拆模依据。底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-100侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。7.2 模板拆除的安全措施梁板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。柱模应分片拆除，自上而下拆除柱箍及竖楞，拆除后29、清洗干净后刷除锈剂或脱模剂备用。拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩吊至地面。严禁作业人员在悬臂构件边缘敲拆下面的底模。待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈油或脱模剂，入库备用。拆架前，全面检查待拆的架子，根据检查结果拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准作业。拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止抛掷模板。高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作30、业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。拆除过程中不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开；每天拆架下班时不应留下隐患部位。拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。在混凝31、土墙体、平台上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全防护，或将板的洞盖严。第8章 成品保护措施在层高1/2处左右的支架系统的水平栏杆上宜固定一层水平安全网，用于防止人员坠落，同时，拆模板时，使之坠入安全网，保护模板。拆除模板壳要用小撬棍，以木楞为支点，先撬模板相对两侧边中点，模板松动后，依然以木楞为支点，撬模板底脚的内肋，轻轻撬掉模板。切忌硬撬或用铁锤硬砸，也不能使用大撬棍以肋梁混凝土为支点进行撬动，以保护模板和密肋混凝土。吊运模板、木钢楞、或钢筋时，不得碰撞已安装好的模板，以防模板变形。要严格遵循混凝土强度达到10MPa时方可拆模板；肋跨8m时，混凝土强度必须达100%方可拆除支柱32、。模板面板不得污染、磕碰；胶合板面板切口处必须涂刷两遍封边漆，避免因吸水翘曲变形；螺栓孔眼必须有保护垫圈。工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时倚靠,以防止模板变形或产生垂直偏差。已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。模板拆卸应与安装顺序相反，拆模时轻轻将模板撬离墙体，然后整体拆离墙体，严禁直接用撬杠挤压，拆下的模板轻轻吊离墙体。模板拆后及时清理，木模板面板破损处用铁腻子修复，并在修复腻子上刮用两遍清漆，以免在混凝土表面留下痕迹；钢模板用棉丝沾养护剂均匀涂擦表面，以便周转。穿墙螺栓、螺母33、等相关零件也应清理、保养。第9章 安全文明施工9.1 安全文明措施9.1.1 一般安全要求进入施工现场要正确佩戴安全帽，高空作业正确佩带安全带，严禁上下抛摔物品，现场严禁吸烟，严禁酒后作业。9.1.2 用电安全 振捣和拉线人员必须穿胶鞋戴绝缘手套，以防触电；作业转移时，电动机地电源线保持足够地长度和松度，严禁用电源线拖拉振捣器；电源线路要悬空移动，注意避免电源线与地面和钢筋相摩擦及车辆的碾压，经常检查电源线的完好情况，发现破损立即进行处理；作业后，必须切断电源。9.1.3 台风施工安全措施 （1）落实塔吊、吊篮、电器等防台风措施。塔吊、吊篮、脚手架、工地围墙等易兜风的设施要按相关技术要求进行防34、大风处理，多加侧面支撑，防止倒塌和脱落；作业吊篮要落地；用电设施和线路要逐一检查，防止漏电和短路，对松散线路进行绑扎加固。（2）台风到来前严格按规定停止作业。台风橙色预警信号发布后，要停止施工和高空作业。作业人员要减少户外停留时间，特别注意不可在工地围墙下躲风避雨。（3）特殊情况下在高空作业突然来大风或台风来临时，施工人员不能及时下来躲避，要充分利用好安全带，把安全带牢牢系挂在牢固的结构上面，确保安全帽的紧固性，必要时双手紧抱钢构件或躲在设备挡风侧系挂好安全带，一定要就近寻找避风点，很多没有经历过台风的施工人员千万不要过于慌乱，要保持镇定。（4）清理现场临时用电箱，或对难以搬离的采取钢丝绳斜拉35、筋固定，台风来临时一定要切断现场施工总电源。（5）加强工地排水，确保管网畅通。 各建设工地要对周围的排水管道进行清理，确保排水畅通，减少台风期间工地积水；深基坑工程要特别关注，加强监测，防止发生意外事故。（6）施工现场班房、办公室及时采用钢丝斜拉筋固定。台风来临前确保所有人员撤离施工现场。（7）台风来时，严禁进行设备吊装，结构安装，砼浇筑，管道焊接、安装等工作。（8）必须进行砼浇筑时，应用两倍的草袋进行防护，并确保压牢。（9）施工现场的机具设备棚库应重新固定，棚库上面和周围的瓦楞板要绑扎牢固。吊车应收杆、收腿开出装置，放在安全的地方。（10）现场的铁皮、木板、石棉瓦等易被大风吹起的东西应打扫干36、净，材料设备摆好放牢，预制场地照明、动力电缆应敷设好，固定牢固预防被台风吹断，发生漏电触电事故。（11）材料库房和露天库应提前进行检查，若有缺陷要马上进行修整，露天库的材料要摆放整齐，易损物件应放入库房保管，较轻的物品用重物压好，或用铁丝捆牢。9.2 应急预案模板工程涉及的的事故包括：高空坠落、物体打击、模板坍塌、火灾等不可预见性的突发事件，为降低安全事故的伤害，防止事故扩大，制定以下应急预案与措施：9.2.1 建立应急预案组织机构公司成立项目部事故应急领导小组，组长：项目经理；副组长：项目技术负责人，安全总监，生产经理，材料负责人；组员：技术员、施工员、质检员、安全员、材料员、保安员为队员。37、名称联系方式职务备注组长现场总指挥，调动应急救援小组展开行动；副组长组织人员现场展开应急救援行动，现场人员急救，组织伤员送医院急救。副组长组织现场警戒；组织保护紧急疏散；组织保护事故现场及相关数据信息； 副组长与公司及外部联络；接受政府的指令和调动。副组长组织现场人员急救，组织伤员送医院急救。组员各组员根据所属部门配合各副组长开展应急救援行动。组员组员组员组员9.2.2 建立对内、对外的通讯网络项目部应在现场办公室明显位置公布项目的应急领导小组和项目主要管理人员名单及其联系电话。社会救援及报告电话见下表急救电话120警察110火警电话1199.2.3 应急预案启动条件在模板施工期间，出现以下情38、况之一，应立即启动应急预案：1. 在施工过程中，造成伤害事故的；2. 模板火灾；3. 浇筑混凝土时模板支架明显位移；4. 模板坍塌；5. 台风出现时。9.2.4 重大危险源的应急救援方案9.2.4.1 高处坠落的物体打击事故应急救援方法（1）一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急救援组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。（2）迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清楚伤病人员口鼻内的泥沙、呕吐物、血块和其他异物，保持呼吸道通畅等。（3）检查伤员的生命体征：检查伤员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止，应就地立刻进行心脏按摩和人工呼39、吸。（4）止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎，上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。（4）观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。（5）车辆一到立即就近送往医院。（6）由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调差报告上报上级主管部门。（7）总结经验教训，教育职工。9.2.4.2 触电事故应急救援方法（1）如果发生触电事故时首先断开电源。项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来进行抢救。（2）如果电源开关在较远处，则可用绝缘材料把触电者与电源分离。（40、3）高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则可抛掷导电体，让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。（4）触电者脱离电源后马上进行抢救，同时通知110送往最近的医院。（5）由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（6）总结经验教训，教育职工。9.2.4.3 机械伤害应急救援方法（1）一旦发生机械伤害事故后，项目部立即切断电源并组织人员进行抢救，并电话通知公司应急救援组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。（2）对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。（3）41、车辆一到立即就近送往医院。（4）事故调差组进行事故调查，责任分析并形成调差报告上报上级主管部门。（5）总结经验教训，教育职工。9.2.4.4 模板、脚手架坍塌应急救援方法（1）一旦发生模板、脚手架坍塌事故，现场抢救组应首先进行疏散，清点人员，确定有无人员失踪，受伤。了解事故发生前该区域施工人员的状况，作业人数，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。（2）挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘、移除，防止机械设备对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在最短42、的时间内将被埋人员抢救出来。（3）如有人员失踪、受伤，安全保卫组应立即报警，并做好救护车辆引导。（4）在专业医疗人员到达前由现场伤员救护组对受伤人员进行简单救助。（5）争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。（6）出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。（7）伤口止血且使用止血带。（8）切忌对压伤进行热敷或按摩。（9）事故调差组进行事故调查，责任分析并形成调差报告上报上级主管部门。（10）总结经验教训，教育职工。9.2.4.5 火灾事故应急救援方法紧急状况响应步骤：（1）发生火灾后，应大声喊：“起火了！起火了！”，并拨打119报警；（2）现场救护组立即展开扑救防止火43、灾蔓延，并立即通知公司消防组，（3）消防组接到报警后立即到现场组织扑救；（4）报警时一定要讲清发生火灾的部署、着火的材料、大概面积并留下报警人的电话；（5）拨打119报警后，报警人到场外马路上等候消防车的到来并做好向导工作；（6）接到报警后，消防组立即通知医务人员到达现场组织抢救；（7）安全保卫组组织人员按照疏散图指示及时疏散留在现场的工作人员；（8）安全保卫组安排人员管理现场，预防趁乱偷盗行为的发生，（9）现场抢救组随时与现场伤员营救组保持联系，如需送往医院治疗立即通知现场伤员营救组，（10）发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中造成触电；（11）在火灾现场如有易爆物质，首先转移该物质以防44、止爆炸的发生，（12）如电器起火应首先切断电源再组织扑救，（13）如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救，（14）如油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或干粉灭火器，严禁使用水进行扑救，在扑救产生有毒物质的火灾时，扑救人员应该佩戴防毒面具后方可进行扑救；（15）在扑救火灾的过程中，始终坚持救人第一的原则，严禁因拯救物资而置生命与不顾。（16）对伤者实施急救措施后，立即送往医院治疗。（17）消防组值班人员坚守岗位，认真负责、做好下情上达工作，对事件发展情况，所采取的措施，存在的问题，要认真做好记录，直至事件完全解决。（18）事故调查组对事故原因进行调查、评价并提出相应的解决方案，事故调查组将事件45、发生、处理的全过程和预防的方案及时向公司汇报第10章 附件：计算书10.1 300剪力墙计算书10.1.1 墙模板基本参数墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。内楞采用方木，截面50100mm，每道内楞1根方木，间距350mm。外楞采用圆钢管483.0，每道外楞2根钢楞，间距500mm。穿墙螺栓水平距离500mm，穿墙螺栓竖向距离500mm，直径14m46、m。 墙模板组装示意图10.1.2 墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值47、 F1=35.480kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=35.480kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。10.1.3 墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度计算 f = M/W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩,W = 50.001.801.80/6=27.00cm3； f 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10其中 q 作用在模48、板上的侧压力，它包括:新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1.20.5035.48=21.29kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.40.506.00=4.20kN/m；l 计算跨度(内楞间距),l = 350mm；面板的抗弯强度设计值f = 15.000N/mm2；经计算得到，面板的抗弯强度计算值11.564N/mm2；面板的抗弯强度验算 f,满足要求!2.挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 17.74N/mm； l 计算跨度(内楞间距),l = 350mm； E 面板的弹性模量,E = 6000N/mm2； I 49、面板的截面惯性矩,I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大允许挠度值,v = 1.400mm；面板的最大挠度计算值, v = 1.236mm；面板的挠度验算 v v,满足要求!10.1.4 墙模板内外楞的计算 (一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3；I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图1.内楞抗弯强度计算 f = M/W f其中 f 内楞抗弯50、强度计算值(N/mm2)； M 内楞的最大弯距(N.mm)； W 内楞的净截面抵抗矩； f 内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10其中 q 作用在内楞的荷载，q = (1.235.48+1.46.00)0.35=17.84kN/m； l 内楞计算跨度(外楞间距),l = 500mm；内楞抗弯强度设计值f = 13.000N/mm2；经计算得到，内楞的抗弯强度计算值5.352N/mm2；内楞的抗弯强度验算 f,满足要求!2.内楞的挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250其中 E 内楞的弹性模量,E = 9500.00N/mm2；内楞的最大允许51、挠度值,v = 2.000mm；内楞的最大挠度计算值, v = 0.133mm；内楞的挠度验算 v v,满足要求! (二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:外钢楞的规格: 圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4； 外楞计算简图3.外楞抗弯强度计算 f = M/W f其中 f 外楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 外楞的最大弯距(N.mm)； W 外楞的净截面抵抗矩； f 外楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = 0.175Pl其中 52、P 作用在外楞的荷载，P = (1.235.48+1.46.00)0.500.50=12.74kN； l 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l = 500mm；外楞抗弯强度设计值f = 205.000N/mm2；经计算得到，外楞的抗弯强度计算值124.176N/mm2；外楞的抗弯强度验算 f,满足要求!4.外楞的挠度计算 v = 1.146Pl3 / 100EI v = l/400其中 E 外楞的弹性模量,E = 210000.00N/mm2；外楞的最大允许挠度值,v = 1.250mm；外楞的最大挠度计算值, v = 0.281mm；外楞的挠度验算 v v,满足要求!10.1.5 穿墙螺栓的53、计算计算公式: N N = fA其中 N 穿墙螺栓所受的拉力； A 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿墙螺栓的直径(mm): 14穿墙螺栓有效直径(mm): 12穿墙螺栓有效面积(mm2): A = 105.000穿墙螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850穿墙螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.870穿墙螺栓强度验算满足要求!10.2 600x600柱计算书10.2.1 柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=600mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=600mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 5980m54、m，柱箍间距计算跨度 d = 500mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm，间距250mm。柱箍采用圆钢管483.0，每道柱箍2根钢箍，间距500mm。柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。 柱模板计算简图10.2.2 柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 55、混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.000kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m2。10.2.3 柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板计算简图1.面板抗弯强度计算支座最大弯矩计算公式 跨中最大弯矩计算公式 其中 q 强度设计荷载(kN/m)； 56、q = (1.240.00+1.43.00)0.50 = 26.10kN/md 竖楞的距离，d = 250mm；经过计算得到最大弯矩 M = 0.1026.1000.25面板截面抵抗矩 W = 500.018.018.0/6=27000.0mm3经过计算得到f = M/W = 0.163106/27000.0 = 6.042N/mm2面板的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.25026.100=3.915kN截面抗剪强度计算值 T=33915/(250057、18)=0.653N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.面板挠度计算最大挠度计算公式 其中 q 混凝土侧压力的标准值，q = 40.0000.500=20.000kN/m； E 面板的弹性模量，取6000.0N/mm2； I 面板截面惯性矩 I = 500.018.018.018.0/12=243000.0mm4；经过计算得到 v =0.677(40.0000.50)250.04/(1006000.0243000.0) = 0.363mm v 面板最大允许挠度，v = 250.000/250 = 1.00mm；面板的最大挠度满足要求!10.2.4 58、竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞方木计算简图1.竖楞方木抗弯强度计算支座最大弯矩计算公式 跨中最大弯矩计算公式 其中 q 强度设计荷载(kN/m)； q = (1.240.00+1.43.00)0.25 = 13.05kN/m d为柱箍的距离，d = 500mm；经过计算得到最大弯矩 M = 0.1013.0500.50竖楞方木截面抵抗矩 W = 50.0100.0100.0/6=83333.3mm3经过计算得到f = M/W = 0.326106/83333.3 = 3.915N/mm2竖楞方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm59、2,满足要求!2.竖楞方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.50013.050=3.915kN截面抗剪强度计算值 T=33915/(250100)=1.175N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2竖楞方木抗剪强度计算满足要求!3.竖楞方木挠度计算最大挠度计算公式 其中 q 混凝土侧压力的标准值，q = 40.0000.250=10.000kN/m； E 竖楞方木的弹性模量，取9500.0N/mm2； I 竖楞方木截面惯性矩 I = 50.0100.0100.0100.0/12=4166660、67.0mm4；经过计算得到 v =0.677(40.0000.25)500.04/(1009500.04166667.0) = 0.107mm v 竖楞方木最大允许挠度，v = 500.000/250 = 2.00mm；竖楞方木的最大挠度满足要求!10.2.5 B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍的规格: 圆钢管483.0mm；钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78cm4； B方向柱箍计算简图其中 P 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.240.00+1.43.00)0.25 0.50 = 61、6.53kN经过连续梁的计算得到 B方向柱箍剪力图(kN) B方向柱箍弯矩图(kN.m) B方向柱箍变形图(kN.m)最大弯矩最大支座力 N = 14.241kN最大变形 v = 0.110mm1.柱箍抗弯强度计算柱箍截面抗弯强度计算公式 其中 Mx 柱箍杆件的最大弯矩设计值； x 截面塑性发展系数, 为1.05； W 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 8.98cm3；柱箍的抗弯强度设计值(N/mm2): f = 205.000B边柱箍的抗弯强度计算值 f = 53.94N/mm2；B边柱箍的抗弯强度验算满足要求!2.柱箍挠度计算经过计算得到 v =0.110mm v 柱箍最大允许挠度，62、v = 300.000/400 = 0.75mm；柱箍的最大挠度满足要求!10.2.6 B方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺拴的强度要大于最大支座力14.24kN。经过计算得到B方向对拉螺拴的直径要大于12mm!10.2.7 H方向柱箍的计算 H方向柱箍计算简图其中 P 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.240.00+1.43.00)0.25 0.50 = 6.53kN经过连续梁的计算得到 H方向柱箍剪力图(kN) H方向柱箍弯矩图(kN.63、m) H方向柱箍变形图(kN.m)最大弯矩最大支座力 N = 14.241kN最大变形 v = 0.110mm1.柱箍抗弯强度计算柱箍截面抗弯强度计算公式 f = M/W f其中 M 柱箍杆件的最大弯矩设计值； W 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 8.98cm3；柱箍的抗弯强度设计值(N/mm2): f = 205.000H边柱箍的抗弯强度计算值 f = 53.94N/mm2；H边柱箍的抗弯强度验算满足要求!2.柱箍挠度计算经过计算得到 v =0.110mm v 柱箍最大允许挠度，v = 300.000/400 = 0.75mm；柱箍的最大挠度满足要求!10.2.8 H方向对拉螺栓的计64、算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺拴的强度要大于最大支座力14.24kN。经过计算得到H方向对拉螺拴的直径要大于12mm!10.3 300x600梁计算书10.3.1 梁木模板与支撑计算书10.3.1.1 梁模板基本参数梁截面宽度 B=300mm，梁截面高度 H=600mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。梁模板使用的方木截面50100mm，梁模板截面侧面方木距离300mm。梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量65、E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 10.3.1.2 梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.71466、h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。10.3.1.3 梁底模板木楞计算梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！10.3.1.4 梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 梁侧模板计算简67、图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W f其中 f 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.228.80+1.46.00)0.60=25.776N/mm最大弯矩计算公式如下: M=-0.1025.776f=0.232106/32400.0=7.160N/mm2梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.30025.776=4.640kN截面抗68、剪强度计算值 T=34640/(260018)=0.644N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下: 其中 q = 28.800.60=17.28N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.67717.280300.04/(1006000.00291600.0)=0.542mm梁侧模板的挠度计算值: v = 0.542mm小于 v = 300/250,满足要求!10.3.1.5 穿梁螺栓计算计算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计69、值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.228.80+1.46.00)0.600.60/1=15.47kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=15.466kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。每个截面布置1 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!10.3.1.6 梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。10.3.2 梁模板扣件钢管高支撑架计算书模板支架搭设高度为4.5米，基本尺寸为：梁截面70、 BD=300mm600mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.60米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加2道承重立杆。梁顶托采用100100mm方木。梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为483.0。10.3.2.1 模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.0000.6000.300+0.3500.300=4.605kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.300=0.900kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.80171、.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.24.605+1.40.900)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06110001000/16200=3.770N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算72、 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.24.605+1.40.900)0.300=1.221kN截面抗剪强度计算值 T=31221.0/(2300.00018.000)=0.339N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6775.5053004/(1006000145800)=0.345mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!10.3.2.2 梁底支撑方木的计算（一）梁底方木计算作用荷载包括梁与模板自重荷73、载，施工活荷载等。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.6000.300=4.500kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.300(20.600+0.300)/0.300=0.525kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.3000.300=0.270kN均布荷载 q = 1.24.500+1.20.525=6.030kN/m集中荷载 P = 1.40.270=0.378kN 方木计算简图 方木弯矩图(kN.m) 方木变形图(74、mm) 方木剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.094kN N2=1.094kN经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 1.094kN经过计算得到最大变形 V= 1.1mm方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.479106/83333.3=5.75N/mm2方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算截面抗剪强度必须满足75、: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.094/(250100)=0.328N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算最大变形 v =1.1mm方木的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取方木的支座力，如图所示。均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 2.351kN经过计算得到最大变形 V= 0.0mm顶托梁的截76、面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.115106/166666.7=0.69N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31094/(2100100)=0.164N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算77、最大变形 v =0.0mm顶托梁的最大挠度小于600.0/250,满足要求!10.3.2.3 扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。10.3.2.4 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=2.35kN (已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1294.500=0.697kN N = 2.351+0.6978、7+0.000=3.048kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.779、0 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；公式(1)的计算结果： = 34.33N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果： = 13.20N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；公式(3)的计算结果： = 16.75N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。10.4 150mm板计算书 模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安80、全技术规范（JGJ130-2001）。模板支架搭设高度为2.8米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.50米。梁顶托采用100100mm方木。楼板支撑架立面简图楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。10.4.1 模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.0000.1501.200+0.3501.200=4.920kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.200=3.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性81、矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.24.920+1.43.600)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09810001000/64800=1.520N/82、mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.24.920+1.43.600)0.300=1.970kN截面抗剪强度计算值 T=31970.0/(21200.00018.000)=0.137N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6778.5203004/(1006000583200)=0.134mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!10.4.2 模板83、支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1500.300=1.125kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m静荷载 q1 = 1.21.125+1.20.105=1.476kN/m活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m2.方木的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与84、活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 3.283/1.200=2.736kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.741.20最大剪力 Q=0.61.2002.736=1.970kN最大支座力 N=1.11.2002.736=3.612kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.394106/83333.3=4.73N/mm2方木的抗弯计算强度小85、于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31970/(250100)=0.591N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算最大变形 v =0.6772.1301200.04/(1009500.004166666.8)=0.755mm方木的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!10.4.3 托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取方木的支座力 P= 3.612kN均布荷载取托梁的自重 q86、= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 16.063kN经过计算得到最大变形 V= 2.2mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.802106/166666.7=10.81N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算截87、面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=38782/(2100100)=1.317N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算不满足要求! (3)顶托梁挠度计算最大变形 v =2.2mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!10.4.4 扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。10.4.5 模板支架荷载标准值(立杆轴力)作88、用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1292.800=0.362kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.2001.200=0.504kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1501.2001.200=5.400kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.265kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)1.2001.200=4.320kN3.不考虑风荷载时89、,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ10.4.6 立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 13.57 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)k1 计算长度附加系数，取值为1.155；u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.75a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；公式(1)的计算结果： = 160.83N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果： = 58.76N/mm2，立杆的稳定性计算 Mmax=12.86所以第6天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。