1、地勘地勘院院32800平方米住宅区钢管脚手架工程平方米住宅区钢管脚手架工程专项施工方案专项施工方案编编制单位制单位：编编制制:审审核：核：批批准：准：正本目目录录第一章 施工方案.4第一节编制依据.4第二节工程概况.4第三节脚手架方案选择.5XX 节脚手架材料选择.61、钢管.62、扣件.63、脚手板：.64、安全网：.6第五节脚手架的劳动力安排.6第六节脚手架搭设要求.7一、钢管落地脚手架.7二、落地式脚手架基础.7三、立杆及纵、横水平杆设置.8五、脚手架连墙件、剪刀撑构造要求.11六、脚手板铺设要求.14七、安全网的挂设与操作.14八、架体内封闭及防护.14九、安全防护棚：.15十、悬挑脚2、手架的搭设.162、立杆、横杆、剪刀撑、拉接点的设计.17十一、悬挑脚手架的构造要点.181.立杆.18十二、搭设要点.191、底立杆选择长 4000mm 和 6000mm 的两种钢管交错设置。.19一、.20二、脚手架搭设安全技术措施.20三、钢管落地脚手架.22四、脚手架拆除安全技术措施.24第二章钢管落地脚手架计算书.25一、设计依据.25二、参数信息.251.脚手架参数.252.活荷载参数.253.风荷载参数.254.静荷载参数.255.地基参数.26二、小横杆的计算:.261.均布荷载值计算.262.强度计算.263.挠度计算:.26三、大横杆的计算:.271.荷载值计算.272.强3、度验算.273.挠度验算.28四、扣件抗滑力的计算:.28五、脚手架立杆荷载计算:.29(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为.29不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式.30六、立杆的稳定性计算:.30考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式.31七、最大搭设高度的计算:.31八、连墙件的计算:.32九、立杆的地基承载力计算:.33第三章 普通型钢悬挑脚手架计算.33一、参数信息:.33二、小横杆的计算:.353.挠度计算:.36三、大横杆的计算:.36四、扣件抗滑力的计算:.37五、脚手架立杆荷载的计算:.38(2)脚手板的自重标准值(kN/m2.38不考虑风荷载时,立杆的轴向压力4、设计值计算公式.39六、立杆的稳定性计算:.39考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式.40七、连墙件的计算:.40八、悬挑梁的受力计算:.41悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算.41九、悬挑梁的整体稳定性计算:.42十、锚固段与楼板连接的计算:.431.水平钢梁与楼板压点采用压环，拉环强度计算如下：.43脚手架专项施工方案脚手架专项施工方案第一章第一章 施工方案施工方案第一节第一节编制依据编制依据建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；建筑施工手册XX版 中国建筑工业出版社；钢结构设计规范GB50017-2003 中国建筑工业出版社；建筑结构荷载规范GB50009-2012中国建筑工业出版社5、；建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011 中国建筑工业出版社；建筑地基基础设计规范GB50007-2002中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准JGJ59-2011中国建筑工业出版社；另外参照本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案。第二节第二节工程概况工程概况本工程为甘肃省地矿局甘肃省地矿局 XXXX 勘查院住宅区一标段勘查院住宅区一标段 16#16#、17#17#、22#22#、23#23#、31#31#楼工程楼工程，一标段施工总建筑面积为 32810.55 平米。位于 XX 市解放路以东，南侧为四勘院家6、属区，东北两侧为 XX 用地，施工场区交通相对便利，基本具备作业条件。本工程 16#楼：为 F 户型，本工程地下 1 层，地上 6 层住宅。为多层住宅楼。结构主体高度 18.55m，框架结构。基础形式为钢筋混凝土独立条形基础。建筑面积 1244.47。17#楼：为 D 户型，本工程地下 2 层，地上 17 层，建筑高度 49.6m。为二类高层住宅，钢筋砼剪力墙结构。基础形式为平板式筏形基础，建筑面积 7409.14。22#楼：为 C 户型，本工程地下 2 层，地上 17 层，建筑高度 29.3m。为二类高层住宅。钢筋砼剪力墙结构。基础形式为平板式筏形基础，建筑面积 4484.11。23#楼：为7、 D 户型，本工程地下 2 层，地上 17 层，建筑高度 49.6m。为二类高层住宅，钢筋砼剪力墙结构。基础形式为平板式筏形基础，建筑面积 7409.14。31#楼：为 C+D 户型，本工程地下 2 层，地上 11/17 层，建筑高度。为二类高层住宅，钢筋砼剪力墙结构。基础形式为平板式筏形基础，建筑面积。本工程由 XX 市 XX 房地产开发有限公司投资建设，甘肃省建筑设计研究院设计，甘肃地质工程勘察院地质勘察，甘肃顺帆工程监理有限责任公司监理，兰州二建集团有限公司组织施工；由刘钰担任项目经理，祁磊担任技术负责人。第三节第三节脚手架方案选择脚手架方案选择本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求8、，故在选择方案时，充分考虑以下几点：1、全面分析，优化统筹，考虑到架体的整体性和统一性，力求构造规范标准，施工方便、灵活，成本费用经济合理，便于加固、维护、保养、维修。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，脚手架的搭设，必须符合 JCJ59-2011 检查标准要求，符合文明工地的相关标准要求。6、结合以上脚手架设计原则，根据该工程的结构形式、建筑特性和现场实际情况，并依据国家规范和行业标准及相关要求，该工程16#9、楼为六层，建筑物总高度为18.5米，从室外自然地坪-（女儿墙）均采用双排钢管落地式脚手架；22#为十层，建筑物总高度为29.3米，从筏板基础顶面-7.250米至二层顶采用双排钢管落地式脚手架，三层至十层（女儿墙）分二次采用普通型钢悬挑脚手架施工，其中三层至七层为第一次普通型钢悬挑脚手架，八层至十层（女儿墙）为第二次普通型钢悬挑脚手架；31A段#为十一层，建筑物总高度为,32.2米，从筏板基础顶面-7.050米至二层顶采用双排钢管落地式脚手架，三层至十一层（女儿墙）分二次采用普通型钢悬挑脚手架施工，其中三层至七层为第一次普通型钢悬挑脚手架，八层至十一层（女儿墙）为第二次普通型钢悬挑脚手架；17#10、楼、23#、31楼B段为十七层，从筏板基础顶面-7.350至二层顶采用双排钢管落地式脚手架，三层至十七层（女儿墙）分三次采用普通型钢悬挑脚手架施工，其中三层至七层为第一次普通型钢悬挑脚手架，八层至十二层为第二次普通型钢悬挑脚手架，十三层至十七层（女儿墙）为第二次普通型钢悬挑脚手架。XX节节脚手架材料选择脚手架材料选择1、钢管、钢管其质量应符合现行国家标准碳素钢结构钢（GB/T700）中 Q235A 级钢的规定，采用48规格钢管，要求钢管无焊接，无裂缝，表面刷防锈油漆。型钢水平悬挑杆采用 16 号工字钢。2 2、扣件(1)扣件式钢管脚手架应采用铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣11、件（GB15831）的规定；各扣件无裂缝，孔眼砂眼，气孔等现象。采用其他材料制作的扣件应经实验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。(2)、脚手架采用的扣件螺栓拧紧扭力矩为。3、脚手板脚手板：脚手板采用竹串片脚手板，板长 3m 弯曲要求小于 20mm。标准层以上每三层采用厚度约为 50mm 的竹串片脚手板满铺，两端用 14 号镀锌铁丝捆紧；腐朽的脚手板不得使用。4、安全网安全网：（1）、该工程购置安全网要严格控制产品质量，经验收必须符合 GB16909-97标准要求方可准许使用。（2）、密目安全网是由纤维材料编制，网绳是维龙、锦纶、涤纶等材料制成。其规格为6m。（3）、安全网再储运中，必须通风12、，遮光，隔热，避免化学物品侵袭。（4）、凡有霉烂、腐朽、变质、漏孔、断筋、开洞、破旧等现象的安全网和材料一律不准进入现场和上架挂设使用，5、搭设架子前对钢管进行保养、除锈并按要求统一涂色。脚手架立杆、大横杆、小横杆、扫地杆统一漆铁秀红色，防护栏杆、剪力撑统一漆红白相间色。第五节第五节脚手架的劳动力安排脚手架的劳动力安排1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要711人，作业人员必须是技术熟练工人，身体素质好，熟悉脚手架的安装、拆除和安全操作常识，且必须持特种作业上岗证上岗。2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设班长组成的管理机构，搭设13、班长负有指挥、调配、检查的直接责任。第六节第六节脚手架搭设要求脚手架搭设要求一、钢管落地脚手架一、钢管落地脚手架落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实混凝土硬化基础承载力实验、定位设置立杆纵向扫地杆横向扫地杆大横杆小横杆剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护围挡扎安全网。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置。二、落地式脚手架基础二、落地式脚手架基础1、支撑脚手架的基础地坪面，必须经过夯实、表面平整。2、保证脚手架在搭设以后有足够的强度、坚固性与稳定性，确保施工期间在各种荷载和各种气候变化的条件下不变形、不倾斜、不摇晃。3、必须达到地基坚实14、，平整稳固，立杆底座为混凝土筏板基础底座。地基承载能力达到设计要求的密实度，且能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。三三、立杆及纵、横水平杆设置、立杆及纵、横水平杆设置1、立杆（1）、双排架立杆间距为米，内排杆距离外墙间距 0.30 米，立杆之间距离米，立杆应垂直。（2）、立杆搭接除屋顶沿口上米处的可用搭接外，其余各层各接头必须采用对接扣件连接。（3）、立杆的接头应相互错开，交错布置，两个相邻立杆的接头应在同一水平高度方向错开，其错开距离不应小于 500mm，要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。（4）、各接头中心距主节点的距离不应大于步距的 1/3。（5）15、m。2 2、质量要求：质量要求：（1）、横平竖直、整体清晰、图形一致、间距均匀、连接牢固、不变形、不摇晃。（2）、立杆的垂直偏差应不大于架高的 1/400，并同时控制其绝对偏差值不大于 50mm.（3）、纵向水平杆的水平偏差值控制在20mm 以内。（4）、小横杆突出纵向水平杆长度一致。（5）、转角处大横杆搭接时应上下错位一致。3 3、技术要求：、技术要求：（1）、本工程的脚手架搭设技术参数如下：搭设高度16#：21.6 米（其中防护 1.5 米）22#：39.7 米（其中防护 1.5 米）31#楼 A 段:米（其中防护 1.5 米）31#楼 B 段：m（其中防护 1.5 米）17#楼、23#16、楼：59.65（其中防护 1.5 米）立杆纵距1.45m立杆横距步距1.5m连墙件横矩连墙件竖矩1.452=m（2）、搭设时脚手架随建筑物向外突出，在角部交圈连接（3）、所有扣件应扣紧，可用力矩扳手实测，要求达到 50Nm。所有扣件的开口必须向上，各杆件端头伸出扣件、盖板边缘不应小于 150mm（4）、立杆及纵横向水平杆构造要求：4 4、纵、横向水平杆设置、纵、横向水平杆设置(1)、纵向水平杆、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其间距，用直角扣件固定在立杆上且长度不宜小于 3 跨；、纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，搭接应符合下列规定：a、对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或17、同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离应为 500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的 1/3。b、纵向水平杆高差，允许偏差（mm）：一根杆的两端为20；同跨内二根纵向水平杆高差为10。(2)、横向水平杆、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接并严禁私自拆除。、作业层上非主节点处的横向水平杆，按需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的 1/2。、横向水平杆的两端，应用直角扣件固定在纵向水平杆上，两端的端头应从纵向水平杆向外伸长不小于 120mm。（3）、纵横向扫地杆按规范要求和安全标准要求设置纵横向扫地杆，其中纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 2018、0mm 的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。纵向横杆里端距外墙侧 0.30m，为保证架体整齐美观，小横杆伸出外侧大横杆长度必须均为，其内侧允许有偏差。五、五、脚手架连墙件、剪刀撑构造要求脚手架连墙件、剪刀撑构造要求1、连墙件的构造要求(1)、连墙件：采用刚性连接；用钢管搭接和箍柱两种形式。箍柱时用适长的横向平杆和短钢管各两根紧抱柱子固定，在钢管和柱子间加木楔塞实。连墙件一层采用两步三跨，即：竖向间距2.90m,水平间距。(2)、连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置。(3)、连墙件的布置应宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300MM。(4)、架子高度每高19、2.90米时，水平每隔设一道连墙杆，连墙杆设置成梅花状，随着结构的升高，逐层设置。拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。(5)、连墙件遇剪力墙体时，在墙体中预埋套管，按设计要求里外设置 400mm长短钢管用扣件锁定牢固。(6)因施工需要除去原拉结点时，必须随时补设临时拉结点，以确保外架安全可靠。（7）、连墙件遇窗洞口处，用钢管在墙体内外侧夹住墙体，再使用扣件与小横杆连接牢固，不得有松动和胡乱摇晃等不良现象出现和存在，必须保持和达到稳固牢靠，所搭设的脚手架必须与建筑物成为一体。（8）、连墙件构造示意图。2、剪刀撑的构造要求(1)剪刀撑设在脚手架外侧面、与墙面平行的十字20、交叉斜杆，以增强脚手架的纵向刚度，保证脚手架的整体稳定和承载能力。(2)每道剪刀撑搭设宽度为 6 跨，斜杆与地面角度为 45，并连续设置。(3)剪刀撑斜杆宜采用搭接，搭接长度不小于 1M，应采用 3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于 100mm。(4)剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于 15mm。(5)剪刀撑应随立杆、纵向或横向水平杆等同步搭设。剪刀撑的旋转扣件离开主节点的位置也不应大于 150mm（下图）。3、洞口加强斜撑杆(1)在安全通道洞口处的两边加设双八字形斜撑杆，使洞口形成稳定的三角形杆件体系，增21、强刚度，并提高大横杆的承载力。(2)通道部位的立杆应从脚手架所搭设的第二步架的位置处设置，立杆底端要从第二步脚手架的大横杆上起设置，分担上部荷载，通过斜撑传到地面。六、脚手板铺设要求六、脚手板铺设要求1、脚手板的铺设：（1）作业层脚手板满铺，铺设牢固，无探头板。每块脚手架板下面设置有三根横向水平杆，三根横向水平杆设置均匀。（2）脚手板的铺设宽度为三块脚手板宽。（3）脚手板铺设采用对头接设置，脚手板对接平铺时接头处必须设两根横向水平杆，脚手板处伸长为 150mm，两块脚手板外伸长度之和不应大于 300mm，若遇脚手板搭接时，接头必须支撑在横向水平杆上，搭接长度应大于 200mm，其伸出横向水平杆22、的长度不应小于 100mm，严禁设置有空头板和探头板，所搭设的每一块脚手板要达到平稳牢固。七、安全网的挂设与操作七、安全网的挂设与操作安全网挂设在外脚手架内侧，网间应严密，用符合安全网挂设规范中强度的要求和防晒尼龙绳绑扎挂设，必须有架子工进行操作与挂设，在脚手架搭设与安全网的挂设操作时，都必须由持有登高作业架子工操作上岗证的人员进行上岗证操作，操作时必须严格遵守安全操作规程进行搭设。八、八、架体内封闭及防护架体内封闭及防护1、从自然地面起沿建筑物四周用密目安全网进行立面封闭防护，立面封闭防护随施工楼层进度的升高必须及时进行防护。2、脚手架从地面开始第二步架设置第一道水平防护，每二层设置一道水平23、防护，水平防护必须沿建筑物四周连续设置在同一水平上，水平防护用竹串片脚手架板进行满铺，并在外排立杆的内侧沿建筑物四周设置 200mm 高的档脚板。3、作业层脚手架内立杆与建筑物之间的间隙用平网进行封闭防护。4、挡脚板：(1)挡脚板 200mm 高，图条的倾角 45 度，材料为木板，设置在凡是铺设脚手板的作业层。(2)作业层的栏杆和挡脚板一般应设在立杆的内侧。栏杆的接长应符合搭接和对接的规定。详细做法见下图：九、安全防护棚九、安全防护棚：在一层入口处设置安全通道，宽度 1.8 米，高度 2.8 米，采用双层防护，两层之间间距 50CM，上下层均铺竹串片脚手板，两层脚手板垂直方向铺设，下层脚手板上24、铺设竹胶板。其形状见下图所示，安全防护棚与脚手架交接的部位需作加固，加固钢管间距不大于，双层顶棚部位应加斜撑固定，斜撑必须超过两步，以利于上层荷载分散均匀（下页图）。道安全通安 全 通 道 口十、十、悬挑脚手架的搭设悬挑脚手架的搭设1 1、挑架设计、挑架设计本工程22#楼从二层顶板起即米处米处采用双排悬挑式钢管脚手架，悬挑二次；31#A段楼从二层顶板起即米处米处采用双排悬挑式钢管脚手架，悬挑二次；31#B段楼从二层顶板起即米处米处采用双排悬挑式钢管脚手架，悬挑三次.17#楼、23#楼从二层顶板起即米处米处采用双排悬挑式钢管脚手架，悬挑三次。悬挑长度均为1450mm。固定点均设在楼面现浇板上，工25、字钢锚入现浇板面长度均为1850mm。详细做法见下图2 2、立杆、横杆、剪刀撑、拉接点的设计、立杆、横杆、剪刀撑、拉接点的设计（1）立杆：立杆用单杆，接头用对接扣件，内立杆与墙的间距为 250mm。（2）大横杆：步距 1500mm，接头处连接用对接扣件，与立杆连接用直角扣件。（3）剪刀撑：剪刀撑满跨布置，进行单管搭设，并在接长处应有三个连接扣件相互连接。，倾斜角度 45 度，搭接处与立杆、横杆连接均用旋转扣件。（4）横向斜撑：在同一节间由底层至顶层呈之字型连续布置，除拐角设置外，中间每隔 6 跨设置一道。（5）连墙点：沿楼高每层设置，沿水平方向每隔 4500mm 设置一道，有拐角处设置一道。十26、一、悬挑脚手架的构造要点十一、悬挑脚手架的构造要点1.1.立杆立杆相邻立杆接头位置错开布置在不同的步距内，接头与相邻大横杆的距离不大于 500mm。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。立杆的垂直偏差不得大于架总高的 1/400，并同时控制其绝对偏差值不大于 50。凡是立杆与大横杆交接处均得加直角扣件，不得减少或隔步设置,以免立杆长度超过计算长度而失稳。2.2.大横杆大横杆上下大横杆的接长位置错开布置在不同的纵距内与相邻立杆的距离不大于纵距的 600mm。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架的 1/250，并不大于20mm.3.3.小横杆小横杆贴近立杆布置，搭于大横杆之上并用直27、角扣件扣紧，在立杆与大横杆交点处必须设置小横杆。在任何情况下，均不得拆除作为基本构架的小横杆。4 4、剪刀撑、剪刀撑剪刀撑采用单杆满设。搭设时接头处搭接 1000mm，两个旋转扣件分别位于距两根搭接钢管的端部 150mm 处，不得用对接扣件搭接剪刀撑。十二、搭设要点十二、搭设要点1、底立杆选择长 4000mm 和 6000mm 的两种钢管交错设置。2、在设置第一排连墙件前，脚手架每隔 6 跨设置一道抛撑，以确保构架稳定和架上操作人员的安全。3、剪刀撑应及时设置，同脚手架同步。4、杆件端部伸出扣件 的长度为 150mm。保持伸出部分杆件长度一致。5、剪刀撑与大横杆之间要有四道连接，其中钢管搭接接28、头处一道，中间两道。6、周边脚手架的大横杆必须交圈和立杆拉接固定。7、作业层的栏杆和挡脚板设在外立杆内侧，挡脚板用 14 号镀锌铁丝捆紧在立杆上。8、搭设的钢管必须横平竖直，整体清晰，图形一致，连接牢固，受荷安全，有安全操作空间，不变形，不摇晃。9、脚手架的小横杆、上下步距交叉设置于立柱的不同侧面，使立柱在受荷时偏心减小。10、立杆接长用对接扣件。大小横杆与立杆连接采用直角扣件。剪刀撑与立杆或大横杆连接采用旋转扣件。剪刀撑的接长采用旋转扣件，不得用对接扣件，搭接长度 1000mm；所有扣件要拧紧，可用力矩扳手实测，要求达到 50NM。如果过小则扣件容易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂。11、脚29、手板铺放时，要铺平铺稳，用 12 号铁丝捆紧在小横杆上。铺板严禁出现端头超出支撑横杆 250mm 以上未做固定的探头板。12、在搭设脚手架时.必须要保证立杆的垂直度和大、小横杆的标高和水平度，使脚手架的步距、横距、纵距始终保持一致。13、安全网要挂牢，挂紧，不得漏挂，应保持密目安全网的平直，应保持密目安全网在同一个立面或同一高度的色调一致。第七节第七节脚手架的检查与验收脚手架的检查与验收一、一、1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的搭设质量进行检查验收，经检查验收合格签认后方可交付使用。2、脚手架的验收应先由项目部负责人组织技术安全人员进行检查验收后在提交上一级技术负责人随工30、程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。3、验收时应具备下列文件：(1)根据建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范第 512 条要求所形成的施工组织设计文件；(2)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；(3)脚手架工程的施工记录及质量检查记录；(4)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录，（5)脚手架工程的施工验收报告。4、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项：(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；(2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；(3)基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；(4)连墙件的数量、位置和31、设置是否符合要求；(5)垂直度及水平度是否合格。二、脚手架搭设安全技术措施二、脚手架搭设安全技术措施1、技术保障措施(1)架子搭设完毕，用合格密目安全网铺于架子的外围及底部。(2)钢管与扣件进场前应经过检查挑选(选择标准见本设计表 3)，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在 50Nm。(3)架子每搭设一步应有施工单位进行自检；自检完毕后由施工单位会同监理单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。(4)该脚手架作为建筑物的结构施工架，限制大量将模板支架堆放，严禁揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。(5)脚32、手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点横、纵向水平杆，连墙件。（6）悬挑梁交替部位采用超出本施工操作层 1.5 米的防护高度作为临时防护架。2、质量保障措施(1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。(2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。(3)脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。(4)脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架33、进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。3、安全保障措施(1)操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。(2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。(3)在架子上施工的各工种作业人中应注意自身安全(尤其是在卸料平台上的工作人员)，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。(4)雨、雪及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作。(5)应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。A 在下列情况下，必须对脚手架进行检查|a 在六级大风和大雨后b 停用超过二个月34、，复工前。B 检查保修项目a各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工组织设计的要求；b扣件螺丝是否松动；c安全防护措施是否符合要求。(6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。(7)脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。(8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。三、钢管落地脚手架三、钢管落地脚手架1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，水平间距不大于15 米设置一处，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于 10。并利用脚手架立杆与塔吊接地连接，连接方式采用焊接，连接材料 40*4 镀锌扁铁。2、外脚手架不得搭设在距离35、外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆36、料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过重层。11、当作业层高出其下连墙件以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。四、脚手架拆除安全技术措施四、脚手架拆除安全技术措施1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，37、禁止非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，38、不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要用牢固绳索下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。第二章第二章钢管落地脚手架计算书钢管落地脚手架计算书一、39、设计依据一、设计依据扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。二、参数信息二、参数信息1.1.脚手架参数脚手架参数（以下就以搭设高度21.6米为例进行计算）。双排脚手架搭设高度为 21.6 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为米，立杆的横距为米，大小横杆的步距为1.45米；内排架距离墙长度为米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为；横杆与立杆连接方式为单扣40、件；取扣件抗滑承载力系数为；连墙件采用两步三跨，竖向间距 2.9 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.2.活荷载参数活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:1 层；3.3.风荷载参数风荷载参数本工程地处甘肃省XX市，基本风压为0.55 kN/m2；风荷载高度变化系数z为，风荷载体型系数s为；脚手架计算中考虑风荷载作用4.4.静荷载参数静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2；脚手板自重标准值(kN/m2；栏杆挡脚板自重标准值；安全设施与安全网(kN/m2；脚手板铺设层数:3；脚手板类别:竹串片脚手板；41、栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2；5.5.地基参数地基参数地基土类型:卵石层；地基承载力标准值；立杆基础底面面积(m2；地基承载力调整系数。二、小横杆的计算二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.1.均布荷载值计算均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m；脚手板的荷载标准值:P2；活荷载标准值:Q=3；荷载的计算值1.5=2.35 kN/m；小横杆计算简图2.2.强度计算强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算42、公式如下:最大弯矩 Mqmax2；最大应力计算值 =Mqmax/W=72.128 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =72.128 N/mm2小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.3.挠度计算挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.175+1.5=1.708 kN/m；最大挠度10504/(384105107800)=1.218 mm；小横杆的最大挠度 1.218 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大43、横杆的上面。1.1.荷载值计算荷载值计算小横杆的自重标准值:P11.05=0.035 kN；脚手板的荷载标准值:P2；活荷载标准值:Q=3；荷载的设计值1.575)/2=1.234 kN；大横杆计算简图2.2.强度验算强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max；M=M1max+M2max最大应力计算值 =0.5106/4490=111.381 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 =111.381 N/mm2小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm244、，满足要求！3.3.挠度验算挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax15004/(100105107800)=0.051 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（）/2=0.897kN15003/(100 105107800)=2.567 mm；最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.051+2.567=2.618 mm；大横杆的最大挠度 2.618 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150=10与145、0 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值:P12/2=0.035 kN；大横杆的自重标准值:P21.5=0.05 kN；脚手板的自重标准值:P3；活荷载标准值:Q=31.5/2=2.362 kN；荷载的设计值2.362=3.74 kN；R 6.40 kN，单扣件抗46、滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算五、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为NG12/2)0.033/1.45；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为NG23(1.05+0.3)/2=1.063 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为NG33；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG421.6=0.162 kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.147、41 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=31/2=2.362 kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo-基本风压(kN/m2)，按照 建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.55 kN/m2；Uz-风荷载高度变化系数，按照 建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1；Us-风荷载体型系数：取值为；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7 10.552=0.213 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式GQ2.362=9.477 kN；考虑风荷载48、时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2 NGQ2.362=8.981 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为Mw=0.85 kLah2/10=0.850 2；六、立杆的稳定性计算六、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=9.477 kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块；计算长度系数参照扣件式规范表得：=1.5；计算长度,由公式 lo=kh 确定：l0=2.512 m；长细比 Lo/i=158；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到：=49、0.281；立杆净截面面积：A=4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；=9477/(0.281424)=79.541 N/mm2；立杆稳定性计算 =79.541 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=8.981 kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得：k=1.155；计算长度系数参照扣件式规范表得：=1.5；计算长度,由公式 l0=kuh 确定：l0=2.512 m；长细比:L0/50、i=158；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到：立杆净截面面积：A=4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；2；立杆稳定性计算 =93.141 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算七、最大搭设高度的计算:按规范条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.54 kN；活荷载标准值：NQ=2.362 kN；每米51、立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.143 kN/m；Hs10-42051030.143)=112.604 m；按规范条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：112.604)=101.208 m；H=101.208 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H=50 m。脚手架单立杆搭设高度为，小于H，满足要求！按规范条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.54 kN；活荷载标准值：NQ=2.362 kN；每米立杆承52、受的结构自重标准值：Gk=0.143 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw0.85)=0.08/(1.4；Hs10-42051031000.143)=103.136 m；按规范条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：103.136)=93.493 m；H=93.493 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H=50 m。脚手架单立杆搭设高度为，小于H，满足要求！八、连墙件的计算八、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载标准值 Wk=0.213 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎53、风面积 Aw=13.05 m2；按 规范 条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：NlwWkAw=3.883 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw+N0=8.883 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 -轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0/的结果查表得到，l为内排架距离墙的长度；又：A=4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf10-4205103=82.487 kN；Nl=8.883 Nf=82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体54、连接。由以上计算得到 Nl小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！九、立杆的地基承载力计算九、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg地基承载力设计值:fg=fgkkc=64 kpa；其中，地基承载力标准值：fgk=160 kpa；脚手架地基承载力调整系数：kc=0.4；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=56.13 kpa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=8.981 kN；基础底面面积：A=0.16 m2。p=56.13 fg=64 kpa。地基承载力满足要求！第三章第三章 普通型钢悬挑脚手架计算普通型钢悬挑脚手架计算一、参数信息一、参数信息:55、本工程16#楼二层顶至十层为工字钢悬挑双排脚手架，搭设高度为26.2米，分两次悬挑，第一次二层顶至七层，悬挑高度米；第二次八层至十层（女儿墙，）悬挑高度米；31#楼A段二层顶至十一层为工字钢悬挑双排脚手架，搭设高度为29.10米，分两次悬挑，第一次二层顶至七层，悬挑高度米；第二次八层至十一层（女儿墙，）悬挑高度米；31#楼B段二层顶至十七层为工字钢悬挑双排脚手架，搭设高度为46.5米，分三次悬挑，第一次二层顶至七层，悬挑高度米；第二次八层至十二层悬挑高度米；第三次十三层至十七层（女儿墙，）悬挑高度米；17#楼、23#楼二层顶至十一层为工字钢悬挑双排脚手架，搭设高度为46.5米，分三次悬挑，第一56、次二层顶至七层，悬挑高度米；第二次八层至十二层悬挑高度米；第三次十三层至十七层（女儿墙，）悬挑高度米；（以下就以悬挑高度17.5米为例进行计算）双排脚手架搭设高度为 17.5 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.5 米；内排架距离墙长度为0.10米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距2.9 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:防护脚57、手架；同时施工层数:1 层；本工程地处甘肃省XX市，查荷载规范基本风压为0.550，风荷载高度变化系数z为1.000，风荷载体型系数s为1.040；计算中考虑风荷载作用；每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3 层；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板；悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.45米，建筑物内锚固段长度 1.85 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):18.058、0；楼板混凝土标号:C30；悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，钢梁外端采用14号钢丝绳与上层结构的预埋钢筋拉环（HPB300，20）斜拉。二、小横杆的计算二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。小横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m；脚手板的荷载标准值:P21.5/3=0.175 kN/m；活荷载标准值:Q=21.5/3=1 kN/m；1=1.65 kN/m；小横杆计算简图最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:最大弯矩 Mqmax2/8=0.227 kN.m；最大应力计59、算值 =Mqmax/W=50.643 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =50.643 N/mm2小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.3.挠度计算挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.175+1=1.208 kN/m；10504/(384105107800)=0.861 mm；小横杆的最大挠度 0.861 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。小横杆的自重标准值:P11.05=0.03560、 kN；脚手板的荷载标准值:P21.5/3=0.184 kN；活荷载标准值:Q=21.5/3=1.05 kN；1.05)/2=0.866 kN；大横杆计算简图最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max1.5=0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max1.5=0.347 kN.m；M=M1max+M2max最大应力计算值 =0.353106/4490=78.601 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 =78.601 N/mm2小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！61、最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax15004/(100105107800)=0.051 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.035+0.184+1.05）/2=0.634kN15003/(100 105107800)=1.815 mm；最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.051+1.815=1.867 mm；大横杆的最大挠度 1.867 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150=10与10 62、mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值:P12/2=0.035 kN；大横杆的自重标准值:P21.5=0.05 kN；脚手板的自重标准值:P31.5/2=0.276 kN；活荷载标准值:Q=21.5/2=1.575 kN；1.575=63、2.638 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载的计算五、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：NG12/2)0.033/1.5017.50=2.847；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2NG23(1.05+0.1)/2=0.906 kN；NG331.5/2=0.315 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG417.5=0.131 kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.199 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、64、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=21/2=1.575 kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo-基本风压(kN/m2)，按照 建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.55 kN/m2；Uz-风荷载高度变化系数，按照 建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1；Us-风荷载体型系数：取值为1.04；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7 11.04=0.4 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式GQ1.575=7.244 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2 NGQ1.57565、=6.913 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为Mw=0.85 kLah2/10=0.850 2/10=0.161 kN.m；六、立杆的稳定性计算六、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=7.244 kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：=1.5；计算长度,由公式 lo=kh 确定：l0=2.599 m；长细比 Lo/i=163；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到：=66、0.265；立杆净截面面积：A=4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；=7244/(0.265424)=64.473 N/mm2；立杆稳定性计算 =64.473 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=6.913 kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：=1.5；计算长度,由公式 l0=kuh 确定：l0=2.59967、 m；长细比:L0/i=163；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到：立杆净截面面积：A=4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；2；立杆稳定性计算 =97.344 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算七、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载标准值 Wk=0.4 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=13.5 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N068、=5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：NlwWkAw=7.568 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw+N0=12.568 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 -轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0/i=100/15.9的结果查表得到，l为内排架距离墙的长度；又：A=4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf10-4205103=85.529 kN；Nl=12.568 Nf=85.529,连墙件的设计计算满足要求！八、悬挑梁的受力计算八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载69、N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中 k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本方案算例中，m=1.45 m，l=1.85 m，m1=0.1 m，m2=1.15 m；水平支撑梁的截面惯性矩I=1130 cm4，截面模量(抵抗矩)W=141 cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 P=4.199+1.575=5.774kN；10-378.5=0.205 kN/m；代入公式，经过计算得到支座反力 RA=15.756 kN支座反力 RB=-3.828 kN最大弯矩 MA=7.433 kN.m最大应力 =74332670、0.356/(1.05 141000)=50.208 N/mm2水平支撑梁的最大应力计算值 50.208 N/mm2小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=4.199+1.575=5.774 kN水平钢梁自重计算荷载 q=0.003 78.5=0.205 kN/m最大挠度 Vmax=3.378 mm按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即 2300 mm水平支撑梁的最大挠度 3.378 mm 小于 水平支撑梁的最大容许挠度2300/400 mm,满足要求!九、悬挑梁的整体稳71、定性计算九、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.861。经过计算得到最大应力 =7.433106/(0.861141000)=61.228N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 =61.228 小于 f=215 N/mm2,满足要求!十、锚固段与楼板连接的计算十、锚固段与楼板连接的计算:1.1.水平钢梁与楼板压点采用压环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点采用压环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=3.828 kN；压环钢筋设计直径D=18mm水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:=N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.14218222；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。250N/mm2，满足要求！附图：