1、剪力墙结构住宅楼工程落地、悬挑扣件式钢管脚手架专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一部分 施工方案- 1 -一、编制依据- 1 -9、工程设计施工图纸及施工组织设计- 1 -二、工程概况- 1 -三、施工部署- 1 -1、成立脚手架安全生产领导小组- 1 -2、施工部署- 1 -3、脚手架搭设方案的选择- 2 -四、脚手架材料选择- 2 -1、钢管- 2 -2、扣件- 2 -3、底座- 3 -4、连墙杆- 3 -5、脚手板- 3 -6、安全网- 3 -五、劳动力及材料、机具配备- 3 -六2、脚手架构造要求- 3 -1、脚手架参数- 3 -2、构造要求及技术措施- 4 -七、关键部位的管理与技术措施- 5 -4、楼梯间、电梯间采用预埋悬挑梁、联梁、加下撑形式。- 6 -5、加强施工管理- 6 -八、外脚手架搭设施工- 6 -3、场地与地基准备- 6 -1、落地扣件式钢管脚手架的搭设顺序- 6 -2、悬挑扣件式钢管脚手架搭设顺序- 7 -13、脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不大于6m。- 7 -2、拆除顺序113、脚手架的拆除114、工字钢的拆除11九、安全技术措施113、上架人员不得过分集中，不得在架上跑跳、打闹。1212、“四口、五临边”的防护必须符合相关规定的要求。1223、钢管脚手架每隔25m设一处接地装置。13十、监测措施142、日常检查、巡查重点部位143、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。14十一、脚手架坍塌应急救援预案141、目的142、组织143、事故处理救援程序154、各相关通讯地址15第二部分 落地脚手架计算书16一、参数信息:161.脚手架参数162.活荷载参数163.风荷载参数164.静荷载参数165.地基参数17二、大横杆的计算:181.均布荷载值计算182.强度验算193.挠度验算:19max1l42l4)/100EI19三、小横杆的计算:191.荷载值计算202.强度验算203.挠度验算21pmax = Pl3/48EI24、1四、扣件抗滑力的计算:21五、脚手架立杆荷载计算:21考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为22六、立杆的稳定性计算:22考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式23七、最大搭设高度的计算:23八、连墙件的稳定性计算:24九、立杆的地基承载力计算:25第三部分 普通型钢悬挑脚手架计算书26一、参数信息:261.脚手架参数262.活荷载参数263.风荷载参数264.静荷载参数275.水平悬挑支撑梁276.拉绳与支杆参数27二、大横杆的计算:281.均布荷载值计算292.强度验算293.挠度验算:30max1l42l4)/100EI30三、小横杆的计算:301.荷载值计算302.强度验算303.挠度验算5、31pmax = Pl3/48EI31四、扣件抗滑力的计算:31五、脚手架立杆荷载的计算:32考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为32六、立杆的稳定性计算:33考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式33七、连墙件的计算:34八、悬挑梁的受力计算:35经过连续梁的计算得到36九、悬挑梁的整体稳定性计算:37十、拉绳的受力计算:37十一、拉绳的强度计算:38十二、锚固段与楼板连接的计算:38一、参数信息:381.脚手架参数382.活荷载参数393.风荷载参数394.静荷载参数395.水平悬挑支撑梁396.拉绳与支杆参数39二、大横杆的计算:411.均布荷载值计算422.强度验算423.挠度验算:43m6、ax1l42l4)/100EI43三、小横杆的计算:431.荷载值计算432.强度验算433.挠度验算44pmax = Pl3/48EI44四、扣件抗滑力的计算:44五、脚手架立杆荷载的计算:45考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为45六、立杆的稳定性计算:46考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式46七、连墙件的计算:47连墙件扣件连接示意图48八、悬挑梁的受力计算:48经过连续梁的计算得到49九、悬挑梁的整体稳定性计算:50十、拉绳的受力计算:51十一、拉绳的强度计算:51十二、锚固段与楼板连接的计算:52第四部分 悬挑脚手架转角部分阳角型钢计算书52一、参数信息 :521、荷载参数522、阳7、角型钢构造参数523、阳角型钢材料参数:52支杆类型：10号槽钢52二、阳角型钢计算521、型钢受力计算532、型钢整体稳定性计算543、支杆的强度计算554、型钢与建筑物连接的计算55对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为55第五部分 楼梯间联梁型钢悬挑脚手架计算书56一、参数信息:561.脚手架参数562.活荷载参数573.风荷载参数574.静荷载参数575.水平悬挑支撑梁576.拉绳与支杆参数57二、大横杆的计算:581.均布荷载值计算592.强度验算593.挠度验算:60max1l42l4)/100EI60三、小横杆的计算:601.荷载值计算602.强度验算613.挠度验算61pmax8、 = Pl3/48EI61四、扣件抗滑力的计算:61五、脚手架立杆荷载的计算:62考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为62六、立杆的稳定性计算:63Wkzs063七、连墙件的计算:64连墙件扣件连接示意图65八、联梁的计算:65按照集中荷载作用下的简支梁计算65九、水平型钢梁的受力计算:66经过连续梁的计算得到67十、悬挑梁的整体稳定性计算:69十一、拉绳与支杆的受力计算:69RAH = RUicosi - RDicosi69十二、拉绳与支杆的强度计算:70RU = 9.888kN RD70十三、锚固段与楼板连接的计算:71第六部分 型钢悬挑卸料平台计算书72一、参数信息:721.荷载参数729、2.悬挑参数723.水平支撑梁724.卸料平台参数72二、次梁的验算:731.荷载计算732.内力验算743.抗弯强度验算744.整体稳定性验算74b = (570tb/lh)(235/fy)74三、主梁的验算:751.荷载验算752.内力验算753.抗弯强度验算784.整体稳定性验算78四、钢丝拉绳的内力验算:78RCi = RUisini78五、钢丝拉绳的强度验算:78Fg = aFg/K79六、钢丝拉绳拉环的强度验算:79七、操作平台安全要求:793.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；79第一部分 施工方案一、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2002、10、J84-2001）2、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）3、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）4、建筑地基基础设计规范（GB5007-2002）5、钢结构设计规范（GB5001-2003）6、建筑结构荷载规范（GB5009-2001）7、建筑施工手册8、江苏省建筑安装工程施工技术操作规程DGJ32/J30-20069、工程设计施工图纸及施工组织设计二、工程概况XX15号、7号、8号楼工程，由XX投资集团有限公司投资建设，XX市规划设计研究院设计，XX集团公司承建，15号、7号、8号楼为三栋独立单体工程。15号、7号、8号楼为17层住宅楼，层高m，地下车库1层（层高m），地上11、车库1层（层高），建筑总高度为m。每栋建筑面积。剪力墙结构。三、施工部署1、成立脚手架安全生产领导小组本项目脚手架搭设最高高度达+1.5=m，而脚手架安全是施工中重中之重。为此成立以项目经理为组长的脚手架安全生产领导小组，管理人员岗位分工具体如下：项目经理： 全面负责、协调项目工程师： 技术总部署、方案编制施工员： 放线、交底、指导、检查验收材料员： 脚手架材料供应管理质量员： 脚手架检查验收安全员： 脚手架施工的安全管理架子班组长： 负责脚手架的具体施工2、施工部署根据本工程特点，考虑施工工期、质量、安全及合同要求，在选择脚手架施工方案时，我项目部充分考虑了以下几点：（1）架体的结构设计，力12、求做到结构要安全可靠，造价经济合理。（2）在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。（3）结构造型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收。（4）选用材料时，力求做到常见通用，可周转使用，便于保养维修。（5）脚手架的搭设必须严格按照中华人民共和国行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2002，还必须符合JGJ59-99检查标准，符合xx市、江苏省文明标化工地的有关标准。（6）搭设所用的杆件、配件及卸料台应在塔吊的回转半径之内。（7）根据脚手架设计原则，根据本工程的实际情况，结合以往的施工经验，决定本工程采用扣件式钢管脚手架。313、脚手架搭设方案的选择在基础、主体结构施工时（开工初期），为方便、安全施工，先搭设临时脚手架。高度从地下室底板-m至m标高处，高度为+1+1.5=m，搭设围护钢管扣件双排单立杆落地式脚手架。待基础分部施工完毕，拆除临时脚手架，然后进行基坑回填土，回填到标高-5m处，完成后沿建筑物四周向外2m，再次对回填土进行夯实，上铺设100mm碎石垫层，100mmC20砼硬化，坡度按3%向外散水。外墙脚手架采用双排单立杆落地式外脚手架与悬挑脚手架相结合（搭设高度为57.9m）。搭设双排单立杆落地式外脚手架至标高m处，外脚手架座落在硬化地坪上，搭设高度为5+1.5=m； 在标高m至m标高处、至标高处采用16号14、工字钢为主梁的悬挑式脚手架，悬挑高度分别为38.5-18.9=，56.4-38.5+1.5=m。四、脚手架材料选择1、钢管（1）采用现行国家标准直缝电焊钢管TB/T3092规定的3#普通钢管，其质量符合现行国家标准碳素结构钢TB/T700中Q235-A级的规定，规格483.5，壁厚外径偏差。（2）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、分层、结疤、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的滑道。（3）钢管不得用电焊或氧气切割，严禁打孔。（4）钢管必须进行防锈处理，镀锌或涂防锈漆。2、扣件（1）扣件可用锻铸铁制作，材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831与钢管脚手架扣件JGJ22的规定。（2）新扣件应有生产15、许可证，法定单位检查报告和产品质量合格证。（3）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。（4）新旧扣件均应进行防锈处理。（5）扣件螺栓拧紧力矩达65N-M时扣件不得发生破坏。（6）铸件不得有裂缝、气孔，不宜有缩松、砂眼或其它影响使用的铸造缺陷。（7）扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。（8）扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。（9）当扣件夹紧钢管时，开口处最小距离不应小于5mm。3、底座（1）底垫采用可铁板制作，厚8mm，边长150150mm钢板，其上焊150mm高，外径60mm,壁厚钢管。（2）焊接底座应采16、用Q235A钢，焊条应采用E43型。（3）底座质量符合钢管脚手架扣件JGJ22的规定。4、连墙杆采用现行国家标准直缝电焊钢管TB/T3092规定的3#普通钢管，其质量符合现行国家标准碳素结构钢TB/T700中Q235-A级的规定，规格483.5，壁厚外径偏差。5、脚手板采用竹笆片，除每隔4步满铺四个角笆片外，在施工操作层周转铺设竹笆片。采用18#铅丝双股并联绑扎在纵向水平杆上，且绑扎牢固，交接处平整。竹笆片一般尺寸为8001200mm，应完好无损，破损的要及时更换。6、安全网安全网采用密目阻燃绿色网，必须有许可证、产品质量证明书、产品检测报告以及安全监督部门发放的准用证。弥补阻燃安全网，网目应17、满足2000目/1002，做贯穿试验，不穿透（即用5kg钢管从距网中心3m的单网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色，要求阻燃。五、劳动力及材料、机具配备1、劳动力配备工种人数工程任务架子工25负责架子搭设、拆除，安全设施测量放线工4负责脚手架垂直度控制2、机具配备名称数量备注架子扳手50把架子工搭设和拆除架子用力矩扳手3把检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒链6只调整架子水平弯曲度六、脚手架构造要求1、脚手架参数落地脚手架采用双排单立杆脚手架，立杆采用单立杆搭设尺寸为：立杆纵距为，转角处，立杆横距为m，步距为。内立杆距墙面长度为5m,大横杆在上，搭在小横杆上的大横杆根数为1根。采18、用的钢管类型为483.5。落地脚手架连墙杆布置取两步三跨，竖向间距，实际每层预埋拉墙杆，水平间距m；悬挑脚手架连墙杆布置取两步两跨（3.6*3m）。采用扣件连接。连墙件方式为双扣件。脚手板类别：竹笆片、栏杆挡板、钢管、竹笆片、挡板2、构造要求及技术措施（1）地基处理地基基坑及室外回填土必须分层夯实，密实度采用环刀法取样试验，密实系数应达到0.94，表面用C20砼进行硬化，厚度100mm，宽度2000，所有基础必须平整。基础上设置10#槽钢或木垫，槽钢铺设必须平稳，不得悬空，并在四周脚手架外立杆300mm处设一条240300mm排水沟。（2）立杆A、外脚手架采用双排立杆，立杆顶端高出结构檐口上皮19、。B、立杆接长除顶层顶部可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。C、立杆搭接连接长度不应小于1m，应采用2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。D、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在刚度方向错开的距离不宜小于500mm,各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。E、立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，落地脚手架连接杆布置间距为m，悬挑脚手架连接杆布置间距为3m。（3）大横杆设置A、大横杆置于小横杆上，在立柱内侧用直角扣件与立杆紧扣，其长度大于3跨，不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。B、大横杆20、采用对接扣件连接，其接头交错布置，内外两根相邻纵向水平杆接头不应在同一步同跨内，上下两个相邻接头应错开一跨，其错开水平距离不应小于500mm，各接头中心距立杆轴心线应不小于纵距的1/3。C、当采用搭接时，其搭接长度不应小于1m，用不少于3个旋转扣件固定，扣件中心至杆端的距离不应小于100mm。（4）小横杆设置A、每一个立杆与大横杆相交处（即主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上。B、主节点处两个直角扣件的中心距离不应大于150mm。C、小横杆伸出外排大横杆边缘不小于150mm，靠墙的一端距装饰面的距离不应大于100mm500mm。（5）纵横向扫地杆A、脚手架必须设置纵向扫地21、杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆也应用直角扣件固定在靠纵向扫地杆下方的立杆上。B、落地式脚手架当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m，靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。（6）剪刀撑A、高度在24m以下的脚手架，必须在外侧立面的两端各设一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置，中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m。B、。每幅剪刀撑跨越立杆的根数不少于4跨，且不应少于6m，也不应超过7根，与纵向水平杆呈60度角。C、剪刀撑应设置在脚手架立杆外侧，并用旋转扣件固定在立杆横向水平杆的伸出端22、口。D、搭接连接长度不应小于1m，用不少于2个旋转扣件固定，固定间距不应小于300mm，端部扣件盖板的边缘至杆端距离应小于100mm。E、高度在24m以上的封闭型脚手架除拐角应设置横向斜撑外，中间每隔6跨设置一道。（7）连墙杆为防止脚手架内外倾覆，架高超过6m的脚手架必须均匀分布的设置能承受压力和拉力的连墙杆。A、拉墙杆采用刚性连接，垂直距离，水平距离不大于3m（落地脚手为），每层转角处的第一根立杆必须设置。B、连墙杆采用刚性拉结点，一般应第一步纵水平杆处开始，用刚性连接与建筑物可靠连接。C、连墙杆宜优先采用菱形布置，顶层顶部按水平方向设置。D、连墙杆宜靠近主节点设置，偏向主节点距离不大于3023、0mm。E、连墙杆件中的连墙杆宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜拉接，不应采用上斜连接。F、外墙装饰阶段拉结点也必须满足上述要求，确因施工需拆除的拉结点，须报项目负责人同意后拆除，施工结束后立即恢复，以确保外架安全可靠。（8）竹笆片A、外架每隔4步满铺竹笆片，竹笆片必须顺着墙面方向铺设，并满铺到位，不留空位。B、竹笆片应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺。七、关键部位的管理与技术措施。还可以根据实际情况采取用钢件将相邻挑梁焊接加固等。另外在转角、阳台钢悬挑梁处，除采用钢丝绳上拉式，在钢挑梁处还采用工字钢下撑式方法加固。因转角处受力最不利位置，用悬挑梁上拉下24、撑的方法是可以保证安全的。2、落地脚手架地基处处理十分重要。地下室回填土必须按规定每层300mm夯实，取样试验。压实系数不得小于0.94,其上浇筑C20厚100mm砼硬化。3、脚手架搭设过程中往往存在着习惯性，而计算模型与实际情况有较大不同。如立杆偏心受压回转扣件的抗滑设计值，设计时除考虑各种不利因素，施工中应着重考虑现场钢管使用多年的实际情况，扣件的承载能力远低于钢管的承载能力，钢管壁厚变薄，扣件螺栓拧紧扭力矩值检查等问题。4、楼梯间、电梯间采用预埋悬挑梁、联梁、加下撑形式。因此对脚手架的搭设质量除按规定实施外，在构造上给予综合考虑，还要根据实际施工经验，采取其他因地制宜的加固措施，加强脚手25、架系统的稳定性措施。5、加强施工管理脚手架搭设实施过程中，操作人员应严格按照方案进行操作，不准随意更改，如存在问题，有关人员经上一级技术主管批准后方可修改。钢管在使用前进行严格检查，凡是变形的应调查。过渡变形和严重磨损的钢管不予使用。扣件应经过严格检查才能使用，达不到锁扣能力的扣件坚决不能使用。当扣件承载能力不足时可采用双扣件。加强施工质量检查，技术交底必须有书面文字为依据。八、外脚手架搭设施工（一）施工准备1、搭设前对进场的脚手架杆件配件进行严格检查，禁止使用规格和质量不合格的杆件、配件。2、劳动力准备，对进行操作的脚手架工人必须进行身体检查，对患有高血压、心脏病、肺肝有病患者不得参加操作，26、同时对参加的操作人员进行三级安全教育，并签订相关劳务合同。3、场地与地基准备（1）脚手架地基与基础的施工，必须根据脚手架搭设高度搭设场地质量情况与现行国家标准建筑地基基础工程施工质量验收规范有关规定进行。（2）清除搭设场地杂物，平整场地，做好排水沟，保持排水通畅。（3）应对各材料、设备进行严格检查，不合格产品不得使用。（4）落地式钢管脚手架底座面标高宜高于自然地坪50mm。（5）落地式脚手架基础经验收合格后，按施工方案要求进行定位放线。（二）落地扣件式钢管脚手架搭设顺序1、落地扣件式钢管脚手架的搭设顺序落地扣件式钢管脚手架的搭设顺序为：基础施工及验收安放垫板安放底座竖立杆并同时安扫地杆搭设水平27、杆设置抛撑继续向上搭设设置剪刀撑、斜杆和连墙件铺竹笆片设置挡脚板、栏杆，挂安全网。2、悬挑扣件式钢管脚手架搭设顺序悬挑扣件式钢管脚手架的搭设顺序为：放样弹线预埋锚筋工字钢安装摆放扫地杆逐步竖立杆，随即与扫地杆扣紧装扫地小横杆，与立杆扣紧安第一步大横杆安第二步大小横杆斜拉钢丝绳（每处）上部大小横杆安装连墙杆接立杆、加设剪刀撑、防护栏杆、铺脚手片、挂安全网。（三）搭设作业要求1、直径不同的钢管不应混合使用，钢管与竹、木材料不得混合使用。2、搭设作业必须在统一指挥下进行。3、按施工方案放线，标定立杆位置，立杆间距应均匀一致。4、落地式脚手架的搭设待基础土方按规范要求分层夯填到位后，在脚手架搭设范围内28、浇筑C20素砼垫层，在每根立杆底部应设置底座与垫块，木垫块长度不宜小于2跨，厚度不宜小于50mm。5、悬挑脚手架的悬挑梁应在砼强度达到10MPa后进行安装，在砼强度达到15MPa后才能逐步施加脚手架荷载。6、脚手架转角部位的工字钢平衡部分尽量避免交叉叠放，可采取调整挑梁间距下撑式上拉式施工经验加强办法，如转角挑梁下加支撑等。脚手架扫地杆在建筑物转角部位需断开设置，但高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。阳台部位16号工字钢悬梁锚固定可在阳台连系梁（雨篷）及板上固定（见图）上拉下撑。7、待上层梁砼强度达到15MPa后，除转角部位悬挑梁采用工字钢组合桁架斜撑外，其余部位采用61914斜拉钢丝绳29、卸载。卸载钢丝绳上端用花篮螺丝兜住悬挑梁外侧。为防止钢丝绳移动，在悬挑梁外侧离端部100mm位置与悬挑梁成垂直方向焊100mm长25短钢筋头对钢丝绳进行限位。8、周边脚手架从一个角部开始向两边延伸交圈搭设，同步纵向水平杆必须四周交圈设置。9、剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件，随塔升的架子同步设置。10、开始搭设立杆时，在设置第一排连墙件前，适量设置抛撑或采取其他可行性拉接措施予以弥补，以确保脚手架和架上作业人员的安全。11、脚手架立杆底端之上100-200mm处一律设纵向和横向扫地杆，并与立杆连接牢固。12、纵向水平杆长度不小于3跨，且不小于6m，用对接扣件连接，对接头应交错布置。13、脚手30、架处于顶层连墙点之上的自由高度不大于6m。14、本工程拟采用竹笆片脚手板，纵向水平杆应用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm,即在铺设竹笆片步架内沿脚手架宽度方向设置四根纵向水平杆。15、用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝向架子内侧，螺栓向中避免滑落。扣件拧紧力矩在45-55N.M范围内，不得低于40N.M或高于65N.M。（四）脚手架的检查与验收1、脚手架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后，方允许投入使用或继续使用：（1）基础完工后及脚手架搭设前。（2）作业层上施加荷载前。（3）每搭设完10-13m高度后。（4）达到设计高度后。（5）遇到六级大风与大雨后31、；寒冷地区开冻后。（6）停用超过一个月。（7）在使用过程中，发现有明显的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况。2、架子搭设和组装完毕，在投入使用前应逐层、逐流水段由项目技术负责人、施工员、专职安全员和架子工班组一起组织验收，张挂完成验收合格标志，办理验收手续，含以下内容：（1）架子的布置、立杆间距、大小横杆间距。（2）连墙或结构固定部分要安全可靠剪刀撑、斜撑应符合要求。（3）架子的安全防护、安全保险装置要有效，扣件和绑扎拧紧程度应符合规定。（4）扣件式钢管脚手架搭设技术要求、允许偏差：项次项目技术要求允许偏差（mm）检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不32、滑动不沉降102立杆垂直度-100用经纬仪或吊线与尺量检查3搭设中立杆垂直度H50m时-1004间距步距-20用尺量检查立杆纵距-50立杆横距-205纵向水平杆高度杆两端-20用水平仪或水平尺尺量检查同跨内两根纵向水平杆的高差-106双排脚手架横向水平杆外伸出度外伸500mm50用尺量检查7扣件螺栓拧紧力矩-扭力扳手8悬挑梁上弦标高-200水准仪检查9悬挑梁上弦水平度不得下翘2L/100水准仪检查10悬挑梁垂直度-H/200用经纬仪或吊线与尺量检查11悬挑梁侧向弯曲-L/100尺量检查12悬挑梁中线与定位轴线偏移-尺量检查注：h为脚手架步高；H为脚手架全高。3、高度在20m及20m以下的脚手架33、应由单位工程负责人（项目经理）组织技术安全人员进行检查验收，高度大于20m的脚手架应由上一级技术负责人随工程进行阶段组织单位工程负责人及有关人员进行检查验收。验收时应具备下列文件：（1）脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志。（2）脚手架工程的施工记录及检查记录。（3）脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录。（4）脚手架工程的施工验收报告。（五）脚手架使用要求1、作业层架面上的施工荷载（人员、材料和机具重量）不得超过2KN/,不许超过二层作业，在脚手架明显位置挂设限载标志。2、架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作的人员通行。3、作业人员在架上的最大作业高度以可进行正常操作为度，34、禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。4、在作业中禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后及时予以恢复。5、工人在架上作业中，注意自我安全保护和对他人的安全防护，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。6、每班工人上架作业时，现行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许作业。在作业中发现有不安全情况和迹象时，应立即停止作业，进行检查，解决后方能恢复正常作业，发现有异常和危险情况时，立即通知所有架上人员撤离。7、在每步架和作业完成之后，必须将架35、上剩余撤离、物品移至室内，每日收工前清理架面，将架面上材料、物品堆放整齐，垃圾清运出去，在作业期间，及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料、物品和倾倒垃圾。（六）脚手架拆除1、为保证脚手架拆除中的稳定性，拆除脚手架必须完成下列准备工作：（1）脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。（2）拆除前由项目部技术负责人向操作班长进行及技术交底，交底双方均应在交底书上签字。（3）全面检查脚手架，重点检查扣件、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求。（4）根据拆除现场的情况，设置围栏或警戒标志，并有专人看守、专人指挥，严禁外人进入。（5）清除脚手架留存的材料、电线36、等杂物。2、拆除顺序拆除原则是由下而上，严禁上下同时作业，线拆脚手架系统，后拆悬挑梁，后搭设的部件先拆，先搭设的部件后拆，具体拆除顺序为：安全网护身栏挡脚板（或侧挡板）竹笆片大横杆小横杆立杆连墙件、扫地杆、斜拉钢丝绳水平悬挑梁。3、脚手架的拆除（1）参与拆除的人员注意动作的配合和协调，在拆除过程中不宜中途换人，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。（2）连墙件必须随手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高度不得大于2步，如果高差大于2步应进行加固处理。（3）当拆除到最后一节立杆时，应先搭临时支撑加固后，方可拆连墙件和支撑件。（4）拆剪刀撑和纵向水平杆时，应线拆中间扣件37、，后拆两端扣件，拆扣件时，应有防止杆件突然坠落的措施。（5）在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件以安全的方式运出或吊下，严禁向下抛掷。（6）脚手架拆除选用塔吊吊运钢管，严禁空中抛掷至地面。（7）所有杆件与扣件在拆除时应分离，不允许扣件附着在杆件上拆至地面。（8）拆除构件运至地面要分类清理保养，根据需要涂刷油漆，并按品种进行分类。4、工字钢的拆除（1）工字钢的拆除应在脚手架拆除以后才可以进行。（2）先局部松开上层处的钢丝绳，再松开本层的二道锚筋。（3）工字钢的拆除应由现场批准人员的批准手续，现场必须有专人指挥，做到上下呼应，动作协调。（4）把工字钢拉到悬挑结构层楼层的梁端，到脚手架上再用塔吊吊下。38、九、安全技术措施（一）脚手架防护安全措施本工程安全防护施工必须满足JGJ80-91建筑施工高处作业安全技术规范的要求。1、搭设脚手架的架子工必须经过培训，搭设人员必须经过现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB-5036，考试合格的，取得特殊工种上岗证后方可持证上岗，并定期体检，凡患有高血压、心脏病、癫痫病、恐高症及年老体弱等不适应高处作业的人员不得上高空操作。2、操作人员必须正确使用个人防护用品，上高空必须戴好安全帽、系好安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋，严禁酒后上班。3、上架人员不得过分集中，不得在架上跑跳、打闹。4、必须由完善的安全防护措施，按规定设置安全网，安全网的39、搭设处用绳连接起来，不得留有间隙，安全网内的杂物必须及时清理。5、脚手架搭设时，与墙体间的距离采用兜网进行水平防护，防止材料掉落。6、吊运脚手板、钢管必须有专用保险吊钩，堆放要平稳，并严格控制脚手板上的施工荷载。7、横跨人行道和出入口，应加铺木板和竹笆片封闭，以防落物伤人。8、当天施工至一个程序、一个部位结束后，方可撤离岗位。9、挑架搭设三步后，须经验收，合格后方准交付使用。10、严禁在脚手板上堆放钢管、模板、木材等多余的材料，以确保脚手架畅通，脚手架操作层上的施工荷载不得超载（限载2KN/），不得将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。11、认真执行每40、周一次的定期检查制度，对发现问题及时整改，架子班要负责架子的维修和保养工作。在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵横向水平杆，纵横向扫地杆和连墙件。12、“四口、五临边”的防护必须符合相关规定的要求。13、六级以上大风、大雾、暴雨、雷击天气以及夜间照明不足时，不准在脚手架操作。雨雾后上架要有防滑措施。14、在脚手架上进行电、气焊作业时，应由防火措施和专人看管，并配备灭火器材，及时清理焊渣等火源，现场易燃易爆品存放点远离脚手架。15、竹笆片须用18#铅丝双股并联四角绑扎，要求绑扎牢固，交接平整，破损的要及时更换。16、脚手架外侧必须用合格的密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧，用141、8#铅丝张挂严密。17、拆除脚手架时，地面设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。18、防雷击措施：脚手架应每隔25m与建筑物的防雷接地系统可靠连接。（二）电梯井洞口防护措施1、电梯井口设置不低于高的开启式防护门，用12的螺纹钢筋，按水平间距30，竖向间距40焊制而成，并在防护门上要刷漆、上锁、挂牌。2、电梯井筒内每隔一层在入口处设置一个用25钢筋，钢管及木板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道，网上及平台上均不得存有杂物。电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。（三）结构临边防护措施在结构四周线内50cm处设置全封闭式护身栏，使用材料均采用483.5钢管。其高度不低于，立杆间距42、不大于，竖向每隔,设一道通长大横杆，每隔一根立杆设一道三角架。沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌，护身栏杆四周满挂密目安全网，白天设警示牌，夜间设红色标志灯，临边四周1m范围内不准堆料、停放机具。（四）楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道高护身栏，侧边底部设档脚杆。（五）防触电、雷击安全措施1、采用避雷针和大横杆联通，接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的结构。2、钢管脚手架每隔25m设一处接地装置。3、避雷针共设置4根避雷针，避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度不小于1m,设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部联通43、，形成避雷网络。4、接地线采用404的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体，接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10mm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。5、接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个，位置不得选在人们经常走到的地方，避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害，两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢跨度。焊完后再接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10.同时应注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m），以免发生击穿事故44、。十、监测措施采用钢管扣件外脚手架施工过程中，必须随时监测，本方案采取如下监测措施：1、班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查、巡查重点部位（1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。（3）连接扣件是否松动。（4）架体是否均匀的沉降。（5）施工过程中是否有超载的现象。（6）安全防护措施是否符合规范要求。（7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。3、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、由质检员、安全员、施工员对架体检查，随时观测架体变45、形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。十一、脚手架坍塌应急救援预案1、目的施工现场一旦发生脚手架发生变形，倾覆坍塌事故，将会造成人员伤亡和直接经济损失，为争取在第一时间抢救伤员，最大限度的降低员工及相关方生命安全风险和经济损失，特制定本方案。2、组织成立应急救援指挥小组，负责指挥及协调工作组长：成员：Xx：负责现场指挥，了解掌握事故情况，组织现场抢救工作xx：负责现场抢救伤员，及时通知当事人家属，派人做好接待，善后处理工作。Xx：负责现场保护，维护秩序，做好当事人周围人员的问讯记录。Xx：联络调查，受现场指挥小组命令立即通知当地安全生产监督局Xx：负责现场自查自纠，清除隐患，防46、止同类事故发生。3、事故处理救援程序（1）不论任何人，一旦发现模板的支撑体系、脚手架体系发生变形，有可能发生坍塌的发生性，应立即呼叫在场全体人员进行疏散。（2）接到报告，立即召集应急指挥小组，开展抢救工作，各岗位人员迅速到场。（3）立即抢救伤员现场抢救，同时通知医疗急救中心（打120）应务必讲清受伤人数，人员受伤情况和工地地点，并派人到主要路口引导救护车送指定医院，急救箱、担架（抢救受伤者必须使用担架）存放在现场办公室（安全科）。派人随同到医院，随时了解伤情，及时反馈伤者情况。通知当事人家属，做好接待工作，安慰、稳定家属的情绪。积极做好善后处理工作。（4）立即派人保护现场，设警戒线，维护现场秩47、序，疏散人员，召集有关人员做好当事人周边的问讯取证记录，了解事故现场情况，配合事故调查。（5）立即向上级领导报告，立即向当地的安全生产监督察局建设行政主管部门，公安局，派出所报告，配合做好调查，取证，处理。（6）立即组织安全自查自纠，消除隐患，确保施工安全，立即组织对全体人员举一反三防坍塌安全再教育，提高安全防范意识，做到遵章守纪，防止同类事故发生。（7）在没有人受伤情况下，项目经理组织施工管理、项目工程师技术员、安全员、机管员、施工员对坍塌事故进行原因分析调查，并制定相应的纠正补救措施与方案，报工程管理部，公司审批确认同意后，在确认人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。4、各相关通讯地48、址（1）医疗急救中心120（2）公安：110 （3）公司电话项目经理：项目副经理：材料员：施工员：质检员：医院地址：xx市第一人民医院，地址：xx市电力路8号，电话第二部分 落地脚手架计算书外墙脚手架采用双排单立杆落地式外脚手架与悬挑脚手架相结合（搭设高度为56.4+=57.9m）。搭设双排单立杆落地式外脚手架至标高m处，外脚手架座落在硬化地坪上，搭设高度为0.65+18.9+1.5=m； 在标高m至m标高处、至标高处采用16号工字钢为主梁的悬挑式脚手架，悬挑高度分别为38.5-18.9=，56.4-38.5+1.5=m。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 21.1 m，立杆采用49、单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 ，纵距La为，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 1 根；采用的钢管类型为 ； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏xx，基本风压0.4 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取，计算立杆稳定性时取1，风荷载体型系数s 为；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值；脚手板自50、重标准值(kN/m2；栏杆挡脚板自重标准值；安全设施与安全网(kN/m2；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值；脚手板铺设总层数:6；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值；立杆基础底面面积(m2；地基承载力调整系数。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P20.8551、/(1+1)=0.064 kN/m ；活荷载标准值: Q=20.85/(1+1)=0.85 kN/m；静荷载的设计值: q10.064=0.116 kN/m；活荷载的设计值: q20.85=1.19 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max1l22l2跨中最大弯距为 M1max22 =0.289 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max1l22l2支座最大弯距为 M2max22 =-0.339 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩52、的最大值进行强度验算： =Max(0.289106,0.339106)/4490=75.501 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 75.501 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max1l42l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.064=0.097 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.85 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.09715004/(1002.06105107800)+0.9900.8515004/53、(1002.06105107800) = 2.068 mm；大横杆的最大挠度 2.068 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p11.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P21.5/(1+1)=0.096 kN；活荷载标准值：Q=21.5/(1+1) =1.275 kN；集中荷载的设计值(0.05+0.0954、6)+1.4 1.275 = 1.96 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax2/8 = 0.004 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/4Mpmaxm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.42 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.42106/4490=93.551 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =93.551 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最55、大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0338504/(3842.06105107800) = 0.01 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.096+1.275 = 1.421 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: pmax = Pl3/48EIpmax = 1420.5758503 /(48 2.06105107800) = 0.818 mm ；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.01+0.56、818 = 0.829 mm；小横杆的最大挠度为 0.829 mm 小于 小横杆的最大容许挠度与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P11/2=0.025 kN；小横杆的自重标准值: P2；脚手板的自重标准值: P3；活荷载标准值: Q = 21.5 /2 = 1.275 57、kN；荷载的设计值1.275=1.947 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为 NG11/2)0.033/1.80；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为2 NG26(0.85+0.3)/2 = 0.81 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为 NG36；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG421.1 = 0.158 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = 58、NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.569 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 22/2 = 2.55 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG5Q2.55= 8.518 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 GQ；六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wkzs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.4 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2059、01)的规定采用：z= 1； s - 风荷载体型系数：取值为；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 11.236 = 0.346 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 kLah2/10 = 0.85 2/10 = 0.2 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 8.518 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-260、001)表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时2；立杆稳定性计算 = 151.433 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷61、载时 = 9053.151/(0.188424)=113.573 N/mm2；立杆稳定性计算 = 113.573 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算: 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：HsG2k + 0.851.4(NQk + Mwkk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.643 kN；活荷载标准值 ：NQ = 2.55 kN；每米立杆承受的结构自重标62、准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw0.85) = 0.2 /(1.4 0.85) = 0.168 kNm；Hs10-420510351000.125)=51.958 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = Hss)51.958)=49.392 m；H= 49.392 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =49.392 m。脚手架单立杆搭设高度为，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按63、照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z，s，0，Wkzs0=0.7 1.2671.2360.4 = 0.438 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：NlwWkAw = 9.945 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 14.945 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心64、受压立杆的稳定系数；由长细比的结果查表得到 ，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf10-4205103 = 81.792 kN；Nl = 14.945 Nf = 81.792,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 80 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 80 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：k65、c = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =42.588 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.518 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=42.588kPa fg=80 kPa 。地基承载力满足要求！第三部分 普通型钢悬挑脚手架计算书外墙脚手架采用双排单立杆落地式外脚手架与悬挑脚手架相结合（搭设高度为56.4+=57.9m）。搭设双排单立杆落地式外脚手架至标高； 在标高至标高处、至标高处采用16号工字钢为主梁的悬挑式脚手架，悬挑高度分别为38.5-18.9=，56.4-38.5+1.5=m。悬挑高度为计算书：一、参数信息:1.脚手架参数66、双排脚手架搭设高度为 19.6 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 ，立杆的横距为，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.35 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 1 根；采用的钢管类型为 ； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏xx，基本风压0.4 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取，计算立杆稳定性时取1，风荷载体型系数s 为；4.静荷载参数每米67、立杆承受的结构自重荷载标准值；脚手板自重标准值(kN/m2；栏杆挡脚板自重标准值；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2；脚手板铺设层数:5 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度，建筑物内锚固段长度 3 m。锚固压点压环钢筋直径；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为；钢丝绳与墙距离为；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度68、计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P20.85/(1+1)=0.064 kN/m ；活荷载标准值: Q=20.85/(1+1)=0.85 kN/m；静荷载的设计值: q10.064=0.116 kN/m；活荷载的设计值: q20.85=1.19 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 69、M1max1l22l2跨中最大弯距为 M1max22 =0.289 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max1l22l2支座最大弯距为 M2max22 =-0.339 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.289106,0.339106)/4490=75.501 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 75.501 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max1l42l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P233+0.064=0.70、097 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.85 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.09715004/(1002.06105107800)+0.9900.8515004/(1002.06105107800) = 2.068 mm；大横杆的最大挠度 2.068 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重71、标准值：p11.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P21.5/(1+1)=0.096 kN；活荷载标准值：Q=21.5/(1+1) =1.275 kN；集中荷载的设计值(0.05+0.096)+1.4 1.275 = 1.96 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax2/8 = 0.004 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/4Mpmaxm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.42 kNm；最大应力计算值 72、= M / W = 0.42106/4490=93.551 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =93.551 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0338504/(3842.06105107800) = 0.01 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.096+1.275 = 1.421 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如73、下: pmax = Pl3/48EIpmax = 1420.5758503 /(48 2.06105107800) = 0.818 mm ；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.01+0.818 = 0.829 mm；小横杆的最大挠度为 0.829 mm 小于 小横杆的最大容许挠度与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横74、向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P11/2=0.025 kN；小横杆的自重标准值: P2；脚手板的自重标准值: P3；活荷载标准值: Q = 21.5 /2 = 1.275 kN；荷载的设计值1.275=1.947 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为 NG11/2)0.033/1.80；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为2 NG25(0.85+0.3)/2 = 0.675 kN；(3)75、栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为 NG35；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网05 kN/m2 NG419.6 = 0.147 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.103 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 22/2 = 2.55 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NGQ2.55= 7.958 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 GQ；六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wkzs0其中76、 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.4 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1； s - 风荷载体型系数：取值为；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 11.236 = 0.346 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 kLah2/10 = 0.85 2/10 = 0.2 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 7.958 kN；不考虑风荷载77、时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm378、；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时2；立杆稳定性计算 = 144.406 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 8493.036/(0.188424)=106.547 N/mm2；立杆稳定性计算 = 106.547 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z，s，0，Wkzs0=0.7 1.5391.2360.4 = 0.533 kN/m2；每个连79、墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：NlwWkAw = 8.053 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 13.053 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比的结果查表得到 ，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf10-42051080、3 = 81.792 kN；Nl = 13.053 Ru。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(11534502) 1/2 =；实际拉环选用直径D=16mm 的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算: 水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下：拉环未受拉力，无81、需计算，节点按构造做法即可。悬挑高度为计算书：一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 19.4 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 ，立杆的横距为，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 1 根；采用的钢管类型为 ； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏xx，基本风压0.4 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙82、件强度时取，计算立杆稳定性时取1，风荷载体型系数s 为；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值；脚手板自重标准值(kN/m2；栏杆挡脚板自重标准值；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2；脚手板铺设层数:5 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度，建筑物内锚固段长度 3 m。锚固压点压环钢筋直径；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为；钢丝绳与梁夹角为(度):60；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.3 m。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚83、手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P20.85/(1+1)=0.064 kN/m ；活荷载标准值: Q=20.85/(1+1)=0.85 kN/m；静荷载的设计值: q10.064=0.116 kN/m；活荷载的设计值: q20.85=1.19 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大84、弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max1l22l2跨中最大弯距为 M1max22 =0.289 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max1l22l2支座最大弯距为 M2max22 =-0.339 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.289106,0.339106)/4490=75.501 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 75.501 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max185、l42l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.064=0.097 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.85 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.09715004/(1002.06105107800)+0.9900.8515004/(1002.06105107800) = 2.068 mm；大横杆的最大挠度 2.068 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算86、值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p11.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P21.5/(1+1)=0.096 kN；活荷载标准值：Q=21.5/(1+1) =1.275 kN；集中荷载的设计值(0.05+0.096)+1.4 1.275 = 1.96 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax2/8 = 0.004 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/4Mpm87、axm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.42 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.42106/4490=93.551 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =93.551 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0338504/(3842.06105107800) = 0.01 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+88、0.096+1.275 = 1.421 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: pmax = Pl3/48EIpmax = 1420.5758503 /(48 2.06105107800) = 0.818 mm ；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.01+0.818 = 0.829 mm；小横杆的最大挠度为 0.829 mm 小于 小横杆的最大容许挠度与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技89、术规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P11/2=0.025 kN；小横杆的自重标准值: P2；脚手板的自重标准值: P3；活荷载标准值: Q = 21.5 /2 = 1.275 kN；荷载的设计值1.275=1.947 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为 NG11/2)0.033/1.80；(2)脚手板的自重标准值90、；采用竹笆片脚手板，标准值为2 NG25(0.85+0.2)/2 = 0.619 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为 NG35；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG419.4 = 0.146 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.017 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 22/2 = 2.55 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NGQ2.55= 7.855 kN；不考虑风荷载91、时,立杆的轴向压力设计值为 GQ；六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wkzs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.4 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1； s - 风荷载体型系数：取值为；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 11.236 = 0.346 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 kLah2/10 = 0.85 2/10 = 0.2 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计92、算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 7.855 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到93、 ：立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时2；立杆稳定性计算 = 143.119 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 8390.454/(0.188424)=105.26 N/mm2；立杆稳定性计算 = 105.26 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度94、计算z，s，0，Wkzs0=0.7 1.7491.2360.4 = 0.605 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：NlwWkAw = 9.152 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 14.152 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比的结果查表得到 ，l为内排架距离墙的长度； 95、A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf10-4205103 = 83.269 kN；Nl = 14.152 Ru。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(9486502) 1/2 =11mm；实际拉环选用直径D=16mm 的HPB235的钢筋制作96、即可。十二、锚固段与楼板连接的计算: 水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下：拉环未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。第四部分 悬挑脚手架转角部分阳角型钢计算书一、参数信息 :1、荷载参数 脚手架联梁传递支座力F(kN)：8.49;2、阳角型钢构造参数 型钢支撑形式：两根支杆; 立杆横向间距或排距La(m)：0.85; 内排架距离墙长度a(m)：0.35; 阳角型钢长度L(m)：2.00; 点M到Q点的距离D1(m): 2.80; 支点P到建筑物角点O的距离D3(m)：1.70; O点到Q点的距离D2(m)：0.20;3、阳角型钢材料参数: 型钢型号：16号工字钢; 支杆类型：197、0号槽钢二、阳角型钢计算水平阳角型钢采用焊接建筑物埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。型钢截面惯性矩I = 4，截面抵抗矩W =3，截面积A =2。 阳角型钢示意图 阳角型钢计算简图 1、型钢受力计算脚手架联梁传递支座力F=8.490kN;水平钢梁自重荷载10-3经过连续梁的计算得到 阳角型钢支撑梁剪力图（kN）) 阳角型钢支撑梁弯矩图（kNm）) 阳角型钢支撑梁变形图(mm)型钢支点的支撑力为RA=9.676kN;型钢固接处的支撑力为RB=7.786kN;型钢最大弯矩m;图中距离1.700)1/2=图中角度0图中角度0每根支杆的压力0水平型钢的轴向力 N=20)0型钢最大应力计算值 = M98、/1.05W+N/A=2.64106/(1.05141103)+5.876103/(26.11022型钢的最大应力计算值 2 小于型钢的抗弯强度设计值 215.000 N/mm2，满足要求！2、型钢整体稳定性计算水平型钢采用16号工字钢,计算公式如下: = M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=2由于b大于，查钢结构设计规范(GB50017-2003)，得到 b。经过计算得到最大应力 = 2.64106 /( 0.929141103)= 20.156 N/mm2型钢的最大应力计算值 2 小于 f = 215 N/99、mm2 ,满足要求!3、支杆的强度计算下面压杆以 10号槽钢槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： = N/A f其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值，； A - 受压斜杆净截面面积，A =2； i - 计算受压斜杆的截面回转半径，i =； l - 受最大压力斜杆计算长度，l = ； - 杆件长细比，=3.282102/3.95=83 - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 ； - 受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是6.322 N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2； 受压斜杆的稳定性计算 f，满足要求!斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接100、，对接焊缝强度计算公式如下 = N/lwt fc 或 ft其中 N为斜撑支杆的轴向力，； lw为斜撑支杆件的周长，取191mm； t为斜撑支杆焊缝的厚度，t=； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取22经过计算得到焊缝最大应力 = 5.6711032。对接焊缝的最大应力 = 5.602 N/mm2 小于 185 N/mm2，满足要求!4、型钢与建筑物连接的计算水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下： 对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为 = N/A f = F/A (2+3f2)1/2 t其中 N - 对接焊缝轴向力,N=5.876KN; F - 对接焊缝切向力101、，； A - 水平钢梁满焊的截面积，A=2； ft - 对接焊缝的抗拉强度，ft=185N/mm2； fv - 对接焊缝的抗剪强度，fv=125N/mm2； 经过计算得到焊缝正应力= N/A =5.876103/(26.1001022； 焊缝剪应力1031022；对接焊缝的折算应力2.251+32.983)2； 对接焊缝的正应力=2.251 N/mm2小于焊缝的抗拉强度185.000 N/mm2，满足要求；对接焊缝的剪应力f =2.983 N/mm2小于焊缝的抗剪强度125.000 N/mm2，满足要求；对接焊缝的折算应力5.636 N/mm2小于ft =203.500 N/mm2，满足要求！102、第五部分 楼梯间联梁型钢悬挑脚手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 19.6 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 ，立杆的横距为，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.35 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 1 根；采用的钢管类型为 ； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距2.6 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏xx，基本风压0.4 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件103、强度时取，计算立杆稳定性时取1，风荷载体型系数s 为；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值；脚手板自重标准值(kN/m2；栏杆挡脚板自重标准值；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2；脚手板铺设层数:5 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度，建筑物内锚固段长度 0.2 m。悬挑水平钢梁上面的联梁采用 14号工字钢槽口水平。锚固压点压环钢筋直径；楼板混凝土标号:C30；主梁间距相当于立杆间距的倍数:2倍；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳、下面采用支杆与建筑物联结104、。钢丝绳安全系数取；钢丝绳与墙支点距离为；支杆与墙支点距离为；最里面支点距离建筑物 1.2 m,支杆采用 10号槽钢。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P20.85/(1+1)=0.064 kN/m ；活荷载标准值: Q=20.85/(1+1)=0.85 kN/m；静荷载的设计值: q10.064=0.116 kN/m105、；活荷载的设计值: q20.85=1.19 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max1l22l2跨中最大弯距为 M1max22 =0.217 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max1l22l2支座最大弯距为 M2max22 =-0.255 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.217106,0.255106)/4490=56.793 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 56.793 N/m106、m2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max1l42l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.064=0.097 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.85 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.09713004/(1002.06105107800)+0.9900.8513004/(1002.06105107800) = 1.167 mm；大横杆的最大挠度 1.167 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1300/150 mm与10 m107、m，满足要求！ 三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p11.3 = 0.043 kN；脚手板的自重标准值：P21.3/(1+1)=0.083 kN；活荷载标准值：Q=21.3/(1+1) =1.105 kN；集中荷载的设计值(0.043+0.083)+1.4 1.105 = 1.698 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和108、；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax2/8 = 0.004 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/4Mpmaxm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.365 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.365106/4490=81.185 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =81.185 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/109、384EIqmax=50.0338504/(3842.06105107800) = 0.01 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.043+0.083+1.105 = 1.231 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: pmax = Pl3/48EIpmax = 1231.1658503 /(48 2.06105107800) = 0.709 mm ；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.01+0.709 = 0.72 mm；小横杆的最大挠度为 0.72 mm 小于 小横杆的最大容许挠度与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规110、范表,直角、旋转单扣件承载力取值为，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P11/2=0.022 kN；小横杆的自重标准值: P2；脚手板的自重标准值: P3；活荷载标准值: Q = 21.3 /2 = 1.105 kN；荷载的设计值1.105=1.689 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手111、架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为 NG11/2)0.033/1.80；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为2 NG25(0.85+0.3)/2 = 0.585 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为 NG35；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG419.6 = 0.127 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.768 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算112、得到，活荷载标准值 NQ = 22/2 = 2.21 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NGQ2.21= 7.151 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 GQ；六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wkzs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.4 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1； s - 风荷载体型系数：取值为；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 11.236 = 0.346 k113、N/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 kLah2/10 = 0.85 2/10 = 0.173 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 7.151 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5114、 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时2；立杆稳定性计算 = 128.35 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 7615.588/(0.188424)=95.539 N/mm2；立杆稳定性计算 = 95.539 N/mm2 小于 立杆的抗压强115、度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z，s，0，Wkzs0=0.7 1.7491.2360.4 = 0.605 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9.36 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：NlwWkAw = 7.932 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw116、 + N0= 12.932 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比的结果查表得到 ，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf10-4205103 = 81.792 kN；Nl = 12.932 0时，水平钢梁受压；当RAHRu。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。下面压杆以 10号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： = N/A f其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值，； - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 ； i - 计算受压斜杆的截面回转半径，i =117、； l - 受最大压力斜杆计算长度，l = ； A - 受压斜杆净截面面积，A =2； - 受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是10.503 N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 Ru。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。六、钢丝拉绳拉环的强度验算:取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：N=RU。拉环强度计算公式为： = N/A f其中， f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值2；所需要的拉环最小直径2)1/2=。实际拉环选用直径D=16mm的HPB235的钢筋制作即可。七、操作平台安全要求:1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；6.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。