1、保障性住房小区一期建设项目转换层结构工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、工程概况9119质量要求9达到国家现行施工验收规范合格标准91、 结构板102、梁103、砼114、框支柱115、 转换层结构图11二 编制依据11三、主要施工方法12（一）转换层高大模板工程121、施工方案的选择与设计原则122、施工方法133、模板的配置164、模板的验收165、模板的拆除186、转换梁模板支架搭设要求187、转换层荷载对下部结构的要求198、连续支撑验算20（二）、转换层钢筋工程201、钢筋下料2、制作要求202、钢筋的连接213、上部纵筋的预插、绑扎234、钢筋绑扎安装245、钢筋的质量要求及验收25（三）、转换层混凝土工程281、转换层砼施工难度282、砼的浇筑顺序283、砼的浇筑技术要求29四、成品保护措施312、各工种操作人员不准移动或截割成型钢筋。318、浇筑混凝土时，安排专人用湿抹布将钢筋上的砼擦拭干净。3110、混凝土浇筑完毕后12小时内禁止上人及堆放物料。31五、转换层施工安全保证措施31（一）、组织保障措施31（二）技术措施321、准备工作322、模板支架搭设的一构造要求333、模板拆除34（三）安全技术措施352、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。353、7、脚手架的安全检查与维护，安全网应按有关规定搭设和拆除。3621、在脚手架上进行电焊作业时，37六、监测监控措施37七、应急救援措施38（一）目的38（二）应急领导小组及其职责381、领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。38（三）、应急反应预案38（四）、事故处理应急措施381、坍塌事故应急准备与响应382、物体打击事故应急准备与响应393、触电事故应急准备与响应404、 应急物资与装备保障42八、拟投入的主要材料计划43拟投入的主要材料物资计划表43九、拟投入的主要机械设备43拟配备本工程的试验和检测仪器设备表44十、劳动力计划45十一、梁、板计算书45 XX苑保障性住房小区4、（一期）建设项目A栋（A2栋）转换层高大模板施工方案一、工程概况(一)、总体概况序号项目内容1工程名称XX苑保障性住房小区（一期）建设项目A栋（A2栋）2工程地址XX市XX大道3建设单位 4设计单位 5勘察单位 6监理单位 7施工单位 8建设规模框支剪力墙结构，地下两层、地上三十层，建筑面积为m29合同性质工程总承包10转换层工期45天11质量要求达到国家现行施工验收规范合格标准 （二）、 建筑概况本工程为高层建筑，根据本工程施工图纸，本工程总体情况如下：本工程地下室为二层车库，裙楼以下为二层商场，地上30层，檐口标高为9米，总建筑面积00m，负一层层高4. 5m，一层层高为4. 5m，二层层5、高为4. 5m，三层为转换层，层高5.8m，转换层以下为框支结构，经转换后为框剪结构。本工程转换层采用梁式转换层，转换层承担转换330层所有荷载，传递至柱，再传递至筏板基础，为本工程关键结构。本工程中框架梁最大跨度按8M计算，其截面为1000mm2000mm；框架柱的最大截面尺寸为1200 mm1200 mm。楼面全部为现浇板转换层屋面板厚度为180mm。该高大模板支撑面积较大，框支梁集中线荷载经品茗安全计算软件计算超过20KN/m，属于超过一定规模得的危险性较大的分部分项工程，因此我公司编制了该专项施工方案，并组织专家论证。1、 结构板根据图纸设计，转换层及其下结构的楼板厚度分别设计为：楼层6、名称板厚（mm)备注二层（转换层）180本方案考虑的作业层二层楼板120本方案模板工程考虑的首层支撑板一层楼板120本方案模板工程考虑的次层支撑板负一层楼板160本方案模板工程考虑的次层支撑板负二层楼板180本方案模板工程考虑的准备支撑板2、梁本工程转换层采用常见的梁式转换层，梁的各个工序施工成为了重点，根据已到图纸，本次转换层大梁主要如下：类 型梁名称截面尺寸(mm)第一类型3KZL8（101000*20003KZL6（1） 900*20003KZL5（1） 800*20003KZL3（2）1000*18003KZL1（4）900*18003KZL7（1）800*18003KZL2（1）707、0*1800第二类型3KZL9（1）350*1000第三类型3KL3（2）500*8003KL7（1）300*5003KL5（1）350*6003KL11（2A）300*6003KL12（2）200*5003L4（1）200*400综述：本工程所有梁尺寸可以分为三种类型，选出每种类型中最大截面的梁作为本类型的代表进行计算和研究，得到的支撑系统就是该类型的支撑系统，本类型中的其他所有梁均采用这种支撑。3、砼根据设计图纸：地下室负一层顶板梁板采用的砼等级为：C30地下室负二层顶板梁板采用的砼等级为：C30一层梁板采用的等级为：C30二层（转换层）梁板采用的砼等级为：C50转换层以下柱子混凝土强度等8、级均为：C504、框支柱根据图纸设计，转换层以下框支柱尺寸为600600、8001000、8001200、11001100、12001200。柱子较大受力是可不考虑变形。5、 转换层结构图见设计蓝图。二 编制依据建筑结构荷载规范GB 50009-2012；混凝土结构设计规范GB 50010-2012；建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2001；建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008；建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91；高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2002；混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土结构工9、程施工质量验收规范GB50204-2002（2011版）；建筑工程施工质量验收统一标准GB5030-2001；钢筋机械连接通用技术规程GBJ107-96；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ302011；建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ2312010；高层建筑施工手册；钢筋焊接及验收规程JGJ182003；砼泵送施工技术规程JGJ/T1095；建筑施工手册第五版；危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）；建设工程高大模板系统施工安全监督管理导则建质2009254号；工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）2002年版；XX苑保障性住房小区（一期）建设项目A（10、A2）栋勘察报告；XX苑保障性住房小区（一期）建设项目A（A2）施工图纸；XX苑保障性住房小区（一期）建设项目A（A2）施工组织设计；。三、主要施工方法（一）转换层高大模板工程1、施工方案的选择与设计原则(1）设计原则本施工方案编制将遵循四项基本原则，即一是符合性原则；二是先进性原则，三是合理性原则，四是符合工程质量、工期要求及安全生产、文明施工要求的原则。在保障安全可靠的前提下，梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立杆步距要一致，便于统一搭设；立杆纵或横距一致，便于立杆有一侧纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。(2）方案的选择本工程转换层属常规梁式转换11、层，为了使其施工方法得到优化，从不同的角度出发，可采取以下三种不同的施工方案：方案一：根据常规的计算方法进行设计施工，荷载全部由每层支模架体系受力，逐层向下传递至基础层。按此方法计算设计的支撑架体系材料占用数量大，占用时间长，成本高，支撑层数过多，材料周转不利，且不利于下部结构的清理工作。方案二：在首层支撑系统中采用增加槽钢卸载，在梁底部增加横向型钢作为底撑，然后设置竖向的斜撑，支点设置在框架柱根部，将作业层荷载直接传递给框架柱来减少竖向荷载，而下层仍然得增加支撑系统；这种方案虽然减少了部分材料用量，但型钢的价格高，用量也不少，实际总体造价仍然较高。方案三：转换层梁支撑架采用普通钢管扣件脚手架12、，板采用承插型盘扣式钢管支架。在搭设转换层支架前，先浇筑转换层柱子与剪力墙，待柱子达到一定强度拆模后架体与柱子连接使整个支撑系统整体刚性增强且不拆除下部四层的支模架，视下部梁板为弹性体共同参与受力。即转换层自重及施工荷载由一层梁板及传递支模架共同承担。根据施工进度安排，转换层施工时间将会在40天左右。在转换层强度达到75%，分别按顺序拆除一层、二层模板支撑系统和负一层和负二层地下室支撑系统，在转换层强度达到100%时拆除转换层支撑。综合考虑安全、质量、经济的要求，我们通过方案对比选择方案三，让楼板充分发挥自己的作用，而且使脚手架得到充分周转利用，使支撑体系更加安全可靠，经济合理。2、施工方法(13、1）施工工艺模板施工顺序为：测量放线支架柱墙模板梁模板顶板模板粱柱头模板整体加固。其中各段施工工艺流程：柱模：放线设置定位钢筋木模板拼装第一块拼装第二块背枋条连接螺栓背钢管调垂直及加固；梁、板模：轴线水平线复核搭设支架支梁底模支梁侧模支顶板模验收。(2） 施工测量1)、二层梁板混凝土浇注后，根据内控点（板内预留孔）采用激光垂准仪将控制线引测到二层楼面上,建立井字型控制线。2)、测量组根据现场已经建立的场地控制点，对二层楼面的引测点进行复核和调整。务必多次符合。3)、测量组长谭心洋与班组根据井字型控制线与各轴线的相对位置关系施放各轴线或控制线，工长姚成军和技术员赵来吉参与复核。4)、测量员和班组14、长施放墙柱边线,工长和技术员进行复核。5)三层楼面+0.50线，并做好标记，不得采用混凝土浇筑前引测在钢筋上的胶带作为基准。6)、架子排脚完毕时根据基准点采用水准仪引测到各立杆上，水准仪架设点应视引测距离的中点确定，以保证误差最小。(3)支模架搭设支模架搭设时按梁边线300mm位置排脚，设置扫地杆一道高度不大于200mm，画间距线，使梁侧立杆站脚，排布完各跨的梁侧立杆后由测量人员引测标高线，标高点间距不得大于6米，各点之间使用建筑线找平，之后架设第一道水平横杆，第一道水平杆可统一采用全东西方向或南北方向搭设。画好立杆间距线，将空余的立杆站脚，扣件位置应对牢上下间距线，以保证立杆垂直；板底立杆按15、已搭设的梁侧立杆为标准，跨内平分，且应考虑前后左右贯通，以不得超过计算间距为标准分配排布。之后上第二道横杆，第二道横杆应垂直于第一道横杆方向搭设，上好扣件，拧紧。之后搭设梁底小横杆，梁底小横杆标高必须准确，根据梁的高度进行推算，各个梁侧立杆上都应画好标高线。再搭设板底小横杆，梁底增加立杆可最后搭设。具体间距、步距参数详计算书；立杆布置详附图。支模架布置原则：a、 立杆以梁为基准，梁两侧立杆为梁侧向外加宽300mm，梁柱接头位置按柱边300mm开始排布。b、 立杆垫板采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm、宽度不小于200mm的木垫板。c、 当梁交叉时，先按交叉部位梁侧300mm设置四根立杆，中16、部间距大于800的增加一排立杆。d、 沿梁跨度方向立杆间距为600mm，平行于梁方向立杆间为1.2m。e、 立杆步距均按1.5m设置，当梁底位置超过1m时增加一道水平杆。f、 剪刀撑按梁侧立杆设置，纵横向贯通。g、 楼板模板立杆纵横间距按1.2米设置，步距1.5m。h、 承插式支架插销外表面应与水平杆杆端扣接头内表面吻合，插销连接应保证锤击自锁后不拔脱，抗拔力不得小于3KN。i、 承插式模板支架可调托座伸出顶层的水平杆的悬臂长度严禁超过650mm，且丝杆外露长度严禁超过400mm，可调托座插入立杆不得小于150mm。j、 高大模板支架最顶层的水平杆步距应比标准步距缩小一个盘扣间距。(4 )铺梁17、底板根据楼面弹设的轴线用线锤引至柱子模板上口（如模板未立，可引测在箍筋上），按梁的分中要求量取边线，选择其中一边打下铁钉（或做好记号），两头拉线确定梁底位置，线应拉紧。根据拉出的梁边线设置梁底板，梁底板配置时方木接头应错开设置。当梁底板设置好后尽快在梁底小横杆上设置定位扣件，夹紧梁底模，防止后继施工导致梁底跑模。梁底与柱接头位置方木不应空余过长，且梁底模板应压在柱子立板上，用铁钉固定。之后再次校核轴线位置，确保梁底模位置正确。梁底木楞间距应符合计算尺寸要求。当有通长次梁时，底膜设置应拉通长线，现场木工工长应严格要求，避免梁底不顺直导致后续的装饰施工困难。考虑梁大，钢筋绑扎困难，梁侧模板应在梁钢18、筋绑扎完毕后封闭，根据梁高配置梁侧面模板，侧模下口先于底模连接，用铁钉固定，根据计算间距打好螺杆孔，套PVC管，设置对拉螺栓，之后放置内外楞钢管，上山型卡，用螺帽拧紧。全面封闭前应确认梁内无垃圾，无杂物，已清理完毕。(5）铺平板当板底钢管小横杆设置完毕后可进入平板模板铺设，先设置板底木楞，木楞间距应符合计算间距，板底木楞搭接接头应错开设置，板底木楞端头距离梁侧面150mm左右。之后计算平板尺寸，合理选择平板模板组拼方式，从板块的一侧向另一侧铺设整张的模板，最后填补空缺位置，模板接缝位置下面应有木楞，且应分中设置，接缝模板用铁钉与下部木楞钉牢，接缝应严密，当模板本身规格差异导致接缝偏大时，应采用19、镶贴条子板补填，当缝宽不大时可直接用胶带封堵。平板模板周边应压在梁侧、柱模板之上，便于拆模，但不得外露。柱角部缺口应方正，锯缝不得超出缺口。(6）梁柱接头模板根据以往经验，梁柱接头为模板安装的关键环节，由于梁的贯穿，增加柱上口模板加固困难，通常情况下柱上口不方正，梁口模板与柱模接缝不严密漏浆或梁口部位柱子模板暴模等问题。因此，梁柱接头部位必须加强管理，柱子竖向内楞钢管必须伸至楼板下150mm位置，梁侧至柱子边范围沿高度方向照常设置穿墙螺栓，用短钢管（粗钢筋）作外楞夹紧，不得遗漏。最顶上一道抱箍设置距离梁底不得超过200mm。支撑完毕后应检查是否统角，包角模板有无内陷或突出。(7） 整体加固检查20、当上部模板基本完成后，应对支模架、梁侧、柱或部分板的薄弱模板进行加固处理。 支模架加固检查：立杆间距、立杆垂直、扫地杆、横向杆、剪刀撑、扣件拧紧度、双扣件、横杆步距。梁侧模板加固检查：模板接缝、梁侧内楞间距、梁侧对拉螺栓间距、螺帽拧紧度。柱模板加固检查：模板接缝、轴线、对拉螺栓间距、抱箍步距、与梁接头部位加固。3、模板的配置竖向模板配置主要有墙柱及梁侧，根据实际情况，柱及剪力墙采用18厚黑面模板，梁侧采用18厚红面模板，其尺寸均为12202440，从成本上看，虽然黑面模板价格高于红面模板，但质量上黑面模板能保证观感，故墙柱及梁侧选用黑面模板。根据现场情况，柱子截面尺寸为11001100、12021、01200等。施工时应合理配置模板，节省模板用量。施工时和根据图纸尺寸先放大样分配模板布置，之后决定如何裁剪模板。严禁不经思考直接裁剪大板现象，项目部根据工程量限制材料领用，实行限额领料单制度。4、模板的验收(1） 模板验收的一般规定1)模板及其支架应根据工程结构形式、荷载大小、施工设备和材料供应等条件进行设计。模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，班组作业时应严格按照施工方案间距、步距搭设支架。2)混凝土浇筑前，项目部应组织技术负责人、技术员、施工员、监理、甲方及质检安检部门验收。3)模板安装和浇筑混凝土时，应派专人观察和维护。发生异常情况时，应按施工技术方案及时整改、修正。4)模22、板及支架拆除的顺序及安全措施必须要施工方案做到位。(2）模板安装验收要求1)、主控项目安装转换层模板及支架时，应确保下部楼层支撑已加设完毕，已具有承受上层荷载的承载能力。设置立杆时应尽量保持上下层对应。模板刷脱模油时不得沾污钢筋和混凝土接缝处。2)、一般项目A、模板的安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能和妨碍工程施工的隔离剂。浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。根据项目部要求，柱砼需达到清水混凝土要求。B、跨度大于4米的钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱，当无设计23、要求时，起拱高度宜为1/10003/1000跨度。C、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合规范要求。现浇结构模板安装的偏差应符合表3.4.2.2的规定。表3.4.2.2 现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项 目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水平仪或钢尺截面内部尺寸基础8钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m4经纬仪大于5m6经纬仪相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度42m靠尺、塞尺5、模板的拆除模板的拆除时间根据所留同条件养护试块的强度来决定。柱、小梁侧模应砼养护48小时、砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板24、而受损坏后，即可拆除。框支梁底模必须同时满足不小于14天及同条件试块强度达到100%两个条件后方可拆模。板底模拟在混凝土浇筑并养护14天后拆除，但应达到设计及表3.5.1要求，考虑模板及支撑的周转，梁底模的拆除须严格按设计及有关规范要求施工。严禁未经技术人员通知，不经施工员安排操作人员随意拆除模板及支撑、加固体系，违者重罚，并追究责任。拆模时不要用力过猛过急，拆下来的材料要及时运走、整理。拆模程序一般为先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。模板拆除强度应符合下表要求： 构件拆模时砼强度结构类型跨度（m）按设计的砼强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁875810025、悬臂构件-1006、转换梁模板支架搭设要求本次转换层施工大梁尺寸可划分为二个级别支设；所有该二种支设立杆沿梁跨方向间距皆以1200mm为原则布置。其加撑加固设计如下：(1)、梁侧螺栓设置：当梁高在第一类型范围时，侧面设置对拉螺栓5道；当梁高在第二类型范围时，侧面设置对拉螺栓2道；当梁高在第三类型时，侧面不设置对拉螺栓；以上三种类型梁设置的对拉螺栓水平间距不大于700mm。(2)、底部加撑：当梁宽在第一类型范围时，底部加撑2根立杆；当梁宽在第二类型范围时，底部不加撑立杆；当梁宽在第三类型时，底部不加撑立杆；以上各种类型梁设置的底部承重立杆均匀设置。(3)、各支撑设计如下列三种支撑简图：为了加强整26、个梁板支撑体系的刚度及方便施工，确保工程质量和安全：将梁的支撑与板的支撑通过横杆将其连为一体；在施工中，为了满足螺栓拧紧力矩不应小于40Nm且不应大于65 Nm的要求，我们将规定在模板支撑体系的施工中使用的工具作出特殊要求即拒绝使用活动扳手统一使用测扭扳手，本工程我们要求螺栓拧紧力矩为4555Nm，项目部质检员（赵来吉）使用测扭扳手对已安装的扣件逐个检测，以保证扣件抗滑的安全；本工程采用刚性连墙件，连墙件水平方向沿每根框架柱设置，高度方向每步设置；使支撑体系的水平纵横方向、垂直上下方向的抗挠度及刚性得到进一步提高，确保整个模板支撑体的安全。1）支设一：适用于第一类型梁支设;支设二：适用于第二类27、型梁支设;支设三：适用于第三类型梁支设;板支设；详见转换层梁板支架截面图（附后）。2）转换层梁板平面布置图详见梁板平面布置图（附后）。3）转换层梁板支架施工监测图详见转换层梁板支架施工监测图（附后）。4）转换层支撑架受力计算详：转换层支撑架验算书（附后）。7、转换层荷载对下部结构的要求在转换层施工时要求下层结构施工完毕，且支撑未被拆卸，计算时二层梁板按80%强度、一层和负一层、负二层地下室顶板板按100%强度验算，故而转换层砼浇筑时必须确保一层和负一层、负二层地下室顶板强度已达到方案要求。根据设计图纸可得知，转换层所有框支梁下部都有对应的下层结构框架梁，但有部分框次梁下部楼层无梁对应，支撑架直28、接落在下部楼层结构板面上，对受力不利，加固必须按本方案执行，不得马虎。由于上下层立杆需要对位，二层梁板、地下室顶板梁板施工时即需考虑转换层支撑架搭设。例如当转换层梁宽为1000mm时，其两侧立杆间距应为1800mm，则二层、一层和负一层、负二层地下室顶板对应的梁两侧立杆同样应搭设为1800mm以便和上部对应，达到荷载的竖向传递要求。转换层荷载传递要求：转换层结构施工时其荷载通过支撑架传递给二层梁板，由二层梁板承受部分荷载后，通过二梁板支撑架传递给一层在传递给负一层、负二层地下室顶板梁板，再由地下室顶板梁板承受部分荷载后，通过地下室顶板梁板梁板支撑架传递给地下室底板，最后由地下室底板承担剩余的荷29、载。因此，在转换层浇筑完毕且未达到拆模强度强之前，二层、一层和负一层、负二层地下室的支模架不得拆除，为达到支撑做好效果，二层、一层和负一层、负二层地下室支模时一并考虑转换层的荷载传递，将加撑和整个支模架一次性搭设，避免后加撑杆不紧固问题。8、连续支撑验算由于转换层荷载巨大，转换层施工必须采取连续支撑卸荷，初步计划为由二层梁板一层梁板和负一层、负二层地下室顶板共同参与受力，根据不同的梁截面尺寸，分别加撑卸荷。 （二）、转换层钢筋工程1、钢筋下料、制作要求（1）、原材料进场根据本工程总包合同，钢筋为自购材料，故而要求班组必须提前将料单下好，上交至项目部审核，之后交技术负责人（谭心洋）审核无误后，提30、前上报至项目部采购部，以便及时采购钢筋。钢筋到场后按等级、规格分类堆放，并及时取样送检，现场挂标识牌。现场收料人员应注意钢筋表面不得有裂纹，结疤和折叠、钢筋表面允许有凸块，但不超过横肋高度，钢筋表面允许的其它缺陷，如深度和高度不得大于所在部位尺寸的允许偏差，钢筋每1m弯曲度不应大于4mm。当钢筋送检结果及外观等不符合要求时，不得用在本工程主体上，特别是转换层结构。（2）、钢筋下料，制作根据试件送检合格后，方可下料制作，钢筋下料前料单必须经过施工员和技术负责人审核。钢筋下料长度应根据保护层、锚固、连接、弯折等各项要求仔细计算；箍筋的尺寸计算考虑梁筋的根数、直径、等分钢筋间距并满足钢筋保护层要求。31、转换层柱子基本封顶，上部结构钢筋另外预插。由于施工时柱钢筋的连接接头位置肯定不是原先设想位置，故而封顶的柱子钢筋连接应根据现场一根一根量取，由于柱子内钢筋较多，容易混绕，应在柱子图中标示清楚为哪根钢筋下多少长料，需要单根匹配。柱子顶部采用传统方式弯锚，具体做法参见图集做法，下料时应考虑。2、钢筋的连接本工程采用的连接方式较多，主要的连接方法有：直螺纹连接、搭接焊和电渣压力焊，电焊操作人员：杨发友（证件号：鄂Q072010101982），在上岗操作之前对其进行检测考核，合格后方才正式上岗。以下简要说明，具体参见钢筋工程施工方案 要求。（1）、搭接焊1）应根据钢筋牌号、直径、接头型式和焊接位置， 32、选择焊接材料，确定焊接工艺和焊接参数；2）焊接时，引弧应在垫板、帮条或形成焊缝的部位进行，不得烧伤主筋；3）焊接地线与钢筋应接触良好；4）焊接过程中应及时清渣，焊缝表面应光滑, 焊缝余高应平缓过渡，弧坑应填满；（2）、电渣压力焊对本工程竖向钢筋18以下采用电渣压力焊，利用四台BX21000型交流弧焊机。焊接时根据钢筋直径大小选择焊接参数。焊接参数的选择规格焊接电流（A）电弧过程电压（V）电渣过程电压（V）电弧过程时间（S）电渣过程时间（S）钢筋熔化量16200-25040-4522-2714420-2518250-300155外观检查：检查接头外观焊包是否饱满，有无明显烧伤痕迹，检查钢筋轴线是33、否偏位，偏位不得超过钢筋直径的0.1d，且不得大于2mm，接头弯折处不大于4，如出现此种情况对接头截除后予以重焊。拉伸实验：在一层中同种规格小于等于300个接头作为一批，现场取三个接头进行拉伸试验。试验合格方可使用在工程中，如不合格则取双倍数量的试样进行复验，复验如达不到要求，此批为不合格品，予以截除重新焊接。（3）、直螺纹连接1）使用要求不同工况下，丝头应满足下列使用要求：适用于标准型接头的丝头，其长度应为1/2套筒长度，公差为+2P（P为螺距）以保证套筒在接头的居中位置；适用于加长型接头的丝头，其长度应大于套筒长度，以满足只转动套筒进行钢筋连接的要求。不同工况下，套筒应满足下列使用要求：标34、准型套筒应便于正常情况下连接钢筋；变径型套筒应满足不同直径钢筋的连接要求；正反丝型套筒应满足钢筋带弯头而无法旋转钢筋，只能转动套筒拧紧的部位。2）材料要求钢筋：用于套丝钢筋规格应与套丝机环刀对应，钢筋直径偏差不应过大，钢筋的截面应成圆形，套丝的钢筋端部应平整，马蹄形严重的端头应切除后再套丝。套筒：购买的套筒应与丝头配套，可将套筒拧紧钢筋丝头8丝左右，再摇动套筒，如果晃动过大的应另行配套筒。3）制造工艺要求钢筋下料时，切口端面应与钢筋轴线垂直，不得有马蹄形或挠曲，端部弯曲过大的，应调直后下料。加工钢筋丝头时，应采用水溶性切削润滑液，当气温低于0时应有防冻措施，不得在不加润滑液的情况下套丝。钢筋丝35、头的螺纹应与连接套筒的螺纹相匹配，公差带应符合普通螺纹公差与配合的要求。套筒内螺纹的公差也应符合普通螺纹公差与配合。套筒表面应进行防锈处理；套筒材料、尺寸、螺纹规格，公差带及精度等级应符合产品设计图纸的要求。4）外观质量要求丝头：牙形饱满，牙顶宽超过0.6mm秃牙部分累计长度不超过一个螺纹周长；外形尺寸，包括螺纹直径及丝头长度应满足产品设计要求。套筒：表面无裂纹和其它缺陷；外形尺寸包括套筒内螺纹直径及套筒长度应满足产品设计要求；套筒二端应加塑料保护塞。接头：接头拼接时用管钳扳手拧紧，应使两个丝头在套筒中央位置相互顶紧；拼接完成后，套筒每端不得有一扣以上的完整丝扣外露。套筒拧紧后使用力矩扳手检查36、。（4）注意事项在竖筋电渣压力焊时，如发现裂纹、偏心、弯折、咬边、未熔合、焊包不匀、气孔、烧伤、焊包下流时，应采取必要的防止措施进行纠正或割除后重新焊接，不同直径钢筋连接时，一次连接钢筋直径规格不宜超过二级。直螺纹连接时：受力钢筋采用A级接头时，同一截面的接头百分率不大于50%，采用SA级接头时，接头的百分率不受限制；钢筋弯折点与接头端头距离不宜小于200mm；不同直径钢筋连接时，一次连接钢筋直径规格不宜超过二级。3、上部纵筋的预插、绑扎转换层柱子封顶后，上部结构采用为剪力墙结构，所有剪力墙钢筋需要从转换层梁内预插，大部分柱竖筋伸到转换层后封顶，其上部结构竖向钢筋基本上截面变小，其处理措施如下37、：（1）封顶柱竖筋的处理柱竖筋直径14mm时，采用绑扎搭接接长，钢筋抽料时应注意每根竖筋到顶的搭接长度、竖直段的长度、弯锚长度等。根据图纸说明要求，钢筋直径20mm的采用机械形式连接。而1618的竖向钢筋可采用电渣压力焊接，钢筋抽料、制作时注意每根竖筋按实际长度增长25mm(25mm为柱竖筋电渣压力焊熔断的长度)，同时也应注意每根竖筋到顶的竖直段长度、弯锚长度等。柱竖筋直径20mm时，采用机械连接接长，钢筋抽料时应注意每根竖筋到顶的竖直段长度、弯锚长度等。柱竖筋的弯锚部分一次制作成型，不得将竖直段和弯锚段分开制作，套筒拧紧时应注意上部弯钩的朝向。柱顶纵筋应自框支柱边缘算起，弯锚入框支梁或楼层板38、内LaE。柱顶纵筋应锚固在顶层梁内，当柱宽大于梁宽，梁宽范围之外的柱纵筋无法锚入梁内时，应将这部分纵筋锚入现浇板中。（2）重新预插的的墙竖筋的处理插入下层柱内的剪力墙竖筋埋入下层柱内的深度为一个LaE（从楼板面向下计算）：插入框支梁、框架梁内的剪力墙竖筋埋入楼面梁内的深度要求为竖直段0.5LaE：另外其约束作用的竖向墙筋应插入下部1.2LaE，具体锚固长度参见11G101-1图集规定。上部剪力墙落在下部剪力墙上时，在墙顶面标高以下锚固范围内的剪力墙水平筋应按要求设置。当钢筋可以贯通且直径级别小于两级时应沿用下部墙钢筋。4、钢筋绑扎安装（1）、钢筋绑扎顺序1）、墙柱钢筋：外露钢筋调整钢筋上附着物39、清除墙、柱根部清扫箍筋布置就位绑扎保护层垫块验收。2）、梁板钢筋：模板清扫、刷隔离剂梁、柱交叉处柱箍筋就位主梁钢筋绑扎次梁筋绑扎板下层筋马凳、水电管预埋板上层筋验收。钢筋绑扎的主要施工方法详钢筋工程施工方案（2）、钢筋绑扎注意事项1）、同层构件先绑扎墙柱筋，后绑扎梁板钢筋，一般梁主筋锚入墙柱内时，墙柱主筋在梁主筋外侧，所以遇到梁宽与墙暗柱厚相同的联系梁锚入暗柱时，需要把暗柱箍筋宽度适当加大5mm，以保证连梁的截面宽度。当墙柱主筋与梁板筋发生冲突时，一定要保证柱主筋位置。双向板的底筋，短向筋放在下层，长向筋放在短向筋上。2）、梁、柱墙板筋的接头位置、锚固长度、接驳长度要满足设计和规范要求。钢筋绑40、扎时要仔细，绑丝选用22#钢丝，每个交叉点均应绑扎，不得有落扣现象；搭接接头范围内在绑扎时至少要有三道双股绑丝。钢筋绑扎要由质量检查人员实施施工全过程的监督监控。3）、梁和柱的箍筋，应与受力钢筋垂直设置，箍筋弯钩叠合处，应沿受力钢筋方向错开设置。4）、主次梁在交叉处钢筋的绑扎：次梁的下部纵向受力钢筋应支撑在主梁的纵向受力筋之上；主梁与次梁的上部纵向钢筋相遇时，次梁钢筋应放在主梁钢筋之上，吊筋应按图纸及11G101规范设置。5）、板和墙的钢筋网，除靠近外围两行钢筋的相交点全部扎牢外，中间部分交叉点可间隔交错扎牢，但必须保证受力钢筋不产生位置偏移；双向受力的钢筋必须全部扎牢。6）、墙柱钢筋位置以及41、间距必须准确，如果位置出现偏移，偏移较小可以按1:6调整；偏移较大，需要加筋处理。7）、板底筋采取在模板上划线的办法来控制间距，板面采用马凳来控制板厚，马凳设置间距为800800mm。8）、梁钢筋、楼板底筋、墙柱钢筋保护层厚度采用塑料垫块（墙筋增加水泥撑条）。钢筋绑扎完毕后注意成品保护，不得污染，并避免被重物砸弯。9）、为保证竖向构件受力主筋的位置以及墙柱模板的支设方便，在墙柱钢筋施工完后，要进行钢筋的二次调整。5、钢筋的质量要求及验收（1）、原材料质量验收1）钢筋进场时，应按现行国脚标准钢筋混凝土用热轧带肋钢筋GB1499等的规定取试件作力学性能检查，其质量必须符合有关标准的规定。2）对有抗42、震要求的框架结构，其纵向受力钢筋的强度应满足设计要求，当无设计要求时，对一、二、三级抗震等级，检验所得的强度实测值应符合下列规定：3） 钢筋抗拉强度实测值与屈服强度的实测值比值不应小于1.25；4）钢筋的屈服强度实测值与强度标准值的比值不应大于1.3；5）当发现钢筋脆断、焊接性能不良或利息额性能明显不正常等现象，应对该批钢筋进行化学成分检验或其他专项检查。6） 进场的钢筋应平直、无损伤、表面不得有裂纹、油污、颗粒状或片状锈蚀。（2）、钢筋加工质量验收1）受力钢筋的弯钩和弯折应符合以下规定：A、HPB300级钢筋末端作180弯钩，其弯弧内径不小于2.5倍钢筋直径，弯钩的平直段部分长度不应小于钢筋43、直径的3倍。B、当设计要求钢筋末端作135弯钩时，HRB400E级钢筋的弯弧内径不小于4倍钢筋直径，弯钩的平直段部分长度不应符合设计要求。C、 钢筋作不大于90的弯折时，其弯折处的弯弧内径不应小于钢筋直径的5倍。2）箍筋末端因做弯钩，弯钩形式应符合设计要求，当设计无要求时，应符合以下规定：A箍筋弯钩的弯弧内径应符合第1条的规定外，且应不小于受力钢筋的直径B箍筋弯钩的弯折角度：对一般结构为90，对于有抗震要求结构为135。C箍筋弯折后平直部分长度：对一般接结构为5d，对于有抗震要求结构为10d。3)钢筋加工的形状、尺寸应符合设计要求，其偏差应符合下表规定：表4.5.2 钢筋加工的允许偏差项 目允44、许偏差受力钢筋顺长度方向全长净尺寸8弯起钢筋的弯折位置16箍筋内净尺寸54)钢筋调直宜采用机械方法，也可采用冷拉方法。当采用冷拉方法调直钢筋时，HPB300级钢筋的冷拉率不宜大于4%， HRB400E级钢筋的冷拉率不宜大于1%。(3)、钢筋连接质量验收1)受力钢筋的连接应符合设计要求。2)在施工现场，应按国家现行标准钢筋机械连接通用技术规程JGJ107、钢筋焊接及验收规程JGJ18的规定抽取钢筋连接接头、焊接接头试件作力学性能检验，其质量应符合有关规程的规定。3)钢筋的接头宜设置在受力较小处。同一纵向受力钢筋不宜设置两个或两个以上接头。接头末端至钢筋弯起点的距离不应小于10d。4)在施工现场，45、应按国家现行标准钢筋机械连接通用技术规程JGJ107、钢筋焊接及验收规程JGJ18的规定对钢筋机械连接接头、焊接接头的外观进行检查，其质量应符合有关规程的规定。5)当受力钢筋采用机械连接、焊接连接时，设置在同一构件内的接头宜相互错开。纵向受力钢筋机械连接接头及焊接连接接头区段的长度为35d，且不小于500mm，凡接头中点位于该连接区段长度内的接头均属于同一连接区段。同一连接区段内，纵向受力钢筋的接头面积百分率应符合设计要求，当设计无具体要求时，应符合下列规定：A、在受拉区不宜大于50%。B、接头不宜设置在有抗震要求的框架梁端、柱端的箍筋加密区，当无法避开时，对等强度高质量机械连接接头，不应大于46、50%。C、接承受动力何在的结构构件中，不宜采用焊接接头；当采用接卸连接接头时，不应大于50%。D、同一构件中相邻纵向受力钢筋的绑扎搭接接头宜相互错开。绑扎搭接接头中钢筋的横向间距不应小于钢筋直径，且不应小于25mm。钢筋绑扎搭接接头链接区段的长度为1.3倍搭接长度，凡搭接接头重点位于该链接区段长度内的搭接接头均属同一连接区段，同一连接取单内，纵向钢筋搭接接头面积百分率为该区段内所有搭接接头的纵向受力钢筋截面面积与全部纵向受力钢筋截面面积的比值。同一连接区段内，纵向钢筋搭接接头面积百分率应符合设计要求，当设计无具体要求时，应符合下列规定：a.对梁、板类及墙类构件，不宜大于25%。b.对柱类构件47、，不宜大于50%。c.当工程中却有必要增大搭接接头面积百分率时，对梁类构件，不应大于50%，对其他构件可根据实际情况放宽。d.受力钢筋的最小搭接长度详11G101-1规范要求。E、在梁、柱类构件的纵向受力钢筋搭接长度范围内，应按设计要求配置箍筋，当设计无具体要求时，应符合下列规定：a.箍筋直径不应小于搭接钢筋较大直径的0.25倍。b.受拉搭接区段的箍筋间距不应大于搭接钢筋较小直径的5倍，且不应大于100mm。c.受压搭接区段的箍筋间距不应大于搭接钢筋较小直径的10倍，且不应大于200mm。d.当柱中纵向受力钢筋直径大于25mm时，应在搭接接头的两个端面外100mm范围内设置两个箍筋，其间距宜为48、50mm。(4)、钢筋安装质量验收1)钢筋安装时，受力钢筋的品种、规格、级别和数量必须符合设计要求。2)钢筋安装的位置偏差应符合下表要求：表4.5.4 钢筋安装位置的允许偏差及检验方法项 目允许偏差（mm）检验方法绑扎钢筋网长、宽8钢尺检查网眼尺寸16钢尺梁连续三跨，取大值绑扎钢筋骨架长8钢尺检查宽、高5钢尺检查受力钢筋间距8钢尺量两端、中间，取大值排距5保护层厚度基础8钢尺检查梁、柱5钢尺检查板、墙3钢尺检查绑扎箍筋、横向钢筋间距16钢尺梁连续三跨，取大值钢筋弯起点位置18钢尺检查预埋件中心线位置5钢尺检查水平高差3,0钢尺和塞尺检查（三）、转换层混凝土工程1、转换层砼施工难度（1)由于本工49、程层高为5.8米，框架柱高度高、截面较大、箍筋较密，增大了混凝土浇筑的难度。（2)本工程楼层标高已达米，周边无法通行车辆，浇筑时存在一定困难。（3)转换层所有柱基本封顶，柱子钢筋全部采用弯锚，导致柱顶钢筋更加密集，混凝土下料存在一定困难。（4)本工程单段宽度为22.8米，长度为米由两个单段组成，面积较大。2、砼的浇筑顺序（1)、砼浇筑概况根据现场情况，我项目部初步决定采用汽车泵浇筑转换层混凝土，可在靠近入口一侧通道内设置一台47m臂长汽车泵，浇筑该区域的混凝土的浇筑作业。（2)、砼浇筑安排 结合本工程砼浇筑存在的困难及支撑结构的安全，我项目部拟定转换层混凝土分两次浇筑，先浇筑框架柱、剪力墙至梁50、底，待其凝固后再浇筑梁板混凝土，这样虽然增加的施工步骤，但总体上考虑更加安全可靠。 3、砼的浇筑技术要求（1)、柱混凝土浇筑根据本方案设计，柱子混凝土先行浇筑，柱子浇筑高度以与该柱连接的最低梁底计算。柱子浇筑前浇水湿润模板及与下层的接缝，之后采用同级配砂浆或同级配减石子混凝土套浆，以免出现根部蜂窝、麻面。柱子混凝土应分层浇筑，每层浇筑高度不得超过2m，下层浇筑时振动棒插入下层500mm。根据图纸设计，本次浇筑柱子尺寸为600600及以上，单个柱子内必须保证有两台振动棒振捣。（2)、梁板混凝土浇筑转换层梁、板混凝土浇筑：应按拟定的浇筑方向由远而近后退法施工。车载泵浇筑时泵管应安排专人扶管。砼终凝51、后未达到规范允许的强度前，严禁在上踩踏，堆放大量施工用料或安装模板及支架。（3)、混凝土浇筑要求及注意事项1）为保证混凝土的浇筑质量，应联系商品混凝土公司采取相应的技术措施，原材料采用河砂搅拌，掺入缓凝剂保证混凝土的入模温度不大于25。砼自高处倾落的自由高度不得超过2m。 2）在浇捣砼前，对梁、板、柱及墙内的杂物和钢筋上的油污等清理干净；对模板的缝隙和孔洞应堵严；对木模板应浇水湿润，但不得积水。3）对模板及其支架、钢筋及预埋件、预留孔必须进行检查，并作好记录，并经业主、监理及设计院验收达到图纸、规范要求后方可浇捣砼。4）在浇捣竖向结构（即墙或柱）砼前，应先在底部填50100mm厚与砼强度等级相52、同的水泥砂浆或减石子砼；浇筑中不得发生离析现象。5）在振捣框支柱砼时，应专门派一人用手电筒照射振捣点位，避免产生漏振部位或钢筋卡振动泵的事发生。6）在框支柱砼振捣中，应在柱底部专门派二人用钉锤敲打柱模板，看是否有空响不实的部位，若存在应立即叫振动工补振或加密振点。7）8钢筋上面栓红布条，每振捣2m距离设置一处。8）浇筑砼应连续进行。当必须间歇时，其间歇时间应控制在前层砼凝结之前（约2小时），将次层砼浇筑完毕。9）本层砼浇筑量为995m，本层标养试块每100m留置1组，同条件试块留置6组,拆模试块及砼强度推算试块共留置3组。10）采用振捣器捣实砼时应注意一下几点：、每一振点的振捣延续时间应使砼表53、面呈现浮浆和不再沉落。、当采用插入式振捣器时，捣实砼的移动间距，不宜大于振捣器作用半径的1.5倍；振捣器插入下层砼内的深度不小于500mm。11）采用泵送砼应符合下列规定：、砼的供应，必须保证输送砼的泵能连续工作。、输送管线宜直，转弯宜缓，接头应严密，如管道向下倾斜，应防止混入空气，产生阻塞。、泵送前应先用适量的与砼内成分相同的水泥砂浆润滑输送管内壁；预计泵送间歇时间超过45min或当砼出现离析现象时，应立即用压力水或其它方法冲洗管内残留的砼。、在泵送过程中，受料斗内应具有足够的砼，以防止吸入空气产生阻塞。12）在砼浇捣过程中，随时观察模板，支架、预埋件和预留孔洞的情况，当发现有变形、移位时，54、应及时采取措施加固或整改。13）在浇筑梁板砼时，除按有关施工规范要求进行外，因梁柱交接处钢筋密集，应特别注意梁、柱接头处的砼振捣，防止出现蜂窝。收面时必须二次成活，完工后要求专人检查收缩缝，并随手用木板搓平。14）在浇筑梁高大于1000mm的梁采用分层浇筑以免使梁底板发生变形。15）在浇筑地点随时抽查砼塌落度，达不到要求的应及时与厂家联系采取措施，按规范要求取样制作砼试块，并且现场取样做同条件养护试块。作为商品砼质量和工程质量资料的原始依据。（4)、砼的养护常温养护：板、柱、梁侧模板延长拆模时间起保温保湿作用，梁板上部用薄膜复盖，派专人浇水，保持在养护期间内始终湿润状态。具体养护方法是应根据当55、时天气情况，但亦保证前3天每天浇水五次至第天每天三次且保持湿润，至第14天每天两次，进行浇水养护。四、成品保护措施1、绑扎柱、剪力墙等竖向钢筋时，必须搭设登高架，严禁利用已绑好的钢筋上下攀越。2、各工种操作人员不准移动或截割成型钢筋。3、钢筋制作完毕后，应分规格、区段分别堆放，下部用方木垫起，不得直接堆放在泥土上。4、水、电、通等专业施工时应保证预埋线、管和盒或其他设施时等位置准确，如发生冲突时，可将竖向钢筋沿平面左右弯曲，横向钢筋上下弯曲，绕开预埋线、管和盒。注：钢筋上下弯曲时，一定要保证钢筋保护层的厚度要求。5、楼板面负筋绑扎一般为最后一道工序，现场施工时，马镫可最后设置，但不得遗漏，当马56、镫设置完毕后，作业人员不准在上面随意踩踏行走，防止钢筋的变形、位移。6、浇筑混凝土时，派钢筋工专门负责修理，保证负弯矩筋位置的正确。7、浇筑混凝土时，剪力墙、框架柱在楼面标高处加设定型定位钢筋，定型定位钢筋与竖向筋绑扎，防止主筋偏位。8、浇筑混凝土时，安排专人用湿抹布将钢筋上的砼擦拭干净。9、浇筑混凝土时，严禁碰撞预埋件，如碰动应按设计位置重新固定牢靠。10、混凝土浇筑完毕后12小时内禁止上人及堆放物料。11、混凝土浇注期间派木工、钢筋工值班，对踩弯、移位的钢筋随时修复和保证保护层厚度。12、拆下的管道应搬到指定地点冲洗，万一堵管时管内卸下的混凝土应装在灰盆内集中吊走，严禁就地解决。五、转换层57、施工安全保证措施（一）、组织保障措施转换层施工安全最为重要，现场成立以项目经理为核心的转换层施工安全领导小组，负责整个转换层施工的安全问题：主要成员如下：组长：副组长：组员：项目经理陈光雄是高支模安全施工的第一责任人，专职安全员谭忠彦主要负责施工生产的安全管理工作，各专业生产班组设兼职安全员配合管理工作，各职能部门在各自相应的业务范围内对安全生产负责，使本工程的安全管理体系形成为“纵管成线，横管成网”，确保高支模施工得以优质、高速、低耗、安全、顺利地完成。（二）技术措施1、准备工作1）、模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查58、其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。2)、模板的基准定位工作：A .首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；B.标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；C.竖向模板的支设应根据模板支设图；D.已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；E.支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。F.模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好59、验收记录存档工作。3) 柱模板A、主要方法：基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接；B、角柱模板的支撑：预埋件置于砼板中，柱身同一标告处设置不少于2根斜撑。4) 墙模板A、当采用拼装定性模板支撑时，应自下往上进行，必须在下层模板全部紧固后，方可进行上一层的安装。当下层不能独立安装支撑件时，应采取临时固定措施；B、安装电梯井内墙模前，必须在板底下200mm处牢固地满铺一层脚手板；C、对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一直，墙厚尺寸应正确；D、墙模板60、内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应在里面设置能承受拉力和压力的支撑。多排并别且间距不大的墙模板，当其与支撑互成一体时，应采取措施，防止浇筑混凝土时引起临近模板变形。5) 梁、板模板A、梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；B、所有跨度4m的梁必须起拱1/10003/1000，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；C、所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；D、梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；E、梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高300的梁如用模板压条，则61、其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。2、模板支架搭设的一构造要求1)、梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。2)、木立柱底部应设垫木，顶部应设支撑头。钢管立杆底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。3)、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设62、一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。4)、立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm3.0mm钢管。钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm3.0mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用3个旋转扣件等距离设置。 5）、对于高大模板支撑体系，其高度与宽度相比大于两倍的独立支撑系统，应加设保证整体稳定的构造措施。6）、 高大模板工程搭设的构造要求应当符合相关技术规范要求，支撑系统立柱接长严禁搭接；应设置扫地杆、纵横向支撑及水平垂直63、剪刀撑，并与主体结构的墙、柱牢固拉接。7）、搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。8）、模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。3、模板拆除1)、 拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理工程师审批签字后方可拆除。2)、 支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。3)、 模板拆64、除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。A、侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；B、底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；C、板底模2米，混凝土强度达到50%，2米8米混凝土强度达到75%，8米，混凝土强度达到100%方可拆除。4)、柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。5)、墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。6)、楼板、梁模拆除，应先拆除楼65、板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。7)、当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。8)、当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连66、梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。（三）安全技术措施1、脚手架搭设人员是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工，上岗操作人员有：曾家财（鄂Q0320102865743）、朱祖文（鄂Q032010286511）等人，上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗。2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3、对高支模方案进行专项交底,重点检查方案中支撑体系与现场施工的一致性:包括立杆间距、横杆步距、根数,扫地杆、剪刀撑的设置要求等,钢管、扣件等周转等料具验收并送样,确保材质合格；禁止现场抛掷材料器具等违章行为;做好作业面周围临边防护措施,现场禁止吸咽,设67、置工人吸咽室,合理布置现场的消防器材,确须动火施工的严格办理动火审批手续,专人监护。4、施工必须严格按照高支模施工方案进行，不得随意改动立杆间距、横杆间距、剪刀撑的设计。5、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。6、当有六级及六级以上大风和雾、雨天时应停止脚手架搭设和拆除作业。雨后上架作业应有防滑措施。7、脚手架的安全检查与维护，安全网应按有关规定搭设和拆除。8、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，由安全员谭忠彦现场看守，严禁非操作人员入内。9、高支模应在施工现场搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统上下。68、10、高处作业应设作业平台，张拉安全网，如无可靠防护措施，必须佩戴安全带，扣好带扣。高空模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。11、工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。12、安装模板时操作人员应有可靠的落脚点，并应站在安全地点进行操作，避免上下在同一垂直面工作。操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。13、高支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在连接件和支撑件上攀登上下。14、高支模时，操作人员不得站在支撑上，而应设操作平台，以便操作人员69、站立。立人板应用木质中板为宜，并适当绑扎固定。不得用钢模板或40mm80mm的木枋。15、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。16、支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员谭忠彦在现场监护。17、模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。墙模板在未装对拉螺杆前，板面要向内倾斜一定角度并撑牢，以防倒塌。18、二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应70、用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。19、高支模支撑体系搭设前应按高支模专项方案图进行放线，做出样板单元，经监理、施工单位验收合格后方可继续搭设。搭设过程中严禁集中超负荷堆放钢筋、机械设备及其它材料，防止物体坠落及支撑系统局部坍塌。20、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46）的有关规定执行。21、在脚手架上进行电焊作业时，六、监测监控措施1、高支模施工前，对高支模方案进行专项交底，包括立杆间距、横杆步距、根数，扫地杆、剪刀撑的设置要求等。 2、架体开始搭设时，现场进行指导和验收。在高大模板开始搭设时，工长要对搭设进行安排71、和指导，项目技术负责人谭心洋进行监督和指导，搭完第一步架后，项目技术负责人组织验收，验收合格后才能继续搭设，验收不合格，向项目经理和公司质安部汇报，责成班组整改。3、高支模支撑体系在搭设过程中随时检查现场施工情况，包括检查立杆间距、立杆偏差、横杆步距、扫地杆、剪刀撑的设置、扣件的拧紧情况等，并及时对不合格的部位进行整改。4、架体搭设完成后，项目技术负责人要组织进行现场验收，验收不合格发整改通知，整改完善合格后，公司安全部和技术部门进行现场复核，公司总工核定。再由甲方、质检站、监理、施工单位对高支模支撑体系进行严格的验收。 5、浇注梁板混凝土前，应组织专门小组检查支撑体系中各种坚固件的牢固程度。72、6、浇注梁板混凝土时，派架子工班组长现场看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，应立即停止浇灌混凝土，并向上级报告，由值班施工员组织人员，采用事前准备好的15t千斤顶，把滑移部位顶回原位，以及加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。7、支撑体系支撑在下层混凝土结构上，在混凝土浇筑过程中，应随时检测下层结构的变形情况，若有异常，应立即停止施工，查明原因并整改。8、混凝土浇灌完成达到龄期后，工长提出拆模申请单和混凝土同条件试验报告交项目总工审批，审批通过后方可拆模。9、架体变形监测设置基准点和监测点，由项目技术人员赵来吉定时定点观测，出现变形立即采取应急措施。（详见后附监测图）。七、应急救73、援措施（一）目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。（二）应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成，详应急救援预案1、领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。2、当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。3、负责准备所需要的应急物资和应急设备。4、及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。（三）、应急反应预案1、事故报告程序：事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应74、逐级上报，并联络报警，组织抢救。2、事故报告：事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。（四）、事故处理应急措施1、坍塌事故应急准备与响应1）预防措施在混凝土浇筑前，项目应对高支模进行仔细检查，排除安全隐患，尤其是在受荷大的地方应该加强；在混凝土浇筑过程中，随时观察高支模体系动态，并做好记录，若发现脚手架体系不稳，应立即停止施工，进行整改。2）应急物资的准备简易单架、跌打损伤药品、包扎纱布。各种应急物资要配备齐全了并加强日常管理。3）应急响应措施坍塌事故发生，项目部成立义务75、小组，由项目经理担任组长，生产负责人、安全员，各专业工长为组员，主要负责紧急事故发生时有条有理的进行抢救或处理，外包队管理人员及后勤人员，协助项目副经理做相关辅助工作。如果发生脚手架坍塌事故，按预先分工进行抢救，架子工组织所有架子工进行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子再次倒塌，现场清理由外包队管理者组织有关职工协助清理材料，如有人员被砸应首先清理被砸人员身上的材料，集中人力先抢救受伤人员，最大限度的减小事故损失。4)事故后处理工作A.查明事故原因及责任人。B.以书面形式向上级写出报告，包括发生事故时间、地点、受伤(死亡)人员姓名、性别、年龄、工种、伤害程度、受伤部位。C.制定有效的预防措76、施，防止此类事故再次发生。D.组织所有人员进行事故教育。E.对所有人员进行事故教育。F.有人员宣读事故结果，及对责任人的处理意见。2、物体打击事故应急准备与响应1）应急物资的准备简易单架、跌达损伤药品、包扎纱布；各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。2）应急响应防物体打击事故发生，项目部成立义务小组，由项目经理担任组长，生产负责人及安全员，各专业工长为组员，主要负责紧急事故发生时有条不紊的进行抢救或处理，外包队管理人员及后勤人员，协助生产负责人做相关辅助工作。发生物体打击事故后，由项目经理负责现场总指挥，发现事故发生人员首先高声呼喊，通知现场安全员，由安全员打事故抢救，电话“120”，向上级有77、关部门或医院打电话抢救，同时通知生产负责人组织紧急应变小组进行可行的应急抢救，如现场包扎、止血等措施。防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生。预先成立的应急小组人员分工，各负其责，重伤人员由水、电工长协助送外抢救工作，门卫在大门口迎接来救护的车辆，有程序的处理事故、事件，最大限度的减少人员和财产损失。3）、事故后处理工作A.查明事故原因及责任人。B.以书面形式向上级写出报告，包括发生事故时间、地点、受伤(死亡)人员姓名、性别、年龄、工种、伤害程度、受伤部位。C.制定有效的预防措施，防止此类事故再次发生。D.组织所有人员进行事故教育。E.向所有人员进行事故教育。F.向所有人员宣读事故结果，及对责任78、人的处理意见。3、触电事故应急准备与响应1)应急物资的准备应急物资的准备：简易单架，应急物资要配备齐全并加强日常管理。2)应急响应脱离电源对症抢救：当发生人身触电事故时，首先使触电者脱离心源。迅速急救，关键是“快”，对于低压触电事故，可采用下列方法使触电者脱离电源；如果触电地点附近有电源开关或插销，可立即拉开电源开关或拔下电源插头，以切断电源；可用有绝缘手柄的电工钳、干燥木柄的斧头、干燥木把的铁锹等切断电源线；也可采用干燥木板等绝缘物插入触电者身下，以隔离电源；当电线搭在触电者身上或被压在身下时，也可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等绝缘物为工具，拉开提高或挑开电线，使触电者脱离电源。切不79、可直接去拉触电者。对于高压触电事故，可采用下列方法使触电者脱离电源；立即通知有关部门停电；带上绝缘手套，穿上绝缘鞋，用相应电压等级的绝缘工具按顺序拉开开关；用高压绝缘杆挑开触电者身上的电线。触电者如果在高空作业时触电，断开电源时，要防止触电者摔下来造成二次伤害；如果触电者伤势不重，神志清醒，但有些心慌，四肢麻木，全身无力或者触电者曾一度昏迷，但已清醒过来，应使触电者安静休息，不要走动，严密观察并送医院；如故触电者伤势较重，已失去知觉，但心脏跳动和呼吸还存在，应将触电者抬至空气畅通处，解开衣服，让触电者平直仰卧，并用软衣服垫在身下，使其头部比肩稍低，一面妨碍呼吸，如天气寒冷要注意保温，并迅速送往80、医院。如果发现触电者呼吸困难，发生痉挛，应立即准备对心脏停止跳动或者呼吸停止后的抢救；如果触电者伤势较重，呼吸停止或心脏跳动停止或二者都已停止，应立即进行口对口人工呼吸法及胸外心脏挤压法进行抢救，并送往医院；在送往医院的途中，不应停止抢救，许多触电者就是在送往医院途中死亡的；人触电后会出现神经麻痹、呼吸中断、心脏停止跳动、呈现昏迷不醒状态，通常都是假死，万万不可当作“死人”草率从事；对于触电者，特别高空坠落的触电者，要特别注意搬运问题，很多触电者，除电伤外还有摔伤，搬运不当，如折断的肋骨扎入心脏等，可造成死亡；对于假死的触电者，要迅速持久的进行抢救，有不少的触电者，是经过四个小时甚至更长时间的81、抢救而抢救过来的。有经过六个小时的口对口人工呼吸及胸外挤压法抢救而活过来的实例。只有经过医生诊断确定死亡，停止抢救人工呼吸是在触电者停止呼吸后应用的急救方法。各种人工呼吸方法中以口对口呼吸法效果最好；施行人工正呼吸前，应迅速将触电者身上妨碍呼吸的衣领、上衣等解开取出口腔内妨碍呼吸的食物，脱落的断齿、血块，粘液等，以免堵塞呼吸道，使触电者仰卧，并使其头部充分扣仰(可用一只于拖触电者颈后)，鼻孔朝上以利呼吸道畅通；救护人员用手使触电者鼻孔紧闭，深吸一口气后紧贴触电者的口向内吹气，儿时约2秒中。吹气大小，要根据不同的触电人有所区别，每次呼气要个触电者胸部微微鼓起为宜；吹气后，立即离开触电者的口，并放82、松触电者的鼻子，使空气呼山，工时约3秒中。然后再重复吹气动作。吹气要均匀，每分钟吹气呼气约12次。触电者已开始恢复自由呼吸后，还应仔细观察呼吸是否会再度停止。如果再度停止，应再继续进行人工呼吸，这时人工呼吸要与触电者微弱的自山呼吸规律一致；如无法使触电者把口张开时，可改用口对鼻人工呼吸法。即捏紧嘴巴紧贴鼻孔吹气。做胸外挤压时使触电者仰卧在比较坚实的地方，姿势与口对口人工呼吸法相同，救护者跪在触电者一侧或跪在腰部两侧，两手相叠，手掌根部放在，心窝上方，胸骨下三分之一至二分之一处。掌根用力向下(脊背的方向)挤压压出心脏里面的血液。成人应挤压35厘米，以每秒钟挤压一次，太快了效果不好，每分钟挤压6083、次为宜。挤压后掌根迅速全部放松，让触电者胸廓自动恢复，血液充满心脏。放松时掌根不必完全离开胸部。应当指出，心脏跳动和呼吸是无法联系的。心脏停止跳动了，呼吸很快会停止。呼吸停止了，心脏跳动也维持不了多久。一旦呼吸和心脏跳动都停止了，应当同时进行口对口人工I呼吸和胸外心脏挤压。如果现场只有一人抢救，两种方法交替进行。可以挤压4次后，吹气一次，而且吹气和挤压的速度都应提高一些，以不降低抢救效果。3)事故后处理工作 A.查明事故原因及责任人；B.以书面形式向上级写出报告，包括发生事故时间、地点、受伤(死亡)人员姓名、性别、年龄、工种、伤害程度、受伤部位；C.制定有效的预防措施，防止此类事故再次发生；D84、.组织所有人员进行事故教育；E.向所有人员进行事故教育； F.向所有人员宣读事故结果，及对责任人的处理意见。4、 应急物资与装备保障1）常用物资装备A.应急报警通讯系统（对讲机、应急灯、警报器和广播播音器材）等。B.安全帽、安全带、安全网、防雨帐篷等。C.担架、急救箱、绷带、急救包、止血带、氧气袋、夹板、无菌敷料及其他急救药品。D.救护车、运输车辆、吊车、挖掘机等。E.电工常用工具、小型金属切割机、气割工具、千斤顶、撬棍、架管、跳板、扣件等。F.应急安全通道。2)、应急物资及管理A.抢险工具：铁锹、撬棍、刀斧、锤子、气割工具等。B.抢险用具：安全带、安全绳、梯子、应急灯、对讲机等。C.消防器具85、：各类灭火器具，消防水源、水管，消防带等。D.医疗器械：消毒用品、急救物品（创口贴、绷带、无菌敷料、解毒剂等）、各种小夹板、担架、止血带、氧气袋等。应急救援物资设备表序号名称规格单位数量备 注1应急车辆8座辆1人员接送车辆，出现险情时专用2指挥车辆5座辆1出现险情时专用3灭火器干粉/CO2瓶8按防火规定配备，出现险情全部投入4对讲机对10现场通讯联络5担架付2现场伤员使用6急救药箱箱1配备常药品7千斤顶15吨个2架体出现支撑变形等险情时加固八、拟投入的主要材料计划拟投入的主要材料物资计划表序号材料名称数量单位规格1木方15000块50802钢管9000m4833盘扣架12000m4模板350086、5扣件8000个6钢筋110t7C50商品砼995m3九、拟投入的主要机械设备拟投入本工程的主要施工设备表序号机械或设备名称型号规格数量(台)国别产地制造年份额定功率（KW）生产能力用于施工部位1塔吊55101山东201040良好转换层施工2电焊机BX-1202上海200920良好转换层施工3套丝机JBG-40B1江苏20094良好转换层施工4钢筋弯曲机WJ-4012浙江2009良好转换层施工5钢筋切断机QJ-4012浙江2010良好转换层施工6钢筋调直机2浙江20103良好转换层施工7钢筋弯箍机YS90L-41河南2010良好转换层施工8钢筋对焊机UN1-1002上海200840良好转换层施87、工9砂浆搅拌机UJ-3501河南2010良好转换层施工10强制式砼搅拌机7501浙江2010良好转换层施工11砼震动棒ZN-505浙江2011良好转换层施工12水泵HZJ-405湖北20106良好转换层施工13木工刨床MB206A2湖北20083.5良好转换层施工14圆盘踞MJ-1042湖北2010良好转换层施工拟配备本工程的试验和检测仪器设备表序号仪器设备名称型号规格数量国别产地制造年份已使用台时数用途备注1坍落度测定仪2台南京2009500砼试验2砼试模15015015030组成都2010350砼试验3砂浆试模20组湖北2010600砂浆试验4砼回弹仪HT-225A2台湖南2009500砼88、强度试验5磅秤2台广西2010300称量6三米直尺10把河北2009600测量7环刀法测密度3台长春2008500测量8电子天平3台湖南2009450称量9台秤3台广东2010700称量10数字万用表F-7510台上海2010350测量11水泥稠度仪2台长沙2009600材料试验12万能试验机WE6003台河南2010500材料试验13经纬仪J22台江苏2009-测量14水准仪DS33台上海2009-测量15垂准仪JC-1002台上海2010-测量16全站仪OTS7021台上海2010-测量十、劳动力计划根据施工部署安排，在力求现场施工队伍规模适中、工作量均衡、作业面稳定的原则下，进行各专业施89、工队伍组建及其作业区域、任务的分配。本分项工程单层建筑面积大，作业面大，为便于统一协调、管理和施工调度，在专业劳动作业队伍的组建上要力求精干。该部位施工主要劳动力准备如下：工种架子工木工钢筋工混凝土工水电安装工起重司索信号工电工人数18402015622十一、梁、板计算书梁模板A2（1000x2000）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称3KZL8(1)新浇混凝土梁计算跨度(m)8混凝土梁截90、面尺寸(mmmm)10002000新浇混凝土结构层高(m)梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板面板及小梁模板面板模板及其支架新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)风压高度变化系数z风荷载体型系数s 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁91、跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)1600步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)800梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)633,967梁底支撑小梁根数6每纵距内附加梁底支撑主梁根数1梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗92、弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k2k q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k q1活0.91.40.7Q2k q2(G1k+ (G2k+G3k 1、强度验算 Mmax1静L21活L2220.274kNm Mmax/W0.2741062f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max293、L4/(100EI)=0.63251.12004 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活 R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活 R3=0.928 q1静l +1.142 q1活 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2 R2=R4=1.143 q2 R3=0.928 q2 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁截面惯性矩I(cm4) 为简化计算94、，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1 q2 1、抗弯验算 Mmax1l121l22220.66kNm Mmax/W0.6610622 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax1l1，q1l2 max3Vmax/(2bh022 满足要求！ 3、挠度验算 12l14/(100EI)0.63211.7213004 2q2l24/(8EI)11.7213004 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmax1l11l1+q1l2 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R63.085kN，R2R56.132kN，R3R4 正常使用极限状态 R95、max2l12l1+q2l2 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R62.659kN，R2R54.898kN，R3R4 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.6411062f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax max2Vmax2125N/mm2 满足要求！ 96、3、挠度验算 主梁变形图(mm) max 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R43.797kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R3.797kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 2号主梁自重忽略不计,因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、97、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： RmaxR2，R3=12.323，12.323=6.161kN，RmaxR2，R3 1、抗弯验算 2号主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.6311062f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 2号主梁剪力图(kN) Vmax max2Vmax2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 2号主梁变形图(mm) max 满足要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=8.265kN，R2=13.56kN，R3=11.99kN，R4=12.411kN，R5=12.298kN，R6=12.329kN，R7=12.319kN，R8=12.329kN，R9=198、2.298kN，R10=12.411kN，R11=11.99kN，R12=13.56kN，R13 八、纵向水平钢管验算钢管类型483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)钢管截面抵抗矩W(cm3)钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 计算简图如下： RmaxR1，R4=1.898kN，RmaxR1，R4 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.1941062f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax max99、2Vmax2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max 满足要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=2.546kN，R2=4.177kN，R3=3.694kN，R4=3.823kN，R5=3.789kN，R6=3.798kN，R7=3.795kN，R8=3.798kN，R9=3.789kN，R10=3.823kN，R11=3.694kN，R12=4.178kN，R13 九、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m) =h/i=1500/15.9=100、94.34=150 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw21.4klah222/100.021kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q1 2)小梁验算 q1 同上四八计算过程，可得： R16.326kN，R240.327kN，R340.327kN，R4 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+0.15(5.8-2)+Mw/lb fN/(A)+Mw/W40910.162/(0.634424)+0.0211062f205N/mm2 满足要求！ 十、梁底立柱扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式可调托座2扣101、件抗滑移折减系数kc1 最大受力N=4.178kNRc=kc8=18=8kN 满足要求！ 十一、可调托座验算可调托座内2号主梁根数2可调托座承载力容许值N(kN)30 最大支座反力Rmax=13.562=27.121kNN=30kN 满足要求！梁侧模板A2(1000x2000)计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称混凝土梁截面尺寸(mmxmm)10002000梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)1102、80 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2混凝土侧压力折减系数新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)c2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kc2 承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数8主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面外103、露对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为200，550，900，1250，1600 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承 q1静01.350.9G4k q1活01.4cQ4k Mmax1静L21活L2220.379kNm Mmax/W0.3791062f15N/mm2 满足104、要求！ 2、挠度验算 qbS正 max4/(100EI)=0.63238.42604 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左 正常使用极限状态 Rmax1.143l左 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)100小梁计算方式简支梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)8050小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁截面惯性矩I(cm4) 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql2,0.5ql1222105、=0.696kNm Mmax/W0.69610622 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql,ql1 max3Vmax/(2bh022 满足要求！ 3、挠度验算 1max5qL4/(384EI)=511.4126004 2maxqL4/(8EI)=11.4121004 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax 正常使用极限状态 Rmax 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)100主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N106、/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.07kN，R23.094kN，R32.551kN，R42.551kN，R52.551kN，R62.551kN，R73.094kN，R8 正常使用极限状态：R10.785kN，R22.282kN，R31.853kN，R41.853kN，R51.853kN，R61.853kN，R72.282kN，R8 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.2351062f=205 N/mm2 满足要求！107、 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.288mm350/4000.875 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN) 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.954.6728.872kNNtb 满足要求！梁模板A2（350x1000）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混108、凝土梁名称3KL9(1)新浇混凝土梁计算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mmmm)3501000新浇混凝土结构层高(m)梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板面板及小梁模板面板模板及其支架新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)风压高度变化系数z风荷载体型系数s 三、模板109、体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)950步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)475梁底增加立柱根数0每跨距内梁底支撑小梁根数4梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm110、2)10000 按四等跨连续梁计算，简图如下： Wbh2/6=3501818/618900mm3，Ibh3/12=350181818/12170100mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k2k q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k q1活0.91.40.7Q2k q2G1k+(G2k+G3k 1、抗弯验算 Mmax22)1062f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max2l4/(100EI)0.6328.962004 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.143 q1静l+1.223 111、q1活 标准值(正常使用极限状态) Rmax2 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁截面惯性矩I(cm4) 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q1 小梁自重q2 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q1 小梁自重q2 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.614106112、22 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax max3Vmax/(2bh022 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R11.668kN，R2 正常使用极限状态 R11.264kN，R2 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 由上节可知RmaxR1，R21.668kN，113、RmaxR1，R2 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) Mmax/W0.3341062f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax max2Vmax2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) max 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 R5.639kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R5.639kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算钢管类型483立柱114、截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m) =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw21.4klah222/100.034kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q1 2)小梁验算 F1 F2 q1 q2 同上四六计算过程，可得： 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lb fN/(A)+Mw/W10.943103/(0.634424)+0.0341062f205N/mm2115、 满足要求！梁侧模板A2(350x1000)计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称混凝土梁截面尺寸(mmxmm)3501000梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)180 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1混凝土侧压力折减系数新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m116、2)c2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kc2 承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k2 正常使用极限状态设计值S正G4k19.2 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数5主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为250，700 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面117、宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承 q1静01.350.9G4k q1活01.4cQ4k Mmax1静L21活L2220.131kNm Mmax/W0.1311062f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正 max4/(100EI)=0.63219.22054 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左 正常使用极限状态 Rmax1.143l左 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(m118、m)100小梁计算方式简支梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)5080小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁截面惯性矩I(cm4) 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql2,0.5ql1222=0.303kNm Mmax/W0.30310622 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql,ql1 max3Vmax/(2bh022 满足要求！ 3、挠度验算 1max5qL4/(384EI)=54.4996004 2maxqL4/(8EI)=4.4119、991004 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax 正常使用极限状态 Rmax 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)100主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.468kN，R21.346kN，R31.124kN，R41.346kN，R120、5 正常使用极限状态：R10.309kN，R20.9kN，R30.731kN，R40.9kN，R5 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.1781062f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.217mm450/4001.125 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN) 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.953.06225.818kNNtb 满足要求！梁模板（500x800）计算书 计算依据： 1、建筑施121、工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称3KL3(2)新浇混凝土梁计算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mmmm)500800新浇混凝土结构层高(m)梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板面板及小梁模板面板模板及其支架新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)3混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)当计算支架立柱及其他支承结构构件时122、Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)风压高度变化系数z风荷载体型系数s 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数0每跨距内梁底支撑小梁根数5梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板123、及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 按四等跨连续梁计算，简图如下： Wbh2/6=5001818/627000mm3，Ibh3/12=500181818/12243000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k2k q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k q1活0.91.40.7Q2k q2G1k+(G2k+G3k 1、抗弯验算 Mmax22)10124、62f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max2l4/(100EI)0.63210.851504 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活 标准值(正常使用极限状态) Rmax2 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁截面惯性矩I(cm4) 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q1 小梁自重q2 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1 梁125、右侧楼板传递给小梁荷载F2 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q1 小梁自重q2 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.67110622 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax max3Vmax/(2bh022 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R11.487kN，R2 正常使用极限状态 R11.116kN，R2 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)2126、05主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 由上节可知RmaxR1，R21.487kN，RmaxR1，R2 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) Mmax/W0.6691062f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax max2Vmax2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) max 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 R6.745kN8kN 单扣件在扭矩达127、到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R6.745kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m) =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw21.4klah222/100.021kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q1 2)小梁验算 F1128、 F2 q1 q2 同上四六计算过程，可得： 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lb fN/(A)+Mw/W12.215103/(0.634424)+0.0211062f205N/mm2 满足要求！梁侧模板(500x800)计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称混凝土梁截面尺寸(mmxmm)500800梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)180 二、荷载组合侧压力计算依据规范混129、凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)混凝土侧压力折减系数新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)c2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kc2 承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k2 正常使用极限状态设计值S正G4k15.36 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数3主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑130、距梁底距离依次为0，250，620 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承 q1静01.350.9G4k q1活01.4cQ4k Mmax1L20.125q120.285kNm Mmax/W0.2851062f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正 max4/(100EI)=0131、.52115.363104 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.25q1l左 正常使用极限状态 Rmax1.25l左 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)100小梁计算方式简支梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)8050小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁截面惯性矩I(cm4) 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql2,0.5ql1222=0.413kNm Mmax/W0.41310622 满足要求！ 2、抗剪验算 Vma132、xmax0.5ql,ql1 max3Vmax/(2bh022 满足要求！ 3、挠度验算 1max5qL4/(384EI)=55.9526004 2maxqL4/(8EI)=5.9521004 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax 正常使用极限状态 Rmax 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)100主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 因主梁2根合并，则抗133、弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.57kN，R21.837kN，R3 正常使用极限状态：R10.357kN，R21.19kN，R3 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.0511062f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.022mm370/4000.925 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN) 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.134、951.87923.569kNNtb 满足要求！板模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 2312010 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土板名称新浇混凝土板板厚(mm)180模板支架纵向长度La(m)8模板支架横向长度Lb(m)8模板支架高度H(m) 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板面板及小梁楼板模板模板及其支架新浇筑混凝土自重标准值G2k(k135、N/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)4风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)风荷载高度变化系数z1风荷载体型系数s抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6 三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1200立杆横向间距lb(mm)1200水平杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距h(mm)600支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm136、)300小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度L1(mm)100主梁最大悬挑长度L2(mm)100平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板厚度t(mm)18抗弯强度设计值f(N/mm2)弹性模量E(N/mm2)9350计算方式简支梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。计算简图如下 ： W=bt2/61000182/654000mm4 I=bt3/121000183/12486000mm3 承载能力极限状态 q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k q1静=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0 正常使用极限状态 q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+Qb137、Q1k 1、强度验算 Mmax1l22=0.049kNm =Mmax/W=0.049106/(5400010322 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=57.6182004 max 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型截面惯性矩I(cm4)截面抵抗矩W(cm3)抗弯强度设计值f(N/mm2)弹性模量E(N/mm2)8415计算方式简支梁 承载能力极限状态 q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k 正常使用极限状态 q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k 按 简支梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最138、不利组合， 计算简图如下： 1、强度验算 =Mmax/W=0.3510622 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax max3Vmax/(2bh022 满足要求！ 3、挠度验算 max=5.806mm=minlb/150，10=min1200/150，10=8mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态 R1 R2 正常使用极限状态 R1 R2 六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型0mm0mm 截面惯性矩I(cm4)截面抵抗矩W(cm3)抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000抗剪强度设计值fv(N/mm2)125计算方式二等跨梁 取上面计算中的小梁最大支座反139、力 承载能力极限状态 R=maxR1,R2 正常使用极限状态 R=maxR1,R2 计算简图如下： 1、抗弯验算 =Mmax/W=0.6041062f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax max2Vmax2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=1.267mm=minlb/150，10=min1200/150，10 =8mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型(mm)B-LG-1500（48X3.2X1500）回转半径i(mm)抗压强度设计值f(N/mm2)300立柱截面面积(mm2)450立柱截面抵抗矩(cm3)4730支架立杆计算长度修正系数悬臂端计算长度折减140、系数k 1、长细比验算 l01=h+2ka=600+20.7300=1020mm l02=h=1.21500=1800mm 取两值中的大值l0=1800mm =l0/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载 顶部立杆段： 1=l01 N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb f=N1/(1A)14.7191032=300N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： 2=l02 N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb f=N2/(2A)15.671032=300N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可141、调托座内主梁根数2可调托承载力容许值N(kN)40 按上节计算可知，可调托座受力 N =14.719kNN=40kN 满足要求！ 九、抗倾覆验算 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生 MT=cQ(kLaHh2+Q3kLah1 MR=GG1kLaLb2/2=1.351.05882 MT=106.364kN.mMR 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=cQ(Q2kLaH+Q3kLah1 MR=GG1k+(G2k+G3k)h0LaLb2/2=1.351.05+(142、24+1.1)0.18882 MT=36.792kN.mMR 满足要求！十、模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012（一）、工程属性新浇楼板单元名称A1栋当前施工层第3层当前施工层楼板厚度h3(mm)180第2层层高H2(m)第2层混凝土楼板厚度h2(mm)180第1层层高H1(m)第1层混凝土楼板厚度h1(mm)160第-1层层高H-1(m)第-1层混凝土楼板厚度h-1(mm)180板单元计算长度Bl(m)8板单元计算宽度Bc(m)8楼盖板143、配筋信息表楼层钢筋位置配筋量及等级钢筋面积(mm2)第2层X向正筋HRBF40012200ASXY向正筋HRBF40012200ASYX向负筋HRBF33512200ASXY向负筋HRBF33512200ASY第1层X向正筋HRBF33510200ASXY向正筋HRBF33510200ASYX向负筋HRBF33510200ASXY向负筋HRBF33510200ASY第-1层X向正筋HRBF33510160ASXY向正筋HRBF33510160ASYX向负筋HRBF33510160ASXY向负筋HRBF33510160ASY （二）、模板支架搭设参数楼层立杆的横向间距La(m)立杆的纵向间距Lb144、(m)第2层第1层第-1层 设计简图如下：结构模型立面图结构模型平面图 （三）、荷载参数当前施工层每根立杆传递荷载(kN)7施工荷载(kN/m2)1振捣荷载(kN/m2)2钢筋混凝土自重(kN/m3)模板自重(kN/m2) （四）、各楼层荷载计算 1、第2层荷载计算模板类型胶合板本层砼的龄期(天)14砼的实测抗压强度fc(N/mm2)砼的实测抗拉强度ftk(N/mm2)砼的弹性模量实测值E(MPa)27600 立杆传递荷载组合值：P27kN 楼盖自重荷载标准值：g2=h22 2、第1层荷载计算模板类型胶合板本层砼的龄期(天)21砼的实测抗压强度fc(N/mm2)砼的实测抗拉强度ftk(N/mm145、2)砼的弹性模量实测值E(MPa)29400 立杆传递荷载标准值：q12 楼盖自重荷载标准值：g1=h12 3、第-1层荷载计算模板类型胶合板本层砼的龄期(天)22砼的实测抗压强度fc(N/mm2)砼的实测抗拉强度ftk(N/mm2)砼的弹性模量实测值E(MPa) 立杆传递荷载标准值：q-12 楼盖自重荷载标准值：g-1=h-12 4、各楼层荷载分配： 假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即： P1/(E1h13)P2/(E2h23)P3/(E3h33).则有：Pi(Eihi3Fi)/(Eihi3) 根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：楼层各楼层混凝土弹性模量Ei146、(MPa)各楼层板厚hi(mm)楼盖自重荷载标准值gi(kN/m2)立杆传递荷载标准值qi(kN/m2)分配后各楼层恒载的设计值Gi(kN/m2)分配后各楼层活载的设计值Qi(kN/m2)227600180129400160-1180Gi1.2Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)(gi+gi-1+gi-2)Qi1.4Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)(qi+qi-1+qi-2) （五）、板单元内力计算 1、第2层内力计算第2层配筋图 第2层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl8000/8000147、1m1m2m1m2四边简支Bc/Bl8000/80001mq1mq2 第2层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/2内力计算m1m2m1m2mq1mq2Bc内力值(kN.m)M18M28M18M28M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2 第2层板正截面承载力验算 依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为： 公式类型参数剖析使用条件Mu=1sfcbh02Mu板正截面极限承载弯矩用于单筋截面1截面最大正应力值与混凝148、土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取s截面抵抗矩系数fc混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改h0计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚Mu=1sfcbh02+fyAs(h0-s)fy受压区钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面As受压区钢筋总面积s纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mmMu=fyAs(h0-s)fy钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面当2s时As受拉钢筋总面积=Asfy/(fc1bh0)-受压区相对高度，=Asfy/(fc1bh0)=(fyAs-fyAs)/(1fcb)混凝土受压区高度 矩形截面受压区高度As(mm2)fy(149、N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy(N/mm2)As(mm2)(mm)s比较30016011000360202s 矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)36010001603601000160备注Asfy/bh0fcm Mui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu111000160Mu211000160比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(150、kN.m)Mu130016020Mu230016020比较Mu1m1不符合要求Mu2m2不符合要求建议保留本层支架或增加二次支撑 2、第1层内力计算第1层配筋图 第1层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl8000/80001m1m2m1m2四边简支Bc/Bl8000/80001mq1mq2 第1层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/2内力计算m1m2m1m2mq1mq2Bc内力值(kN.m)M18M28M18M28M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)Q151、iBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2 第1层板正截面承载力验算 矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy(N/mm2)As(mm2)(mm)s比较300140110003000202s 矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)30010001403001000140备注Asfy/bh0fcm Mui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu111000140Mu211000140比较Mu1m1符合要求M152、u2m2符合要求 MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu130014020Mu230014020比较Mu1m1不符合要求Mu2m2不符合要求建议保留本层支架或增加二次支撑 3、第-1层内力计算第-1层配筋图 第-1层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl8000/80001m1m2m1m2四边简支Bc/Bl8000/80001mq1mq2 第-1层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/2内力计算m1m2m1m2mq1mq2Bc内力值(kN.m)M18M28153、M18M28M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2 第-1层板正截面承载力验算 矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy(N/mm2)As(mm2)(mm)s比较300160110003000202s 矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)30010001603001000160备注Asfy/bh0fcm Mui1sfc(N/mm2)b(mm)h154、0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu111000160Mu211000160比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu130016020Mu230016020比较Mu1m1不符合要求Mu2m2不符合要求建议保留本层支架或增加二次支撑 （六）、楼板裂缝验算 1、本结构按压弯构件进行计算 公式参数剖析使用条件max=crsk1.9c+0.08d/(te )/ Esd钢筋的直径最大裂缝宽度验算As纵向受力拉钢筋的截面面积Mk按荷载短期效应组合计算的弯矩值c最外层纵155、向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（）：当c20时，取c=20，当c65时，取c=65ftk混凝土轴心抗拉强度标准cr构件的受力特征系数，综合了前述若干考虑，轴心受拉构件取，受弯、偏心受压取，偏心受拉取；纵向受力钢筋表面特征系数，对于带肋钢筋取，对于光面钢筋取；Es钢筋的弹性模量te=As/Atete按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，在最大裂缝宽度计算中，当te，时取 tk/(tesk)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，在计算中，时，取；当时，取=1.0.对于直接承受重荷载的构件，取Ate=0.5bh+(bfb)hfAte有效受拉混凝土截面面积；对于轴心受拉构件，取构件截面面积156、对于受弯、偏心受压和偏心受拉构件Ate矩形截面sk=Mk/(Ash0)， h0 =h-(c+d/2)sk裂缝处钢筋应力 2、最大裂缝宽度计算楼层crc(mm)d(mm)skteEs(N/mm2)max(mm)第2层20121200000第1层20101200000第-1层20101200000比较第2层 max/0.31符合要求第1层 max/0.31符合要求第-1层 max/0.31符合要求 （七）、楼板抗冲切验算 根据混凝土结构设计规范（GB50010）规定，受冲切承载力应满足下式 公式参数剖析hftpc,m)umh0Fl局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，157、取h；当h2000mm时，取h；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1, 2)s , 2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s 2时取s =2 ，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as =40 ，对边柱，取as =30 ：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备， 承载力计算楼层hftumh0F1hftumh0F第2层11160第1层11140第-1层11160比较第2层 F/F11符合要求第1层 F/F11符合要求第-1层 F/F11符合要求 结论：由于Mu1m1! 不符合要求,故保留本层支架、拆除的部分须增加二次支撑，逐层传递至地下室基础，才能满足支撑各楼层的楼盖荷载值满足要求。