1、住宅小区工程梁式转换层高支模现浇结构脚手架搭设专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目录一、编制依据51.施工图纸及有关文件 ：52、相关规范：63、相关法律法规：6二、工程概况6高支模下方层结构情况9三、施工准备与施工计划10（一）施工准备109、混凝土试块留置组数11（二）施工进度计划12（三）材料与设备计划13（四）劳动力计划14四、施工工艺技术14（一）施工部署14（二）模板施工方案151、普通梁板15五、施工质量及安全保证措施385.1.施工质量保证措施38现浇结构模板安装的允许偏差及检2、查方法395.2 安全生产及文明施工保证措施405.2.1安全保证体系405.2.2安全、文明施工具体措施402.1 脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：432.2 应根据下列技术文件进行脚手架检查、验收：442.3 脚手架使用中，应定期检查下列要求内容：44脚手架搭设的技术要求与允许偏差453、高支模的验收程序和职责465）检查验收的相关责任和标准471、监测措施475.3 模板支架重大事故应急预案485.4 潜在危险源的应急准备和响应(事故)事件545.4.1高坠事故应急准备与响应预案545.4.4触电事故急救准备与响应预案634、触电事故急救措施645.4.5物体打击事故急救准3、备与响应预案655.5 成品保护措施675.6 环境保护措施67六、模板计算书及相关图示68板模板（扣件式）计算书681、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200868四、面板验算72五、小梁验算73六、主梁验算74七、立柱验算77八、可调托座验算78四、面板验算81五、小梁验算82六、主梁验算84七、立柱验算86八、可调托座验算86四、面板验算89五、小梁验算90六、主梁验算92七、立柱验算94八、可调托座验算94三、支撑体系设计95四、面板验算96五、小梁验算97六、主梁验算99七、对拉螺栓验算102四、面板验算105五、小梁验算106梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)108六、主梁验4、算108七、立柱验算110八、可调托座验算111五、板单元内力计算115六、楼板裂缝验算121七、楼板抗冲切验算122一、编制依据 1.施工图纸及有关文件 ：XXxx科研设计有限公司设计建筑设计施工图纸：建施05 二层平面图；建施06 三层平面图。XXxx科研设计有限公司设计结构设计施工图纸：结施01-1 结构设计总说明一；结施01-2 结构设计总说明二；结施A-01 图1#主楼A区标高-0.0509.850米墙柱定位图；结施A-02 图1#主楼A区剪力墙边缘构件表一；结施A-11 图1#主楼A区三层梁平法平面图；结施A-12 图1#主楼A区三层板配筋图；结施02 图2#主楼标高-0.05095、.850米墙柱定位图；结施03 图2#主楼剪力墙边缘构件表一结施12 图2#主楼三层梁平法平面图；结施13 图2#主楼三层板配筋图。图纸会审记录、相关的设计变更。2、相关规范：建筑施工安全检查标准JGJ592011建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008可锻铸铁分类及技术条件GB978-67建筑结构荷载规范GB50009-2001碳素结构钢 GB/T700-89钢管脚手架扣件GB15831-1995建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91等；3、相关法律法规：危险性较大的分部分项工程安全管理办法 建质（2009）87号建设工程高6、大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号XX市建设工程安全生产管理办法XX市政府第229号令等；二、工程概况工程名称： XX建设地址： XX市XX区XX村建设单位： 公司设计单位： XX科研设计有限公司监理单位： 管理有限公司建筑面积：总建筑面积35018，其中地下室面积5400 m2 。结构类型：框架剪力墙结构，建筑结构的安全等级：二级，结构设计使用年限：50年，建筑抗震烈度：丙类建筑，抗震设防烈度：6度，地上地下耐火等级：一级。层数：1#楼A区地下一层，地上32层，2#楼地下一层，地上31层。其中：1-2层为商业门面，2层为架空层，4-23层为住宅楼。三层梁板为梁式转换层结构7、，标高为+4.750+9.850米，层高5.1m，超大梁分别为：1#主楼A区3501000、5001000、10002150、10002200四种型号；2#主楼3501000、5001000、10002150、10002200四种型号。板厚为200mm。剪力墙及柱混凝土标号C50，梁板混凝土标号C45。主要特点：因转换层上述超大梁荷载较大，每米自重荷载已经达到高支模的要求，危险性较大，根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）规定，本模板工程属高大模板工程，所以此部位必须做专项的施工方案，并且必须通过XX市专家组进行论证后才能施工，具体位置详见后附图：阴影标识部位为高支模区8、域。难点：工期紧，场地狭窄，梁板钢筋密，砼振捣困难。重点：确保高支模稳定，安全，无事故。钢筋砼结构质量满足要求。楼 号梁 号截面尺寸mm（宽高）净跨长度M每米自重KN/M部 位1#楼A区KZL5(2)100022005.1551-Q轴50010005.312.5KZL4(3)100022005.3551-K轴50010005.312.535010002.88.8KZL3(2)100022003.5551-G轴50010005.312.5KZL4a(2)100022005.3551-K轴35010002.88.8KZL3a(1)100022003.5551-G轴KZL6(2)100021506.9、5/2.7541-2轴KZL1(2)100022005.5551-3轴、1-13轴KZL6(2)100021502.7541-14轴35010005.558.82#楼主区KZL3(1)100022003.5552-E轴KZL4(2)100022005.3552-H轴35010002.88.8KZL5(1)100022005.1552-M轴KZL6(2)100021506.5/2.7542-2轴、2-14轴KZL1(2)100022005.5552-3轴、2-13轴50010004.912.5转换层超大梁梁表转换层本层及下层结构概况表高支模层结构情况高支模所在层3脚手架挂密目安全网有高支模层底标10、高（m）4.75柱砼强度等级C50高支模层顶标高（m）9.85梁板砼强度等级C45最大板跨（m）3.37.15普通板跨（m）2.72.55最大板厚（mm）200普通板厚（mm）200最大柱截面尺寸（mm）10001700普通柱截面尺寸（mm）10001000最大梁跨（m）6.5普通梁跨（m）3.5最大梁断面尺寸（mm）10002200普通梁断面尺寸（mm）350700高支模下方层结构情况高支模下方层2脚手架挂密目安全网有高支模下方层底标高（m）-0.050柱砼强度等级C50高支模下方层顶标高（m）4.75梁板砼强度等级C45最大板跨（m）3.75.7普通板跨（m）3.63.7最大板厚（mm）111、50普通板厚（mm）150楼 层板厚（mm）设计标号施工日期龄 期（d）支撑架立杆间距三层转换层200C45板下支撑0.9m0.9m二层梁板150C452013.3.12已超14天板下支撑1m1m一层梁板130C452013.1.29已超28天板下支撑已拆除因为超大梁对应下层结构的梁全部为350700，超大梁宽度最小宽度为600，所以超大梁支架部分支承在下层现浇板上，必须对下层板进行结构验算。经过对楼板的验算，楼板满足支承荷载的要求，但为了更加安全可靠，在转换层下一层对应的超大梁位置对原模板支撑架每隔一根增加一根进行加强处理。三、施工准备与施工计划（一）施工准备 技术准备1、技术部门做好图纸会12、审工作，并按设计回复意见对相关部门做好交底。施工过程中发现疑问及时与设计做好沟通，及时处理。2、召开现场技术交底会议，就模板及混凝土施工技术要求对现场施工及质检部门交底并划分相应职责范围，使其施工前作好充分准备。3、对劳务队伍全体人员进行进场前安全文明施工教育及管理宣传。4、对特殊工作作业人员集中培训，考核合格取证后方可上岗。5、对各专业队伍进行施工前进行技术、质量交底。6、施工前由技术人员根据图纸内容及现场施工情况，制定混凝土施工顺序，对工人进行技术交底。试验人员全面负责混凝土的试验、资料的整理移交等工作。7、混凝土施工前，项目部技术人员向预拌混凝土厂家、施工单位、项目部工程管理人员、试验员13、等进行有针对性的交底，起到技术预控的作用。8、对混凝土小票记录的交底包括：必须记录混凝土的出站时刻、到场时刻、开始浇筑时刻、浇筑完毕时刻，以便分析混凝土罐车路上运输时间、罐车在现场等待时间、浇筑时间、每罐混凝土总耗用时间、发车间歇时间、前车混凝土最长裸露时间等。9、混凝土试块留置组数每次浇筑100 m3的同配合比的混凝土，取样一次，不足100 m3的同配合比的混凝土，取样不得少于一次。每次取样应至少留置一组标准养护试件，同条件养护试件的留置组数根据实际情况确定。现场准备1、现场按照总施组作好水电布置工作，做到施工用水电能满足现场生产、消防要求。混凝土施工时每区段振捣棒分别接2台移动配电箱，振捣14、棒实行一机一闸一漏，其漏电电流不大于30mA，动作时间不大于0.1秒。夜间照明以塔吊上的镝灯为主，另配备10盏碘钨灯。2、根据施工方案要求对各分包队伍作好施工交底并监督分包队伍对班组交底。3、根据技术方案要求组织施工机械的进场、报验、安装、调试工作，使其在施工过程中能满足工程需要。4、各种计量、测量用具及时检查、送检并且检定证书、材料齐全。5、合理组织施工现场车辆流通，保证混凝土的连续浇筑。6、机具和人员：施工前，一切施工用的机具、人员准备充分。所有机具均应在浇筑混凝土前进行检查，同时配备专职技工，随时检修。在混凝土浇筑期间，要保证水、电、照明不中断。如果停水，由搅拌站用混凝土罐车运水到现场，15、以保证混凝土浇筑、洗泵、养护等的用水。7、浇筑混凝土前，模板、钢筋、预埋件及管线等全部安装完毕；检查模板尺寸和预埋件等的规格、数量和位置，其偏差值应符合混凝土结构工程施工质量及验收规范的规定；检查模板支撑的稳定性以及接缝的严密情况；清除模板内的垃圾、泥土等杂物及钢筋上的油污；并检查钢筋的垫块是否垫好；办完隐、预检手续。浇筑前将木模板湿润。8、通知混凝土搅拌站运送混凝土，根据浇筑的部位、时间的不同，来确定罐车的台数、发车间隔时间，并合理安排罐车行走路线，保证混凝土的连续供应，连续浇筑。 9、检查安全设施、劳动力配备妥当，能满足浇筑速度要求。10、加强气象预测预报工作，混凝土施工阶段工程部负责联系16、一周天气情况并转发给有关部门及作业队，保证混凝土连续浇筑的顺利进行，确保混凝土质量。（二）施工进度计划XX工程三层转换大梁高大模板支撑体系施工进度计划具体如下：2013年03月15日至2013年03月31日。工期施工电梯2013年3月1516171819202122232425262728293031支撑架搭设墙柱钢筋绑扎墙柱支模墙柱浇砼梁底铺设大梁钢筋绑扎梁板模板施工梁板钢筋绑扎支撑检查加固梁板浇砼（三）材料与设备计划1.材料用量表序 号材料名称规格单位数量备注1胶合板915183018mm张24502方 木50100mmm36534.2m钢管48mm根40006m钢管48mm根28002.17、22.8 m钢管48mm根11004直角扣件与48钢管配合个169005对接扣件与48钢管配合个17006旋转扣件与48钢管配合个8207顶 托副12008双面胶条m5002、工程机具设备配备表序号名称规格功率数量1锤子重量0.25202圆盘锯MJ-1063KW2台3手提锯m651A1.05KW6台4平刨MB-5033KW2台5手电钻直径12-20mm10把6卷尺5m20把7零配件和工具箱3套8汽车泵48m台19振动棒台6（四）劳动力计划使用一支成建制劳务队伍负责全部混凝土分项工程，配备专职的技术、质量、安全管理人员。序号工种人数备注1混凝土工202架子工203养护工10收光及养护4钢筋工6018、5木工606塔吊司机29普工6负责安全文明施工四、施工工艺技术（一）施工部署由于超大梁钢筋较难绑扎，所以需要木工班组和钢筋班组、水电班组密切配合施工，梁底模板铺好后，水电班组紧接着开始钻预埋孔洞，然后钢筋班组赶快绑扎大梁钢筋，最后水电班组穿梁预埋管线或套管或其它预埋件等，最后侧模封闭加固施工。为了增强支撑结构的稳固性，也为了减轻支撑结构的荷载，该转换层混凝土施工做此部署：墙柱子钢筋模板完成后先进行墙柱混凝土浇筑施工，浇筑至梁底部位留施工缝，若梁头有竖向加腋时，应先将加腋钢筋绑扎锚固并定位，再将混凝土浇筑至加腋最低处；当梁板钢筋模板全部完工后进行第二次混凝土浇筑（按照施工进度计划安排第一次墙柱混19、凝土浇筑至第二次梁板浇间隔6天，墙柱混凝土已有7天凝期，满足整体模板支撑架稳固拉结的要求），浇筑顺序先浇筑与梁交接处墙柱顶部混凝土，再接着分层浇筑超大梁，最后浇筑现浇板混凝土。混凝土浇筑施工时应分层下料、分层振捣，每次浇筑厚度400mm左右，由于转换层受力情况比较复杂，混凝土在分层施工中不得留下冷缝，如需设置施工缝，应先确定留设施工缝位置，并报请设计院及甲方、监理同意后才能预留。因为此层混凝土混凝土方量较大、施工难度较大，所以，根据进度计划安排在白天施工，若白天无法按计划完成施工任务，提前办好夜间施工的许可证等相关手续，并准备好充足的夜间施工照明灯具。 （二）模板施工方案1、普通梁板普通梁板指20、板厚200mm及以下的板和截面尺寸4001000mm及以下的梁。各部模板关系为：楼板模板压梁侧模；梁侧模夹梁底模。楼板底模板底采用18厚胶合板。次龙骨采用50100mm木枋200mm。主龙骨采用48普通钢管900mm。支撑体系采用普通钢管满堂支撑体系，立杆间距900900mm；立杆上端采用U托进行高度调节。纵横向满设水平拉杆，上下垂直间距不得大于1500mm。扫地杆离结构面200mm，纵向、横向设置斜撑。梁模板梁净高在600mm以下的梁，模板采用18厚胶合板，次龙骨采用50100mm木枋间距200mm。梁底主龙骨采用48普通钢管900mm，梁侧主龙骨采用48普通钢管900mm，且通过斜撑和梁底21、主龙骨连接。梁净高在600mm至1000mm的梁，模板采用18厚胶合板，次龙骨采用50100mm木枋间距130mm。梁底主龙骨采用48普通钢管900mm，梁侧主龙骨采用248普通钢管900mm，且通过斜撑和梁底主龙骨连接。在梁中及梁下各加14对拉螺杆一道，水平间距600mm；对拉螺杆外套塑料套管，且在同模板相接处加塑料帽防止漏浆，以便于混凝土浇筑后取出对拉螺杆周转使用。支撑采用普通钢管满堂支撑架；梁底顺梁长度方向间距900mm，梁宽方向间距900mm，截面bh0.3的梁底居中增加一道48普通钢管支撑，间距900mm和满堂架连接。立杆上端采用采用U托进行高度调节。梁长度大于4米的梁按照规范要求222、的起拱。具体技术参数见下表：【梁模板（扣件式）】新浇混凝土梁计算跨度(m)6.6结构层高(m)5.1混凝土梁截面尺寸(mm)350700梁侧楼板厚度(mm)200支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)483梁跨度方向立柱间距(mm)900梁两侧立柱间距(mm)800步距(mm)1400楼板立柱间距(mm)900、900梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数1梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)50100梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)150面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)18主梁材料23、钢管主梁材质规格(mm)4832、特殊梁模板特殊梁指转换层中梁截面5001000、10002150、10002200三种型号的超级大梁，即附图阴影标识的高支模。为及时拆除侧模，各部模板关系为：楼板模板压梁侧模；梁侧模夹梁底模。5001000梁底模板采用18厚胶合板，次龙骨采用7根50100mm木枋，平均中心间距100mm。梁底主龙骨采用48钢管，按间距450mm。10002200(2150)梁底模板采用18厚胶合板，次龙骨采用8根50100mm木枋，平均中心间距220mm。梁底主龙骨采用48钢管，间距450mm。梁侧采用50100mm木枋竖向设置作为次龙骨，采用248普通钢管横向设置作为主龙骨24、，且在梁中加14对拉螺杆，按下表由梁底至上设置对拉螺杆，梁底部与梁中螺杆上下位置对应增设一道对拉螺杆，高大梁两侧对拉螺杆按水平间距400设置。 超大梁梁中对拉螺杆布置详见下表：梁高梁高范围内对拉螺杆道数第一道对拉螺杆到梁底距离（mm）第二道对拉螺杆到梁底距离（mm）第三道对拉螺杆到梁底距离（mm）10001300/215032008001400220032008001400超大梁支撑系统采用钢管满堂支撑架，梁底立杆顺梁长度方向间距为450mm，梁宽方向间距分别为：5001000梁梁底支撑架高度3.8米，梁两侧立杆间距1000，梁底中间增加1根立杆顶托； 10002200(2150)梁底支撑架高25、度2.9(2.95)米，梁两侧立杆间距1500，梁底中间增加3根立杆顶托，扫地杆距底板面200mm，水平杆步距1400mm，顶部根据实际情况加密，顶部水平杆至顶托间距为200，并且与普通梁板的满堂架纵横向水平杆贯通连接，增强稳定性，立杆上端采用U托进行高度调节，使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆，U托顶口并排放置248钢管卡住主龙骨，避免滑移。剪刀撑隔3跨双向布置，梁长度大于4米的梁按照规范要求2的起拱。梁侧中部增加U托支撑一道，与满堂架牢固连接。具体技术参数见下表：【梁模板（扣件式）】新浇混凝土梁计算跨度(m)5.5结构层高(m)5.1混凝土梁截面尺寸(mm)10002200梁侧楼板厚度26、(mm)200支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)483梁跨度方向立柱间距(mm)450梁两侧立柱间距(mm)1500步距(mm)1400楼板立柱间距(mm)900、900梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)750梁底增加立柱根数3梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)567,933梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)50100梁底支撑小梁根数8梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)100面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)18主梁材料钢管主梁材质规格(mm)2483梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)8.3梁截面尺寸(mm)11002200梁侧楼板厚度(mm27、)200面板材料覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材料方木小梁材质规格(mm)50100小梁布置方式竖直向布置小梁间距(mm)100主梁材料钢管主梁材质规格(mm)483主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)150主梁计算方式三等跨连续梁对拉螺栓类型M14对拉螺栓水平向间距(mm)400支撑距梁底距离依次为(mm)200，800，14003、高大模板支架搭设的技术要求3.1高大排架高大排架采用单立杆，采用48的扣件式钢管，顶部采用顶托支撑，固结点采用的连接方式为高大排架与柱子的柱箍双向连接，在外侧周圈设由下至上得竖向连续式剪刀撑，并在纵向每隔10m左右设置由上至下的竖向连续式剪刀撑，在剪刀撑28、部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。因为此处楼层高度只有4.8米，故扣件式剪刀撑的设置见下图在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。水平拉杆的搭设要求：(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图： 当层高小于8m时，水平拉杆如下图示意：3.2 梁a梁底采用单立杆，立杆间距要满足规范和模板支架计算书得要求，在立柱底距地面29、200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上得顺序设扫地杆。b严禁将上端的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。c满堂模板支架立柱，在外侧周圈应设竖向剪刀撑，其宽度宜为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。d为控制板下变形，本工程各处高支模处均采用双钢管搁置与可调支座上，并与双钢管搭接处增设一根立杆，顶撑于双钢管搭接处，以保证钢管抗弯强度及板底扰度。e 超高大梁梁底支撑架除了按照计算书的要求搭设以外，在梁底跨中部位采用48钢管搭设钢管格构柱进行加强。3.3立杆具体位置转换层200厚现浇板处立杆按照间距900900设置；普通梁在梁30、长向按900设置立杆，其余超大梁6001600、8001800、9001800、11002200统一按照间距450设置立杆。梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下3.4扣件要求立杆、横杆接长使用对接扣件，不允许使用旋转扣件，大小横杆与立杆连接，扶手与立杆的连接使用直角扣件，剪刀撑与立杆和大横杆的连接采用旋转扣件。严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定于水平拉杆上。所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：3.5本工程大跨、高支撑模板支架搭设有关要求（1）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；确保立杆的垂直偏差和横杆的水平31、偏差要满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的要求；确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。（2）模板支架的剪刀撑对增强模板支架的刚度和稳定性，增大支架的承载力有很大的作用。剪刀撑的设计应做到：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部每隔3m立杆设置一道纵向剪刀撑，由上至下连续设置。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。（3）满堂模板支架与周边混凝土结构柱层层用抱箍拉结，拉结情况如下：1) 竖向结构（墙柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接32、，形成可靠整体；2) 用抱柱的方式（如连墙件）来拉结模板支撑架，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力（如下图）。抱住连接杆与模板支撑架水平拉杆纵横拉结稳固，拉接杆件钢管至少应伸入支撑架内两个立杆间距，且每步水平杆设一抱柱固结点。（4）可调支座使用应满足相关规范要求，其丝扣高度不得大于200mm，托架上摆设钢管时应设置防止钢管滚动措施（如：双钢管或采用木方卡死）。（5）梁板下支撑钢管顶部自由高度大于200mm时应设置小横杆，保证其自由高度不超过200mm。（6）剪刀撑与梁柱节点、梁梁节点下应围绕节点周圈进行设置，使节点下模架形成格构柱形式。4、模板安装、支架搭设及砼浇筑工艺4.1工艺流程搭设33、梁板支撑排架安装柱模板并加固安装梁底模梁柱节头模板浇捣柱混凝土梁板模板施工检查并加固梁板模板并安装外围模板。4.2安装柱模板框架柱模板加固采用48钢管柱箍，在安装柱模板前， 清理柱底端的杂物，并及时校正模板的垂直度，按照规范和设计计算要求设置木方、柱箍及对拉螺杆。4.3安装梁模板工艺流程：搭设梁支架安装梁底模安装侧模。(1)梁钢管脚手架立杆固定后将楼面标高引测至立杆上并做好+500mm的标识，一般只做梁两端立杆的标识，如跨度过大，梁中间增加一处标识。然后根据+500mm标高安装搁置梁底板的横杆，在梁排架两端吊线定出梁的定位线，根据定位线安装夹梁钢管。(2)支撑立杆使用对接扣件接长，严禁使用旋转34、扣件接长支撑立杆。(3)在梁底横杆上安装梁底板，根据定位线定位，多跨梁要通长拉线找直。对于本工程，梁两侧立杆应沿梁中线垂线进行梁支架搭设，并依照规范及计算要求，保证梁两侧立杆中立杆间距不大于模板支撑系统设计要求。对于跨度超过4m梁、板，其模板起拱高度应为梁、板跨度的1/10003/1000。模板拼缝严密，防止砼浇筑时漏浆。(4)安装梁侧模：上口通线调直后固定在夹梁钢管上，夹梁钢管上口锁横杆后与板的支撑龙骨钢管连接。梁高800mm的梁先安装一边边模，待绑扎梁钢筋，经检查合格后办理隐检并清除杂物安装另一侧模板。(5)如梁高600mm，按照计算要求设置对拉杆。(6)模板安装后校正梁中线、标高、断面尺35、寸，验收合格后方可进行下道工序。4.4混凝土浇筑措施 1、混凝土浇筑方法本工程高支模的混凝土浇筑采用汽车泵浇筑；由框架柱开始浇筑主梁浇筑次梁浇筑楼板浇筑。混凝土浇筑路线：1#楼从1-B轴向1-Q轴方向浇筑,2#楼从2-A向2-M轴方向浇筑。 墙柱子钢筋模板完成后先进行墙柱混凝土浇筑施工，浇筑至梁底部位留施工缝，若梁头有竖向加腋时，应先将加腋钢筋绑扎锚固并定位，再将混凝土浇筑至加腋最低处；当梁板钢筋模板全部完工后进行第二次混凝土浇筑，浇筑顺序先墙柱混凝土浇筑，再接着分层浇筑超大梁，最后浇筑现浇板混凝土。混凝土浇筑施工时应分层下料、分层振捣，每次浇筑厚度400mm左右，由于转换层受力情况比较复杂，36、混凝土在分层施工中不得留下冷缝。先就临近的两到三条梁进行分层浇灌，然后浇筑现浇板混凝土。前层混凝土初凝前半个小时，将后层混凝土浇筑完毕，依此程序循环进行浇筑，直至混凝土施工浇筑全面完成。梁板上浇筑混凝土时要控制梁板上混凝土的堆积高度不得超过设计板面200，施工人员也不要过于密集在某一处施工，严格控制施工材料、施工人员的荷载不要过于集中。 2、大梁砼浇筑时，项目部管理人员应每隔半小时进行安全检查，所有检查应内容作好记录，必须形成书面材料。1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3）连接扣件是否松动。4）架体是否有不均匀的沉降、垂37、直度。5）施工过程中是否有超载现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）支架与杆件是否有变形的现象。5、模板制作、安装技术措施5.1 进场模板质量标准及模板要求：5.1.1 技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木多层板出厂合格证和检测报告来检验）。5.1.2 外观质量检查标准（通过观察检验）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2 。5.1.3 规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3点、1点，取8点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板38、边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。52模板安装质量要求必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB 50204-2002）及相关规范要求。即“模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载”。521 主控项目（1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设通长垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照39、模板设计文件和施工技术方案观察。（2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。522一般项目（1）模板安装应满足下列要求：1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验方法：观察。（2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准40、仪或拉线、钢尺检查。（3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合表6-1 的规定。检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间)。检验方法：钢尺检查。52.3现浇结构模板安装偏差规定检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间)。检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。52.4顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混41、凝土墙上的500 线，根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。52.5模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。52.6清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木多层板背订木方固定。52.7跨度小于4m 不考虑，46m 的板起拱12mm；跨度大于6m 的板起拱23。6、与安装配合1、合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。2、混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决42、。7、其他注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。7.1 多层板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。7.2 进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。8、模板拆除及养护 8.1梁板底模拆除时混凝土的强度要求本转换层模板底模和支架必须强度达到设计值的100%以后才能拆除。8.2梁侧模拆除时，混凝土强度应以能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，（现场以手指略微用力压，砼表面无指痕）后，方可开始拆除。预埋件或外43、露钢筋插铁不因拆模碰扰而松动。8.3遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及由上而下的原则，严禁用大锤和撬棍硬砸硬碰。8.4梁、板模板为18mm多层板，现场拆装时人工传递，严禁对多层板面板进行抛掷，要求现场工长加强监督，避免不必要的浪费。8.5梁侧模、板底模等模板，使用后有变形等损伤的要及时进行修补。8.6支撑件和连接件应逐渐拆卸，模板拆除时，不得损伤混凝土。8.7拆下的模板和配件均应分类堆放整齐，现场工长加强监督，严禁配件随意丢弃的现象出现。8.8对于预应力混凝土梁板，侧模在满足拆模强度后即可拆除，底模在预应力张拉后方可拆除。五、施工质量及安全保证措施5.1.施工质量保证措施5.1.1质量44、目标 拆模后混凝土表面平整光滑，线条顺直，几何尺寸准确（在允许偏差以内），色泽一致，无蜂窝、麻面、露筋、夹渣，模板拼缝痕迹有规律性，结构阴阳角方正且无损伤，上下楼层的连接面平整搭接，表面无需抹灰即可达到相当于中级抹灰的质量标准。要求一次验收合格率100%。5.1.2质量保证体系 建立由项目经理领导，有总工程师策划、组织实施，现场经理和质量员中间控制，专业工长检查监督的管理系统，形成项目经理部、劳务公司和施工作业班组的质量管理网络。5.1.3模板工程质量控制程序 模板成型交验班组内实行“三检制”，合格后施工队工长检验，合格后依次报项目专业工长、质量员进行核定，并按北京市颁发的建筑工程资料管理规程45、（DBJ01-51-2003）及建设工程监理规程（DBJ01-41-2002）填写预检记录表格、质量检验批表格和报验单，对于模板成型过程中要点真实记载，并向监理报验。每个环节检查出质量问题（不符合本方案质量、技术标准及相关规范），视性质、轻重等查处责任，并由负责人负责改正问题。5.1.4模板工程质量标准及控制模板安装质量标准：必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）及相关规范要求。（1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架；上下层支架的架体立柱应对准，下方并铺设垫板。（2）在涂刷模板隔离剂时，要求在堆放场内涂刷，不得在操作面46、上，以免粘污钢筋和混凝土接槎处（通过观察检查）。 (3)模板安装的允许偏差及检验方法现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置3尺量底模上表面标高3水准仪或拉线尺量截面内部尺寸基础5尺量墙、梁、柱3层高垂直度全高5m3经纬仪或吊线、尺量全高5m5相邻两板表面高低差2尺量表面平整2靠尺、楔形塞阴阳角方正2方尺、塞尺顺直2线尺预埋铁件中心线位移2拉线、尺量预埋管、螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓外露长 度+5，-0预留孔洞中心线位置5拉线、尺量尺寸+5，-0门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高5对角线6插筋中心线位移5尺量外露长度+10，-0质量控制注意点：（1）浇注砼47、前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。（2）混凝土吊斗不得冲击顶模，造成模板几何尺寸不准。（3）所有接缝处加粘海绵条（包括柱墙根部、门窗洞模板与大钢模板面接合处、梁柱交接处等容易漏浆部位）。（4）模板支好后，垃圾清理不得用变压空气吹，而应该用吸尘器吸，以免锯沫等影响混凝土质量。（5）在浇注顶板混凝土时不能将布料机放在高大模板支撑的上面，应单独搭架支撑布料机。5.2 安全生产及文明施工保证措施5.2.1安全保证体系根据有关规定建立健全安全保证体系并成立由项目经理部安全生产负责人为首，各施工单位安全生产负责人参加的“48、安全生产管理小组”组织领导施工现场的安全生产管理工作。5.2.2安全、文明施工具体措施（1）工人须经三级安全教育，考试合格后方可上岗。（2）特殊工种持证上岗，有关证件须符合XX市有关规定。（3）吊钩重物下不得站人。模板吊运由持证起重工指挥，符合相关安全操作规程。（4）拆除顶板模板前必须划定安全区域和安全通道，将非安全通道应用钢管、安全网封闭，并挂“禁止通行”安全标志，操作人员不得进此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。已拆模板起吊前认真检查螺栓是否拆完、是否有拌钩挂地方，并清理模板上的杂物，仔细检查吊钩是否有开焊，脱扣现象。（5）浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支49、设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。（6）模板面涂刷水性绿色环保脱模剂，严禁使用废机油，防止污染土地。装脱模剂的塑料桶设置在专用仓库内。（7）木工机械必须严禁使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3米，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带保护罩、锯片防护罩、分料器，并接用漏电保护器，电刨传动轴、皮带必须具备防护罩和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和吊刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用50、时断电加锁。（8）施工机械必须设置防护装置，每台机械必须一机一闸并设漏电保护开关。（9）发生人身触电时，须立即切断电源，然后对触电者进行紧急救护，严禁在未切断电源之前与触电者接触。（10）现场木工加工棚全封闭并采取隔音措施，防止噪声污染。（11）木工加工棚必须配备足够灭火器及其它（如水桶、铁锹等）灭火器材。（12）施工场所保持道路畅通，危险部位必须设置明显标志，操作人员必须持证上岗，熟悉机械性能和操作规程。（13）在现场高空模板施工必须有操作架（特别是施工外围），操作架上必须铺跳板，绑好防护栏杆及踢脚板。临边施工须特别做好安全防护，搭好操作架，施工时系好安全带。（14）严禁上下同时交叉作业，严51、防高空坠落。（15）传递物料、工具严禁抛掷，以防坠落伤人。（16）所有钢管架料及配件进场必须经过喷漆处理，满足CI要求。（17）模板整装整拆，选择平整坚实的场地进行堆放。（18） 材料堆放严格按项目经理部指定位置码放整齐，材料码放高度应满足安全要求。（19）外围墙边施工要特别引起重视，操作架、安全网（水平及竖向）等必须符合安全规范及有关规定的要求，严防高空坠落。（20）夜间施工要有足够照明。（21）模板支拆要采取临时固定措施，防止倾倒伤人。（22）操作机械严守机械操作规程。（23）模板工程的其它操作必须符合相关安全操作规范要求。（24）混凝土楼板上的预留洞在模板拆除后将洞口及时盖好。（25）脚52、手架料、钢筋在塔吊吊运时，捆绑绳人与千斤绳分开，捆绑绳必须对被起吊物缠绕一圈四点起吊，防止杆件滑落伤人。 检查与验收1、构配件检查与验收A、新钢管的检查应符合下列规定：1应有产品质量合格证；2 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属材料室温拉伸试验方法GB/T 228 的有关规定，其质量应符合本规范第 3.1.1 条的规 定；3钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、 压痕和深的划道；4钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合本规范表 8.1.8 的规定；5钢管应涂有防锈漆。B、旧钢管的检查应符合下列规定：1表面锈蚀深度应符合本规范表 8.1.8 序号 53、3 的规定。锈蚀检查应每年一次。 检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样 检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2钢管弯曲变形应符合本规范表 8.1.8 序号 4 的规定。C、扣件验收应符合下列规定：1 扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当 对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831 的规定 抽样检测；2新、旧扣件均应进行防锈处理；3扣件的技术要求应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831 的相 关规定。D、 扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应 符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB54、 15831 的规定。扣件在使用前应逐个 挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。E、可调托撑的检查应符合下列规定：1应有产品质量合格证，其质量应符合本规范第 3.4 节的规定；2应有质量检验报告，可调托撑抗压承载力应符合本规范第 5.1.7 条的规定；3可调托撑支托板厚不应小于 5 毫米，变形不应大于 1 ；4严禁使用有裂缝的支托板、螺母。F、构配件允许偏差应符合表 8.1.8 的规定。2、脚手架检查与验收2.1 脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：1基础完工后及脚手架搭设前；2作业层上施加荷载前；3每搭设完不超过6米 高度后；4达到设计高度后；5遇有六级强风及以上风或大雨后，55、冻结地区解冻后；6停用超过一个月。2.2 应根据下列技术文件进行脚手架检查、验收：1规范第 8.2.38.2.5 条的规定；2专项施工方案及变更文件；3技术交底文件。4构配件质量检查表（附录 D，表 D）2.3 脚手架使用中，应定期检查下列要求内容：1 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造应符合本规范和 专项施工方案的要求；2地基应无积水，底座应无松动，立杆应无悬空；3扣件螺栓应无松动；2.4 立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（56、立杆纵距、立杆横距、步距）误差20mm2立杆的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵57、向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m其它脚手架按相应的连接要求2.5安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按表 8.2.5 的规定确定。不合格 的应重新拧紧至合格。扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平 杆或剪刀撑的扣件；接长立 杆、纵向水平杆或剪刀撑的 扣件51909115015128028150050112001201320058132032500112352连接横58、向水平杆与纵向水 平杆的扣件（非主节点处）519091150151280281500501120012013200581320325012357103、高支模的验收程序和职责1）为确保高支模工程的安全，成立专项验收小组，小组成员由总工办、工程部、安全管理部及施工方案编制人员相关人员组成。严格按照由专家论证审查意见修改后的方案实施。方案实施由项目部具体负责，实施前安全管理部、项目经理及项目部安全员必须对工人进行安全技术交底，安全管理部负责督办全过程实施。2）交底验收：高支模搭设前必须按照施工方案中立杆排距进行开线、起底，项目部自检，并经公司验收小组验收合格后才允许继续施工。3）高支模安装完毕后，59、通知公司相关部门进行验收，并报监理单位、质监站进行验收，验收合格后才能邦扎钢筋、浇筑混凝土。4）高支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。5）检查验收的相关责任和标准不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字。施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费，确保一次验收通过。模板支撑系统的监测监控措施1、监测措施（1）监测项目：支架沉降、位移和变形。（2）监测点布设及监测标准：监测点分别设置在1-2、1-3、1-13、1-14、1-60、G、1-Q、1-K、2-2、2-3、2-13、2-14、2-D、2-H、2-M轴超大梁处，每条超大梁应布置2个支架水平位移观测点和2个支架沉降观测点。在梁跨中不利处设置沉降观测点，在模板支架顶部的梁底钢管大楞和立杆上设置变形观测点。必须使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。高支模搭设允许偏差及预警值要求项目允许偏差预警值检查工具立杆钢管弯曲3mL4m128mm经纬仪、水准仪4mL6.5m2012mm经纬仪、水准仪水平杆、斜杆钢管弯曲L6.5m3025mm经纬仪、水准仪立杆垂直度全高绝对偏差3022mm经纬仪、水准仪立杆脚手架高度H内61、相对值H/4000.75H/400经纬仪、水准仪支撑沉降10mm5 mm经纬仪、水准仪（3）监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不超过30分钟一次。当从混凝土浇捣施工开始时，就由施工员架设经纬仪、水准仪开始观测支架的沉降和变形，并记录数据。支架出现异常情况时，必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。5.3 模板支架重大事故应急预案、应急准备和响应组织准备（1）目的：为了保护我项目部从业人员在生产生活中的身体健康和生命安全，确保在出现安全事故时，能够及时进行应急救援，从而最大限度地降低安全事故给施工人员所造成的损失，成立项目部模板支架建筑业安全事故应急救援小组。（262、）适用范围：适用于XX（K4地块）工程项目部施工现场。（3）组织成员及责任：模板支架建立生产安全事故应急救援指挥机构（领导小组）：负责人职务工作职责电话备注建设方指挥部总工主持急救全面指挥工作组长监理公司总监代表应急救援协助组长指挥副组长项目经理应急救援协助组长指挥副组长项目执行经理应急救援通讯交通工作组员安全员应急救援医疗救治工作组员施工员应急救援抢险抢修工作组员材料员应急救援后勤保障工作组员（4）施工现场生产安全应急救援小组必须配备相应的急救器材和设备。生产安全事故发生后，应急救援组织立即启动如下应急救援程序：现场发现人：向现场值班人员报告现场值班人员：控制事态保护现场组织抢救，疏导人员。63、现场应急救援小组组长： 组织组员进行现场急救，组织车辆保证道路畅通，送往就近医院。生产安全应急救援小组：了解事故及伤亡人员各简况及采取的措施，成立生产安全事故临时指挥小组，进行善后处理事故调查，预防事故发生措施的落实，并上报上级部门（5）应急救援小组职责：1、组织检查现场的安全隐患，落实各项安全生产责任制，贯彻执行各项安全防范措施及各种安全管理制度。2、进行教育培训，使小组成员掌握应急救援的基本常识，同时具备安全生产管理相应的素质水平，小组成员定期对职工进行安全生产教育，提高职工安全生产技能和安全生产素质。3、制定生产安全应急救援预案，制定安全技术措施并组织实施，确定施工现场的安全防范和应急救64、援重点，有针对性的进行检查、验收、监控和危险预测。4、应急救援小组各自职责：a、组长职责1）组长要沉着冷静、及时观察，掌握突发事故的动态，积极组织应急小组成员进行报警，抢救伤员，疏散人员。决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制。2）复查和评估事故可能发展的方向，确定其可能得发展过程。3）指导设施的部分停工，并与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离，并确保任何伤害者都能得到足够的重视。4）与场外应急机构取得联系及对紧急情况的处理做出安排。5）在场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作。6）在紧急状态结束后，控制65、受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。b、副组长职责1）评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失。2）如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护活动。3）安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带。4）设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。c、通讯联络组职责1）确保与最高管理者和外部联系畅通、内外信息反馈迅速。2）保持通讯设施和设备处于良好状态。3）负责应急过程的记录与整理及对外联络。d、技术支持组职责1）提出抢险抢修及避免事故扩大的临时应急方案和措施。2）指导抢险抢修组实施应急方案和措施。3）修补实施中的应急方案和措施存在的缺66、陷。4）绘制事故现场平面图，标明重点部位，向外部救援机构提供准确的抢险救援信息资料。e、抢险抢修组职责1）实施抢险抢修的应急方案和措施，并不断加以改进。2）寻找受害者并转移至安全地带，并保护受害人财产。3）设置事故现场警戒线、岗，封闭事故现场直到收到明确接触指令，维持工地内抢修救护的正常运作。4）保持抢修救援通道的畅通，引导抢险救援人员及车辆的出入。5）在事故有可能扩大进行抢险抢修或救援时，高度注意避免意外伤害。6）抢险抢修或救援结束后，直接报告最高管理者并对结果进行复查和评估。f、医疗救治组职责1）在外部救援机构未到达前，对受害者进行必要的抢修（如人工呼吸、包扎止血、防止受伤部位受污染等）。67、2）使重度受害者优先得到外部救援机构的救护。3）协助外部救援机构转送受害者至医疗机构，并指定人员护理受害者g、后勤保障组职责1）保障系统内各组人员必须的防护、救护用品及生活物资的供给。2）提供合格的抢险抢修或救援的物资及设备施工现场的应急处理设备和设施管理（1）应急电话1、应急电话的安装要求项目部应安装电话。在室外醒目得位置张贴119 电话的安全提示标志，以便现场人员都了解，在应急时能快捷地找到电话拨打报警求救。电话一般应放在室内临现场通道的窗扇附近，电话机旁应张贴常用紧急急用查询电话和工地主要负责人和上级单位的联络电话，以便在节假日、夜间等情况下使用，房间无人上锁，有紧急情况无法开锁时，可击68、碎窗玻璃，便可以向有关部门、单位、人员拨打电话报警求救。2、应急电话的正确使用为合理安排施工，事先拨打气象专用电话，了解气候情况拨打电话121，掌握近期和中长期气候，以便采取针对性措施组织施工，既有利于生产又有利于工程的质量和安全。工伤事故现场重病人枪救应拨打120 救护电话，请医疗单位急救。火灾事故应拨打119 火警电话，请消防部门急救。发生抢劫、偷盗、斗殴等情况应拨打报警电话110，向公安部门报警。自来水报修、供电报修，以及向上级单位汇报情况争取支持，都可以通过应急电话达到方便快捷的目的。在施工过程中保证通讯的畅通，以及正确利用好电话通讯工具，可以为现场事故应急处理发挥很大作用。3、电话报69、救须知火警：119 医疗急救：120 匪警：110拨打电话时要尽量说清楚以下几件事：说明伤情(病情、火情、案情)和已经采取了些什么措施，以便让救护人员事先做好急救的准备。说明报救者单位、姓名(或事故地)的电话或传呼机或传呼电话号码以便救护车(消防车、警车)找不到所报地方时，随时通过电话通讯联系。基本打完报救电话后，应问接报人员还有什么问题不清楚，如无问题才能挂断电话。通完电话后，应派人在现场外等候接应救护车，同时把救护车进工地现场的路上障碍及时予以清除，以利救护到达后，能及时进行抢救。（2）急救箱1、急救箱的配备应以简单和适用为原则，保证现场急救的基本需要，并可根据不同情况予以增减，定期检查补70、充，确保随时可供急救使用。2、急救箱使用注意事项有专人保管，但不要上锁。定期更换超过消毒期的敷料和过期药品，每次急救后要及时补充。放置在合适的位置，使现场人员都知道。（3）其他应急设备和设施由于在现场经常会出现一些不安全情况，甚至发生事故，或因采光和照明情况不好，在应急处理时就需配备应急照明，如可充电工作灯、电筒、油灯等设备。由于现场有危险情况，在应急处理时就需有用于危险区域隔离的警戒带、各类安全禁止、警告、指令、提示标志牌。有时为了安全逃生、救生需要，还必须配置安全带、安全绳、担架等专用应急设备和设施工具。5.4 潜在危险源的应急准备和响应(事故)事件5.4.1高坠事故应急准备与响应预案（171、）应急准备1、组织机构及职责项目部高处坠落事故应急准备和响应领导小组组长：项目经理组员：现场执行经理、生产负责人、安全员、各专业工长、技术员、质检员等值勤人员高处坠落事故应急处置领导小组负责对项目突发高处坠落事故的应急处理。2、培训和演练项目部负责主持、组织全系统定期进行一次按高处坠落事故“应急响应”的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。演练结束后由组长组织对“应急响应”的有效性进行评价，必要时对“应急响应”的要求进行调整或更新。演练、评价和更新的记录应予以保持。项目部负责对相关人员每年进行一次培训。3、应急物资的准备、维护、保养应急物资的准备：简易担架、跌打损伤药品、包扎72、纱布。各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。4、防坠落措施脚手架材质必须符合国家标准：钢管脚手架的杆件连接必须使用合格的扣件。高大架子不得使用柔性材料拉接。在拉接点处设可靠支顶，脚手架的操作面必须满铺脚手片，离墙面不得大于20cm，不得有空隙和探头板，操作面外侧应设两道护身栏杆和一道挡脚板或设一道护身栏杆，立挂安全网，下口封严，防护高为1.2m。按照要求设置一道6m 宽的水平安全网，水平安全网，接口处必须连接严密与建筑物之间缝隙不大于10cm，并且外边沿高于内边沿，支搭水平安全网，直至没有高处作业时方可拆除。临边施工区域，对人或物构成危险的地方必须支搭防护棚，确保人、物的安全。高处作业使用的铁73、凳、木凳间需搭设脚手板的，间距不得大于2m，高处作业，严禁投扔物料。高空作业人员必须持证上岗，经过现场培训、交底、安装人员必须系安全带，交底时按方案要求结合施工现场作业条件和队伍情况做详细交底，并确定指挥人员，在施工时按作业环境做好防滑、防坠落事故发生。发现隐患要立即整改要建立登记、整改检查，定人、定措施，确定完成日期，在隐患没有消除前必须采取可靠的防护措施，如有危及人身安全的紧急险情，应立即停止作业（2）高空坠落急救措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休74、克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3)颌面部伤员首先应保75、持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。5)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。6)复合伤要求76、平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。7)周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。a一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。b加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤77、口上再加包扎，来增强压力而达到止血。c止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上12处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上13处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。坍塌事故应急准备于响应预案（1）应急准备1、组织机构及职责项目部高处坠落事故应急准备和响应领导小组组长：项目经理组员：现场执行经理、生产负责人、安全员、各专业工长、技术员、78、质检员等值勤人员高处坠落事故应急处置领导小组负责对项目突发高处坠落事故的应急处理。2、培训和演练项目部负责主持、组织全系统定期进行一次按高处坠落事故“应急响应”的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。演练结束后由组长组织对“应急响应”的有效性进行评价，必要时对“应急响应”的要求进行调整或更新。演练、评价和更新的记录应予以保持。项目部负责对相关人员每年进行一次培训。3、应急物资的准备、维护、保养应急物资的准备：简易担架、跌打损伤药品、包扎纱布。各种应急物资要配备齐全并加强日常管理事故危险源4预防措施为防止坍塌事故事发生，在施工前加强对施工人员的安全基本知识教育，严格按技术交底内79、容和操作规程施工。基础工程施工前必须进行勘察，摸清地质情况，制定有针对性的专项施工方案。按照土质情况设置安全边坡或者固壁支撑。遇有特殊情况，进行抢工作业时，要加强周边的警戒力量，保证安全施工。施工中必须严格控制建筑材料、模板、施工机械、机具或其它物料在楼层或层面的堆放数量和重量，以避免产生过大的集中载荷，造成楼板或屋面断裂坍塌。根据实际情况，确定施工层因施工需要必须放置材料机具的，必须进行结构载荷验算，采取有效支撑，加固措施，并以上级技术负责人批准后方能放置。（2）应急措施1)应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。2)发现事故预兆80、后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建筑、道路的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。3)分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。4)当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。5)项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。6)在救护过程中要81、防止二次土方坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。7)急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。8)当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。火灾应急预案发生潜在(事故)事件物质：吸烟、火种、明火作业发生潜在(事故)事件场所：办公、生产作业、休息区域、油料存放区发生潜在(事故)事件场所配备器材：灭火器材、消防水源等应急计划：每半年一次应急准备和响应物资：简易担架、跌打损伤药品、灭火器材（1）应急响应为了防止各种火灾事故的发生，施工现场应设置明显的安全出入口标志牌，按人员82、组建防火小组。组长由项目经理担任，组员：生产负责人、安全员、各专业工长、技术员、质检员、值勤人员，项目经理为现场总负责人，生产负责人负责现场扑救工作，各专业各负其责。安全员负责组织有关人员联系就近医院，将伤员外送或就地护理。重点防火部位：油漆仓库应设在有充足水源、消防车能驶到的地方，仓库四周应有不小于35 米的平坦空地作为消防通道。通道上禁止堆放障碍物。在施工过程中，如电线起火，应用干粉灭火器或防火砂，禁止使用水灭火，以免发生触电事故。使伤害减少到最低程度。（2）火灾处理程序1)事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。2)事故现场负责人接到报告后，一边组织现83、场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。3)发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应84、注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。4)火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重85、要文件、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。5.4.4触电事故急救准备与响应预案（1）应急准备1、组织机构及职责项目部触电事故应急准备和响应领导小组组长：项目经理组员：现场执行经理、生产负责人、安全员、各专业工长、技术员、质检员等值勤人员触电事故应急处置领导小组负责对项目突发触电事故的应急处理。2、培训和演练项目部负责主持、组织全系统定期进行一次按触电事故“应急响应”的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。演练结束后由组长组织对“应急响86、应”的有效性进行评价，必要时对“应急响应”的要求进行调整或更新。演练、评价和更新的记录应予以保持。项目部负责对相关人员每年进行一次培训。3、应急物资的准备、维护、保养应急物资的准备：简易担架、跌打损伤药品、包扎纱布。各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。4、触电事故急救措施1)当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。2)隔离电源方法：断开电源开头；使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。3)抢救方法:口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）A、使触电者头部尽量后仰87、，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。B、一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。C、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。D、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）A、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。B、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。C、掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3-4cm，以每分钟挤压60次为宜D、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心88、脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。5.4.5物体打击事故急救准备与响应预案（1）应急准备1、组织机构及职责项目部物体打击故应急准备和响应领导小组组长：项目经理组员：现场执行经理、生产负责人、安全员、各专业工长、技术员、质检员等值勤人员物体打击事故应急处置领导小组负责对项目突发物体打击事故的应急处理。2、培训和演练项目部负责主持、组织全系统定期进行一次按物体打击事故“应急响应”的要求进行模拟演练。89、各组员按其职责分工，协调配合完成演练。演练结束后由组长组织对“应急响应”的有效性进行评价，必要时对“应急响应”的要求进行调整或更新。演练、评价和更新的记录应予以保持。项目部负责对相关人员每年进行一次培训。3、应急物资的准备、维护、保养应急物资的准备：简易担架、跌打损伤药品、包扎纱布。各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。4、物体打击急救措施当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。 1)发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。 2)在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以90、防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。3)观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。4)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。5)防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包91、扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。6)在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。5.5 成品保护措施5.5.1上操作面前模板上的脱模剂不得有流坠，以防污染结构成品。5.5.2为防止破坏模板成品工序必须做到：不得重物冲击已支好模板、支撑；不准在模板上任意拖拉钢筋；在支好顶板模上焊接钢筋（固定线盒）或92、要垫起，并在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料；在支好顶板模上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，须用木方作垫进行。5.6 环境保护措施5.6.1噪音的控制：在支拆模板时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。模板的拆除和修理时，禁止使用大锤敲打模板以降低噪音。5.6.2 模板拆除后，清除模板上的粘结物如砼等，现场要及时清理收集，堆放在固定堆放场地，待够一车后集中运到垃圾集中堆放场。5.6.3梁板模板内锯沫、灰尘等清理后将垃圾装袋送入垃圾场分类处理。六、模板计算书及相关图示板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规93、范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2001 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称1-121-14轴交1-K1-Q轴，标高9.85m新浇混凝土楼板板厚(mm)200新浇混凝土楼板边长L(m)7.15新浇混凝土楼板边宽B(m)3.3 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架94、自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计模板支架高度(m)5.1立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1400立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)100立柱距混凝土板长边的距离(mm)100主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁距混凝土板短边的距离(mm)100小梁两端各悬挑长度(mm)10095、，100 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G96、2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.2)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.2)+1.40.72.5 1=8.68kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.680.22/8，0.110.22/8+3.150.2/4= 0.16kNm Mmax/W0.16106/540002.93N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(197、.1+24)0.2)1=5.12kN/m 5ql4/(384EI)55.122004/(38410000486000)0.02mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 因B/lb取整4700/900取整5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G198、k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.2)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.2)+1.40.72.50.21.78kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.2)0.21.15kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.150.92+0.1210.630.920.16kNm q20.91.2G1kb99、=0.91.20.30.20.06kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.060.92+0.213.150.9，0.1070.060.92+0.1813.150.90.6kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.780.12/2，0.060.12/2+3.150.10.32kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.16，0.6，0.320.6kNm Mmax/W0.6106/833307.19N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 100、2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.150.9+0.620.630.90.98kN V20.607q2L+0.681p0.6070.060.9+0.6813.152.18kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.780.1，0.060.1+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.98，2.18，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(210050)0.95N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.2)0.21.06k101、N/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.069004/(10093504166700)0.11mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.061004/(893504166700)0mml1/400100/4000.25mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN102、/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.2)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.2)+1.40.71.50.21.61kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.2)0.21.34kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.20.38kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.2)0.2=1.1kN/m 承103、载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.340.9+1.2230.380.91.8kN 按悬臂梁，R1q1l=1.610.10.16kN RmaxRmax，R11.8kN; 同理，R1.35kN，R1.35kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.10.91.14kN 按悬臂梁，R1q2l=1.10.10.11kN RmaxRmax，R11.14kN; 同理，R0.85kN，R0.85kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.77kNm Mmax/W0.77106/4490172.104、16N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.85kN max2Vmax/A=24.851000/42422.9N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.06mm max1.06mm2.25mm 满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1400立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱105、截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1400+2200)=2494.8mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551400=2457mm =l0/i=2494.8/15.9=156.91=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1151.386(1400+2200)=2781.702mm 1l01/i2781.702/15.9174.95，查表得，10.235 f=N/(A)=0.9max1.2(0.5+106、(1.1+24)0.2)+1.41, 1.35(0.5+(1.1+24)0.2)+1.40.710.90.91000/(0.24424)=6.151000/99.64=61.69N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1151.7551400=2739.555mm 2l02/i2739.555/15.9172.299，查表得，20.24 f=N/(A)=0.9max1.2(0.75+(1.1+24)0.2)+1.41, 1.35(0.75+(1.1+24)0.2)+1.40.710.90.91000/(0.24424)=6.391000/101.76=107、62.82N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N6.15kNN30kN 满足要求！梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2001 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL8（3）新浇混凝土梁计算跨度(m)5.2混凝土梁截面尺寸(mmmm)350700新浇混凝土结构层高(m108、)5.1梁侧楼板厚度(mm)200 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1400新浇混凝土楼板立柱间距la109、(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)150 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)20面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q110、10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.72126.67kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.8124.91kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.8120.5kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+111、0.117q1活L20.124.910.132+0.1171.760.1320.05kNm Mmax/W0.05106/540000.89N/mm2f20N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677qL4/(100EI)=0.67720.5133.334/(10010000486000)0.009mml/400133.33/4000.33mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.424.910.13+0.451.760.131.43kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.124.910.112、13+1.21.760.133.94kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.420.50.131.09kN R2=R3=1.1 q2l=1.120.50.133.01kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.43+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3+0.5(0.8-0.2)+0.9m113、ax1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.41，(0.8-0.4)-0.4/2/21，3.94+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3=3.97kN/m q2，(0.8-0.4)-0.4/2/21，3.01+(0.3-0.1)0.4/33.03kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1073.970.92，0.53.970.1520.34kNm Mmax/W0.34106/833304.13N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6073.970.9，3.970.1114、52.168kN max3Vmax/(2bh0)=32.1681000/(250100)0.65N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.039004/(10093504166700)0.32mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)3.031504/(893504166700)0mml/400150/4000.38mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1433.970.9，0.39115、33.970.9+3.970.154.08kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.66kN，R2R34.08kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.030.9，0.3933.030.9+3.030.153.12kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.31kN，R2R33.12kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(c116、m4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.41106/449091.36N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.742kN max2Vmax/A=25.7421000/42427.08N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.08mml/400400/4001mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R31kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧117、立柱扣件受力R1kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1400/15.9=88.05=150 长细比满足要求！ 查表得，0.67 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3+N边2max1+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.2)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.2)+1.40.71(0.9+118、0.4-0.4/2)/20.9，11.48，1+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.2)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.2)+1.40.71(0.9+0.8-0.4-0.4/2)/20.911.48kN fN/(A)11.48103/(0.67424)40.24N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2111.48kNN30kN 满足要求！梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技119、术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2001 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KZL3(1)新浇混凝土梁计算跨度(m)6.9混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001000新浇混凝土结构层高(m)5.1梁侧楼板厚度(mm)200 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱120、及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1400新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数7梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)75 设计简图如下：平面图立面121、图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)20面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.6)+1.40.72151.46kN/m q1静0.9122、1.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.6149.69kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.6140.9kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10749.690.12+0.1211.760.120.06kNm Mmax/W0.06106/540001.02N/mm2f20N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63240.91004/(1001000048600123、0)0.005mml/400100/4000.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39349.690.1+0.4461.760.12.03kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14349.690.1+1.2231.760.15.9kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92849.690.1+1.1421.760.14.81kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39340.90.11.61kN R2=R4=1.143 124、q2l=1.14340.90.14.67kN R3=0.928 q2l=0.92840.90.13.8kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.03+0.91.35(0.3-0.1)0.6/6+0.5(1.6-0.2)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.41，(1-0.5)-0.6/2/21，125、5.9+0.91.35(0.3-0.1)0.6/6=5.92kN/m q2，(1-0.5)-0.6/2/21，4.67+(0.3-0.1)0.6/64.69kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1075.920.452，0.55.920.0820.13kNm Mmax/W0.13106/833301.54N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6075.920.45，5.920.081.617kN max3Vmax/(2bh0)=31.6171000/(250100)0.49126、N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6324.694504/(10093504166700)0.03mml/400450/4001.12mm 2q2l24/(8EI)4.69754/(893504166700)0mml/40075/4000.19mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1435.920.45，0.3935.920.45+5.920.083.04kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1127、R71.89kN，R2R63.04kN，R3R4R52.49kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1434.690.45，0.3934.690.45+4.690.082.41kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R71.67kN，R2R62.41kN，R3R4R51.96kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3128、)4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.314106/449069.97N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.908kN max2Vmax/A=22.9081000/42413.72N/mm2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.11mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R31.58kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满129、足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R1.58kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1400/15.9=88.05=150 长细比满足要求！ 查表得，0.67 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3+N边2max1.58+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.2)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1130、)0.2)+1.40.71(0.9+0.5-0.6/2)/20.9，14.11，1.58+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.2)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.2)+1.40.71(0.9+1-0.5-0.6/2)/20.914.11kN fN/(A)14.11103/(0.67424)49.46N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2214.11kNN30kN 满足要求！梁侧模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、131、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2001 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称KZL3(1)，标高9.85m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)5001000梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)200 二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.6振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmi132、n0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，241.6min38.4，38.438.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.238.4+1.44，1.3538.4+1.40.740.9max51.68，55.760.955.7650.18kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距100主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)100对拉螺栓水平向间距(mm)400支撑距梁底距离依次为300设计简图如下： 模133、板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承150.1850.18kN/m Mmax0.125q1l20.12550.180.120.06kNm Mmax/W0.06106/540001.16N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正138.438.4kN/m max538.41004/(384134、10000486000)=0.01mm100/400=0.25mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 R0.5q1l=0.550.180.12.51kN 正常使用极限状态 R0.5ql=0.538.40.11.92kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=2.51kN/m Mmax/W0.31106/833303.135、77N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)31.261000/(210050)0.38N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=1.92kN/m max0.83mm600/400=1.5mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax2.34kN 正常使用极限状态 Rmax=1.79kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1136、20主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁连续梁部分弯矩图(kNm) 主梁悬挑梁部分弯矩图(kNm) q=1.17kN/m Mmax/W0.19106/449042.68N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁连续梁部分剪力图(kN) 主梁悬挑梁部分剪力图(kN) max2Vmax/A=22.821000/42413.3N/mm2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁连续梁部分变形图(mm) 主梁悬挑梁部分变形图(mm) q=1.79kN/m 1137、max0.14mm400/400=1mm 2max0.01mm100/400=0.25mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax10.32kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 可知对拉螺栓受力N0.9510.329.8kNNtb17.8kN 满足要求！梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2001 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程138、属性新浇混凝土梁名称KZL1(2)新浇混凝土梁计算跨度(m)5.5混凝土梁截面尺寸(mmmm)10002200新浇混凝土结构层高(m)5.1梁侧楼板厚度(mm)200 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁139、板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)1500步距h(mm)1400新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)750梁底增加立柱根数3梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)475,750,1025梁底支撑小梁根数8梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)100 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)20面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，140、按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.2)+1.40.72170.05kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)2.2168.28kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.72141、11.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)2.2156.2kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10768.280.162+0.1211.760.1620.19kNm Mmax/W0.19106/540003.44N/mm2f20N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63256.2157.144/(10010000486000)0.045mml/400157.14/4000.39mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q142、1静l +0.446 q1活l=0.39368.280.16+0.4461.760.164.34kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14368.280.16+1.2231.760.1612.6kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92868.280.16+1.1421.760.1610.27kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39356.20.163.47kN R2=R4=1.143 q2l=1.14356.20.1610.09kN R3=0.928 q2l=0.92856.20.168.2kN 五、小梁143、验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max4.34+0.91.35(0.3-0.1)1.1/7+0.5(2.2-0.2)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.41，(1.5-0.75)-1.1/2/21，12.6+0.91.35(0.3-0.1)1.1/7=12.64kN/m q2，(1.5-0.75)-1.1/144、2/21，10.09+(0.3-0.1)1.1/710.13kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.10712.640.452，0.512.640.120.27kNm Mmax/W0.27106/833303.29N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.60712.640.45，12.640.13.453kN max3Vmax/(2bh0)=33.4531000/(250100)1.04N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI145、)0.63210.134504/(10093504166700)0.07mml/400450/4001.12mm 2q2l24/(8EI)10.131004/(893504166700)0mml/400100/4000.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14312.640.45，0.39312.640.45+12.640.16.5kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R83.27kN，R2R76.5kN，R3R4R5R65.3kN 正常使用极限状态146、 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.14310.130.45，0.39310.130.45+10.130.15.21kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R82.82kN，R2R75.21kN，R3R4R5R64.24kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值147、取半，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.533106/4490118.71N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.163kN max2Vmax/A=25.1631000/42424.35N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.21mml/400550/4001.38mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R52.96kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R2.96kN8kN 单扣件在扭矩达148、到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1400/15.9=88.05=150 长细比满足要求！ 查表得，0.67 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2max2.96+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.2)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.2)+1.40.71(0.9+0.75-1.1/2)/149、20.9，12.99，20.65，12.99，2.96+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.2)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.2)+1.40.71(0.9+1.5-0.75-1.1/2)/20.920.65kN fN/(A)20.65103/(0.67424)72.37N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R3，R4220.65kNN30kN 满足要求！模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 150、2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2001 一、工程属性新浇楼板单元名称1-13轴交1-B1-J轴当前施工层第3层当前施工层楼板厚度h3(mm)200第2层层高H2(m)5.1第2层混凝土楼板厚度h2(mm)150第1层层高H1(m)4.8第1层混凝土楼板厚度h1(mm)180板单元计算长度Bl(m)3.7板单元计算宽度Bc(m)3.6楼盖板配筋信息表楼层钢筋位置配筋量及等级钢筋面积(mm2)第2层X向正筋HRB40010150ASX=523.6Y向正筋HRB40010150ASY=523.6X向负筋HRB40010150ASX=523.6Y151、向负筋HRB40010150ASY=523.6第1层X向正筋HRB40012200ASX=251.33Y向正筋HRB40012200ASY=251.33X向负筋HRB40012200ASX=251.33Y向负筋HRB40012200ASY=251.33 二、模板支架搭设参数楼层立杆的横向间距La(m)立杆的纵向间距Lb(m)第2层0.90.9第1层11设计简图如下：结构模型立面图结构模型平面图 三、荷载参数当前施工层每根立杆传递荷载(kN)7施工荷载(kN/m2)1振捣荷载(kN/m2)2钢筋混凝土自重(kN/m3)25.1模板自重(kN/m2)0.3 四、各楼层荷载计算 1、第2层荷载计算模152、板类型胶合板本层砼的龄期(天)14砼的实测抗压强度fc(N/mm2)16.46砼的实测抗拉强度ftk(N/mm2)1.4砼的弹性模量实测值E(MPa)30820 立杆传递荷载组合值：P27kN 楼盖自重荷载标准值：g2=h2/100025.13.76kN/m2 2、第1层荷载计算模板类型胶合板本层砼的龄期(天)28砼的实测抗压强度fc(N/mm2)21.1砼的实测抗拉强度ftk(N/mm2)1.8砼的弹性模量实测值E(MPa)33500 立杆传递荷载标准值：q10.63kN/m2 楼盖自重荷载标准值：g1=h1/100025.13.26kN/m2 3、各楼层荷载分配： 假设层间支架刚度无穷大，153、则有各层挠度变形相等，即： P1/(E1h13)P2/(E2h23)P3/(E3h33).则有：Pi(Eihi3Fi)/(Eihi3) 根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：楼层各楼层混凝土弹性模量Ei(MPa)各楼层板厚hi(mm)楼盖自重荷载标准值gi(kN/m2)立杆传递荷载标准值qi(kN/m2)分配后各楼层恒载的设计值Gi(kN/m2)分配后各楼层活载的设计值Qi(kN/m2)2308201503.768.644.947.61335001303.260.633.495.38Gi1.2Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)(154、gi+gi-1+gi-2)Qi1.4Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)(qi+qi-1+qi-2) 五、板单元内力计算 1、第2层内力计算第3层配筋图 第2层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl3600/37000.97m10.02m20.02m1-0.05m2-0.05四边简支Bc/Bl3600/37000.97mq10.04mq20.04 第2层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/24.947.68.7412.543.8内力计算m1m2m1m2mq1mq2Bc内力值(kN.155、m)M10.020.020.040.040.23.64.81M20.020.020.040.040.23.64.58M1-0.050.23.6-8.66M2-0.050.23.6-8.47M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2 第2层板正截面承载力验算 依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为： 公式类型参数剖析使用条件Mu=1sfcbh02Mu板正截面极限承载弯矩用于单筋截面1截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0s截面抵抗矩系数fc混156、凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改h0计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚Mu=1sfcbh02+fyAs(h0-s)fy受压区钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面As受压区钢筋总面积s纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mmMu=fyAs(h0-s)fy钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面当2s时As受拉钢筋总面积=Asfy/(fc1bh0)-受压区相对高度，=Asfy/(fc1bh0)=(fyAs-fyAs)/(1fcb)混凝土受压区高度 矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy157、(N/mm2)As(mm2)(mm)s比较523.6360130116.461000360523.60202s 矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)523.6360100013016.460.09523.6360100013016.460.09备注Asfy/bh0fcm Mui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.0816.46100013023.644.81Mu210.0816.46100013023.644.58比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 M158、Uify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu1360523.613020-20.73-8.66Mu2360523.613020-20.73-8.47比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 2、第1层内力计算第1层配筋图 第1层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl3600/37000.97m10.02m20.02m1-0.05m2-0.05四边简支Bc/Bl3600/37000.97mq10.04mq20.04 第1层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/23.159、495.386.188.872.69内力计算m1m2m1m2mq1mq2Bc内力值(kN.m)M10.020.020.040.040.23.63.4M20.020.020.040.040.23.63.24M1-0.050.23.6-6.13M2-0.050.23.6-5.99M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2 第1层板正截面承载力验算 矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy(N/mm2)As(mm2)(mm160、)s比较251.33360110121.11000360251.330202s 矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)251.33360100011021.10.04251.33360100011021.10.04备注Asfy/bh0fcm Mui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.0421.110001109.963.4Mu210.0421.110001109.963.24比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 MUify(N/mm2)As(mm2)h0(161、mm)s(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu1360251.3311020-8.14-6.13Mu2360251.3311020-8.14-5.99比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 六、楼板裂缝验算 1、本结构按压弯构件进行计算 公式参数剖析使用条件max=crsk1.9c+0.08d/(te )/ Esd钢筋的直径最大裂缝宽度验算As纵向受力拉钢筋的截面面积Mk按荷载短期效应组合计算的弯矩值c最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（）：当c20时，取c=20，当c65时，取c=65ftk混凝土轴心抗拉强度标准cr构件的受力特征系数，综合了前述若干考虑，轴心162、受拉构件取2.7，受弯、偏心受压取2.1，偏心受拉取2.4；纵向受力钢筋表面特征系数，对于带肋钢筋取1.0，对于光面钢筋取0.7；Es钢筋的弹性模量te=As/Atete按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，在最大裂缝宽度计算中，当te0.01，时取 te=0.01tk/(tesk)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，在计算中，0.2时，取=0.2；当1.0时，取=1.0.对于直接承受重荷载的构件，取=1.0Ate=0.5bh+(bfb)hfAte有效受拉混凝土截面面积；对于轴心受拉构件，取构件截面面积对于受弯、偏心受压和偏心受拉构件Ate=0.5bh矩形截面sk=Mk/(Ash0)163、， h0 =h-(c+d/2)sk裂缝处钢筋应力 2、最大裂缝宽度计算楼层crc(mm)d(mm)skteEs(N/mm2)max(mm)第2层2.10.2201059.7410.012000000.01第1层2.10.3208146.7610.012000000.05比较第2层 max/0.31符合要求第2层 max/0.31符合要求 七、楼板抗冲切验算 根据混凝土结构设计规范（GB50010）规定，受冲切承载力应满足下式 公式参数剖析F=(0.7hft+0.15pc,m)umh0Fl局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=164、0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1, 2)1=0.4+1.2/s , 2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s 2时取s =2 ，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as =40 ，对边柱，取as =30 ：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备， 承载力计算楼层F0.7hftumh0F1hftumh0F第3层11.410.8130101.9210.16第2层11.810.8110110.888.87比较第2层 F/F11符合要求第1层 F/F11符合要求