1、住宅小区9400平米1号楼项目高层模板专项工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目录1.工程概况- 2 -1.1工程概况- 2 -1.2施工要求- 3 -2.编制依据- 3 -3、模板及支架体系选用- 3 -3.1地下工程模板- 3 -3.2、底板及承台以上300高剪力墙模板地下室外墙模板- 4 -3.3、框架柱模板- 5 -3.4、剪力墙模板- 5 -3.5、框架梁模板：- 6 -3.6、现浇板模板- 7 -3.7、施工缝模板- 7 -4施工计划- 10 -4.1施工进度计划- 10 -依据1#2、楼单位工程施工组织设计中的工期规划及现场实际施工进度，本工程模板工程计划于2015年12月1日开工，2016年10月10日完工。- 10 -4.2材料与设备计划- 10 -5.施工工艺技术- 13 -5.1技术参数- 13 -5.1.1标准层剪力墙模板- 13 -5.2工艺流程- 15 -5.3施工方法- 15 -5.4检查验收- 21 -脚手架搭设的技术要求与允许偏差- 22 -6.施工安全保证措施- 24 -6.1组织保障- 24 -6.2技术措施- 24 -6.3监测监控- 28 -6.4应急预案- 29 -7.劳动力计划- 30 -7.1专职安全生产管理人员- 30 -7.2所需劳动力3、安排- 31 -8、各现浇结构模板及支撑计算书（后附）- 31 -标准层剪力墙剪力墙模板计算书- 31 -计算依据：- 31 -一、墙模板基本参数- 31 -二、墙模板荷载标准值计算- 32 -三、墙模板面板的计算- 32 -四、墙模板内龙骨的计算- 35 -五、墙模板外龙骨的计算- 37 -六、对拉螺栓的计算- 39 -3003600墙模板计算书- 40 -一、墙模板基本参数- 40 -二、墙模板荷载标准值计算- 41 -三、墙模板面板的计算- 41 -四、墙模板内龙骨的计算- 44 -连续梁支座反力复核验算：- 45 -连续梁弯矩复核验算：- 45 -五、墙模板外龙骨的计算- 46 -连续4、梁支座反力复核验算：- 47 -连续梁弯矩复核验算：- 47 -六、对拉螺栓的计算- 48 -楼板模板计算书- 49 -柱模板计算书(500500)- 57 -计算依据：- 57 -一、柱模板基本参数- 57 -二、柱模板荷载标准值计算- 58 -三、柱模板面板的计算- 59 -v = 5.000ql4 / 384EI v = l / 400- 59 -300400梁模板与支撑计算书- 65 -计算依据：- 65 -一、梁模板基本参数- 65 -二、梁模板荷载标准值计算- 66 -三、梁底模板木楞计算- 66 -四、梁模板侧模计算- 67 -五、穿梁螺栓的计算- 68 -六、梁支撑脚手架的计算5、- 68 -3002200梁侧模板计算书- 68 -计算依据：- 68 -一、梁侧模板基本参数- 68 -二、梁侧模板荷载标准值计算- 69 -三、梁侧模板面板的计算- 69 -四、梁侧模板内龙骨的计算- 72 -五、梁侧模板外龙骨的计算- 74 -六、对拉螺栓的计算- 76 -3003000梁侧模板计算书- 77 -计算依据：- 77 -一、梁侧模板基本参数- 77 -二、梁侧模板荷载标准值计算- 77 -三、梁侧模板面板的计算- 78 -四、梁侧模板内龙骨的计算- 80 -五、梁侧模板外龙骨的计算- 82 -六、对拉螺栓的计算- 84 -1.工程概况1.1工程概况XX市XX苑房地产开发有限6、责任公司的XX市XX苑住宅小区1#楼工程，位于北坛东路以南、彦博路以北的建设场地西北角 。地下1层为自行车库，地下2层为储藏间，地上1、2层为商业网点， 3至28层为住宅，总建筑面积9363m2，其中地上面积8601 m2，地下面积762 m2；设计总层数30层，其中地下2层，地上28层，地下层高3.2m，首层层高4.5m，标准层层高3.1m。建筑结构形式为剪力墙结构，建筑结构安全等级为二级，抗震等级为一级，合理使用年限为50年。墙体300、200mm厚；楼板厚-0.12处厚度为160、其余地下部分楼板厚度为120mm，标准层楼板厚度为100mm；主要梁断面为300400、200500、3007、600等。本工程模板支撑系统：采用482.8mm脚手钢管支撑系统。1.2施工要求1.2.1确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。1.2.2模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。1.2.3模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。2.编制依据2.1 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)；2.2 建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)；2.3 钢管脚手架扣件标准（GB15831）；2.4 建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）；2.5 钢结构设计规范(GB 50017-2003)；2.6 XX市XX苑住宅小区工程1#楼建筑及结构设计图纸。28、.7、混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-20022.8、建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范DB45/T618-20092.9、XX市XX苑住宅小区工程1#楼单位工程施工组织设计3、模板及支架体系选用模板使用,依据不同部位采用不同材料的主、次楞组合搭设，不同直径的对拉螺栓锚固，并按照周转需要对每块模板及每种支撑进行编号堆放使用，依据周转需要，加工楼地下室模板1套，加工标准层模板2套，各工程部位模板体系设计与配置如下3.1地下工程模板本工程基础底板及外圈承台外侧模板采用240砖胎膜，承台及以上300高剪力墙及地下室短肢柱、剪力墙梁板采用12202440mm12mm覆面木竹9、胶合板。、砖模施工本工程底板模板采用砖模，材料用实心砖M5水泥砂浆砌筑240厚砖墙(内表面采用1：2.5的水泥砂浆抹灰)，每隔3m设置500砖垛。在浇筑混凝土时，砖模外回填土方，保持内外压力均衡。外填回填土夯实,如下图1图图1 基础底板砖模示意图3.2、底板及承台以上300高剪力墙模板地下室外墙模板支设示意图如下图2：图2 底板及承台以上300高剪力墙模板示意图此部位采用16对拉杆，中间加焊60603的止水钢板，对拉螺杆采用如下形式(见下图3)。 图3 地下室外墙模板对拉螺杆示意图3.3、框架柱模板框架柱模板采用组合式柱箍有竖楞的方法支设（下图4、5），面板采用12mm厚覆面木胶合板，柱箍采用10、2根482.8钢管，竖楞采用5080矩形楞木，对拉螺栓采用M14型。图4 框架柱模板平面示意图 图5 框架柱模板立面示意图3.4、剪力墙模板采用主楞横向次楞竖向设置的加固楞搭设形式（如下图6）:全部采用12mm厚木质胶合板作板面，竖向排列5080矩形楞木作竖向背楞，2根482.8mm 钢管作横向主楞，M14对拉螺栓。墙柱交接处用木方，接触面两面刨光。两块模板接缝处必须有木方，各搭一半。 图6 3100、3600、4500剪力墙模板剖面示意图 3.5、框架梁模板：梁侧模板的加固楞搭设形式为主楞横向次楞竖向设置（如下图7），面板采用12mm厚覆面木胶合板；主楞采用两根482.8mm，次楞采用1根511、0100矩形木楞；加固楞采用穿梁M14螺栓支拉；梁底模搭设形式为2层梁上顺下横顶托承重（如下图8），第1层支撑梁为1根5080楞木；第二层支撑梁为482.8mm钢管（图中各搭设参数旨在说明搭设方案，具体参数在施工时必须应构件尺寸、高度及所处位置等因素在专项方案中进行综合计算确定）。 图7 框架梁模板及支撑搭设示意图 图8框架梁底部支架搭设示意图3.6、现浇板模板板底模搭设形式为：2层梁顶托承重；面板12mm厚覆面木胶合板 第一层支撑梁为1根50100矩形木楞第二层支撑梁为1根100100矩形木楞。（如下图9，图中各搭设参数旨在说明搭设方案，具体参数在施工时必须应构件尺寸、高度及所处位置等因素在12、专项方案中进行综合计算确定）。图9 现浇楼板模板及支架搭设示意图3.7、施工缝模板a、顶板施工缝顶板施工缝留置于后浇带处,绑顶板底筋前,先用同下排下铁钢筋保护层厚度相同15mm*30mm宽通长木条钉在顶板上，绑完顶板钢筋后,用竹胶板支设挡板。木挡板遇纵向钢筋锯豁口,用木方固定，通长木条在下一段施工前将之拆除(见下图10)。 图10 现浇顶板模板施工缝支模示意图b、地下室外墙水平施工缝为满足地下室底板及墙体混凝土的抗渗要求,浇筑底板混凝土时,水平施工缝留置于外墙上高出底板300mm,依据设计要求设300mm止水钢板。对拉螺栓间距调整为450mm。用25的钢筋焊成“T”型做模板支架,支架间距50013、mm,与底板上铁附加筋焊接固定(见下图11)。其余地下室外墙水平施工缝为平口的接缝形式。图11 地下室外墙水平施工缝模板示意图c、外墙与梁施工缝留置为避免施工缝外露及梁筋锚固长度不够,在梁与墙的交接处,墙体水平施工缝留成企口形式,低处确保梁筋的锚固长度,高处保证剔凿后高出梁底标高5mm,使梁底模与外墙混凝土撞严。墙体垂直施工缝保证剔凿后入梁5mm,使梁侧模与外墙混凝土撞严(见下图12)。图12 外墙与梁施工缝模板示意图d、楼梯施工缝留置为了保证楼梯的施工质量和方便施工，将施工缝留置在楼梯平台的1/3处。为了保证钢筋的保护层厚度，在顶板模板上预先垫1530mm通长木条并与顶板模板固定(见下图1314、)。图13 楼梯施工缝模板示意图e、后浇带模板选用背衬50100方木300。(见下图14)图14 后浇带模板示意图4施工计划4.1施工进度计划依据1#楼单位工程施工组织设计中的工期规划及现场实际施工进度，本工程模板工程计划于2015年12月1日开工，2016年10月10日完工。4.2材料与设备计划4.2.1钢材的选用1）钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。2）钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q215、35A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。3）每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用483.0以上的钢管。4）新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：a.应有产品质量合格证；b.应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；c.钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；d.钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定；序号项目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径48壁厚3.5外径51壁厚3.0外径48.3壁厚3.16、6-0.5-0.5-0.5-0.450.5 0.36游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度0.18游标卡尺钢管必须涂有防锈漆。5）旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：a.表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；6）钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定；序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲各种杆件钢管的端部弯曲L1.5517、钢卷尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5302冲压钢脚手板a. 板面挠曲L4mL4m1216钢卷尺b.板面扭曲（任一角翘起）57）钢管上严禁打孔。8）钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。9）钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。10）扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：a.旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓18、必须更换；b.新、旧扣件均应进行防锈处理；c.支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。11）连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。12）连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。4.2.2木材的选用1）模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。2）模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。3）用于模板体系的原木、方木和板材19、要符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。4）主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。5）当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。6）当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的标准进行。7）施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：a.制作的原木、方木结构，不应大于15%；b.板材和规格材，不应大于20%；c.受拉构件的连接板，不应大于18%；20、d.连接件，不应大于15%。4.2.3竹、木胶合模板板材的选用1）胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB 70006的规定。2）各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。3）进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。5.施工工艺技术5.1技术参数5.1.1标准层剪力墙模板计算断面宽度300mm，高度321、100mm，两侧楼板高度120mm。内龙骨采用竖向布置方式。模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距150mm，内龙骨采用5080mm木方，外龙骨采用双钢管482.8。对拉螺栓布置8道，在断面内水平间距200+250+450+450+450+450+250+200mm，断面跨度方向间距300mm，直径14mm。3003600剪力墙模板计算断面宽度300mm，高度3600mm，两侧楼板高度120mm。 内龙骨采用竖向布置方式。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距150mm，内龙骨采用5080 mm木方，外龙骨采用双钢管482.8。对拉螺栓布置9道，在断面内水平间距200+300+450+450+422、50+450+450+300+200mm，断面跨度方向间距300mm，直径14mm。5.1.3楼板模板横向间距或排距:0.9m；纵距:0.9m；步距:1.50m；立杆上端伸出至模板支撑点长度:0.10m；脚手架搭设高度:3.10m；采用的钢管:482.8mm；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；木方的间隔距离:300.00mm；木方的截面宽度:50.00mm；木方的截面高度:80.00mm。5.1.4商铺独立柱模板 柱模板的截面宽度 B=500mm， 柱模板的截面高度 H=500mm; B方向对拉螺栓3道， H方向对拉螺栓3道; 面板类型:胶合板;23、面板厚度:12.00mm; 柱箍材料:双钢管482.8; 柱箍间距计算跨度 d: 400mm; 竖楞截面宽度:50mm;高度80mm; B方向竖楞5根;H方向竖楞5根; 300400梁模板梁截面宽度 B=300mm， 梁截面高度 H=400mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)400mm。 梁模板使用的木方截面50100mm， 梁模板截面侧面木方距离400mm。 梁底模面板厚度h=12mm，弹性模量E=9500.00N/mm2，抗弯强度f=15.00N/mm2。梁侧模面板厚度h=12mm，弹性模量E=9500N/mm2，抗弯强度f=1524、N/mm2。 3002200梁模板计算断面宽度300mm，高度2200mm，两侧楼板高度120mm。 内龙骨采用竖向布置方式。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距150mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管482.8。 对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距150+400+400+400+400+150mm，断面跨度方向间距300mm，直径14mm。5.1.7 3003000梁模板计算断面宽度300mm，高度3000mm，两侧楼板高度120mm。 内龙骨采用竖向布置方式。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距150mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管482.8。 对25、拉螺栓布置8道，在断面内水平间距150+400+400+400+400+400+400+150mm，断面跨度方向间距300mm，直径14mm。5.2工艺流程柱模板：搭设安装脚手架沿模板边线贴密封条立柱子片模安装柱箍校正柱子方正、垂直和位置全面检查校正群体固定办预检。墙模板：a.单块就位组拼安装工艺流程：组装前检查安装门窗口模板安装第一步模板(两侧)安装内楞调整模板平直安装第二步至顶部两侧模板安装内楞调平直安装穿墙螺栓安装外楞加斜撑并调模板平直与柱、墙、楼板模板连接。b.预拼装墙模板工艺流程：安装前检查安装门窗口模板一侧墙模吊装就位安装斜撑插入穿墙螺栓及塑料套管清扫墙内杂物安装就位另一侧墙模板安26、装斜撑穿墙螺栓穿过另一侧墙模调整模板位置紧固穿墙螺栓斜撑固定与相邻模板连接。板模板：搭支架 测水平摆主梁 调整楼板模标高及起拱 铺模板 清理、刷油 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。梁模板：弹梁轴线并复核 搭支模架调整托梁摆主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固。5.3施工方法5.3.1在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体27、稳定性和满足计算前提条件。5.3.2柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。5.3.3浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。5.3.4根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用柱模板、扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。5.3.5一般规定1) 保证结构和构件各部分形状尺28、寸，相互位置的正确。 2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。3) 不同支架立柱不得混用。4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。7) 拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。29、9) 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下10) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。11) 所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。12) 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用483.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于50030、mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。13) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。5.3.6立柱及其他杆件1)扣件式1.1) 立柱平面布置图（详见附图）；1.2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：1.3) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。5.3.7水平拉杆1) 每步纵横向水平杆必须拉通；2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图： 当层高小于8m时，水平拉杆如下图示意：5.3.8剪刀撑1)扣件式、门式5.3.9周边拉结1) 竖向结构（柱）与31、水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2) 当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点；3) 用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。5.4检查验收5.4.1不满足要求的相关材料一律不得使用，项目经理必须组织相关人员进行检查验收，并且签字。5.4.2施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。5.4.3砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。5.4.4预埋件和预留孔洞的允许偏差32、如下表：项目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05.4.5现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁5钢尺检查相邻楼梯踏步高差5钢尺检查柱、墙垂直度层高6m8经纬仪或吊线、钢尺检查层高6m10经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查5.4.6立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质33、量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差20mm2立杆的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定34、2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m其它脚手架按相应的连接要求5.4.7采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）的规定，对梁底扣件进行100%检查。5.4.8立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；6.施工安全保证措施6.1组织保障6.2技术措施6.2.1准备工作1) 模板35、拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。2) 模板的基准定位工作：a.首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；b.标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；c.竖向模板的支设应根据模板支设图；d.已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；e.支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复36、核工作。6.2.2模板支设1) 基础及地下工程模板：a.地面一下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方迹象时，应采取安全防范措施后，方可下人作业。当深度超过2m时，操作人员应扶梯上下；b.距基槽（坑）上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放在基槽（坑）土壁上；c.斜支撑与侧模的夹角不应小于45，支在土壁上的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连牢。高大长脖基础若采用分层支模时，其上下模板应经就位校正并支撑稳固后，方可进行上一层模板的安装；d.在有斜支撑的位置，应在两侧模间采用水平撑连成整体。2) 楼梯模板a. 梯模施工前，根据实际斜度37、放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面面层的粉刷厚度；b.楼梯模板支撑用钢管架支设牢固；c.模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。3) 柱模板a. 主要方法：基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接；b.角柱模38、板的支撑：预埋件置于砼板中，柱身同一标告处设置不少于2根斜撑，如下图。4) 墙模板a.当采用拼装定性模板支撑时，应自下往上进行，必须在下层模板全部紧固后，方可进行上一层的安装。当下层不能独立安装支撑件时，应采取临时固定措施；b.安装电梯井内墙模前，必须在板底下200mm处牢固地满铺一层脚手板；c.对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一直，墙厚尺寸应正确；d.墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应在里面设置能承受拉力和压力的支撑。多排并别且间距不大的墙模板，当其与支撑互成一体时，应采取措施，防止浇筑混凝土时引起临近模板变形。5) 梁、板模板a.梁、板的安装要39、密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；b.所有跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；c.所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；d.梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；e. 梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。6.2.3模板支架搭设的一构造要求1)梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。2)木立柱底部应设垫木，顶部应设支撑头。钢管立杆底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸40、出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。3)在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆，当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。4)木41、立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用40mm x50mm木条或25mm X80mm的木板条与木立柱钉牢。钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm x3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。 5）对于高大模板支撑体系，其高度与宽度相比大于两倍的独立支撑系统，应加设保证整体稳定的构造措施。6）高大模板工程搭设的构造要求应当符合相关技术规范要求，支撑系统立柱接长严禁搭接；应设置扫地杆、纵横向支撑及水平垂直剪刀撑，并与主体结构的墙、柱牢固拉接。7）搭设高度2m42、以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。8）模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。6.2.4模板拆除1) 拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。2) 支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。3) 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。a.侧模在43、混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；b.底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；c.板底模2米，混凝土强度达到50%，2米8米混凝土强度达到75%，8米，混凝土强度达到100%方可拆除。4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。5) 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。6) 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板44、支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。7) 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。8) 当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。6.3监测监控监测控制采用经纬仪、水45、准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1/全站仪GTS-60212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪DZS3-12千米往返3mm红外线水准仪4V1H1D1/激光垂直仪DZJ21h/40000对讲机6/检测板手SF-02；DL-NL302/监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检46、查重点部位：a.杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；b.连墙件是否松动；c.架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；d. 施工过程中是否有超载现象；e.安全防护措施是否符合规范要求；f.支架与杆件是否有变形现象；监测频率a.在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。b.本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；c.监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。6.4应急预案6.4.1目的提高整个项目组对事故的整体应急能47、力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。6.4.2应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。6.4.3应急反应预案1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。2) 事故报告事48、故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。a.火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。b.触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意49、其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。c.高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。d.其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。6.4.4应急通信联络医院救护中心：120 匪警：110 火警：1150、9通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。7.劳动力计划7.1专职安全生产管理人员搭设过程中，现场设定3名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下： 项目经理 组长，负责协调指挥各类脚手架工作；施工员 组员，负责现场施工指挥，技术交底；安全员 组员，负责现场安全检查工作；木工组长 组员，负责现场具体施工。7.2所需劳动力安排支模开始时间支模工期（天）336木工（人）18钢筋工（人）12砼工（人）4架子工（人）10水电工（人）25普工（人）128、各现浇结构模51、板及支撑计算书（后附）8.1标准层剪力墙模板计算书8.23003600墙模板计算书8.3楼板模板计算书8.4柱模板计算书8.5300400梁模板计算书8.63002200梁模板计算书8.73003000梁侧模板计算书标准层剪力墙剪力墙模板计算书 计算依据： 依据混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）、混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）编制。 一、墙模板基本参数 计算断面宽度300mm，高度3100mm，两侧楼板高度120mm。 内龙骨采用竖向布置方式。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距150mm，内龙骨采用5080mm52、木方，外龙骨采用双钢管482.8。 对拉螺栓布置8道，在断面内水平间距200+250+450+450+450+450+250+200mm，断面跨度方向间距300mm，直径14mm。 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.710h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土53、侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.100m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 根据混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）4.3.5,考虑结构重要性系数，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.960.670kN/m2=54.603kN/m2 根据混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）4.3.5,考虑结构重要性系数，倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 0.94.000kN/m2=3.600kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取0.150m。 荷载计算值 q54、 = (1.350.954.603+1.43.600)0.150=10.707kN/m 面板的截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 15.001.201.20/6 = 3.60cm3； I = 15.001.201.201.20/12 = 2.16cm4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.642kN N2=1.767kN N3=1.767kN N4=0.642kN 最大弯矩 M = 0.024k55、N.m 最大变形 V = 0.220mm = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=10.7070.450=4.8kN 支座反力从左到右相加： Rn=0.642+1.767+1.767+0.642=4.8kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(10.7070.4502 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 0.6420.450=0.29 支2: 1.7670.300=0.53支3: 1.7670.150=0.27顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通56、过! = (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f1 = 0.02410001000/3600=6.667N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；考虑承载力设计值调整系数1.1,15.00/1.1=13.64N/mm2。 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.220mm 面板的最大挠度小于150.0/400,满足要求! 四、墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=(1.350.954.603+1.43.600)0.150kN/m=10.707k57、N/m 挠度计算荷载标准值q=0.15054.603kN/m=8.190kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨剪力图(kN) 内龙骨弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.000kN N2=1.310kN N3=1.684kN N4=4.114kN N5=4.977kN N6=4.739kN N7=4.978kN N8=4.104kN N9=1.758kN N10=2.657kN N11=1.587kN N12=0.000kN58、 经过计算得到最大支座 F= 4.978kN 经过计算得到最大变形 V= 0.061mm = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=10.7072.980=31.9kN 支座反力从左到右相加：Rn=(0.000)+1.310+1.684+4.114+4.977+4.739+4.978+4.104+1.758+2.657+1.587+(0.00)=31.9kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(10.7072.9302/2-10.7070.0502 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支59、1: 2.6570.230=0.61 支2: 1.7580.430=0.76 支3: 4.1040.680=2.79 支4: 4.9781.130=5.63 支5: 4.7391.580=7.49 支6: 4.9772.030=10.10 支7: 4.1142.480=10.20 支8: 1.6842.730=4.60 支9: 1.3102.880=3.77 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.60、008.00/12 = 213.33cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.193106/53333.3=3.61N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.061mm 内龙骨的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 五、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照均布荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计61、算受力简图 变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.028mm 最大支座力 Qmax=10.703kN = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=4.978+4.978+4.978+4.978+4.978+4.978+4.978=34.8kN 支座反力从左到右相加： Rn=6.721+10.703+10.703+6.721=34.8kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(4.9780.000+4.9780.150+4.9780.300+4.9780.450+4.97862、0.600+4.9780.750+4.978 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 6.7210.900=6.05 支2: 10.7030.600=6.42 支3: 10.7030.300=3.21 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度 f=0.261106/8496.0=30.76N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于186.36N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于300.0/150,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 63、对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850kN；考虑承载力设计值调整系数1.1,17.850/1.1=16.23kN。 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.703kN。对拉螺栓强度验算满足要求!3003600墙模板计算书 计算依据： 依据混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）、混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）编制。 一、墙模板基本参64、数 计算断面宽度300mm，高度3600mm，两侧楼板高度120mm。 内龙骨采用竖向布置方式。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距150mm，内龙骨采用50805号槽钢mm木方，外龙骨采用双钢管482.8。 对拉螺栓布置9道，在断面内水平间距200+300+450+450+450+450+450+300+200mm，断面跨度方向间距300mm，直径14mm。 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；65、 t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.710h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.600m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 根据混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）4.3.5,考虑结构重要性系数，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.960.670kN/m2=54.603kN/m2 根据混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）4.3.5,考虑结构重要性系数，倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 0.9466、.000kN/m2=3.600kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取0.150m。 荷载计算值 q = (1.350.954.603+1.43.600)0.150=10.707kN/m 面板的截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 15.001.201.20/6 = 3.60cm3； I = 15.001.201.201.20/12 = 2.16cm4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下67、： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.642kN N2=1.767kN N3=1.767kN N4=0.642kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.220mm = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=10.7070.450=4.8kN 支座反力从左到右相加： Rn=0.642+1.767+1.767+0.642=4.8kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(10.7070.4502 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 0.6420.45068、=0.29 支2: 1.7670.300=0.53 支3: 1.7670.150=0.27 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f1 = 0.02410001000/3600=6.667N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；考虑承载力设计值调整系数1.1,15.00/1.1=13.64N/mm2。 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.220mm 面板的最大挠度小于150.0/400,满足要求! 四、墙模板内龙骨的计算 内龙骨直69、接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=(1.350.954.603+1.43.600)0.150kN/m=10.707kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.15054.603kN/m=8.190kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨剪力图(kN) 内龙骨弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.000kN N2=1.165kN N3=2.228kN N4=4.273kN N5=4.940kN70、 N6=4.794kN N7=4.793kN N8=4.943kN N9=4.255kN N10=2.383kN N11=2.104kN N12=1.384kN N13=0.000kN 经过计算得到最大支座 F= 4.943kN 经过计算得到最大变形 V= 0.059mm = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=10.7073.480=37.3kN 支座反力从左到右相加：Rn=(0.000)+1.165+2.228+4.273+4.940+4.794+4.793+4.943+4.255+2.383+2.104+1.384+(0.000)=37.3kN 杆件受力PnRn，是平衡的，71、支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(10.7073.4302/2-10.7070.0502 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 2.1040.180=0.38 支2: 2.3830.380=0.91 支3: 4.2550.680=2.89 支4: 4.9431.130=5.59 支5: 4.7931.580=7.57 支6: 4.7942.030=9.73 支7: 4.9402.480=12.25 支8: 4.2732.930=12.52 支9: 2.2283.230=7.20 支10: 1.1653.380=3.9472、 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.190106/53333.3=3.56N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.059mm 内龙骨的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 五、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按73、照均布荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.260kN.m 最大变形 vmax=0.028mm 最大支座力 Qmax=10.628kN = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=4.943+4.943+4.943+4.943+4.943+4.943+4.943=34.6kN 支座反力从左到右相加： Rn=6.673+10.674、28+10.628+6.673=34.6kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(4.9430.000+4.9430.150+4.9430.300+4.9430.450+4.9430.600+4.9430.750+4.943 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 6.6730.900=6.01 支2: 10.6280.600=6.38 支3: 10.6280.300=3.19 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度 f=0.260106/8475、96.0=30.55N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于186.36N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于300.0/150,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850kN；考虑承载力设计值调整系数1.1,17.850/1.1=16.23kN。 对拉螺栓所受的最大拉力(kN)76、: N = 10.628kN。 对拉螺栓强度验算满足要求!楼板模板计算书依据混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）、混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）编制。一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距:0.9m；纵距:0.9m；步距:1.50m；立杆上端伸出至模板支撑点长度:0.10m；脚手架搭设高度:3.10m；采用的钢管:482.8mm；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重：0.340kN/m2；混凝土与钢筋自重:25.000kN/m3；楼板浇筑厚度77、:160.00mm；（本工程-0.12m处板厚为160mm，为最厚楼板，以此最不利情况验算）.施工均布荷载标准值:1.000(kN/m2)；3.楼板参数钢筋级别HRB400；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:5；每平米楼板截面的钢筋面积:1200.000mm2楼板的计算宽度:6m；楼板的计算厚度:160.00mm；楼板的计算长度:3.8m；施工平均温度:25.000；4.木方参数木方弹性模量E：9500.000N/mm2；木方抗弯强度设计值:13.00N/mm2木方抗剪强度设计值1.40N/mm2；木方的间隔距离:300.00mm；木方的截面宽度:50.00mm；木方的截面高度:878、0.00mm；二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 图2楼板支撑架荷载计算单元W=5.0008.0008.000/6=53.00cm3；I=5.0008.0008.0008.000/12=213.00cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.0000.3000.160=1.2kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.3500.300=0.105kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(1.000+2.000)0.9000.300=0.81kN；2.方木抗79、弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2(q1+q2)=1.2(1.2+0.105)=1.566kN/m；集中荷载p=1.40.81=1.134kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.1340.900/4+1.5660.9002/8=0.414kN；最大支座力N=P/2+ql/2=1.134/2+1.5660.9/2=1.272kN；方木最大应力计算值=M/W=0.414106/53000.00=7.811N/mm2；方木的抗弯强度设计值f=13.0N/mm2；方木的最大应力计算值为7.811N/mm2小于方木的抗弯强度设计值1380、.0N/mm2,满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bhT其中最大剪力:Q=1.5660.900/2+1.134/2=1.271kN；方木受剪应力计算值T=31.271103/(250.00080.000)=0.477N/mm2；方木抗剪强度设计值T=1.400N/mm2；方木的受剪应力计算值0.477N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.305kN/m；集中荷载p=0.81kN；最81、大挠度计算值V=51.305900.04/(3849500.0002130000.000)+810.000900.03/(482130000.0009500.000)=1.159mm；最大允许挠度V=900.0/250=3.600mm；方木的最大挠度计算值1.159mm小于方木的最大允许挠度3.600mm,满足要求!三、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.5660.900+1.134=2.543kN；支撑钢管计算弯距图(kN.m)最大弯矩；最大变形Vmax=0.0003mm；最大支座力Qmax=6.815kN；最大应力=12.582、47N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值f=205.000N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值12.547N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011表5.1.7，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:RRc其中Rc-扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R-纵向或横向水平杆传给立83、杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,R=6.815kN；R12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.1543.100=0.477kN； (2)模板的自重(kN)：NG2=0.3400.9000.900=0.275kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.0000.1600.9000.900=3.24kN；静荷载标准值NG=NG1+GG2+GG3=3.992kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生84、的荷载。活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)0.9000.900=2.430kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=8.192kN；六、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N-立杆的轴心压力设计值(kN)：N=8.192kN；-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L0/i查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.60cm；A-立杆净截面面积(cm2)：A=3.97cm2；W-立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：4.49cm3；-钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205.000N/85、mm2；L0-计算长度(m)；参照建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，由下式计算L0=h+2aa-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m；得到计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.500+20.100=1.700m；L0/i=1700.000/16.000=106.25由长细比L0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.544；钢管立杆受压应力计算值；=8192.000/(0.544397.000)=37.932N/mm2；立杆稳定性计算=37.932N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值f=205.000N/mm2，满足要求！七、楼板强度的86、计算:1.楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑,楼板的跨度取3.8M,楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置HRB级钢筋,配置面积As=1200mm2,fy=360N/mm2。板的截面尺寸为bh=6000mm160mm,截面有效高度ho=140mm。按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.验算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边3.8m,短边为6m；q=21.2(0.350+25.0000.160)+11.2(0.37447/3.8/6)+1.4(1.000+2.000)=15.191kN/m87、2；单元板带所承受均布荷载q=3.815.191=57.726kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.061657.7266.0002=128.013kN.m；因平均气温为25，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到5天龄期混凝土强度达到63.01%,C30混凝土强度在5天龄期近似等效为C18.902。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.010N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度:=Asfy/(bhofcm)=1200.000360/(6000.000140.0009.010)=0.057查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.0588、3此时楼板所能承受的最大弯矩为:M1=sbho2fcm=0.0536000.000140.00029.01010-6=56.158kN.m；结论：由于Mi=M1+M2=56.158=Mmax=132.431所以第5天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保留。3.验算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边3.8m,短边为6.0m；q=21.2(0.350+25.0000.160)+21.2(0.37447/3.8/6)+1.4(1.000+2.000)=15.742kN/m2；单元板带所承受均布荷载q=3.815.742=59.820kN/m；板带所89、需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.061659.8206.0002=132.657kN.m；因平均气温为25，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到10天龄期混凝土强度达到80.00%,C30混凝土强度在10天龄期近似等效为C24.000。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.440N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度:=Asfy/(bhofcm)=1200.000360/(6000.000140.00011.440)=0.045查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.043此时楼板所能承受的最大弯矩为:M1=sbho2fcm=0.0436090、00.000140.000211.44010-6=57.850kN.m；结论：由于Mi=M1+M2=56.158+57.850=114.008Mmax=141.387所以第15天楼板强度足以承受上面楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。柱模板计算书(500500) 计算依据： 依据混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）、混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）编制。 一、柱模板基本参数 1.基本参数 柱模板的截面宽度 B=500mm， 柱模板的截面高度 H=500mm; 2.对拉螺栓参数 B方向对拉螺栓3道，H方向对拉螺栓3道;91、 3.面板参数 面板类型:胶合板;面板厚度:12.00mm; 面板弹性模量E:6000.00N/mm2;面板抗弯强度设计值fc:12.00N/mm2; 面板抗剪强度设计值ft:1.40N/mm2; 4.木方参数 木方弹性模量E:9000.00N/mm2;木方抗弯强度设计值fc:13.00N/mm2; 木方抗剪强度设计值ft:1.70N/mm2; 5.柱箍参数 柱箍材料:双钢管482.8; 柱箍间距计算跨度 d: 400mm; 6.竖楞参数竖楞截面宽度:50mm;高度80mm;B方向竖楞5根;H方向竖楞5根; 柱模板支撑计算简图 柱模板立面简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土92、侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.710h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 根据混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）4.3.5,考虑结构重要性系数，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=093、.960.670kN/m=54.603kN/m2 根据混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）4.3.5,考虑结构重要性系数，倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000kN/m=3.600kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的简支梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.40m。 荷载计算值 q = 1.350.954.6030.400+1.43.6000.400=28.553kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.201.20/694、 = 9.60cm3； I = 40.001.201.201.20/12 = 5.76cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取12.00N/mm2；考虑承载力设计值调整系数1.1,12.00/1.1=10.91N/mm2。 M = 0.125ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.12528.5530.113 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.045106/9600=4.705N/mm2 面板的抗弯强度验算 f95、 f,满足要求! (2)挠度计算 v = 5.000ql4 / 384EI v = l / 400 面板最大挠度计算值 v = 5.00021.8411134/(384600057600)=0.132mm 面板的最大挠度小于112.5/400,满足要求! 四、竖楞的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.113m。 荷载计算值 q = 1.350.954.6030.113+1.43.6000.113=8.031kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的96、弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.0310.40 最大剪力 Q=0.60.4008.031=1.927kN 最大支座力 N=1.10.4008.031=3.533kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.128106/53333.3=2.41N/mm2 方木抗弯承载力设计值为13.00N/mm2；考虑承载力设计值调整系数1.1,13.00/1.1=11.82N/97、mm2。 抗弯计算强度小于11.8N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31927/(25080)=0.723N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2；考虑承载力设计值调整系数1.1,1.70/1.1=1.55N/mm2。 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6776.143400.004/(1009000.002133333.33)=0.055mm 最大挠度小于400.0/400,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的98、集中荷载 P： P = (1.350.954.60+1.43.60)0.113 0.400 = 3.21kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下: 支撑钢管受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.061kN.m 最大变形 vmax=0.004mm 最大支座力 Qmax=4.649kN = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=1.606+3.212+3.212+3.212+1.606=199、2.8kN 支座反力从左到右相加： Rn=0.423+4.649+2.704+4.649+0.423=12.8kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(1.6060.135+3.2120.248+3.2120.360+3.2120.473+1.606 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 0.4230.720=0.30 支2: 4.6490.485=2.25 支3: 2.7040.360=0.97 支4: 4.6490.235=1.09 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯100、矩复核验算通过! = 抗弯计算强度 f=0.061106/8496.0=7.18N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于186.36N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于235.0/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850kN；考虑承载力设计值调整系数1101、.1,17.850/1.1=16.23kN。 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.649kN 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.350.954.60+1.43.60)0.113 0.400 = 3.21kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下: 支撑钢管受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.061kN.m 最大变形 vma102、x=0.004mm 最大支座力 Qmax=4.649kN = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=1.606+3.212+3.212+3.212+1.606=12.8kN 支座反力从左到右相加： Rn=0.423+4.649+2.704+4.649+0.423=12.8kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(1.6060.135+3.2120.248+3.2120.360+3.2120.473+1.606 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 0.4230.720=0.30 支103、2: 4.6490.485=2.25 支3: 2.7040.360=0.97 支4: 4.6490.235=1.09 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度 f=0.061106/8496.0=7.18N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于186.36N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于235.0/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对104、拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850kN；考虑承载力设计值调整系数1.1,17.850/1.1=16.23kN。 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.649kN 对拉螺栓强度验算满足要求!300400梁模板与支撑计算书 计算依据： 依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)、混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）编制。 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=300mm， 梁截面高度 H=400mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm， 对拉螺栓在垂直于梁105、截面方向距离(即计算跨度)400mm。 梁模板使用的木方截面50100mm， 梁模板截面侧面木方距离400mm。 梁底模面板厚度h=12mm，弹性模量E=9500.00N/mm2，抗弯强度f=15.00N/mm2。梁侧模面板厚度h=12mm，弹性模量E=9500N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。106、 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.710h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.400m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 根据公式1计算的新浇混凝土侧压力标准值 F=47.669kN/m 根据公式2计算的新浇混凝土侧压力标准值 F=9.600kN/m 所以取两者最小值, 新浇混凝土侧压力标准值107、 F1=9.600kN/m2 根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4.3.1,考虑结构重要性系数，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.99.600kN/m=8.640kN/m2 根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4.3.1,考虑结构重要性系数，倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 0.94.000kN/m=3.600kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 梁侧模板面板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 梁侧模板计算简图 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I108、和截面抵抗矩W分别为: W=40.001.202/6cm3=9.600cm3 I=40.001.203/12cm4=5.760cm4 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f1 = M/W f 其中 f1 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁侧模板的均布荷载(kN/m)； q=(1.28.64+1.43.60)0.40=6.163N/mm 最大弯矩计算公式如下: M=0.106.1630.4002 f=0.099106/9600.0=10.272N/mm2 梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪109、力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.66.1630.400=1.479kN 截面抗剪强度计算值 T1=31479/(240012)=0.462N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 8.640.40=3.456N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.6773.456400.04/(1009500.0057600.0)=1.095mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 1.095mm小于 v = 400/2110、50,满足要求! 五、穿梁螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.28.64+1.43.60)0.400.40/1=2.47kN 穿梁螺栓直径为14mm； 穿梁螺栓有效直径为11.6mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=2.465kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距400mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求! 六111、梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。3002200梁侧模板计算书 计算依据： 依据混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）、混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）编制。 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度300mm，高度2200mm，两侧楼板高度120mm。 内龙骨采用竖向布置方式。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距150mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管482.8。 对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距150+400+400+400+400+150mm，断面跨度方向间112、距300mm，直径14mm。 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.710h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 根据混凝土结构工程施工规范（GB50666-201113、1）4.3.5,考虑结构重要性系数，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.952.800kN/m2=47.520kN/m2 根据混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）4.3.5,考虑结构重要性系数，倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 0.94.000kN/m2=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取0.150m。 荷载计算值 q = (1.350.947.520+1.43.600)0.150=9.417kN/m 面板的截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 本算例中，截面抵抗矩114、W和截面惯性矩I分别为: W = 15.001.201.20/6 = 3.60cm3； I = 15.001.201.201.20/12 = 2.16cm4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.565kN N2=1.554kN N3=1.554kN N4=0.565kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.192mm = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=9.4170.450=4.2kN 支座反力从左到右相加： Rn=0.565+1.5115、54+1.554+0.565=4.2kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(9.4170.4502 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 0.5650.450=0.25 支2: 1.5540.300=0.47 支3: 1.5540.150=0.23 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f1 = 0.02110001000/3600=5.833N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取12.00N/mm2116、；考虑承载力设计值调整系数1.1,12.00/1.1=10.91N/mm2。 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.192mm 面板的最大挠度小于150.0/400,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=(1.350.947.520+1.43.600)0.150kN/m=9.417kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.15047.520kN/m=7.128kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨剪力图(kN) 内龙骨弯矩图(kN.117、m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.000kN N2=0.074kN N3=3.135kN N4=3.883kN N5=3.706kN N6=3.892kN N7=3.170kN N8=0.514kN N9=1.212kN N10=0.000kN 经过计算得到最大支座 F= 3.892kN 经过计算得到最大变形 V= 0.017mm = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=9.4172.080=19.6kN 支座反力从左到右相加： Rn=(0.000)+118、0.074+3.135+3.883+3.706+3.892+3.170+0.514+1.212+(0.000)=19.6kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(9.4172.0302/2-9.4170.0502 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 0.5140.130=0.07 支2: 3.1700.280=0.89 支3: 3.8920.680=2.65 支4: 3.7061.080=4.00 支5: 3.8831.480=5.75 支6: 3.1351.880=5.89 支7: 0.0119、741.980=0.15 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.134106/83333.3=1.61N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.017mm 内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的120、计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照均布荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.204kN.m 最大变形 vmax=0.022mm 最大支座力 Qmax=8.367kN = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=3.892+3.892+3.892+3.892+3.892+3.892+3.892=27.2kN 支座反力从左到右121、相加： Rn=5.254+8.367+8.367+5.254=27.2kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(3.8920.000+3.8920.150+3.8920.300+3.8920.450+3.8920.600+3.8920.750+3.892 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 5.2540.900=4.73 支2: 8.3670.600=5.02 支3: 8.3670.300=2.51 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度 122、f=0.204106/8496.0=24.05N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于186.36N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于300.0/150,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850kN；考虑承载力设计值调整系数1.1,17.850/1.1=16.23kN。 对拉123、螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.367kN。 对拉螺栓强度验算满足要求!3003000梁侧模板计算书 计算依据： 依据混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）、混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）编制。 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度300mm，高度3000mm，两侧楼板高度120mm。 内龙骨采用竖向布置方式。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距150mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管482.8。 对拉螺栓布置8道，在断面内水平间距150+400+400+400+400+400+400+15124、0mm，断面跨度方向间距300mm，直径14mm。 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.710h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 根据混凝土结构工程施工规范（125、GB50666-2011）4.3.5,考虑结构重要性系数，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.960.670kN/m2=54.603kN/m2 根据混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）4.3.5,考虑结构重要性系数，倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 0.94.000kN/m2=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取0.150m。 荷载计算值 q = (1.350.954.603+1.43.600)0.150=10.707kN/m 面板的截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为126、: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 15.001.201.20/6 = 3.60cm3； I = 15.001.201.201.20/12 = 2.16cm4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.642kN N2=1.767kN N3=1.767kN N4=0.642kN 最大弯矩 M = 0.024kN.m 最大变形 V = 0.220mm = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=10.7070.450=4.8127、kN 支座反力从左到右相加： Rn=0.642+1.767+1.767+0.642=4.8kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(10.7070.4502 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 0.6420.450=0.29 支2: 1.7670.300=0.53 支3: 1.7670.150=0.27 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f1 = 0.02410001000/3600=6.667N/128、mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取12.00N/mm2；考虑承载力设计值调整系数1.1,12.00/1.1=10.91N/mm2。 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.220mm 面板的最大挠度小于150.0/400,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=(1.350.954.603+1.43.600)0.150kN/m=10.707kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.15054.603kN/m=8.190kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 129、内龙骨计算简图 内龙骨剪力图(kN) 内龙骨弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.000kN N2=0.082kN N3=3.569kN N4=4.406kN N5=4.248kN N6=4.301kN N7=4.245kN N8=4.417kN N9=3.609kN N10=0.582kN N11=1.379kN N12=0.000kN 经过计算得到最大支座 F= 4.417kN 经过计算得到最大变形 V= 0.020mm = 连续梁支座反力复核验算： 130、连续梁受力累加： Pn=10.7072.880=30.8kN 支座反力从左到右相加：Rn=(0.000)+0.082+3.569+4.406+4.248+4.301+4.245+4.417+3.609+0.582+1.379+(0.000)=30.8kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(10.7072.8302/2-10.7070.0502 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 0.5820.130=0.08 支2: 3.6090.280=1.01 支3: 4.4170.680=3.00 131、支4: 4.2451.080=4.58 支5: 4.3011.480=6.37 支6: 4.2481.880=7.99 支7: 4.4062.280=10.05 支8: 3.5692.680=9.56 支9: 0.0822.780=0.23 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.152106/8132、3333.3=1.82N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.020mm 内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照均布荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.232kN.m 最大变形 vmax=0.0133、25mm 最大支座力 Qmax=9.496kN = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=4.417+4.417+4.417+4.417+4.417+4.417+4.417=30.9kN 支座反力从左到右相加： Rn=5.963+9.496+9.496+5.963=30.9kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(4.4170.000+4.4170.150+4.4170.300+4.4170.450+4.4170.600+4.4170.750+4.417 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩134、） 支1: 5.9630.900=5.37 支2: 9.4960.600=5.70 支3: 9.4960.300=2.85 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度 f=0.232106/8496.0=27.29N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于186.36N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于300.0/150,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850kN；考虑承载力设计值调整系数1.1,17.850/1.1=16.23kN。 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.496kN。 对拉螺栓强度验算满足要求!