1、6度抗震商铺住宅模板支撑工程满堂架搭设、柱模及墙模安装施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、编制意义及编制依据6（一）编制意义6（二）编制依据7XXX一期C区三标工程施工图、图纸会审纪要、设计变更、技术核定单。相关法律、法规、规范性文件、标准、规范等7建筑结构荷载规范GB 50009-20017二工程慨况8（一）工程总体概况8（二）地下车库结构设计概况9（三）梁截面统计表9（四）高支模位置区域图及剖面图10三 施工部署11（一） 施工平面布置111.布置原则11（二）施工要求和技术保证条件1112、. 施工要求112、技术保证条件12（三） 施工计划131.施工进度计划：132.材料与设备计划13主要周转材料需用计划表13主要施工机械设备计划表141 施工方案的选择与设计原则14（1）设计原则152、设计思路15方案的选择15四 施工工艺技术16（一） 材料标准与检验：161.材料标准与检验16架子使用材料标准16检查与验收16（二）高大模板支撑施工整体思路17（三）高支模设计181.板高支模设计182梁高支模设计183 、剪力墙高支模设计214、柱子高支模设计22（四）高支模施工方法221.工艺流程222 模板定位233 满堂架搭设234 剪刀撑的设置235 核验标高236 .柱模安装3、237 .墙模安装238. 梁模安装249. 板模安装24(五)高支模构造要求241 .立杆242纵向水平杆243剪刀撑254扣件255其它要求：25抱柱大样图25（六）高支模支撑系统验收271高支模支撑系统质量验收272高支模支撑系统整体稳定性和安全可靠性验收28模板支撑架分阶段质量检查与验收记录29（七）高支模拆除的工艺要求321高支模拆除工艺要求322高支撑模板拆除的工序要求：333、高支模拆除安全要求33（八）高支撑模板支架应执行的强制性条文341钢管上严禁打孔。345严禁将不同直径的钢管混合使用。34五 安全、环境保障措施35（一）安全教育措施35（二）安全防护措施352楼层洞口、临4、边应进行有效防护，以保证施工人员的安全。35（三）泵送砼安全措施352浇筑梁板时，砼的堆积厚度不得超过模板设计时的计算厚度。35（四）施工安全技术措施358应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。3610拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。36（五）安全检查362发现违章行为，及时纠正。36（六）环境保护措施372废弃的模板及方木应及时收集清理，要做到工完场清。374现场木作余料要尽量利用，不能再利用的要及时送到回收站。37（七）危险源辨识及预防措施373、四口五临边作业保证有人配合作业，不得随意变换。38六 高支模支架监测措施39（一）高支撑模板支架重点监测措施35、95立杆底部是否铺设垫板。40（二）高支撑模板支架搭设时监测措施416立杆底部的垫板应有足够的强度和支承面积，且应中心承载。41（三）高支撑模板支架使用时监测措施413模板支撑及满堂脚手架下方，施工人员不得经常出入。41（四）高支撑模板支架拆除时监测措施42(五)监测项目：支架沉降、位移和变形421.测点布设：42监测点平面布置如下图：43监测报警指标，见如下表43监测报警指标43监测方法：44处理方法：44七、高支模安全应急预案44（一） 机构设置44（1）具体安全管理机构如下图：44(2)外线救援路径45（二） 人员职责表45（三） 应急救援工作程序46（1）、报告46（2）联络46（3）6、疏散46（四） 应急救援措施46（1）物体打击急救措施46（2）高空坠落急救措施47（3）坍塌事故急救措施48(4)触电事故急救措施49（五） 火灾事故急救措施50（六） 起重伤害应急预案507.机械伤害应急预案：50八 计算书及相关附图51（一） 地下室顶板模板计算书511. 计算依据：515、面板验算566、小梁验算577、主梁验算598、立柱验算61考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算629、可调托座验算62二KL87、KL103/KL113梁模板（扣件式）计算书62（1）.强度计算65(2).挠度验算665、小梁验算66（1）次梁强度验算68（2）次梁的挠度验算686.主梁计算687、主梁计算剪力图(kN)69（1）主梁抗弯强度验算70（2）主梁的挠度验算707、梁底模板计算70（1）.抗弯强度验算71（2）.挠度验算728、梁底支撑木方的计算72(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：72（2）.支撑方木验算739.梁跨度方向钢管的计算7410、扣件抗滑移的计算7511、立杆的稳定性计算761.KL87梁两侧立杆稳定性验算76三墙模板计算书77（一）、参数信息781.基本参数782.主楞信息783.次楞信息784.面板参数785.木方和钢楞78（二）、墙模板荷载标准值计算79F=0.22t12V1/279（三）、墙模板面板的计算801.抗弯强度验算8028、.抗剪强度验算813.挠度验算82（四）、墙模板主次楞的计算831.次楞的抗弯强度验算832.次楞的抗剪强度验算843.次楞的挠度验算851.主楞的抗弯强度验算882.主楞的抗剪强度验算883.主楞的挠度验算89（五）、穿墙螺栓的计算89四柱模板计算书90（一）、参数信息921.基本参数922.柱箍信息923.竖楞信息924.面板参数925.木方和钢楞93（二）、柱模板荷载标准值计算93（三）、柱模板面板的计算94柱截面宽度H方向961.面板抗弯强度验算982.面板抗剪验算983.面板挠度验算99（四）、竖楞计算991.抗弯强度验算1002.挠度验算100（五）、柱箍的计算1011. 柱箍抗弯9、强度验算1032. 柱箍挠度验算103（六）、对拉螺栓的计算103一、编制意义及编制依据（一）编制意义根据国家住房和城乡建设部颁发的危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）规定：超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围为水平砼构件模板支撑系统高度超过8m或跨度超过18m,施工总荷载大于15KN/m2，或集中线荷载大于20KN/m的模板支撑系统需要组织专家对专项方案进行论证。本方案所涉及的楼层高度为8.1-10.4m，均超过8m高度，故编制此安全施工方案并进行专家论证。在施工过程中严格根据经专家评审的方案进行施工。（二）编制依据XXX一期C区三标工程施工图、图纸会审纪要、设计10、变更、技术核定单。相关法律、法规、规范性文件、标准、规范等建筑结构荷载规范GB 50009-2001混凝土结构设计规范GB 50010-2010混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2011修订版建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2001建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑施工安全检查标准JGJ592011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ1302011建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013房屋建筑与市政基础设施工程施工模板支撑体系安全技术11、规范BJ50-168-2013砼泵送施工技术规程JGJ/T1095危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号建设工程高大模板系统施工安全监督管理导则建质2009254号XXX市危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则XXX市建设工程安全生产管理办法（XXX市人民政府令第289号）；高处作业分级（GB/T3608-2008）；建筑施工安全技术统一规范（GB50870-2013)；XXX市城乡建设委员会关于执行现场施工从业人员配备标准的通知（渝建2013 323号）；建筑工程预防坍塌事故若干规定（建质200382号）企业职工伤亡事故分类标准（GB6441-1986）；生产经营单位生产安12、全事故应急预案编制导则（GB/T29639-2013)；建筑施工起重吊装安全技术规范（JGJ 276-2012）。二工程慨况（一）工程总体概况序号项 目内 容1工程名称XXX一期XXX区（A7-1地块）三标段2建设单位XXX市XXX房地产开发有限公司3监理单位XXXXXX监理有限公司4勘察单位XXXXXX工程勘察院5设计单位XXXXX建筑工程设计有限公司6质量监督单位XXX建筑工程质量安全监督管理站7施工总包XXXXXX建设（集团）有限公司8合同工期暂定XXX年5月1日开工XXX年7月10日竣工9合同质量目标符合国家及XXX市有关工程质量、验收规范标准要求，工程质量合格并达到业主实测实量要求。13、10工程主要功能或用途商铺、住宅（二）地下车库结构设计概况项 目具体内容结构设计设计使用年限50年结构安全等级二级结构抗震等级6度设防结构形式结 构框架剪力墙工程地基基础基 础独立基础，条形基础结构设防抗震设防丙类，6度设防墙体工程工程主体采用300厚钢筋混凝土墙体板厚100mm厚砼强度等级墙柱： C40，板、梁C30，地下室外墙：C40P6 层高最高10.4m，最低8.1m，2%结构找坡（三）梁截面统计表 根据图纸，本次梁主要截面尺寸如下：梁名称（框支梁）截面尺寸梁名称截面尺寸梁名称截面尺寸KL84300x700KL100300x700KL77 300x700KL86300x700KL10114、300x700KL78300x700KL87300x700KL102300x700KL79300x700KL88300x700KL103300x700KL80300x600KL89300x700KL115300x600KL81 300x600KL90300x700KLII6300x600KL82300x600KL91300x700KL117300x600KL105300x700KL92300x700KL118300x600KL11230x600KL93300x700KL119300x600KL113 300x600KL94300x700KL120300x600KL114300x600KL95315、00x700KL121300x600KL96300x700KL122300x600KL97300x700KL123300x600KL98300x700KL124300x600KL99300x700KL75300x700KL76300x700（四）高支模位置区域图及剖面图高支模位置区域图详附页（附后）剖面图如下：三 施工部署（一） 施工平面布置1.布置原则（1） 根据现有的施工场地，合理安排，做到文明整洁。（2） 现场进出口车道及材料堆场均进行硬化处理。（3） 根据施工进度要求和工程实际情况，确定机具设备进场日期。（4） 加强对环境保护的要求，作好污水排放处理，控制噪音对周边的影响。（5） 施工16、平面布置根据建设单位提供场地，生活区与施工区域分开。（6） 根据工程量及建筑平面布置图特点，本工程设置三台塔吊，两个钢筋加工房、两个木工房，两个浇筑砼场地，两个砂、石、砖堆场及式搅拌场。平面布置详见附图。地下车库与10#楼公用一台QTZ63塔吊。（7）现场安全管理网络（二）施工要求和技术保证条件1. 施工要求（1）施工技术要求必须严格按照本方案要求进行搭设，如果局部与方案不符的地方，应提前告知我项目技术部负责人及监理单位进行处理，不得擅自处理。（2）施工质量要求必须严格控制材料质量，使用合格材料，立杆间距，剪刀撑位置，扫地杆、纵横向水平杆严格按规范设置，等等。（3）施工进度要求高支模施工必须在17、保证安全、质量的前提下，应快、连续，应在二个月内完成施工。根据以上要求，结合目前施工情况，地下车库均应在今年7月份前浇筑完混凝土。2、技术保证条件（1）本方案施工图纸会审、方案编制审批必须严格按照我司的有关体制进行，确保方案符合设计图纸的设计要求，从而确保方案的可行性。（2） 技术人员和特种工作人员均满足资质要求，持证上岗。（3）按照国家及XXX市现行的相关检验规范对该工程的主要材料（如钢管、扣件等材料）进行检验，检验合格后方准进场使用。（4）现场工作人员做好整个过程施工记录，定期上交公司技术质量部检查并存档，便于安全事故的预防及事后处理。（5）确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。（6） 模18、板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。（7） 模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。（8）模板的搭设和拆除需严格执行专项施工方案。（三） 施工计划1.施工进度计划：（1）详见进度计划横道图。（2）流水段划分地下车库现施工段总面积4900m2，面积大，拟划分3个流水段施工。第一段为1-L1-P/1-101-73，面积为2100m2；第二段为1-L1-D/1-101-73,面积为2030m2;第三段为1-D-1-A/1-29-1-73,面积为820m2。计划工期60天。2.材料与设备计划主要周转材料需用计划表由于工期较紧，转换层模板单独配制一层楼的模板、架料。材料部门按计划供给。序19、号材料名称规格单位数量备注1九夹板1830*915*15张70002木 枋4000*90*40m32403钢 管1米6米T15048*2.84扣 件十字、直接、旋转扣万只3.05安全网1.86m床2006竹 跳3003000块300主要施工机械设备计划表序号设备名称型号部 位单台功率（KW）基础主体1塔吊QTZ6311352砼输送泵（固定式）HBT70111103钢筋竖焊机JSD-6002154交流电焊机BX-3302317.55钢筋弯曲机WJ-401236钢筋切断机GJ40-1122.27钢筋调直机GT-8125.58钢筋连接套丝机14-40124940圆盘踞24310刨光机1231150振20、动棒262.212滴灯223.513全站仪SET5001114电子激光经纬仪BJD2-1GJ01771115水准仪TJOP3000-B238852216激光铅锤仪111750m钢卷尺6618柴油发电机（备用）200KVA111 施工方案的选择与设计原则（1）设计原则本施工方案编制将遵循四项基本原则，即一是符合性原则；二是先进性原则，三是合理性原则，四是符合工程质量、工期要求及安全生产、文明施工要求的原则。根椐建质【2009】87号文件危险性较大的分部分项工程安全管理办法附件二，第（二）条混凝土模板支撑工程：水平砼构件模板支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m，施工总荷载大于15KN/m2，或集21、中荷载大于20KN/m的模板支撑系统。 本工程模板支撑系统高度最高为10.4m，已超过上述条款，为了能保证整体稳定性，支撑架全部按高大模板工程进行计算及设置构造要求，所以单独编制专项施工方案，经专家审核论证通过后，上报有关主管部门备案。在保障安全可靠的前提下，梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立杆步距要一致，便于统一搭设；立杆纵或横距一致，便于立杆有一侧纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。2、设计思路考虑到地下车库设计在本工程的-2F上，即车库地板上，单靠土层是不能承受该层的施工荷载的，所以，为了保证模板及其支撑体系的施工安全,必须在主体施工时候就要及22、时考虑和编制高支模的施工方案，并且车库地坪按照设计图要求施工完成结构部分，使架体基础形成一个整体。并且为了保证架体整体稳定,考虑首先浇筑该层竖向墙柱,此点必须在施工工艺流程上有所体现。合理的选择施工方案，使其理论计算合理，施工能顺利实施，这就是高支模模板及其支撑体系的施工要求。对施工工期也有相应的要求，各个施工工序的衔接，连续都是非常重要的，不然也会影响支撑架的搭设。方案的选择本工程楼层属常规梁式结构，采用普通钢管扣件脚手架，地面及支模架共同承担荷载。四 施工工艺技术（一） 材料标准与检验：1.材料标准与检验 架子使用材料标准 钢管 :选用48（外径）2.8mm 钢管，壁厚应为3.012% 。23、质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700)中 Q235-A 级钢的规定；应涂刷防锈层并定期复涂以保持其完好，禁止使用有明显变形、裂纹的钢管。 报废标准：钢管弯曲、压扁、有裂纹和严重锈蚀的钢管扣件 : 扣件应与钢管管径相配合，十字卡扣1.05-1.1kg ，接头卡、旋转卡1.05-1.1kg；材质应符合我国现行标准钢管脚手架扣件(GB15831)的规定，严禁使用加工不合格、锈蚀和有裂纹的扣件。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口外的最小距离应不小于5mm。扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于 1mm。扣件表面应进行防锈处理。24、扣件报废标准：扣件有裂纹、变形、滑扣。安全网安全网的技术要求必须符合我国现行标准的规定，方准进场使用。尼龙绳安全网用作兜网，其规格：3m6m；绿色密目安全网其规格：1.8m6m，只能用作外挂立网。绿色密目安全网使用有国家认证的生产厂家供货，安全网必须是阻燃的，要求做完防火试验合格后方可进场，不合格者不得进场安全网在存放使用过程中，不得有机化学物质污染或其它可能引起磨损的物品相混，当发现污染应进行冲洗，洗后自然干燥，使用中要防止电焊火花掉在网上安全网拆除后要洗净捆好，放在通风、遮光、隔热的地方，禁止使用钩子搬运。 检查与验收 构配件进场检查与验收 检查使用在模板支撑体系中的钢管、扣件等材料 的供25、应企业的营业执照 、资质证明、生产许可证，材料的产品合格证、质量检测报告，以及相关合同要件。 w网筑现场所使用的钢管、扣件，在进场后第一次使用前，应按照低压流体输送用焊接钢管和钢管脚手架扣件标准规定的指标和检验方法，对钢管、扣件及紧固件进行外观质量检验（其中对旧钢管、扣件应当逐件检 查），并对重量等物理指标进行抽检。对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的 30%。钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷，严禁打孔；钢管外壁使用前必须涂刷防锈漆。 现场所使用的钢管、扣件，在进场后第一次使用 前，应按照低压流体输送用焊接钢管和钢管脚手架扣件标26、准规定的指标委托有见证取样检验机构或法定检验机构进行抽检，抽取扣件样本进行力学性能和扭力距指标复验。检验单位完整存档备查。样本力学性能不合格的有关检验资料由施工单位负责上报市建筑材料管理办公室钢管外径 48mm，壁厚大于等于 2.8mm。扣件不允许有裂缝、变形、滑丝的螺栓存在；扣 件与钢管接触应有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm；扣件表面应进行防锈处理钢管的铸造件表面应光滑平整，不得有沙眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余缺陷，表面粘砂应清楚干净：冲压件不得有毛刺，裂纹、氧化皮等缺陷。碗扣的各焊缝应饱满，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷。钢管架的立杆连接套管。其壁厚不应27、小于2.8mm,内径不应大于50mm，可调 托撑丝杆与螺母捏合长度不得小于 4-5扣， 丝杆直径不得小于36mm,插入立杆内的长度不得小于150mm，安全网绳不得损坏或腐朽，平支安全网使用尼龙绳安全网。具体构配件允许偏差详见表序号项目允许偏差(mm)检查工具1钢管尺寸:外径 48mm.壁厚 2.8mm-0.5-0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.7塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.5游标卡尺4立杆钢管弯曲 3ml4m4ml6m1220 钢板尺水平杆、斜杆的钢管弯曲 l6.530（二）高大模板支撑施工整体思路考虑到结构梁截面尺寸较大，集中线荷载较大，因此为保证高大模板支撑施工安全，脚手架一次28、性搭设。（1）针对高大模板支撑的特点，经我们分析，高大模板支撑的主要承重部分是支撑，而模板支撑的设计计算出自于脚手架设计计算，但它与脚手架有一定的差别，主要是：一是承受垂直荷载大；二是在施工中砼输送、倾倒、振捣混凝土作业会增加垂直、水平荷载，使它产生较大的振摆；三是它无刚性连墙杆牵拉约束摆动，因此，这对模板支撑稳定，尤其是对高大模板的稳定很不利。 （2）高大模板支撑坍塌事故都是失稳破坏造成的，而且都是先从局部坍塌，使钢筋混凝土牵动模板支撑往坍塌处倾倒，造成大面积坍塌。因此，针对高大模板支撑承受荷载和结构特点，增大荷载分项系数，设置水平拉杆，设置剪刀撑、设置斜撑加固，以提高高大模板支撑的整体稳定29、强度。 根据本工程楼层高大模板支撑特点，我们对取较大截面的梁及厚度较大的板进行构造设计及验算：取较大截面的梁按一层高10.4m进行验算。（三）高支模设计1.板高支模设计 地下室顶板高支模设计：部位层高（m）板厚（mm）搭设方式地下室10.410018mm胶合板；50mm100mm方木次楞，次楞间距300mm；482.8钢管主楞；双扣件；满堂架钢管扣件式支撑体系。满堂架立杆横向间距0.9m、纵向间距0.9m，立杆上端伸至模板支撑点长度不大于200mm，距楼面200mm高设一道扫地杆，第一步水平杆高度1.8m，之后每道水平杆步距1.5m。最高处最大长度8.4m，宽度5.4m；高宽比1.9。2梁高支30、模设计针对梁截面统计，综合考虑，选取典型梁截面进行高支模设计验算。本工程高支模均采用482.8mm钢管搭设满堂脚手架支撑体系，步距1500mm，离楼地面200mm处设纵横扫地杆；梁两侧立杆与支撑大横杆双扣件连接，立杆上端伸出至模板支撑点的距离不超过0.1m。方木材料规格50100mm；梁模板选用18mm厚胶合板。部位层高（m）断面（mm）搭设方式KL879.4300700斜梁，梁两侧立杆间距0.9m，沿梁跨度方向立杆间距为900，步距1.5m；梁底50100mm方木次楞间距300mm，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧次愣采用50100mm，方木间距180mm，梁侧模主楞采用双钢管，采用1431、对拉螺杆支撑，两排设置。KL1039.83007009.8m跨度，梁两侧立杆间距0.9m，沿梁跨度方向立杆间距为900，步距1.5m；梁底50100mm方木次楞间距300mm，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧次愣采用50100mm，方木间距180mm，梁侧模主楞采用双钢管，采用14对拉螺杆支撑，两排设置。KL11310.1730060010.17m跨度，梁两侧立杆间距0.9m，沿梁跨度方向立杆间距为900，步距1.5m；梁底50100mm方木次楞间距300mm，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧次愣采用50100mm，方木间距180mm，梁侧模主楞采用双钢管，采用14对拉螺杆支撑，两排设32、置。（.1 ） KL87梁高支模设计KL87高支模设计如下：支撑节点大样图 双扣件节点图3 、剪力墙高支模设计侧模采用18mm胶合板；48mm2.8mm钢管次楞，次楞间距250mm；482.8mm钢管主楞，主楞间距500；采用M14对拉螺杆加固；对拉螺杆水平间距500mm，对拉螺杆竖向间距500mm。墙、柱的竖向稳定支撑，按照建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）第6.3.2-4和6.3.3-8条的规定设置水平、斜支撑稳固。剪力墙支模方式如下图所示：4、柱子高支模设计柱模采用18mm胶合板；48mm2.8mm钢管竖楞；48mm2.8mm双钢管柱箍，柱箍间距450mm，采用M14对拉33、螺杆紧固；第一道柱箍离地面高度不得大于200mm；当柱截面小于等于600mm时，在柱中加一排M14穿墙螺栓；柱宽大于600mm小于等于900时，加两排穿柱对拉螺杆，柱宽大于900mm小于等于1200时，加三排穿柱对拉螺杆，柱宽大于1200mm小于等于1500时，加四排穿柱对拉螺杆，柱宽大于1500mm时，加五排穿柱对拉螺杆。墙、柱的竖向稳定支撑，按照建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）第6.3.2-4和6.3.3-8条的规定设置水平、斜支撑稳固。支模方式如下图所示：（四）高支模施工方法1.工艺流程车库地坪砼垫层 模板定位 满堂架搭设 剪刀撑的设置柱、墙钢筋模板安装 柱、墙砼浇筑 34、梁、板模板钢筋安装梁、板砼浇筑砼养护拆模车库地坪做法：100mm厚C10砼垫层，防水层，150mm厚钢筋砼地板2 模板定位根据定位桩点，投放出十字交叉控制线，再由十字交叉控制线测放出每根偏轴线200mm的控制线。投放完后，再用经纬仪在其它控制线上检查所放控制线的准确性。其它控制线以最外的轴线为主，中间轴线采取抽查方式检查。待偏轴控制线经核验准确后，再根据设计图纸和设计变更等资料，将梁、柱等边线引放出，用以控制模板边线。3 满堂架搭设放置纵向扫地杆自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆也与立杆固定，每边竖起34根立杆后，随即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆35、垂直和平杆水平使其符合要求后，拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段按上述要求依次向前搭设，直至第一步支撑架交圈完成第二步纵向水平杆第二步横向水平杆，并随搭设进行设置剪刀撑。4 剪刀撑的设置整个钢管支撑系统须与框架柱连在一起，增强整个支撑系统的刚度。为了便于实际操作，水平剪刀撑统一采用6000mm钢管搭设。纵向剪刀撑与楼面夹角成4560沿高支架四周从低至顶连续布置。本工程要设置水平和竖向两种剪刀撑。竖向剪刀撑在每道框架柱侧设置；水平剪刀撑设置要求：第一道在离地200mm高度设置，第二道在净跨中间位置设置，第三道在梁下300mm位置设置。5 核验标高标高弹出之后，及时核查正误。并由木工工长和质检员核验收36、。6 .柱模安装根据弹出柱的控制线，待钢筋经隐蔽验收后，可以封柱模，安装前清理干净柱内杂物，安装时要先吊直模板，然后上紧柱箍、穿穿墙螺杆，各面打斜撑与满堂架连结固定牢固。在封柱模时，可以将梁柱接头模板一起安装。为了保证混凝土的施工质量，柱箍均采用钢管箍配合穿墙螺杆安装使用。7 .墙模安装支模时应自下而上进行，当不能独立安设支撑件时，应采取临时固定措施。安装电梯井内墙模前，必须于板底下200mm处牢固地满铺一层脚手板。对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一致，墙厚尺寸应正确。墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。多排并列且间距不大的墙模板，当其支撑互成一体时，应有防止灌筑混凝土时引起临近37、模板变形的措施。8. 梁模安装按设计间距要求整齐铺好50mm100mm方木，随即铺设梁底模，铺设时应先与柱头对接好并钉牢，并用50mm100mm方木条作立档及立档支撑，用使用铁制侧模卡勾步步做侧模压脚。之后吊直侧模，用斜杆顶撑固定。当梁高超过600时，在梁高的中间加两道14穿墙螺杆。另外，当梁跨度大于4米时，跨中梁底处应按规范要求起拱，主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。为了保证梁不出现下沉变形等质量事故，局部位置在大梁底模中间加一排立杆与高支模排架相连接。9. 板模安装在钢管立柱上弹出横钢管标高控制线，并架设48横钢管，在钢管上直接铺设方木，拉线检查，直至平整。然后铺楼面模板，用长40m38、m铁钉钉牢，如果楼板宽度不合模板模数时，补板应补在梁、柱边。根据板跨度大小，决定板模板起拱大小：4m开间不考虑起拱，4mL6m起拱10mm，6m的起拱15mm。板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。(五)高支模构造要求1 .立杆必须设置纵横扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。立杆必须采用对接接头，39、且接头位置不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500；各接头中心至柱节点的距离不宜大于步距的1/3。钢管立杆垂直度偏差不得大于架高的1/300，且控制在50mm以内。每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。2纵向水平杆纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100。3剪刀40、撑满堂模板支架四边与中间每框架柱设置一道由下至上的竖向连续式纵向剪刀撑，剪刀撑数量不得少于两道且支撑主梁的立柱下必须设置剪刀撑。每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间；竖向剪刀撑大致安排在梁一侧，纵向设置11道，横向设置10道。剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角455060剪刀撑跨越立杆的最多根数7654扣件对接扣件的开口应朝上或朝内；扣件螺栓方向尽量一致。扣件螺栓拧紧力矩控制在45-60N.m。在主节点处纵横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150。抗滑扣件41、间应顶紧，安装完毕应由专职安全、技术人员进行复核验收。5其它要求：整体性：梁立杆纵向水平拉杆两端可用钢管与已浇注的钢筋混凝土柱顶紧或抱箍扣接；横向水平拉杆可伸进次梁、板底支撑立杆并与其水平拉杆扣接。施工顺序：高支模区域应先浇筑墙或柱体等竖向结构混凝土，待墙柱施工至梁底10cm处，再施工梁、板结构的模板、钢筋、混凝土工程。门厅雨棚与架空层柱子随每层楼板一道施工浇筑，施工缝的留设要符合设计和规范要求。砼浇筑顺序：每一流水段从中间向两边对称进行浇筑。抱柱大样图泵送管道不能依附于满堂脚手架上，只能依附柱身另搭设支撑架。混凝土浇筑前应对模板进行预堆载，确保后续浇筑安全性；浇筑过程中，派人检查支架和支承情42、况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件式脚手架规范的要求。立杆支撑必须竖直（保证立杆轴心承载），禁止使用扭曲锈蚀严重的立杆，应采用对接扣件连接，禁止错接。立杆承载要贯通。支撑必须保证横平竖直，成排成列，以保证横杆与每一根立杆能够用扣件连接。阴阳角应采用木坊进行定位，以保证线条平顺及防止出现胀模现场发生。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应在用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用3个旋转扣件分别在 离杆端不小于100mm处进行固定。支撑体系利用已浇筑的墙柱通过刚性连接，拉紧顶牢，确保支撑体系稳定。筒体部位和架空部位，应在立柱周围外侧和中间有结43、构柱的部位，按水平间距6-9m、竖向间距2-3m与建筑结构设置一个固节点。节点大样如下图所示：（六）高支模支撑系统验收1高支模支撑系统质量验收模板工程检查验收必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002）有关规定，本工程模板工程应符合下述具体规定。（1）主控项目1）安装上层模板及其支架时，下层楼板支架不拆除。立杆下应铺设垫板。2）涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 （2）一般项目1）模板接缝不应漏浆，可以使用贴胶带纸或封水泥砂浆。在浇筑砼前，应浇水湿润模板，但模板内不应有积水；2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工44、的隔离剂；3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。 （3）实测允许偏差项目1）现浇结构模板安装的允许偏差：轴线位置5mm；底模上表面标高5mm；柱、梁截面内部尺寸+4mm、-5mm；层高垂直度（不大于5m）6mm；相邻两板表面高低差2mm；表面平整度5mm。2）预埋件和预留孔洞的允许偏差：预埋管、预留孔中心线位置3mm；插筋中心线位置5mm；插筋外露长度+10 mm；预留洞中心线位置10mm；预留洞尺寸+10mm。2高支模支撑系统整体稳定性和安全可靠性验收模板高支撑架搭设完毕后应进行安全可靠性检查验收，合格后方准使用。对高大模板支架的验收按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JG130-245、001)、建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范的相关规定进行验收，检查验收表格详见下页：模板支撑架分阶段质量检查与验收记录工程名称工程部位方案编制单位施工单位施工日期年 月 日至 年 月 日检查验收日期年 月 日检测项目及检查结论序号检查项目检查过程记录检查结论1234567注：检查项目根据本规范，检查内容按安全专项施工方案及本规范确定。验收单位检查与验收签字序号施工单位作业负责人员验收人签字职务表F.0.1-2 模板支撑架总体安装检查与验收记录工程名称工程部位使用单位施工单位施工日期年 月 日至 年 月 日检查验收日期年 月 日检查及验收情况序号检查项目检查内容检查结论1基础或承载46、体质量地基的质量符合方案要求，基础或承载体的型式、质量及沉降符合方案要求，基础周边设计的排水设施符合标准/方案要求。2构配件质量使用的构配件应有产品合格证、生产许可证、检测报告。品种、规格、表面观感、重量、壁厚等物理指标进行抽检合格。3立杆（柱）、水平杆（梁）安装质量立杆（柱）、水平杆（梁）的品种、规格符合方案要求，安装位置、间距、尺寸、连接等符合标准/方案的要求，架体的尺寸、垂直度、水平度符合标准/方案要求。4剪刀撑、连墙件安装质量水平及竖向剪刀撑、连墙件品种、规格符合方案要求，安装位置、角度、间距、连接、锚固等符合标准/方案要求。5预压试验结果当有预压时，预压试验方法符合规范要求；基础和支47、撑架的弹性变形、非弹性变形已有结果，预压观测到的异常情况已进行了调整或处理，预压结果满足要求。6安全防护设施架体不受边坡、河水等因素的影响。上下通道、脚手板、护栏、挡脚板、安全网、避雷设施、警示标志、警戒线、限高限宽设施等符合标准/方案的要求。7监测监控点设置监测监控的对象、情况、监测项目、监测点、监测方法与频率和报警值符合标准/方案要求。验收意见及结论验收签字序号验收单位验收人序号验收单位验收人3、扣件安装数量超过3200个，抽样数应增加。4、对检查不合格的部位，应重新扣紧后再次抽样检查，直至合格。5、截面高度1.2m的梁，直接用立杆或立杆顶部的可调顶托承重。（七）高支模拆除的工艺要求1高支48、模拆除工艺要求（1）拆模的时机应是砼达到必要的强度，其强度要求是根据规范规定，现浇砼结构拆模时所需强度，应符合以下要求：序号结构类型结构跨度（M）按设计强度百分率（%）1板2502梁28703承重结构81004悬臂梁2705悬臂板21001）侧模、柱模拆除时的砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。2）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。3）拆除模板前，由木工工长填写好模板拆除申请，项目主管工程师审核后，并附上试块强度报告递交监理工程师批准后方可进行拆除.4）梁底、楼板模板拆除时应根据试块强度，同时参考同条件养护的混凝土试块强度，在达到规定强度要求后才可以进行49、模板拆除工作。因部分高支架直接支撑在一层顶板上，故在高支架模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前，严禁拆除一层的模板支撑。5）在拆除时，不得中途换人，如果必须换人，必须做好移交工作，。每天收工前，对未拆除的部分应及时加固处理。6）严禁夜间进行拆架施工。2高支撑模板拆除的工序要求：（1）拆除应按一定的顺序进行，一般是“后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分，由上而下；先拆侧向支撑，后拆竖向支撑”。拆除时不要用力过猛，拆下来的材料应整理好及时运走，做到工完场地清。为了便于管理，利于前道工序为后工序创造条件，混凝土模板一经拆除，立即做好现场清理和成品保护工作。（2）在拆除模板过程中，如发现50、砼有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除，并报项目部及监理，待出方案处理后，再拆除模板。（3）模板要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后，即清理干净，按规格分类放整齐，以利再用。（4）模板的拆除对结构混凝土表面、强度要求应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）中4.3模板拆除分项规定。3、高支模拆除安全要求（1）本工程使用的钢管架，在材料运输时，不得随意乱丢，以免伤人。（2）凡超过2m以上的操作部位，必须搭设操作平台，不得违章临边、临空施工。（3）上班时必须戴好安全帽、穿防滑胶底鞋，严禁酒后上班。（4）搭设满堂架时，必须随工作面的展开上紧钢管扣件，防止不知情人51、员发生意外。（5）禁止垂直交叉作业，特殊要求必须上下同时作业时，要做好交叉作业的安全防护措施后进行。（6）拆模时，必须设警戒标志，必要时派专人看守，禁止他人入内。（7）拆模时，禁止将模板大块撬下，以免发生意外。 （8）模板拆除后，在及时归堆清理的同时要避免出现朝天钉。（八）高支撑模板支架应执行的强制性条文本高支撑架施工和使用期间应执行的强制性条文如下：1钢管上严禁打孔。2主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。3脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基52、础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。4立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。5严禁将不同直径的钢管混合使用。6剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。7拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；8各构配件严禁抛掷至地面；9旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；10作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。五 安全、环境保障措施53、为保障高支模支撑系统安全顺利进行，项目部要求严格做好安全和环境保障措施，具体如下：（一）安全教育措施1新工人进场或变换工种的工人都要及时进行三级安全教育，进行安全技术交底，对模板安装工作存在的易发事故隐患进行分析，并提出预防措施及有关要求，使工人的安全意识提高，时刻牢记做好安全施工。2实行班前安全活动，每天班前，由班长安排工作时，班长向队组人员指出各工作部位的安全注意事项。（二）安全防护措施1项目部负责安排人员做好各工作部位的安全防护设施，可由专业队组完成。2楼层洞口、临边应进行有效防护，以保证施工人员的安全。3楼面模板施工时，必须提前搭设外架，保证高出楼面1.5米以上。（三）泵送砼安全措施154、浇筑楼层时砼输送管不得直接支承在钢筋、模板支架上，水平管每隔2米用支架固定，垂直或斜管用独立钢管架固定。2浇筑梁板时，砼的堆积厚度不得超过模板设计时的计算厚度。3浇筑砼时，必须安排专人对模板及其支架进行观察和维护，发现异常情况，立即停止浇筑砼，并卸载纠正变形模板后，才能继续浇筑砼。（四）施工安全技术措施1模板支撑系统施工前，应按施工规范、施工方案和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。2对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。3立杆底座下应铺设50mm200mm方木。4不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一支撑系统。5支撑架安装应自一端向另一端延伸，55、自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。6模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。7泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。8应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。9交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。10拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。11高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工便梯进入工作面。12高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。13混凝土浇筑时，56、安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。（五）安全检查1每天值班工长及安全员必须巡视工地，对存在的安全隐患及潜在的安全因素及时提出，及时整改。2发现违章行为，及时纠正。3班组安全员每天对本班工作部位详细检查，发现问题及时处理或报告值班工长处理。4如果需要动火，如电焊、氧割等,应征得工长和安全员同意,并办好动火审批手续,才能动火。且火源周边配备2个以上灭火器，派专人监控火情。（六）环境保护措施1加强对现场施工人员的环保意识教育，在砼震捣过程中要尽量避免震动钢筋及模板，尽可能避免发出不必要的施57、工噪音，最大限度地减少施工噪音对环境的污染。2废弃的模板及方木应及时收集清理，要做到工完场清。3楼层模板拆除完后，楼层内的废料垃圾均应清理出楼层，运至堆放场。4现场木作余料要尽量利用，不能再利用的要及时送到回收站。（七）危险源辨识及预防措施高处坠落原因分析：四口五临边防护不到位、上下未按强制条款设置楼梯及其他可靠上下措施。预防控制措施：1、四口五临边必须设护栏，高度不低于1.2米，无关人员不得靠近。2、进入施工现场必须戴好安全帽，佩戴相应劳动保护用品，特别是高空工作人员，必须拴好安全带和系保险钩。3、搭设符合要求的安全通道，供人员上下使用，电动吊蓝或吊笼等应安全可靠并配有防坠落安全装置4、作业58、人员下班休息前，必须盖好孔口，采用钢筋焊接钢板网将孔口封闭围挡，钢板网必须有一定的冲击力，确保人员不坠入洞口内。物体打击原因分析：孔口（临边）有材料堆积，上下交叉作业等预防控制措施：1、孔口（临边）材料应堆放在离孔口1.5m以外的地方并及时清理出场，保持作业场所整洁，外架上不得放置与施工无关的工具和站人。2、四口五临边严格管理，每个孔桩口应设置高于地面20厘米的护板，防止地面石头或其他杂物等被踢入孔内。3、四口五临边作业保证有人配合作业，不得随意变换。4、作业人员必须戴好安全帽。正确佩戴安全带、严禁上下交叉作业。机械伤害原因分析：机械故障，使钢丝绳滑脱等而发生的机械伤害事故。预防控制措施：1、59、每天工作开始前及施工中，现场的作业人员都应配合项目机电人员认真检查机械设备和工具是否完好无损，防护措施是否安全到位和正确牢固可靠，发现问题及时向机电人员报告，并在修复及设备试运行正常完好后方准许正式使用。2、施工中应随时检查垂直运输设备的完好情况，钢丝绳卡是否设置三个，钢丝绳直径是否满足规范、标准要求，钢丝绳磨损是否超标，严禁提升机带病作业，严禁钢丝绳滑脱。坍塌原因分析：架体失稳、施工荷载集中而发生坍塌事故。预防控制措施：1、施工顺序，应严格按照方案进行施工。2、加强架体的监测、检查。3、严禁在施工时，无关人员进入作业区。4、作业人员在作业过程中，应随时注意作业面的各种变化情况，如有异响、不规60、则的晃动等，发现问题及时回到报告项目管理负责人员采取措施处理解决。起重伤害 原因分析：特殊作业人员没有持证上岗，现场无指挥人员，各塔吊之间分工不明确；交底及教育不到位。预防措施：特殊作业人员必须持证上岗，划分责任区，现场专人进行管理。加强安全教育及交底。六 高支模支架监测措施（一）高支撑模板支架重点监测措施本工程模板支撑架采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设过程中必须随时监测。本方案重点采取如下监测措施：1模板支架搭设前，由工长及安全员对所支撑的地下室顶板进行检查，按规范底板混凝土强度达到施工强度时方可进行本模板支撑系统的施工，并要求待高支部分砼浇捣完毕后下层模板支撑方可拆除。2模板支架搭设过程中61、，工长及安全员负责对支架搭设施工进行监测，确保支撑系统施工安全，检查、巡查重点要求如下：（1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）底板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。（3）连接扣件是否松动。（4）施工过程中是否有超载的现象。（5）脚手架架体和杆件是否有变形现象。（6）脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。3浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复，在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20-30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。4现浇钢筋混凝土梁、62、板，当跨度大于4米时，模板应起拱；本工程模板统一按全跨长度的3/1000起拱。5立杆底部是否铺设垫板。6模板支架立杆外侧周围及中间是否按方案要求设置由下至上的竖向连续式剪刀撑。7立杆是否有搭接现象，立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接。8支架立杆成一定角度倾斜，或者支架立杆的顶表面倾斜式，是否有可靠措施确保支点稳定，支撑脚底是否有防滑移的可靠措施。9相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。10高支架四周外侧和中间有结构柱的部位是否已按方案要求设置拉结点。11在浇捣梁板混凝土之前，必须由项目部组织对高支架进行全面检查，63、合格后方可进行浇筑，并且在混凝土浇筑过程中，项目技术负责人、质安员、施工员必须随时对高支架进行观测。（二）高支撑模板支架搭设时监测措施1安装前应在楼面或地面弹出支撑架纵、横方向位置线，并进行抄平。本工程高支架基础直接落在地下室地面上。2支撑架的组装要求和顺序可参考外脚手架搭设中相应的规定。3顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。4满堂脚手架顶部施工操作层应满铺脚手板，并采取可靠连接方式与支撑架横梁固定。5搭设用的钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，每根立杆底部应设置垫板或者垫木。6立杆底部的垫板应有足够的强度和支承面积，且应中心承载。7模板及其支架在安装过程中，必须设置有效的防倾覆64、临时固定设施。（三）高支撑模板支架使用时监测措施1脚手架使用过程中应避免产生偏心荷载。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不可堆在输送管道出口处，以免产生较大的堆积荷载，使架子偏心受荷；装卸其它物料时亦防止对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。2水平加固杆、交叉支撑等不得随意拆卸，施工要求拆卸时，应待施工完毕后马上补齐。3模板支撑及满堂脚手架下方，施工人员不得经常出入。4穿着安全：现场操作人员不得赤脚、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋，必须戴安全帽。5浇筑同时应控制混凝土出料时不成堆，泵管设置严禁与支撑架连接且不得与外架连接，泵管设置应另外进行加固以防碰到架体使架体变形失稳。6支撑架上堆料限制：65、支撑架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材料。交通过道应有适当高度。工作前应检查脚手架的牢固性和稳定性。7模板和支撑承载安全：模板在支撑系统未钉稳牢前不得上人；在未安装好的梁底板或平台上不得放重物或行走。在安装好的模板上，不得堆放超载的材料和设备等。8恶劣天气限制：凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及6级以上的大风时，应停止露天高空作业。风力达到5级时，不得进行大块模板和高支模板等大件模具的露天吊装和支撑作业。（四）高支撑模板支架拆除时监测措施1梁、柱、墙的侧模板，一般在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除。梁、板等底模则要求混凝土强度符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB5066、204-2002）要求，模板才可以拆除。在支拆挑檐的模板时，必须有可靠的安全措施。2在高空拆模时。作业区四周及进出口处应设围栏并加设明显标志和警示牌，严禁非操作人员进入作业区，垂直运输模板和其它材料时，应有统一指挥，统一信号。3所有构件拆模之前必须填写拆模申请表，待监理单位以及施工单位技术负责人同意签字后，方可拆模。4拆除模板时，不得用力过猛或身体前倾，避免连人带板坠落，拆除高处部位的模板时，必须站稳在脚手架上操作，不得站在正在拆除的模板下面操作。平台及楼板模板上的预留孔洞，应使用木板或安全网盖好或设围栏。5模板和支模安拆时，指挥、挂卡环和拆环人员必须站在安全可靠的地方操作，严禁人员随模板起吊67、。装拆组合模板时，上下应有人接应，模板及配件应随装拆随转运；严禁从高向下抛掷，已松动件必须拆卸完毕方可吊运。拆除的木模板，应将板上的朝天钉子向下，并及时运至堆放地点拔除。(五)监测项目：支架沉降、位移和变形1.测点布设：选择首先浇筑的大跨度梁、斜梁、筒体、挡墙侧等作为监测重点，其它点作为监测抽查点，共布设沉降（水平）观测点27个，沉降观测点布设在大梁的跨中顶部横杆上（作好沉降和水平位移观测标记）。监测点布设位置详见附图（转换层监测点布置图）：监测点平面布置如下图：监测仪器精度应满足现场监测要求。监测频率：架体搭设完成后每天进行1次监测在浇筑混凝土过程中实施实时监测，位移监测频率2次/天，沉降监68、测频率1次/2小时监测频率：浇筑前、浇筑过程中、浇筑完，共三次。砼浇筑完成到砼终凝前，2次/天。监测报警指标，见如下表监测报警指标监测项目监测报警值支架沉降2mm支架水平倾斜3mm监测方法：支撑的沉降变形监测采用水准仪进行。做法是：在观测点下部的底板上观测基准点，在梁或板底的横杆上设置沉降观测点。在整个浇筑混凝土的过程中，监测人员可在地下室高支模大梁的部位的外围进行监测，支撑的水平位移监测采用全站仪坐标进行。做法是：在底板或500高混凝土导墙设置基准点，梁或板底的支撑杆上标注观测点。观测其间使用一种仪器，一个人操作，不能更换。处理方法：当监测数据接近或达到报警值时，立即通知混凝土浇筑人员暂停施69、工，并立即通知项目经理和施工负责人，分析原因，组织有关各方采取应取应急排险，采取加强措施后方可继续浇灌，同时向上级有关部门报告。七、高支模安全应急预案本高支模支撑系统作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对安全施工起到保障作用。危险源：作业人员在各个部位施工， 有可能造成高处坠落、模板坍塌，触电、机械伤害，物体打击和火灾。可能造成的伤害：高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。（一） 机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、及时求援，项目部成立应急求援小组。由项目经理任组长，负责事故现场指挥，统筹70、安排全面工作。（1）具体安全管理机构如下图：副队长：XXX XXX XXX XXX XXX 第三方电话火警：119 报警：110 急救电话：120(2)外线救援路径从洋人街南门腾龙大道 弹子石新街涂山路XXX市五院（二） 人员职责表职 务职责组 长负责组织与指挥整个事故现场的抢救工作，向各应急组调配应急所需的资源（人力、物力、资金）并对突发事件的应急响应工作做出决定。副组长负责组织抢救受伤人员、疏散物资材料、汽车、设备工作，了解事故现场需要抢救人员的数量和抢救地点、危险程度并具体组织抢救疏散。负责车辆及相应工具的供应，通过各种方法了解事故现场全面情况及其变化，及时向现场总指挥组提供真实可靠的情71、况。组 员主要负责组织抢救伤员的应急救护工作，迅速调配抢救运输车辆至事故发生点，提供和检查抢险人员的装备和安全防护，负责现场警戒工作、禁止无关人员进入、保护好事故现场、负责配合轻伤人员的包扎及资料收集工作。当发生紧急情况时。立即启动应急救援预案并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告分公司及公司甚至当地部门，取得政府及相关部门的帮助。（三） 应急救援工作程序（1）、报告当事故发生时，按以下工作流程迅速报告： （2）联络1）医疗救护组与区人民医院急诊科取得联系，报告事故地点人员伤亡情况，联系医务人员及救护车辆。2）抢救疏散组随时与急救中心保持联系，指挥疏散，小组派专人在路口引导救护车辆72、，以便顺利准确到达指定地点。（3）疏散1）疏散组首先了解事故现场有无被困地点和抢救通道是否畅通。2）疏散组在极易造成拥挤疏散通道布置专人看护。3）疏散组派专人引导疏散至安全地带，并确认是否有人员未能脱离危险区，如存在立即进行施救。4）指挥组调派现场安全值班车辆到达事故现场待令，并联系施救所需设备、器具。（四） 应急救援措施（1）物体打击急救措施1）当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。2）发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。3）在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动73、，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。4）观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。5）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。6）防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷74、料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。7）在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。（2）高空坠落急救措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1）发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的75、用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。2）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3）颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除76、义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。4）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。5）发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。6）复合伤要求平仰卧位，保持呼吸77、道畅通，解开衣领扣。7）周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。（3）坍塌事故急救措施1）应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。2）发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速78、疏散影响范围内的所有人员。3）分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。4）当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。5）项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。6）在救护过程中要防止二次坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。7）急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎79、或输氧急救等。8）当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。(4)触电事故急救措施发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员将人员施救。如果事故离电源开关较近，应立即切断电源开关；如果事故离电源开关太远，不即立即断开，救护人员可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电者或挑开电源线使之脱离电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下，以隔断电流。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意触电者的变化，按伤势轻重采取不同的救护方法：如触电者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时80、间较长，则应让他静卧，保持安静，在旁看护，并召请医生。如触电者已失去知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服，让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。如天冷还要注意保温。同时，迅速请医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工氧合即用人工的方法，以起到恢复心脏跳动和人工呼吸互相配合的作用。如触电者呼吸、脉搏、心脏均已停止，也不能认为已经死亡必须立即进行人工氧合，进行紧急救护。同时迅速请医务人员进行抢救，通过使用紧急处理用备用车辆，马上送往就近医院。（五） 火灾事故急救措施(1)如果是由于电路失火，必须先切断电源，严禁使用水或液体灭火器灭火以防触电81、事故发生。(2)火灾发生时，为防止有人被困，发生窒息伤害，应准备部分毛巾，湿润后蒙在口、鼻上，抢救被困人员时，为其准备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入肺中，造成窒息伤害。被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救，如用净水冲洗一下被烧部位，将污物冲净。再用干净纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。7.5预备应急救援物资：序号器材或设备数量主要用途1钢管若干支撑加固2模板、方木若干支撑加固3急救箱2个用于抢救伤员4手电筒8个用于停电时照明求援5应急灯8个用于停电时照明求援6爬梯3樘用于人员疏散7对讲机8台联系指挥求援（六） 起重伤害应急预案应急预案：发生机械伤害事故后，由项目经理负责现场总82、指挥，发现事故发生人员首先通知现场安全员，由安全员打事故抢救电话“120”，向上级有关部门或医院打电话抢救，同时通知生产负责人组织紧急应变小组进行可行的应急抢救，如现场包扎、止血等措施。防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生。门卫在大门口迎接来救护的车辆，有程序的处理事故、事件最大限度的减少人员和财产损失。7.机械伤害应急预案：（1）、由相关在场人员迅速切断机器电源。（2）、将人员救出后,立即检查可能的伤害部位,进行止血。（3）、发生断手(足)、断指(趾)的严重情况时，现场要对伤口包扎止血、止痛、进行半握拳状的功能固定。将断手(足)、断指(趾)用消毒和清洁的敷料包好，切忌将断指(趾)浸入酒精等消83、毒液中，以防细胞变质。然后将包好的断手(足)、断指(趾)放在无泄露的塑料袋内，扎紧袋口，在袋周围放些冰块，或用冰棍代替(切忌将断手(足)、断指(趾)直接放入冰水中浸泡)，速随伤者送医院抢救。八 计算书及相关附图第一章第二章第三章第四章第五章第六章第七章（一） 地下室顶板模板计算书1. 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-20032. 100厚板模板（扣件式）界面参数表一、基84、本参数新浇混凝土楼板名称-1F楼层板新浇混凝土楼板板厚(mm)100新浇混凝土楼板边长L(m)2.55新浇混凝土楼板边宽B(m)2.50二、支撑体系参数模板支架高度(m)10.4主梁布置方向平行楼板长边水平拉杆步距h(mm)1500立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)250立柱距混凝土板长边的距离(mm)100小梁间距(mm)180小梁两端各悬挑长度(mm)100,100主梁两端各悬挑长度(mm)100,100结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-85、2011三、荷载参数模板工程支拆环境考虑风荷载省份XXX地区XXX基本风压0(kN/m2)0.25风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.1,0.3,0.5,0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5四、模板参数面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)26面板弹性模量E(N/mm2)9000五、小梁参数小梁材质及类型方木方木宽(mm)40方木高(mm)90小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪86、强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350六、主梁参数主梁材质及类型钢管截面类型482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000七、可调托座参数可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30八、立柱参数钢管类型482.8立柱截面面积A(mm2)397立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立柱抗压强度设计值f(N/mm2)287、05九、地基参数模板支架作用位置不计算3.荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数z0.9风荷88、载体型系数s0.84.模板体系设计模板支架高度(m)10.4立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)250立柱距混凝土板长边的距离(mm)250主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)180小梁两端各悬挑长度(mm)250，250主梁两端各悬挑长度(mm)200，200结构表面的要求结构表面隐蔽100mm厚板设计图模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：100mm厚板模板支撑体系剖面图5、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(89、mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)26面板弹性模量E(N/mm2)9000模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4（1）、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.10.10.9+0.10.9 = 2.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.9= 2.25 kN/m；（2）、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.22.35+1.42.25=5.97kN/m最90、大弯矩 M=0.15.971802= 19342.8 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 19342.8/37500 = 0.52 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=26 N/mm2；面板的最大应力计算值为0.52N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!（3）、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=2.35kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6772.351804/(1009000281250)=0.007 mm；面板最大允许挠度 =180/ 250=0.72 mm；面板的最大挠度计算值 0.007 mm 小于面板的最91、大允许挠度0.72mm,满足要求!6、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 按三等跨连续梁计算，计算简图如下：（1）.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.10.180.1+0.50.18 = 0.54 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.18 = 0.45 kN/m；（2）.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布92、荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.54+1.40.45 = 1.28 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.280.92 = 0.104 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.104106/54000 = 1.92 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=15.44 N/mm2；方木的最大应力计算值为1.92 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值15.44 N/mm2,满足要求!（3）.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.6071.280.9 = 0.7 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.71093、3/(2 4090) = 0.292 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.78 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.292 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.78N/mm2，满足要求!（4）.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 0.54 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.549004 /(1009350243000)=1.056 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值1.056 mm 小于方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!7、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)494、83可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P0.35kN;支撑钢管计算弯矩图(kNm)Mmax0.583kNm Mmax/W0.583106/4490129.844N/mm2f205N/mm2支撑钢管的最大应力计算值129.844 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)95、Vmax5.016kN max2Vmax/A=25.0161000/39725.27N/mm2125N/mm2支撑钢管的最大剪力计算值25.27 N/mm2小于支撑钢管的剪力强度设计值125N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 0.755mm 小于 800/150与10 mm,满足要求!8、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1120立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)400顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型482.8立柱截面面积A(mm2)397立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49（1）、长96、细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1120+2400)=2661.12mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551200=2106mm =l0/i=2661.12/15.9=167.4=210（长细比满足要求！）（2）、立柱稳定性验算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.9 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 397 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(97、cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.016(1.5+0.42) = 2.727 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.016；Lo/i = 2727 /15.9 = 171.5；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.243；钢管立杆的最大应力计算值；=9900/（0.243398、97） = 102.622 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 102.622N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！9、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N9.93kNN30kN( 满足要求！)二KL87、KL103/KL113梁模板（扣件式）计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设99、计规范GB 50017-20031、工程属性新浇混凝土梁名称KZ89,标高198.00m新浇混凝土梁计算跨度(m)8.00混凝土梁截面尺寸(mmmm)300700新浇混凝土结构层高(m)9.4梁侧楼板厚度(mm)1802、荷载设计模板及其支架自重标准值面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值24混凝土梁钢筋自重标准值1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.83、100、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置自定义梁两侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数0梁底增加立柱布置方式自定义梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设101、计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。（1）.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，取单位宽度1000mm，W = 901.51.5/6=33.75cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中，q - 作用在模板上的侧压102、力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.45240.9=11.66kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.4540.9=2.27kN/m；计算跨度: l = 450mm；面板的最大弯矩 M = 0.111.664502 + 0.117 2.274502 = 2.9105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.111.660.45+1.22.270.45=7.0kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.9105 /3.375104=8.59N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =8.59N/m103、m2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！(2).挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=11.66N/mm； l-计算跨度: l = 450mm； E-面板材质的弹性模量: E = 10000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 901.51.51.5/12=25.31cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67711.664504/(100100002.531105) = 1.28 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =450/250 = 1.8mm；面板的最大挠度计算值 =1.28m104、m 小于面板的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=8.467/(1.000-0.300)=12.096kN/m剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.136 kNm，最大支座反力 R= 4.234 kN，最大变形105、 = 0.035 mm（1）次梁强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.36105/5.4104 = 2.52 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.52 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次梁的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值 =0.035mm 小于次楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！6.主梁计算主梁承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.234kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中106、，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.8mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2；主梁计算剪力图(kN)主梁计算弯矩图(kNm)主梁计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.667 kNm，最大支座反力 R= 9.421 kN，最大变形 = 0.430 mm（1）主梁抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.67105/1.02104 = 65.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =6107、5.7N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主梁的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.430 mm主楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.43mm 小于主楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！7、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5002020/6 = 3.33104mm108、3； I = 500202020/12 = 3.33105mm4；（1）.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2(24.00+1.50)0.501.000.90=13.770kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.500.500.90=0.270kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.50)0.500.90=2.835kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(13.77+0.27)3002+0.1172.8353002=1.56109、105Nmm； =Mmax/W=1.56105/3.33104=4.7N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.7 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=13.770+0.270=14.040kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =450.00mm； E-面板的弹性模量: E = 10000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =450.00/250110、 = 1.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67714.044504/(100100003.33105)=1.1 mm；面板的最大挠度计算值: =1.1mm 小于面板的最大允许挠度值: =1.2mm，满足要求！8、梁底支撑木方的计算（1）.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1 = 1.2(24+1.5)10.3+0.50.3(20.7+0.5)/ 0.5=9.864 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2.5+2)0.3=1.89 kN/m；均布荷载设计值 q = 9.864+1.890 = 11.754 111、kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.301.20.3024.00+1.4(2.50+2.00)(1.00-0.50)/4=0.560kN（2）.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=5101010/12 = 4.17102 cm4；E= 9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下：剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)方木的支座力:N1=N2=3.499 kN；最大弯矩：M= 1.227kNm最大剪力：V= 3.499 kN方木最大正应力计算值： =M112、/W=1.227106 /8.33104=14.7 N/mm2；方木最大剪应力计算值： =3V/(2bh0)=33.4991000/(250100)=1.05N/mm2；方木的最大挠度： =1.662 mm；方木的允许挠度: =1.0001000/250=4.000 mm；方木最大应力计算值 14.727 N/mm2小于方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 1.050 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 fv=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =1.662 mm 小于方木的最大允许挠度 =4.000 mm，满足要求！9.梁跨度方向钢管的计113、算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.499 kN最大弯矩 Mmax = 0.583 kNm ；最大变形 max = 0.681 mm ；最大支座力 Rmax = 8.83 kN ；最大应力 =M/W= 0.583106 /(5.08103 )=114.7 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 114.7 N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度114、设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.681mm小于700/150与10 mm,满足要求!10、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.63，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为10.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取10.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.83 kN；R 115、10.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 11、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.KL87梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =8.83 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1299.8=1.517 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.500/2+(1.000-0.300)/4)0.4500.500+(1.500/2+(1.000-0.300)/4)0.4500.100(1.500+24.000)=2.1 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4116、(2.500+2.000)1.500/2+(1.000-0.500)/40.700= 3.859 kN；N =N1+N2+N3+N4=8.83+1.517+2.1+3.859=16.306 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 3.97； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度117、lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.2= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m; 得到计算结果: 立杆的计算长度lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值；=16306/(0.203397) = 202.33N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 2118、02.33N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！三墙模板计算书墙模板的计算参照建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2010)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用容量为0.20.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为4.00kN/m2；（一）、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):5119、00；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；3.次楞信息次楞材料:圆钢管；次楞合并根数:1；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205120、.00；墙模板设计简图（二）、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取6.000h； T - 混凝土的入模温度，取15.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取4.000m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 69.125 kN/m2、96.000 kN/m2，取较小值69.125 kN/m2作为本工程计算荷载121、。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=69.125kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4 kN/m2。（三）、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =250.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.269.1250.5000.900=122、37.328kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.500.90=2.520kN/m；其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.137.328250.02+0.1172.520250.02= 2.52105Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： =123、 M/W = 2.52105 / 2.70104 = 9.3N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =9.3N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =250.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.269.1250.5000.900=37.328kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.500.90=2.520kN/m；面板的最大剪力：V = 0.637.328250.0 + 0.6172.520250.0 = 598124、7.8N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 5987.8N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =35987.8/(250018.0)=0.998N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.998N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 125、3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 69.120.5 = 34.563N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 250mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值: = 1mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67734.562504/(10060002.43105) = 0.627 mm；面板的最大挠度计算值: =0.627126、mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1mm，满足要求！（四）、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =5.0781= 5.078cm3；I =12.1871= 12.187cm4；次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.269.1250.2500.900=18.66127、4kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.250.90=1.260kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.118.664500.02+0.1171.260500.02= 5.03105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=5.08103mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=205.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 5.03105/5.08103 = 99.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；128、次楞的最大应力计算值 = 99.1 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.269.1250.2500.900/1=18.664kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.250.90/1=1.260kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.618.664500.0+ 0.6171.260500.0 = 598129、7.8N；截面抗剪强度必须满足下式：=2V/Afv其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 5987.8N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 489.303mm2； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =25987.8/489.303=24.475N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =24.475N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：=130、0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 69.130.25=17.28 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ； E-次楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22105mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.67717.28/15004/(1002060001.22105) = 0.291 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.291mm 小于次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！131、(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =5.0782= 10.156cm3；I =12.1872= 24.374cm4；E = 206000N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kNm)主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.269.120.250.51.440.250.511.069kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2)132、 M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 6.23105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 1.02104 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 6.23105/1.02104 = 61.3 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =61.3N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 6779.2N； A -钢管的截面面积(mm2)：A133、 = 978.606mm2； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =26779.2/978.606=13.855N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =13.855N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.422mm；主楞的最大容许挠度值: = 2mm；主楞的最大挠度计算值 =0.422mm 小于主楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！（五）、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm134、2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14；穿墙螺栓有效直径: 11.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 110 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051110-5 = 18.7 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 12.31 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=12.313kN 小于穿墙螺栓最大容许拉力值 N=18.7kN，满足要求！四柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规135、范GB50010-2010、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱截面宽度A(mm):1000.00；柱截面高度H(mm):1000.00；柱模板的总计算高度:H = 9.94m；柱模板设计示意图：（一）、参数信息1.基本参数柱截面宽度A方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:6；柱截面高度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:6；对拉螺栓直径(mm):M14；2.136、柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):2.80；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:圆钢管；竖楞合并根数:1；直径(mm):48.00；壁厚(mm):2.80；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；（二）、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最137、大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取6.000h； T - 混凝土的入模温度，取15.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取9.940m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 69.125 kN/m2、238.56 kN/m2，取较小值69.125 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=69.125kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载138、标准值 q2= 4 kN/m2。（三）、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。因是矩形柱，取柱截面宽度B方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。作用在模板上的侧压力线荷载q，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1.269.130.450.90=33.595kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.44.000.450.90=2.268kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q1 + q2 =33.595+2.268=35.863kN/m；计算简图139、剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)从左往右，各支座反力为R1=2.319kN，R2=6.54kN，R3=5.486kN，R4=5.486kN，R5=6.54kN，R6=2.319kN柱截面宽度H方向计算简图剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)从左往右，各支座反力为R1=3.25kN，R2=9.238kN，R3=7.709kN，R4=8.097kN，R5=8.103kN，R6=7.691kN，R7=9.291kN，R8=3.283kNMmax =198411.221Nmm；Vmax=5001.100N；max=0.516mm；Rmax=9291.056N1.面板抗弯强度验算 =140、M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩；W=bh2/6=45015.015.0/6=1.69104mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.98105 / 1.69104 =11.7N/mm2；面板的最大应力计算值 =11.7N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 5001.100N； b-构件的141、截面宽度(mm)：b = 450mm； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =35001.100/(245015.0)=1.11N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =1.11N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算面板最大容许挠度: = 143 / 250 = 0.57 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.516mm；面板的最大挠度计算值 =0.516mm 小于面板最大容许挠度设142、计值 = 0.57mm,满足要求！（四）、竖楞计算本工程柱高度为9.9400m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.8mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =5.0781=5.08cm3；I =12.1871=12.19cm4；作用在竖楞上的线荷载，q=Rmax/l=9291.056/450.000=20.647N/mm竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm；竖楞的最大弯距：M =0.120.6474143、50.0450.0= 4.18105Nmm； =M/(xW)f其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.08103； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/1.05W = 4.18105/(1.055.08103) = 78.414N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =78.414N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值 =205N/mm2，满足要求！2.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250 E-竖144、楞弹性模量（N/mm2），E = 210000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=1.22105；竖楞最大容许挠度: = 450/400 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67720.65450.04/(100210000.01.22105) = 0.224 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.224mm 小于竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！（五）、柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.8mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0782=10.16cm3；I = 12.1872=24.37cm4；根据竖楞对柱箍得作145、用力即为面板所受的支座反力得计算简图剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)Mmax =368.920Nmm；Vmax=6417.644N；max=0.058mm；Rmax=11874.53，11920.153max=11920.153N1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中，柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =3.69108/(1.051.02107)=34.6N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.058 mm；柱箍最大容许挠度: = 284 146、/ 250 = 1.136 mm；柱箍的最大挠度 =0.058mm 小于柱箍最大容许挠度 =1.136mm，满足要求!（六）、对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号: M14；对拉螺栓的有效直径: 11.85 mm；对拉螺栓的有效面积: A= 110 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 11.92 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.7010511010-5 = 18.7 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=11.92kN 小于对拉螺栓最大容许拉力值 N=18.7kN，对拉螺栓强度验算满足要求!附：1. 纵横向立杆平面布置图；2. 水平剪刀撑平面布置图；3. 竖向剪刀撑平面布置图；4. 总平面布置图；5. 进度计划表；6. 竖向剪刀撑图