1、xx国际啤酒城改造项目T2T2 楼工程 T2 塔楼大体积筏板施工方案编制： 审核： 审批： xx年 11 月发布 xx年 11 月实施目录1 编制依据 12 工程概况 22.1 工程建设概况一览表 22.2 底板设计概况 32.3 主要施工条件 43 组织机构 73.1 项目管理组织 73.2 人员分工 74 施工组织与顺序 104.1 整体部署 104.2 平面布置与机械配备 114.3 浇筑顺序与时程分析 124.4 重难点分析 135 施工进度计划 156 施工准备与资源配置计划 156.1 施工准备计划 156.2 资源配置计划 167 钢筋工程施工方法及工艺要求 207.1 T1 塔2、楼钢筋设计概况 207.2 槽钢支架设计 227.2.1 槽钢支架设计建模 227.2.2 钢筋支架荷载取值分析 237.3 细部节点设计 277.3.1 底部保护层垫块 277.3.2 槽钢底部支座节点 287.3.3 槽钢梁柱焊接节点 288 模板工程施工方法及工艺要求 298.1 特殊部位（核心筒内）的集水坑、电梯井筒模板设置 298.2 抗浮设计计算 308.3 电梯坑、集水坑部位模板侧压力计算 338.4 电梯井部位模板拆除后蓄水覆盖保温处理 358.5 筏板错标高位置模板支设 359 混凝土工程施工方法及工艺要求 359.1 方案及技术参数 369.2 砼的配合比设计 379.3 3、砼的搅拌 409.4 砼的运输与泵送 409.4.1 砼的运输 409.4.2 汽车泵泵送 429.4.3 传送带输送 439.4.4 溜管输送 439.5 砼的浇筑 539.5.1 砼的浇筑 539.5.2 砼的振捣 549.5.3 砼泌水的处理 559.5.4 砼表面处理 569.6 砼的养护 569.6.1 保温层厚度计算和设计 569.6.2 养护时间 579.7 砼的测温 579.7.1 测温位和点的布置 589.7.2 测温要求： 599.8 砼的外观检查与表面修整 609.9 砼试块的留置 609.9.1 标养试块 609.9.2 同条件试块 609.9.3 抗渗试块 609.14、0 大体积混凝土水化热及应力计算 609.10.1 项目概况 619.10.2 计算依据及参数 629.10.3 传热计算 639.10.4 力学计算 639.10.5 网格 649.10.6 边界条件及模型参数 659.10.7 T2 塔楼计算结果 669.10.8 结论 699.11 混凝土膨胀外加剂选择 6910 工期管理措施 7010.1 工期保障措施 7010.2 工期管理措施 7010.3 突发情况应急措施 7111 质量管理措施 7211.1 确定质量控制点及质量通病防治措施 7211.2 冷缝控制措施 7211.3 表面泌水处理措施 7711.4 裂缝控制措施 7711.5 保5、温保湿措施 7812 安全管理措施 7813 环境管理措施 7913.1 环境保障措施 7913.2 绿色施工管理措施 8014 成品保护管理措施 8015 大体积混凝土施工应急预案 8115.1 应急预案目的 8115.2 适用范围 8115.3 应急救援组织机构与职责 8115.3.1 应急准备和响应领导小组 8115.3.2 应急小队 8115.3.3 应急救援领导小组职责 8115.4 施工现场应急处理设备和设施 8215.4.2 其他应急设备和设施 8215.4.1 急救箱 8215.5 事故应急响应 8215.5.1 火灾事故 8215.5.2 工伤事故 83附件一：T2 塔楼钢筋6、支架计算书 831.3 A 类钢筋支架设计 831.4 B-1 类钢筋支架设计 871.5 B-2 类钢筋支架设计 921.6 B-3 类钢筋支架设计 971.7 C-1 类钢筋支架设计 1021.8 C-2 类钢筋支架设计 1071 编制依据序号类别文件名称编号1地方行政文件关于加强预拌混凝土生产使用管理的若干意见青建管质字201513 号2关于混凝土试件管理细则的通知青建质监字20091 号3国家行业规范建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20134工程测量规范GB50026-20075建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-20186钢结构工程施工质量验收规范GB50207、5-20017混凝土外加剂应用技术规范GB50119-20138人民防空工程施工及验收规范GB50134-20049粉煤灰混凝土应用技术规范GB/T50146-201410混凝土质量控制标准GB50164-201111混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-201512地下防水工程质量验收规范GB50208-201113大体积混凝土施工规范GB50496-201814混凝土结构工程施工规范GB50666-201115用于水泥和混凝土中的粉煤灰GB/T1596-201716大体积混凝土温度测控技术规范GB/T51028-201517钢筋混凝土用钢 第 2 部分：热轧带肋钢筋GB1499.28、-201818国家行业标准混凝土拌合用水标准JGJ63-200619钢筋机械连接技术规程JGJ107-201620建筑工程冬期施工规程JGJ/T 104-201121混凝土泵送施工技术规程JGJ/T 10-201122钢筋焊接及验收规程JGJ18-201223建筑工程检测试验技术管理规范JGJ190-201024预拌混凝土绿色生产及管理技术规程JGJ/T328-201425纤维混凝土应用技术规程JGJ/T221-201026建筑施工安全检查标准JGJ59-20111序号类别文件名称编号27国家行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201128执行图集混凝土结构施工图平面整体9、表示方法制图规则 和构造详图16G101-1、329混凝土结构施工钢筋排布规则与构造详图18G901-1、330钢筋混凝土结构预埋件04G36231企业标准绿色施工评价标准ZJQ08-SGJB005-200832混凝土结构工程施工技术标准ZJQ08-SGJB204-201733地下防水工程施工技术标准ZJQ08-SGJB208-201734建筑防水工程施工工艺标准ZJQ00-SG-00935建筑工程施工质量统一标准ZJQ00-SG-01336混凝土结构工程施工质量标准ZJQ00-SG-01637地下防水工程施工质量标准ZJQ00-SG-0192 工程概况2.1 工程建设概况一览表工程名称xx国10、际啤酒城改造项目T2T2楼工程工程性质公用建筑建设规模212426工程地址北起至苗岭路，南至香港东路，西至海尔路，东至深圳路，毗邻石老人海滨浴场总占地面积30337.8总建筑面积212426建设单位承包范围施工图范围内的所有工程设计单位主要分包土建、安装等劳务分包 桩基、锚杆等专业分包勘察单位合同 要求质量确保泰山杯，争创国优监理单位工期1222日历天总承包单位安全符合xx市建筑施工现场 标准化管理的要求，创建 xx市建筑施工现场标准化管理样板工程。工程主要功能 或用途T1塔楼为五星级酒店及办公楼、T2塔楼为智能化甲级办公室22.2 底板设计概况（1）底板设计情况表2.2-1 T2塔楼大筏板设11、计概况一览表项目设计概况筏板形式筏板基础持力层基岩为 16 层强风化岩，C20 混凝 土超挖换填至筏板底标高底板面积2960 单次浇筑方量约 10800m底板厚度3300mm。局部坑中坑深度 1.35 米、1.65 米、1.85 米、3.55 米、5.05 米，对 应筏板厚度 4.65 米、4.95 米、6.85 米、8.35 米。筏板钢筋 设计概况顶部：配筋双层双向 32150底部：大面配筋三层双向32150，局部配筋单层单向32150中部： 12200 单层双向分布筋，上下排间距 1.5m。砼强度等级及性能基础筏板 C45P8，强度按 60 天龄期设计；掺加膨胀、抗裂、防水外加剂。底板顶标12、高情况有-10.15m、-10.60m 两套大面标高。3图2.2-1 电梯坑、集水坑深度示意图2.3 主要施工条件（1）场区周边环境状况本工程位于xx市崂山区深圳路与梅岭东路交口，毗邻石老人海水浴场。大体积 混凝土浇筑期间，场区内设置 1 个大门组织交通运输。工地周边环境状况受制因素较多，交通不能形成环路，底板大体积混凝土连续浇 筑受车辆上下班高峰期、高峰期车流量增多等因素影响较大。应提前规划协调，避免 交通运输受阻。受场地平面布置影响，T2 楼北侧不具备车辆通行及布置泵车的条件，拟考虑借用 上实园区道路提前加工制作溜管，已与业主协商，南侧距离坑外场地较远，混凝土浇 筑的泵车和罐车仅能通过基坑13、坡道下坑作业。4T2 塔楼大体积筏板施工方案（2）当地混凝土供应情况主楼底板施工的混凝土供应选定xx建一混凝土工程有限公司作为混凝土供应的 供应商，在统一原材、统一配比，确保商品混凝土质量的基础上，设定主供应站三家， 一家备用，满足施工对混凝土供应的要求。表2.3-1 混凝土供应情况统计表序号分站地址供应能力 （m/h）运输距离 （km）运输时间 （min）罐车数量 （辆）1市北站市北区德兴路 37 号32011.217523崂山站崂山区 369 省道30011.921342建豪站李沧区瑞金路 68 号30020.23229合计920/115图2.3-2 商品砼供应线路图（市北站）5图2.3-14、2 商品砼供应线路图（崂山站）图2.3-2 商品砼供应线路图（建豪站）6（3）现场作业面条件根据施工总体部署，在南侧边坡正对 T2 楼位置设置基坑坡道，作为上下通行通道， 泵车和罐车进入基坑进行混凝土浇筑。在基坑北侧布置一套溜管+溜槽，配合混凝土浇 筑；采用两台混凝土皮带输送机外加一台 56m 汽车泵进行混凝土浇筑。在场内生活区 空地储备不少于两辆汽车泵，场内等候混凝土罐车数量应不少于混凝土搅拌站两小时 停供期间的混凝土消耗量。3 组织机构3.1 项目管理组织（1）项目组织机构设置塔楼底板施工管理组织的核心工作是大体积混凝土浇筑组织，大体积混凝土浇筑 必须各方面协调一致方可顺利施工。底板混凝土15、浇筑由项目经理担任总指挥，混凝土 浇筑前总指挥先进行各方面的协调、联络和部署，并由总指挥组织浇筑前各工序、设 施、工具、交通、人员的检查。安排专人与交通部门联系，提前一周申请交通手续、办理夜间施工许可证，并对 生活区进行统一部署管理，指导场内外车辆按照交通规则有序通行。对 1#大门及坡道 上下口设置专人，按照“上车让下车 ”的原则，派专人对通行坡道进行上下协调管理。 如果砼浇筑车辆需要临时占道，在占道区域前方 50m 处设置警示标志，提醒车辆和行 人前方注意减速避让和绕行，并在上下班高峰期设专人引导场外车辆安全通过占道区， 做到施工占道不扰乱公共交通秩序，确保施工有序进行。安排专人协调深圳路及16、场区周圈通行，车辆做好入门通行证管理、出场清扫等工 作，确保场内通行顺畅，并减少对交通的影响。混凝土搅拌站设专职调度人员驻场联络并及时汇报搅拌站情况，同时根据现场情 况，协调混凝土的搅拌和运输速度。底板浇筑时管理人员按照两个大班安排（包含劳 务层的主要管理人员，每个大班工作 12h）。3.2 人员分工7表3.1-1 底板混凝土浇筑全体管理人员一览表序号姓名管理职务职责与权限备注1王洪斌项目经理负责项目内外的资源协调、调配总指挥2王正程方案总工底板施工方案的编制审核，现场技术总指导交通协调3王立彬设计总工底板阶段图纸深化，钢筋支架设计现场管控4丁辉生产经理底板施工现场总协调、施工计划与进度责任人17、外围保障5刘寿喜质量总监底板施工阶段质量管理现场管控6李希豪技术工程师参与方案编制，施工现场技术质量管理现场管控7王英达计划工程师施工现场协调与管理现场管控8于翔宇专业工程师施工现场协调与管理交通协调9刘艺专业工程师施工现场协调与管理交通协调10尹佳伟专业工程师施工现场协调与管理交通协调11赵博专业工程师施工现场协调与管理交通协调12高阳专业工程师施工现场协调与管理现场管控13任泽华专业工程师施工现场协调与管理交通协调14王振宇专业工程师施工现场协调与管理现场管控15辛煜设计工程师底板大体积阶段 BIM 模型建模现场管控16苗鹏物资经理现场材料协调调配物资保障17张佳欣物资工程师对接市北商混站18、，保证现场车辆充足物资保障18殷建伟安全总监现场安全管理与应急处理应急处理19徐阳阳安全工程师现场安全管理与应急处理应急处理20王建峰安装经理现场临水临电、预留预埋管理后勤保障21杨伟华安装工程师现场临水临电、预留预埋管理后勤保障22张亮商务经理对接崂山商混站，保证现场车辆存量充足物资保障23陈涛商务工程师对接商混站，控制罐车混凝土是否足磅物资保障底板混凝土浇筑管理层人员值班表在底板混凝土浇筑前两天确定，并严格执行。 如图 3.1-1 所示，本次 T2 塔楼大体积混凝土浇筑职责分六组，管理人员预计投入833 人次，各组职责如下：（1）外围保障组：负责大体积混凝土浇筑前与政府主管部门对接，进行夜19、间施工 许可证及车辆通行证等业务办理，必要时调配相关资源保证大体积混凝土施工顺利进 行。（2）物资保障组：负责联系商混站保证混凝土供给量及混凝土质量，负责联系筏 板钢筋支架等各类辅材进场，避免材料原因造成混凝土施工出现问题。（3）交通协调组：负责混凝土罐车车辆管理，保证各浇筑点混凝土连续浇筑，组 织车辆有序进出场，配合现场管控组进行泵车、混凝土皮带传送机调换浇筑位置。（4）现场管控组：负责大体积混凝土浇筑顺序及部署，指挥泵车、混凝土皮带传 送机浇筑位置、方量，根据前期策划内容保证混凝土浇筑质量，避免出现冷缝、离析 等混凝土问题。（5）后勤保障组：负责大体积施工阶段临水、临电等资源保障，必要时采20、用柴油 发电机等设备保证现场施工顺利进行。（6）应急处理组：负责大体积施工阶段应急处理，若出现高处坠落、触电火灾等 险情第一时间实施救援。现场管理组、交通协调组和物资保障组现场职责分工点位详见附图三。图3.1-1 底板混凝土浇筑人员职责分工架构图94 施工组织与顺序4.1 整体部署（1）钢筋工程：T2 塔楼钢筋绑扎由下至上进行，先施工槽钢垫块，槽钢马镫随 底部钢筋绑扎同步进行；随钢筋支架及横梁的搭设进度由下至上分层进行筏板分布筋 绑扎；待顶部横梁焊接完毕后进行板顶钢筋绑扎，应在板顶钢筋绑扎前确保下部分布 筋绑扎完成，尽量避免竖向交叉作业。（2）模板工程：后浇带模板及止水钢板随钢筋绑扎进度进行安21、装；电梯坑、集水 坑模板按本方案第七章要求提前完成拼装加固并整体吊装就位，并在浇筑前将抗浮拉 筋、第一批抗浮配重安置完成。作业前在基坑周边放置激光扫平仪并在箱型模板顶部 做好标识杆，并在作业场地周边进行配重储备，浇筑过程及时监控，如发现模板上浮 第一时间增加配重。（3）施工准备：按第六章具体内容进行混凝土浇筑前的准备。项目部提前一周对 项目及分包管理人员、搅拌站人员、罐车司机、劳务班组进行交底，明确大体积混凝 土浇筑的每个细节。负责外围保障人员提前与政府相关主管部门进行充分沟通，确保 遇本工程标识罐车第一时间放行，必要时对现场周边道路进行交通管制。后勤保障组 提前完成现场照明、临水、临电设施的22、配置和检查，并完善应急措施。（4）混凝土工程：1）交通组织：T2 塔楼大体积筏板计划在周五晚 20:30 开盘，场内浇筑罐车均从 1#大门出入；场外浇筑罐车由上实园区东门进入。场外交通组织进场车辆沿深圳路北 侧进入，出场车辆向南行驶，确保全部车辆右转进出场，避免等待红灯。入场等候车 辆在深圳路西侧占用右转道排队。场内交通分两级候车调度，一级候车区为办公区门 口道路，二级候车区为每台泵车附近区域。高级向低级补车，可保证在泵车处放料罐 车连续作业，同时避免因坡道处堵车导致的作业中断。2）施工组织：共投入 1 处溜管、2 台混凝土皮带传送机、1 台汽车泵、1 个溜槽 点进行混凝土浇筑作业。整体思路为23、“深坑优先、低区先行、平面分区、竖向分段、 调控速度、协调施工 ”，确保在坑中坑浇筑至低区基底标高时，低区混凝土平面范围10T2 塔楼大体积筏板施工方案浇筑至坑中坑旁。随后共同向同一方向浇筑至筏板顶标高。其中深坑部位考虑模板抗 浮，需分 4 次浇筑至筏板顶。大体积筏板的整体施工流程见图 4.1-1。图 4.1-1 大体积筏板施工流程图4.2 平面布置与机械配备11T2 主楼大体积混凝土浇筑分为两阶段，首阶段目标为完成主楼范围内深坑浇筑至 大面标高以及北侧大面浇筑，第二阶段目标为完成场区大面混凝土浇筑及补方、收面 施工。（1）两台混凝土皮带传送机分别位于 T2 楼东侧和西侧，其主要功能为进行大面24、 积混凝土浇筑。（2）一台汽车泵位于 T2 楼东南角，其主要功能为平衡浇注速度。（3）混凝土自北侧浇筑至临近在 T2 塔楼西南角设置自卸点一处，采用溜槽进行 自卸浇筑。（4）一处溜管位于基坑北侧，出料口位于 K 区中部，用于保证深坑混凝土浇筑速 度杜绝产生冷缝，进料口位于上实园区南侧，溜管中部增加一分料斗用于 N 区混凝土 浇筑，具体溜管布置及参数见本方案 9.4.4。（5）根据 T2 塔楼各区域筏板完成面标高、集水坑电梯坑的位置、每台泵的覆盖 范围将 T2 楼平面区域分为 K 区、W 区、N 区、E1 区、E2 区、S 区共六个大区。（6）上述布置为混凝土浇筑第一阶段，当外框和深坑浇筑平面区25、域连结“胜利会 师 ”后，大体积混凝土浇筑的困难期已经渡过，后续浇筑布置可根据实际情况逐步撤 出混凝土皮带传送机，换汽车泵进行补方收面。（7）在 T2 楼塔吊、基坑临边设置镝灯，确保施工现场照明充足。施工前现场储 备备用汽车泵、柴油发电机等应急机械和设施，同时布置备用水箱。确保不间断浇筑。平面布置详见附图一、附图二T2 塔楼大体积筏板施工平面图4.3 浇筑顺序与时程分析塔楼范围内共分为 K 区、W 区、N 区、E1 区、E2 区、S 区六个大区。其中 K 区为 坑中坑区域，分四次浇筑完成，一旦满足抗浮时间间隔要求，立即优先浇筑上一层混 凝土。与此同时，E 区、W 区因位于溜管覆盖半径内，优先进26、行浇筑，力求在 E 区、W 区浇筑至 K 区边缘时，K 区刚好浇筑至上述三区的基底标高。各区域方量统计详见表 4.3-1,各类机械作业效率详见表 4.3-2，浇筑顺序及时程分析详见图 4.3-1。表4.3-1 各区域方量统计表12序号区域编号方量1K区2422m2N区1898m3W区1385m4E1区1707m5E2区1256m6S区1327m表4.3-2 机械作业效率统计表序号机械类型效率（m/h）1汽车泵502溜管2403混凝土皮带传送机1204自卸60图4.3-1 T2塔楼浇筑时程分析图4.4 重难点分析表4.4-1 重难点分析表序号重点难点分析应对措施1钢筋施工 安全管理大体积筏板厚度27、达3.3m,顶部、底部 钢筋之间高差大，需搭设槽钢钢筋 支架。尤其是绑扎顶部钢筋时，支 架搭设不规范、焊接作业无防火措 施、施工顺序不合理、上部堆载超 载均为该分项工程的重大风险源。1）计算中将筏板内全部区域考虑为堆载区进 行计算，并对钢筋集中堆载的荷载取值进行最 不利情况下的保守考虑。同时，现场明确钢筋 堆放区，避免在深坑周边、筏板较厚处堆放钢 筋。2）支架搭设前应提前放出每根立柱的精确点13序号重点难点分析应对措施位并进行验收，确保槽钢支架按方案搭设、垂直度符合要求；支架搭设过程重点管控焊缝质量。3）防水施工完成后在防水上施工防水保护层， 避免支架焊接过程中焊渣掉落导致防水卷材 着火或熔透28、；避免钢筋绑扎过程拖拽钢筋划伤 卷材。同时焊接作业采用带水作业，全程旁站 监控，保证接火斗等措施到位。4）钢筋绑扎由下至上进行，先施工底部钢筋， 再施工中间的分布筋，最后施工顶部钢筋，避 免竖向交叉作业。2外围保障大体积混凝土施工要求连续浇筑， 对混凝土供应的及时性提出了较高 要求。尤其是高峰期车辆的拥堵， 会对混凝土连续供应造成较大压 力。 同时，交警、城管等部门的管 制会对混凝土运输及作业造成较大 影响。1）将开盘时间设定在周五晚高峰期后，在周 末的两天时间内完成混凝土浇筑。2）施工前提前与交通、城管等相关部门进行 充分沟通，争取便利，遇到供应本项目罐车第 一时间放行。3）提前编制应急预案29、，采取措施保证高峰期 来临前，现场罐车存量充足。3交通组织因现场场地有限，浇筑期间现场车 辆非常多，极易造成拥堵，导致混 凝土浇筑降效，甚至导致混凝土初 凝产生冷缝。1）现场设置两级候车区，确保混凝土浇筑连 续作业。2）完善组织架构，明确交通协调组中每个组 员的职责、任务和点位。3）提前组织搅拌站司机进行交底，严格控制 车辆进出场方向和称重、洗车制度。确保进场、 称重、洗车、出场无等待。4混凝土浇筑顺序控制大体积筏板因涉及深坑模板抗浮问 题，需竖向分层浇筑坑中坑混凝土， 故必须严格进行坑中坑区域及其他 区域的协调和平衡。深坑区域浇筑 过快可能导致模板上浮或因等待其 他区域混凝土导致冷缝；其他区30、域 浇筑过快将导致等待深坑区域混凝 土，导致大部分部位混凝土浇筑停1）提前编制详尽的混凝土施工方案，明确混 凝土的浇筑顺序，并根据各类砼泵的作业效率 和各部位方量分析作业时程，确保泵的位置、 浇筑顺序合理高效。2）完善组织架构，现场管控组和交通协调组 应高效沟通，保证作业区域罐车第一时间到 位，并根据现场各部位浇筑速度及时进行动态 调控。14序号重点难点分析应对措施滞，造成冷缝。5混 凝 土 裂 缝、冷缝控 制T2楼筏板厚度3.3m，斜坡区域筏板 最大厚度高达8.15m，混凝土标号为 C45，浇筑后水化热较大，极易造成 混凝土开裂。1）严格按照设计图纸要求，采用60天强度2）优化混凝土配比，减31、少水泥和水的用量， 掺加混凝土膨胀抗裂剂减缓混凝土水化反应 速度，减小混凝土收缩应力；同时混凝土配比 应保证有较长的初凝时间。并提前进行试配。 3）根据混凝土配合比，进行混凝土水化热、 温度应力、收缩应力的计算，进而确定膨胀剂 的类型和掺量，确定混凝土收面、压光、保温 及养护措施。5 施工进度计划xx年 11 月 9 日开始绑扎主楼大底板钢筋，支撑架体自 11 月 12 日开始安装，计划 11 月 29 日完成钢筋大面绑扎，12 月 6 日完成模板及止水钢板支设，12 月 6 日晚 开始浇筑混凝土，计划大面浇筑时间控制在 24h 以内。序号工作名称工期开始时间完成时间1下部钢筋绑扎10201932、.11.92019.11.182支撑架安装82019.11.122019.11.193上部钢筋绑扎102019.11.192019.11.284分布筋及竖向插筋绑扎82019.11.212019.11.295模板及止水钢板支设72019.11.302019.12.066混凝土浇筑22019.12.062019.12.076 施工准备与资源配置计划6.1 施工准备计划（1）技术准备15本方案第 1 章编制依据中所包含技术文件，均已配备到位并制定管理制度且指定 专人保管。施工前已进行图纸会审，提出施工阶段的综合抗裂措施，制订关键部位的作业指 导书，并进行详细记录。在施工前，施工方案已审批。项目部根33、据施工方案对砼工长及操作班组进行专业培训，逐级进行全面的施工技 术交底及安全交底，同时建立严格的岗位责任制和交接班制度。（2）现场准备情况拟浇筑砼的施工段的模板、钢筋、预埋件及管线等全部安装完毕，经验收符合设 计要求，钢筋、预埋件及预留洞口已经做好隐蔽验收，标高、轴线、模板等已进行技 术复核，并有完备的签字手续。检查并清理模板内残留杂物，用水冲净，浇筑砼用的架子及马道、通道已支设完 毕，并经检查合格。砼搅拌站已提前通知，并做好相应准备。砼输送泵、振捣器等机具已经检查、维修，试运转正常，备用泵车已到场待命， 计量器具校核完毕。临电检查正常，做好夜间施工照明准备，夜间施工手续已办理。做好测温准备工34、作，混凝土的测温监控设施已按规定配置和布设，标定调试正常， 保温材料齐备，测温负责人已落实。为防止施工过程中突然临时停水、停电，事先与供水、供电部门联系并提前准备 柴油发电机确保水电供应，以防意外停电造成质量事故。加强气象预测预报的联系工作，避开雨季施工，并准备好抽水设备和防雨、防暑 等物资。6.2 资源配置计划（1）主要机具设备配备T2 塔楼大体积筏板施工方案图6.2-1 T2大体积混凝土平面布置图序号位置类型数量每小时输送量（m )总输送量（m )浇筑区域备注1基坑 北侧溜管12404043前期 K 区深坑，后 期筏板北侧区域持续2基坑 西侧1#皮带 输送机11203006前期西北侧，后期35、 筏板南侧区域持续3基坑 东侧2#皮带 输送机11203006前期东北侧，后期 筏板东侧区域持续4基坑 南侧汽车泵1501010筏板东南侧持续施工前做好试块的留置计划和制作准备工作。搅拌站提供的大体积混凝土配合比 通知单报监理单位审核，各分站统一原材和配比。浇筑申请批准后实施。配备砼输送泵、泵管及卡子、插入式振捣器、铝合金刮杠、铁耙、大小平锹、铁 锹、抹子、小铁皮桶、塑料布、矿棉被、灯具、电工常规工具、机械常规工具、对讲 机、砼坍落度桶、砼标准试模、水准仪、钢卷尺、温度计等。（2）资源配置计划17在混凝土施工前，为确保混凝土施工顺利进行，必须做好各项资源配备，包括混 凝土输送泵的布置、泵管的安36、装布设、小型机具的配置以及各项机械设备的性能检查、 维修维护，购置施工需要的各种防雨雪材料、混凝土养护材料，安排充足的混凝土施 工操作人员、管理人员等。（3）劳动力配置计划为确保混凝土快速优质的施工，项目部要求劳务队伍安排充足的具有丰富混凝土 施工经验的操作班组和管理人员，合理安排，分班作业，明确各自职责分工，确保按 要求完成混凝土的浇筑任务。由于基础底板大体积混凝土体量大，并且必须保证连续施工，施工期间要求配备 两个施工班组，轮流作业。混凝土浇筑过程中项目部管理人员以及劳务队伍责任工长 必须现场监督管理，保证混凝土的各个环节都有人负责，处于受控状态。劳动力配置 计划见下表 5.2-1。表6.37、2-1 劳动力计划表序号工种人数备注1操作工11人/班拽管子、放料2振捣工18人/班砼振捣3瓦力工10人抹面收光、保温覆盖4钢筋工4人/班检查钢筋5木工4人/班巡视模板状况6电工2人/班供电应急7塔吊工1人配重调运8信号工1人指挥塔吊9试块制作2人/10坍落度检验6人/班/11洗车工14人/班/12抽水工2人/班/合计75人/班（4）砼供应计划底板浇筑前一周向搅拌站提出砼需用通知，要求搅拌站做好原材进场检验等准备18工作。在砼浇筑前一天，向搅拌站提交砼需用计划，并提出对混凝土的产品质量的相 关技术要求：如混凝土等级、方量、坍落度、初凝终凝时间等等，以及对混凝土的供 应及现场调度提出要求。塔楼底38、板砼 C45P8（SY-K 防冻），方量约为 10800m。（3）机械设备需用计划序号机具种类数量型号1砼车泵2SY5502THB58E，58m 臂长2溜管1377 钢管3皮带输送车2普茨迈斯特 32m 臂长4高频插入式振捣棒20HZ6-505插入式振捣棒（细）4HZ6-306砼运输罐车115 辆根据浇筑情况随时调整7砼吊斗2/8砼磨光机3/9木抹子20/10铁锨20/11铁插尺10/12铁耙15/13找平尺10/14水准仪及塔尺1DINI0315大型挖掘机2PC420（6）其他物资需用计划序号物资名称数量备注1塑料薄膜10000 /2矿棉被8000 备用3坍落度筒6 套/4试模（普通）50 39、组/195试模（抗渗）20 组/6测温元件65 个用于大体积砼测温7 钢筋工程施工方法及工艺要求7.1 T1 塔楼钢筋设计概况本工程 T2 塔楼基础底板采用 HRB500 级钢筋，主要型号为 C16、C18、C20、C22、 C25、D32。钢筋分层命名如下图：图7.1-1 塔楼筏板钢筋命名示意图基础顶部 T1、T2、T3、T4 排通配 D32 钢筋，布设间距为 150mm。20图7.1-2 T3、T4排钢筋分布图基础底部 B1、B2、B3、B4、B5、B6 排通配 亜32 钢筋，布设间距 150mm，其中核心 筒内电梯坑电梯坑较多处增加 B7、B8 排钢筋，钢筋直径为 亜32，布设间距 1540、0mm。图7.1-3 B7、B8排钢筋分布图基础与防水板交界处四周以实配钢筋代替原防水板钢筋，分为四个方向：1、北侧：局部 T2 排以 C18 或 C22 代替原此处防水板配筋，间距 100mm；局部 B2 排以 C18 代替原防水板配筋，间距 100mm。2、西侧：局部 T1 排以 C25 或 C22 代替原 防水板钢筋，间距 140mm；局部 T2 排以 C18 代替原防水板配筋，间距 140mm；B1 排以 C20 或 C22 代替原防水板配筋，间距 140mm。3、南侧：T2 排以 C20 代替原防水板配 筋，间距 140mm；B2 排以 C20 代替原防水板配筋，间距 140mm。441、东侧：局部 T1 排 以 C20 或 C25 代替原防水板配筋，间距 140mm。T2 排以 C16 代替原防水板配筋，间 距 140mm。按照设计要求“底板或桩承台等平面基础构件,当其厚度2000mm 时,应在其上下 钢筋网之间的高度均匀设置附加水平钢筋网片。当工程图中未明确时,可按以下要求设21置:当 2000厚度3000 时,设置 1 层;当 3000厚度4000 时,设置 2 层;当 4000厚度 5000 时,设置 3 层;当 5000厚度6000 时,设置 4 层;附加水平钢筋网片的规格均为 双向 12200。”，基础局部因集水坑影响，厚度为 7550mm，按照规范要求分布钢筋布42、 设间距不可大于 2000mm，故局部区域设置 5 层附加钢筋。7.1-4 局部深坑位置布设5层附加筋7.2 槽钢支架设计7.2.1 槽钢支架设计建模基础筏板顶部通配 亜32 四层双向钢筋，钢筋规格较大，以钢筋延米重量计算单根 定尺钢筋重量为 76.4 千克，重量较大；局部电梯坑、集水坑加深，基坑深度较大；传 统钢筋马凳强度不足，无法作为支撑；考虑安全及施工等多种因素，采用槽钢焊接支 架，将塔楼筏板分为 4 种区域分别计算施工荷载及槽钢规格。结合设计图纸进行计算，本工程主楼需搭设钢筋支架的区域共分为 A、B、C、D 四类：A 类为大面平板区域，B 类为坑中坑外扩区域、C 类为坑中坑底部区域、D43、 类为 斜坡区域。大面平板区域（A 类）为板厚 3300mm 区域，支架安装高度 3100mm；坑中坑 外扩区域（B 类），钢筋支架安装高度共有如下三种：4800mm、6650mm、8150mm；坑 中坑底部区域（C 类），因考虑坑中坑箱型模板抗浮措施，需在箱型模板上方加载， 故需单独分类计算，钢筋支架安装高度分为 3100mm、4600mm 两种，统一按 4600mm 考22虑；斜坡区域（D 类）因立杆间距加大，横梁跨度大，需单独建模进行计算。针对以 上不同支架安装高度，对计算模型进行详细分类，详见表 7.1-1。表7.1-1 T1筏板钢筋支架计算模型分类分类编号支架安装高度计算模型统一高度44、集水坑高度 /斜坡跨度（mm）大面平板A31003100/坑中坑外扩区 域B-14500/49504950/B-266506650/B-381508150/坑中坑底部区 域C-131003100取荷载最大坑C-246004600取荷载最大坑综上，共计算上述八组模型进行验算。7.2.2 钢筋支架荷载取值分析（1）上层钢筋自重荷载标准值上层钢筋排布为 C32150 四层双向排布，按四层钢筋计算。查钢筋理论重量表， C32 重量为 0.063kN/m。计算得，上层钢筋自重荷载标准值为 1.177 KN/m2；（2）活荷载取值施工过程中，堆放的钢筋算进活荷载里，钢筋堆放区主要为 3.3 米板区域，坑中45、 坑附近尽量避免钢筋堆载。荷载取值：2.5 米板区域按照每跨钢筋（8.4 米宽度范围） 一次吊运，该范围内 C32 钢筋根数=8400150=56 根，重量 5675.72kg=4240kg；堆 载面积按落钩后以等差数列由上至下堆放的最小面积计算，得堆载长度（钢筋定尺长 度）为 12m，堆载宽度堆载荷载为 0.35m，堆载面积为 120.35m=4.2 ，故钢筋堆放 荷载为 1.01 吨/m2，即 10.1kN/m2，施工人员荷载标准值：取 5.0KN/m2；施工设备及振捣荷载标准值：取 5.0KN/m2； 现经计算布置槽钢布置及规格如下：23位置分类编号立杆顶排横杆其余横杆立杆间距横杆间距T46、2大面平板A101051.51.5坑中坑外扩区域B-1101051.51.5B-2101051.31.5B-3101051.31.5坑中坑底部区域C-11010511.5C-2101051.351.35表7.2-2 T2槽钢布置规格表槽钢支架立杆底部 200mm 范围内及底部钢筋槽钢垫块进场需涂刷防锈漆。（3）槽钢支架计算详附件一：T2 塔楼钢筋支架计算书图7.2-1 槽钢支架立杆排布图24图7.2-2 槽钢立面示意图集水坑、电梯坑底考虑集水坑内模板抵抗混凝土浮力的配重将此处槽钢支架的规 格增大，立柱间距减小。25图7.2-3 集水坑槽钢支架平面示意图槽钢支架立柱以 C25 钢筋以焊接方式连接47、制作剪刀撑，增加支架整体的稳定性, 增加防倾覆能力，保证工人施工安全。如下图所示：图7.2-4 槽钢支架详图26（4）基础深坑下人孔基础筏板因集水坑、电梯坑构件需要局部加深，导致筏板厚度增大，最大深度 8150mm，混凝土施工时无法振捣密实，需人工下到中层分布筋上进行振捣，筏板基础 绑扎钢筋时需预留下人孔。下人孔在不影响后续施工环节的情况下，尽量靠近集水坑 或电梯坑。孔口布置钢爬梯与槽钢支架固定，保证钢爬梯稳定；孔口四周须布设防护 围栏及警示牌，警示各现场人员，防止坠落事件发生，并在施工前对全体进行安全交 底，做到施工现场人员一人不漏，保证施工安全。基础内相邻集水坑、电梯坑及降板区域整合，形成48、 6 组深坑区域，需在每个降板 深坑附近各留设一处 1 米 x1米下人孔，共留设 6 处。将孔口周围钢筋预留，并摆放至 孔口周围，在坑底位置混凝土浇筑完成后，将钢爬梯撤出，迅速将孔口周围钢筋焊接， 不可影响下一道工序施工。7.3 细部节点设计7.3.1 底部保护层垫块根据设计图纸混凝土结构设计说明中第 1.2.3 条规定“基础底板纵筋的混凝土保 护层厚度:底面迎水面为 50mm ”，得知基础底面钢筋的保护层厚度为 50mm；但因基础 顶部钢筋规格大，钢筋间距小，另考虑上部施工荷载及钢筋堆放情况，经计算传统水 泥砂浆垫块和花岗岩垫块不足以支撑上部荷载。传统垫块将被碾碎，无法保证底面钢 筋的保护层49、厚度；为避免以上情况发生，项目拟采用10 槽钢作为底排钢筋的垫块， 10 槽钢横梁的翼缘为 48mm，刚好可以满足基础底面的钢筋保护层厚度。槽钢长度 400mm，间距 1.2m。277.3-1 槽钢支架保护层搭设节点7.3.2 槽钢底部支座节点项目拟采用10 槽钢作为立柱底部支座，支座与底部顶排钢筋进行点焊连接。此 做法存在以下几处优点：1、槽钢支座与钢筋之间的点焊，可保证支架的固定，避免施 工时产生位置移动，造成支架的移位。2、使用槽钢作为底部支座，可避免槽钢立柱与 基础垫层产生直接接触，避免对防水层产生破坏。图7.3-2 槽钢支架底部生根节点7.3.3 槽钢梁柱焊接节点钢筋支架的全部梁柱节50、点采取焊接连接，槽钢的焊接必须严格按照规范要求进行 焊接安装，确保立柱平面定位及梁标高定位准确，保证焊缝质量及施工安全。焊接时， 全程旁站，避免焊接时引起火灾。焊接节点如下图所示：28图7.3-3 支架焊接节点立面图图7.3-4 支架焊接平面图8 模板工程施工方法及工艺要求8.1 特殊部位（核心筒内）的集水坑、电梯井筒模板设置取T2楼核心筒区域最深坑作为计算模型，该集水坑平面尺寸为1.5m*2m，深度为 5.05m。在浇筑混凝土时，坑底模板承受的上浮压强为P1= gh=2400X10X5.05=126.25 kPa，因此必须采取抗浮措施控制坑底标高，避免整个筏板混凝土浇筑完毕后电梯坑、 集水坑51、内多余混凝土的剃凿。此井筒四周及底部、顶部均应支设模板，模板均采用14mm 厚的多层复合模板；木方采用50100作为次龙骨，间距150mm。井筒内的侧模板的主 龙骨采用双钢管483.5，间距450mm布置，主龙骨采用间距450mm的U型托进行顶撑； 底模板的主龙骨采用双钢管483.5，间距400mm布置，最两端的主龙骨离井筒侧模200mm，底模板的主龙骨采用C16竖向拉筋沿主龙骨600布置，拉筋上端设置180 弯钩，下端与预埋钢筋10d焊接。模板支设同普通墙体模板，支设完成后，考虑到电梯井的抗浮，在井筒上部堆载 钢筋原材，以抵消其巨大的抗浮力。29图8.1-1 特殊电梯坑、集水坑模板支设示意图52、8.2 抗浮设计计算1、根据混凝土的流动性，流动性越差，其产生的浮力越小，根据施工部署分析， 浮力最大值出现在自基底标高-19.2m 浇筑至-15.2m 过程中，此时混凝土有效压头高度 为 1.5m，则坑底的模板的压强为：30P1=gh=2400 10 1.5=36kPa，2、底面面板及主次龙骨受力分析计算如下：（1）面板计算：面板为 14mm 厚覆模板，次龙骨间距为150mm，则根据多跨连续梁，取 1 米宽的板带，以 最深的井筒作为计算对象，M=0.1ql=0.1 360.15=0.081kN m 面板最大应力=M/W=0.0811000000/（10001818/6）=1.42N/mm=153、3N/mm2 面板抗弯设计满足要求！又根据抗剪设计，V=0.6ql，则：=3V/2bh=30.63610000.15/（2100018）=0.284N/mm fv=1.33N/mm面板抗剪设计满足要求！ 又根据面板挠度，=0.677ql4/100EI=0.67733.841504/（10095001000181818/12） =0.028mm=150/250=0.6mm面板挠度满足要求！（2）次龙骨计算：木方宽度取 40mm，高度取90mm，主龙骨间距 400mm，取一根木方，其计算宽度为0.15m， 线荷载q=360.15=5.4kN/mM=0.1ql=0.1 5.40.40.4=0.08754、kN m 木方所受最大应力=M/W=0.0871000000/5.410000=1.617N/mm=13N/mm2 面板抗弯设计满足要求！又根据抗剪设计， V=0.6ql，则：=3V/2bh=3（0.63610000.15） 0.4/（24090）=0.541N/mm24mm , 满足要求！2）最顶排主龙骨间距 400mm 布置，两端自由段通过 C16 钢筋设弯钩与筏板顶排 钢筋拉结，预防因突发情况造成底部拉筋抗浮措施失效。3）在箱型模板顶部满铺脚手板搭设堆载平台并准备相应配重。现场预先在箱型模 板侧面标志水平标高控制线，利用激光找平仪检测模板是否上浮，若现场出现模板整 体上浮则立刻用塔吊将配55、重调运至堆载平台上以抵抗上浮力。324）采用分层浇筑，井筒底部的混凝土在初凝前时，所产生的浮力也大为减小。8.3 电梯坑、集水坑部位模板侧压力计算根据测定，混凝土作用于模板的侧压力，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高 度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压 力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值 F = 0.22Yc t0 12 V 1/ 2 F = Yc H式中 F-新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）c-混凝土的重力密度（kN/m3 ）取 25 kN/m3t0-新浇混凝土的初凝时间（h）56、,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用 t=200/(T+15)计算；一般取值 5hV-混凝土的浇灌速度（m/h）;-14.3 浇筑至-11.65 耗时 1.25 小时，取2.1m/hH-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取 3m 1-外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取 1,添加缓凝剂时取 1.2；2-混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于 30mm 时，取 0.85；5090mm时，取 1；110150mm 时，取 1.15; 170210mm 时，取 1.30。 =0.22x25x5x1.2x1.3x2.11/2 =62.205kN/m2F = Yc H=25x2.65=57、66.25kN/m2故混凝土侧压力取值 62.205KPa，计算侧模板、主次龙骨受力验算如下：（1）面板计算：面板为 14mm 厚覆模板，次龙骨间距为150mm，则根据多跨连续梁，取 1 米宽的板带，以 最深的井筒作为计算对象，33M=0.1ql=0.1 62.2050.15=0.149kN m面板最大应力=M/W=0.1491000000/（10001818/6）=2.45N/mm=13N/mm2面板抗弯设计满足要求！又根据抗剪设计，V=0.6ql，则：=3V/2bh=30.662.20510000.15/（2100018）=0.491N/mm fv=1.33N/mm面板抗剪设计满足要求！又58、根据面板挠度，=0.677ql4/100EI=0.67762.2051504/（10095001000181818/12） =0.048mm=150/250=0.6mm面板挠度满足要求！（2）次龙骨计算：木方宽度取 40mm，高度取90mm，主龙骨间距 400mm，取一根木方，其计算宽度为0.15m， 线荷载q=62.2050.15=9.33kN/mM=0.1ql=0.1 9.330.40.4=0.15kN m木方所受最大应力=M/W=0.151000000/5.410000=2.794N/mm=13N/mm2面板抗弯设计满足要求！又根据抗剪设计，V=0.6ql，则：=3V/2bh=3（0.659、62.20510000.15） 0.4/（24090）=0.935N/mm fv=1.500N/mm木方次龙骨抗剪设计满足要求！又根据木方挠度，=0.677ql4/100EI=0.67762.2050.154004/（100950040909090/12）=0.071mm=400/250=1.6mm木方次龙骨挠度满足要求！34（3）主龙骨计算：主龙骨采用单钢管，按照 483.0 计算，W=8.985cmI=5.783cm4 主龙骨的固定采 用间距600mm 的拉钩，每根主龙骨所受的线荷载为 q=62.2050.4=24.89kN/m，因此M=0.1ql=0.124.890.60.6=0.89760、kN m钢管所受最大应力=M/W=0.897 1000000/8.985 1000=105.4N/mm=205N/mm2钢管主龙骨抗弯设计满足求！又根据钢管挠度，=0.677ql4/100EI=0.67762.2050.156004/（1002.1 5.783 10000 100000）=0.071mm=400/250=1.6mm钢管主龙骨挠度满足要求！8.4 电梯井部位模板拆除后蓄水覆盖保温处理电梯基坑、集水坑模板拆除后，坑内部采用蓄水并覆盖方式对其做保温处理。蓄 水深度为电梯基坑（集水坑）深度。若发现混凝土内部与表层温差大，需采用增加保 温层厚度方式缩小温差。养护时，必须在坑的四周搭设临边61、防护（搭设要求按照安 全施工方案临边防护搭设要求），防止人员掉入坑内。8.5 筏板错标高位置模板支设如表 8.5-1 所示，主楼为实现不同建筑功能筏板顶标高共有五种，因此错标高区 域需要单侧支模以保证混凝土成型质量。表8.5-1 T2主楼筏板顶错标高工况汇总表序号标高1（m）标高2（m）单侧支模高度（m）方案类型1-11.50-10.151.35方案二2-11.50-9.851.653-10.15-9.850.30方案一4-10.60-10.150.45将以上四种单侧支模高度以 1m 为界限分为两类，采用扣件式钢管单侧支模体系， 采取不同的模板加固措施以抵抗混凝土产生的侧向压力，扣件式钢管单侧62、支模体系由 模板部分、支撑部分与锚固部分组成。模板部分包括面板、次龙骨、主龙骨、对拉螺 栓组成，支撑部分包括斜撑、斜拉杆与水平杆组成，具体方案如下：35（1）方案一面板采用 14mm 厚多层板，次龙骨选用 50*100mm 木方，间距 150mm 水平设置一道， 主龙骨为双钢管间距 500mm 竖向设置，对拉螺栓长度根据模板到槽钢立杆的距离设置， 在钢筋支架安装完成后将对拉螺杆端部焊接至立杆处。（2）方案二面板采用 14mm 厚多层板，次龙骨选用 50*100mm 木方，间距 150mm 水平设置一道， 主龙骨为双钢管间距 500m 竖向设置，止水螺杆长度根据支模长度设置，在钢筋支架安 装完成63、后将对拉螺杆端部焊接至立杆处。同时模板外侧采用483 钢管斜撑于钢筋支 架横梁上，端部与横梁焊接固定牢靠，焊接时注意焊接质量。混凝土浇筑完成后将钢 管沿面层切断，后用水泥浆灌满钢管，表面水泥抹平处理以便于防水施工。9 混凝土工程施工方法及工艺要求9.1 方案及技术参数本工程底板钢筋及混凝土工程量大，场地内外交通组织困难，综合考虑以下因素， 制定本方案。（1）底板混凝土浇筑方案投入 1 处溜管（附带 2 溜槽）、2 台混凝土皮带传送机传送带、1 台汽车泵、1 个 溜槽点进行混凝土浇筑作业。整体思路为“深坑优先、低区先行、平面分区、竖向分 段、调控速度、协调施工 ”，确保在坑中坑浇筑至低区基底标高64、时，低区混凝土平面 范围浇筑至坑中坑旁。随后共同向同一方向浇筑至筏板顶标高。其中深坑部位考虑模 板抗浮，需分 3 次浇筑至筏板顶。混凝土浇筑从坑中坑和较低区域开始，采用混凝土皮带传送机由深到浅施工核心 筒底板。同时罐车在周边自卸浇筑平板筏板区域，从低处开始浇筑振捣，混凝土由高 处向低处引导，混凝土分层厚度 500mm-800mm，逐层浇筑。1）筏板混凝土为粉煤灰混凝土，配合比设计按照60 天达到普通混凝土标准养护28 天等效强度进行配合比设计和质量评定，以达到降低混凝土早期强度及降低水泥水 化热释放速度的目的。2）混凝土配合比设计时加大粉煤灰的掺量，取消矿粉，以减少水泥用量，并掺入36高效减水65、剂、膨胀抗裂剂等外加剂，配置高性能低水化热混凝土，来满足降低混凝土 早期强度、降低水泥水化放热总量、降低混凝土浇筑体绝热温升的要求。（2）混凝土测温混凝土测温采用自动采集数据的无线测温仪测温，混凝土养护采用塑料薄膜覆盖 保湿养护方式。根据测温记录，及时增加或减少阻燃矿棉被（或阻燃保温被），以控 制混凝土浇筑体的降温速率和里表温差，抑制有害裂缝产生。（3）混凝土浇筑施工组织塔楼底板一次性浇筑完成，连续浇筑量约为 10800m , 计划充分利用场地条件 在场内布置 1 处溜管（附带 2 溜槽）1 台汽车泵+2 台混凝土皮带传送机+1 处自卸点， 在 27 小时内浇筑完毕。现场采取如下组织措施来保证66、混凝土按照计划顺利、连续浇筑 完成：1）选择实力雄厚，生产及技术能力强的混凝土供应商，同一供应商的各个分站之 间必须采用同一配合比、同一混凝土原材和同一材料的计量方式。混凝土供应商提前 编制合理的供应方案，满足施工需要。2）合理布置混凝土浇筑的布泵位置、泵管走向，场内车流方向，选择场外最佳运 输路线，做好场内、外交通协调工作。设置场内和场外的泵车临时停靠区。3）确定混凝土的浇筑方向和浇筑方式，保证混凝土浇筑过程整体连续进行，不产 生冷缝。4）做好施工人员的值班安排和现场调度，保证混凝土浇筑工作有序的进行。5）合理安排浇筑时间，尽可能的避开交通高峰期带来的不利影响。9.2 砼的配合比9.2.1 67、配合比设计大体积混凝土配合比的设计除应符合工程设计所规定的强度等级、耐久性、抗渗 性、体积稳定性等要求外，尚应符合大体积混凝土施工工艺特性的要求，并应符合合 理使用材料、减少水泥用量、降低混凝土绝热温升值的要求。大体积混凝土配合比设计，除应符合现行国家标准普通混凝土配合比设计规范 JGJ55 外，还应符合下列规定：37（1）采用混凝土 60d 强度，作为混凝土配合比的设计依据。（2）粗骨料宜采用连续级配，细骨料宜采用中砂。（3）外加剂宜采用缓凝剂、减水剂；掺合料宜采用粉煤灰、矿渣粉等。（4）大体积混凝土在保证混凝土强度及坍落度要求的前提下，应提高掺合料及骨 料的含量，以降低单方混凝土的水泥用量68、。（5）在混凝土制备前，应进行常规配合比试验，并应进行水化热、泌水率、可泵 性等对大体积混凝土控制裂缝所需的技术参数的试验。（6）控制混凝土初凝时间，预防产生冷缝，通过调试配合比控制混凝土初凝时间 在 20 小时左右。本工程根据设计及规范要求，设计大体积混凝土的配合比为：38T2 塔楼大体积筏板施工方案图9.2-1 混凝土配合比设计9.2.2 砼的原材要求（1）水泥应采用水化热较低的普通硅酸盐水泥，其强度等级不应低于 32.5MPa。 所用的水泥铝酸三钙含量不宜大于8%，不同品种或强度等级的水泥不得混合使用。大 体积混凝土施工所用水泥其 3d 的水化热不宜大于 240kJ/kg，7d 的水化热69、不宜大于 270kJ/kg。所用水泥在搅拌站的入机温度不宜大于 60。39（2）细骨料：砂的粒径应在 5mm 以下，细度模数 f 控制在 2.33.0 的河砂（中 砂）,不得采用细砂、特细砂，砂的含泥量应小于 3%，砂率控制在 35%42%。（3）粗骨料：粗骨料宜选用粒径 531.5mm，并应连续级配，含泥量应小于 1%， 并应选用非碱活性的粗骨料。（4）粉煤灰品质应符合现行国家批准用于水泥和混凝土中的粉煤灰GB/T1596 的有关规定，级别不应低于二级，烧失量不应大于 5%。粉煤灰应采用游离氧化钙含量 不大于 10%的低钙灰,不得使用高钙粉煤灰。粉煤灰和矿渣粉掺合料的总量不宜超过胶 凝材料用70、量的 50%。（5）拌制混凝土的水，其质量应符合混凝土拌合用水标准JGJ63-2006 要求， 并严格控制水中的氯离子含量。尽量降低拌合水用量，用水量不宜大于 175kg/m3 ，水 胶比不宜大于 0.50。9.3 砼的搅拌砼的原材质量合格，产品合格证、出厂检验报告和进场复试报告齐全。所用水泥 应符合现行国家标准硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥GB175 的有关规定，水泥进场 时应对水泥品种、强度等级、包装或散装仓号、出厂日期等进行检查，并应对其强度、 安定性、凝结时间、水化热等性能指标及其他必要的性能指标进行复检；掺合料及外 加剂应符合国家标准用于水泥和混凝土中的粉煤灰GB1596、混凝土外加剂G71、B8076、 混凝土外加剂应用技术规范GB50119-2003 等标准规定，掺量准确，并应符合项目 部的其他技术要求。砼的搅拌制备应严格控制原材料的质量，严把装料、搅拌及卸料等各项程序关， 确保砼的产品质量。混凝土搅拌用水宜选用一般饮用的自来水或洁净的天然水，混凝 土入模温度宜控制在 25以下。9.4 砼的运输与泵送9.4.1 砼的运输混凝土拌合物的运输应采用混凝土搅拌运输车，搅拌运输车在装料前应将罐内的 积水排尽，搅拌运输车的数量应满足混凝土的浇筑要求，混凝土运输至浇筑地点，应 符合混凝土浇筑时规定的坍落度，不离析、不分层、组成成分不发生变化，满足施工40工艺对坍落度损失、入模坍落度、入模温72、度等的技术要求，保证混凝土施工所需要的 工作性能。混凝土搅拌运输过程中严禁向拌合物中加水，混凝土运送至现场每车混凝土均须 检测其坍落度，检查其和易性，不得出现离析，运输过程中，坍落度损失或离析严重， 经快速搅拌已无法恢复混凝土拌合物的工艺性能时，不得浇筑入模。混凝土罐车配备数量经计算确定如下： 1）混凝土输送（泵送）效率计算:Q1 =Qmax 1 式中: Q1 -每台混凝土泵的实际平均输出量（m/h）; Qmax -每台混凝土泵的最大输出量（m3 /h）;1 -配管条件系数，因传送带无泵管，该系数取 1;汽车泵取 0.9； -作业效率，根据混凝土搅拌运输车向混凝土泵供料的间断时间、拆装 混凝土73、输出管和布料停歇等情况，传送带取 O.6；汽车泵取 0.5。经计算，传送带每小时混凝土输送量Q1 =2201 0.7=135m , 取 120m ; 汽车泵 每小时混凝土泵送量，Q1 =1200.50.9=54m , 取 50m ; 溜管每小时浇筑方量取 120m , 考虑2）混凝土罐车配备数量计算：式中： N1混凝土搅拌运输车台数（台）；Q1 每台混凝土泵的实际平均输出量（m/h）； V1 每台混凝土搅拌运输车容量（m ) ,取 15m ;v 搅拌运输车容量折减系数，取 0.9；S0 混凝土搅拌运输车的平均速度（km/h）,取 40 km/h； L1-混凝土搅拌运输车的往返距离（km）,取 74、30km；41T2 每台混凝土搅拌运输车总计停歇时间（min） , 取 120min。经计算，每台传送带输送机配备的罐车数量为 26 辆，每台汽车泵配备罐车数量为 11 辆，溜管处配备罐车数量为 52 辆。则 T2 楼大体积混凝土浇筑需配备的罐车总量为 262+11+52=115 辆。9.4.2 汽车泵泵送砼在泵送前信号灯及其他通讯设备应完善齐全，泵管铺设、安装牢固，泵管支架 应方便实用，泵管接头应密实不漏浆，弯头部位锚固牢固可靠，端部可采用软管布料。混凝土泵启动后，应先泵送适量水以湿润混凝土泵的料斗、活塞以及泵管的内壁， 经泵水检查无异常后，先泵送砂浆润滑管道，润滑用的砂浆应分散布料，不得集75、中浇 筑。开始泵送时，砼泵应处于慢速，匀速并随时可能反泵的状态。泵送的速度应先慢， 后加速。同时，观察砼泵的压力和各系统的工作情况，待各系统运转顺利，方可以正 常速度进行泵送。砼泵送过程中，新接的输送管应先清除管内杂物，并用水和水泥砂浆润滑管道内 壁。泵送过程中不得把拆下的输送管内的砼撒落到未浇筑的地方。在泵送过程中，当砼泵出现压力升高不稳定、油温升高、输送管有明显振动等现 象而泵送困难时，不得强行泵送，应立即查明原因，采取措施排除。一般可先用木槌 敲击输送弯管、锥形管等部位，并进行慢速泵送或反泵，防止堵塞。当输送管堵塞时， 可用木槌敲击等方法，查明堵塞部位，可在管外敲击以松动管内砼，并反复进76、行反泵 和正泵，排除堵塞。若上述办法无效时，应在砼卸压后，拆除堵塞部位的输送管，排 除砼堵塞物后，再接通管道。重新泵送时，应先排除管内空气，拧紧接头。在砼泵送过程中，若需要有计划中断泵送时，应预先考虑确定的中断浇筑部位， 停止泵送，并且中断时间不得超过 3h。在此期间，砼泵可利用砼搅拌车内的料，进行 慢速性间歇泵送，每隔 45min 进行四个行程的正、反泵。混凝土泵送过程中，出料口严禁站人，泵管上严禁蹲坐休息，泵送完毕后，将砼 泵及输送管及时清洗干净。重新泵送或清洗砼泵时，布料设备出口应朝向安全方向， 以防堵塞物或废浆飞出伤人。放料时应将端头软管放至斜坡处开始浇筑，让混凝土从 斜坡滑落，严格控77、制混凝土下落高度。429.4.3 传送带输送移动式传送带可供两台罐车同时放料，且不存在堵管等隐患，作业效率高。施工 前应明确罐车停放位置，两台罐车中间严禁站人避免机械伤害。施工中，严格控制混凝土坍落度，并关注传送带运转情况，如发生传送带空转或 转动困难的情况，应及时控制混凝土放料速度，避免对泵车造成损坏。放料时应将端 头软管放至斜坡处开始浇筑，让混凝土从斜坡滑落，严格控制混凝土下落高度。9.4.4 溜管输送（1）本工程溜管体系全部采用成品及半成品钢构件现场组装，所需塔吊标准节及 溜管管道场外租赁，其他配套料斗、支架等为现场制作，根据底板大体积混凝土施工 方案布设溜管位置，通过精密仪器测量定位，78、提前设计好溜管布置图，架体搭设高度 等技术参数，根据设计图纸完成溜管及活动支架的制作工作，以便后期直接安装。混 凝土浇筑过程中注意观察砼流速，采取有效措施防止堵管现象发生。（2）溜管施工工艺流程见下图。图9.4-1 溜管施工工艺流程图（3）溜管平面布置T2 塔楼除北侧外四周皆无法满足溜管搭设的角度要求，故在基坑北侧利用原二期 结构与上实园区道路作为溜管搭设场地，溜管平面位置见图 9.4-2 溜管平面位置示意 图43图 9.4-2 溜管平面布置图（4）溜管立面设计溜管主要支撑结构为塔吊标准节组装立柱，根部根据现场条件设置胎架基础，胎 架顶部设置可调支架。溜管分两段设置，首段在自北侧第二跨胎架处设79、置一分料斗， 该分料斗东西两侧设置溜槽用于浇筑 T2 北侧混凝土；二段溜管端部出料口设置溜槽用 于浇筑 T2 中部电梯坑混凝土。溜管水平投影长度 25.8m，其中首段长度 13.7m与水平方向夹角 25 ; 第二段长度 11.5m，与水平方向夹角 21 。在 U 轴偏南 0.74m 位置设置第一道支撑胎架，二、三、四道胎架分别间隔 6m、5.53m、6m。具体立面设 置情况详见图 9.4-3 所示。44图 9.4-3 溜管立面示意图（5）溜管系统参数1）溜管主管：采用管径为 377mm 的焊接钢管，壁厚 6mm。管道之间采用法兰连 接，法兰盘之间用橡胶皮垫和螺栓紧固，主管道上设置排气孔及振捣棒80、作业口，主管 道安装前，将管壁内侧清理干净，在溜送混凝土之前，先使用专用喷淋头冲洗，然后 使用润泵砂浆润管，在溜送混凝土的过程中注意观察混凝土溜送状态，发现堵管时， 使用振捣棒人工疏通。图9.4-4 溜管主管效果图2）溜管胎架：采用QTZ40 塔吊标准节+调节支架+布料装置。胎架标准节尺寸为 1.5X1.5X2.2（m），顶部调节支架根据胎架与溜管的高度差实测实量布置，调节支架45主要采用 16#工字钢与8#槽钢制作，调节高度不大于 2.2m。1、为方便拆卸，塔吊标准节与调节支架之间使用垫板连接，垫板使用 20mm 厚钢 板加工制作，钢板尺寸为 375*240，根据塔吊标准节螺栓位置开孔，开孔81、直径为 30mm。图9.4-5 连接钢板示意图2、布料装置为现场搭设可转向溜槽，支撑结构为钢管架。使用 5mm 厚 200*250 钢板及25 螺纹钢制作架体底座，底座焊接在底板上层钢筋上，底板混凝土浇筑完成 后将底座钢筋割除。图 9.4-6 溜槽与溜管连接点 图 9.4-7 溜槽剖面 图 9.4-8 钢管架底座3、由于溜管北侧第一及第二支胎架高度较高，需采用缆风绳增强架体稳固性，其 中，北侧第一个胎架高度为 11m,拉结高度为6m，从标准节四个角向外拉结四道。风绳 使用直径 7.7mm 钢丝绳制作。与底板槽钢马镫焊接拉结，与地面角度60 。3）胎架基础：塔楼位置胎架底部采取槽钢基础，需在筏板82、钢筋马镫施工时将槽钢基础焊接完成； 车库位置胎架底部采取钢筋混凝土基础预埋 20mm 厚钢板作为基础。取塔楼区域最北侧胎架作为计算模型，计算过程如下：该槽钢支架上部有 3 个塔吊标准节，取每塔吊标准节重量 500kg，则46Q=500310/1.61.6=5859.4N/=5.86KN/ 施工人员活荷载及溜管自重取 3KN/；溜管胎架底部支架计算书一、参数信息：钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备 基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上 层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。型钢主要采用角钢 和槽钢组成。83、47型钢支架一般按排布置，立柱和上层一般采用型钢，斜杆可采用钢筋和型钢，焊 接成一片进行布置。对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱，进行强度和稳定验算。作用的荷载包括自重和施工荷载。钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。钢筋支 架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。上层钢筋的自重荷载标准值为 9.376kN/m施工设备荷载标准值为 2.400kN/m 施工人员荷载标准值为 2.400kN/m 横梁采用10 槽钢横梁的截面抵抗矩 W=39.7cm3横梁钢材的弹性模量 E=2.05105N/mm2 横梁的截面惯性矩 I=198.3cm484、立柱采用10 槽钢 立柱的高度 h=3.2m 立柱的间距 l=1.6m钢材强度设计值 f=205N/mm2 立柱的截面抵抗矩 W=39.7cm3二、支架横梁的计算支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变48形。1.均布荷载值计算静荷载的计算值 q1=1.29.376=11.251kN/m活荷载的计算值 q2=1.42.400+1.42.400=6.720kN/m支架横梁计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)支架横梁计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作85、用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.0811.251+0.106.720) 1.602=4.025kN.m 支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.1011.251+0.1176.720) 1.602=-4.893kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=4.893106/39700.0=123.251N/mm2支架横梁的计算强度小于205N/mm2,满足要求!493.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:静荷载标准值 q1=9.376+2.400=11.776kN/m 活荷载标准值 q2=2.400kN86、/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.67711.776+0.9902.400)1600.04/(1002.05105 1983000.0)=1. 668mm支架横梁的最大挠度小于1600.0/150与10mm，满足要求三、支架立柱的计算支架立柱的截面积 A=12.74cm2截面回转半径 i=3.950cm立柱的截面抵抗矩 W=39.7cm3支架立柱作为轴心受压构件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确定：式中 立柱的压应力；N轴向压力设计值；轴心受压杆件稳定系数,根据立杆的长细比=h/i，经过查表得 到, =0.716；A立杆的截面面积,A=12.74cm2；f立杆的抗压强度设计87、值，f205N/mm2；50Mw立杆的受的最大弯矩值,Mw=4.89kN.m2；采用第二步的荷载组合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反力为经计算得到 N=17.56kN, =142.500N/mm2；立杆的稳定性验算 =f,满足要求!钢筋支架计算满足要求！故塔楼位置塔吊标准节基础支架立杆及横向拉结杆采用10 槽钢。车库区域溜管胎架支架基础采用预留钢筋混凝土 20mm 厚 250250mm 钢板预埋件 焊接，在车库防水板钢筋绑扎时提前定位，将钢板预埋件埋入车库底板中，以塔吊标 准节中心外扩 20cm 为边界范围内支模浇筑 C35 混凝土。图9.4-10 溜管胎架支架基础示意图4）接料88、斗：尺寸为 16001000800mm。使用 5mm 厚钢板制作。接料斗上方放置 钢筋网，网孔 30*60，避免混凝土中大块骨料堵塞管道，管孔底部距料斗底部 20mm， 避免混凝土沉渣堵塞溜管, 接料斗底部由于连续经受混凝土摩擦、打击，为避免料斗 底部被磨穿，补焊 10mm 厚钢板一块。为控制混凝土流量，在接料斗溜管入口处，设 置一可调节挡板，控制溜管开口面积在 1/3至 1/2之间，输送混凝土时，通过调节挡 板位置控制放料速度，保持料斗内混凝土上表面在挡板底部以下。51图 9.4-9 接料斗示意图5）分料斗：在首段溜管出口处设置一个分料斗，分料斗尺寸为800mm800mm500mm，用来减缓89、砼流速，分料斗侧面设置多个出料口，出料口与溜槽 相连接，然后通过溜槽将混凝土浇筑至底板指定区域，出料口处设置可开启挡板用来 控制混凝土流向,分料斗部位安排专人观察混凝土溜送状态，发生堵塞时及时使用振捣 棒疏通。图 9.4-10分料斗示意图（6） 溜管安装要点1）确保溜管、胎架等材料均在现场可用吊装设备吊装半径内。其中溜管距主楼 2#塔吊最远吊装距离为 37.5m,该距离 2#塔最大起吊重量为 9.0t,QTZ40 塔吊标准节单 节重量为 0.50t,单段溜管最大重量为 0.96t,满足吊装要求。2）胎架基础施工需在底板钢筋绑扎前提前介入，底板钢筋、槽钢马镫安装完成后 再将基础进行加固找平。在胎90、架基础安装完成后，使用全站仪将各基础坐标及基础水 平度进行抄测，根据测量数据及时调整胎架顶部可调支座做法。在胎架安装过程中， 胎架安装完成后测量架体垂直度，确保架体安装垂直度偏差在塔吊基础标准节允许偏52差范围内（4/1000）。3）溜管北侧第一、二个胎架在安装至 6m 时将缆风绳拉结，缆风绳对角拉结，分 三次紧固。4）溜管应自上而下进行安装，吊装一节后先进行临时固定，然后抄测完溜管坡度 及偏心距，坡度误差0.2 , 偏心距误差2%，坡度及偏心距符合要求后再进行固定， 并在溜管与调节支座之间焊接限位钢板，避免溜管下滑及翻滚。9.5 砼的浇筑9.5.1 砼的浇筑大体积混凝土浇筑时应在一天中气温较91、低时进行，傍晚开盘浇筑。本工程大体积施工正处于冬期施工，混凝土入模时的温度不宜低于 5。从坑中坑开始浇筑，采用混凝土皮带传送机由深到浅施工核心筒底板。同时罐车 在周边自卸浇筑外框平板区域，混凝土由高处向低处引导并振捣，从标高较低处开始 浇筑，混凝土分层厚度 500mm-800mm，逐层浇筑。采取分层浇筑大体积混凝土，振捣棒应在坡尖、坡中和坡顶分别布置，保证混凝 土振捣密实，且不漏振。混凝土浇筑时要加强现场调度管理，确保已浇混凝土在初凝前被上层混凝土覆盖， 不出现“冷缝 ”。采用分段分层浇筑，混凝土采用自然流淌分层浇筑，分层厚度控制在 500mm 左右 可最大限度降低水化热；要在下一层砼初凝前浇92、筑上一层砼，循序渐进，一次浇筑到位。浇筑砼时，振动 棒进行振捣，严格控制砼的均匀性和密实性。当砼运至施工现场后，应立即浇筑入模。浇筑砼时，应设专人负责观察模板、钢 筋、支撑和预留孔洞等的情况，当发生变形、移位时，应立即停止浇筑进行处理。在基础底板大体积混凝土浇筑时，为了保证及时供应混凝土，采用多台泵同时浇 筑，避免出现冷缝。由东南向西北、由中间向两边的顺序进行浇筑。53 单位: m m图 9.5-1 混凝土分层浇筑示意图9.5.2 砼的振捣砼振捣采用插入式振捣器，根据混凝土的自然的流淌斜坡度，在每条浇注带的前、 中、后布置 3 道振动器。第一道布置在混凝土的布料点，振捣手负责出管混凝土的振 捣93、，使之通过面筋流入底层；第二道设置在混凝土的中间部位，负责斜面混凝土的密 实；第三道设置在坡脚处或钢筋底部，确保底层钢筋以下混凝土的密实。见图 6.3-2 所示。振捣手的振捣方向为：下层垂直于浇注方向自下而上，上层振捣自上而下，严 格控制振动棒的移动距离、插入深度、振捣时间，避免漏振。后振捣棒前振捣棒图9.4-2 振捣棒振位设置示意图砼振捣器插点应均匀排列，可采用行列式或交错式顺序移动，但不应混用，以免 漏振。每次移动距离不应大于振捣器作用半径的 1.5 倍，砼振捣应快插慢拔，过程中 宜将振捣棒上下略有抽动，以便上下振捣均匀，应使砼面不出气泡，不再连续显著下 沉为止。严格防止漏振、过振，从而出94、现不密实或离析现象，振捣过程中当遇有预埋54管，预埋件时应小心操作，振捣器不得接触预埋件，以免预埋件移位。混凝土分层浇筑时，每层混凝土的厚度应符合规范要求，控制在 500mm 左右。在 振捣上层混凝土时，应插入下层内 50mm 左右，以使两层间紧密结合。同时在振捣上层 混凝土时，要在下层混凝土初凝前进行。溜管浇筑混凝土施工时需在每个塔吊标准节上方溜管处开设 200mm管径的振捣 孔，若发现溜管存在堵管迹象，立刻安排振捣手通过预留振捣孔进行振捣，预防因堵 管造成溜管失效，振捣手振捣时需佩戴安全带，做好安全措施防止出现意外事故。大体积混凝土采用二次振捣工艺，即在混凝土浇筑后即将凝固前，在适当的时间95、 和位置给予再次振捣，以排除混凝土因泌水在粗骨料、水平钢筋下部生成的水分和孔 隙，增加混凝土的密实度，减少内部微裂缝和改善混凝土强度，提高抗裂性。振捣时 间长短应根据混凝土的流动性大小而定。9.5.3 砼泌水的处理大体积砼的施工，由于采用大坍落度、高流动性的砼进行分层浇筑，上下层施工 的间隔时间较长，并且大体积泵送混凝土的水胶比一般比较大，经过振捣后，砼表面 浮浆和泌水现象严重，在施工过程中应加强对砼表面泌水和浮浆的人工引导，用自吸 泵或小桶及时将泌水排除。55图9.4-3 浇筑期间的泌水处理9.5.4 砼表面处理大体积砼，尤其是采用泵送砼工艺时，其表面水泥浆较厚，不仅会引起砼表面的 收缩开裂96、，还会影响到砼的表面强度。因此，混凝土浇筑结束后应认真进行表面处理， 初凝前在表面采用二次抹压处理。在砼浇筑完成 45h 左右，先初步按设计标高用长 刮杠刮平，清理表面浮浆，赶走表面泌水，在初凝前用铁滚筒碾压数遍，再用木抹子 压实进行二次收光处理。必要时在初凝后终凝前 12h 对砼表面利用铁抹子或压光机 进行多次抹压处理，闭合表面可能出现的收水裂缝，并及时采用塑料薄膜进行覆盖。9.6 砼的养护9.6.1 保温层厚度计算和设计保温层考虑采用矿棉被，保温层厚度按下式计算 Kb式中: 混凝土表面的保温层厚度（m）;0 混凝土的导热系数W/（m K）,取 1.92；i 保温材料的导热系数W/（m K）97、，取 0.1；56T sT q混凝土浇筑体表面温度 () , 取 15;混凝土达到最高温度时的大气平均温度 () , 取 3;Tmax 混凝土浇筑体内的最高温度 () , 取 54; H混凝土结构的实际厚度（m），取 2.5m；Ts - Tq 可取 1520 , 取 15; Tmax - Tb 可取 2025 , 取 20;Kb 传热系数修正值，取 1.32.3 ，取 1.8。经计算，= 0.08m，即矿棉被的覆盖厚度为 8cm。混凝土表面覆盖保温做法详见图 9.6-1。图9.6-1 保温层做法9.6.2 养护时间大体积混凝土浇筑完毕后，应在 12h 内加以覆盖保温。普通硅酸盐水泥拌制的混 凝98、土不得少于 14d。大体积砼在浇筑完毕后，应及时进行收光覆盖保温。基础底板砼浇筑完 12h 后， 采取覆盖 80mm 矿棉被的方法进行蓄热保湿养护。砼强度达到 1.2N/mm2 前，不得在其 上踩踏或安装模板及支架。9.7 砼的测温我公司计划采用自动化测温系统对本工程底板大体积混凝土进行的测温，此软件 已在我公司承建xx万邦中心、烟台世茂海湾 1 号、深蓝中心、xx港等多个项目中 普遍使用。该系统包括温度测量无线传输器、用于现场测量的掌上机接收器、办公室 PC 机以 及接收软件和数据处理软件等四部分组成。相关软件运用界面见图 9.6-1。57图9.7-1 数据输入界面、预测温度曲线及实测图示999、.7.1 测温位和点的布置测温位指筏板平面上的测温点位，测点指在同一测温位、沿筏板厚度方向设置的 温度记录点。根据 GB50496-2018大体积混凝土施工标准和 GB/T51028-2015大体 积混凝土温度测控技术规范，本工程 T2 楼侧位及测点以下要求进行布设：（1）大体积混凝土温度监测仪器应由温度传感器、数据采集系统、数据传输系统 组成；系统应具有温度、时间参数的显示、储存、处理功能，可实时绘制测点温度变 化曲线，温度测点数量不宜少于 50 个。（2）测试区可选混凝土浇筑体平面对称轴线的半条轴线，测试区内监测点应按平 面分层布置；本工程 T2 楼筏板无明显对称轴，选取有代表性的区域（如100、混凝土的边缘、 角部、中部及积水坑、电梯井边等），在大面平板区域侧位间距应为 1015m，变截 面处适当增加测位数量。（3）测试区内，监测点的位置与数量可根据混凝土浇筑体内温度场的分布情况及 温控的规定确定;（4）在每条测试轴线上，监测点位不宜少于 4 处，应根据结构的平面尺寸布置;（5）沿混凝土挠筑体厚度方向，应至少布置表层、底层和中心温度测点，测点间 距不宜大于 500mm；小于 2.5m 厚的结构布置 3 层测点，2.5m5.Om 布置 5 层，5m 以 上亦布置 5 层监测点。（6）混凝土浇筑体表层温度，宜为混凝土浇筑体表面以内 50mm 处的温度;（7）混凝土浇筑体底层温度，宜为混凝101、土浇筑体底面以上 50mm 处的温度。（8）累计共设置 6 组 25 个温度测点。每个温度测点与底板钢筋绑扎牢固，防止58浇筑混凝土时产生的震动造成预埋温度测点偏位。底板温度监测点布置如下图所示：图9.7-1 塔楼底板温度监测点布置图9.7.2 测温要求：（1）对于混凝土的测温时间及测温频度，根据混凝土初期升温较快，混凝土内部 的温升主要集中在浇筑后的 3d，一般在第 3 天温升可达到或接近最高峰值，另外，混 凝土内部的最大温升，是随着结构物厚度的增加而增高。根据工程实际情况和结构特 点，确定的测温项目和测温频度如下：记录混凝土出罐温度、浇筑入模温度，每台班不少于 2 次。施工现场大气环境温度102、，每 6h 测记一次，即 2:00、8:00、14:00、20:00 点各 测量一次。混凝土浇筑完成后，立即测出混凝土浇筑成型的初温度并做好记录，以后按以 下要求测记混凝土内外温度：第 13 天：每 2h 测记一次；第 47 天：每 4 小时测记 一次；第 814 天：每 6 小时测记一次，内外温差回落后，停止测温。（2）测温过程中宜及时描绘出各点的温度变化曲线和断面的温度分布曲线；（3）发现温控数值异常应及时报警，并应采取相应的措施。（4）测温工作应由经过培训、责任心强的专人负责，项目部辛煜负责监督管理并59将测温记录每天报技术负责人查验并签字，作为混凝土施工和质量的控制依据。（5）在测温过103、程中，当发现砼温度内外温度差接近 25时，应按预案措施及时 增加保温层厚度或延缓拆除保温材料，以防止砼产生温差应力和裂缝。9.8 砼的外观检查与表面修整砼拆模后，项目部质量负责人对砼拆模质量进行检查，存在蜂窝、麻面等质量通 病应及时进行修整。分包单位发现砼质量问题必须立即报项目部质量负责人或技术负 责人，经检查同意后方可对其进行修整处理。9.9 砼试块的留置9.9.1 标养试块砼标准养护试件应在混凝土浇筑地点按如下规定随机抽取：（1）当一次连续浇筑不大于 1000 m 同配合比的大体积混凝土时，混凝土强度试 件现场取样不应少于 10 组。（2）当一次连续浇筑 1000m5000m 同配合比的大104、体积混凝土时，超出 1000m 的混凝土，每增加 500m取样不应少于一组，增加不足 500m时取样一组。（3）当一次连续浇筑大于 5000m 同配合比的大体积混凝土时，超出 5000 m 的混 凝土，每增加 1000 m取样不应少于一组，增加不足 1000 m时取样一组。9.9.2 同条件试块砼同条件养护试件共留设 6 组，混凝土同条件养护试件拆模后，应放置在现场适 当位置，并采取与底板相同的养护方法。混凝土同条件养护试件在达到等效养护龄期 时进行强度试验。9.9.3 抗渗试块抗渗试块在防水混凝土连续浇筑 500m3 以下时，留置两组抗渗试块，每增加 500m3 增留两组，一组在标准情况下养105、护，另一组在现场相同条件下养护，龄期不少于 28d， 不多于 90d。9.10 大体积混凝土水化热及应力计算609.10.1 项目概况（1）气候环境项目位于山东省xx市，为更接近实际施工时的环境温度，选取 2017 年xx气象 站收集的气象数据，本计算以 12 月 06 日开始浇筑，平均环境气温见图 9.10 所示。混 凝土入模温度取 22 , 垫层温度取 10。图9.10-1 xx11月平均气温（2）计算部位本次计算为 T2 塔楼的底板部分，T2 底板 3.3m 厚，底板为 1 次浇筑完成，浇筑后 保温保湿养护时间为 14 天，保温养护方式为侧面双层 15mm 厚胶合木模板带模养护， 顶面覆106、盖 8cm 厚矿棉被。61图9.10-2 T2塔楼的底板模型9.10.2 计算依据及参数（1）水泥水化度及放热计算计算流程见图 9.10-3，通过水化模型和传热模型的耦合计算出水化度场和温度 场，并通过水化度场计算出混凝土的力学性能、收缩徐变相关性能的演变，并将其和 温度场一起通过力学模型计算得到应变和应力场。图9.10-3 计算流程62此次所用混凝土配合比见表。表9.10-1 计算用配合比组分水水泥粉煤灰矿渣粉膨胀剂砂石减水剂含量（kg/m3 混凝土）1602909035457609259.9水化度定义为：其中 Q 为水化放热，Qpot 为完全水化反应热。水化速率采用 Cervera 的 A107、ffinity law 模型其中是水化度， 是胶凝材料能达到的最大水化度，用 Shindler 和Folliard 提出的公式进行计算其中SL 和 FA 分别为矿粉和粉煤灰的掺量，并且 ，Qmax 为水泥在水化过程中所能达到的最大放热量若使用 P.O 42.5R 水泥，Q msx=330J/g（大体积混凝土温度应力与温度控制， 朱伯芳）。9.10.3 传热计算假设混凝土中传热为固体传热，内部传热仅为热传导，且遵循傅里叶定律，写作：9.10.4 力学计算将混凝土的应变分解为：EEO十Ebc十Eds十E an十ET其中 0为弹性应变， bc为基本徐变应变， ds为干燥（收缩）应变， au为自收 缩108、应变， T为温度应变。其中温度应变为Er=ar(T-Tef)63T 为混凝土线膨胀系数。干燥收缩和自收缩的应变采用 Z.P. Bazant B4 模型中的方法进行计算，徐变采用 De Schutter 的广义 Kelvin 流变模型计算，并假设 Kelvin 单元中的弹性模量 E1 和黏 度 1 与水化度相关，示意图见图。图9.10-4 广义kelvin单元示意图 混凝土的弹性模量等性能均按如下公式进行计算：不同的性能的取值见下表表9.10-2 取值表抗压强度1弹性模量0.67抗拉强度0.679.10.5 网格网格划分如图 9.10-5 所示。图9.10-5 T2塔楼底板网格图64T2 塔楼大109、体积筏板施工方案9.10.6 边界条件及模型参数传热计算中边界条件为热流边界，通过的热流为q0=H(Txt-T)力学边界中将底板四周看作自由边界，地基四周在 x-y 平面上无位移，地基和桩 底部均无位移。计算中所用相关参数见表 9.10-3。表9.10-3 计算参数参数名表达式描述材料性能和相 关温度rho_c2345kg/m3混凝土密度T_ini_pour22degC入模温度T_ini_mat20degC垫层温度T_ref293.15K参考温度Q_pot400J/g水化总放热C_p0.9J/（g*K）混凝土比热容Ea32000J/mol水化活化能m_binder382kg/m3胶凝材料用量n110、u_c0.2混凝土泊松比H_13.715W/（m2*K）木模板传热系数H_26.623W/（m2*K）土工布传热系数水化模型参数a4_max0.827最大水化度B1101/d材料相关参数B20.0004eta6.9收缩徐变参数f_ctm283.55MPa混凝土 28d 抗拉强度均值f_c2853MPa混凝土 28d 抗压强度E_2835.51GPa混凝土 28d 弹性模量lambda_s7.166W/（m*K）地基导热系数rho_s1800kg/m3地基密度Cp_s837J/（kg*K地基比热容E_s1GPa地基弹性模量nu_s0.2地基泊松比alpha_s1e-51/K地基线膨胀系数e_au111、_inf-0.000256056最大自收缩应变alpha_au1.20665273B4 模型参数e_00.000437892k_ea0.95tau_00.00795dk_ta1.8k_s1tau_au0.8995dr_t-4.5q_10.021341/GPa65m0.5n0.1q_20.019501/GPaq_30.0023691/GPaq_40.0004993311/GPaq 5 10.0015841/GPap_5h8p_5e-0.85tau_kv20h9.10.7 T2 塔楼计算结果为了评价大体积混凝土开裂风险，认为第一主应力大于抗拉强度平均值时，混凝 土将发生破坏。混凝土浇筑完成后最大第112、一主应力 1 与抗拉强度平均值 fctm 的比值定 义为开裂风险值。开裂风险1，则混凝土结构应力超过混凝土抗拉强度，会造成混凝 土破坏，形成裂缝。开裂风险0.7，1 则混凝土结构存在开裂风险，需要采取必要 措施控制混凝土裂缝。开裂风险0.7 则混凝土结构安全，不会开裂。除最大第一主应力之外，还应注意混凝土的最大温度，若超过 70 摄氏度，则有可 能因延迟钙矾石反应导致混凝土胀裂，通常混凝土浇筑 2-3d 后温度将达到最大值，此 时浇筑块内部的第一主应力也将达到早期的最高值，因此着重观察浇筑后 7d 内混凝土 内部温度和第一主应力分布云图。T2 底板浇筑后最高温度如图所示，浇筑后 5d 达到最高113、温度，浇筑 3d 时 T2 底板 温度分布如图所示，浇筑后 7d 时，温度分布如图 9.10-6 所示，内部最高温度为 54 , 满足设计及标准规定。66图9.10-6 T2底板最高温度发展曲线图9.10-7 T2底板浇筑3d温度云图67图9.10-8 T2底板浇筑7d温度云图T2 底板浇筑 3d 后各部位开裂风险分布如图所示，由图可知，在底板角部及几何 突变区域由于应力集中，混凝土开裂风险较大，需要加强几何突变部位的配筋。浇筑 后第 5d，混凝土内部开裂风险显著降低，需要加强混凝土浇筑早期混凝土的保湿养护 措施以降低开裂风险。68图9.10-9 T2底板浇筑3d开裂风险图9.10-10 T2114、底板浇筑5d开裂风险图9.10.8 结论经过多次混凝土配合比比选与试算，最终选取适合本项底板施工的配比方案。通 过计算底板施工期温度应力变化情况，可得出：（1）底板内部节点最大温度远小于 70 , 符合最高温度相关要求。（2）施工过程中绝大部分底板的最大主应力与抗拉强度平均值的比小于 1，因此 底板开裂风险小。但变截面、变厚度部位较多且应力集中，开裂风险较大，建议混凝 土中掺加6%10%掺量的SY-K 膨胀抗裂剂并采取延长脱模时间、延长保湿养护时间等 措施降低开裂风险。9.11 混凝土膨胀外加剂选择经水化热及收缩应力计算，混凝土掺入混凝土膨胀剂可大大降低混凝土开裂风险。 混凝土膨胀剂可分为钙质115、和镁质，钙质膨胀剂系指硫铝酸钙、氧化钙、或者两者复合 类；镁质膨胀剂主要指以轻烧氧化镁为主要成分的膨胀剂。钙质膨胀剂以SY-K 膨胀纤维抗裂防水剂为代表，产品具有微膨胀性能和抗裂纤维 的共同优点、同时还具有高抗裂、高抗渗的超叠加效应。抗裂纤维在混凝土中成网状69分布，有效抑制混凝土早期干缩微裂及离析裂纹的产生和发展，极大减小混凝土收缩 裂缝；膨胀组分在参与水化过程中，产生了膨胀晶体，填充切断了混凝土的毛细通道， 减少孔隙率，改善混凝土内部结构，提高混凝土的致密性。是一种机理完善、性能卓 越的复合材料。以轻烧氧化镁为主要成分的镁质膨胀剂，其膨胀性能优于氧化钙、硫铝酸钙类膨 胀剂，具有补偿收缩的功116、能；同时，可抑制水泥水化速率，延缓混凝土内部升温速度、 降低水化热温峰并延迟温峰出现时间，有效抑制减少混凝土收缩裂缝。10 工期管理措施10.1 工期保障措施T2 楼大体积混凝土预计在 28 小时内浇筑完成。表10.1-1 确保工期的措施序号措施类别措施内容责任人1成立管理组织机构为确保本工程进度，成立由总包项目部和专业分包商及劳 务作业层组成的组织机构。总调度负责管理王洪斌2定期召开 专题会议总结经验总结前一阶段工期管理方面的经验教训，提交并协调解决 各类问题。丁辉预测调整根据前期完成情况和其他预测变化情况，及时调整后期计 划并下达部署。王立彬3开展工期竞赛活动拿出一定资金作为工期竞赛奖励基117、金，引入经济奖励机制，结合质量管理情况，奖优罚劣，充分调动全体施工人 员的积极性，力保各项工期目标顺利实现。王正程4交通组织协调组织交通，避免外围交通影响殷建伟5大宗材料供应提前协调搅拌站，确保混凝土按时进场进场。苗鹏6资金支付按照合同约定付款以满足工程相关材料的提前采购，相关 分包付款，保证材料及时供应。张亮10.2 工期管理措施本工程整个底板施工期间为冬季，底板最大一次性连续混凝土浇筑约 10600m ,浇筑时间持续 28 小时，时间跨度长，因此可能遇到不利混凝土浇筑的降雨、降雪。为70保证高质量、高速度地完成施工任务，特制定以下措施：1、组建“工期保证领导小组 ”，项目经理担任组长。明确118、各成员职责，分项、分 段负责到人，跟班作业，有高度责任感。及时发现当前存在的问题，及时纠正、及时 调整施工所需的劳动力和特殊工种。2、工程、技术、质量、材料人员跟班作业，项目领导夜间值班检查指导，把问题 处理在现场，把失误消灭在萌芽，严防失误返工影响工期。3、施工工序安排紧凑合理。结合工程特点，同施工队共同制定各工序所需时间， 既紧密衔接，又充分平面流水，缩短作业时间。4、实行两大班组 24 小时倒班作业，施工不受人员吃饭、休息等时间的影响，人 停机不停。10.3 突发情况应急措施1、浇筑混凝土遇到雨雪天气(1)混凝土浇筑前 3 天开始收听天气预报，避开雨、雪天浇筑，尽量选择晴朗天气 浇筑混凝119、土。(2)场配备足够的水泵，进行抽水，配备塑料膜覆盖。2、现场出现停电、停电情况现场配备一台 500KW 的柴油发电机组，一旦现场出现停电，立即启动发电机组， 确保混凝土浇筑连续进行；在施工现场提前预备蓄水池或利用降水井井水，确保停水 时应急所用。3、振捣机械故障现场配置足量备用振动棒和振捣器。振动棒、振捣器出现故障时，应立即切断电 源，将振动棒、振捣撤离工作面，将备用振动棒、振捣器接通电源后继续进行作业； 马上安排专职机修工对振动棒、振捣器进行抢修，以便尽快可以重新投入使用。4、交通严重拥堵(1)及时了解浇筑期间政府部门组织的活动及社会活动，是否影响道路交通情况。(2)浇筑混凝土前规划好备用120、路线，一旦出现拥堵情况，立即启用备用路线。5、现场罐车较多，出现碰撞事件71(1)出现此情况后，先检查人员是否安全，查看碰撞严重性，不严重的在人员安全 的情况下将车开至场区空地，进行事故的处理工作。(2)碰撞较为严重，有人员受伤时，立即联系医院将伤者送院治疗，并组织相关人 员将碰撞车辆拖至现场空地。6、泵管堵塞(1)反复进行反泵和正泵，逐步吸出混凝土，重新搅拌后再进行泵送。(2)可用木槌敲击等方法，查明堵塞部位，在管外击松混凝土后，重复进行反泵和 正泵，排除堵塞。(3)当上述两种方法无效时，应在混凝土卸压后，拆除堵塞部位的输送管， 排除 混凝土堵塞物后，再接通管道。重新泵送前，应先排除管内空气121、，打紧接头。(4)提前联系 2 台备用汽车泵，当现场泵管堵塞严重，短时间内无法修复使用时， 立即联系备用汽车泵投入使用，保证混凝土顺利浇筑完成。7、混凝土无法供应的应急保证措施(1)底板浇筑前，先选定两家备用搅拌站，并且在备用搅拌站内备好足量的水泥、 沙子、石子及外加剂等原材料。备用搅拌站所储备的水泥、沙子、石子及外加剂等原 材料必须与供应混凝土的搅拌站使用相同厂家、相同规格、相同品种的水泥、沙子、 石子及外加剂等原材料。(2)混凝土供应不及时应放慢现场浇筑速度，减小分层厚度，确保下层混凝土能及 时进行覆盖，避免出现冷缝。同时起用备用站供应混凝土。(3)如果一旦出现主供搅拌站无法继续供应混凝土122、的情况，立即通知另外备用搅拌 站进行准备，并根据备用搅拌站的实际情况择优选择，继续供应底板砼。(4)如果出现政府行为，导致xx地区所有搅拌站都无法供应混凝土的情况，及时 联系设计，根据现场情况提出处理措施。并根据设计处理意见积极进行应急处理。11 质量管理措施11.1 确定质量控制点及质量通病防治措施表11.1-1 质量控制点72T2 塔楼大体积筏板施工方案控制阶段控制环节控制要点控制人参与控制人主要控制内容施工准备 阶段图纸会审经设计、业主、监理、公司四方签字盖章后 生效。王立彬辛煜四方签字生效后，及时在 施工图纸上标出，及时通 过资料员发放至分包、相关管理人员。施工准备 阶段技术交底施工前123、进行，专业工 程师编制，所有交底 均应有交底人、接受 人签字、交底内容齐全。王正程全体项目人 员施工准备、施工进度、施 工工艺、控制要点、成品 保护、安全注意事项、环 境保护措施、质量标准。全过程混凝土工 程配合比、浇筑、试块 留置、养护丁辉王英达、于翔 宇等配合比、坍落度、施工缝处理、养护、标养/同条件试块留置检查验收 阶段工程资料齐全、填写规范尹佳伟任泽华、王振 宇质量检验批资料、技术资料复核山东省相关要求且 有效。表11.1-2 关键质量工序控制点分部 工程重点质量 问题防治关键工序质量控制要点及标准地基 与基 础工 程底板大体 积混凝土 施工控制施工方案审核重点审核施工工艺和措施的合理124、性原材料选择及 质量商混厂家应使用矿渣水泥，减少水化热。控制粗细骨料的质量，尽量减少含泥量。石子的含泥量不超过 1%， 沙子的的含泥量不超过 3%。掺入缓凝型减水剂增加和易性，增加初凝时间。混凝土浇筑砼分层浇筑时分层厚度不大于 500mm，并及时覆盖，避免出现冷 缝。砼自由倾落高度不大于 3 米，砼振捣应充分，防止过振和漏振。 现场每 200m取样不得少于 1 组标养试块；每 500 m取样不得少 于 1 组抗渗试块；毎施工段不得少于 6 组同条件试块。73T2 塔楼大体积筏板施工方案塌落度测量每 2 小时测量一次，塌落度控制在 18020mm。 底板砼施工期间派专人看护钢筋、模板、预埋件等。125、派专人负责底板砼的二次振捣、二次抹压。底板大体积砼必须连续施工，不得留施工缝。 派专人负责砼表面压光、拉毛并及时覆盖。地下室外墙和高低跨处的外墙施工缝需要上返 500mm，并按设计 要求设置 4*300 的止水钢板。地下室外墙和高低跨处的外墙上返 500mm 部位的砼需要进行二次 振捣。砼塌落度达到 30-50mm 时才可以进行二次振捣，砼塌落度 小于 30mm 时严禁振捣。砼测温大体积砼入模温度不得小于 5。 温度监测点不大于 100 /处。底板砼表里温差大于 20时应采取措施进行措施，加强覆盖。砼养护采用覆盖、保温、浇水等措施进行养护，养护期 14 天。柱墙插筋部位应与底板砼面同时覆盖严密126、，避免温差过大造成裂 缝。拆模要求模板拆除需要填写拆模申请，经批准后可以拆除。侧模拆除后，在养护期内需要对侧壁进行覆盖、浇水养护。表11.1-3现场施工检查技术参数表序号检查项目技术参数1混凝土入模温度不超过 252混凝土初凝时间8-12 小时3塌落度检测频次2 小时/次4塌落度要求18020mm5二次振捣塌落度30-50mm6二次抹压10h-12h7养护时间14 天748底板砼蓄热养护保温厚度80mm 矿棉被9底板混凝土表里温差不超过 2510底板混凝土表面与环境温差不超过 2011段底板温度监测点17 处12段底板温度测点3 个/处13振捣棒振捣间距650mm14段底板标养试块按规范要求留127、置15同条件试块每段留置 6 组16抗渗试块每 500m 留置一组17浇筑混凝土自由倾落高度不大于 3 米图11.1-1大体积混凝土质量通病防治措施11.2 冷缝控制措施(1)机具、材料准备措施混凝土浇注前，对混凝土输送泵、料斗、振动棒等机具设备按需要准备落实。对 易损机具，应有备用，所用的机具均应浇筑前进行检查和试运转；必要时现场配备 175台 500KW 柴油发电机；施工用水准备充足，以备堵泵时冲洗管路；混凝土保温材料(塑 料薄膜及保温矿棉被)准备齐全。(2)混凝土的搅拌、运输与现场浇筑混凝土搅拌至浇筑的时间不得超过 3 小时，运输期间严禁加水，每车混凝土运到 现场后都要取样测定坍落度， 128、目测和易性合格后，方可使用。搅拌车转速应按搅拌站 对装料、搅拌、卸料等不同要求或搅拌车产品说明书要求进行转动，以保证产品质量。现场浇筑过程中配备两台混凝土皮带传送机和一台汽车泵，保证泵管平行循环浇 筑。(3)混凝土的振捣控制1)混凝土振捣时，在砼初凝时间前 1 小时左右，对已浇筑的混凝土进行一次重复 振捣。2)振动器插点要均匀排列，可采用“行列式 ”或“交错式 ”的次序移动，但不能 混用(见图 11.2-1)。每次移动位置的距离应不大于振动棒作用半径的 1.5 倍。振动器 使用时，振动器距模板不应大于振动器作用半径的 0.5 倍，也不能紧靠模板，且尽量 避开钢筋、预埋件等。图 11.2-1 振129、捣器插点布置示意图3)根据混凝土的自然的流淌斜坡度，在每条浇注带的前、中、后布置 3 道振动器。 第一道布置在混凝土的布料点，振捣手负责出管混凝土的振捣，使之通过面筋流入底 层；第二道设置在混凝土的中间部位，负责斜面混凝土的密实；第三道设置在坡脚处， 确保底层钢筋以下混凝土的密实。见图 11.2-2 所示。76后振捣棒中振捣棒 前振捣棒图 11.2-2 振捣棒振位设置示意图11.3 表面泌水处理措施当每层混凝土浇筑接近尾声时，应将水引向低洼边部位，缩为小水潭，然后用小 水泵将水抽至附近排水沟。在混凝土浇筑后 4-8 小时内，将部分浮浆清掉，初步用长 刮尺刮平，然后用木抹子搓平压实。在初凝以后，130、混凝土表面会出现龟裂，终凝前进 行二次抹压，以防龟裂。11.4 裂缝控制措施(1)优化混凝土配合比1)选用低热水泥，加大磨细矿渣粉用量，可有效降低水泥水化热，减少混凝土收 缩裂缝。2)掺加粉煤灰，可以改善了混凝土的和易性，可减少混凝土施工过程中出现的泌 水，即减小混凝土的塑性收缩。3)掺加减水剂，对水泥有较好的分散作用，改善了混凝土的和易性和流动性，利 于泵送；减水剂直接的减水效果，可减小水灰比，提高混凝土抗压强度和抗渗等级， 减少泌水率，抗裂效果明显。4)掺加膨胀剂，可以有效减少混凝土收缩，控制混凝土裂缝。(2)生产运输现场要合理安排调度混凝土运输车辆及混凝土浇注的人员，防止混凝土运输车在 131、现场等待时间过长，影响混凝土的质量。(3)振捣和二次振捣振捣和二次振捣是解决混凝土在施工过程中收缩裂缝的最好方法之一，必须加强 二次振捣在施工过程中的管理。77(4)加强二次抹面二次抹面是减少混凝土表面失水收缩裂缝的有效手段，可消除混凝土表面观感缺 陷。混凝土浇筑完成，加强二次抹面，并立即覆盖塑料薄膜进行保湿。(5)加强混凝土的养护11.5 保温保湿措施(1)混凝土浇筑完成后立即进行覆盖保温。(2)覆盖保温时，先铺设一层塑料薄膜进行保湿，铺设时在接头处要搭接不少于 200mm，以保证保湿效果。(3)覆盖矿棉被后，在矿棉被上面用砖块或碎石等重物压好，以免被风吹起。(4)矿棉被及塑料薄膜均要铺设密132、实，在墙柱插筋部位要重点进行铺设，将矿棉被 分割成小块在墙柱插筋部位塞紧，并用扎丝绑扎在墙柱插筋上，塑料薄膜应从插筋上 穿透并用重物压紧。12 安全管理措施(1)加强安全教育，增强安全生产观念。(2)技术工要进行三级安全教育，统一命题、统一考试、考试合格后方能上岗。做 好特殊工种的培训工作，坚持持证上岗，未持证人员坚决不能上岗工作。(3)坚持安全例会制度,坚持经常性的安全活动制度并做好记录。在安排施工任务 时，必须进行专项有针对性的全面安全交底，履行签字。(4)认真执行安全操作规程，严禁违章指挥，违章作业，违反劳动纪律。经理部把 安全生产当作头等大事，认真组织学习，贯彻执行国家有关劳动保护和安133、全生产和各 项政策、法令。(5)施工现场入口处及现场所有危险作业区域要挂安全生产宣传画、标语、安全危 险标，提醒工人注意安全。(6)在混凝土施工前需进行各工种的安全交底，交底内容要有针对性，不可泛泛而 谈，针对重点问题提出重点可靠的防护措施，并明确责任人。任何人进入现场区域必 须戴好安全帽，不准穿拖鞋，高跟鞋或赤脚，从事高空作业，要系好安全带。78(7)加强现场临电管理，经常检查配电设备的安全可靠性，如有损坏，及时更换， 除电工之外的任何工种不准私自接改电线，需用时应申请电工完成接线工作。现场围 护栏杆，要严密稳固，电缆线不允许直接敷设在栏杆上。夜间施工时基坑边缘要有明 显的标志和有足够的照明134、。(8)混凝土操作人员处于湿作业环境中，振捣操作时要戴好绝缘手套，穿好胶鞋。 各种小型电动工具，必需由专人进行操作使用保管。(9)现场照明灯具的架设高度要符合有关安全规程的要求，不低于 2.5m。夜间施 工必须有足够的照明设施。(10)混凝土输送管必须固定牢固，不得与临时防护设施连接，在人员集中位置必 须用木板或其它软材料覆盖，防止爆管伤人；堵管时应立即反泵，不得强行输送，防 止爆管；洗泵时管口严禁对人；施工人员不得在泵管上行走。(11)禁止工人在钢筋上打闹、快跑等危险行为。(12)混凝土泵操作必须严格遵守操作规程，无关人员不得靠近混凝土泵，混凝土 出口处管道必须进行防护，防止爆管伤人。(13135、)由于浇筑期间现场车辆较多，人员密集，道路拥挤，车辆进出频繁，易产生 车辆碰撞等交通事故，因此在浇筑开始前对工人进行安全教育，并要求搅拌站对司机 进行安全教育。在场区内设置限速标志，并在场区内混凝土运输途中安排专人指挥交 通，时刻提醒工人注意进出车辆，提醒司机注意行车安全。(14)在对工人进行安全交底时，注意浇筑作业时预留人孔，防止人员跌入人孔。(15)注意消防安全，在焊接钢筋支架时，要求分包安排专人看火，并要求每个动 火作业处配备一组灭火器。(16)严禁工人酒后上岗、带病上岗，由于混凝土浇筑方量大、浇筑时间长、劳动 强度大，因此在浇筑过程中现场管理人员要时刻注意工人精神面貌和身体状况，如发 136、现异常，立即要求盖工人停止作业，并通知应急小组进行救助。13 环境管理措施13.1 环境保障措施79(1)对于进场车辆严格控制，避免遗撒，出门必须冲洗，尤其是罐车尾部的溜槽， 以免中途污染道路及环境。专人负责检查监督。(2)混凝土罐车进出现场的道路，在施工时应洒适量的水进行压尘。混凝土施工完 毕后，将泵管内的残留混凝土、落地灰及超过使用量的混凝土清理成堆，及时用汽车 运出施工现场到指定的销渣点，严禁随处弃置。不得埋弃在施工现场。(3)混凝土施工完毕冲刷泵管的废弃水必须排放到指定位置的沉淀池，经过沉淀后 方可排入市政管线。(4)在浇筑混凝土时要及时清理落在混凝土泵周围的混凝土，并将混凝土泵内和罐137、 车内流出的循环水做好引流，以免影响市容环卫。(5)混凝土施工时应尽可能避免在环卫噪声限制高的夜间进行施工。合理安排作业 时间，在夜间振捣混凝土时，尽可能避免发生扰民情况出现。13.2 绿色施工管理措施(1)交通高峰期砼供应暂时中断时，关闭不必要的用电设备，节约电能。(2)对基坑内的地下水进行检测，如符合要求，使用基坑内的地下水进行大体积混 凝土的浇水养护，节约水资源。(3)自卸混凝土及使用混凝土皮带传送机噪音小，减少扰民。14 成品保护管理措施(1)混凝土浇筑时，注意避免碰撞损坏钢筋骨架，浇筑楼板混凝土时应铺设跳板， 防止踩踏破坏。(2)夜间作业，应合理安排施工顺序，设置足够照明，防止浇筑厚138、度超厚和发生碰 撞事故。(3)表面找平后应设置好防护和标示牌，以防人员踩踏破坏，在强度达到 1.2Mpa 后才能上人。(4)底板浇筑完成后应及时养护，在达到拆模强度要求后才能拆模。(5)振捣棒振捣时注意避让预埋的测温孔。(6)禁止在底板面层上搅拌砂浆、存放油漆桶等物以免造成污染，影响后续施工。8015 大体积混凝土施工应急预案15.1 应急预案目的为了预防或减少潜在的施工生产安全事故或紧急情况对施工生产安全造成的影响 和对环境的影响，对可能出现的钢筋支撑体系坍塌、倾覆、高空坠落、火灾、物体打 击进行预防和控制，保证人员和物品的安全，特制定此应急预案。15.2 适用范围适用于在大体积混凝土施工过139、程中，可能出现的生产安全事故或紧急情况的预防 和处理。15.3 应急救援组织机构与职责15.3.1 应急准备和响应领导小组组长：王洪斌副组长：殷建伟组员：丁辉、王立彬、王正程应急准备和响应领导小组办公室设在安全部，值班电话：13365421311。15.3.2 应急小队一小组组长：王英达 手机：18563135088 组员：高阳、王振宇、尹佳伟、辛煜 二小组组长：于翔宇 手机：13963810015 组员：刘艺、赵博、任泽华、李希豪15.3.3 应急救援领导小组职责(1)对各应急小组进行应急准备和响应知识与技能的培训。(2)在发生突发事件时，组织救援队队员及时有效地处理险情，抢救物资，减少损 140、失。(3)执行应急准备和响应流程图，首先确保人身安全，组织抢救，再采取有效措施，减少财产损失和对环境的污染。(4)组织突发事件和相应小组队员每季度学习一次抢救、救护、疏散知识，熟悉重 大危险因素和危险源及控制措施，每年开展一次消防演习。(5)了解、掌握模板支撑体系搭设方法和操作规程，防止高空坠落、物体打击、支 撑架倾覆、坍塌及火灾等事故的发生。15.4 施工现场应急处理设备和设施15.4.2 其他应急设备和设施由于在现场经常会出现一些不安全情况，甚至发生事故，或因采光和照明情况不 好，在应急处理时就需配备应急照明，如可充电工作灯、电筒等设备。由于现场有危险情况，在应急处理时就需有用于危险区域隔141、离的警戒带、各类安 全禁止、警告、指令、提示标志牌。15.4.1 急救箱(1)急救箱的配备急救箱的配备应以简单和适用为原则，保证现场急救的基本需要，并可根据不同 情况予以增减，定期检查补充，确保随时可供急救使用。(2)急救箱使用注意事项1)有专人保管，但不要上锁。2)定期更换超过消毒期的敷料和过期防暑降温药品，每次急救后要及时补充。3)放置在合适的位置，使现场人员都知道。15.5 事故应急响应15.5.1 火灾事故(1)初起火灾各小组队员要迅速采取措施自防自救、互救。(2)自救能力有限的，根据火势及时报火警电话“ 119 ”，说清起火详细地址、单 位电话、着火材料、报警人姓名，并派人到事故路口142、引导消防车及时到达火灾地点。(3)在消防车未到达前，应急小组指挥应急小队使用常备消防器材、设施进行扑救。(4)应急小组要有通讯设施保障，首先组织抢救人员，再抢救贵重物资和可能发生 爆炸及有毒有害物品。82(5)组织人员对火场警戒，维护火场秩序。(6)了解有无触电、房屋倒塌危险，先断电、疏散人员，如有火势蔓延危险的要拆 破相连建筑，避免火灾扩大。(7)在消防车到达后，积极配合灭火。对抢救出的物资放置在安全地点，组织好灭 火用水供应，保证灭火物资器材供应和人员支援。(8)火灾抢救完成后，组织人员全面细致地检查火场，防止余火复燃，必要时安排 应急小队人员监视火场，保护现场，配合消防部门调查处理。(9143、)恢复消防设施，使其处于备用状态，对已使用的消防器材进行检修或更换、充 药。15.5.2 工伤事故(1)当发生高空坠落、物体打击或由于模板钢筋支撑架体倾覆或坍塌造成的工伤事 故以及职业病时，应立即向安全部或应急领导小组报告。(2)立即将受伤人员送往定点医院抢救。(3)保护好现场，以备调查。(4)安全部与相关部门具体负责处理后续事项。附件一：T2 塔楼钢筋支架计算书位置分类编号立杆顶排横杆其余横杆立杆间距横杆间距T2大面平板A101051.51.5坑中坑外扩区域B-1101051.51.5B-2101051.31.5B-3101051.31.5坑中坑底部区域C-11010511.5C-21010144、51.351.351.3 A 类钢筋支架设计83钢筋支架计算书一、参数信息：钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础 和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢 筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。型钢主要采用角钢和槽 钢组成。84型钢支架一般按排布置，立柱和上层一般采用型钢，斜杆可采用钢筋和型钢，焊接成 一片进行布置。对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱，进行强度和稳定验算。作用的荷载包括自重和施工荷载。钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。钢筋支架的 材料根据上下层钢筋间距的大小以145、及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。上层钢筋的自重荷载标准值为 1.755kN/m施工设备荷载标准值为 7.500kN/m 施工人员荷载标准值为 7.500kN/m 横梁采用10 槽钢横梁的截面抵抗矩 W=39.7cm3横梁钢材的弹性模量 E=2.05105N/mm2横梁的截面惯性矩 I=198.3cm4立柱采用10 槽钢 立柱的高度 h=3.1m 立柱的间距 l=1.5m钢材强度设计值 f=205N/mm2 立柱的截面抵抗矩 W=39.7cm3二、支架横梁的计算支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大146、弯矩和变形。1.均布荷载值计算静荷载的计算值 q1=1.21.755=2.106kN/m活荷载的计算值 q2=1.47.500+1.47.500=21.000kN/m85支架横梁计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)支架横梁计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.082.106+0.1021.000) 1.502=5.104kN.m 支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.102.106+0.11721.000) 1.502=-6.002kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯147、矩的最大值进行强度验算：=6.002106/39700.0=151.186N/mm2支架横梁的计算强度小于 205N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:静荷载标准值 q1=1.755+7.500=9.255kN/m 活荷载标准值 q2=7.500kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6779.255+0.9907.500)1500.04/(1002.05105 1983000.0)=1.705mm支架横梁的最大挠度小于 1500.0/150 与 10mm，满足要求86三、支架立柱的计算支架立柱的截面积 A=12.74cm2截148、面回转半径 i=3.950cm立柱的截面抵抗矩 W=39.7cm3支架立柱作为轴心受压构件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确定：式中 立柱的压应力；N轴向压力设计值；轴心受压杆件稳定系数,根据立杆的长细比=h/i，经过查表得到, =0.733；A立杆的截面面积,A=12.74cm2；f立杆的抗压强度设计值，f205N/mm2； Mw立杆的受的最大弯矩值,Mw=6.00kN.m2；采用第二步的荷载组合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反力为经计算得到 N=20.85kN, =173.513N/mm2；立杆的稳定性验算 =f,满足要求!钢筋支架计算满足要求！1.4 B-1 类钢筋支149、架设计87钢筋支架计算书一、参数信息：钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础 和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢 筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。型钢主要采用角钢和槽 钢组成。88型钢支架一般按排布置，立柱和上层一般采用型钢，斜杆可采用钢筋和型钢，焊接成 一片进行布置。对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱，进行强度和稳定验算。作用的荷载包括自重和施工荷载。钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。钢筋支架的 材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢150、。上层钢筋的自重荷载标准值为 1.755kN/m施工设备荷载标准值为 7.500kN/m 施工人员荷载标准值为7.500kN/m 横梁采用10槽钢横梁的截面抵抗矩 W=39.7cm3横梁钢材的弹性模量 E=2.05105N/mm2横梁的截面惯性矩 I=198.3cm4立柱采用10槽钢立柱的高度 h=4.95m 立柱的间距 l=1.5m钢材强度设计值 f=205N/mm2 立柱的截面抵抗矩 W=39.7cm3二、支架横梁的计算89支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算静荷载的计151、算值 q1=1.21.755=2.106kN/m活荷载的计算值 q2=1.47.500+1.47.500=21.000kN/m支架横梁计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)支架横梁计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.082.106+0.1021.000) 1.502=5.104kN.m 支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.102.106+0.11721.000) 1.502=-6.002kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=6.002106/152、39700.0=151.186N/mm290支架横梁的计算强度小于205N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:静荷载标准值q1=1.755+7.500=9.255kN/m 活荷载标准值q2=7.500kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6779.255+0.9907.500)1500.04/(1002.05105 1983000.0)=1.705mm支架横梁的最大挠度小于1500.0/150与10mm，满足要求三、支架立柱的计算支架立柱的截面积A=12.74cm2 截面回转半径i=3.950cm立柱的截面抵抗矩W=39.7153、cm3支架立柱作为轴心受压构件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确定：式中 立柱的压应力；N轴向压力设计值；轴心受压杆件稳定系数,根据立杆的长细比=h/i，经过查表得到, =0.423；A立杆的截面面积,A=12.74cm2；f立杆的抗压强度设计值，f205N/mm2；91Mw立杆的受的最大弯矩值,Mw=6.00kN.m2；采用第二步的荷载组合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反力为经计算得到 N=20.85kN, =189.875N/mm2；立杆的稳定性验算 =f,满足要求!钢筋支架计算满足要求！1.5 B-2 类钢筋支架设计92钢筋支架计算书一、参数信息：钢筋支架（马凳）应用154、于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础 和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢 筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。型钢主要采用角钢和槽 钢组成。93型钢支架一般按排布置，立柱和上层一般采用型钢，斜杆可采用钢筋和型钢，焊接成 一片进行布置。对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱，进行强度和稳定验算。作用的荷载包括自重和施工荷载。钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。钢筋支架的 材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。上层钢筋的自重荷载标准值为 2.055kN/m施工设备荷155、载标准值为 7.500kN/m 施工人员荷载标准值为7.500kN/m 横梁采用10槽钢横梁的截面抵抗矩 W=39.7cm3横梁钢材的弹性模量 E=2.05105N/mm2横梁的截面惯性矩 I=198.3cm4立柱采用10槽钢立柱的高度 h=6.65m 立柱的间距 l=1.4m钢材强度设计值 f=205N/mm2 立柱的截面抵抗矩 W=39.7cm3二、支架横梁的计算94支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算静荷载的计算值 q1=1.22.055=2.466kN/m活荷载的计156、算值 q2=1.47.500+1.47.500=21.000kN/m支架横梁计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)支架横梁计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.082.466+0.1021.000) 1.402=4.503kN.m 支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.102.466+0.11721.000) 1.402=-5.299kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=5.299106/39700.0=133.478N/mm295支架横梁的计算157、强度小于205N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:静荷载标准值q1=2.055+7.500=9.555kN/m 活荷载标准值q2=7.500kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6779.555+0.9907.500)1400.04/(1002.05105 1983000.0)=1.313mm支架横梁的最大挠度小于1400.0/150与10mm，满足要求三、支架立柱的计算支架立柱的截面积A=12.74cm2 截面回转半径i=3.950cm立柱的截面抵抗矩W=39.7cm3支架立柱作为轴心受压构件进行稳定验算，计算长度按上下158、层钢筋间距确定：式中 立柱的压应力；N轴向压力设计值；轴心受压杆件稳定系数,根据立杆的长细比=h/i，经过查表得到, =0.251；A立杆的截面面积,A=12.74cm2；f立杆的抗压强度设计值，f205N/mm2；96Mw立杆的受的最大弯矩值,Mw=5.30kN.m2；采用第二步的荷载组合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反力为经计算得到 N=19.77kN, =195.303N/mm2；立杆的稳定性验算 =f,满足要求!钢筋支架计算满足要求！1.6 B-3 类钢筋支架设计97钢筋支架计算书一、参数信息：钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础 和159、高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢 筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。型钢主要采用角钢和槽 钢组成。98型钢支架一般按排布置，立柱和上层一般采用型钢，斜杆可采用钢筋和型钢，焊接成 一片进行布置。对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱，进行强度和稳定验算。作用的荷载包括自重和施工荷载。钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。钢筋支架的 材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。上层钢筋的自重荷载标准值为 2.055kN/m施工设备荷载标准值为 7.500kN/m 施工人员荷载标准值为7.5160、00kN/m 横梁采用10槽钢横梁的截面抵抗矩 W=39.7cm3横梁钢材的弹性模量 E=2.05105N/mm2横梁的截面惯性矩 I=198.3cm4立柱采用10槽钢立柱的高度 h=8.15m 立柱的间距 l=1.3m钢材强度设计值 f=205N/mm2 立柱的截面抵抗矩 W=39.7cm3二、支架横梁的计算99支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算静荷载的计算值 q1=1.22.055=2.466kN/m活荷载的计算值 q2=1.47.500+1.47.500=21.00161、0kN/m支架横梁计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)支架横梁计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.082.466+0.1021.000) 1.302=3.882kN.m 支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.102.466+0.11721.000) 1.302=-4.569kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=4.569106/39700.0=115.090N/mm2100支架横梁的计算强度小于205N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度162、考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:静荷载标准值q1=2.055+7.500=9.555kN/m 活荷载标准值q2=7.500kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6779.555+0.9907.500)1300.04/(1002.05105 1983000.0)=0.976mm支架横梁的最大挠度小于1300.0/150与10mm，满足要求三、支架立柱的计算支架立柱的截面积A=12.74cm2 截面回转半径i=3.950cm立柱的截面抵抗矩W=39.7cm3支架立柱作为轴心受压构件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确定：式中 立柱的压应力；N轴向压力设计值；轴163、心受压杆件稳定系数,根据立杆的长细比=h/i，经过查表得到, =0.171；A立杆的截面面积,A=12.74cm2；f立杆的抗压强度设计值，f205N/mm2；101Mw立杆的受的最大弯矩值,Mw=4.57kN.m2；采用第二步的荷载组合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反力为经计算得到 N=18.36kN, =199.358N/mm2；立杆的稳定性验算 =f,满足要求!钢筋支架计算满足要求！1.7 C-1 类钢筋支架设计T2 楼核心筒区域一组坑位置存在一个消防用水箱，预留井筒平面尺寸为 1.5m*2m， 深 度 为 5.25m 。 在 浇 筑 混 凝 土 时 ， 坑 底 模 板 承164、 受 的 上 浮 压 强 为 P1= gh=2400X10X5.25=126kPa，因此必须采取抗浮措施控制坑底标高，减少整个筏板 混凝土浇筑完毕后电梯坑、集水坑内多余混凝土的剃凿量。采取 14mm 厚的多层复合模 板，次龙骨采用 50X100mm 间距 150mm 布置；侧模板的主龙骨采用双钢管 48X3，间距 450mm 布置，主龙骨采用间距450mm 的 U 托进行顶撑。混凝土浇筑前需放入 1/3 井筒 深度粗砂用以抗浮。该井筒下方支架承受压强较大，需对局部钢筋支架进行加强，经建模分析计算， 综合考虑钢管、木方及填充中砂质量计算，井筒底部压强取值 28.3Kpa，PKPM 计算结 果如下165、：102T2 塔楼大体积筏板施工方案钢筋支架计算书一、参数信息：钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备 基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间 。钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上103层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载 。槽钢主要采用角钢 和槽钢组成。槽钢支架一般按排布置，立柱和上层一般采用槽钢，斜杆可采用钢筋和槽钢，焊 接成一片进行布置。对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱，进行强度和稳定验算。作用的荷载包括自重和施工荷载。钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重 、施工人员及施工设备荷载 。钢筋支 架材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载166、的大小来确定，可采用钢筋或者槽钢。上层钢筋的自重荷载标准值为 28.300kN/m施工设备荷载标准值为 1.500kN/m 施工人员荷载标准值为 1.000kN/m 横梁采用12.6 槽钢横梁的截面抵抗矩 W=62.137cm3横梁钢材的弹性模量 E=2.05105N/mm2 横梁的截面惯性矩 I=391.466cm4立柱采用12.6 槽钢 立柱的高度 h=7.45m 立柱的间距 l=1.4m104T2 塔楼大体积筏板施工方案钢材强度设计值 f=205N/mm2立柱的截面抵抗矩 W=62.137cm3二、支架横梁的计算支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。按照支架横167、梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变 形。1.均布荷载值计算静荷载的计算值 q1=1.228.300=33.960kN/m活荷载的计算值 q2=1.41.000+1.41.500=3.500kN/m支架横梁计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）支架横梁计算荷载组合简图（支座最大弯矩）2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下 :跨中最大弯矩为M1=（ 0.0833.960+0.103.500） 1.402=6.011kN.m 支座最大弯矩计算公式如下 :105支座最大弯矩为M2=-（ 0.1033.960+0.1173.5168、00） 1.402=-7.459kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=7.459106/62137.0=120.038N/mm2支架横梁的计算强度小于 205N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下 :静荷载标准值 q1=28.300+1.500=29.800kN/m 活荷载标准值 q2=1.000kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=（ 0.67729.800+0.9901.000） 1400.04/（ 1002.05105 3914660.0） =1.013mm支架横梁的最大挠度小于 1400.0/150 与169、 10mm，满足要求三 、支架立柱的计算支架立柱的截面积 A=15.69cm2 截面回转半径 i=4.953cm立柱的截面抵抗矩 W=62.137cm3支架立柱作为轴心受压构件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确定：106式中立柱的压应力；N轴向压力设计值； 轴 心 受 压 杆 件 稳 定 系 数 , 根 据 立 杆 的 长 细 比 =h/i ， 经 过 查 表 得 到, =0.308；A立杆的截面面积,A=15.69cm2；f立杆的抗压强度设计值， f205N/mm2；Mw立杆的受的最大弯矩值,Mw=7.46kN.m2；采用第二步的荷载组合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反力170、为经计算得到 N=32.27kN, =186.824N/mm2；立杆的稳定性验算=f,满足要求!钢筋支架计算满足要求！1.8 C-2 类钢筋支架设计T2 三组坑位置存在一个电梯坑，该井筒下方距底排筋高度 2.4m，预留井筒平面尺 寸为 2.8m*3.05m，深度为 1.65m 经建模分析计算井筒底部压强取值为 13.2Kpa。运用PKPM 计算结果如下：钢筋支架计算书107一、参数信息：钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备 基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上 层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。槽钢171、主要采用角钢 和槽钢组成。108槽钢支架一般按排布置，立柱和上层一般采用槽钢，斜杆可采用钢筋和槽钢，焊 接成一片进行布置。对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱，进行强度和稳定验算。作用的荷载包括自重和施工荷载。钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。钢筋支 架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者槽钢。上层钢筋的自重荷载标准值为 19.800kN/m施工设备荷载标准值为 2.250kN/m 施工人员荷载标准值为 1.500kN/m 横梁采用10 槽钢横梁的截面抵抗矩 W=39.7cm3横梁钢材的弹性模量 E=2.05105N/mm2横梁的截面172、惯性矩 I=198.3cm4立柱采用10 槽钢 立柱的高度 h=2.4m 立柱的间距 l=1.5m钢材强度设计值 f=205N/mm2 立柱的截面抵抗矩 W=39.7cm3二、支架横梁的计算109T2 塔楼大体积筏板施工方案支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变 形。1.均布荷载值计算静荷载的计算值 q1=1.219.800=23.760kN/m活荷载的计算值 q2=1.41.500+1.42.250=5.250kN/m支架横梁计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）支架横梁计算荷载组合简图173、（支座最大弯矩）2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=（0.0823.760+0.105.250） 1.502=5.458kN.m 支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-（0.1023.760+0.1175.250） 1.502=-6.728kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：110=6.728106/39700.0=169.473N/mm2支架横梁的计算强度小于 205N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:静荷载标准值 q1=19.800+174、2.250=22.050kN/m 活荷载标准值 q2=1.500kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=（0.67722.050+0.9901.500） 1500.04/（1002.05105 1983000.0） =2.044mm支架横梁的最大挠度小于 1500.0/150 与 10mm，满足要求三、支架立柱的计算支架立柱的截面积 A=12.74cm2截面回转半径 i=3.950cm立柱的截面抵抗矩 W=39.7cm3支架立柱作为轴心受压构件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确定：式中立柱的压应力； N轴向压力设计值； 轴 心 受 压 杆 件 稳 定 系 数 , 根 据 立 杆 的 长 细 比 =h/i ， 经 过 查 表 得 到, =0.818；111A立杆的截面面积,A=12.74cm2；f立杆的抗压强度设计值，f205N/mm2； Mw立杆的受的最大弯矩值,Mw=6.73kN.m2；采用第二步的荷载组合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反力为经计算得到 N=26.71kN, =195.107N/mm2；立杆的稳定性验算=f,满足要求!钢筋支架计算满足要求！112