1、曹妃甸原油商业储备基地工程消防站瞭望塔外脚手搭拆施工方案目录曹妃甸原油商业储备基地工程1外脚手搭拆施工方案1一、编制根据2二、工程概况3三、施工准备3四、施工布置45.2施工工艺45.3重要工艺控制：65.4脚手架拆除10六、质量规定116.1构件容许偏差：（表1）116.2、脚手架搭设技术规定容许偏差与检查办法 （表2）12七、重要安全管理办法127.1搭架安全注意事项127.2拆架安全注意事项13八、脚手架验算148.1悬挑脚手架验算148.3落地式脚手架验算36外脚手架搭拆施工方案一、编制根据1.1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）1.2建筑施工安全检查原则（JGJ592、-99）1.3建筑施工安全设施计算书编制范例1.4建筑工程施工手册1.5曹妃甸原油商业储备基本工程消防训练瞭望塔工程设计图纸1.6现场施工条件二、工程概况本建筑物为消防训练瞭望塔整个建筑物除中间电梯井外别的所有为楼梯踏步直至顶层新建工程，建筑面积为495平方米，钢筋混凝土构造，抗震设防烈度为7度，总高度为：41.8米。三、施工准备3.1技术准备技术人员必要熟悉图纸及关于施工规范规定，提前向参加搭设架子工做好技术交底。3.2材料机具准备 本工程采用钢管、扣件均已除锈、调直、油漆完毕。材料员在搭设之前应把其她需要材料采购进场。由于脚手架是在建工程主体、装修施工过程中不可缺少暂时设施，直接关系到施工3、人员人生安全，因此脚手架选材优为重要。3.2.1进场钢管必要具备生产厂家检查合格证，必要时应对进场钢管抽样进行机械性能实验，并要符合规范规定；钢管规格采用外径48mm，壁厚3.5mm焊接钢管，立杆、大横杆和斜杆长度普通选用6m，小横杆钢管长度以1.2m左右为宜。3.2.2扣件材质应符合现行国标钢管脚手架扣件（GB15831）规定。扣件不应有裂纹、气孔，扣件与钢管内贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处最小距离要不不大于5mm，扣件活动部位应使其转动灵活，旋转扣件两旋转面间隙要不大于1mm。脚手架采用扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。3.2.3竹笆脚手板、木脚手板选用必要严格4、，其材质应符合现行国标木构造设计规范（GBJ5）中级材质规定。脚手板材质坚硬，不腐烂，横向裂纹不得不不大于四分之一板宽，且厚度不不不大于5mm，两端应各设直径为4mm镀锌钢丝箍两道。3.3生产准备生产部门应配备架子工4名(持证)、一名班组长负责指挥、协调，安全员作好安全教诲。四、施工布置 本工程由于九层十层钢筋混凝土构造，四周均外挑1.5米。固作如下布置。落地脚手架西立面搭设高度为24.5米。东立面搭设高度26.5-26.95米，南立面搭设高度为24.5-26.25米，北立面搭设高度为24.5-26.95-28.7米在四个里面相似标高上分别架设悬挑梁下设钢斜撑，上设钢丝绳挂拉相结合，4.1优选5、技术方案由于本工程特殊性，在脚手架选用方面比较重要，应以安全生产紧密配合。依照本工程特点，属高层建筑其主体构造、装修施工都必要借助外脚手架。考虑到扣件式钢管脚手架具备装拆以便，搭设灵活，使用耐久，费用相对较省等特点，且能适应建筑物平立面变化悬挑架外挑型钢选用28工字钢，悬挑长度为2.8米，锚固长度为4.5米，脚手架立杆距建筑物外墙0.30米，立杆横局1.05米，28工字钢下部焊接16吊环，用钢丝绳线夹进行固定。钢丝绳上下墙均夹U型弯压在副绳上，线夹间距200-250mm，钢丝绳外露300mm以上。 5.2施工工艺5.2.1工艺流程5.2.1.1落地式脚手架搭设：做好搭设准备工作按楼座外形放线放6、置垫板及纵向扫地杆立杆随后与纵向扫地杆扣牢（先内排后外排）安装横向扫地杆第一步大横杆第一步小横杆连墙杆第二步大横杆第二步小横杆铺设脚手板绑护身栏杆和挡脚板立挂密目网加设剪刀撑再依次向上搭设。5.2.1.2悬挑式外脚手架：材料准备按房屋形状放线水平工字钢安装斜撑杆焊接立立杆安装大横杆安装小横杆安装连墙杆安装挡脚板搭防护栏杆铺竹笆脚手板挂密目网安装剪刀撑再依次向上搭设。5.2.2脚手架搭设尺寸、规定及注意事项a.脚手架搭设尺寸拟定：落地式：立杆横距为0.75m，步距为1.8m，立杆纵距为1.5m，距墙边距离为0.35m。连墙件按照两步三跨设立。悬挑式：立杆横距为0.75m，步距为1.8m，立杆纵距7、为1.5m，距墙边距离为0.35m。连墙件按照两步三跨设立。连梁悬挑式：立杆横距为0.75m，步距为1.8m，立杆纵距为1.5m，距墙边距离为0.35m。连墙件按照两步三跨设立。b.杆件接头位置应符合安全技术规范规定。其中立杆接头应错开布置在不同步距内，与相邻大横杆距离不适当不不大于步距三分之一。上下相邻大横杆接头位置应错开布置在不同立杆纵距中，与相邻立杆距离不适当不不大于纵距三分之一。c.杆件相交伸出探头长度，均应不不大于10cm，以防杆件滑脱。d.扣件螺栓拧紧要恰当，扭力矩不应不大于40N.m，且不不不大于65N.m。横杆扣件开口朝向规定向上为原则，避免滑扣。e.竹笆脚手板应按其主竹筋垂直8、与纵向水平杆方向铺设，且宜采用对接平铺。四个角用直径为1.2mm镀锌铁丝固定在纵向水平杆上。脚手架上不得堆放杂物、材料。f.挂密目网：用火烧丝穿在密目网周边孔洞里，并绑牢在外脚手架上。5.3重要工艺控制：5.3.1脚手架立杆纵距和横距拟定 落地式脚手架立杆纵距经验算拟定1.5m、悬挑式脚手架立杆纵距为1.5米，为防止立杆偏斜而承受过大偏心力，需对立杆垂直偏差限度进行控制，并实行双控，立杆纵向垂直偏差绝对值在此工程中不超过H/400mm，且不不不大于100mm，横向垂直偏差绝对值不不不大于H/600，且不不不大于50mm。立杆横距，考虑竹笆脚手板宽度为0.8米，为避免导致脚手架满铺不下窘况，拟定9、立杆横距为0.75m。5.3.2步距拟定： 脚手架步距应尽量不妨碍施工，以便张拉安全网，据经验拟定为1.8m。但为了把安全网张设绷紧，增长防护立面美感，建议取大横杆净距1.8m作为步距。 5.3.3支撑体系脚手板必要设立支撑体系。支撑体系涉及纵向支撑、横向支撑和水平支撑。设立支撑体系因素是使脚手架形成一种几何稳定体系，加强其整体刚度、局部刚度和某些薄弱环节。5.3.4立杆脚手架立杆纵向间距为1.5 m，必要设立纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不不不大于200mm处立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。当立杆基本不在同一高度上时必要将高处纵向扫地10、杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应不不大于1m。靠边坡上方立杆轴线到边坡距离不应不大于500mm。立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，别的各层各步接头必要采用对接扣件连接。对接扣件应交错布置，两根相邻立杆接头不应设立在同步内，同步内一根立杆两个相隔接头在高度方向错开距离不不大于500mm；各接头中心至主节点距离不不不大于步距1/3。禁止将外径不等钢管混合使用。5.3.5纵向水平杆和横向水平杆依照本工程特点，只需设立纵向水平杆与横向水平杆即可。纵向水平杆间距为0.2m，共设立4根。其长度不适当不大于三跨，且不不大于6m。其接头要错开（涉及上下层和内外层），不得出当前同一跨内，相邻接头水平距离应不11、不大于500mm。 为增强脚手架稳定性,提高立杆受力性能,一方面把纵向水平杆设立在立杆内侧,这样做好处:一是缩短了横向水平杆跨度,提高了横向水平杆承载能力。二是便于剪刀撑设立，使剪刀撑斜杆较容易与立杆扣接。三是由于横向水平杆把里外两排连在一起，当承受荷载时，里外两排立杆同步受偏心荷载，由于纵向水平杆位置相反，使里外两立杆产生弯矩相反，两立杆产生相反弯矩可互相抵消，极大地增强了立杆承载能力。横向水平杆长度为0.75m，横向水平杆在立杆位置，应按上下步距合理地设立在立杆两侧，这样可抵消立杆因上下横向水平杆偏心荷载所引起纵向弯曲，使立杆基本上处在轴心受力状态。5.3.6剪刀撑和横向斜撑为了增强脚手架12、纵向稳定性和整体性，本工程悬挑脚手架沿全长和全高持续设立剪刀撑，落地脚手架也应在外侧沿全长设立剪刀撑，由底至顶持续设立。剪刀撑连接采用搭接形式,搭接长度不不大于1000mm，剪刀撑斜杆采用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点距离不不不大于150mm。每道剪刀撑宽度不应不大于4跨，且不应不大于6m，斜杆与地面倾角宜在45度至60度之间。横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型持续布置，斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆伸出端上，旋转扣件中心线至主节点距离不适当不不大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，宜在相交纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，13、将斜腹杆固定在其伸出端上，落地和悬挑脚手架在拐角处设立横向斜撑，悬挑脚手架中间每隔6跨设立一道横向斜撑。5.3.7连墙拉构造件本工程采用刚性连墙杆、菱形布置。在脚手架上从底层第一步纵向水平杆开始均匀地设立足够多牢固连墙点，连墙点位置在与立杆和大横杆相交结点处，离主节点间距不适当不不大于300mm。在脚手架周边端头（涉及顶端）以及转角处，要加密连墙杆。 在实际施工中需要暂时拆除连墙杆时，必要采用有效补救办法，以防止立杆失稳。本工程连墙件使用定型加工连墙件，在每层板墙上放置预留洞PVC管0.75mm连接方式，连墙设立高度为2.9米，水平为3.6米、4.5米。连接管与墙体连接，墙体内外用扣件固定。当14、底部落地式脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面倾角在4560之间，连接点中心至主节点距离不应在不不大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。墙件中连墙杆呈水平布置，当不能水平设立时，与脚手架连接一端应下斜连接，不应采用上斜连接。连墙件必要采用可承受拉力和压力构造。当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面倾角在4560之间，连接点中心至主节点距离不应在不不大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。5.3.8竹笆脚手板铺设构造和装饰施工时，每一层均满铺竹笆脚手板，作业层脚手板沿纵向应满铺，作到严密、牢固、铺平15、铺稳、铺实，不得超过50mm间隙。防止砖块等易碎物体坠楼伤人。5.3.9脚手架基座落地脚手架直接支承在基本施工工作面上，满足外脚手架支承力。对于扫地杆普通离下脚面不超过20mm，扫地杆必要扣牢，它功能是约束杆底脚所发生位移和用来避免或减少脚手架不均匀沉降，在扫地杆下部应垫塞木板。悬挑脚手架水平悬挑梁构件采用28号工字钢。工字钢头上焊接套管或22以上钢筋，搭设脚手架时，钢管直接立在套管内，防止钢管发生位移。5.3.10脚手架过建筑物门拱、洞，以及脚手架自身留置出入口时，需要门洞处立杆悬空，为保证脚手架安全，必要在洞口上方设立八字杆，使悬空立杆力通过八字杆均匀地传到门洞两侧立杆上。八字杆设立办法16、为：门洞上方有一根立杆悬空时，应在里外排脚手架上设八字杆，并与立杆逐根连接；当门洞较宽，门洞上方悬空两根立杆时，应将门洞上方大横杆采用双杆，再设八字杆，以保持架体稳定。(见下图)5.3.11作业层安全设施离地面2m以上铺设脚手板作业层要在脚手架外立杆内侧立挂密目网。作业层上施工荷载应符合设计规定，不得超载。不得将模板支架、泵送砼和砂浆输送管等固定在脚手架上；作业层外立杆内侧必要搭设脚手板和一道护身栏杆，挡脚板高度不不大于180mm，护身栏杆高度为900mm，中栏杆居中设立。5.4脚手架拆除5.4.1拆架时应按“由上而下，先横杆后立杆，先搭后拆，后搭先拆”原则进行。详细拆除顺序为：安全网护身栏-17、脚手板-剪刀撑-小横杆 -大横杆-立杆-连墙杆。同步应考虑好拆除材料运送以便，禁止上下同步进行拆除作业。5.4.1脚手架拆除前应应划分作业区，周边设围栏或警戒标志，地面设专人指挥，禁止非作业人员入内。然后开始拆除外围安全网和竹笆脚手板，脚手板拆除时应由上至下拆除，作业层脚手板必要满铺，待作业层以上立杆、剪力撑、横杆等所有拆除后，方可拆除。5.4.2 松开扣件平杆应及时撤下，不得松挂在架上；拆除长杆时应两人协同作业，以避免单人作业时闪失事故。5.4.3拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。5.4.4连墙点应随拆除进度逐级拆除，18、禁止先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差劲不应不不大于两步，如高差不不大于两步，应增设连墙件加固。拆抛撑前，应设立暂时支撑，然后再拆抛撑。5.4.5 卸荷钢丝绳必要要等上部脚手架所有拆除后，方可拆除钢丝绳。禁止先行拆除钢丝绳。 5.4.6 脚手架拆除时钢管禁止从上面往下抛掷，必要采用吊运至地面。六、质量规定6.1构件容许偏差：（表1）序号项 目容许偏差（mm）示 意 图检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径48壁厚3.5-0.5-0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.50游标卡尺4钢管弯曲各种杆件钢管端部弯曲l1.5m5钢板尺立杆钢管弯曲3ml419、m4ml6.5m1220水平杆、斜杆钢管弯曲l6.5m306.2、脚手架搭设技术规定容许偏差与检查办法 （表2）安装后扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样办法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量鉴定原则，应按下表规定拟定。不合格必要重新拧紧，直至合格为止。七、重要安全管理办法7.1搭架安全注意事项7.1.1脚手架底脚必要牢固，认真做好排水解决。7.1.2搭拆脚手架必要由经安全教诲架子工承担。搭拆架子时，工人必要戴好安全帽，系好安全带，工具及零配件要放在工具袋里，穿防滑鞋工作。7.1.3拾设架子时，应设暂时剪刀撑及暂时支撑，搭设中要随时做好脚手架与主体构造拉撑工作 。7.1.4禁止在脚20、手架上堆放物料如模板、木料及搭（挂）三角架小平台。7.1.5禁止在脚手架上堆放物料如模板、木料及施工多余材料等以保证脚手架畅通。7.1.7出入口与建筑物主体间搭好安全通道，设护棚及护栏。7.1.7脚手架搭设高度超过作业面1.8M,每10M高验收一次,发现问题及时整治。7.1.8未完毕脚手架，每日收工时一定要把杆件或架体稳定好，以免发生意外。7.1.9雨天或六级以上风力时不得搭拆脚手架。7.1.10脚手架四角应有接地保护和避雷装置。7.1.11当需在脚手架下作业，要经安所有门批准，并且在脚手架最下一步除铺设安全网外，另满铺脚手板。7.1.12脚手架外侧及时挂好安全网。7.1.13脚手架必要配合施21、工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。7.1.14禁止将外径48mm与51mm钢管混合使用。7.1.15剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。7.2拆架安全注意事项7.2.1拆架前必要对所有作业人员进行详细安全交底，并履行签字手续，做到责任明确。拆架作业人员必要持证上岗。7.2.2外脚手架拆除应在专业架子工长指挥和专职安全员监督下进行。作业面上应和其她工种人员，协调一致，保证安全。7.2.3拆架高处作业人员，必要戴安全帽，系安全带，扎裹腿，穿防滑软底鞋，拆架时禁止酒后作业，不准嬉戏打闹。7.2.4拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人关于结扣时，22、应先告知对方，以防坠落。7.2.5在大片架子拆除前先对整个脚手架进行一次全面检查，对危险或薄弱环节先行加固，确认无误后再行拆除，对预留斜道、上料平台、通道小飞跳等，也应先行加固，以便拆除后能保证其完整、安全和稳定。7.2.6拆除时如附近有外电线路，要采用隔离办法。禁止架杆接触电线。7.2.7拆除时不应碰坏门窗、玻璃、水落管等物品。7.2.8各构配件禁止抛掷至地面，拆下材料，应用绳索拴住，运用滑轮徐徐下运，禁止抛掷，运至地面材料应按指定地点分类堆放，当天拆当天清，拆下扣件或铁丝要集中回收解决。7.2.9在拆架过程中，不得半途换人，如必要换人时应将拆除状况交代清晰后方可离开。7.2.10有高血压、23、心脏病史人员不得从事此作业。7.2.11雨雪天气暂停施工，夜间不得施工。7.2.12拆除作业必要由上而下逐级进行，禁止上下同步作业。八、脚手架验算8.1悬挑脚手架验算经设定悬挑脚手架步距h=1.8m，立杆纵距La=1.5m，立杆横距Lb=0.75m，小横杆间距C=1.5m，与主体构造连接点竖距2.9m，水平距离lw=3La=3.6m。钢管采用483规格，操作层荷载为3KN/M2。8.1.1.脚手架参数 1.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆纵距为 1.50米，立杆横距为0.75米，立杆步距为1.80 米； 计算脚手架为双排脚手架搭设高度为 20 米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0.30米； 24、大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为 2； 采用钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.50； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 2.90 米，水平间距3.60 米，采用连墙钢管连接； 2.活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:构造脚手架； 同步施工层数:2； 3.风荷载参数 河北唐山基本风压为0.450，风荷载高度变化系数z为1.560，风荷载体型系数s为0.630；考虑风荷载； 4.静荷载参数 每米立杆数承受构造自重原则(kN/m2):0.1248； 脚手板自重原则值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重原则值(kN/m25、2):0.150； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹笆片； 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用28号工字钢 ，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度 2.00 米，与楼板连接螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C30； 钢丝绳安全系数为:4.000； 钢丝绳与墙距离为(m):2.900； 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 0.45 m。 8.1.2、大横杆计算: 大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。 按照大横杆上面脚手板和活荷载作为均布荷26、载计算大横杆最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆自重原则值:P1=0.033 kN/m ； 脚手板荷载原则值:P2=0.3001.050/(2+1)=0.105 kN/m ； 活荷载原则值：Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m； 静荷载计算值：q1=1.20.033+1.20.105=0.166 kN/m； 活荷载计算值：q2=1.41.050=1.470 kN/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨持续梁均布荷载作用下弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M127、max=0.080.1661.+0.101.4701. =0.231 kN.m 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1661.-0.1171.4701. =-0.272 kN.m； 咱们选取支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算： =Max(0.231106,0.272106)/4490.0=60.579 N/mm2； 大横杆抗弯强度:= 60.579 N/mm2 不大于 f=205.0 N/mm2。满足规定！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下挠度 计算公式如下： 静荷载原则值：q1= P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN28、/m； 活荷载原则值：q2= Q =1.050 kN/m； 三跨持续梁均布荷载作用下最大挠度 V= 0.6770.1381200.04/(1002.06105107800.0)+0.9901.050 1200.04/(1002.06105107800.0) = 1.058 mm； 脚手板,纵向、受弯构件容许挠度为 l/150与10 mm 请参照规范表5.1.8。 大横杆最大挠度不大于 1200.0/150 mm 或者 10 mm,满足规定! 8.1.3、小横杆计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。 用大横杆支座最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆最大弯矩和变形29、。 1.荷载值计算 大横杆自重原则值：p1= 0.0331.200 = 0.040 kN； 脚手板荷载原则值：P2=0.3001.0501.200/(2+1)=0.126 kN； 活荷载原则值：Q=3.0001.0501.200/(2+1) =1.260 kN； 荷载计算值：P=1.2(0.040+0.126)+1.4 1.260 = 1.963 kN； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0331.0502/8 = 0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpma30、x = 1.9631.050/3 = 0.687 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.693 kN.m； = M / W = 0.693106/4490.000=154.256 N/mm2 ； 小横杆计算强度不大于 205.000 N/mm2,满足规定！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派挠度和 小横杆自重均布荷载引起最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0331050.04/(3842.060105107800.000) = 0.024 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.040+0.126+1.260 = 131、.426 kN； 集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1425.9601050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105 107800.0) = 2.638 mm； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.638 = 2.662 mm； 小横杆最大挠度不大于 (1050.000/150)=7.000 与 10 mm,满足规定!； 8.1.4、扣件抗滑力计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.50， 该工程实际旋转单扣件承载力取值为4.00kN。 纵32、向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取4.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值； 横杆自重原则值：P1 = 0.0331.050=0.035 kN； 脚手板荷载原则值：P2 = 0.3001.0501.200/2=0.189 kN； 活荷载原则值：Q = 3.0001.0501.200 /2 = 1.890 kN； 荷载计算值：R=1.2(0.035+0.189)+1.41.890=2.915 kN； R 4.00 kN ，单扣件抗滑承载力设计计算满足规定！ 8.1.5、脚手架荷载33、原则值： 作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值涉及如下内容： (1)每米立杆承受构造自重原则值(kN/m)；本例为0.1161 NG1 = 0.11636.000 = 4.180 kN； (2)脚手板自重原则值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，原则值为0.30 NG2= 0.30071.200(1.050+0.3)/2 = 1.701 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆片，原则值为0.11 NG3 = 0.15071.200/2 = 0.630 kN； (4)吊挂安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.00534、1.20036.000 = 0.216 kN； 经计算得到，静荷载原则值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.727 kN； 活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2 取值。 经计算得到，活荷载原则值 NQ= 3.0001.0501.2002/2 = 3.780 kN； 风荷载原则值应按照如下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用： Uz= 1.560 ； Us - 风荷35、载体型系数：Us =0.630 ； 经计算得到，风荷载原则值 Wk = 0.7 0.4501.5600.630 = 0.310 kN/m2； 考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.727+ 0.851.43.780= 12.570 kN； 风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3101.200 1.8002/10 = 0.143 kN.m； 8.1.6、立杆稳定性计算： 考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式 立杆轴心压力设计值 ：N =12.570 kN； 计算立杆36、截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 拟定：lo = 3.119 m； Lo/i = 196.000 ； 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 成果查表得到 ：= 0.188 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 12570.120/(0.188424.000)+143234.923/4490.000 = 1837、9.595 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 189.595 不大于 f = 205.000 N/mm2 满足规定！ 8.1.7、连墙件计算： 连墙件轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.310 kN/m2； 每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积 Aw = 10.44 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN)，No= 5.000 kN； 风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 4.53 kN； 连墙件轴向力计算值 NL= NLw + No= 9.53kN； 其中 - 轴心受压立杆38、稳定系数,l为内排架距离墙长度, 由长细比 l/i=400.000/15.900成果查表得到0.933； A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9334.24010-4205.000103 = 81.096 kN； Nl=9.53Nf=81.096,连墙件设计计算满足规定！连墙件采用膨胀螺栓连接计算： 依照膨胀螺栓在砼中拉力实验关于数据表白：M12中档强度螺栓在砼中安装深度为60mm时，其抗拉强度极限值为20.72KN，考虑实际施工中各种因素，安全系数取0.5。则螺栓抗拉强度值取10.36KN。故Nl=9.53 Nl因此螺栓抗拉力设计计算39、满足规定连墙件焊缝计算：f=N/(helw)ft(建筑施工手册P903页)其中he角焊缝有效厚度,为0.7hf.lw角焊缝计算长度ft角焊缝强度设计值，取160 N/MM2角焊缝强度设计值增大系数，取1.2f=9.53103/(150-10)0.75=19.41.2160=192N8.1.8、悬挑梁受力计算: 水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用28b号工字钢 ，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度 2.50 米。 悬挑水平钢梁上面联梁采用8号槽钢。 与楼板连接螺栓直径(mm):25.00； 楼板混凝土标号:C30； 主梁间距相称于几倍立杆间距(倍数):1； 6.拉绳与支杆参数 支40、撑数量为:2； 钢丝绳安全系数为:4.000； 钢丝绳与墙距离为(m):2.900； 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物0.35 m。 8.2.2、大横杆计算: 大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。 按照大横杆上面脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆自重原则值:P1=0.033 kN/m ； 脚手板荷载原则值:P2=0.3001.050/(2+1)=0.105 kN/m ； 活荷载原则值：Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m； 静荷载计算值：q1=1.20.033+1.20.1041、5=0.166 kN/m； 活荷载计算值：q2=1.41.050=1.470 kN/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨持续梁均布荷载作用下弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1661.5002+0.101.4701.5002 =0.361 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1661.5002-0.1171.4701.5002 =-0.424 kN.m； 咱们选取支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算： =Max(042、.361106,0.424106)/4490.0=94.432 N/mm2； 大横杆抗弯强度:= 94.432 N/mm2 不大于 f=205.0 N/mm2。满足规定！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下挠度 计算公式如下： 静荷载原则值：q1= P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m； 活荷载原则值：q2= Q =1.050 kN/m； 三跨持续梁均布荷载作用下最大挠度 V= 0.6770.1381500.04/(1002.06105107800.0)+0.9901.050 1500.04/(1002.06105107800.0) = 2.583 mm43、； 脚手板,纵向、受弯构件容许挠度为 l/150与10 mm 请参照规范表5.1.8。 大横杆最大挠度不大于 1500.0/150 mm 或者 10 mm,满足规定! 8.2.3、小横杆计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。 用大横杆支座最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆自重原则值：p1= 0.0331.500 = 0.050 kN； 脚手板荷载原则值：P2=0.3001.0501.500/(2+1)=0.158 kN； 活荷载原则值：Q=3.0001.0501.500/(2+1) =1.575 kN； 荷载计算值：P44、=1.2(0.050+0.158)+1.4 1.575 = 2.454 kN； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0331.0502/8 = 0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.4541.050/3 = 0.859 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.864 kN.m； = M / W = 0.864106/4490.000=192.514 N/mm2 ； 小横杆计算强度不大于 205.000 N/mm2,满足45、规定！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派挠度和 小横杆自重均布荷载引起最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0331050.04/(3842.060105107800.000) = 0.024 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.050+0.158+1.575 = 1.782 kN； 集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1782.4501050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105 107800.0) = 3.298 mm； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax46、 = 0.024+3.298 = 3.322 mm； 小横杆最大挠度不大于 (1050.000/150)=7.000 与 10 mm,满足规定!； 8.2.4、扣件抗滑力计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.50，该工程实际旋转双扣件承载力取值为8.00kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值； 横杆自重原则值：P1 = 0.03347、1.050=0.035 kN； 脚手板荷载原则值：P2 = 0.3001.0501.500/2=0.236 kN； 活荷载原则值：Q = 3.0001.0501.500 /2 = 2.363 kN； 荷载计算值：R=1.2(0.035+0.236)+1.42.363=3.633 kN； R 8.00 kN,因此双扣件抗滑承载力设计计算满足规定！ 8.2.5、脚手架荷载原则值： 作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值涉及如下内容： (1)每米立杆承受构造自重原则值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = （0.125+0.056）53.000 = 9.59kN； (2)脚手48、板自重原则值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，原则值为0.30 NG2= 0.30091.500(1.050+0.3)/2 = 2.734 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆片，原则值为0.11 NG3 = 0.15091.500/2 = 1.013 kN； (4)吊挂安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50053.000 = 0.397 kN； 经计算得到，静荷载原则值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 =13.74 kN； 活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。49、 经计算得到，活荷载原则值 NQ= 3.0001.0501.5002/2 = 4.725 kN； 风荷载原则值应按照如下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用： Uz= 1.770 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0.630 ； 经计算得到，风荷载原则值 Wk = 0.7 0.4501.7700.630 = 0.351 kN/m2； 考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4N50、Q = 1.213.74+0.851.44.725= 22.1kN； 风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3511.500 1.8002/10 = 0.203 kN.m； 8.2.6、立杆稳定性计算： 考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式 立杆轴心压力设计值 ：N =22.1kN； 计算立杆截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 拟定：lo = 3.119 m； Lo/i =51、 196.000 ； 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 成果查表得到 ：= 0.188 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； =22100/(0.1882424.000)+203145.684/24490.000 = 169 N/mm2； 立杆稳定性计算 =160 不大于 f = 205.000 N/mm2，满足规定！ 8.2.7、连墙件计算： 连墙件轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.351 kN/m2；52、 每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积 Aw = 13.05 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN)，No= 5.000 kN； 风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw =6.74 kN； 连墙件轴向力计算值 NL= NLw + No= 11.74 kN； 其中 - 轴心受压立杆稳定系数,l为内排架距离墙长度, 由长细比 l/i=350.000/15.900成果查表得到0.941； A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9414.24010-4205.000103 = 81.753、92 kN； Nl=11.74Nf=81.792,连墙件设计计算满足规定！连墙件采用膨胀螺栓连接，连墙件砼摩擦拉力、螺栓强度、焊缝强度经计算均符合规定，计算过程同普通悬挑脚手架连墙件计算。8.2.8、联梁计算: 集中荷载P传递力，P = 22.1kN 由于双立杆直接支撑在28#工字钢处8#槽钢上（立杆间距和28#工字钢挑梁间距均为1.5米）。故8#槽钢无需计算其强度和稳定性。通过传递到支座最大力为(考虑到支撑自重) 22.1 + 3.0000.096 = 22.3 kN 8.2.9、悬挑梁受力计算: 悬挑脚手架水平钢梁按照带悬臂持续梁计算。 悬臂某些脚手架荷载N作用，里端B为与楼板锚固点，A为54、墙支点。 本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体350mm，支拉斜杆支点距离墙体为350mm， 水平支撑梁截面惯性矩I = 7114.14 cm4，截面抵抗矩W = 508.15 cm3，截面积A = 55.45 cm2。 受脚手架作用联梁传递集中力(即传递到支座最大力) N=22.3 kN； 水平钢梁自重荷载 q=1.255.4500.000178.500 = 0.522 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 通过持续梁计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 通过持续梁计算得到 各支座对支撑梁支55、撑反力由左至右分别为 R1 = 0.329 kN； R2 = 39.681 kN； R3 = 45.775 kN； R4 = -4.877 kN。 最大弯矩 Mmax= 13.825 kN.m； 截面应力=M/1.05W+N/A= 13.825106 /( 1.05 508150.0 )+ 0 / 5545.0 = 25.912 N/mm2； 水平支撑梁计算强度 =25.912 不大于 215.000 N/mm2,满足规定！ 8.2.10、悬挑梁整体稳定性计算： 水平钢梁采用28a号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 通过计算得到强度 b = 57056、 13.700122.000 235 /( 1400.000280.000215.000) =2.656； 由于b不不大于0.6，按照钢构造设计规范(GBJ17-88)附表其值用b得到其值为0.964； 通过计算得到强度= 13.83106 /( 0.964508.1501000.000 )=28.228 N/mm2； 水平钢梁稳定性计算 不大于 f = 215.000 N/mm2 ,满足规定! 8.2.11、拉绳受力计算: 水平钢梁轴力RAH和拉钢绳轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳 拉力对水平杆产生轴压力。 各支点支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各57、钢绳拉力分别为 RU1=0.331kN RU2=44.063kN 8.2.12、拉绳强度计算: 钢丝拉绳(支杆)内力计算： 钢丝拉绳(斜拉杆)轴力RU咱们均取最大值进行计算，为 RU=44.063kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； -钢丝绳之间荷载不均匀系数，对619钢丝绳分别取0.85； K - 钢丝绳使用安全系数。 计算中Fg取44.063kN，=0.850,K=4.000,得到： 钢丝绳最采用20-619能满足规定！ 8.2.58、13、锚固段与楼板连接计算： 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点拉环受力R=45.775kN； 水平钢梁与楼板压点拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土构造设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要水平钢梁与楼板压点拉环最小直径 D=45775.4754/(3.142502)1/2 =24.142mm 采用25圆钢做压环。 水平钢梁与楼板压点拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。8.3落地式脚手架验算8.3.1脚手架参数1.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆纵距为 1.50米，立杆横距为0.7559、米，立杆步距为1.80 米； 计算脚手架为双排脚手架搭设高度为 20米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0.30米； 大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为 2； 采用钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.50； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为膨胀螺栓，地下某些为抛撑； 2.活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:构造脚手架； 同步施工层数:2； 3.风荷载参数 江苏省南通市地区，基本风压为0.45，风荷载高度变化系数z为1.25，风荷载体型系数s为0.60、63； 考虑风荷载 4.静荷载参数 每米立杆数承受构造自重原则(kN/m2):0.1248； 脚手板自重原则值(kN/m2 ):0.300；栏杆挡脚板自重原则值(kN/m2):0.150； 安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:5； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹笆片； 5.地基参数 地基土类型:砂土；地基承载力原则值(kN/m2):160.00； 基本底面扩展面积(m2):0.36；基本减少系数:0.40。 8.3.2、大横杆计算: 大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。 按照大横杆上面脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆最大弯矩61、和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆自重原则值:P1=0.033 kN/m ； 脚手板荷载原则值:P2=0.3001.050/(2+1)=0.105 kN/m ； 活荷载原则值：Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m； 静荷载计算值：q1=1.20.033+1.20.105=0.166 kN/m； 活荷载计算值：q2=1.41.050=1.470 kN/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨持续梁均布荷载作用下弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.62、1661.5002+0.101.4701.5002 =0.361 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1661.5002-0.1171.4701.5002 =-0.424 kN.m； 咱们选取支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算： =Max(0.361106,0.424106)/4490.0=94.432 N/mm2； 大横杆抗弯强度:= 94.432 N/mm2 不大于 f=205.0 N/mm2。满足规定！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下挠度 计算公式如下： 静荷载原则值：q1= P1+P2=0.033+0.105=063、.138 kN/m； 活荷载原则值：q2= Q =1.050 kN/m； 三跨持续梁均布荷载作用下最大挠度 V= 0.6770.1381500.04/(1002.06105107800.0)+0.9901.050 1500.04/(1002.06105107800.0) = 2.583 mm； 脚手板,纵向、受弯构件容许挠度为 l/150与10 mm 请参照规范表5.1.8。 大横杆最大挠度不大于 1500.0/150 mm 或者 10 mm,满足规定! 8.3.3、小横杆计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。 用大横杆支座最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆64、最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆自重原则值：p1= 0.0331.500 = 0.050 kN； 脚手板荷载原则值：P2=0.3001.0501.500/(2+1)=0.158 kN； 活荷载原则值：Q=3.0001.0501.500/(2+1) =1.575 kN； 荷载计算值：P=1.2(0.050+0.158)+1.4 1.575 = 2.454 kN； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0331.0502/8 = 0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如65、下: Mpmax = 2.4541.050/3 = 0.859 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.864 kN.m； = M / W = 0.864106/4490.000=192.514 N/mm2 ； 小横杆计算强度不大于 205.000 N/mm2,满足规定！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派挠度和 小横杆自重均布荷载引起最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0331050.04/(3842.060105107800.000) = 0.024 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.050+0.158+166、.575 = 1.782 kN； 集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1782.4501050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105 107800.0) = 3.298 mm； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+3.298 = 3.322 mm； 小横杆最大挠度不大于 (1050.000/150)=7.000 与 10 mm,满足规定!； 8.3.4、扣件抗滑力计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.50， 该工程实际旋转单扣件承载力取值为467、.00kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取4.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值； 横杆自重原则值：P1 = 0.0331.050=0.035 kN； 脚手板荷载原则值：P2 = 0.3001.0501.500/2=0.236 kN； 活荷载原则值：Q = 3.0001.0501.500 /2 = 2.363 kN； 荷载计算值：R=1.2(0.035+0.236)+1.42.363=3.633 kN； R 4.00 kN ，单扣件抗滑承载力设计计算满足规定！ 8.368、.5、脚手架荷载原则值： 作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值涉及如下内容： (1)每米立杆承受构造自重原则值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12518.000 = 2.246 kN； (2)脚手板自重原则值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，原则值为0.30 NG2= 0.30051.500(1.050+0.3)/2 = 1.519 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆片，原则值为0.15 NG3 = 0.15051.500/2 = 0.563 kN； (4)吊挂安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)；0.005 NG469、 = 0.0051.50018.000 = 0.135 kN 经计算得到，静荷载原则值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.463 kN； 活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。 经计算得到，活荷载原则值 NQ= 3.0001.0501.5002/2 = 4.725 kN； 风荷载原则值应按照如下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用： Uz= 1.250 ； U70、s - 风荷载体型系数：Us =0.630 ； 经计算得到，风荷载原则值 Wk = 0.7 0.4501.2500.630 = 0.248 kN/m2； 考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.463+ 0.851.44.725= 10.978 kN； 风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2481.500 1.8002/10 = 0.143 kN.m； 8.3.6、立杆稳定性计算： 考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式 立杆轴心压力设计值 ：N =10.978 kN71、； 计算立杆截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 拟定：lo = 3.119 m； Lo/i = 196.000 ； 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 成果查表得到 ：= 0.188 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 10977.930/(0.188424.000)+143464.466/4490.0072、0 = 169.672 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 169.672 不大于 f = 205.000 N/mm2 满足规定！ 8.3.7、最大搭设高度计算： 考虑风荷载时,采用单立管敞开式、全封闭和半封闭脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重原则值产生轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.216 kN； 活荷载原则值 ：NQ = 4.725 kN； 每米立杆承受构造自重原则值 ：Gk = 0.125 kN/m； 计算立杆段由风荷载原则值产生弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.143 /(1.4 0.85) = 0.121 kN.m； Hs =( 0.1884.24010-4205.00010-3-(1.22.216+0.851.4(4.725+ 0.1884.2400.121/4.490)/(1.20.125)=36.804 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或不不大于26米，按照下式调节且不超过50米： H = 36.804 /(1+0.00136.804)=35.497 m； H= 35.497 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =35.497 m。