1、目录一、工程概况2二、编制依据2三、项目管理班组及特种作业人员3四、悬挑式脚手架设计51、搭设材料52、搭设参数63、构造措施8五、脚手架施工规定111、施工准备112、搭设规定114、拆除规定12六、脚手架的检查与验收规定131、构配件的检查和验收132、脚手架检查与验收14七、安全管理措施15八、应急措施161、应急人员组织162、应急物资准备163、应急措施17九、文明施工17十、悬挑脚手架计算书18第一节 东侧挑架计算书（7轴/JL轴）18第二节 西侧挑架计算书（6轴/JL轴）25悬挑式钢管脚手架专项施工方案一、工程概况工程名称：安徽中医院国家中医临床研究基地建设大楼工程建设单位：XX2、第一附属医院勘察单位：XX基础工程总公司设计单位：XX设计研究院监理单位：XX监理有限公司施工单位：XX建设集团有限公司安徽中医院国家中医临床研究基地建设大楼工程位于安徽省合肥市中心城区，东临城市干道梅山路。本工程总建筑面积91694平方米，其中地上75881平方米，地下15813平方米。主楼地上26层，地下2层，地上17层为门诊和医技，8层为设备间及中小会议室，南侧高层926层为病房，总高度为99.75米（室外地坪至屋面完毕面），每层45床标准护理单元，北侧916高层为科研实验房，总高度为62.75米（室外地坪至屋面完毕面）。建筑结构形式为钢筋混凝土框架-剪力墙结构，设计使用年限50年，抗震3、设防裂度为七度，抗震设防类别为乙类。耐火等级为一级；地下室防水等级为I级，屋面防水等级为II级。0.000相称于绝对标高34.100米。各层层高：地下二层为4.80米，地下一层为4.20米；地上一层为4.80米，二层至五层为4.00米，六层为4.2米，七层为4.5米，八层为3.5米，九层至二十六层均为3.70米。本方案为连廊部分15层16层悬挑脚手架（56轴/JL轴）悬挑架高度为10.70m。即：55.17m65.87m二、编制依据1、扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2023（2023版）2、混凝土结构工程施工质量验收规范GB5024-20233、建设施工高处作业安全技术规程JGJ84、0-914、建筑施工安全检查标准JGJ59-995、混凝土结构技术规程JGJ3-20236、建筑结构荷载规范GB50009-20237、建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20238、钢结构设计规范GB50017-20239、本工程总体施工组织设计10、设计施工图纸、会审纪要11、集团公司CIS形象设计标准12、PKPM施工安全计算软件三、项目管理班组及特种作业人员1 项目管理班组现场组织一个以项目经理为主的项目部，认真组织各部门，全力以赴的开展工作，项目经理对工程质量、施工进度、安全生产、文明施工、工程成本等全面负责。项目部管理班组见图1 项目经理：蒋超民min民minmin项目副经5、理：吕方红技术负责人：陈国矫计划核算组材料采购组行政后勤组质量安全科施工管理科保卫：方礼和后勤：周新国安全员：完东材料员：李春培资料员：孙 霓核算员：宋德三财会：胡灯灯质量员：厉桂龙施工员：方宗成各专业施工队各操作员工图1 现场组织管理机构2 脚手架搭设班组脚手架工作人员需持证上岗，班组负责人及施工人员跟班作业负责检查，同时作好各方协调工作。脚手架施工班组人员安排见表一。表一 脚手架班组序号姓 名上岗证号组 长徐云峰皖AP组 员陈 超皖AP陈 兵皖AP李玉林皖AP张良勇皖AP陈 刚皖AP刘右江皖AP四、悬挑式脚手架设计 1、搭设材料1.1 钢管1.1.1 脚手架钢管采用现行国家标准直缝电焊钢管6、（GB/T 12793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T 3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235A级钢的规定。1.1.2 每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用483.5钢管，壁厚不得小于3.0mm。横向水平杆最大长度不得大于2.2m，其它杆件最大长度不得大于6.5m1.1.3 新、旧钢管的尺寸、表面质量和外形应分别符合下列规定：1 新钢管的检查应符合下列规定：1） 应有产品质量合格证；2） 应有质量检查报告，钢管材质检查方法应符合现行国家标准金属拉伸实验方法（GB/T 228）的有关规定；3） 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤7、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4） 钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合本规范表8.1.5的规定；5） 钢管必须涂有防锈漆。2 旧钢管的检查应符合下列规定：1） 表面锈蚀深度不得大于0.5mm，锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2） 钢管弯曲变形应符下列规定：(1) 各种杆件钢管的端部弯曲 l1.5m， 允许偏差5mm(2) 立杆钢管弯曲 3ml4m， 允许偏差12mm； 4ml6.5m，允许偏差20mm(3) 水平杆、斜杆的钢管弯曲 l6.5m，允许偏差30mm1.1.4 钢管上严禁8、打孔。1.2 扣件1.2.1 扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定；采用其它材料制作的扣件，应经实验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。1.2.2 脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。1.3 脚手板1.3.1 脚手板可采用木、竹材料制作，每块质量不宜大于3kg。1.3.2 竹脚手板宜采用由毛竹或楠竹制作的竹笆板。1.4 悬挑梁1.4.1 悬挑梁采用16号工字钢作为水平挑梁。1.5 连墙件1.5.1 连墙杆的材质应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235A级钢的规定。2、搭设参数连廊9、部分15层16层悬挑脚手架（56轴/JL轴）悬挑架高度为10.70m。即：55.17m65.87m1、搭设方式与重要参数1) 悬挑架采用16号工字钢作为水平挑梁，悬挑长度 1.15m。每根悬挑梁（工字钢）下均设立一道保险绳，2) 脚手架立杆下部支承在悬挑梁（工字钢）上，上部焊接L=10025钢筋（且工字钢开口中在立杆对下来的位置焊25钢筋），便于钢管插入，然后在组成的钢架上与普通外架同样搭设上部架体。3) 连墙件：连墙件每层每两跨设立，用预埋钢管，用钢管扣件连接进行设立连墙件，连接构造详见附图。4) 里立杆离墙面为0.20m，部分内立杆离墙距离大于0.30m的搭设围护，小横杆内伸，并在上部加设10、大横杆。5) 脚手架外立杆里侧挂密目安全网封闭施工，结构施工过程中每隔一步架满铺800950脚手片，并且在结构操作层时满铺一层800950脚手片。考虑到脚手架搭设高度应比施工层高一步架，挑架施工中搭设临时围护，保证施工安全。施工完毕后采用模板进行硬质隔离的全封闭措施。6) 立杆离底部200mm处设扫地杆。7) 水平钢梁与楼板压点采用218圆钢拉环（拉环间距200mm）、在距外墙1020cm部位楼板或梁上增设118圆钢拉环，拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。当锚固长度较长时，在悬挑中间处增长一个圆钢拉环起固定作用，保证工字钢的稳定。结构转角等预埋锚卡较多的地方，楼11、板面配筋增长锚卡的抗拉筋（10100，上下双层双向，L=1.0m），防止砼面被拉裂。挑梁布置时避免影响结构钢筋的位置。当钢丝绳与墙体拉结碰到砼结构部位时，在砼结构表面设立橡胶垫块，以避免钢丝绳表面磨损。悬挑式钢管脚手架搭设参数一览表搭设部位科研楼和病房楼连廊悬挑架搭设高度10.7米脚手架类型悬挑式钢管扣件式外脚手架施工荷载3KN/，同时施工层数为二层搭设材料钢管483.5(壁厚不小于3.0)扣件可锻铸铁制作脚手板竹脚手片密目网密目式安全网搭设参数立杆纵距1.50m立杆横距0.85m立杆步距1.80m脚手片每隔一层满铺（操作层满铺）小横杆间距1.50m大横杆间距0.25m里立杆离墙间距0.20m12、连墙件连接方式刚性连接,采用预埋钢管扣件连接（采用双扣件）连墙件间距每层每跨设立双立杆高度0剪刀撑脚手架的剪刀撑从底部边角开始从长度和高度方向连续设立至顶部。每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角在4560之间。扫地杆设立纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。悬挑梁选用16#工字钢, 上部焊接L=10025钢筋，便于钢管插入。钢丝绳挑梁斜拉绳选择为619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，做为保险绳。3、构造措施1、纵向水平杆（大横杆）、横向水平杆（小横杆）、脚手板13、1.1 纵向水平杆(大横杆)置于小横杆之上，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧，其长度大于3跨，不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。1.2 纵向水平杆（大横杆）接长：其接长长度大于或等于1.0m的采用对接扣件连接, 其接长长度小于1.0m采用搭接接长。纵向水平杆（大横杆）采用对接扣件连接，其接头应交错布置。两根相邻纵向水平杆的接头不宜设立在同步或同跨内。不同步不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于500 mm。1.3纵向水平杆（大横杆）搭接长度不应小于1m,应等间距设立3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边沿至搭接纵向水平杆杆端的距离为120m14、m，并不应小于100mm.1.4 横向水平杆（小横杆）伸出外排纵向水平杆（大横杆）边沿距离为120 mm，并不应小于100mm，伸出里排大横杆距结构外边沿为120 mm。上、下层小横杆在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。1.5 横向水平杆（小横杆）主节点处必须设立一根横向水平杆,用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件紧贴着设立，其中心距不应大于150mm。靠墙一端的外伸长度不应大于300mm。作业层上非主节点的横向水平杆根据支撑脚手架的需要等间距设立。端部扣件盖板边沿至横向水平杆杆端的距离不应小于100;在同一根立杆上设立的上下两步横向水平杆宜左右交错设立.1.6 脚手15、板:也称为脚手片,脚手片必须垂直于墙体铺设,结构施工过程中外脚手架每隔一步满铺设脚手片，结构施工操作层也满铺设脚手片。装饰阶段采用每步均满铺脚手片.脚手片须用不细于18号铅丝双股并联绑扎少于4点,规定绑扎牢固,交接处平整.无探头板,不能满铺处必须采用有效防护措施.2、立 杆 2.1脚手架立杆下部支承在工字钢上，上部焊接L=10025钢筋，便于钢管插入。2.2 立杆顶端高出女儿墙上皮1.0m，高出结构檐口上皮1.5m。2.3 脚手架必须设立纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200 mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。2.4 立杆16、接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm，各接头中心距主节点的距离不大于60cm。2.5 立杆必须采用连墙件与建筑物可靠连接。3、连墙件3.1 连墙件的布置宜靠近主节点设立,偏离主节点的距离不应大于300 mm。当大于300 mm时必须增长斜拉杆。3.2 连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设立,当该处设立有困难时,应采用其他可靠措施固定。3.3 连墙件布置宜采用菱形布置。拉结点在转角和顶部部位加密。连墙件间距为每层每两跨设立；连墙件优先采用预埋钢管扣件进行连接，当处在剪力墙位置时，应与剪力17、墙进行拉结固定。屋面层施工时，外架连墙件设立在屋顶结构层上，并设立预埋钢管，与屋面以上的外架采用斜杆进行拉结，每隔2步2跨设立一个拉结点，每个拉结点设立2根斜杆进行拉结，预留斜撑拉结保证构架部分脚手架的安全。3.4 采用的预埋钢管扣件连接的连墙件，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。3.5 连墙件中的连墙杆宜呈水平布置,当不能水平布置时,与脚手架的一端应下斜连接,不能采用上斜连接。3.6 连墙件伸出扣件距离应为120mm，不得小于100mm。底部第一根大横杆就开始布置。3.7 架高超过40m且有风涡流作用时，采用抗上升翻流作用的连墙措施：连墙件设立时采用双扣件，增长抗滑扣件。4、剪刀撑、横向斜18、撑及安全平网4.1 脚手架应设剪刀撑与横向斜撑。4.2 剪刀撑的设立应符合下列规定：4.2.1每道剪刀撑跨越立杆的根数宜下表的规定拟定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间（图6.6.2）。表一 剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角a455060剪刀撑跨越立杆的最多根数n7654.2.2剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度为不得小于1米,应采用3个扣件固定；4.2.3剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。4.3、脚手架应设安全平网（安全平网的设立应符合合肥市质量安全监督19、站的202334号文的规定）。4.3.1、防高坠、物体治理规定1)、对于建筑物外侧自下而上有脚手架和密目式安全网全封闭的，在15层设立一道悬挑安全平网；2)、安全平网应沿建筑物四周连续设立（施工升降机处除外），安全平网必须采用合格产品，满足GB5725-97安全网的标准规定；3)、严禁使用密目式安全网代替安全平网使用，为了防止细小物体坠落，在安全平网上满铺一层密目式安全网。5、架体内外封闭5.1 脚手架外侧在立杆内侧必须挂设经建设主管部门认证的合格的密目式安全网.采用18号铅丝进行拉结张挂严密.5.2 脚手架的架体里立杆距墙净距超过20cm时必须铺设站人片,站人片设立平整牢固.5.3脚手架施工20、层里立杆与建筑物之间应进行封闭,施工层以下每隔3步以及底部应用密目网或其它措施进行封闭。5.4 脚手架内的封闭自第二步起必须设立1.2m高同材质的防护栏杆和30cm高踢脚杆。顶排防护栏杆不得少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。脚手架内侧当遇大开间、门窗洞等形成临边时，在脚手架内侧设1.2m防护栏杆和30cm高踢脚杆。5.5、架体内的封闭措施应符合合肥市质量安全监督站的20233号文的规定。悬挑层架体与建筑结构之间间隙应使用木板封闭严实，防止物体坠落。高层人货电梯接料平台应编制专项设计计算方案，严格控制初次落地和悬挑的高度，严禁不分高度，一搭到顶。5.6 架体内外的临边、洞口防护措施应符合合21、肥市质量安全监督站的202336号文的规定。项目部要高度重视施工现场预留洞口安全防护的专项治理工作，建立预留洞口防护责任制，开展预留洞口专项安全教育。项目部明确预留洞口防护负责人为安全员李扬，专职安全员完东天天要全数进行检查，并填写检查记录。施工公司要根据合肥市建筑工程预留洞口专项治理工作要点，立即开展预留洞口防护专项检查，不留死角，发现预留洞口无防护或防护不牢、不严的，要及时组织整改，五、脚手架施工规定1、施工准备1.1 项目部技术负责人应按照专项施工组织设计向架设和使用人员进行技术交底。交底内容要有针对性，交底双方履行签字手续。1.2 按照规范规定和施工组织设计规定对钢管、扣件、脚手片进行22、检查验收，不合格产品不得使用。1.3 经检查验收合格的构配件应按照品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。2、搭设规定3.1 扣件的安装及注意事项：1开口朝向：用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧；螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进入；2拧紧限度：装螺栓时应注意将根部放正和保持适当的拧紧限度，就对于脚手架的承载能力、稳定、和安全影响很大。螺栓拧得过紧会使扣件和螺栓断裂，所以螺栓的松紧必须适度，规定力矩控制在40-50Nm，最大不得超过65Nm.3.2 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。3.3 每搭完一步脚手架后，应按照规范规定校正步距、纵距、23、横距及立杆的垂直度。3.4底座安放应符合下列规定：3.4.1底座、垫板均应准确地放在定位线上；3.5立杆搭设应符合下列规定：1 严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；2 相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合规范的规定；3 开始搭设立杆时，应每隔6跨设立一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；4 当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设立连墙件；5顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度应符合规范的规定。3.6 纵向水平杆搭设应符合下列规定：1 纵向水平杆的搭设应符合构造规定；2在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈24、，用直角扣件与内外角部立杆固定。3.7 横向水平杆搭设应符合下列规定：1 搭设横向水平杆的应符合构造规定；2双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm。3.8 连墙件、剪刀撑、横向斜撑等的搭设应符合下列规定：1当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采用临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除；2剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。3.9 扣件安装应符合下列规定：1 扣件规格必须与钢管外径（48或51）相同；2 螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，且不应大于50Nm；3在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转25、扣件的中心点的互相距离不应大于150mm；4 各杆件端头伸出扣件盖板边沿的长度不应小于100mm。3.10作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设就符合下列规定：1栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；2上栏杆上皮高度应为1.2m； 挡脚板高度不应小于180mm；中栏杆应居中设立。3.11 脚手板的铺设应符合下列规定：1 脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm；2 采用对接或搭接时均应符合构造规定；脚手板探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆件上；3 在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动；4 自顶层作业层的脚手板往下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。操作层处3步必须层26、层满铺。4、拆除规定4.1 拆除准备工作：1 划出工作区标志，严禁行人进入；2 全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造规定；3 根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施,经主管部门批准后方可实行；4 由项目技术负责人进行安全拆除技术交底，并履行签字手续；5 清除脚手架上的杂物及地面障碍物。4.2 严格遵守拆除顺序，由上而下，后支的先拆，先支的后拆，一般是先拆栏杆、脚手板、剪力撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等；4.3 统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时应先告知对方，以防坠落；4.4材料工具要用滑轮绳索运送，不得乱扔。拆除中，应派专人看管，不得随意27、乱从高空往下抛材料。各类构配件严禁抛掷至地面。4.5拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时进行；4.6 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于两步；如高差大于两步，应增设连墙件加固；4.7 当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度(约6.5米)时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；4.8 当脚手架采用分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端应采用加固措施。六、脚手架的检查与验收规定1、构配件的检查和验收1.1 新钢管的检查应符合下列规定：1应有产品质量合格证；2 应有质量检查报告，钢管材质检查方法应符合现行车家标准金属拉伸实验方28、法（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235A级钢的规定；3钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4 钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合本规范表二的规定；5 钢管必须涂有防锈漆。1.2旧钢管的检查应符合下列规定：1 表面锈蚀深度应符合表二序号3的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2 钢管弯曲变形应符合表二序号4的规定。1.3 扣件的验收应符合下列规定：1 新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和29、产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定抽样检测；2 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；3 新、旧扣件均应进行防锈解决。1.4 脚手板的检查应符合下列规定： 1 竹笆脚手板、竹串片脚手板的材料应选用毛竹或楠竹。 1.5 构配件的偏差应符合表二的规定。表二 构配件的允许偏差2、脚手架检查与验收2.1 脚手架应在下列阶段进行检查与验收：1作业层上施加荷载前；2 每搭设完1013m高度后；3达成设计高度后；4 遇有六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后；5 停用超过一个月。2.2 脚手架使用中，应定期检查下列项目30、：1 杆件的设立和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合规定；2扣件螺栓是否松动；3 安全防护措施是否符合规定；4 是否超载。2.3 安装后的操作螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量鉴定标准，应按本规范的规定拟定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。七、安全管理措施1、脚手架搭设人员必须是通过考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2、搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3、脚手架的构配件质量与搭设质量应按规定和施工方案规定进行检查验收，合格后方可使用。4、作业层的施工荷载应符合设计规定，不得超载。本工程设计荷载为31、3kN/m2。不得将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。5、当有六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨雪后上架作业应有防滑措施，并扫除积雪。6、脚手架使用中应加强平常维护和安全检查。安全网应按照规定搭设和拆除。7、脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：7.1 主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；7.2 连墙件7.3 不得在脚手架下及其下部2米处进行作业,.7.4 临街搭设脚手架时,外侧应有防止坠物伤人的防护措施。7.5 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。7.6各种电线不得直接在钢管架上缠绕，电线和电动机具必须与32、脚手架接触时，应当有可靠的绝缘措施，并要通过安全员的检查方可使用。7.7防火措施：应设立足够数量的灭火器。每层各安放2个干粉灭火器。电焊操作时，必须有专人看守，防止火星点燃易燃物品。不准任何人在脚手架上吸烟，或从吸烟室内向脚手架上扔烟头。7.8 防雷措施：外架顶部四角设避雷装置。采用避雷针与大横杆连通。接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针采用12镀锌钢管制作，高度不小于1米，设立在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆所有连通，形成避雷网络。接地线采用404mm的镀锌扁铁制作，将立杆与正幢建筑物楼层内避累系统连成一体。接地线的连接应当保证接触牢固。接地线与建筑物楼层内避雷系33、统的设立按脚手架的长度不超过20米设立一个，位置不得设立在人们经常走过的地方以避免跨步电压的危害，防止机械遭机械伤害。接地电阻不大于4欧姆。7.9 搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。八、应急措施1、应急人员组织组长：蒋超民副组长：吕方红、完 东成员：方宗成、厉桂龙、陈国矫、王宏伟、皮付贵应急联系电话：2、应急物资准备3.1 项目部应配备常用应急救援物品（如常用外伤药品、急救担架、急救绷带、应急照明灯等）。3.2 材料员负责相关应急物资的采购工作，项目经理保证购买应急物资的资金到位。3.3 仓库管理员负责应急物资保管，并负责平常维护、检查，保证各种应急物资和34、机械性能良好，随时能替补使用。3.4 专职安全员定期或不定期相应急物资实行监督检查，保证异常情况出现时能有效地投入使用。 应急材料准备一览表序号应急材料设备名称单 位数 量1f483.5（壁厚不少于3.0mm）钢管m24002扣件（十字/旋转/对接）只600/400/2003毛竹片张10004手电筒只105干粉灭火器只156警示隔离带m3007翻斗车辆108千斤顶只59铁 锹把2010羊 镐把1011撬 棍支2012安全帽顶5013安全带副2014手动葫芦只515麻 绳m5016对讲机只63、应急措施4.1 如发现架体底部悬挑梁变形过大采用增拉设钢丝绳解决；4.2 如架体倾斜或变形过大，采用活35、动葫芦校正后增长连墙件；4.3 架体密目网或脚手片着火，立即组织人员用就近配置的灭火器和浇水灭火，切断相关电源，并拨打119告知消防部门；4.4 如发生架体倒塌，立即采用急救措施，保护好现场，告知相关部门。九、文明施工1、进入现场一切材料必须按照现场管理平面图指定位置一次性放置到位，各类材料分类码放，按贯标规定挂牌，控制高度符合规定，保持现场材料整齐统一。2、所有钢管、扣件等涂刷防锈漆二度，桔红色面漆，底层脚手架钢管均漆成黑、黄颜色。项目部对操作人员进行文明施工交底，明确责任。必须做到施工层天天落手清。3、安全密目网按照规定悬挂整齐，不得使用破损和污染严重的网片。并在每施工楼层混凝土浇捣完毕后36、进行清洗，保证架体外观整洁。4、每楼层混凝土施工完毕后对脚手架底部进行清理，保证架体底部清洁。5、定期定人对脚手架排水沟进行清理，保证排水畅通，不积水。6、严禁凌空投掷杆件、物件、扣件以及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运送，不得乱扔。7、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人。登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。8、脚手架堆放场地做到整洁、摆放合理、专人保管。十、悬挑脚手架计算书第一节 东侧挑架计算书（7轴/JL轴）钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2023）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度10.7米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距37、0.85米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.5， 连墙件采用每层单跨，竖向间距3.70米，水平间距1.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设5层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增长两根大横杆。 基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.4500，体型系数1.1300。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.15米，建筑物内锚固段长度2.40米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结38、构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.850/3=0.043kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.850/3=0.850kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.043=0.097kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.850=1.190kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组39、合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.097+0.101.190)1.5002=0.285kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.097+0.1171.190)1.5002=-0.335kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.335106/4491.0=74.618N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足规定! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q140、=0.038+0.043=0.081kN/m 活荷载标准值q2=0.850kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.081+0.9900.850)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.044mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足规定! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.8501.50041、/3=0.064kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8501.500/3=1.275kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.064+1.41.275=1.931kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分派的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8502/8+1.9310.850/3=0.551kN.m =0.551106/4491.0=122.728N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足规定! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的42、计算值最不利分派的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038850.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.058+0.064+1.275=1.396kN 集中荷载标准值最不利分派引起的最大挠度 V2=1396.350850.0(3850.02-4850.02/9)/(722.06105107780.0)=1.371mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.383mm 小横杆的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足规定! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向43、水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.850=0.033kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.8501.500/2=0.096kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8501.500/2=1.913kN 荷载的计算值 R=1.20.033+1.20.096+1.41.913=2.831kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足规定! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,实验表白:单扣件在12kN44、的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值涉及以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10710.700=1.145kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15051.500(0.850+0.200)/2=0.591kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.45、1501.5005/2=0.563kN (4)吊挂的安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50010.700=0.080kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.378kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.850/2=3.825kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2023)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz46、 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2023)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.450 Us 风荷载体型系数：Us = 1.130 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.4501.130 = 0.516kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 通过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.22.378+0.851.43.825=7.405kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 通过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.22.378+1.4347、.825=8.209kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 通过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.5161.5001.8001.800/10=0.298kN.m 五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.209kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度拟定，u=1.500； l0 计算长度 48、(m),由公式 l0 = kuh 拟定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8209/(0.19424)=102.157N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足规定! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.449、05kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度拟定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 拟定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.298kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =7450、05/(0.19424)+298000/4491=158.626N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足规定! 连墙件采用扣件与墙体连接。 通过计算得到 Nl = 9.009kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足规定!连墙件采用双扣 连墙件扣件连接示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = 51、m2/l。 本工程算例中，m = 1150mm，l = 2400mm，ml = 200mm，m2 = 1050mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=8.21kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.15/2.40=0.48 kl=0.20/2.40=0.08 k2=1.05/2.40=0.44 代入公式，通过计算得到 支座反力 RA=21.338kN 支座反力 RB=-4.048kN 最大弯矩 MA=10.423kN.m 抗弯计52、算强度 f=10.423106/(1.05141000.0)=70.404N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足规定! 受脚手架作用集中计算荷载 N=2.38+3.83=6.20kN 水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m 最大挠度 Vmax=4.312mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2023)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2300.0mm 水平支撑梁的最大挠度小于2300.0/400,满足规定! 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的53、受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2023)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2023)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929 通过计算得到强度 =10.42106/(0.929141000.00)=79.57N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足规定! 九、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点假如采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=4.048kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范1054、.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=40484/(3.1416502)1/2=8mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点假如采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.05kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的允许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，通过计算得到 h 要大于4048.00/(3.1416201.5)=43.0mm。 55、3.水平钢梁与楼板压点假如采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.05kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 通过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足规定!第二节 西侧挑架计算书（6轴/JL轴） 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2023）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度10.7米，立杆采用单立管。 56、立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.5， 连墙件采用每层单跨设立，竖向间距3.70米，水平间距1.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设5层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增长两根大横杆。 基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.4500，体型系数1.1300。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.15米，建筑物内锚固段长度457、.85米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.850/3=0.043kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.850/3=0.850kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.043=0.097kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.850=1.190kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯58、矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.097+0.101.190)1.5002=0.285kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.097+0.1171.190)1.5002=-0.335kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.335106/4491.0=74.618N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足规定! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠59、度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.043=0.081kN/m 活荷载标准值q2=0.850kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.081+0.9900.850)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.044mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足规定! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 60、P2=0.1500.8501.500/3=0.064kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8501.500/3=1.275kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.064+1.41.275=1.931kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分派的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8502/8+1.9310.850/3=0.551kN.m =0.551106/4491.0=122.728N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足规定! 3.挠度计算 最大61、挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分派的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038850.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.058+0.064+1.275=1.396kN 集中荷载标准值最不利分派引起的最大挠度 V2=1396.350850.0(3850.02-4850.02/9)/(722.06105107780.0)=1.371mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.383mm 小横杆的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足规定62、! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.850=0.033kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.8501.500/2=0.096kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8501.500/2=1.913kN 荷载的计算值 R=1.20.033+1.20.096+1.41.913=2.831kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足规定! 当直角扣件的拧紧力矩达40-6563、N.m时,实验表白:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值涉及以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10710.700=1.145kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15051.500(0.850+0.200)/2=0.591kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板64、，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5005/2=0.563kN (4)吊挂的安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50010.700=0.080kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.378kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.850/2=3.825kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2023)附录表D.4的65、规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2023)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.450 Us 风荷载体型系数：Us = 1.130 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.4501.130 = 0.516kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 通过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.22.378+0.851.43.825=7.405kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 通过计算得到，底部立杆的最大轴66、向压力N=1.22.378+1.43.825=8.209kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 通过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.5161.5001.8001.800/10=0.298kN.m 五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.209kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度拟定67、，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 拟定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8209/(0.19424)=102.157N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足规定! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 68、N 立杆的轴心压力设计值，N=7.405kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度拟定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 拟定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.298kN.m； 钢管立杆受压强度计算值69、 (N/mm2)；经计算得到 =7405/(0.19424)+298000/4491=158.626N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足规定! 连墙件采用扣件与墙体连接。 通过计算得到 Nl = 9.009kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足规定!连墙件采用双扣 连墙件扣件连接示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m70、/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1150mm，l = 4850mm，ml = 200mm，m2 = 1050mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=8.21kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.15/4.85=0.24 kl=0.20/4.85=0.04 k2=1.05/4.85=0.22 代入公式，通过计算得到 支座反力 RA=19.445kN 支座反力 RB=-1.553kN 最大弯矩71、 MA=10.423kN.m 抗弯计算强度 f=10.423106/(1.05141000.0)=70.404N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足规定! 受脚手架作用集中计算荷载 N=2.38+3.83=6.20kN 水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m 最大挠度 Vmax=7.072mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2023)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2300.0mm 水平支撑梁的最大挠度大于2300.0/400,不满足规定! 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字72、钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2023)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2023)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929 通过计算得到强度 =10.42106/(0.929141000.00)=79.57N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足规定! 九、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点假如采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=1.553kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两73、个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=15534/(3.1416502)1/2=5mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点假如采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 1.55kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的允许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，通过计算得到 h 要大于1552.92/(3.1416201.5)=16.5mm。 3.水平钢梁与楼板压点假如采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 1.55kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 通过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足规定!