1、水岸明珠A、B、C栋楼目录一、编制依据2二、工程概况2三、脚手架搭设方案5四、脚手架拆除方案8五、安全防护10六、检查验收11七、质量、职业健康安全保证措施12八、文明与环境保护措施13九、附录1550水岸明珠A、B、C栋楼脚手架工程专项施工组织设计一、编制依据1本工程设计施工图纸及其标准图（包括设计变更、图纸会审记录、设计交底等设计文件）、工程地质报告；2本工程的施工组织设计；3建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）；4建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）；5施工技术2002.3；6建筑施工手册（第四版）；7建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）2、8建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；9建筑拆除工程安全技术落后规范（JGJ147-2004）10建筑施工现场环境与卫生标准（JGJ146-2004）；11国家现行的有关规范和标准二、工程概况2.1 工程简述XX房地产开发有限公司投资建设的水岸明珠A、B、C栋楼位于南宁市邕宁区银峰路、蒲津路、新兴街交汇处，总建筑面积：31870.91.框剪结构，设有地下一层建筑面积为：3564.08。层高为4.2m裙楼为一层建筑面积为：2172.66，A栋为16+1F建筑面积为：4891.95，高度为56.3m，B栋为20+1F建筑面积为16501.21，高度为68.30m，C栋16+1F建筑高3、度为56.300m建筑面积为5399.31均为框剪结构，基础类型为桩基础及筏板。该工程由XX设计研究院有限公司、XX勘察设计有限公司进行地质勘察。拟建建筑物地貌上属于南宁盆地溶蚀谷地。场地主要由填土、粘性土、砾砂及石灰岩等组成，场地平坦。本次勘察最大深度为23.30米，根据现场钻探揭露情况及室内土工试验结果，划分为4个工程地质单元层。现分述如下：（1） 层杂填土：以建筑垃圾为主，人工堆积，杂色，稍湿，主要由粉质粘土组成，混有部分砖块，灰渣等。在北部杂填土下部有部分耕土。该土层厚为1.00-3.00m。（2） 层粘土：冲洪积成因（Q4al+pl）:灰黄色，硬塑状态，稍湿。无摇振反应，稍有光滑，干4、强度中等，韧性中等，土质较均匀。微孔发育，含少量铁质结核。同时在该层中分布有大块孤石，孤石以石灰岩为主要成份，该层土分布在整个场地，属低压缩性土。该层层厚为1.60-13.00m（3） 层粘土1：冲洪积成因（Q4al+pl）。黄褐色，局部灰褐色，可塑状态，湿。摇震反应中等，无光泽反应，干强度低，韧性低，土质均匀性差，呈花斑状，含有粘粒团块，具铁染。属中高压缩性土。该层土分布16#孔的局部地段。该层层厚2.30m.（4） 层砾砂：冲洪积成因（Q4al+pl）。灰白色，中密稍密状态，砾砂的主要主份为灰岩和方解石，磨圆度一般，一般粒径20-40mm，最大粒径70mm。该层层厚1.50-5.10m。（5、5） 层石灰岩：（C）。灰色，坚硬，致密，细晶结构，中厚层状，岩芯呈长柱状为主，局部为短柱状。该层中的裂隙被方解石脉充填，该层土分布在整个场地。（6） 层粘性土1：灰黄-灰白色，可塑状态。湿。内含碎石等属溶洞充填物。本次勘察深度范围内见有二层地下水，为浅层地下水，属上层滞水和潜水类型，勘察期间实测上层滞水水位为1.0-2.0m左右，潜水水位较稳定.根据场地取地下水（上层滞水）试样分析成果，根据岩土工程勘察规范(GB50021-2001)地下水无腐蚀性。场地土壤未被污染，根据有关资料及当地建筑经验，土壤无腐蚀性。2.2工程结构2.2.1 本工程结构设计如下：结构设计使用年限50年抗震设防6度，丙6、类基本烈度6度地下室防水等级S6，二级基本风压0.35kN/ m2结构安全等级二级建筑人防附建式人防工程，战时人防工事抗力等级为核6级常6级耐火等级一级抗震等级本工程框支框架部分抗震等级为二级；剪力墙抗震等级为三级，其中短肢剪力墙为二级。地基与基础本工程采用人工挖孔桩，基础设计等级为乙级，建筑桩基安全等级为二级，根据岩土工程勘察报告，采用大直径人工挖孔灌注桩，持力层为岩土工程勘察报告中的石灰岩层，端阻力特征值qpa=6000KPa,桩底进入持力层不小于2000mm施工时应隔桩开挖。根据设计图纸，桩身长度不能小于6m。三、脚手架搭设方案结合本工程结构形式、实际施工特点，A、B、C楼都采用悬挑式钢7、管双排脚手架，从0.00开始，搭设最高高度为19.0米。严格按JGJ130-2001规范要求进行施工。方案如下：1、 悬挑处挑架搭设流程 悬挑外脚手架的搭设流程为：悬挑工字钢-拉结钢丝绳纵向扫地杆立杆横向扫地杆-小横杆-大横杆-连墙杆-栏杆-剪刀撑-铺脚手板-挂安全网。2、悬挑工字钢及衍架搭设方案、在搭设过程中，先安装好悬挑工字钢并固定好槽钢顶端的斜拉钢丝绳，同时调整好钢丝绳的松紧度，用木楔固定好工字钢固定端，在封口梁处和工字钢下垫木板。、在悬挑工字钢上搭设纵向扫地杆，然后再搭设立杆。悬挑工字钢立杆位置应焊定们用长150mm的25mm圆钢或钢管。、搭设立杆时应先搭设里排立杆，后搭外排立杆，每排8、立杆应先立两端的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。内外立杆的连接要与墙面垂直。、搭设横向扫地杆、小横杆、大横杆、连墙杆、栏杆和剪刀撑。、铺脚手板后挂安全网。、挑架搭得两层高度后，再调整悬挑端余斜拉钢丝绳，保证工字钢悬挑端微微上跷，使得工字钢只在封口梁和钢丝绳吊拉处受到建筑结构的支承力。、悬挑外架脚手架的挑梁采用I18a槽钢，伸出建筑物边梁1.25米1.8米（随挑板变化而变化），伸入建筑物内1.2米1.75米，间距3.0米。、悬挑工字钢梁的斜拉索应拉在上一层夹层的边梁上（层高3米），斜拉索采用公称抗拉强度为1550N/mm2的6*37直径15mm的钢丝绳，吊环采用18mm圆钢，锚固9、端采用20mm圆钢。钢丝绳连接处应保证有3个以上的绳扣。3、悬挑工字钢扩衍架上部外脚手架具体搭设方案如下：、钢管规格采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管，钢管、扣件、脚手板、安全网的材质符合规范JGJ130-2001规范要求。、悬挑外脚手架、立杆底部座落在悬挑钢梁上。纵向水平杆设在横向水平杆之上，主体内侧采用直角扣件与横杆扣紧，连接接头应交错布置，不设在同步跨内。横向水平杆设在立杆中上下左右交叉设置采用直角扣件扣紧在立杆中。、立杆横距0.8m,纵距1.5m，大横杆不距1.8m，小横杆贴近立杆布置并搭于大横杆上，每块脚手板下不少于3根小横杆，按三根考虑，内排立杆离建筑梁板外边缘0.3m。、10、剪刀撑设置：在外架四周外侧立面整个长度和高度连续设置剪刀撑，剪刀撑与地面夹角为450600；、连墙件，由预埋在建筑边梁的钢管及连接在立杆上的横杆组成，连墙横杆离节点不能大于300mm,按两步，两跨钢性连接，采用双扣件。6、作业层、平台的栏杆的挡脚板、栏杆搭设、脚手板铺设：第一步架满铺，作业层满铺，顶层满铺，一共满铺四层，但当上下相临脚手板满铺层距离大于10米时还须增加满铺层。其余各层均拉设安全平网。、作业层必须满铺脚手板，脚手板应铺平铺稳，离开墙面120150mm，当脚手板采用搭铺时，接头处必须有小横杆支承，脚手板的搭接长度应200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。、剪刀撑斜杆的11、接长宜采用搭接，搭接长度不宜小于1.0m。应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm.旋转扣件中心线至主节点距离不宜大于150mm 。、脚手架搭设应随高度的上升，逐层拉挂安全网的进行临边防护，安全网的网与网之间必须严密，与架体绑扎牢固，绑扎点间距不得大于300 mm，安全网交接处用绳子连接绑紧，上下须错开，安全网必须使用经南宁市建管处批准允许使用的2000目密目网。、各作业层的临边防护，其高度应不大于1.2m，防护栏杆中部应设置一道拉杆，并应设置安全网及18cm以上挡脚板。主要出入口必须搭设防护棚，安全防护棚长度距外架外侧应3.0m,防护棚顶面应满铺脚手板，并12、应加盖一层纤维布或密目安全网，防止上部落物及建筑垃圾落下伤人。、脚手架必须高于作业层1.5米以上。、当脚手架与建筑物之间的距离大于300mm时，必须按层在该间隙拉设安全网。、悬挑外架第一步架按衍架搭设。在已按上述外架方案搭设完的基础上，用钢管、活动扣件连接第一步架大横杆交无钢挑梁立杆的节点与扫地杆交有钢挑梁立杆的节点。内外排立杆均如此搭设搭设，形成不变体系的衍架。、架体垂直度不得大于1。四、脚手架拆除方案1、拆除前必须全面检查扣件，连墙杆，支撑系统是否符合要求，不符合要求的应先处理好，并清除杂物的障碍物后方可开始拆除。2、拆除前应根据施工的需要，制订出符合实际施工需要的拆除方案，由项目经理或总13、工长向施工队组进行技术交底的安全交底后，再进行拆除作业。3、拆除外架人员必须持证上岗。4、拆除外架人员必须戴好安全帽，不准酒后上班，不准穿拖鞋、高跟鞋，严禁穿皮鞋的带钉易滑鞋。5、身体不适人员不得登高作业。6、外脚手架的拆除作业，必须从上而下逐步进行，严禁上下同时作业。即由上而下，后绑先拆，先绑后拆。一般情况下先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后是小横杆、大横杆、抛撑、立杆等，必须时要先加固后拆除。7、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆除脚手架。分段拆除高差不应大于2步，如大于2步应设连墙杆加固。8、拆至下部最后一根立杆高度时应在适当位置临时设置抛撑加固后再拆。9、14、外架拆除严禁从高空往下抛掷钢管、扣件、脚手板等物品。拆除下来的钢管、扣件、脚手板等应分别放到卸料平台或施工电梯进料平台，由塔吊或施工电梯运至地面。拆放到卸料平台或进料平台上的钢管、扣件等，应随拆随吊走。10、在作业区安全坠落范围内设置围栏、警戒标志，并设专人看管，禁止非工作人员入内。11、作业区的供电线路要事先拆除，不能拆除的要和施工人员取得联系，停电和采取安全措施后方可进行作业。12、拆除脚手架大横杆、剪刀撑、应先拆中间扣、再拆两头扣。由中间操作人员将杆转向，使大头朝下，握住小头往下顺，待下方人员握牢后再放手。13、上下呼应、动作协调，当解与其它作业人员有关的结扣时，应先告知对方，待对方做好15、防护准备后再去解扣，以防坠落。14、拆除过程中，要一步一清。拆除的扣件等零碎物件不能留滞在外架上，以防坠落伤人。15、在拆除过程中，最好不要中途换人，如必需换人时应将拆除情况交待清楚 。16、材料、工具要用滑轮的绳索运送，已拆下的脚手架材料应及时清理运至指定地点放好。17、拆除过程中要注意保护墙面、铝合金门窗、玻璃、不锈钢等物品。18、悬挑外脚手架的拆除顺序应与搭设顺序相反。五、安全防护1、结构临边防护措施各作业层的临边防护，其高度应大于1.2m，立杆间距不大于2.5m，竖向每隔0.6设一道通长大横杆、每隔一根立杆设一道三脚架。并应设置安全网及18cm以上挡脚板。主要出入口必须搭设安全防护棚，16、安全防护棚长度距外架外侧应3.0m，防护棚顶面应满铺脚手板，并应加盖一层纤维布或密目安全网，防止上部落物及建筑垃圾落下伤人。2、楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向须做一道1.2 m高的护身栏，0.6m处设通长卡横杆。3、防雷避电措施采用避雷针与大横杆连通，接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针共设置4根避雷针，避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度不小于1m，设置在脚手架四角立杆上，并将所在最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用404的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体，接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆连17、接时应用2道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈以防松动并保证接触不小于10cm2 ,并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置1个，位置不得选在人们经常走到地方以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害，两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度，焊完后再用接地电阴测量仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10。同时应注意检查与其它金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。六、检查验收1、脚手架所用的钢管、扣件必须有产品合格证和检验报告，并应按规范要求检查钢管、扣件的外观质量是否符合相关要求。2、脚手18、架应在下列阶段进行检查与验收：1）作业层上施加施工荷载前；2）每搭完1013m高度后；3）达到设计高度后；4）遇大风大雨后；5）停用一个月后；脚手架使用中定期检查下列项目：1） 杆件的设置和连接、连墙件、支撑等构造是否符合要求；2） 钢丝绳是否收紧，是否处于绷紧受力状态；3） 底座、扣件、螺栓是否松动，立杆是否悬空；4） 安全防护措施是否符合要求；5） 是否超载或在架体上堆放物料；七、质量、职业健康安全保证措施1、脚手架所使用的钢管、扣件、支撑、拉结件等必须严格按规范和本方案的要求进行检查与检验。符合要求后方可投入使用。2、脚手架搭设严格按规范规定的安全构造要求和本方案的设计要求进行搭设。并按19、检查与验收要求分段进行验收，上一验收段验收检查不合格，不得进行下一验收段的架子搭设，必须在上一验收段或上一工序检查验收或整改合格后，方可进行下一验收段或下一道工序的施工，确保每验收段的架体满足搭设质量和安全使用的要求。3、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工，上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗。4、搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。上岗前必须接受安全教育和质量、安全技术交底，熟识领会搭设方案和质量安全要求后，方可上岗作业。5、作业层上的施工荷载应控制在本方案设计计算的限载范围，不得超载。不得将模板支架、泵砼的输送管20、等固定有脚手架上，脚手架严禁悬挂起重设备。6、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：a、楔紧悬挑钢梁的楔木，拉结钢丝绳或法兰螺栓；b、主节点处的纵横向水平杆，纵横向扫地杆；c、连墙拉结杆、加劲撑、剪刀撑、安全防护设施。7、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施的专人看守。8、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警示标志，并派专人看守。严禁非操作人员入内。9、文明施工按施工组织设计要求有关规定执行。10、对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。11、钢管有严重锈蚀，压扁或裂纹的不得使用。禁止使用脆裂，变形滑丝等现象的扣件。12、外脚手架严禁钢竹、钢木混落、禁止扣21、件，绳索、铁丝，竹篾 、塑料混用。13、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。八、文明与环境保护措施根据脚手架施工的特殊性，结合职业安全节生的惯标精神，要求施工时作到如下：1、进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。2、进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪，损坏花草树木，随意拆除的移动标示牌。3、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中，禁止开玩笑的打闹。4、脚手架搭设人员必须是经考试合格的专架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可上岗，凡患的高血压、贫血病，心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。5、上架22、子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。6、护身栏、脚手架、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。7、脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。8、不准用脚手架吊运重物，作业人员不准攀爬登架子上下作业面，不准推车在架子上跑动。9、不得将模板支撑，缆风绳，泵送混凝土及砂浆的输送等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。10、在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。11、拆除架子而使用电割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗, 防止火星和切割物溅落。12、23、脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现挑梁锚固件松动，移位，杆件变形严重，防护不全，拉接松动等问题要及时解决。13、要保证脚手架的整体性，不得与井架，升降机一并拉结，不得截断架体。14、施工人严禁凌空投掷杆件，材料，扣件及其它物品，材料，工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。15、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。16、脚手架堆放场地做到整洁，摆放合一专人保管，并建立严格领退料手续。17、施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工施工材料不浪费。18、运至地面的材料应指定地点随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。随时整理24、，检查，按品种，分规格堆放整齐，妥善保管。19、六级以上大风、大雾、大雨天气停止脚手架作业，在冬季、雨季要经常检查脚手板，斜板、跳板上有无积水等物。若有则应随时清扫，并要求采取防滑措施。九、附录：1、悬挑式外脚手架计算书（悬挑1.8米）2、悬挑式外脚手架计算书（悬挑2.8米）3、边梁承载力验算4、衍架计算 悬挑式扣件钢管脚手架计算书（跨度1.8米） 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全规范（JGJ130-2001）计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为57.0米，立杆采用单管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.525、， 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工均布荷载为3.0kN/m2,同时施工1层，脚手板共铺设2层。 悬挑水平钢梁采用I18a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.80米，建筑物内锚固段长度1.2米。 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.65m。一、小横杆的计算： 小横杆按照简支梁进行强度的挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩的变形。 1、均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038KN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/3=0.175 KN/m 活荷载标准26、值 Q=3.0001.500/3=1.500 KN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.175+1.41.500=2.356KN/m 小横杆计算简图2、强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下： Mqmax=ql2/8M=2.3560.8002/8=0.188kn.m=0.188106/5080.0=37.104N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0 N/mm2，满足要求！3、挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 5ql4 Vqmax= 384El荷载标准q=0.038+0.175+1.500=1.713 Kn/m简支梁均布荷载27、作用下的最大挠度V=5.01.713800.04/(3842.06105121900.0)=0.364mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求！二、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩的变形。1、荷载值计算：大横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031KN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.500/3=0.140 KN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/3=1.200 KN 荷载的计算值 q=(1.20.031+1.20.28、140+1.41.200)/2=0.942 KN 大横杆计算简图2、强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下： Mmax=0 .08ql2集中荷载最大弯矩计算公式如下：MPmax=0.267PlM=0.08(1.20.038) 1.5002+0.2670.9421.500=0.386KN.M=0.386106/5080.0=75.933N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！3、挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度 计算公式如下： ql4 Vmax= 0.67729、 100El集中荷载最大挠度计算公式如下： Pl3 Vpmax= 1.883 100El大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm集中荷载标准值P=0.031+0.140+1.200=1.371KN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.8831370.7201500.003/(1002.060105121900.000)=3.47mm最大挠度和V=V1+V2=3.52mm大横杆的最大挠度小于1500.00/150与10mm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件30、的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5） RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值，取8.0kn; R-纵向或横向水平杆传给产杆的竖向作用力设计值；1、 荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058KN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210 KN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800 KN 荷载的计算值 R=(1.20.058+1.20.210+1.41.800=2.841 KN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m 时，试验表明：单扣件在12kn的荷载下会滑动，其抗滑承载力可31、取8.0kN;双扣件在20kn的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN.四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1）每立方米承受的结构自重标准值（kN/m）;本例为0.1248NG1=0.12517.500=2.184KN(2)脚手板的自重标准值（kn/m2）；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2=0.35021.500（0.800+0.700）/2=0.787KN(3)栏杆与脚手板的自重标准值（kn/m）；本例采用栏杆、竹串片脚手板，标准值为0.14 NG3=0.1401.5002/2=0.210KN(4)吊挂的安全设施荷32、载，包括安全网（kn/m2）；0.005 NG4=0.0051.50017.500=0.131KN经计算得到，静荷载标准值NG= NG1+ NG2+NG3+ NG4=3.313kn活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.00011.5000.800/2=1.800 kN风荷载标准值应按照以下公式计算 Wk=0.7UxUSW0其中W0-基本风压（kn/m2）按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用；W0=0.350Ux风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用；U33、x =0.840US风荷载体型数：US =1.560经计算得到，活荷载标准值Wk =0.70.3501.5600.840=0.321 kn/m2.考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.851.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩Wk MW计算公式 MW =0.851.4 WkLah2/10其中Wk-风荷载基本风压值（kn/m2）； La-立杆的纵距（m）; h-立杆和步距（m）。五、立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式=其中N-立杆的轴心压力设计值，N=6.50kN; -轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0.19; i-计算立杆的截面34、回转半径，=i=1.58cm; l0- 计算长度（m），由公式l0=kuh确定，l0=3.12m;k-计算长度附加系数，取1.155;u计算长度系数，由脚手架的高度确定：u=1.50A立杆净截面面积，A=4.89cm2W立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cm3钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到103.89 f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/ mm2 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算N1,连墙件设计计算成本满足要求！连墙件采用扣件与墙件连接。经过计算得到N1=9.854kN大于扣件的抗滑力8.0Kn,不满足要求！所以采用双扣件。脚手架结构连墙杆扣件连墙件扣件连接示意图35、七、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体700mm，支拉斜杆的支点距离墙体1650mm，悬挑钢梁纵向间距3000mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1272.70cm4,截面抵抗矩W=141.40cm3,截面积A=25.69cm2。受脚手架集中荷载P=6.52=13.0Kn水平钢梁自重荷载Q=1.225.690.00017.8510=0.24KN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图（KN） 悬挑脚手架支撑梁弯矩图36、（KN.M） 悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1=15.740KN, R2=13.346KN,R3=-2.367KN最大弯矩Mmax=4.409kn.m截面应力=M/1.05W+N/A=4.409106/(1.05141400.0)+6.4931000/2569.0=32.223N/mm2 水平支撑梁的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！八、悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用18a号工字钢计算分公式如下：=其中b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 570tb 235b= .Lh fy 经过计算到期b =57010.568.023537、/(1650.0180.0235.0)=1.37由于b大于0.6，按照钢结构设计规范（GB50017-2003）附录B其值用b查表得到其值为0.847 经过计算得到强度=4.41106/(0.847141399.99)=36.80N/mm2;水平钢梁的稳定性计算f，满足要求！九、拉杆的受力计算：水平钢梁的轴向力RAH和拉钢绳的轴向力RUi按照下面计算 RAH =RU2cosi.其中RUicosi钢绳的拉力对水平杆产生的轴向压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RUi=17.026kN十、拉杆的强度计算：拉绳或拉杆的轴力RU我们均最大值进行计算，为38、 RU =17.026KN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： aFgFg= K其中 Fg-钢丝绳的容许拉力（kN）; Fg-钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）; 计算中可以近似计算 Fg =0.5d2,d为钢丝绳直径（mm） -钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8; K-钢丝绳使用安全系数。计算中 Fg取17.026kn，=0.82,K=6,得到:Fg =124.5kn钢丝绳最小直径必须不小于直径15mm（公称抗拉强度1550KN/MM）才能满足要求！所以选用直径15mm（公称抗拉强度1550KN/MM）63739、钢丝绳。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴向力 RU 我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N= RU =17.026KN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为= 其中 f为吊环受力的单肢抗剪强度，取f=125N/mm;17026丝拉绳的吊环最小直径D=170264/（3.1416125）1/2=14mm根据实际情况选用直径18mm圆钢。十一、无拉索的悬挑状态下悬挑梁的受力计算： 在悬挑脚手架搭设初期，既搭设高度9.5米以下时悬挑梁处于无拉索的悬挑状态。所以需验算无拉索的悬挑状态下的挑梁及锚杆。（一）悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚40、固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式RA=RB = 变座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/1,k1=m1/1,k2=m2/1.本工程算例中，m=1800mm,l=1200mm,m1=700mm,m2=1500mm水平支撑梁的截面惯性矩I=1270.70cm4,截面模量（抵抗矩）W=141,40cm3受脚手架作用集中强度计算荷载N=1.25.62+1.41.80=9.62KN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.225.690.00017.8510=0.24kn/m K=1.80/1.20=1.50 K1=0.70/1.20=0.58 K2=1.50/1.20=1.25代入41、公式，经过计算得到支座反力RA =35.978KN支座反力RB =17.163KN最大弯矩MA=20.770KN.M截面应力=20.770106/（1.05141400.0）=139.891N/2水平支撑梁的计算强度小于205.0N/2，满足要求！受脚手架作用集中计算荷载N=5.62+1.80=7.42kN水平钢梁自重计算荷载q=25.690.00017.8510=0.20kN/m最大挠度Vmax=6.789按照钢结构设计规范（GB50017-2003）附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对县臂梁为悬伸长度的两倍，即3600.0/400，满足要求！（二）、悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用工字42、钢，计算公式如下： 其中均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到：b=57010.568.0235/(3000.0180.0235.0)=0.75由于b大于 0.6 ，按照钢结构设计规范（GB50017-2003）附录B其值用b 查表得到其值为0.691经过计算得到强度=20.770106/（0.691141399.99）=212.64N/2;水平钢梁的稳定性计算f=205，但不超过5%，所以基本满足要求！（三）、锚固段与楼板连接的计算：水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=17.163kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中43、f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f=50N/2 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=171634/（3.1416502）1/2=15根据实际情况选用直径20圆钢。水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30以上搭接长度。悬挑式扣件钢管脚手架计算书（跨度2.8米） 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全规范（JGJ130-2001）计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为57.0米，立杆采用单管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.5， 连墙件采用2步2跨，竖向间距44、3.60米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2,同时施工1层，脚手板共铺设2层。 悬挑水平钢梁采用I18a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.80米，建筑物内锚固段长度3.20米。 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.65m。一、小横杆的计算： 小横杆按照简支梁进行强度的挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩的变形。 1、均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038KN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/3=0.175 KN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/45、3=1.500 KN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.175+1.41.500=2.356 KN/m 小横杆计算简图2、强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下： Mqmax=ql2/8M=2.3730.8002/8=0.188kn.m=0.188106/5080.0=37.104N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0 N/mm2，满足要求！3、挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 5ql4 Vqmax= 384El荷载标准q=0.038+0.175+1.500=1.713 Kn/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0146、.713800.04/(3842.06105121900.0)=0.364mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求！二、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩的变形。1、荷载值计算：大横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031Kn 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.500/3=0.140 Kn 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/3=1.200 Kn 荷载的计算值 q=(1.20.031+1.20.140+1.41.200=047、.942 Kn 大横杆计算简图2、强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下： Mmax=0 .08ql2集中荷载最大弯矩计算公式如下：MPmax=0.267PlM=0.08(1.20.038) 1.5002+0.2670.9421.500=0.386KN.M=0.386106/5080.0=75.933N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！3、挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度 计算公式如下： ql4 Vmax= 0.677 100El集中荷载最大挠度计算公48、式如下： Pl3 Vpmax= 1.883 100El大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm集中荷载标准值P=0.031+0.140+1.200=1.371KN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.8831370.7201500.003/(1002.060105121900.000)=3.47mm最大挠度和V=V1+V2=3.52mm大横杆的最大挠度小于1500.00/150与10mm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.49、2.5） RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值，取8.0kn; R-纵向或横向水平杆传给产杆的竖向作用力设计值；1、 荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058KN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210 KN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800 KN 荷载的计算值 R=(1.20.058+1.20.210+1.41.800=2.841 KN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时 ，试验表明：单扣件在12kn的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN;双扣件在20kn的荷50、载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN.四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1）每立方米承受的结构自重标准值（kN/m）;本例为0.1248NG1=0.12517.500=2.184KN(2)脚手板的自重标准值（kn/m2）；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2=0.35021.500（0.800+0.700）/2=0.787KN(3)栏杆与脚手板的自重标准值（kn/m）；本例采用栏杆、竹串片脚手板，标准值为0.14 NG3=0.1401.5002/2=0.210KN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kn/m2）；0.51、005 NG4=0.0051.50017。500=0.131KN经计算得到，静荷载标准值NG= NG1+ NG2+NG3+ NG4=3.313kn活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.00011.5000.800/2=1.800 kn风荷载标准值应按照以下公式计算 Wk=0.7UxUSW0其中W0-基本风压（kn/m2）按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用；W0=0.350Ux风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用；Ux =0.840US风荷载体型数：52、US =1.560经计算得到，活荷载标准值Wk =0.70.3501.5600.840/2=0.321 kn/m2.考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.851.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩Wk MW计算公式 MW =0.851.4 WkLah2/10其中Wk-风荷载基本风压值（kN/m2）； La-立杆的纵距（m）; h2 -立杆和步距（m）。五、立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式=其中N-立杆的轴心压力设计值，N=6.79kN; -轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0.19; i-计算立杆的截面回转半径，=i=1.58c53、m; l0- 计算长度（m），由公式l0=kuh确定，l0=3.12m;k-计算长度附加系数，取1.155;u计算长度系数，由脚手架的高度确定：u=1.50A立杆净截面面积，A=4.89cm2W立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cm3钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到=74.77 f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/ mm2不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算f，满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式=其中N-立杆的轴心压力设计值，N=6.42kN; -轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0.19; i-计算立杆的截面回转半径，=i=1.58cm54、; l0- 计算长度（m），由公式l0=kuh确定，l0=3.12m;k-计算长度附加系数，取1.155;u计算长度系数，由脚手架的高度确定：u=1.50A立杆净截面面积，A=4.89cm2W立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cm3Mw-计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,Mw =0.186kN.m;钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到=107.16 f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/ mm2 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算N1,连墙件设计计算成本满足要求！连墙件采用扣件与墙件连接。经过计算得到N1=12.281kN大于扣件的抗滑力8.0kN,不满足要求！ 脚手架结55、构连墙杆扣件连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体1550mm，支拉斜杆的支点距离墙体2650mm，悬挑钢梁纵向间距3000mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1272.70cm4,截面抵抗矩W=141.40cm3,截面积A=25.69cm2。受脚手架集中荷载P=6.792=13.58kN水平钢梁自重荷载Q=1.225.690.00017.8510=0.24kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑梁剪力图(脚手56、架支撑.674 悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN.m） 悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1=18.843KN, R2=10.624KN,R3=-0.855KN最大弯矩Mmax=9.674kN.m截面应力=M/1.05W+N/A=9.674106/(1.05141400.0)+12.8431000/2569.0=70.018N/mm2 水平支撑梁的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！八、悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用18a号工字钢计算分公式如下：=其中b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 570tb 235b= .Lh fy 经过计57、算到期b =57010.568.0235/(2650.0180.0235.0)=0.85由于b大于0.6，按照钢结构设计规范（GB50017-2003）附录B其值用b查表得到其值为0.728 经过计算得到强度=9.67106/(0.728141399.99)=93.95N/mm2;水平钢梁的稳定性计算f，满足要求！九、拉杆的受力计算：水平钢梁的轴向力RAH和拉钢绳的轴向力RUi按照下面计算 RAH =RUicosi其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴向压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RUi=22.603kN十、拉杆的强度计算：拉绳58、或拉杆的轴力RU我们均最大值进行计算，为 RU =22.603kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： aFgFg= K其中 Fg-钢丝绳的容许拉力（kN）; Fg-钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）; 计算中可以近似计算 Fg =0.5d2,d为钢丝绳直径（mm） -钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8; K-钢丝绳使用安全系数。计算中 Fg取22.603kn，=0.82,K=6,得到:Fg =165.4kn钢丝绳最小直径必须不小于直径17.5mm（公称抗拉强度1550KN/MM）才能满足要求！根据实际情况选用59、2根直径15mm（公称抗拉强度1550KN/mm）637钢丝绳代换）。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴向力 RU 我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N= RU =22.603kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为= 其中 f为吊环受力的单肢抗剪强度，取f=125N/mm;17026丝拉绳的吊环最小直径D=226034/（3.1416125）1/2=16mm根据实际情况选用直径18mm圆钢。十一、锚固段与楼板连接的计算： 由于钢梁悬挑跨度较大，钢梁完全不利用钢丝绳时不易满足计算要求，所以该区段在地下顶板至第一层夹层施工阶段利用原地下室外架保证施工安全，待第一层夹层浇捣完砼后才开始投置悬挑钢60、梁、拉设钢丝绳、搭设钢管外架。边梁承载力验算根据比较各向各层计划设外架悬挑梁钢丝绳拉索的位置，较薄弱的梁是3层15轴阳台外L303。该梁截面尺寸L303的bh=200400，砼强度等级为C25(fcm=16.5N/mm2),梁跨度4.2m,底筋为216,dm 面筋214，箍筋8200。L303为边梁，该梁支座为两根挑梁XL301，XL301，XL301梁悬挑部分截面尺寸bh=200400，砼强度等级为C25(fcm=16.5N/mm2),，梁跨度1.5m,底筋为214,面筋318，支座筋322，扭筋212，箍筋8100。L303梁悬挑部分截面尺寸bh=200400，砼强度等级为C25(fcm=61、16.5N/mm2),，梁跨度1.5m,底筋为214,面筋318，支座筋322，扭筋212，箍筋8100。一、L303承载力验算（一）、计算简图 L303计算简图 其中：q为楼板自重、装修自重、施工荷载及L303自重产生的均布荷载。 P1为悬挑钢梁悬挂钢丝线传至L303的集中荷载。（二）、荷载计算楼板自重传至L303恒载（均布） 1.21/22.57.750.1225/7.75=4.5KN/m楼板装修自重传至L303恒载（均布）1.21/22.57.750.1025/7.75=3.75KN/mCG-L1 200400自重恒载（均布） 1.20.200.4025=2.4 KN/m 板面活载传至L62、303（均布）1/21.42.02.57.75/7.75=2.1 KN/m Q=4.5+3.75+2.4=10.65kN/m(三)、L303在荷载q、P1作用下的内力计算P1=22.60KNL303计算简图L303弯矩图剪力图（四）、L303正截面承载力验算X=fyAs/(fcmb)=(3101140.3)/16.5200)=107.1mmMu= fcmBx(ho-X/2) =16.5200107.1（675-107.1/2） =219639074Nmm=219.6KNmMu=219.6KNmMmax=91.347 KNm满足安全要求。（五）、L303斜截面承载力验算 抗剪承载力： 0.07f63、cbho+1.5fyvAsvho/s=0.0716.5200675+1.5210278.5675/200=155925N+166911N =322836N =322.84knVmax=68.039KN 满足安全要求。二、框架梁XL301悬挑部分的承载力计算（一）、计算简图、内力图计算简图.682矩图弯矩图弯（二）、XL301正截面承载力验算X=fyAs/(fcmb)=（3104418.1）/（16.5600）=138.3mmMu=fcmbX(ho-X/2) =16.5600138.3(675-138.3/2)=829511644Nmm=829.5KNmMu=829.5 KNmMmax=128.64、4 KNm满足安全要求。（三）、XL301斜截面承载力验算抗剪承载力：0.07fcbh0+1.5fyvAsvh0/s=0.0716.56006751.5210278.5675/100=467775N+22254.75N=490029.75KNVmax=101.8KN满足安全要求。三、框架梁XL301悬挑部分的承载力验算（一）、计算简图、内力图XL301计算简图XL301弯矩图XL301剪力图（二）、XL301正截面承载力验算X=fyAs/(fcmb)=（3101963.6）/（16.5200）=184mmMu=fcmbX(ho-X/2) =16.5200184(675-184/2)=1041565、094Nmm=1041.5KNmMu=1041.5 KNmMmax=128.4 KNm满足安全要求。（三）、XL301斜截面承载力验算抗剪承载力：0.07fcbh0+1.5fyvAsvh0/s=0.0716.52006751.5210278.5675/100=155925N+33821.25N=489746.25KNVmax=90.8KN满足安全要求。衍 架 计 算因悬挑外架立杆纵距为1.5米，悬挑钢梁则为3.0米， 这样会出现隔根立杆无基础，所以需将悬挑外架底部第一步架（1.8米高）按衍架的要求计算及搭设。立杆压力为6.5衍架计算简图（立杆压力为6.79衍架计算简图）取节点H计算：NHB=2343/（18002）N=2343/（18002）6.5=4.23KN(压力) NHB在该节点采用活动扣连接，活动扣单扣的承受力为8KNNGA=4.23KN满足要求。其它杆件受力均与NHB杆相同。NHB=2343/（18002）N=2343/（18002）6.79=4.42KN(压力)NHB在该节点采用活动扣连接，活动扣单扣的承受力为8KNNGA=4.42KN满足要求。其它杆件受力均与NHB杆相同。