1、二类住宅用地及配套设施（成华区龙潭街道同乐社区12组、桂林社区2、3组）项目岩土工程勘察报告2023年02月目录1 前言- 1 -1.1工程概况- 1 -1.2勘察目的及技术要求- 1 -1.3勘察工作依据- 1 -1.4勘察方法和工作量布置- 2 -1.5勘察点的测放- 3 -1.6勘察完成时间及工作量- 3 -1.7 勘察工作质量评述- 3 -1.8工程建设标准强制条文的执行情况- 4 -2 场地地理、交通及气象水文条件- 4 -2.1地理位置及交通条件- 4 -2.2气象水文- 4 -3 场地工程地质条件- 4 -3.1区域地质构造特征及稳定性- 4 -3.2地形、地貌- 5 -3.3地2、层岩性- 5 -3.4地基土物理力学性质- 6 -3.5地表水及地下水- 8 -3.6水、土腐蚀性评价- 8 -4 场地地震效应- 8 -4.1场地土剪切波速及场地类别划分- 8 -4.2地基土液化评价- 9 -4.3场地抗震设防烈度- 9 -4.4软土震陷评价- 9 -4.5地震滑坡、崩塌评价- 9 -4.6震害的横向扩展评价- 9 -4.7场地地震效应评价- 9 -4.8建筑抗震设防分类- 9 -5 场地岩土工程分析评价- 10 -5.1工程特点及工程环境- 10 -5.2场地稳定性评价- 10 -5.3地基土评价- 10 -5.4不良地质作用及不利埋藏物- 10 -5.5特殊性岩土评价-3、 10 -6地基基础方案分析与评价- 11 -6.1地基基础型式及持力层建议- 11 -6.2天然地基分析评价- 11 -6.3复合地基分析评价- 12 -6.4桩基础分析评价- 12 -6.5高低层建筑差异沉降评价- 13 -7地基基础施工有关的岩土工程问题- 13 -7.1建筑周边环境及适宜性分析评价- 13 -7.2基坑稳定性评价及基坑支护- 14 -7.3基坑降排水- 14 -7.4地下室抗浮及防水评价- 14 -7.5设计参数检测、现场检验和监测- 15 -7.6地质条件可能引起的工程风险及防治措施- 15 -7.7膨胀土基础施工注意事项- 15 -7.8施工对周围环境影响分析- 14、6 -8结论与建议- 16 -1 前言1.1工程概况XX集团有限责任公司(以下简称顾客)于二二二年十二月委托我公司对其拟建的二类住宅用地及配套设施（成华区龙潭街道同乐社区12组、桂林社区2、3组）项目场地进行详细勘察阶段的岩土工程勘察工作（合同编号：2023-KC-0010）。拟建二类住宅用地及配套设施（成华区龙潭街道同乐社区12组、桂林社区2、3组）项目场地位于成都市成华区龙潭街道桂龙西二路，场地南侧为桂龙西二路，北侧、东侧及西侧均为空地，地理位置优越，交通便利。本项目规划建设净用地面积21287.99，总建筑面积94387.88，其中地上计容面积62820.07，地下建筑面积31567.85、1，绿地面积7450.80，主要包含4栋2126F高层住宅、2栋3F商业建筑以及1栋1F门房建筑，整体设两层地下室。主体设计单位为XX有限公司，拟建物性质详见表1.1。拟建物性质一览表 表1.1 序号建筑物名称建筑0.00（m）结构类型建筑层数及高度（m）估计基础埋深及标高（m）估计基础形式单位荷载（KN/m、KPa）或总荷载（KN）对差异沉降敏感性11#楼500.831框架3F/15.509.50m/491.33独立基础或桩基础280KPa敏感22#楼501.036剪力墙26F/79.0010.0m/491.03筏板基础或桩基础560KPa敏感33#楼501.036剪力墙21F/64.0016、0.0m/491.03筏板基础或桩基础400KPa敏感44#楼501.036剪力墙26F/79.0010.0m/491.03筏板基础或桩基础560KPa敏感55#楼501.036剪力墙26F/79.0010.0m/491.03筏板基础或桩基础560KPa敏感66#楼500.831框架3F/15.509.50m/491.33独立基础或桩基础280KPa敏感7门房501.027框架1F/6.509.50m/491.53独立基础或桩基础180KPa一般8地下室501.036框架2F/9.09.50m/491.53独立基础或桩基础180KPa一般本项目场地内土层为膨胀土，根据成都地区基坑工程安全技术规7、范DB51/T5072-2011表3.1.1-2的规定，膨胀土分布区域的基坑深度大于5.0m，基坑安全等级为一级；再根据高层建筑岩土工程勘察标准（JGJ/T72-2017）表3.0.2规定及岩土工程勘察规范GB50021-2001（2009年）版3.1节划分，该工程重要性等级为一级，场地等级为二级（中等复杂场地），地基等级为二级（中等复杂地基），故本项目岩土工程勘察等级为甲级。1.2勘察目的及技术要求1.2.1勘察目的提出详细的岩土工程勘察资料和设计、施工所需的岩土参数，对建（构）筑物的地基做出岩土工程评价，并对地基类型、基础形式，地基处理，基坑支护工程及降水和不良地质作用的防治提出建议。1.8、2.2勘察任务要求根据拟建物的性质和勘察等级，结合拟建场地的工程地质条件，本工程勘察的任务要求为：收集建筑总平面图，建（构）筑物的性质、规模、荷载、结构特点、基础形式等资料；查明拟建场地各岩土层的成因、时代、地层结构和均匀性以及特殊性岩土的性质，尤其应查明基础下软弱和坚硬地层分布，以及各岩土层的物理力学性质；划分对建筑有利、不利和危险的地段，提供建筑的场地类别和场地土的类型；查明地下水类型、埋藏条件、补给及排泄条件，提供季节变化幅度和渗透系数；查明埋藏的河道、河浜、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物；查明不良地质作用的类型、成因、分布范围、发展趋势和危害程度，提出整治方案的建议；判定水和土9、对建筑材料的腐蚀性；对地基基础方案提出建议；对复合地基或桩基类型、适宜性、持力层选择提出建议；提供桩的极限侧阻力、极限端阻力和变形计算的有关参数； 对基础施工、地基处理提出经济合理、切实可行的方案和措施的建议。1.3勘察工作依据1.3.1 顾客提供的相关资料（1） 二类住宅用地及配套设施（成华区龙潭街道同乐社区12组、桂林社区2、3组）项目总平面图（XX集团有限责任公司，2022年12月）。1.3.2 国家标准（1） 岩土工程勘察规范（GB50021-2001）（2009年版）；（2） 建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）；（3） 建筑边坡工程技术规范（GB50330-2013）；10、（4） 建筑抗震设计规范（GB50011-2010）（2016年版）；（5） 建筑工程抗震设防分类标准(GB50223-2008)；（6） 建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）；（7） 建筑基坑支护技术规程（JGJ120-2012）；（8） 膨胀土地区建筑技术规范（GB50112-2013）；（9） 工程岩体试验方法标准（GB/T50266-2013）；（10） 工程岩体分级标准（GB/T50218-2012）；（11） 土工试验方法标准（GB/T50123-2019）；（12） 工程测量标准（GB50026-2020）；（13） 岩土工程勘察安全标准（GB/T50585-2019）；（111、4） 中国地震动参数区划图(GB183062015)；（15） 建筑与市政地基基础通用规范（GB55003-2021）；（16） 建筑与市政工程抗震通用规范（GB55002-2021）；（17） 工程勘察通用规范（GB55017-2021）；（18） 混凝土结构通用规范（GB55008-2021）；（19） 工程测量通用规范（GB55018-2021）。1.3.3 行业标准（1） 高层建筑岩土工程勘察标准(JGJ/T 72-2017)；（2） 建筑地基处理技术规范（JGJ79-2012）；（3） 成都地区建筑地基基础设计规范（DB51/T5026-2001）；（4） 建筑工程地质勘探与取样技术12、规程(JGJ/T87-2012)；（5） 四川省建筑地下结构抗浮锚杆技术标准(DBJ51/T102-2018)；（6） 成都市建筑工程抗浮锚杆质量管理规程(成建委2018573号)；（7） 成都地区基坑工程安全技术规范(DB51/T5072-2011)；（8） 四川省先张法预应力高强混凝土管桩基础技术规程(DB51/T5070-2016)；（9） 成都市城乡建设委员会关于加强我市房屋建筑和市政基础设施工程勘察质量管理的通知(成建委2014427号)；（10） 四川省住房和城乡建设厅关于进一步加强房屋建筑和市政基础设施工程勘察质量管理的通知(川建行规202215号)；（11） 房屋建筑和市政基础13、设施工程勘察文件编制深度规定（2020年版）；（12） 危险性较大的分部分项工程安全管理规定建设部【2018】37号文。1.4勘察方法和工作量布置1.4.1踏勘、收集资料勘察施工前，通过现场踏勘了解拟建场地内及其周边的地形地貌、地层情况等，收集区域及临近场地的工程性质、水文气象资料、当地的建筑经验等，用以综合分析场地岩土工程特性，评价拟建场地的稳定性和适宜性。1.4.2勘察工作布置原则及勘察方案本次勘察根据拟建建筑物性质，遵循相关规范、规程要求，按照综合评价的方法和原则，主要沿拟建建筑及地下室轮廓线、角点及中心位置布置勘探点77个，受局部地形影响，勘察时对部分勘探点位置进行了适当调整。本次共完14、成勘探点77个，其中高层住宅共布置钻孔37个，勘探点间距7.8620.81m，其中控制性钻孔19个，孔深28.236.2m，一般性钻孔18个，孔深23.932.2m；纯地下室、商业建筑及门房部分共布置钻孔40个，勘探点间距11.128.39m，其中控制性钻孔14个，孔深26.331.8m，一般性钻孔26个，孔深24.830.2m。高层住宅控制性钻孔深度均进入中风化泥岩不少于10.0m，一般性钻孔深度均进入中风化泥岩不少于8.0m；纯地下室、商业建筑及门房部分控制性钻孔深度均进入中风化泥岩不少于8.0m，一般性钻孔深度均进入中风化泥岩不少于5.0m。勘探点位置详见附录1勘探点平面布置图。1.4.15、3工程地质钻探本次勘察所有钻孔均采用XY-1A型钻机泥浆护壁、跟管回旋取芯钻进，取土器采用敞口薄壁取土器采取原状样。XY-1A型钻机对上部细粒土冲击取芯以进行分层定名及描述并进行标准贯入试验（N）、超重型动力触探试验（N120）及取土样进行室内试验，以测取土层的物理力学指标，对下伏基岩采用双重岩芯管，套管跟进钻探工艺，全断面回旋取芯，其开孔直径127mm，终孔直径94mm。钻探工艺能满足有关规范及勘察技术要求。1.4.4 原位测试及波速测试在钻探取样进行鉴别的同时，进行标准贯入试验（N）、超重型动力触探试验（N120），标准贯入（N）及超重型动力触探试验（N120）均采用自动落锤装置标准，并按16、规范要求记录锤击数；为划分场地类别及提供场地卓越周期，场地采用面波法进行了波速测试。1.4.5取样及室内试验（1）取岩土试样土试样：在取样技术孔中，取样间距一般为12m，根据地层情况，当地层发生变化时应加取，地层稳定为同一土层时，取样间距可适当加大。岩石试样：根据不同风化程度，每地质分层内，取样数量不少于6组岩石取样数量，若遇破碎带应加做或用其它方法测定。岩石主要进行常规物理试验及单轴抗压强度试验。水样：本工程取地下水样2件，每件不应少于1000ml，其中一瓶进行侵蚀性CO2分析，应立即加入23g大理石粉(并注明)。（2）室内试验常规土工试验：室内试验操作及成果分析必须执行岩土工程勘察规范（G17、B500212001， 2009年版）以及土工试验方法标准（GB/T501232019）等。一般粘性土（原状土）试验项目：比重、天然含水量、密度、天然孔隙比、饱和度、液限、塑限、塑性指数、液性指数、压缩系数、压缩模量、直剪试验、膨胀性试验。岩石试验项目：岩石主要检测其密度、天然、干燥及饱和单轴抗压强度指标、抗剪指标、软化系数。水和土样腐蚀性试验项目：A 水样 PH值、酸度、碱度、游离CO2、侵蚀性CO2、矿化度、硬度、Na+、K+、Mg+、Ca+、NH4+、Cl-、SO42-、HCO3-、NO3-、CO32-、OH-及有机质。按岩土工程勘察规范（GB500212001）第12.2，12.3条进18、行，并判断其腐蚀性。B 土样 根据实际情况，取代表性的样品进行土的腐蚀试验和评价。按岩土工程勘察规范（GB500212001，2009年版）第12.2，12.3条进行，并判断其腐蚀性。1.5勘察点的测放本次场地勘探点以顾客提供的二类住宅用地及配套设施（成华区龙潭街道同乐社区12组、桂林社区2、3组）项目总平面图（XX集团有限责任公司，2022年12月）电子文件中标注坐标及业主提供的控制点J10+2（X=225448.272，Y=230371.748）、J9（X=225449.800，Y=230507.585）为依据由专业测量人员采用RTK进行测放。本工程高程采用1985国家高程基准，坐标系为成19、都城市坐标系统，勘探点孔口地面高程以TP1（H=499.926m）为基准引测测得。所供使用的图件精度均能满足勘探点的测放要求。1.6勘察完成时间及工作量根据顾客对工程进度的总体安排，我公司于2022年12月28日至2023年01月10日完成场地的野外工作，勘察完成的工作量见表1.6。实际完成工作量统计表 表1.6序 号工 作 内 容单位数 量1勘探点测放孔772钻探进尺（m）/孔数（孔）2235.2/773超重型动力触探（N120）进尺（m）/孔数（孔）186.0/384标准贯入试验（N）次/孔105/265波速测试m/孔76/46取样试验土样数量（组）/孔数（个）106/26岩样数量（组）/20、孔数（个）58/25水腐蚀试验件2土腐蚀试验件27水位观测次431.7 勘察工作质量评述本次勘察严格按照勘察大纲和现行规程、规范开展工作。采用了工程测量、调查测绘、工程地质钻探、原位测试及土样室内试验等多种勘察手段和方法，完成的实物工作量满足规程、规范要求，达到了详细勘察的目的，可作为施工图设计文件编制的依据。1.8工程建设标准强制条文的执行情况本工程勘察工作严格按照有关规范、规程的要求开展，我公司技术主管部门对本工程全过程质量、安全、环境等进行了监督管理，确保了各项工作能满足有关的规范、规程要求。本次勘察严格按照国家规程、规范以进行，严把质量关。收集野外地质资料内容齐全、可靠，满足报告编制要21、求；内业资料整理，图件均实现CAD成图，文字、图件清晰、美观；工程场地的工程地质条件已查明，提交的各类岩土参数有据可依，勘察成果资料满足勘察委托书和规程、规范要求，可供施工图设计使用。2 场地地理、交通及气象水文条件2.1地理位置及交通条件拟建二类住宅用地及配套设施（成华区龙潭街道同乐社区12组、桂林社区2、3组）项目场地位于成都市成华区龙潭街道桂龙西二路，场地南侧为桂龙西二路，北侧、东侧及西侧均为空地，地理位置优越，交通便利。项目地理位置详见图2.1。图2.1 场地地理位置图2.2气象水文成都地区气候温和，降水丰沛，水网密布，土地肥沃。向有“天府”之称。据收集气象水文资料，该场地属大陆季风型22、气候，其气候特征如下：（1）气温：年平均气温16.2C,极端最高气温39.30C,极端最低气温-5.9C,昼夜温差最大12C；（2）降雨量：降水量丰富,雨季集中在79月份，多年平均降雨量911941mm,最大日降雨量207.50mm,最大时降雨量28.1mm；（3）蒸发量：多年平均为1025.5mm；（4）积雪量：最大积雪厚度40mm；（5）潮湿系数0.97，多年年均相对湿度82%；（6）风向、风速：多年平均风速为1.35m/s,最大风速（10分钟平均最大风速）为14.8m/s,瞬间极大风速为27.4m/s,全年主导风向为NNE风，出现频率为11。3 场地工程地质条件3.1区域地质构造特征及稳23、定性该区域构造属新华夏系第三沉降带四川盆地西部，成都坳陷中部东侧，处于北东走向的龙门山褶断带和龙泉山褶断带之间（见图3.1）。由于受喜马拉雅山运动的影响，两构造带相对上升，坳陷盆地内堆积了厚度不等的第四系冰水沉积层和冲洪积层，形成现今平原景观。在成都平原下伏基岩内存在北东走向的蒲江新津断裂和新都磨盘山断裂及其他次生断裂。但除蒲江新津断裂在第四纪以来有间隙性活动外，其他隐伏断裂近期无明显活动表征。总体而言，不考虑隐伏断裂，该区域地质构造稳定，场地抗震设防烈度为7度，已考虑龙门山地震带的影响，属相对稳定地块。图3.1 成都平原位置及构造略图3.2地形、地貌拟建场地地貌单元属岷江水系级阶地，场地地势24、有一定起伏，勘察时测得勘探点孔口标高为498.65m504.35m，相对高差5.7m。现场地形地貌见图3.2。图3.2 场地地形地貌图3.3地层岩性根据本次钻探揭露，场地上覆第四系人工填土层（Q4ml)；第四系中下更新统（Q1+2fgl）冰水堆积层的粘土、含卵石粘性土；下伏白垩系上统灌口组泥岩（K2g）。现将地层从上到下分别描述如下：3.3.1第四系全新统人工填土（Q4ml）杂填土：褐灰、褐黄、灰白色等；松散稍密；稍湿湿，成份以砖块、混凝土块等建渣为主，充填粘性土。为近期堆积而成，堆填年限大于1年，未完成自重固结，均匀性差，其中硬杂质含量25%，压缩性高，结合原位测试及成都地区工程经验，该杂填25、土具有一定湿陷性。该层场区内普遍分布，层厚0.40m8.50m。3.3.2第四系中下更新统冰水堆积层（Q1+2fgl）粘土1：褐黄色、褐红色，呈可塑状，含氧化铁、铁锰质氧化物，含少量钙质结核，切面稍有光泽，干强度中等，韧性中等，裂隙较发育，裂隙充填灰白色或灰绿色团块或条带状粘土矿物。该层主要分布于含卵石粘性土顶部，该层场区内大部分地段分布，层厚0.501.40m。粘土2：褐黄色、褐红色，呈硬塑状，含氧化铁、铁锰质氧化物，含少量钙质结核，切面光泽，干强度高，韧性高，裂隙较发育，裂隙充填灰白色或灰绿色团块或条带状粘土矿物。该层场区内普遍分布，层厚5.9015.00m。含卵石粘性土：褐黄色、褐红、灰26、白色，呈可塑状，其中卵石含量约为2540%，卵石粒径520cm，部分卵石已风化成砂状，该层场区内大部分地段分布，层厚0.302.60m。3.3.3白垩系上统灌口组泥岩（K2g）泥岩：棕红、紫红色，泥质胶结，泥质结构，中厚层状构造，局部夹灰绿色矿物条带或团块，产状近水平，局部裂隙面充填灰黑灰色矿物。根据钻孔揭示泥岩风化程度及力学特征划分为全风化泥岩、强风化泥岩和中风化泥岩：全风化泥岩1：棕红、紫红色，已风化成土状，局部呈碎块状，以硬塑为主，局部呈可塑状；岩芯手可捏碎，钻进容易，局部含少量未完全风化的岩块，该层层厚0.603.00m。强风化泥岩2：棕红、紫红色，组织结构大部分被破坏，风化裂隙发育，27、结构面不清晰，岩芯破碎，多呈碎块状，少量短柱状，岩块浸水迅速软化，崩解，干钻可钻进，该层层厚1.108.60m。中风化泥岩3：棕红、紫红色，风化裂隙较发育，结构面较清晰，岩芯整体较完整，局部岩芯较破碎，多呈长柱状，少量短柱状及碎块状，为极软岩，岩体基本质量等级为V级，岩芯采取率大于85%，岩石质量指标（RQD=6887%）为较差的较好的。岩层内无洞穴、临空面、破碎岩体或软弱夹层，本次钻探未揭穿该层。由于岩层实际风化程度为渐变的形式，因此工程地质剖面图中人为划定的风化分界线仅作为风化层分界的参考，不存在实际分层线。地层情况及其分布详见附录3工程地质剖面图及附录4钻孔柱状图。3.4地基土物理力学性28、质本次勘察采用室内土工试验、岩石试验、标准贯入（N）、超重型动力触探试验（N120）等手段综合评定地基土的物理力学性质。通过对获取的实测资料的综合分析、数理统计，得出地基土的物理力学指标参数。3.4.1室内土工试验本次勘察共采取85件原状土样、21组扰动样、58组岩样进行室内土工、岩石试验。以准确定名并获取其物理力学指标。其结果见表3.4.1-1表3.4.1-3及附录5水样、土样、岩样检测报告。土工试验指标统计表 表3.4.1-1岩土名称统计项目天然含水率W(%)密度0(g/cm3)比重Gs饱和度（%）孔隙比e液限L(%)塑限P(%)塑性指数Ip液性指数IL压缩系数a1-2(MPa-1)压缩模29、量Es(MPa)抗剪强度黏聚力C(KPa)内摩擦角(度)粘土1统计次数24242424242424242424242424最小值25.70 1.92 2.74 91.33 0.72 37.50 20.10 17.30 0.27 0.25 4.69 37.00 14.80 最大值29.10 2.00 2.76 98.65 0.83 40.90 22.00 20.40 0.45 0.39 6.88 63.00 18.10 平均值27.25 1.97 2.75 96.43 0.78 39.34 20.87 18.48 0.35 0.32 5.58 46.33 16.01 标准差0.991 0.02030、 0.007 1.658 0.030 0.836 0.470 0.873 0.054 0.038 0.600 7.394 0.987 变异系数0.036 0.010 0.003 0.017 0.039 0.021 0.023 0.047 0.157 0.117 0.108 0.160 0.062 统计修正系数/0.943 0.978 标准值/43.70 15.66 粘土2统计次数42424242424242424242424242最小值21.001.932.7486.050.6537.6019.8017.300.020.166.3857.0015.00最大值25.302.032.7696.8331、0.7843.5022.4021.300.230.2710.8892.0018.30平均值23.411.992.7591.200.7140.2621.2419.020.110.218.3573.4316.81标准差0.9900.0250.0052.6140.0311.3740.7431.0970.0500.0250.9339.2580.979变异系数0.0420.0130.0020.0290.0440.0340.0350.0580.4370.1200.1120.1260.058统计修正系数/0.9670.985标准值/70.9716.55全风化泥岩1统计次数19191919191919191932、19191919最小值21.60 1.95 2.72 86.60 0.65 33.60 19.80 13.60 0.01 0.17 6.55 44.00 15.00 最大值24.70 2.02 2.74 93.78 0.74 39.30 23.10 16.70 0.22 0.26 9.91 78.00 18.00 平均值22.96 1.98 2.73 90.45 0.69 36.28 21.31 14.97 0.11 0.21 8.11 59.79 16.25 标准差0.974 0.019 0.005 1.981 0.026 1.775 1.032 1.063 0.049 0.023 0.9033、0 9.641 0.898 变异系数0.042 0.009 0.002 0.022 0.037 0.049 0.048 0.071 0.435 0.108 0.111 0.161 0.055 统计修正系数/0.935 0.978 标准值/55.90 15.89 含卵石粘性土统计次数/212121/最小值/17.40 17.20 15.50 /最大值/40.20 20.40 20.40 /平均值/36.17 18.68 18.41 /标准差/4.506 0.880 1.162 /变异系数/0.125 0.047 0.063 /统计修正系数/标准值/由土工试验结果统计表3.4.1-1可知：粘土1：34、呈可塑状态，物理力学性质一般，承载力一般，属中压缩性土；粘土2：呈硬塑状态，物理力学性质较好，承载力较高，属中压缩性土；含卵石粘性土：呈可塑状态，物理力学性质一般，承载力一般，属中压缩性土；全风化泥岩1：呈硬塑状态，物理力学性质较好，承载力较高，属中压缩性土。室内颗粒分析表 表3.4.1-2项目 指标颗粒组成百分比（%）卵石砾砂粒粉粒土名粒径大小d(mm)粒径6060202022.00.50.50.250.250.0750.075含卵石粘性土频数21212121212121范围值6.9012.50 17.4026.50 2.3010.60 1.105.20 0.803.80 0.504.10 35、51.4060.20平均值9.54 21.96 6.90 3.21 1.93 1.81 54.65 岩石试验指标统计表 表3.4.1-3岩石名称试 验项 目频数单位范围值平均值标准差变异系数修正系数标准值强风化泥岩2天然密度24g/cm32.172.242.20.020.0090.9972.2天然单轴抗压强度24MPa0.781.61.050.2670.2550.9090.95中风化泥岩3天然密度34g/cm32.332.42.350.0170.0070.9982.35天然单轴抗压强度34MPa2.846.664.970.9810.1970.9424.68饱和抗压强度34MPa1.454.5536、3.030.8480.280.9172.78烘干抗压强度17MPa5.4811.538.881.4880.1680.9288.25内聚力34MPa0.350.840.620.1240.1980.9410.59内摩擦角343336.534.760.9870.0280.99234.47软化系数340.250.430.330.0540.1630.9520.32备注：1、统计时已剔除异常值。2、表中泥岩软化系数根据土工试验报告统计，试验单位依据工程岩体试验方法标准（GB/T50266-2013）2.7.10公式计算得出。由试验结果可知：中风化泥岩饱和单轴抗压强度标准值为2.78MPa，依据岩土工程勘察37、规范GB50021-2001(2009年版)及成都地区建筑地基基础设计规范DB51/T5026-2001，中风化泥岩属极软岩，岩体完整程度分类为较完整，岩体基本质量等级为级，岩石质量指标（RQD=6887%）为较差的较好的。3.4.2原位测试（1） 本次勘察选取38个钻孔进行了超重型动力触探(N120)试验，对杂填土密实度采用击数/10cm来划分，其判别标准见表3.4.2-1，N120试验统计结果见表3.4.2-2。动探曲线详见附录3工程地质剖面图。N120密实度判别标准 表3.4.2-1N120击数2N12044 N1207710密实度松散稍密中密密实超重型触探（N120）试验统计表 表3.38、4.2-2项目频数最大值最小值平均值标准差变异系数修正系数标准值杂填土385.01.02.61.6420.5490.8132.1（2）本次勘察对粘土1、粘土2、含卵石粘性土、全风化泥岩1共进行了105次标准贯入（N）试验，试验结果统计见表3.4.2-3。标准贯入（N）试验结果统计表 表3.4.2-3岩土名称频数（次）范围值（击）平均值（击）标准差变异系数修正系数标准值粘土1226.010.08.11.0620.1310.9517.7粘土23812.518.014.91.5320.1020.97114.4含卵石粘性土216.89.78.40.9190.1090.9588.1全风化泥岩12415.39、821.218.81.7200.0920.96718.2由试验结果统计表可知：粘土1：力学性质一般，承载力一般；粘土2：力学性质较好，承载力较高；含卵石粘性土：力学性质一般，承载力一般；全风化泥岩1：力学性质较好，承载力较高。3.4.3膨胀土工程特性评价拟建场地地貌单元属岷江水系级阶地，场地经周边施工回填，原始地貌已破坏，根据场地周边地形分析，原始地形坡度小于5，为平坦场地。本次勘察在ZK1、ZK6、ZK9、ZK17、ZK21、ZK30、ZK37、ZK48、ZK53采取9组共27件土样进行膨胀性试验，其试验成果统计见表3.4.3。膨胀室内土试验成果表 表3.4.3土名项目样本数范围值平均值标准40、差变异系数粘土2自由膨胀率ef(%)27425547.153.850.082膨胀力Pe(kPa)270.30.80.540.1330.24850KPa压力膨胀率e50(%)2735.746.542.032.3950.057收缩系数s270.380.520.440.040.089由土工试验结果表可知，场地分布的粘土自由膨胀率为4255%，根据膨胀土地区建筑技术规范GB50112-2013，第4.3.3条规定大于40%，为膨胀土。第4.3.4条规定，40%ef65%，该场地粘土具弱膨胀潜势。根据该膨胀土物理指标特性，结合成都地区膨胀土的岩土特性，该膨胀土以收缩为主，按收缩计算地基变形量，根据膨胀土41、地区建筑技术规范GB50112-2013第5.2.14条地基土胀缩变形量公式经计算：收缩变形量Ss=17.53mm28.32mm，即地基分级变形量Sc=17.53mm28.32mm，故该膨胀土地基的胀缩等级为级。成都地区膨胀土的湿度系数为0.89，大气影响深度为3.00m，大气急剧影响深度为1.35m。3.5地表水及地下水3.5.1地表水场地内地表水主要为局部坑洼地段地表积水，水量不大，易明排疏干，对工程影响较小。3.5.2地下水根据现场钻探及该区区域水文地质资料，场地地下水类型有上层滞水和基岩裂隙水。上层滞水为本场地主要地下水类型，其主要分布于填土中，少量分布于粘性土中，无统一地下水位，主要42、受大气降水补给，水量随季节变化大，多呈岛状分布，容易明排疏干，但对基坑工程影响较大。基岩裂隙水赋存于基岩中，透水性差，分布不广，无统一地下水位，水量主要受基岩裂隙发育程度、连通性及隙面充填特征等因素控制，受地下径流补给排泄，埋藏深、局部含水量较丰富。勘察期间为枯水期，在钻孔内测得场地地下水位埋深8.9013.60m，标高为486.68493.43m，根据区域水文地质资料，该区丰水期为69月，枯水期为122月，其余月份为平水期，场地地下水位年变化幅度约2.0m。场地环境类别为类，属弱透水层。3.6水、土腐蚀性评价经现场调查，拟建场地内无污染源分布，本次勘察在场地内钻孔中采集了2件土样和2件水样进43、行腐蚀性测试，试验结果详见附录5水样、土样、岩样检测报告，其分析评价详见表3.6。地下水、土对建筑材料腐蚀性评价表 表3.6项 目实测值评价标准腐蚀等级备注结论按环境类 型水对混凝土结构的腐蚀性SO42-（mg/L）57.0-87.1500微环境类型为类微Mg2+(mg/L)18.2-21.63000微NH4+(mg/L)-800微OH-(mg/L)057000微总矿化度(mg/L)365.2-444.950000微土对混凝土结构的腐蚀性SO42-（mg/kg）65-88750微环境类型为类微Mg2+(mg/kg)14-194500微OH-( mg/kg)-5.0微弱透水层B微侵蚀性CO2（m44、g/L）3.5-5.31.0微土对混凝土结构的腐蚀性PH值7.37-7.445.0微杂填土、粘性土微对钢筋混凝土结构中的钢筋腐蚀性水C1-(mg/L)26.4-30.9100微干湿交替微土C1-(mg/kg)25-34400微杂填土、粘性土微由试验报告可知：场地地下水对混凝土结构及钢筋混凝土结构中的钢筋均具微腐蚀性；场地土对混凝土结构及钢筋混凝土结构中的钢筋均具微腐蚀性。4 场地地震效应4.1场地土剪切波速及场地类别划分本次勘察采用面波法进行波速测试，测试钻孔为ZK3、ZK9、ZK23、ZK35钻孔，其目的是测试场地纵横波速，计算场地的土层等效剪切波速及卓越周期。其波速测试成果统计见表4.3.45、1、4.3.2、4.3.3以及附录6波速测试报告。波速测试成果统计 表4.3.1钻孔孔号等效剪切波速（m/s)卓越周期Tc(s)计算深度（m）ZK3226 0.355 20.0 ZK9254 0.277 17.6 ZK23256 0.287 18.4 ZK35206 0.388 20.0 平均值235.50.327岩土层类型统计表 表4.3.2土层名称剪切波波速vs(m/s)土的类型备注杂填土131.75软弱土实测粘土1226.75中软土实测粘土2247.25中软土实测含卵石粘性土257.75中硬土实测全风化泥岩1287中硬土实测强风化泥岩2393中硬土实测中风化泥岩3570软质岩石实测岩土层46、的动力参数 表4.3.3土层名称纵波波速vs(m/s)剪切波波速vs(m/s)动泊松比d动弹性模量Ed (MPa)动剪切模量 Gd (MPa)杂填土4074251261380.4410.44767.482.123.128.4粘土15685702252290.3810.386285.1294.3101.3104.9粘土25695702452500.4030.408332.8345.2120.1125含卵石粘性土5715732542620.3680.377355.3375.5129137.3全风化泥岩19199262822890.4460.448359.9398.392.9107.9强风化泥岩2147、03810453903950.4180.419951.6979325335.7中风化泥岩3109211025605800.3080.3221865.11980.6705.6756.9根据以上波速测试结果及岩土层的动力参数，按建筑抗震设计规范GB50011-2010（2016年版）表4.1.3划分场地土类型为软弱土中软土中硬土软质岩石。拟建场地土层等效剪切波速平均值为235.5m/s，3.0m场地覆盖层厚度50.0m，依据建筑与市政工程抗震通用规范（GB55002-2021）按表3.1.3划分，拟建场地类别划分为类建筑场地，场地卓越周期平均值为0.327s。4.2地基土液化评价本场地抗震设防烈度48、为7度，地貌单元属岷江水系级阶地，场地无饱和粉土及砂土分布，根据建筑抗震设计规范GB50011-2010（2016年版）及成都地区建筑地基基础设计规范DB51/T5026-2001，可不进行地基土液化判别。4.3场地抗震设防烈度拟建场地位于四川省成都市成华区龙潭街道，根据建筑抗震设计规范(GB50011-2010)（2016年版）及中国地震动参数区划图（GB18306-2015），该场地的抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第三组，地震动峰值加速度为0.10g，地震动加速度反应谱特征周期为0.45s。4.4软土震陷评价本工程抗震设防烈度为7度，场地分布有填土，属软土。根据岩土工程勘察规范GB5049、021-2001（2009版）第5.7.11条文说明，本场地填土层等效剪切波速大于90m/s，可不考虑场地填土的震陷影响。4.5地震滑坡、崩塌评价拟建场地地势总体较平坦，局部有一定起伏，边坡陡坎高差不大，地震作用下不会产生滑坡、崩塌等不良地质作用。4.6震害的横向扩展评价拟建场地地势总体较平坦，局部有一定起伏，无液化土层分布，地震时不会造成地基土横向流动。4.7场地地震效应评价根据建筑抗震设计规范(GB50011-2010)（2016年版）第4.1.1条，结合拟建物性质、场地地形地貌及地基条件，场地内局部地段填土较厚，其最大厚度8.5m，拟建场地在现状地质条件下属对建筑抗震不利地段，基础施工时50、将填土挖除或采取加固措施处理后，拟建场地可视为对建筑抗震一般地段。4.8建筑抗震设防分类根据建筑工程抗震设防分类标准(GB50223-2008) 第3.0.2条和第3.0.3条，拟建建筑抗震设防类别不应低于标准设防类（丙类），应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用，达到在遭遇高于当地抗震设防烈度的预估罕遇地震影响时不致倒塌或发生危及生命安全的严重破坏的抗震设防目标。本工程建筑抗震设防类别最终由设计确定。5 场地岩土工程分析评价5.1工程特点及工程环境拟建二类住宅用地及配套设施（成华区龙潭街道同乐社区12组、桂林社区2、3组）项目场地位于四川省成都市成华区龙潭街道桂龙西二路，场地南侧为桂51、龙西二路，北侧、东侧及西侧均为空地，地理位置优越，交通便利。拟建建筑采用框架剪力墙结构，整体设两层地下室，主楼拟采用筏板基础或桩基础，门房及地下室拟采用独立基础，设计0.00=501.036m，预估基底标高分别为491.03m、491.53m。5.2场地稳定性评价该区域构造属新华夏系第三沉降带四川盆地西部，成都坳陷中部东侧，处于北东走向的龙门山断裂带和龙泉山断裂带之间。由于受喜马拉雅山造山运动的影响，两构造带相对上升，在坳陷盆地内堆积了厚度不等的第四系冰水堆积和冲洪积层，形成现今平原景观。在成都平原下伏基岩内存在北东走向的蒲江新津断裂和新都磨盘山断裂及其它次生断裂。场地稳定性的影响因素主要取决52、于场地区域隐覆断裂的活动情况和龙门山、龙泉山褶断带的活动对成都市的影响。蒲江-新津断裂和新都-磨盘山断裂是影响成都盆地区域稳定性的主要断裂，但活动微弱。总体而言，成都平原属扬子地台区，该区域地质构造稳定，属相对稳定地块，适宜建筑。5.3地基土评价（1）杂填土：均匀性差，工程特性差，承载力低，属开挖范围，不能作为拟建建筑地基基础持力层。（2）粘土1：呈可塑状，力学性能一般，承载力一般，埋深较大，不能作为拟建建筑地基基础持力层。（3）粘土2：呈硬塑状，力学性能较好，承载力较高，可作为纯地下室及门房建筑地基基础持力层，但不能作为高层及商业建筑地基基础持力层。（4）含卵石粘性土：呈可塑状，力学性能一般53、，承载力一般，埋深较大，可作为拟建建筑地基基础下卧层。（5）全风化泥岩1：呈硬塑状，力学性能较好，承载力较高，埋深较大，可作为拟建建筑地基基础下卧层。（6）强风化泥岩2：力学性能较好，承载力较高，埋深较大，可作为拟建建筑地基基础下卧层。（7）中风化泥岩3：力学性能好，承载力高，是拟建建筑良好的天然地基基础下卧层，也是拟建建筑良好的桩端持力层，同时可视为不可压缩土层。5.4不良地质作用及不利埋藏物拟建场地位于成都市成华区，地形开阔平坦，经对场地及周边进行地质调查，未发现滑坡、崩塌、泥石流、岩溶、采空区、地面沉陷等地质灾害和不良地质作用；场地钻探深度范围内未发现埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞、孤石54、等对工程不利的埋藏物。5.5特殊性岩土评价经现场勘探揭露，场地内特殊性岩土有膨胀性粘土、人工填土、混合土（含卵石粘性土）及风化泥岩。粘土：根据试验成果显示，场地分布的粘土为膨胀土，具弱膨胀潜势，遇水极易软化，施工时应设置好排水系统，及时疏排地表水。若旋挖钻孔灌注桩采用湿法作业，膨胀土遇水易软化，应采用长护筒，并采用水下灌注混凝土方案。当采用预应力管桩时，打桩过程的挤土和地面隆起将造成管桩无法进入持力层，可采用取土成孔法进行桩基施工，为消除膨胀土的胀缩作用危害，可在膨胀深度范围内沿桩周及承台作隔胀处理。对管桩及挤土成孔的灌注桩，打桩产生的振动，挤土产生的很高的超孔隙水压力和挤土效应，从而对周围的55、桩基、已有建筑物、地下管线等产生危害。据成都地区膨胀土地基的建筑施工经验，成都地区膨胀土以收缩作用为主，膨胀土地基上建筑物的变形破坏多发生在三层以下的轻型建筑，该类建筑物的基础类型多为浅埋的条形基础。成都地区膨胀土地基上的建筑一般以控制基础埋深为主要防治措施。本区大气影响深度为3.0m，大气影响急剧深度为1.35m，湿度系数w为0.89。根据膨胀土地区建筑技术规范（GB50112-2013）第4.2、第4.3条计算，地基膨胀土的收缩变形量在17.53mm28.32mm，故该膨胀土地基的胀缩等级为级。根据成都地区建筑地基基础设计规范10.2.7，基础埋深不得小于大气影响急剧深度，也不宜小于1.556、m，因此本场地建筑基础埋深应大于1.5m。人工填土：场地内的杂填土钻探揭露厚度为0.48.5m，成份以砖块、混凝土块等建渣为主，充填粘性土，结构松散，未完成自重固结，均匀性差，属高压缩性土，结合原位测试和成都地区经验，该填土具有一定的湿陷性，基础施工时将其挖除后对拟建物影响不大。基坑开挖后作为边坡组成地层，放坡较陡时易产生垮塌，对基坑稳定影响较大，须采取有效地支护方式（如放坡等）。混合土（含卵石粘性土）：呈可塑状，部分卵石已风化成砂状，个别未风化卵石粒径一般为520cm，卵石含量约为25%40%。该层土在场地中大部分地段分布，厚度不均，透水性较差，混合土中卵石分布不均匀，易造成不均匀沉降，设计57、时应加大上部结构整体刚度，防止不均匀沉降。风化泥岩：风化泥岩节理、裂隙发育，在地下水的作用下，沿泥岩结构面（层理面）易发生差异风化、软化崩解现象，形成软弱夹层，局部受地下水影响严重，软弱夹层呈泥化现象。6地基基础方案分析与评价6.1地基基础型式及持力层建议本工程拟建建筑采用框架剪力墙结构，整体设两层地下室，主楼拟采用筏板基础或桩基础，门房及地下室拟采用独立基础，设计0.00=501.036m，预估基底标高分别为491.03m、491.53m。根据设计文件，综合分析该场地地质条件及考虑拟建物经济性，本工程地基基础形式建议如下：（1）高层建筑：拟建2#5#楼为2126F高层建筑，拟采用剪力墙结构，58、根据钻探地质情况，基底土层为硬塑粘土。结合拟建物性质，建议采用桩基础，以中风化泥岩作为桩端持力层，桩基类型可采用预应力管桩或旋挖钻孔灌注桩；其中3#楼设计荷载400KPa，也可采用大直径素混凝土桩复合地基，以中风化泥岩作为桩端持力层。（2）商业建筑：拟建1#、6#楼为3F多层建筑，拟采用框架结构，设计荷载280KPa。根据钻探地质情况，基底土层为硬塑粘土，结合拟建物性质，建议采用桩基础，以中风化泥岩作为桩端持力层，桩基类型可采用预应力管桩或旋挖钻孔灌注桩；也可采用大直径素混凝土桩复合地基，以强中风化泥岩作为桩端持力层。（3）门房及地下室：拟采用框架结构，独立基础，设计荷载180KPa。根据钻探59、地质情况，基底土层为硬塑粘土，建议采用天然地基，以硬塑粘土作为地基基础持力层。6.2天然地基分析评价6.2.1地基承载力计算根据建筑地基基础设计规范GB50007-2011第5.2.4式，对基底下粘土1、粘土2地基承载力进行初步计算和确定，其计算结果见表6.2。修正后的地基承载力特征值计算表 表6.2计算值土名fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5)(kPa)粘土1176粘土2236备 注1.地下水位按-0.3m考虑，深度修正d取2.0m。2.基础b取6.0m。3.粘性土b取0.3，d取1.6。4.设计时应按实际荷载（超载）进行修正后确定基础持力层。根据计算结果并结合各拟建建筑性质可知：60、拟建高层及商业建筑基底下的粘土1、粘土2经修正后地基承载力均不能满足设计荷载要求，故不能采用天然地基，建议采用桩基础或大直径素混凝土桩复合地基。但需要指出：上述计算时未考虑建筑和地基基础的刚度、相邻建筑基础的相互影响、地基基础的共同作用、建筑物的偏心荷载作用等情况，也未考虑地基的回弹再压缩变形和建筑地基基础设计规范（GB5007-2011）第5.2.4条条文说明中的“超载”，设计应按照上部结构、基底平均压力对上述结果进行复核，并以设计复核结果为准。根据高层建筑岩土工程勘察标准JGJ/T72-2017第4.2.5条，本工程勘察等级为甲级，必要时建设单位应委托具备检测资质的单位进行浅层平板载荷试验61、，以进一步确定天然地基持力层的承载力特征值和变形模量。载荷试验应布置在基础底面标高处，且不宜少于3个。6.2.2地基均匀性评价根据拟建建筑情况，结合场地工程地质条件及工程地质剖面图，本工程的地基土均匀性呈现以下特点：上部人工填土、粘土、含卵石粘性土厚度变化较大，均匀性较差，各地基土层层面坡度以及工程性质的差异性造成基岩以上的地基土存在一定程度的不均匀性。下部基岩在水平方向具一定的成层性及延展性，总体力学性质较好，对地基整体均匀性的不良影响小，均匀性较好。6.2.3变形验算说明拟建高层及商业建筑以不可压缩的中风化泥岩作为桩基持力层，可不考虑沉降变形。拟建纯地下室可采用天然地基，以硬塑粘土作为地基62、基础持力层，其力学性质及压缩模量差别较大，设计时应采取结构措施加强纯地下室的整体刚度，减小局部不均匀沉降对建筑物的影响。6.2.4下卧层强度验算拟建高层及商业建筑以不可压缩的中风化泥岩作为桩端持力层，无软弱下卧层。6.3复合地基分析评价6.3.1地基处理的必要性和适宜性本工程拟建3#楼及商业建筑荷载较大，基底均为硬塑粘土，天然地基承载力不能满足设计要求，建议可采用大直径素混凝土桩复合地基进行加固处理。根据成都类似场地已完成的地基处理工程经验，当采用大直径素混凝土桩复合地基进行加固处理后，其承载力能满足拟建建筑物对地基荷载的要求。根据竣工后的使用情况表明，该地基处理方式技术可靠、经济合理、检测与63、验收方便。6.3.2地基处理方法建议及相关参数本工程大直径素混凝土桩可采用旋挖钻机成孔，成孔工艺采用泥浆护壁，具有工期较快、对降水及施工安全要求较低的特点，在土层及软质岩层中成孔容易，单桩承载力较高，其适用范围广，能根据不同的荷载要求采用不同直径和桩长，满足高承载力要求。当采用大直径素混凝土桩进行复合地基加固处理时，建议以强中风化泥岩作为桩端持力层，处理后的复合地基承载力特征值应通过载荷试验确定。设计时应从施工可行性、经济适宜性等多方面综合比较选择，复合地基应进行专项岩土工程设计，相关参数可按表8.3进行计算。正式施工前，应选取具有代表性的地段进行试桩，试桩满足设计要求后方可进行大面积施工，其64、设计与施工应由有相应资质的专业单位完成，并须相关建设行政主管部门审查通过。6.3.3地基处理设计施工可能遇到的风险及对环境的影响地基处理采用旋挖钻机成孔时在施工过程中桩底会产生较多的沉渣，该沉渣不容易清除干净，给复合地基承载力和变形带来较大的不利影响。基岩上部存在较厚的含卵石粘性土，机械旋挖过程中极易垮塌，若泥浆护壁不能满足要求，可采用钢护筒护壁施工，施工难度较大；基底下风化泥岩较厚，水环境作业下岩层结构面（层理面）易发生差异风化、软化崩解现象，形成软弱夹层，采用旋挖成孔后应及时浇筑混凝土，施工过程中应采取有效的措施控制施工质量。同时旋挖施工时噪音较高、振动较大，对周边环境有一定的影响。施工过65、程中会产生大量的泥浆，在基坑内进行泥浆的排放困难较大，施工中产生的泥浆及施工用水会浸泡基坑底部的地基土，致使其物理力学性质变差。6.3.4地基处理检测建议大直径素混凝土桩施工结束待桩身强度达到设计要求后，应由具有法定资格的检测单位进行检测，检测内容包括低应变检测桩身完整性、钻芯取样检查桩底沉渣量、单桩和复合地基静载荷试验。所有检测工作均须由建设单位委托具有相应资质的第三方单位承担。具体检测要求应依据四川省建筑地基基础检测技术规程（DBJ51/104-2021）执行。6.4桩基础分析评价场地内的中风化泥岩埋藏稳定，厚度大、承载力高，且基岩内无洞穴、临空面及破碎岩体，为良好的桩端持力层。因此，拟建66、建筑可采用桩基础，以中风化泥岩作为桩端持力层。桩基类型可采用预应力混凝土管桩或旋挖钻孔灌注桩。6.4.1桩基施工条件分析（1）桩的施工条件：场地现为空地。施工条件较好。（2）机械旋挖钻孔灌注桩：成孔工艺采用泥浆护壁成孔，具有工期较快、对降水及施工安全要求较低的特点，在土层及软质岩层中成孔容易，单桩承载力较高。其缺点是在施工过程中桩底会产生较多的沉渣，该沉渣不容易清除干净，给桩基的承载力和变形带来较大的不利影响，且基岩上部存在较厚的含卵石粘性土，机械旋挖过程中极易垮塌，若泥浆护壁不能满足要求，可采用钢护筒护壁施工，施工难度较大，因此施工过程中应采取有效的措施控制施工质量。（3）预应力混凝土管桩：67、根据四川省先张法预应力高强混凝土管桩基础技术规程(DB51/T5070-2016)，饱和状态单轴抗压强度/天然状态单轴抗压强度值为0.59，大于0.45，该场地可采用预应力管桩基础。根据我公司在该地区采用预应力管桩的施工经验，虽选择预应力桩基础可行，但在设计与施工中应采取必要措施，减少桩端持力层软化带来的工程问题，由于场地基底下存在较厚的粘土及风化泥岩层，预应力管桩锤击施工较为困难，设计时应予以考虑，当锤击成桩困难时，可采用引孔植桩法施工。6.4.2桩基持力层分析根据地层情况，桩基础建议选择中风化泥岩作为桩端持力层，场地中风化泥岩属极软岩，岩体完整程度分类为较完整，岩体基本质量等级为V级，岩石68、质量指标（RQD=6887%）为较差的较好的。钻探深度范围内无洞穴、临空面、破碎岩体和软弱岩层。 大直径嵌岩灌注桩单桩承载力应通过现场桩静载试验确定，根据本地区大直径嵌岩桩的试桩资料表明：由于岩石抗压试验与岩石作为地基时的实际受力状态存在明显差异，大直径嵌岩桩单桩承载力的现场试验结果往往要比按岩石抗压强度估算的结果高得多，因此从发挥地基潜力的角度讲，大直径嵌岩桩的单桩承载力应根据现场试验确定。按相关规定，若采用桩基础，应根据实际情况需要进行桩基施工勘察；桩基施工应按规定进行检测；单桩承载力以载荷试验结果为准。地基基础设计时，顾客和设计单位应充分进行技术、经济比选，选择技术可行、经济合理的最优化69、地基基础实施方案。6.4.3桩基施工对周边环境影响桩基础形式的对比与对环境的影响：旋挖钻孔灌注桩施工工艺成桩长度不受限制，施工速度快，工效高，工期短，但施工噪音较高、振动较大，对周边环境有一定的影响。旋挖钻孔灌注桩在施工过程中会产生大量的泥浆，在基坑内进行泥浆的排放，困难较大，而且施工中产生的泥浆，施工用水会浸泡基坑底部的地基土，致使其物理力学性质变差；同时，其桩底产生较多的沉渣，该沉渣很不容易清除干净，给桩基础的承载力和变形带来较大的不利影响。预应力混凝土桩基础施工对环境影响较大，施工前应考虑挤密和震动对周围环境及相邻道路、建筑物的影响。6.4.4地下水对桩基设计和施工影响评价 针对场地分布70、的地下水特点，地下水对预应力管桩施工影响较小；但若采用旋挖钻孔灌注桩，其设计和施工应注意采取以下有效措施，确保成孔、成桩质量：（1）当成孔钻进进入地下水丰富或基岩裂隙发育地段的地下水的渗入，随水位上升至易塌孔地层时，扰动时间长，将降低桩周土的侧阻力、桩端土的端阻力等，影响地基岩土的抗剪强度及端阻力的发挥，成孔及灌注过程中势必会出现塌孔、缩径等现象，建议采用泥浆护壁或钢护筒护壁等措施。（2）在地下水丰富和易塌孔地层施工，桩端沉渣一般较厚，后期沉降变形量大，尤其在桩端设置扩大头的情况下清理困难。施工过程中对桩端沉渣、浮泥尽可能清底干净，保障桩端沉渣厚度规范规定的50mm。成孔施工完成后立即采用清底71、钻具反复清理，混凝土灌注前需实测沉渣厚度，并编制针对性的水下混凝土灌注施工专项方案。6.4.5特殊性岩土对桩基的影响拟建建筑挖至基底标高后，基底下特殊性岩土主要为膨胀性粘土及风化泥岩。膨胀性粘土：场地内分布的粘土具有弱膨胀潜势，遇水极易软化，施工时应设置好排水系统，及时疏排地表水。若旋挖钻孔灌注桩采用湿法作业，膨胀土遇水易软化，应采用长护筒，并采用水下灌注混凝土方案。当采用预应力管桩时，打桩过程的挤土和地面隆起将造成管桩无法进入持力层，可采用取土成孔法进行桩基施工，为消除膨胀土的胀缩作用危害，可在膨胀深度范围内沿桩周及承台作隔胀处理。对管桩及挤土成孔的灌注桩，打桩产生的振动，挤土产生的很高的超72、孔隙水压力和挤土效应，从而对周围的桩基、已有建筑物、地下管线等产生危害。风化泥岩：风化泥岩节理、裂隙发育，在地下水的作用下，沿岩层结构面（层理面）易发生差异风化、软化崩解现象，形成软弱夹层，局部受地下水影响严重，软弱夹层呈泥化现象。采用预应力管桩应注意其遇水软化问题，采用旋挖钻孔灌注桩时成孔后应及时浇筑混凝土。6.5高低层建筑差异沉降评价拟建2#5#楼为2126层高层建筑，1#、6#楼为多层建筑，整体设两层地下室，高低层建筑荷载存在差异，而且高低层距离较近，因此高低层建筑存在沉降差异。为保证工程的安全性，在建造顺序上宜遵循先高层后低层的原则，高低层建筑之间宜设置后浇带，且在施工过程中，需进行沉73、降观测。7地基基础施工有关的岩土工程问题7.1建筑周边环境及适宜性分析评价拟建二类住宅用地及配套设施（成华区龙潭街道同乐社区12组、桂林社区2、3组）项目场地位于四川省成都市成华区龙潭街道桂龙西二路，场地南侧为桂龙西二路，北侧、东侧及西侧均为空地，地理位置优越，交通便利。场地周边较为空旷，但场地内局部地段填土较厚，在现状地质条件下拟建场地属对建筑抗震不利地段，基础施工时将填土挖除或采取加固措施处理后，场地适宜建筑。7.2基坑稳定性评价及基坑支护本场地处于岷江水系级阶地，场平后基坑开挖深度约10.0m，开挖地层以结构松散的人工填土、粘土为主。场地分布的粘土为膨胀土，基坑开挖时极易造成坑壁垮塌，需74、采取一定的支护措施以确保其稳定。根据拟建物性质、基坑开挖深度和场地岩土工程条件及拟建物周边环境条件，结合地区经验，本工程基坑东侧和西侧有放坡条件地段宜采用放坡方式；南侧和北侧无放坡条件地段宜采用排桩（锚拉桩）支护方式，基坑开挖时还应考虑膨胀力对基坑支护体系的影响，具体支护方案应由具有资质的单位作专项岩土工程设计。根据建筑基坑支护技术规程（JGJ120-2012）3.1.3条文确定，该基坑工程安全等级为一级，重要性系数r0=1.1，基坑支护设计及放坡参数见表7.2、表7.4及表8.2。岩土层放坡坡度建议值表 表7.2地层名称及编号放坡坡度值坡高小于6m坡高610m杂填土1：1.751：2.00粘75、土11：1.751：2.00粘土21：1.501：1.75含卵石粘性土1：1.501：1.75注明：场地分布的粘土具弱膨胀潜势，边坡高度大于6m时，应设置平台，平台宽度不小于2.0m。基坑支护设计时，对膨胀土抗剪强度应折减取值。7.3基坑降排水本场地基坑开挖深度范围内地下水主要为上层滞水，无统一地下水位，水量较小，基础施工时可不考虑地下水影响，但应作好地表水的疏排。在雨季场地可能会遇见地下水，届时可采用明排措施，即在基础周边设置排水沟及集水坑，防止地表水流入基底软化地基土，同时应避免基底土长时间暴露，基础施工完毕应及时封闭夯实。7.4地下室抗浮及防水评价拟建场地属岷江水系级阶地，场地分布地层主76、要为人工填土、粘性土及泥岩，地下水类型为上层滞水和基岩裂隙水，无统一地下水位。根据类似工程经验，位于弱透水层或不透水层地层设置地下室的工程，大气降水、生活用水等地表水将会沿基坑肥槽的回填土下渗，对建（构）筑物的基础底板产生上浮作用力。该上浮作用力随着基坑内汇集下渗的水位高度达到地表后将不再变化，因此，应充分考虑雨季或地表水大量积聚导致地下室底板上拱等不利影响，故本工程应考虑地表水下渗产生的抗浮问题。结合周边环境，本工程抗浮设计水位建议按建筑室外地坪标高500.88m考虑，设计单位应按此标高进行抗浮验算，若不能满足要求，应采取适宜的抗浮措施。根据本工程具体地质条件、地下室的埋深、上部荷载等情况以77、及规范要求，可采用以下抗浮措施：（1）结构抗浮：增加配重或底板刚度，利用主体结构抗力平衡水浮力。（2）排水卸压：在地下室基底下设置排水盲沟，并设置卸压集水坑，同时在地下室修建完毕，基坑周边回填过程中，基坑顶面及底面均采用粘性土封堵，并在地下室外侧周边增设排水盲沟及集水井等措施。排水卸压法应根据四川省不透水土层地下室排水卸压抗浮技术标准（DBJ51/T140-2020）相关要求执行。（3）抗浮锚杆（或抗浮桩）：本工程抗浮措施也可采用抗浮锚杆（或抗浮桩），其设计应根据建筑工程抗浮技术标准（JGJ476-2019）及四川省建筑地下结构抗浮锚杆技术标准（DBJ51/T102-2018）执行，抗浮设计所78、需参数可按照表7.4及表8.2采用。正式施工前，宜选择具有代表性的36点进行现场抗拔基本试验，以确定抗浮设计参数，为抗浮施工提供依据。施工期间的临时性抗浮措施：由于施工（或停工）期间，建筑荷载未加载完成，地面排水系统未形成，基坑肥槽回填未完成，暴雨、洪水、管网爆裂均可能导致地表水快速汇集于基坑基槽。由于基坑支护体系及地层的弱透水性，阻止了基坑汇水排泄流失形成水盆效应，导致基坑水位上升被淹，从而引起抗浮事故，故本工程施工（或停工）期间，施工单位应有防止地表水侵入基坑基槽的措施，同时编制地表水侵入基坑基槽的应急预案，做好基坑及基底排水工作。地下室的防水应考虑地表水、毛细管水和地下水的影响，最高防水79、水位应高于室外地坪0.50m。岩土体与锚固体极限粘结强度标准值 表7.4岩土名称岩土体与锚固体极限粘结强度标准值Qsia（KPa）土的水平抗力系数的比例系数m（MN/m4）杂填土202.0粘土1455.5粘土2556.5含卵石粘性土505.0全风化泥岩1505.0强风化泥岩210012.0中风化泥岩326045.07.5设计参数检测、现场检验和监测（1）设计参数检测拟建建筑为一级重要性建筑物，若采用大直径素混凝土桩复合地基或桩基础，在施工前进行工程试桩，以确定合理的桩长，并应进行单桩静载荷试验等，以确定适宜的单桩承载力。（2）现场检验拟建建筑属于一级重要性等级的建筑物，其地基承载力要求较大，由80、于该场地岩土层力学性质变化较大，且分布规律性差，勘探孔之间尚不能完全判断地层变化，因此在基础施工时，应加强施工验槽工作。若地基基础施工时发现异常地质情况，尚需进行施工勘察。若采用桩基础，应根据岩土工程勘察规范进行专项桩基勘察。（3）现场监测基坑开挖过程中应进行土体变形、支护结构的内力和变形、地下水位及周边建（构）筑物、地下管线等市政设施的沉降和位移等的观测。7.6地质条件可能引起的工程风险及防治措施本工程处于膨胀土分布区，基坑开挖深度较大，周边距相临道路、管网较近。根据住房城乡建设部令2018年37号危险性较大的分部分项工程安全管理规定和建办质【2018】31号住房城乡建设部办公厅关于实施危险81、性较大的分部分项工程安全管理规定有关问题的通知及四川省住房和城乡建设厅（川建行规【2018】3号）关于印发四川省危险性较大的分部分项工程安全管理规定实施细则的通知，本工程施工可能造成下列工程风险，应做好有效的应对措施，有效防范生产安全事故。（1）拟建场地现为空地，施工前应详细调查场地内及周边地下管网分布，并对现有的管网做有效的保护。（2）基坑最大开挖深度约为10.0m，应进行专项支护设计，以保证边坡、基坑、施工及邻近已建建（构）筑物安全。（3）膨胀土对基坑工程的影响：场地内沉积的粘性土裂隙较为发育、裂隙面光滑，且多充填灰白色高岭石、绿泥石等亲水性矿物质，基坑开挖后卸载、应力释放，由于粘性土含水82、量的变化、甚至地下管网的渗漏时，粘性土在膨胀和收缩开裂、遇水软化等作用下，其抗剪强度指标急剧下降，其膨胀力对基坑变形影响较大，将使基坑侧壁土体将产生沿裂隙滑移剪出并导致基坑垮塌甚至整体失稳，危及基础工程施工及周边环境的安全。因此，对膨胀土地区的基坑支护设计前需调查周边环境尤其地下管网的分布，考虑地表水、雨污水管网的影响及有效疏排控制措施，基坑支护设计时对膨胀土地区基坑经验的借鉴、抗剪强度参数的合理取值等较为重要，应对其抗剪强度进行折减取值。7.7膨胀土基础施工注意事项拟建场地地处膨胀土地区，膨胀土地区对施工有特殊要求。在进行基础施工时应严格按膨胀土地区建筑技术规范(GBJ1122013)的有关83、规定执行。（1）当采用膨胀土作为拟建建筑的天然地基基础持力层时，设计时应注意采取消除或减小地基胀缩变形量以及适应地基不均匀变形能力的结构措施，膨胀土地基上的建筑物的基础埋置深度不应小于1.5m。（2）基础施工前，应根据设计要求、场地条件和施工季节，作好施工组织设计。雨季前完成防洪沟及排水沟等工程，使排水畅通。（3）施工用水应妥善管理，临时水池、洗料场、淋灰池、防洪沟、搅拌站等的设置宜远离建筑物，防止施工用水流入基坑基槽，且作好防水措施，防止施工用水流入基槽内。（4）基础施工宜采取分段快速施工、分段验槽验收，基槽不应曝晒或浸泡，被浸泡后的软弱层必须清除。基础施工出地面后，基槽应及时采用非膨胀性土84、材料回填并分层夯实。7.8施工对周围环境影响分析拟建项目的建设过程中对环境保护措施建议如下：（1）施工期间由于施工机械产生的废气及施工场地作业和运输过程产生的扬尘、施工和生活用水会，对大气和河流产生不同程度的污染。施工单位应采取：对施工工地进行有效隔挡；减少弃土的临时堆放，及时清运；注意控制单车弃土的装载量；施工场地洒水等有效措施，就可以控制施工扬尘对大气环境的影响。（2）施工期间所使用的施工机械主要有：挖掘机、推土机、压路机、装载机等等，这些机械在作业时将产生振动和噪声，可能会对邻近居民产生一定影响。通过对施工现场的合理布局、科学管理、文明施工（合理安排作业时间等）及尽可能远离声环境敏感点等85、措施才能有效地控制施工期间产生的振动和噪声对居民的影响。（3）对施工期间固体废弃物，比如工程弃土、建筑垃圾等的处理上，应采用严格管理手段，减少建筑垃圾的生成量，控制建筑垃圾的不合理流向，以便控制固体废弃物对环境造成的影响。 总之，施工中应按照法律法规、各级主管部门和企业的要求，保护和改善作业现场的环境，控制现场和各种粉尘、废气、废水、固体废弃物、噪声、振动等对环境的污染和危害。做好环境保护是保证人们身体健康和社会文明的需要，是消除对外部干扰保证施工顺利进行的需要，是现代化大生产的客观要求，也是节约能源、保护人类生存环境、保证社会和企业可持续发展的需要。8结论与建议（1）拟建场地地貌单元属岷江水86、系级阶地，地势较平坦，局部有一定起伏，无不良地质作用；场地钻探深度范围内未发现埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物，建筑环境一般，场地及地基整体稳定，基础施工时将填土挖除或采取加固措施处理后，场地适宜建筑。（2）该场地抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第三组，地震动峰值加速度为0.10g，地震动加速度反应谱特征周期为0.45s。场地内无液化土层分布，拟建场地属类建筑场地。（3）场地内局部地段填土较厚，其最大厚度8.5m，在现状地质条件下拟建场地属对建筑抗震不利地段，基础施工时将填土挖除或采取加固措施处理后，拟建场地可视为对建筑抗震一般地段。（4）拟建建筑物地基基础型式建议详87、见第6章论述。（5）地基土物理力学指标建议值见表8.1和表8.2。（6）勘察期间处于枯水期，场地地下水为上层滞水及基岩裂隙水。勘察期间在钻孔中测得场地地下水位埋深8.9013.60m，标高为486.68493.43m。勘察期间场地地下水对混凝土结构及钢筋混凝土结构中的钢筋均具微腐蚀性；场地土对混凝土结构及钢筋混凝土结构中的钢筋均具微腐蚀性。（7）地下室基础施工时应做好排水措施，肥槽回填时应满足相关规范要求。本工程抗浮水位建议按建筑室外地坪标高500.88m考虑，抗浮措施可采用结构抗浮、排水卸压、抗浮锚杆（或抗浮桩）。（8）拟建物施工时，应注意基坑边坡的稳定性，根据基坑开挖深度应采取相应的支护措88、施（如放坡或排桩等），以保证边坡、基坑、施工及邻近已建建（构）筑物安全。有关支护方案应由有资质的单位进行专项设计与施工。（9）按照民用建筑工程室内环境污染控制标准（GB50325-2020）中有关规定，新建、扩建的民用建筑工程，设计前应对建筑工程所在城市区域土壤中氡浓度或土壤表面氡析出率进行调查，并提交相应的调查报告。该项工作由业主另行委托有资质单位进行测定。（10）本报告可作为施工图设计之依据。若施工中发现异常地质情况，可通过施工验槽或施工勘察处理。岩土体物理力学指标建议值表 表8.1土名重度(KN/m3)承载力特征值fak(KPa)压缩模量Es(MPa)粘聚力标准值Ck(KPa)内摩擦角标89、准值k(度)基床系数K（KN/m3）杂填土18.5/1012/粘土119.71405.028141.4104粘土219.92008.035151.6104含卵石粘性土19.51605.024181.5104全风化泥岩119.81606.530151.5104强风化泥岩222.028014.040252.5104中风化泥岩323.51000不可压缩2004012.0104桩基设计参数建议值表 表8.2岩土名称天然单轴抗压强度（MPa）饱和单轴抗压强度（MPa）软化系数抗拔系数预应力管桩旋挖钻孔灌注桩极限侧阻力标准值qsik(KPa)极限侧阻力标准值qsik(KPa)极限端阻力标准值qpk(KPa)杂填土/粘土10.605545粘土20.708070含卵石粘性土0.606050全风化泥岩10.606555强风化泥岩20.90.651604000130中风化泥岩34.62.70.320.752808000260注：钻孔灌注桩极限端阻力标准值可根据岩石单轴抗压强度按嵌岩桩进行计算。单桩承载力应以现场试桩为准，无试桩条件可按此取值。大直径素混凝土桩设计参数建议值表 表8.3岩土名称大直径素混凝土桩桩侧阻力特征值qsi(KPa)桩端阻力特征值qp(KPa)杂填土/粘土120/粘土235/含卵石粘性土25/全风化泥岩125/强风化泥岩260800中风化泥岩31001800- 17 -