1、目 录1、编制依据32、工程概况特征3工程概况3工程特征43、施工布署6方案设计6组织机构21材料准备213.3.机具准备22技术准备224、施工工艺23落地式脚手架搭设施工工艺23普通型钢悬挑脚手架施工工艺23搭设施工24脚手架拆除施工工艺255.构造要求及技术措施27立杆27扫地杆27大横杆27小横杆28脚手板28连墙件29剪刀撑29悬挑型钢构造30安全网316.质量标准及验收32构配件检查与验收32旧钢管的检查应符合下列规定：32扣件的验收应符合下列规定：32木脚手板的检查应符合下列规定：33构配件的允许偏差表：33脚手架检查与验收347.安全施工技术与管理措施37构配件安全技术管理措施2、37脚手架搭设安全技术管理措施38脚手架拆除安全技术管理措施38防雷避电措施408.文明施工措施409.环保措施4010设计计算书41落地式钢管脚手架安全验算4110.2 悬挑脚手架作安全性验算4711附图761、编制依据 1.1工程施工图纸及现场概况1.2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20111.3建筑施工安全检查标准JGJ59-20111.4混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011版）1.5混凝土结构设计规范GB50010-20101.6建筑施工现场管理标准DBJ14-033-20051.7建筑结构荷载规范GB50009-2012（06年版）1.3、8建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-911.10钢管脚手架扣件（GB15831-2006）1.11危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号1.12建筑临时结构设计与应用余流编著2、工程概况特征国家（青岛）通信产业园1#、2#地块工程，建筑基础结构为筏形基础，主楼结构形式为框架核心筒，裙房结构为框架/框架剪力墙，基础形式（主楼、裙房）为变厚度筏板。建筑层数、地下二层，地上A塔为22层、B塔为20层、C塔为18层，A塔楼高度97.950m、B塔楼高度90.00m、C塔楼高度82.20m。建筑面积为125176m、地上85957.17、4、地下39319.14。地下二层层高为4.80m、地下一层层高为4.2m,地上一至三层层高分别为6.0m，5.5m,6.1m(含2.2m夹层)，标准层层高为3.90m。地下二层为人防工程，由人防设计院设计。设计标准：设计使用年限50年，抗震设防烈度 6度。抗震等级为二级。本工程东西两侧室外地势相差3m多。A塔楼与B塔楼中间（即D区）14层为钢筋混凝土半椭圆形拱结构，跨度19.5m,高度21.50m。57层由2#、3#天桥连接A、B塔楼，7层顶为D区钢屋面。C塔楼与B塔楼中间（E区）一层三层为大堂、3 层顶为E区钢屋面。（详见本工程11剖面图） A、B楼相对一侧由悬壁梁构成类似抛物线，B、C楼竖方5、向相对一侧由悬壁梁构成双曲线形式。外围防护架搭设难度增加。D区8层钢结构屋面与E区3层钢结构屋面施工与主体结构施工不同步。钢结构屋面外挑架没有拉接点。架体稳体性能差需要与满堂脚手架同步进行连接牢固。3、施工布署设计.1架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理；3.1.1.2在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3.1.1.3选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修；3.1.1.4结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，要有可靠的拉接措施，升降搭拆方便，便于检查验收；3.1.1.5综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检6、查标准要求；3.1.1.6从本工程立面图可以看结构造型变化复杂，多以曲线形式为，本方案设计时充分利用本工程悬壁梁特点，合理利用结构悬挑梁错层进行落地架搭设可减少型钢悬挑次数。搭设在楼面上的脚手架，立标下下端应设底座或垫块，根据立杆下传的集中荷载对楼面结构进行验算。3.1.1.7本工程标准层高为3.90m,最大悬挑层数为5层高度为19.50m。悬挑架采用建筑立面全防护，待主体结构施工完成后进行架体拆除,架体垂直方向根据青岛市安监站要求操作层以下搭设三层立体防护措施。本工程脚手架根据建筑物设计特征、结构布置、高度及外墙施工要求，分别选择双排落楼面脚手架、普通型钢悬挑脚手架两种形式，按照建筑物剖面造7、型分段设计，以满足建筑物施工过程中建筑外模板支撑、操作需，局部功能为幕墙施工提供平台，其布置形式如下：（1）本工程西侧地上一层裙房，结构顶标高为3.00m，东侧各塔楼外地下一层顶板板顶标高为-0.9m,东西两侧楼面高差相差3.90m。A、B楼外中间由拱结构相连高度为15层，结构施工期间拱结构跟随结构主体进度进行施工。因此考虑15层A、B两楼连同拱结构采用封闭式落地钢管脚手架，搭设高度约为23.0m。B、C塔楼中间三层屋面为钢结构屋面。主体结构施工期间不施工后期单独设计脚手架。 落地脚手架采用的钢管类型为 483.0，横杆与立杆连接方式为单扣件；落地架立杆为单立杆。最大搭设高度23.40m,计算8、时取24.00。立杆下要通长设置50mm厚木板。脚手架立杆纵距La=（单立杆），横距Lb=0.900m，步距h=, 脚手架50m。小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根。小横杆上铺木脚手板按4层考虑。连墙杆间距竖直3.600m，水平4.500m(即两步三跨)；连墙件采用钢管抱柱和在楼板上预埋短管两种做法，从底层第一步开始设置并按梅花形布置。作业层设置栏杆、挡脚板，脚手架外竖向设置连续剪刀撑。脚手架外立杆内侧设置安全立网。（2）A塔楼东、西、北从五层开始采用普通型钢悬挑脚手架，东、西及北面分四段进行悬挑， 标准层层高3.9米，一次最大悬挑5层，高度为19.5米，计算按照20米进行验算。9、搭设尺寸为：立杆的纵距为La1.5m，立杆的横距为Lb0.9m，立杆的步距为h1.8 m，5m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2 根；采用的钢管类型为 483.0，横杆与立杆连接方式为单扣，连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，连墙件连接方式为双扣件；连墙件采用钢管抱柱和预埋短钢管方式。脚手架外侧挂安全网进行密闭。脚手板铺设层数:4 层；（按照四层立体防护进行验算）脚手板类别:50厚木板；栏杆挡板: 50厚木板；悬挑水平钢梁采用16a号工字钢4m，其中建筑物外悬挑段长度1.350 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；楼板厚度10、130mm,选择637钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径15mm。钢丝绳安全系数为:6.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。如下图：（3）A塔楼南侧由于立面为曲线形式，随楼层高度逐渐向外突出或向里收缩。根据立面图五至七层可以设置双排扣件式钢管落楼面脚手架，由于八层楼层向外突出，因此在五至六层双排脚架可作为七层悬壁板支撑系统，同理八层悬壁结构外侧双排落地脚 手架可以作为九层结构模板支撑体系。九层至十层同样设置双排落地脚手架，直接落在五层楼板上。本工程A塔楼南侧由于悬壁结构造型特殊，下层外架体可以作上层的高大模架支撑系统。在构造方面按照高大11、模架体系进行设置并验算安全性。（详细验算见D区高大模架施工方案专家论证版），另外五层底为大跨度悬壁结构，为确保结构安全五层模板支撑体系不得拆除或采用回顶方式。1)本区域所选用的外架材料同A、B楼裙房外架，立杆采用单立杆，立杆纵矩Lb=0m,立杆的横距La=0m,横杆步距h=1.20m, 脚手架50m。小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根。小横杆上铺木脚手板按4层考虑。连墙杆间距竖直3.600m，水平4.500m(即两步三跨)；连墙件采在楼板上预埋短管两种做法，从底层第一步开始设置并按梅花形布置。作业层设置栏杆、挡脚板，脚手架外竖向设置连续剪刀撑。脚手架外立杆内侧设置安全立网。布置详12、见下图。（A塔南立面五至十层外架平面布置图、剖面图） 2)A塔楼南立面11层楼面起至15层仍采用双排扣件式钢管落地架，落在11层楼面上，高度约16m，此高度范围随楼层向里缩进双排架跟随缩进搭设。立杆采用单立杆，立杆纵矩Lb=0.90m,立杆的横距la=0m,横杆步距h=1.50m。小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 1根。小横杆上铺木脚手板按2层考虑。连墙杆间距竖直3.600m，水平4.500m(即两步三跨)；在楼板上预埋短管做法，从底层第一步开始设置并按梅花形布置。作业层设置栏杆、挡脚板，脚手架外竖向设置连续剪刀撑。脚手架外立杆内侧设置安全立网。如下图。3)A塔南立面剩余楼层采用型钢悬13、挑，其中15层开始至20层采用普通型钢悬挑脚双排脚手架，立杆采用单立杆，立杆纵矩Lb=0.90m,立杆的横距la=1.20m,横杆步距h=1.50m。小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2根。小横杆上铺木脚手板按2层考虑。连墙杆间距竖直3.600m，水平4.500m(即两步三跨)，连 墙件采用抱柱和预埋短管做法，从底层第一步开始设置并按梅花形布置。作业层设置栏杆、挡脚板，脚手架外竖向设置连续剪刀撑。脚手架外立杆内侧设置安全立网。悬挑钢梁采用3m长16a工字钢，悬挑部分长度为0.95m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；楼板厚度130mm,选择637钢丝绳卸14、荷,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径15mm。钢丝绳安全系数为:6.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 m。本段根据楼层增高的同时结构悬挑楼板向里收缩，里立杆与主要结构距离增大，施工不便。17层小横杆悬挑长度太长为确保安全在17层小横杆下增加一根斜立杆进行回顶方式。从17层开始双排脚手架外立杆高度不再增加，同时在17层悬壁结构上增加一排立杆与原外架里立杆形成双排脚手架。通过增加连墙件达到架体稳定性。具体搭设详见下图：4)20层至框屋梁采用普通型钢悬挑脚手架。为确保安全架体超出框屋梁1.50m，具体搭设方式按照本楼东、西、北悬挑脚手架。（4）B塔楼东、西两15、侧从五层开始悬挑每隔五层为一悬挑段。最后一悬挑段超不出,搭设方式同A楼悬挑架部分。（5）B塔楼北侧从五层至十一层为双排落地扣件式钢管脚手架，十一层至十五层仍为落地扣件式钢管脚手架，此高度范围随楼层缩进双排架错排搭设，搭设方式同对面A楼的五层至十一层及十一层至十五层，剩余楼层分两段悬挑其中十五层至十九层和十九层至框屋梁分别为一悬挑段，搭设方式同本楼东西立面。（6）B塔楼南侧从上到下呈现S型孤线，由于曲率较大需增设悬挑段数。1）五至九层采用悬挑架。立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.8 m，内排架距结构外侧5m；大横杆在下，搭接在大横杆上的小横杆根数为2 根；采用的钢管类16、型为 483.0，横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，连墙件连接方式为双扣件；连墙件采用预埋短钢管和钢管抱柱方法，脚手架外侧挂安全网进行密闭。悬挑水平钢梁采用16a号工字钢4m，其中建筑物外悬挑段长度1.500 m。锚固压点压环钢筋直(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；楼板厚度130mm,选择637钢丝绳进行卸荷,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径15mm。2）九至十一层采用悬挑脚手架。由于此段相对楼层向外突出距离大。为满足施工需要，九至十层悬挑三排脚手架，十至十一层改为双排架，采用的钢管类型为 483.0，立杆横距1.5017、m,水平钢梁采用16a号工字钢6m，外挑长度为2.40m。连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，连墙件连接方式为双扣件；选择双637钢丝绳进行卸荷，直径15mm。最外侧钢丝绳距建筑外边线2.30m,最里边距建筑物外边线1.50m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；脚手架外侧挂安全网进行密闭。如下图。3）十一至十三层采用悬挑脚手架。搭设方式同九至十一层。4）十三层至十六层采用悬挑双排脚手架。水平钢梁采用16a号工字钢6m，挑长度为0m。立杆的纵距为 1.5000m，内排架距离主体结构最小距离5m；大横杆在下，搭接在大横杆上的小横杆根数为2 根，采用的钢管类型为 18、483.0，横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，选择双637钢丝绳进行卸荷，直径15mm。最外侧钢丝绳距建筑外边线2.30m,最里边距建筑物外边线1.50m。锚固压点压环钢筋直(mm):20.00；如下图。B塔楼南侧16层至屋面，16层至19层采用普通型钢悬挑钢管脚手架，水平钢梁采用16a号工字钢4m，挑长度为0m。立杆的纵距为 1.5000m，内排架距离主体结构最小距离5m；大横杆在下，搭接在大横杆上的小横杆根数为2 根，采用的钢管类型为 483.0，横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，连墙件选择双扣件。选择双637钢丝绳进行卸荷，直径15mm。锚固压点压环钢筋直19、(mm):20.00；由于19层结构距离悬挑架里立杆太远，不方便结构施工，为确保安全在18层结构层增加一排立杆与悬挑双排架形成整体，19层开始逐渐向里收缩，从19层开始采用落地双排脚手架，跟随楼层向里收缩单排采用立杆向里收缩。落地双排架立杆的纵距为 1.50m，立杆的横距为见图0m，内排架距离主体结构最小距离5m；大横杆在下，搭接在大横杆上的小横杆根数为2 根，采用的钢管类型为 483.0，横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，连墙件采用预埋短管方法。如下图：（7）C塔楼考虑到E区钢结构屋面后期施工与B塔分开单独进行外围架搭设。一至五层采用双排落地钢管脚手架，落地脚手架采用的钢管类20、型为 483.0，横杆与立杆连接方式为单扣件；落地架立杆为单立杆。最大搭设高度23.40m,计算时取24.00。立杆下要通长设置50mm厚木板。（单立杆）,连墙杆间距竖直3.600m，水平4.500m(即两步三跨)，连墙件采用预埋短管和抱柱方法。50m。小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根。脚手架外侧挂安全网进行密闭，并设置竖向连续剪刀撑。（8）C塔楼东、西、南侧从五层开始悬挑，每隔五层进行一次悬挑。立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.8 m，5m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2 根；采用的钢管类型为 483.0，横杆与立杆连接方式为单扣件；连21、墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，连墙件连接方式为双扣件；连墙件采用预埋短钢管方式或抱柱方法。脚手架外侧挂安全网进行密闭。悬挑水平钢梁采用16a号工字钢4m，其中建筑物外悬挑段长度1.500 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；选择637钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径15mm。（9）C塔楼北侧4至8层采用普通型钢悬挑钢管脚手架，由于楼层向里收缩，8层结构外侧距离较远，为便于结构施工同时确保安全的情况在7层楼板上增加一排落地钢管与悬挑架连接牢。立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.8 m，5m；大横杆在上，搭接在小横杆22、上的大横杆根数为2 根；采用的钢管类型为 483.0，横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，连墙件连接方式为双扣件；连墙件采用预埋短钢管方式或抱柱方法。脚手架外侧挂安全网进行密闭。悬挑水平钢梁采用16a号工字钢4m，其中建筑物外悬挑段长度1.30m，建筑物内锚固段长度 2.70 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；选择637钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径15mm。8至11层利用楼层向里收缩特点，采用落楼面双排钢管脚手架。架体立杆随着楼层收缩跟随收缩。落地双排架立杆的纵距为 1.50m，立杆的横距为见图0m，内排架距23、离主体结构最小距离5m；大横杆在下，搭接在大横杆上的小横杆根数为2 根，采用的钢管类型为 483.0，横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，连墙件采用预埋短管方法。如下图。（10）C塔楼北侧11层至16层采用落地双排钢管脚手架，架体立杆随着楼层收缩跟随收缩。落地双排架立杆的纵距为 1.50m，立杆的横距为见图0m，内排架距离主体结构最小距离5m；大横杆在下，搭接在大横杆上的小横杆根数为2 根，采用的钢管类型为 483.0，横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，连墙件采用预埋短管方法。如下图。 C塔楼南侧16层至屋面采用型钢悬挑双排脚手架，立杆的纵距为 1.5m，立杆的横24、距为0.9m，立杆的步距为1.8 m，5m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2 根；采用的钢管类型为 483.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，连墙件连接方式为双扣件；连墙件采用预埋短钢管方式或抱柱方式。脚手架外侧挂安全网进行密闭。悬挑水平钢梁采用16a号工字钢6m，其中建筑物外悬挑段长度m，建筑物内锚固段长度 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；选择双637钢丝绳进行卸荷,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径15mm。详见下图。3.3组织机构外架搭设由外架工长负责组织实施，其他人员配合。外架所需材料、劳动力计划25、均由外架工长负责编制，材料员、劳职员负责组织进场。由技术负责人进行技术与安全交底工作。3.4材料准备3.4.1材料要求3.4脚手架钢管宜采用483.0无缝钢管。每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T3091中规定的Q235普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235级钢的规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。3.4扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定，采用其它材料制作的扣件26、，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。扣件在螺栓拧紧扭力矩应为40-65Nm，达到70Nm时，不得发生破坏。3.4脚手板可采用木材料制作，单块脚手板的质量不宜大于30kg。本工程采用木脚手板材质应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005中IIa级材质的规定。脚手板厚度不应小于50mm，两端宜各设置直径不小于4mm的镀锌钢丝箍两道。3.4.1.4安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目100cm2，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由建筑安全监督管理部门发放的准用证。应采用阻燃制品，符合消防要求。1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色27、。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T 700）中Q235A钢的要求。名称及规格用途单位总需用量备注6m长管纵向水平杆根1000租赁6m长管立杆根1700租赁6m长管剪刀撑根500租赁3m长管调整节头位置根1000租赁m短管横向水平杆根3000租赁m短管连墙杆根400租赁m短管连墙件柱箍根2000租赁4000mm300mm50mm木脚手板脚手板与基础垫板根400采购直角扣28、件个600租赁旋转扣件个1200租赁对接扣件个600租赁6mm 2000目安全网张500采购3.3.1搭、拆架子所需机具主要有架子扳手、吊线，由架子工自备。3.3.2配备如下检查工具（可借用，但应符合要求）。名称数量用途扭力扳手1把检查扣件拧紧力度游标卡尺1把检查焊接钢管外径和壁厚、外表面锈蚀深度塞尺1把检查钢管两端面切斜偏差钢卷尺1把检查钢管弯曲程度和搭设中的距离或长度水平尺1把检查水平杆高差角尺1把检查剪刀撑与地面的倾角根据现场情况、结构情况提出脚手架的选用方案；按相关规范规定进行脚手架设计，完成相关图纸；编制详细的脚手架专项施工方案；编制安全作业指导书，对操作工人进行技术交底与岗前培训、29、安全教育。若人员有变动，应重新交底。4、施工工艺落地式脚手架搭设施工工艺落地脚手架搭设的工艺流程：在混凝土楼板上定位设置通长立杆垫板排放纵向扫地杆竖立杆将纵向扫地杆与立杆扣接安装横向扫地杆安装纵向水平杆安装横向水平杆安装剪刀撑安装连墙件扎安全网作业层铺脚手板和挡脚板。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离结构距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置。垫板应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位与脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连30、墙件搭设完毕后方可拆除。双排架宜先立内排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。普通型钢悬挑脚手架施工工艺放置悬挑钢31、梁，焊立杆底座，自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向势地杆扣件固定后，装设横向扫地杆，并也与立杆固定，每边竖起34根立杆后，随即装设第一步纵向平杆（与立杆扣接固定）和横向平杆（小横杆、靠近立杆并与纵向平杆扣接固定）。校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，按4555Nm力拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一部架交圈完成。交圈后，再全面检查一遍构造质量，严格确保设计要求和构架质量，设置端墙件，按第一部架交圈完成。交圈后,再全面检查一遍构造质量，严格确保设计要求和构件质量，设置端墙件，按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步，随搭设过程及时装设连墙件和剪刀撑，32、装设作业层间横杆、铺设脚手架板和装设作业层栏杆、挡脚板及密目网全封闭4.3搭设施工（1）钢管脚手架的杆件连接必须使用合格的钢扣件，不得使用铅丝和其他材料绑扎。脚手杆件不得钢木混搭。（2）在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。（3）脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行：1)周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；“一”字形脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设。2)脚手架各杆件相交伸出的端头均大于10cm，以防止杆件滑脱。（4）剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。（5）脚手架处于顶层连墙点之上33、的自由高度不得大于6m。当作业层高出其下连墙件2步或4m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。（6）脚手板或其它作业层板铺板要求1)脚手板或其它铺板应铺平铺稳，应予绑扎固定。2)脚手板采用对接平铺时，在对接处，与其下两侧支承横杆的距离应控制在100200mm之间。3)脚手板采用搭设铺放时，其搭接长度不得小于200mm，且在搭接段的中部应设有支承横杆。铺板严禁出现端头超出支承横杆150mm以上未作固定的探头板。4)长脚手板采用纵向铺设时，其下支承横杆的间距不得大于：冲压钢脚手板为。纵铺脚手板应按以下规定部位与其下支承横杆绑扎固定：脚手架的两端和拐角处；沿板长方向每隔1520m；坡道34、的两端；其它可能发生滑动和翘起的部位。5）由于内排立杆距结构30cm，必须在此处的小横杆上满铺脚手板，并且将脚手板用14#铁丝绑扎牢固。脚手架的操作面必须满铺脚手板，不得有空隙、探头板和飞跳板。（7）装设连墙件或其它撑拉杆件时，应注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起杆件和整架的显著变形。（8）工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。（9）在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作100mm的构架尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提35、交技术主管人员解决。（10）脚手板操作面的端头处设m，高出部分要绑两道护身栏，并立挂安全网。4.4脚手架拆除施工工艺拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为：安全网拦杆脚手板剪刀撑横向水平杆纵向水平杆立杆。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。应保证拆除后架体的稳定性不被破坏，连墙杆被拆除前，应加设临时36、支撑防止变形、失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固后再拆连墙件。2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。 4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。（2）大横杆、小横杆设置 1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.800m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。 2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以37、形成空间结构整体受力。搭接在大横杆上的小横杆根数为2根。横杆与立杆连接方式为单扣件。（3）剪刀撑脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。（4）脚手板、脚手片的铺设要求 1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。338、)脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。（5）防护栏杆 1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。 2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。 3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。（6）连墙件1)脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结点。本工程落地脚手架连墙件采用钢管抱柱、钢管抱混凝土拱结构和在楼板外侧梁内预埋短管做法。按照2步3跨从底层第一步开始设置并按39、梅花形布置。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m。2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。（7）架体内封闭1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为300mm，如因结构设计的限制大于300mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。2)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。5.构造要求及技术措施立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定。5.1.1立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设40、置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3。5.1.2在顶部采用搭接接长时,搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm。5.1.3立杆顶端栏杆高出屋面柱上顶标高1m。5.1.4每根立杆底部均设置底座与垫板。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的41、立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm，如下图： 图5.2纵、横向扫地杆构造1、横向扫地杆 2、纵向扫地杆5.3.1纵向水平杆设置在立杆内侧，长度不小于3跨。5.3.2纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接，搭应符合下列规定：(1)纵向水平杆的对接扣件交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不要设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。如下图： 接头不在同步内（立面）;b.接头不在同跨内（平面）(2)搭接长度不小于1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于142、00mm；5.4.1主节点处必须设置一根小横杆杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。5.4.2作业层上非主节点处的小横杆，最大间距不大于纵距1/2；5.4.3小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆距离结构外边缘15cm。5.5.1作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120150mm；5.5.2脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。此三种脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用塔接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取13015043、mm,两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm，如下图；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm，如下图：150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定。5.6.1连墙件采用刚性连接方式，采用2m长架管设双扣件与楼层框架柱进行拉结。5.6.2连墙件从底层第一步纵向水平杆处开始设置，靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm；5.6.3优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置；5.6.4连墙件中的连墙杆呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接；5.6.5连墙件拉结如下图所示：图5.6.544、1连墙件示意图抱柱图5.6.52连墙件示意图预埋钢管 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不应小于1m，并采用3个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于150mm。 每道剪刀撑跨越立杆的根数按下表规定确定，每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6米。斜杆与地面的夹角在45-60度之间。剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角45度60度剪刀撑跨越立杆的最多根数75本工程外围双排脚手架在外侧全立面连续设置剪刀撑，建筑物拐角处设置横向斜撑，由底至顶层呈之字型连续布置。建筑45、物转角处连墙件应采用纵横相连。如下图。悬挑钢梁长度应按设计确定,固定段长度不应小于悬挑段长度的1.25倍.型钢悬挑梁固定端应采用2个(对)及以上U型钢筋拉环或锚因螺栓与建筑结构梁板固定,U型钢筋拉环或锚因螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并应于混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固，其锚固长度应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010中钢筋锚固的规定。用于锚固的U型钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型。U型钢筋拉环、锚固螺栓与型钢间隙应硬木楔楔紧。如下图：每个型钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉结，钢丝绳、钢拉杆不参与悬挑钢梁受力计算；钢丝绳与建筑结构拉结的吊环应使用HPB246、35级钢筋，其走私不小于20mm,吊环预埋锚固长度应符合的吊环应使用符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010中钢筋锚固的规定5.9安全网6.0m规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧。作业层安全网应高于平台1.4m，并在作业层下部挂一道水平兜网，水平网要与结构紧密连接，在架内高度3.0m 左右设首层平网，往上每隔4.5m（3步高）设一层平网。作业层脚手架立杆于0.6m设一道防护栏杆，底部侧面设不小于18cm高的挡脚板。（JGJ130-2011）P436.质量标准及验收6.1.1新钢管的检查应符合下列规定：（1）应有产品质量合格证；（2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金47、属拉伸试验方法（GB/T 228）的有关规定。脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T 13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T 3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中 Q235-A级钢的规定。 （3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；（4）钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合规范允许偏差；（5）钢管必须涂有防锈漆。旧钢管的检查应符合下列规定：规范规定。锈蚀检查应每年一次 。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；48、规范规定。扣件的验收应符合下列规定：6.3.1新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定抽样检测；6.3.2旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；6.3.3新、旧扣件均应进行防锈处理。木脚手板的检查应符合下列规定：木脚手板的 宽度不宜小于200mm，厚度不应小于50mm；其质量应符合本标准第4.4.3条第3项的规定；腐朽的脚手板不得使用；6.5构配件的允许偏差表：序号项目允许偏差（mm）示意图检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径48游标卡尺2钢管两端面切斜偏差塞49、尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度 游标卡尺4钢管弯曲l5钢板尺3ml4m4m4m1216钢板尺b.板面扭曲（任一角翘起）56可调托撑支托板变形钢板尺塞尺6.6.1脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：6.6.1.1基础完工后及脚手架搭设前；6.6.1.2作业层上施加荷载前；6.6.1.3每搭设完1013m高度后；6.6.1.4达到设计高度后；6.6.1.5遇有六级大风与大雨后，寒冷地区开冻后；6.6.1.6停用超过一个月。进行脚手架检查、验收时应根据下列技术文件：的相关规定；6.6.2.2施工组织设计及变更文件；6.6.2.3技术交底文件。6.6.3脚手架使用中，应定期检查下列项目：6.50、6.3.1杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；6.6.3.2地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；6.6.3.3扣件螺栓是否松动；6.6.3.4高度在24m以上的脚手架，其立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合规范规定；6.6.4安全防护措施是否符合要求，是否超载。6.6.5脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合下表规定：脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法项次项目技术要求允许偏差（mm）示意图检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102双排脚手架、满堂脚手架立杆垂直度最后验收垂直度2080m100用经纬仪或吊线和卷51、尺下列脚手架允许偏差(mm)搭设中检查偏差的高度(m)总高度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=507204060801007255075100750100中间档次用插人法。3间距步距纵距横距205020钢板尺4纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差105扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a150mm钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a500mm钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离ah/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离ala/3钢卷尺扣件螺栓杆拧紧扭力矩4065扭力扳手6剪刀撑斜杆与地面的倾角450600角尺7脚手板外伸长度对接52、a=130150mm300mm卷尺搭接a100mm200mm卷尺注：图中1-立杆；2-纵向水平杆；3-横向水平杆；4-剪刀撑。5、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按下表规定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准检查项目 安装扣件数量（个） 抽检数量(个) 允许的不合格数 1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；结长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件 5190 91150 151280 281500 5011200 12013200 5 8 13 20 32 50 0 1 1 2 3 5 53、2连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处） 5190 91150 151280 281500 5011200 12013200 5 8 13 20 32 50 1 2 3 5 7 10 7.安全施工技术与管理措施7.1.1.1脚手架钢管采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T 13793）中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235-A级钢的规定；钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。脚手架钢管的尺寸、表面质量和外形应符合规范规定；7.1.1.3钢管上严禁打孔。7.1.2.1扣件式钢管脚手架采用可锻铸铁制作的扣件，其材质符合现行国家标准钢管脚手架扣件54、（GB 15831）的规定； 禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。Nm，且不应大于65Nm。在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。木脚手板应采用杉木或松木制作，每块质量不大于30kg。其材质应符合现行国家标准木结构设计规范（GB 50005-2003）中级材质的规定。脚手板厚度不小于50mm，两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。连墙件采用钢管，其材质符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T 700）中Q235-A级钢的要求。7.2.1脚手架搭设与拆除人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB 5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗。 55、7.2.2搭设脚手架人员必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。 7.2.3作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。 7.2.4当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业有防滑措施，并扫除积雪。 7.2.5不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。 7.2.6临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。 7.2.7在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。 7.2.8搭拆脚手架时，划出工作标志区，地面设围栏和警戒标志，56、并派专人看守，严禁非操作人员入内，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。7.2.9脚手架的基础做到不积水、不沉陷，悬挑架楼层的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能进行悬挑架施工。7.2.10脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全。未完成的脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。7.2.11脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。7.2.12当作业层高出其下连墙件3m以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。7.2.13定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。本工程该脚手架作为结57、构作业时安全防护作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。 脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。 7.3.1在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆，连墙件。 7.3.2拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。7.3.3架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括外脚手架、地面的设施等各类障碍物、连墙杆及被58、拆除架体各附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。7.3.4拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。7.3.5拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。7.3.6拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。7.3.7每天拆架下班时，不应留下隐患部位。7.3.8连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。7.3.9在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止59、单人进行拆除较重杆件等危险性作业。7.3.10所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。7.3.11所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。7.3.12拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。7.3.13上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。7.3.14脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经项目部技术人员同意后由架子工操作。7.3.15不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。7.3.16不得60、将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。7.3.17要保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯架子等一并拉结，不得截断架体。本工程脚手架接地、避雷措施执行施工现场临时用电安全技术规范（JGJ 46-2005）标准。工程采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。架顶设置4根避雷针，避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度1.5m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用404的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动61、，并保证接触面积不小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个，位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以避免发生击穿事故。8.文明施工措施8.1进入施工现场的人员要爱护场内的各种设施和标识牌。8.2严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。8.3脚手架堆放场做到整洁、摆放62、合理、专人保管，并建立严格领料手续。8.4施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。8.5运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。8.6搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。9.环保措施9.1在架体底部铺设一层密目网防止灰尘及小垃圾从架体上向下飘落。9.2及时清理架体上和安全网内的垃圾。9.3搭设架体的钢管、扣件、连墙件等材料统一刷油漆。9.4挡脚板按要求制作好后, 统一63、刷油漆。9.5封闭架体的安全网,选用统一颜色,统一尺寸的密目安全网。9.6安全网重复进行使用前，必须进行清洗。9.7在架体上设计并张贴安全宣传标语。10设计计算书落地式钢管脚手架安全验算一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 24.0 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为米，立杆的横距为米，大小横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 40 米；采用的钢管类型为； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙64、件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处山东省青岛市，基本风压为0.60 kN/m2；风荷载高度变化系数z为，风荷载体型系数s为；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值；脚手板自重标准值；栏杆挡脚板自重标准值；安全设施与安全网；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值；5.地基参数地基土类型:钢筋混凝土楼板；地基承载力标准值；立杆基础底面面积；地面广截力调整系数。 二、小横杆的计算:小横杆按照简65、支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；脚手板的荷载标准值；活荷载标准值；荷载的计算值1.500 = 2.350 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩；最大应力计算值 = Mqmax/W =52.992 N/mm2；小横杆的最大应力计算值 =52.992 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下66、的挠度荷载标准值q=0.033+0.175+1.500 = 1.708 kN/m ； 最大挠度900.04/(384105107800.0)=0.657 mm；小横杆的最大挠度 0.657 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900.0 / 150=6.000 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值0.900=0.030 kN；脚手板的荷载标准值；活荷载标准值；荷载的设计值1.350)/2=1.057 kN；大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配67、的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算；最大应力计算值 = 0.433106/4490.0=96.328 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 96.328 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：1500.04 /(100105107800.0) = 0.051 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：68、小横杆传递荷载 P=（）/2=0.769kN 1500.03/ ( 100 105107800.0) = 2.200 mm；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.051+2.200=2.251 mm；大横杆的最大挠度 2.251 mm 小于 大横杆的最大容许挠度与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平69、杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值2/2=0.030 kN；大横杆的自重标准值1.500=0.050 kN；脚手板的自重标准值；活荷载标准值1.500 /2 = 2.025 kN；荷载的设计值2.025=3.178 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为2)0.033/1.80；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木脚手板，标准值为4(0.900+0.3)/2 = 1.260 kN；(3)栏杆与挡脚手板70、自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为4；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 24.000 = 0.360 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.767 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值2/2 = 4.050 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.600 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷71、载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.620 ； Us - 风荷载体型系数：取值为；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.653 = 0.170 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式4.050= 13.790 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为4.050= 12.940 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 ；六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =13.790 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得72、 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.119 m；长细比 Lo/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 13790.000/(0.188424.000)=173.000 N/mm2；立杆稳定性计算 = 173.000 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =73、 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =12.940 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；长细比: L0/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =274、05.000 N/mm2；立杆稳定性计算 = 184.233 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算: 按规范条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.040 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.050 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；10-40.125)=54.908 m；按规范条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过575、0米： 54.908)=52.050 m；H= 52.050 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m，满足要求！按规范条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.040 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.050 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：0.85) = 0.098 /(1.4 ；10-40.125)=48.929 m；按规范条脚手架搭设高76、度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： 48.929)=46.646 m；H= 46.646 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =46.646 m，满足要求！八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.170 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：WkAw = 3.857 kN；连墙件的轴向力设计值 77、Nl = Nlw + N0= 8.857 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比的结果查表得到，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为10-4103 = 81.792 kN；Nl = 8.857 Nf = 81.792,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 悬挑脚手架作安全性验算一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 12.0 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为78、：立杆的纵距为米，立杆的横距为米，立杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 40 米；采用的钢管类型为 ； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载标准值(kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处山东省青岛市，查荷载规范基本风压为，风荷载高度变化系数z为，风荷载体型系数s为；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重79、荷载标准值(kN/m2；脚手板自重标准值(kN/m2；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2；脚手板铺设层数:5 层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度米，建筑物内锚固段长度 3.60 米。与楼板连接的螺栓直径；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:2； 钢丝绳安全系数为；钢丝绳与墙距离为；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.50 m。 二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆80、上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2；活荷载标准值；荷载的计算值1.500 = 2.350 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax2；最大应力计算值 = Mqmax/W =52.992 N/mm2；小横杆的最大应力计算值 =52.992 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+081、.175+1.500 = 1.708 kN/m ； 最大挠度4/(384105107800.0)=0.657 mm；小横杆的最大挠度 0.657 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900.0 / 150=6.000 与10 mm，满足要求！ 三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P10.900=0.030 kN；脚手板的荷载标准值: P2；活荷载标准值；荷载的设计值1.350)/2=1.057 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大82、弯矩计算:M1max2； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max；M = M1max + M2max最大应力计算值 = 0.433106/4490.0=96.328 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 96.328 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax4 /(100105107800.0) = 0.051 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷83、载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（）/2=0.769kN 3/ ( 100 105107800.0) = 2.200 mm；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.051+2.200=2.251 mm；大横杆的最大挠度 2.251 mm 小于 大横杆的最大容许挠度与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN84、；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P12/2=0.030 kN；大横杆的自重标准值: P21.500=0.050 kN；脚手板的自重标准值: P3；活荷载标准值1.500 /2 = 2.025 kN；荷载的设计值2.025=3.178 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为 NG12)0.033/1.80；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木脚手板，标准值为 NG25(085、.900+0.3)/2 = 1.575 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为 NG35；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG412.000 = 0.180 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.643 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ2/2 = 4.050 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采86、用： Wo = 0.600 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.740 ； Us - 风荷载体型系数：取值为；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.653 = 0.203 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式GQ4.050= 11.242 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NGQ4.050= 10.392 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 kLah2/10 =0.850 2； 六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定87、性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =11.242 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.119 m；长细比 Lo/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 1124288、.000/(0.188424.000)=141.034 N/mm2；立杆稳定性计算 = 141.034 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =10.392 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；长细比: L0/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的89、结果查表得到 ：立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2；2；立杆稳定性计算 = 156.506 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.203 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷90、载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：NlwWkAw = 4.603 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 9.603 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/的结果查表得到 ，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf10-4103 = 55.107 kN；Nl = 9.603 Nf = 55.107,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求！ 连91、墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体1500mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1500mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00 cm4，截面抵抗矩W = 141.00 cm3，截面积A = 26.10 cm2。受脚手架集中荷载4.050 = 11.242 kN；水平钢梁自重荷载78.500 = 0.246 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支92、撑梁变形图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 12.772 kN； R2 = -1.308 kN； R3 = 16.814 kN； R4 = -4.318 kN。 最大弯矩 Mmax；最大应力 =M/1.05W+N/A= 17.140106 /( 1.05 141000.0 )+ 103 / 2610.0 = 115.770 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 115.770 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求！ 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中93、b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b由于b大于，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为。经过计算得到最大应力 = 17.140106 /( 0.861141000.00 )= 141.179 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 141.179 小于 f = 215.000 N/mm2 ,满足要求! 十、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=19.950 kN；RU2=-94、2.740 kN； 十一、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=19.950 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取、和； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N95、，为N=RU钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径125.000) 1/2； 十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=4.318 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径502)1/2 =7.415 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以96、上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，； d - 楼板螺栓的直径， fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，； d - 楼板螺栓的直径，； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取c2；经过计算得到公式右边等于197、38.51 kN，大于锚固力 N=16.81 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20.0 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为米，立杆的横距为米，立杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 40 米；采用的钢管类型为 ； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载标准值(kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工98、层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处山东省青岛市，查荷载规范基本风压为，风荷载高度变化系数z为，风荷载体型系数s为；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2；脚手板自重标准值(kN/m2；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2；脚手板铺设层数:5 层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度米，建筑物内锚固段长度 2.65 米。与楼板连接的螺栓直径；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 钢丝绳安全系数为；钢丝绳与99、墙距离为；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.25 m。 二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2；活荷载标准值；荷载的计算值1.500 = 2.350 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax2；最大应力计算值 = Mqmax/W =52.992 N/mm2；小横杆的最大应力计算值 =100、52.992 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.175+1.500 = 1.708 kN/m ； 最大挠度4/(384105107800.0)=0.657 mm；小横杆的最大挠度 0.657 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900.0 / 150=6.000 与10 mm，满足要求！ 三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P10.900=0.030 kN；脚手板的荷载标准值: P2；活荷101、载标准值；荷载的设计值1.350)/2=1.057 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max2； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max；M = M1max + M2max最大应力计算值 = 0.433106/4490.0=96.328 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 96.328 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm102、均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax4 /(100105107800.0) = 0.051 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（）/2=0.769kN 3/ ( 100 105107800.0) = 2.200 mm；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.051+2.200=2.251 mm；大横杆的最大挠度 2.251 mm 小于 大横杆的最大容许挠度与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为，按照扣件抗滑承载力系数，该工103、程实际的旋转单扣件承载力取值为。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P12/2=0.030 kN；大横杆的自重标准值: P21.500=0.050 kN；脚手板的自重标准值: P3；活荷载标准值1.500 /2 = 2.025 kN；荷载的设计值2.025=3.178 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标104、准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为 NG12)0.033/1.80；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木脚手板，标准值为 NG25(0.900+0.3)/2 = 1.575 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为 NG35；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG420.000 = 0.300 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.339 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到105、，活荷载标准值 NQ2/2 = 4.050 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.600 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.740 ； Us - 风荷载体型系数：取值为；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.653 = 0.203 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式GQ4.050= 13.277 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NGQ4.0106、50= 12.426 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 kLah2/10 =0.850 2； 六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =13.277 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.119 m；长细比 Lo/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；107、立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 13277.000/(0.188424.000)=166.560 N/mm2；立杆稳定性计算 = 166.560 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =12.426 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： 108、= 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；长细比: L0/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2；2；立杆稳定性计算 = 182.031 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.203 109、kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：NlwWkAw = 4.603 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 9.603 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/的结果查表得到 ，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf10-4103 = 81.792 110、kN；Nl = 9.603 Nf = 81.792,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体350mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1250mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00 cm4，截面抵抗矩W = 141.00 cm3，截面积A = 26.10 cm2。受脚手架集中荷载4.050 = 13.111、277 kN；水平钢梁自重荷载78.500 = 0.246 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 16.306 kN； R2 = 11.314 kN； R3 = -0.083 kN。 最大弯矩 Mmax；最大应力 =M/1.05W+N/A= 2.604106 /( 1.05 141000.0 )+ 103 / 2610.0 = 17.586 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 17.586 N/mm2 小于 水平支112、撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求！ 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b由于b大于，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为。经过计算得到最大应力 = 2.604106 /( 0.956141000.00 )= 19.307 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 19.307 小于 f = 215.000 N/mm2 ,满足要求! 十、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的113、轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=23.060 kN； 十一、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=23.060 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取、和； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于才能满114、足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径125.000) 1/2； 十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.083 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径502)115、1/2 =1.030 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，； d - 楼板螺栓的直径， fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，； d - 楼板螺栓的直径，； b - 楼板内的螺116、栓锚板边长，b=5； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取c2；经过计算得到公式右边等于138.51 kN，大于锚固力 N=11.31 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!10.2.3悬挑长度2.0，高度16m计算一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 16.0 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为米，立杆的横距为米，立杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 40 米；采用的钢管类型为 ； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.60 米117、，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载标准值(kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处山东省青岛市，查荷载规范基本风压为，风荷载高度变化系数z为，风荷载体型系数s为；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2；脚手板自重标准值(kN/m2；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度米118、，建筑物内锚固段长度 4.00 米。与楼板连接的螺栓直径；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 钢丝绳安全系数为；钢丝绳与墙距离为；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.85 m。 二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2；活荷载标准值；荷载的计算值1.500 = 2.350 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载119、作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax2；最大应力计算值 = Mqmax/W =52.992 N/mm2；小横杆的最大应力计算值 =52.992 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.175+1.500 = 1.708 kN/m ； 最大挠度4/(384105107800.0)=0.657 mm；小横杆的最大挠度 0.657 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900.0 / 150=6.000 与10 mm，满足要求！ 三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁120、进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P10.900=0.030 kN；脚手板的荷载标准值: P2；活荷载标准值；荷载的设计值1.350)/2=1.057 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max2； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max；M = M1max + M2max最大应力计算值 = 0.433106/4490.0=96.328 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 96.328 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度121、设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax4 /(100105107800.0) = 0.051 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（）/2=0.769kN 3/ ( 100 105107800.0) = 2.200 mm；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.051+2.200=2.251 mm；大横杆的最大挠度 2.251 mm 小于 大122、横杆的最大容许挠度与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P12/2=0.030 kN；大横杆的自重标准值: P21.500=0.050 kN；脚手板的自重标准值: P3；活荷载标准值1.500 /2 = 2.025 kN；荷载的设计值2.025=3.178 k123、N；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为 NG12)0.033/1.80；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木脚手板，标准值为 NG24(0.900+0.3)/2 = 1.260 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为 NG34；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG416.000 = 0.240 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1124、+NG2+NG3+NG4 = 5.071 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ2/2 = 4.050 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.600 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.740 ； Us - 风荷载体型系数：取值为；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.653 = 0.203 kN/m2；不考125、虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式GQ4.050= 11.755 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NGQ4.050= 10.905 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 kLah2/10 =0.850 2； 六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =11.755 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 126、= 3.119 m；长细比 Lo/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 11755.000/(0.188424.000)=147.474 N/mm2；立杆稳定性计算 = 147.474 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =10.905 kN；计算127、立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；长细比: L0/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2；2；立杆稳定性计算 = 162.946 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 128、N/mm2，满足要求！ 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.203 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：NlwWkAw = 4.603 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 9.603 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/的结果查表得到 ，l为内129、排架距离墙的长度；又： A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf10-4103 = 71.101 kN；Nl = 9.603 Nf = 71.101,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体960mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1850mm，水平支撑梁的截面惯性矩130、I = 1130.00 cm4，截面抵抗矩W = 141.00 cm3，截面积A = 26.10 cm2。受脚手架集中荷载4.050 = 11.755 kN；水平钢梁自重荷载78.500 = 0.246 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 17.308 kN； R2 = 7.592 kN； R3 = 0.086 kN。 最大弯矩 Mmax；最大应力 =M/1.05W+N/A= 4.691106 /( 1.05 141131、000.0 )+ 103 / 2610.0 = 31.688 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 31.688 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求！ 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b由于b大于，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为。经过计算得到最大应力 = 4.691106 /( 0.902141000.00 )= 36.891 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 36.891 小于 f = 215.000 N/m132、m2 ,满足要求! 十、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=24.477 kN； 十一、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=24.477 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载133、不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取、和； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径125.000) 1/2； 十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.086 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度134、计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径502)1/2 =1.048 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，； d - 楼板螺栓的直径， fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，； d - 楼板螺栓的直径，； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取c2；经过计算得到公式右边等于138.51 kN，大于锚固力 N=7.59 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!11附图外挑脚手架立面图