1、钱江新城扩容区块D-R21-01地块农转居公寓一期工程悬挑式脚手架专项施工方案编制人 职务（称） 审核人 职务（称） 批准人 职务（称） 批准部门（章） 编 制 日 期 年 月 日 目录一、工程概况1二、编制依据1三、脚手架搭设方案的选择2四、悬挑式脚手架设计44.1 计算主要参数44.1.1 荷载取值及组合44.294m以下悬挑式脚手架计算54.2.1 悬挑梁外挑1.35m54.2.1 悬挑梁外挑3.65m214.394m以上悬挑式脚手架计算374.3.1 悬挑梁外挑1.35m374.3.2 悬挑梁外挑3.65m524.4 构造要求68五、脚手架施工要求725.1 施工准备725.2 搭设要2、求725.3 拆除要求74六、脚手架的检查与验收要求76七、安全管理措施78八、应急措施80九、文明施工80十、附 图811、脚手架平面布置图812、脚手架立面图813、脚手架剖面图814、节点详图（连墙件、吊环、底座等）81一、工程概况工程名称：钱江新城扩容区块D-R21-01地块农转居公寓一标段建设单位：设计单位：XX设计有限公司勘察单位：XX设计研究院监理单位：XX工程监理有限公司施工单位：XX集团有限公司钱江新城扩容区块D-R21-01地块农转居公寓一标段工程，位于杭州市钱江新城扩容区块范围内，东北、西北两侧为本工程的二期工程用地，东南面为引水河及河边绿地，西南为规划御西路。总建筑面积3、为49093.4 M2，项目用地共6300平方米，共4栋公寓楼，其中1#楼面积11100.7M2；2#楼面积10793.9 M2；3#楼面积10999.2 M2；4#楼面积10999.2 M2，地下室面积5200.4 M2，框架剪力墙结构，地上26层、地下1层。建筑物基础采用桩基础。本工程0.00相当于绝对高程8.45米。本工程由1#4#楼和地下室组成，地下1层，地上26层，框架剪力墙结构。1.建筑耐火等级：地上部分一级、地下部分一级。2.抗震设防：6度。3.结构形式：剪力墙结构。4.设计使用年限：50年。二、编制依据1、扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001（2002版）2、混凝4、土结构工程施工质量验收规范GB50204-20023、设计施工图纸、会审纪要4、建设施工高处作业安全技术规程JGJ80-915、建筑施工安全检查标准JGJ59-996、施工手册（2007）7、混凝土结构技术规程JGJ3-20028建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20019、建筑结构荷载规范GB50009-20019、钢结构设计规范GB50017-200310、本工程总体施工组织设计11、集团公司CIS形象设计标准三、脚手架搭设方案的选择根据本工程的特点，决定采用悬挑式脚手架，脚手架布置见平面布置图(见附图)。脚手架最高搭设高度110m。1、搭设方式与主要参数（1）选挑架采用16a号5、槽钢作为水平挑梁。槽钢悬挑长度1.35m，阳台处为3.65m。水平间距最大为1.4 m,步距为1.8m，94m以下采用10步一挑,每挑脚手架搭设高度17.3m。94m以上采用8步一挑,步距为1.75m,每挑脚手架搭设高度15.6m。悬挑架从8层开始悬挑，分别在8层、14层、20层、26层、32层共悬挑5次。悬挑1.35m,锚固长度为1.2 m,悬挑长度1.35m,锚固长度为1.5m。(2)水平挑梁1.35米设一道619+1、18mm（型号、直径）斜拉钢丝绳，水平挑梁长度超过1.40米设一道619+1、22mm（型号、直径）斜拉钢丝绳；拉环采用18圆钢，位置、具体做法见附图。（3）脚手架搭设最高6、点高度为110m。脚手架用483.0钢管和扣件搭设成双排架，其立杆横距为0.95m，纵距为1.4m，94m以下步距为1.8m，94m以上为1.75m。（4）脚手架立杆下部支承在槽钢上，上部焊接L=10025钢筋，防止立杆滑移，然后在组成的钢架上与普通外架一样搭设上部架体。（5）连墙件94m以下采用一层2跨连接，竖向间距2.5米，水平间距2.80米。94m以上采用一层2跨连接，竖向间距2.2米，水平间距2.80米。（6）里立杆离墙面0.30m，局部阳台处为2.6m。（7）脚手架外立杆里侧挂密目安全网封闭施工，层层满铺8001000脚手片。（8）立杆底部200mm处设扫地杆。（9）水平钢梁与楼板压7、点采用16圆钢拉环，拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。（10）楼层转角位置采用45度16a#槽钢外挑加强。四、悬挑式脚手架设计4.1 计算主要参数4.1.1 荷载取值及组合1）恒载每米立杆自重：0.035KN/m脚手片自重： 0.15KN/m2栏杆:0.15 KN/m安全网自重：0.005KN/m216a#槽钢自重：0.1723KN/m2）活载施工均布荷载：3KN/m2水平风荷载标准值： 其中 : W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB5008、09-2001)的规定采用： Us 风荷载体型系数,94m以下Us = 2.090，94m以上Us = 2.380 3）荷载效应组合计算项目荷载效应组合纵横向水平杆强度及变形恒载+施工均布荷载脚手架立杆稳定恒载+施工均布荷载恒载+0.85(施工均布荷载+风荷载)连墙件承载力风荷载+5.0KN荷载组合分项系数:恒载取1.2,活载取1.44.2 94m以下悬挑式脚手架计算4.2.1 悬挑梁外挑1.35m钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为17.3米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.40米，立杆的横距09、.95米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件采用一层2跨，竖向间距2.5米，水平间距2.80米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设9层。 悬挑水平钢梁采用16a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.35米，建筑物内锚固段长度1.20米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.25m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手10、板的荷载标准值 P2=0.1500.950/3=0.048kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.950/3=0.950kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.048=0.103kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.950=1.330kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.103+0.101.330)1.4002=0.277kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M211、=-(0.100.103+0.1171.330)1.4002=-0.325kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.325106/4491.0=72.411N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.048=0.086kN/m 活荷载标准值q2=0.950kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.086+0.9900.950)1400.04/(1002.06105107780.0)=1.728mm 大横杆的最大挠度小于12、1400.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.400=0.054kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.9501.400/3=0.067kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9501.400/3=1.330kN 荷载的计算值 P=1.20.054+1.20.067+1.41.330=2.006kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利13、分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.9502/8+2.0060.950/3=0.641kN.m =0.641106/4491.0=142.625N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038950.004/(3842.060105107780.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.054+0.067+114、.330=1.450kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1450.260950.0(3950.02-4950.02/9)/(722.06105107780.0)=1.988mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.006mm 小横杆的最大挠度小于950.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.950=0.036kN 脚手板的荷载标15、准值 P2=0.1500.9501.400/2=0.100kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9501.400/2=1.995kN 荷载的计算值 R=1.20.036+1.20.100+1.41.995=2.956kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.107016、 NG1 = 0.10717.300=1.851kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15091.400(0.950+0.300)/2=1.181kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.4009/2=0.945kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.40017.300=0.121kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.098kN。 活荷载为施工荷载标17、准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.4000.950/2=3.990kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 2.090 Us 风荷载体型系数：Us = 1.050经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4502.0901.050 = 0.691kN/m2。 考虑风荷载时18、,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.098+0.851.43.990=9.666kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.098+1.43.990=10.504kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.6911.19、4001.8001.800/10=0.373kN.m五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.504kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 20、的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10504/(0.19424)=130.718N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.666kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆21、净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.373kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9666/(0.19424)+373000/4491=203.375N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl =11.77KN小于双22、扣件抗滑力为12KN，满足要求!七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为950mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1250mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20cm4，截面抵抗矩W = 108.30cm3，截面积A = 21.95cm2。 受脚手架集中荷载 P=10.50kN 水平钢梁自重荷载 q=1.221.950.00017.8510=0.21kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬23、挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=12.284kN,R2=10.054kN,R3=-0.804kN 最大弯矩 Mmax=1.578kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.578106/(1.05108300.0)+5.2951000/2195.0=16.285N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16a号槽钢U口水平,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.063.0224、35/(1250.0160.0235.0)=1.80 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.913 经过计算得到强度 =1.58106/(0.913108300.00)=15.96N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=13.377kN十、拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算25、，为RU=13.377kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取8.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00013.377/0.850=125.901kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径18mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=13.377kN 钢丝拉绳的吊环强度26、计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=133774/(3.1416502)1/2=14mm十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=10.054kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=100544/(3.1416502)1/2=12mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要27、压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 10.05kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于10054.35/(3.1416201.5)=106.7mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 128、0.05kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.2.1 悬挑梁外挑3.65m钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为17.3米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.40米，立杆的横距0.95米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间29、距2.80米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设9层。 悬挑水平钢梁采用16a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度3.65米，建筑物内锚固段长度1.50米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物3.50m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.950/3=0.048kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.950/3=30、0.950kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.048=0.103kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.950=1.330kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.103+0.101.330)1.4002=0.277kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.103+0.1171.330)1.4002=-0.325kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩31、的最大值进行强度验算： =0.325106/4491.0=72.411N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.048=0.086kN/m 活荷载标准值q2=0.950kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.086+0.9900.950)1400.04/(1002.06105107780.0)=1.728mm 大横杆的最大挠度小于1400.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆32、的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.400=0.054kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.9501.400/3=0.067kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9501.400/3=1.330kN 荷载的计算值 P=1.20.054+1.20.067+1.41.330=2.006kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.950233、/8+2.0060.950/3=0.641kN.m =0.641106/4491.0=142.625N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038950.004/(3842.060105107780.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.054+0.067+1.330=1.450kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1450.260950.0(3950.0234、-4950.02/9)/(722.06105107780.0)=1.988mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.006mm 小横杆的最大挠度小于950.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.950=0.036kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.9501.400/2=0.100kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9501.400/35、2=1.995kN 荷载的计算值 R=1.20.036+1.20.100+1.41.995=2.956kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10717.300=1.851kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板36、，标准值为0.15 NG2 = 0.15091.400(0.950+0.300)/2=1.181kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.4009/2=0.945kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.40017.300=0.121kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.098kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.0037、021.4000.950/2=3.990kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 2.090 Us 风荷载体型系数：Us = 1.050 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4502.0901.050 = 0.691kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力38、N=1.24.098+0.851.43.990=9.666kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.098+1.43.990=10.504kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.6911.4001.8001.800/10=0.373kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中39、 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.504kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10504/(0.19424)=140、30.718N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.666kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=41、196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.373kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9666/(0.19424)+373000/4491=203.375N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl =11.77kN小于双扣件抗滑力12kN，满足要求!七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N42、的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为950mm，内侧脚手架距离墙体2600mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 3500mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20cm4，截面抵抗矩W = 108.30cm3，截面积A = 21.95cm2。 受脚手架集中荷载 P=13.11kN 水平钢梁自重荷载 q=1.221.950.00017.8510=0.21kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=22.343、28kN,R2=7.382kN,R3=-2.422kN 最大弯矩 Mmax=7.525kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=7.525106/(1.05108300.0)+13.4751000/2195.0=72.315N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16a号槽钢U口水平,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.063.0235/(3500.0160.0235.0)=0.64 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)44、附录B其值b=1.07-0.282/b=0.630 经过计算得到强度 =7.53106/(0.630108300.00)=110.25N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=26.079kN十、拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=26.079kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的45、容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取8.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00026.079/0.850=245.449kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径22mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=26.079kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最46、小直径 D=260794/(3.1416502)1/2=19mm十一、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.382kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=73824/(3.1416502)1/2=10mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下47、： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7.38kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于7382.36/(3.1416201.5)=78.3mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7.38kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc 混凝土的局部挤压强48、度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.3 94m以上悬挑式脚手架计算4.3.1 悬挑梁外挑1.35m管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为15.6米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.40米，立杆的横距0.95米，立杆的步距1.75米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.50米，水平间距2.80米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设8层。 悬挑水平钢梁采用149、6b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.35米，建筑物内锚固段长度1.20米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.950/3=0.048kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.950/3=0.950kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.048=0.103kN/m 50、活荷载的计算值 q2=1.40.950=1.330kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.103+0.101.330)1.4002=0.277kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.103+0.1171.330)1.4002=-0.325kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.325106/4491.0=72.411N/mm2 大横杆的计算强度小51、于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.048=0.086kN/m 活荷载标准值q2=0.950kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.086+0.9900.950)1400.04/(1002.06105107780.0)=1.728mm 大横杆的最大挠度小于1400.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算52、 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.400=0.054kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.9501.400/3=0.067kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9501.400/3=1.330kN 荷载的计算值 P=1.20.054+1.20.067+1.41.330=2.006kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.9502/8+2.0060.950/3=0.641kN.m =0.641106/4491.0=142.625N53、/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038950.004/(3842.060105107780.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.054+0.067+1.330=1.450kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1450.260950.0(3950.02-4950.02/9)/(722.06105107780.0)=1.988mm 最大挠度和 V=V1+54、V2=2.006mm 小横杆的最大挠度小于950.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.950=0.036kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.9501.400/2=0.100kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9501.400/2=1.995kN 荷载的计算值 R=1.20.036+1.20.100+1.41.995=2.95655、kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10715.600=1.669kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15081.400(0.950+0.300)/2=1.050kN 56、(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.4008/2=0.840kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.40015.600=0.109kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.668kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.4000.950/2=3.990kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(k57、N/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 2.380 Us 风荷载体型系数：Us = 1.050 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4502.3801.050 = 0.787kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.668+0.851.43.990=9.150kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计58、算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.668+1.43.990=9.988kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.7871.4001.7501.750/10=0.402kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.988kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 59、计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.750=3.032m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3032/16=190； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.199； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9988/(0.20424)=118.397N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的60、稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.150kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.750=3.032m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3032/16=190； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.199； MW 计算立杆段由风荷载61、设计值产生的弯矩，MW=0.402kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9150/(0.20424)+402000/4491=197.895N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 11.787kN小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求!七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为950mm，内侧脚手架距离墙体362、00mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1200mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 934.50cm4，截面抵抗矩W = 116.80cm3，截面积A = 25.15cm2。 受脚手架集中荷载 P=9.99kN 水平钢梁自重荷载 q=1.225.150.00017.8510=0.24kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=12.330kN,R2=8.857kN,R3=-0.608kN 最大弯矩 Mmax=1.478kN.m 抗弯计63、算强度 f=M/1.05W+N/A=1.478106/(1.05116800.0)+5.3151000/2515.0=14.169N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16b号槽钢U口水平,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.065.0235/(1200.0160.0235.0)=1.93 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.924 经过计算得到强度 =1.48106/(0.9241164、6800.00)=13.70N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=13.427kN十、拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=13.427kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、63765、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取10.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00013.427/0.850=125.901kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径18.0mm。钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=13.427kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=134274/(3.1416502)1/2=14mm十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁66、与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8.857kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=88574/(3.1416502)1/2=11mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8.86kN； d 楼板螺栓的直67、径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于8857.06/(3.1416201.5)=94.0mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8.86kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局68、部承压计算满足要求!4.3.2 悬挑梁外挑3.65m钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为15.6米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.40米，立杆的横距0.95米，立杆的步距1.75米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件采用一层2跨，竖向间距2.2米，水平间距2.80米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设8层。 悬挑水平钢梁采用16a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度3.65米，建筑物内锚固段长度1.50米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物369、.50m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.950/3=0.048kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.950/3=0.950kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.048=0.103kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.950=1.330kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最70、大弯矩)2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.103+0.101.330)1.4002=0.277kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.103+0.1171.330)1.4002=-0.325kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.325106/4491.0=72.411N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.71、048=0.086kN/m 活荷载标准值q2=0.950kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.086+0.9900.950)1400.04/(1002.06105107780.0)=1.728mm 大横杆的最大挠度小于1400.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.400=0.054kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.9501.400/3=0.067kN 72、活荷载标准值 Q=3.0000.9501.400/3=1.330kN 荷载的计算值 P=1.20.054+1.20.067+1.41.330=2.006kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.9502/8+2.0060.950/3=0.641kN.m =0.641106/4491.0=142.625N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 73、均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038950.004/(3842.060105107780.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.054+0.067+1.330=1.450kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1450.260950.0(3950.02-4950.02/9)/(722.06105107780.0)=1.988mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.006mm 小横杆的最大挠度小于950.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗74、滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.950=0.036kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.9501.400/2=0.100kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9501.400/2=1.995kN 荷载的计算值 R=1.20.036+1.20.100+1.41.995=2.956kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可75、取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10715.600=1.669kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15081.400(0.950+0.300)/2=1.050kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.4008/2=0.8476、0kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.40015.600=0.109kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.668kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.4000.950/2=3.990kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结77、构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 2.380 Us 风荷载体型系数：Us = 1.050经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4502.3801.050 = 0.787kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.668+0.851.43.990=9.150kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.668+1.43.990=9.988kN 风荷载设计值78、产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.7871.4001.7501.750/10=0.402kN.m五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.988kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l79、0=1.1551.5001.750=3.032m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3032/16=190； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.199； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9988/(0.20424)=118.397N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.150kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=80、1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.750=3.032m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3032/16=190； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.199； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.402kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9150/(0.20424)+402000/4481、91=197.895N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 11.787kN小于双扣件抗滑力12kN，满足要求七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为950mm，内侧脚手架距离墙体2600mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 3500mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20cm4，截面抵抗矩W = 108.30cm3，截面积A82、 = 21.95cm2。 受脚手架集中荷载 P=12.31kN 水平钢梁自重荷载 q=1.221.950.00017.8510=0.21kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=20.976kN,R2=6.974kN,R3=-2.274kN 最大弯矩 Mmax=7.074kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=7.074106/(1.05108300.0)+12.6591000/2195.0=67.973N/mm2 水平支83、撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16a号槽钢U口水平,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.063.0235/(3500.0160.0235.0)=0.64 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.630 经过计算得到强度 =7.07106/(0.630108300.00)=103.64N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面84、计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=24.500kN十、拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=24.500kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取8.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00024.500/0.8585、0=230.588kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径22mm。钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=24.500kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=245004/(3.1416502)1/2=18mm十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.974kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢86、筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=69744/(3.1416502)1/2=10mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.97kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要87、大于6974.34/(3.1416201.5)=74.0mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.97kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.4 构造要求1、纵向水平杆（大横杆）、横向水平杆（小横杆）、脚手板1.1 纵向水平杆(大横杆)置于小横杆之上，在立柱的内侧，88、用直角扣件与立柱扣紧，其长度大于3跨，不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。1.2 纵向水平杆（大横杆）接长宜采用对接扣件连接,也可采用搭接。纵向水平杆（大横杆）采用对接扣件连接，其接头应交错布置。两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内。不同步不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于500 mm。1.3纵向水平杆（大横杆）搭接长度不应小于1m,应等间距设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm.1.4 小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆距结构外边缘15cm,且长度不大于489、4cm。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。1.5 横向水平杆主节点处必须设置一根横向水平杆,用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。靠墙一端的外伸长度不应大于300mm。作业层上非主节点的横向水平杆根据支撑脚手架的需要等间距设置。端部扣件盖板边缘至横向水平杆杆端的距离不应小于100MM;在同一根立杆上设置的上下两步横向水平杆宜左右交错设置.1.6 脚手板:也称为脚手片,脚手片必须垂直于墙体铺设,25M以下建筑物的外脚手架除操作层以及操作层的上下层.底层.顶层必须满铺外,还应在中间至少满铺一层,25米以上建筑物的外脚手架应层层铺90、设脚手片.装饰阶段必须层层满铺脚手片.脚手片须用不细于18号铅丝双股并联绑扎少于4点,要求绑扎牢固,交接处平整.无探头板,不能满铺处必须采取有效防护措施.2、立 杆 2.1脚手架立杆下部支承在槽钢（工字钢）上，上部焊接L=10025钢筋，便于钢管插入。2.2 立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出结构檐口上皮1.5m。2.3 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200 mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。2.4 立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。（强制性条文）接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出91、现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm，各接头中心距主节点的距离不大于60cm。2.5 立杆必须采用连墙件与建筑物可靠连接。3、连墙件3.1 连墙件的布置宜靠近主节点设置,偏离主节点的距离不应大于300 mm。当大于300 mm时必须增加斜拉杆。（见详图）3.2 连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置,当该处设置有困难时,应采用其他可靠措施固定。3.3 连墙件布置应优先采用菱形布置,也可采用方形布置、矩形布置。拉结点在转角和顶部部位加密。水平方向间距2.8m，垂直方向间距2.2m。3.4 必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。3.5 连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平布置,当不能水平92、布置时,与脚手架的一端应下斜连接,不能采用上斜连接。36 连墙件伸出扣件距离应大于10cm。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆。3.7 架高超过40且有风涡流作用时，应采用抗上升翻流作用的连墙措施。4、剪刀撑和横向斜撑4.1 脚手架应设剪刀撑与横向斜撑。4.2 剪刀撑的设置应符合下列规定：4.2.1每道剪刀撑跨越立杆的根数宜下表的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间（图6.6.2）。表一 剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角a455060剪刀撑跨越立杆的最多根数n7654.2.2 高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上93、连续设置剪刀撑；4.2.3 剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不得小于1米,应采用3个扣件固定；4.2.4剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。5、架体内外封闭5.1 脚手架外侧在立杆内侧必须挂设经建设主管部门认证的合格的密目式安全网.应用不少于18号铅丝张挂严密.5.2 脚手架的架体里立杆距墙净距超过20CM时必须铺设站人片,站人片设置平整牢固.5.3脚手架施工层里立杆与建筑物之间应进行封闭,施工层以下每隔3步以及底部应用密目网或其它措施进行封闭。5.4 脚手架外侧自第二步起必须设置1.2m高同材质的防护栏杆和3094、cm高踢脚杆。顶排防护栏杆不得少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。脚手架内侧当遇大开间、门窗洞等形成临边时，在脚手架内侧设1.2m防护栏杆和30cm高踢脚杆。6、阳台锚固段处理水平悬挑梁如搁置在外挑阳台板上，锚固长度必须加长伸入到室内结构，第一道锚固点必须锚固在结构梁上，锚固长度35d。（详见附图）7、转角处理悬挑架转交处需加设45斜挑梁，具体做法见详图。五、脚手架施工要求5.1 施工准备1 项目部技术负责人应按照专项施工组织设计向架设和使用使用人员进行技术交底。交底内容要有针对性,交底双方履行签字手续.2 按照规范规定和施工组织设计要求对钢管、扣件、脚手片进行检查验收，不合格产品不得使用95、。3 经检查验收合格的构配件应按照品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。5.2 搭设要求 1 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。2 每搭完一步脚手架后，应按照规范规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。3立杆搭设应符合下列规定：3.1 严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；(强制性条文)3.2相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合规范的规定；3.3 开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；3.4 当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；3.96、5 顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度应符合规范的规定。4 纵向水平杆搭设应符合下列规定：4.1 纵向水平杆的搭设应符合本规定第6.2.1条的构造规定；4.2在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。5 横向水平杆搭设应符合下列规定：5.1 搭设横向水平杆的应符合本规定第6.2.2条的构造规定；5.2双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm。6 连墙件、剪刀撑、横向斜撑等的搭设应符合下列规定：6.1当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除；6.2剪刀撑、横向斜撑搭设应随立97、杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。7 扣件安装应符合下列规定：7.1开口朝向：用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧；螺栓向上，避免开口朝上，以方雨水进入7.2 扣件规格必须与钢管外径（40或51）相同；7.3 螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，且不应大于50Nm；7.4 在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；7.5 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。8 作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设就符合下列规定:8.1 栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；8.2上栏杆上皮高度应为1.2m； 挡脚板高度不应小于98、180mm；中栏杆应居中设置。9 脚手板的铺设应符合下列规定：9.1 脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm；9.2 采用对接或搭接时均应符合本规范第6.2.3条的规定；脚手板探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆件上；9.3 在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动；9.4 自顶层作业层的脚手板往下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。操作层处3步必须层层满铺。5.3 拆除要求1 拆除准备工作1.1 划出工作区标志，禁止行人进入；1.2 全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；1.2 根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施,经主管99、部门批准后方可实施;1.3 由项目技术负责人进行安全拆除技术交底,并履行签字手续;1.4 清除脚手架上的杂物及地面障碍物。2 严格遵守拆除顺序，由上而下，后支的先拆，先支的后拆，一般是先拆栏杆、脚手板、剪力撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等；3 统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时应先告知对方，以防坠落；4 材料工具要用滑轮绳索运送，不得乱扔。拆除中，应派专人看管，不得随意乱从高空往下抛材料。各类构配件严禁抛掷至地面。5 拆除作业必须由上而下逐层进行,严禁上下同时进行;(强制性条文)6 连墙件必须随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架;分段拆除高差不应大于100、2步,如高差大于2步,应增设连墙件加固.7 当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度(约6.5米)时,应先在适当位置搭设临时抛撑加固后,再拆除连墙件;8 当脚手架采取分段、分立面拆除时,对不拆除的脚手架两端应采取加固措施.六、脚手架的检查与验收要求1、构配件的检查和验收1.1 新钢管的检查应符合下列规定：1.1.1应有产品质量合格证；1.1.2 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行车家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合本规范规定；1.1.3钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；1.1.4 钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别101、符合本规范表8.1.5的规定；1.1.5 钢管必须涂有防锈漆。1.2旧钢管的检查应符合下列规定：1.2.1 表面锈蚀深度应符合本规范表8.1.5序号3的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；1.2.2 钢管弯曲变形应符合本规范的规定。1.3 扣件的验收应符合下列规定：1.3.1 新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定抽样检测；1.3.2 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺102、栓必须更换；1.3.3新、旧扣件均应进行防锈处理。1.4 脚手板的检查应符合下列规定：1.4.1冲压钢脚手板的检查应符合下列规定：1.4.5 新脚手板应有产品质量合格证；1.4.6 尺寸偏差应符合规范表的规定，且不得有裂纹、开焊与硬弯；1.4.7 新、旧脚手板均应涂防锈漆。1.5 水平挑梁应有出厂合格证.2、 脚手架检查与验收2.1 脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：2.1.1基础完工后及脚手架搭设前；2.1.2作业层上施加荷载前；2.1.3 每搭设完1013m高度后；2.1.3 达到设计高度后；2.1.4 遇有六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后；2.1.5 停用超过一个月。2.2 103、脚手架使用中，应定期检查下列项目：2.2.1 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；2.2.2 扣件螺栓是否松动；2.2.3 高度在24m以上的脚手架，其立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合本规范的规定；2.2.4 安全防护措施是否符合要求；2.2.5 是否超载。2.3 安装后的操作螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按本规范的规定确定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。七、安全管理措施1、脚手架搭设人员必须是经过考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2、搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防104、滑鞋。3、脚手架的构配件质量与搭设质量应按规定和施工方案要求进行检查验收，合格后方可使用。4、作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载。本工程设计荷载为3KN/m2。不得将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。5、当有六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨雪后上架作业应有防滑措施，并扫除积雪。6、脚手架使用中应加强日常维护和安全检查。安全网应按照规定搭设和拆除。7、脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：7.1 主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；7.2 连墙件7.3 不得在脚手架基础及其临近2米处进行挖掘作业,否则应采取加固措施.7.105、4 临街搭设脚手架时,外侧应有防止坠物伤人的防护措施。7.5 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。7.6各种电线不得直接在钢管架上缠绕，电线和电动机具必须与脚手架接触时，应当有可靠的绝缘措施，并要通过安全员的检查方可使用。7.7防火措施：应设置足够数量的灭火器。每层各安放2个干粉灭火器。电焊操作时，必须有专人看守，防止火星点燃易燃物品。不准任何人在脚手架上吸烟，或从吸烟室内向脚手架上扔烟头。7.8 防雷措施：脚手架顶部按规定要求做好防雷接地工作。7.9 搭拆脚手架时,地面应设围栏和警戒标志,并派专人看守,严禁非操作人员入内。八、应急措施a) 应急人员组织应急人员组织组长：沈106、益良副组长：徐前进、吴云中组员：余济才、王有力、陈用能、赵强强、应艳尧、胡华卫、斯晓中、梁新中b) 应急措施1 如架体倾斜或变形过大，采用活动葫芦校正后增加连墙件；2 架体密目网着火，立即组织人员用就近配置的灭火器和浇水灭火，切断相关电源，并拨打119通知消防部门；3 如发生架体倒塌，立即采取急救措施，保护好现场，通知相关部门。九、文明施工1、进入现场一切材料必须按照现场管理平面图指定位置一次性放置到位，各类材料分类码放，按贯标要求挂牌，控制高度符合要求，保持现场材料整齐统一。2、所有钢管、扣件等涂刷防锈漆二度，桔红色面漆，底层脚手架钢管均漆成黑、黄颜色。项目部对操作人员进行文明施工交底，明确责任。必须做到施工层每天落手清。3、安全密目网按照规定悬挂整齐，不得使用破损和污染严重的网片。并在每施工楼层混凝土浇捣完成后进行清洗，保证架体外观整洁。4、每楼层混凝土施工完成后对脚手架底部进行清理，确保架体底部清洁。5、定期定人对排水沟进行清理，保证排水畅通，不积水。十、附 图1、脚手架平面布置图2、脚手架立面图3、脚手架剖面图4、节点详图（连墙件、吊环、底座等） 连墙件立面布置图