1、中国有色金属长沙勘察设计研究院XX有限公司 会元学校改扩建工程岩土工程详细勘察报告目 录一、文字部分1、前言11.1 勘察任务与任务要求11.2 工程概况11.4 勘察方法和工作量21.5 几点说明22、场地工程地质条件22.1 场地位置及地形地貌22.2 气象条件概况22.3 区域地质构造32.4 地层岩性42.6岩土物理力学性质62.7 地震效应82.8 水文地质82.9 不良地质作用及特殊性岩土103、岩土工程分析与评价113.1 场地稳定性、适宜性与不良地质作用评价113.2 工程环境条件评价113.3 各地层岩土性能评价113.4 地基土的均匀性及地基稳定性评价113.5 基础选型及2、施工可行性分析123.6 基坑开挖及支护方案分析133.7 地下室抗浮评价143.8 地下水对桩基设计和施工的影响143.9 软基处理措施建议143.10 特殊性岩土对桩基的影响及其防治措施建议143.11检测与监测153.12地质条件可能造成的工程风险154、结论与建议164.1结论164.2建议16二、图表部分序号图表名称图号张数1勘探点主要数据一览表2021.0.02.G030 -132图例2021.0.02.G030 -213勘探点平面布置图2021.0.02.G030 -324工程地质剖面图2021.0.02.G030 -4255钻孔柱状图2021.0.02.G030 -536三、附3、件部分附件1：钻点平面布置图.共1页附件2：工程地质详细勘察任务书.共1页附件 3：土的室内试验成果表.共3页附件 4：易溶盐检测报告表.共4页附件5：水质分析报告表 .共4页附件6：岩石室内试验成果表 .共2页附件7：场地土层剪切波速测试报告.共11页附件8:土壤中氡浓度检测报告. .共9页附件9：工程岩芯彩色照片.共2页附件10：勘察纲要.共36页181、前言1.1 勘察任务与任务要求受中新广州知识城财政投资建设项目管理中心委托，按中恒建筑设计院XX（广州）有限公司提供的“钻点平面布置图”（附件1）、“工程地质详细勘察任务书”（附件2）及现行规程规范要求，我司承担了会元学校改扩建工程岩土工4、程详细勘察工作。我公司于2022年8月18日2022年8月28日对会元学校改扩建工程拟建场地进行了岩土工程详细勘察外业工作。1.2 工程概况拟建项目场地位于广东省广州市黄埔区会元学校内，凤湖五路以北，九龙大道以南，万科幸福誉以西，万科幸福悦花园以东。拟改扩建工程主要包括架空运动场、综合楼及教学楼，其中拟建架空运动场位于现足球场，现状场地标高均为52.00m左右，扩建综合楼位于气排球场和篮球场内，现状场地标高均为46.20m左右，扩建教学楼位于现有篮球场内，现状场地标高均为46.60m左右，现状场地平整。项目主要建构筑物概况如下表1.1-1所示： 主要建构筑物一览表 1.1-1序号建构筑物名称层5、数（F）高度（m）室内底板标高（m）设计室外地坪标高（0.000）m设计室内地坪标高（0.000）m单柱最大轴力（kN）1扩建综合楼1041.15食堂49.30m/架空46.85m50.3046.85-49.30120002扩建教学楼624.85架空46.85m/架空47.70m50.3046.85-47.70120003架空运动场210.70游泳池49.10m47.58m/羽毛球场46.90m/篮球场47.60m/连接食堂通道及食堂49.30m/报告厅48.20m47.60/附属设施-49.3047.60m50.3046.90-49.3012000周长约为893m，面积约为32857m2（整6、个学校红线内），底板（底）标高约46.90m，基坑周边整平标高约50.30m-52.00m，开挖深度约为1.505.60m。根据建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）有关规定，主要建构物变形特征和变形要求如下表1.1-2所示： 表1.1-2序号建构筑物名称结构型式主要变形特征变形要求（mm）地基土类别中、低压缩性土高压缩性土1扩建综合楼框架相邻柱基沉降差0.002L0.003L2扩建教学楼框架相邻柱基沉降差0.002L0.003L3架空运动场框架相邻柱基沉降差0.002L0.003L根据岩土工程勘察规范GB 50021-2001（2009年版）有关规定，拟建项目工程重要性等级为二级，7、场地复杂程度等级为二级（中等复杂），地基复杂程度等级为二级（中等复杂），岩土工程勘察等级为乙级。1.3 本次勘察依据的规程、规范及技术标准l 钻点平面布置图（附件1）工程地质详细勘察任务书附件2）；l 国家标准岩土工程勘察规范GB 50021-2001（2009年版）；l 国家标准建筑抗震设计规范（GB 50011-2010，2016年版）；l 国家标准岩土工程勘察安全标准（GB 50585-2019）；l 国家标准建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）；l 国家标准土工试验方法标准（GB/T 50123-2019）；l 国家标准工程测量规范（GB 50026-2020）；l 行业8、标准高层建筑岩土工程勘察标准（JGJ 72-2017）；l 行业标准建筑工程地质勘探与取样技术规程（JGJT 87-2012）；l 行业标准软土地区岩土工程勘察规程（JG J 83-2011）；l 行业标准建筑地基处理技术规范（JGJ 79-2012）；l 行业标准建筑桩基技术规范（JGJ 94-2017）；l 行业标准建筑基坑支护技术规程（JGJ 120-2012）；l 广东省标准建筑地基基础设计规范（DBJ 15-31-2016）；l 广东省标准建筑地基处理技术规范（DBJ 15-38-2019）；l 广东省标准建筑基坑支护工程技术规程（DBJ/T 15-20-2016）；l 中华人民共和9、国住房和城乡建设部房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定（2020年版，中国建筑工业出版社）；l 住建部【2018】37号文危险性较大的分部分项工程安全管理规定。1.4 勘察方法和工作量本次勘察采用钻探为主，辅以现场原位测试及室内试验。其中钻探工作采用XY-1型钻机，合金或金刚石钻具钻进，套管及泥浆护壁，回转钻进的方法；原位测试包括：标准贯入试验、剪切波速试验；土壤中氡浓度检测试验；室内试验包括土的室内试验、岩石试验、水质分析试验及易溶盐检测分析试验。勘探点定测采用“广东省连续卫星定位服务系统（GDCORS）” ，利用场区附近控制点现场施放。根据勘察技术要求，结合上述规程规范的规定，本10、次完成的勘探实物工作量如下表1.4-1： 勘察实物工作量一览表 表1.4-1项目工作量承担部门钻探总进尺2282.23m/72孔工程部岩土室原位测试标准贯入试验248次土壤中氡浓度检测207点剪切波速试验128点/6孔取样采取原状土试样147件采取岩石试样35组采取地下水试样4组室内试验室内土工试验147件试验室室内岩石试验35组室内水质分析试验4组室内易溶盐分析试验4件测量定点72处测绘室1.5 几点说明1.5.1 本次勘察钻孔的数量、位置及勘探深度等要求是根据规范要求确定，详见钻点平面布置图（附件1）及工程地质详细勘察任务书（附件2）。1.5.2根据钻点平面布置图（附件1），本次详勘共布置11、探点72个，控制性钻孔25个，一般性钻孔47个。每个钻孔钻探施工完毕后，按要求对所有钻孔采取岩芯回填，孔口处用粘性土封堵密实，孔口用水泥封孔，以免形成安全隐患和对周边环境造成影响。1.5.3 本次勘察勘探点成果根据业主方统一要求，采用广州2000坐标系及广州市高程系统。因场地原因，征得设计和业主单位的同意部分钻孔略有移位，各钻孔坐标及高程均为实测值。本项目勘探点施放利用的控制点成果如下表1.5-1： 控制点成果表 表1.5-1点号XYH等级V310251990.86465334.97151.867RTK三级V311252124.89465368.29652.054RTK三级V31225211512、.79565270.85751.951RTK三级1.5.4勘察过程中利用粤制03000166号噪声测试仪CEM（DT-805）按照规定测试了勘察时的噪声，测得噪声连续A声级为56.369.6dB。本次勘察未发生安全事故和环境污染，达到了环境与职业健康安全目标。2、场地工程地质条件2.1 场地位置及地形地貌拟建项目场地位于广东省广州市黄埔区会元学校内，凤湖五路以北，九龙大道以南，万科幸福誉以西，万科幸福悦花园以东。交通较便利。拟建场地原始地貌类型主要为山间凹地，山间凹地地段原始地形主要为荒地、林地、果园、河沟。勘察期间测得钻孔孔口标高介于46.09m52.16m，其中足球场，现状场地标高均为5213、.00m左右，气排球场和篮球场内，现状场地标高均为46.20m46.60m，现状场地平整。2.2 气象条件概况2.2.1气候要素概述广州市受季风环流控制，冬季处于极地大陆高压的东南缘，常吹偏北风，且恰在冷暖气团交接地带，气象要素变化大，夏季受副热带高压及南海低压槽影响，常吹偏南风，由于暖湿气流的盛行，气候高温多雨，因而摆脱了回归干燥带及信风带的影响，表现出季风气候的特色。受低纬海洋湿润气流的调节，夏季不像我国内陆长江流域那样酷热。广州市南亚热带季风气候显著，日照充足，热量丰富，长夏无冬，雨量充沛，干湿季明显；四季树木常绿，花果常香，鱼虾常鲜；但热带气旋、暴雨、洪涝、干旱、寒潮和低温阴雨也常出现14、。广州市各气候要素如下表2.2-1：广州市各气候要素 表2.2-1气候要素单位数值极端值出现时间年平均太阳总辐射量MJ/m24519月平均太阳最小辐射量MJ/m22432月月平均太阳最大辐射量MJ/m25077月年平均日照时数小时1804.9月平均日照时数最小值小时68.53月月平均日照时数最大值小时222.57月年平均气温C21.9月平均气温最小值C13.41月月平均气温最大值C28.47月极端最低气温C-2.71963.1.16极端最高气温C38.71953.8.12年平均无霜期天347年平均降水量mm1696.5月平均降水量最小值mm24.112月月平均降水量最大值mm288.75月历年15、最大降水量mm2864.7历年最小降水量mm113.2日最大降水量mm284.91955年6月5505号台风年平均风速m/s1.9年平均影响广州热带气旋个3.2受台风影响极大风速m/s35.41964年6415号台风2.2.2 灾害天气对广州工程建设影响最大的灾害天气主要有台风和暴雨，分述如下：（1）台风台风是影响广州市的主要灾害天气。台风产生于热带海洋上，是以低压为中心的大气涡旋，统称为热带气旋，影响广州市的热带气旋数量，各年之间差别很大，少的全年只有一个，多的达7个，如1961年、1993年，平均每年3.2个。热带气旋侵袭广州的数量多年平均为0.9个，但各年之间差别大，多的一年中有3个侵袭16、广州市，如1957年、1960年、1971年，个别年份受台风袭击比较严重，如1971年68月，广州市连续3次受台风袭击和影响，少的全年没有热带气旋侵袭广州市，这样的年份近45年来有21年。一年之内，除14月没有热带气旋直接影响广州市外，其他各月均有受热带气旋直接影响的可能。而510月最有可能受到热带气旋直接的侵袭。因此，510月是广州市的台风季节，盛夏的7、8、9三个月，热带气旋影响和侵袭广州市的可能性均较大，分别占全年的71.4%和81.5%。这三个月可以说是广州市台风活动的盛期。据19491993年资料统计，有23个台风对广州影响较大，造成广州8级以上大风（或极大风速24.5m/s）、日雨17、量在147mm以上的大暴雨。（2）暴雨广州市一年中的暴雨主要集中在夏季风盛行时期，每年49月夏季风盛行，暴雨显著增加；10月至翌年3月，主要受冬季风控制，暴雨显著减少。所以，广州市暴雨季节长，暴雨日数多。从广州市各地平均状况看，除12月份没有暴雨外，其余各月都有，最多出现在春夏之交的5、6月，是防汛的紧张阶段；其次是8月、4月和7月；再次是9月，其它月份均极少出现暴雨。2.3 区域地质构造本次勘察场地在大地构造上属于华南褶皱系（一级构造单元）湘桂粤褶皱带（二级构造单元）粤中拗陷（三级构造单元），增城-台山隆断束（四级构造单元）内。构造线方向以北东向为主，其次为东西向，两者常常联合在一起，形成“18、S”形弯曲。中、新生代以断陷盆地发育为特征，并追循深、大断裂带分布。根据广州地区1：5万断裂构造图（图1），场区附近主要断裂构造为广从断裂及F217西塘断裂。广从断裂在场区西北经从化区太平镇沿流溪河方向（南西向）往广佛地区延伸，距本场地约10km。F217西塘断裂为北西走向，位于场区西南侧约8公里。总体而言，拟建场地位于构造相对稳定的区域，本次在勘察深度范围内未揭露有断裂构造，地表亦未发现其断裂构造形迹，场地是稳定的。 图2.3-1：场地区域地质构造图2.4 地层岩性根据勘探结果，场地内埋藏的地层主要有人工填土（Qml）层、第四系冲洪积层（Qal+pl）层、及第四系残积（Qel）层。下伏基岩为19、下古生界（Pt）花岗岩。按自上而下的顺序依次描述如下：2.4.1人工填土（Qml）层：灰黄、褐黄等色，为素填土，主要成分为粘性土混约10%石英质砂，硬颗粒一般粒径530cm，该层系操场回填整平而成，堆填时间约5年，尚未完成自重固结，多呈松散状态，具湿陷性。其中足球场表层0.03m的塑胶跑道和草皮，篮球场和气排球场为0.02m的塑胶，下部0.30m为混凝土路面，在场地东北角钻孔ZK10、ZK12、ZK13、ZK15、ZK17、ZK20、ZK21、ZK24、ZK27ZK30号孔地面深度1.70-4.90m为埋藏的混凝土路面，厚度0.50m左右。该层共取样15件；场地均有分布，各钻孔均揭露有此层，层20、厚2.107.50m，平均值3.91m。2.4.2 第四系冲洪积层（Qal+pl）层：1）淤泥质土：灰黑色，软塑，主要由黏粒组成，含少量有机质，夹少量粉细砂、中粗砂，偶见腐木及贝壳碎片，干强度及韧性较高，具腥臭味。该层共取样3件；仅钻孔ZK13号揭露有此层，层厚1.70m。2）粉质黏土：灰白色，可塑，主要成分为粘粒及粉粒，不均匀混有2530%的石英质砂，摇振无反应，光泽反应稍有光泽，干强度及韧性较中等。该层共取样3件；仅钻孔ZK1号揭露有此层，层厚2.80m。2.4.3第四系花岗岩残积（Qel）砂质黏性土：褐黄、褐红、灰黄色，硬塑状态为主，由花岗岩原地风化残积而成，原岩结构可辨，摇震无反应，光21、泽反应稍有光泽，干强度及韧性中等。遇水易软化崩解。该层共取样55件；场地均有分布，各钻孔均揭露有此层，层厚2.0013.40m，平均值8.09m。2.4.4下古生界（Pt）花岗岩：青灰间白色，中细粒结构，块状构造，主要矿物成分为石英、长石及云母。本次揭露的花岗岩，按风化程度的不同，可分为全风化花岗岩、强风化花岗岩（土状）、强风化花岗岩（土夹碎块或碎石、碎块状）、中风化花岗岩、微风化花岗岩四带。1）全风化花岗岩：褐黄、褐灰间白色，岩体结构基本破坏，绝大部分矿物已风化成土状，有一定残余结构强度，岩芯呈密实或坚硬土状，遇水易软化崩解，合金钻具易钻进。按坚硬程度分类属极软岩，岩体完整程度为极破碎，岩体22、基本质量等级为级。该层共取样54件；各钻孔均揭露有该层，层厚1.8017.00m，平均值8.84m。2）强风化花岗岩：褐黄、褐灰等色，岩体结构大部分破坏，风化裂隙很发育，岩芯呈密实土状及砂砾状，合金钻具可钻进。遇水易软化崩解。按坚硬程度分类属极软岩，岩体完整程度为极破碎，岩体基本质量等级为级。该层共取样18件；各钻孔均揭露有此层，层厚0.6016.00m，平均值5.56m。3）强风化花岗岩：褐黄、褐灰等色，岩体结构大部分破坏，风化裂隙很发育，岩芯呈土夹碎块或碎石、碎块状，岩块敲击易碎，合金钻具可钻进。按坚硬程度分类属极软岩，岩体完整程度为极破碎，岩体基本质量等级为级。该层共取样7件；本次勘察共23、22个钻孔揭露有此层，层厚0.204.30m，平均值1.27m。4）中风化花岗岩：褐黄、褐灰、青灰间白色，岩体结构部分破坏，风化裂隙发育，岩芯以碎块状为主、部分呈短柱状，岩块较难击碎，锤击声哑，金刚石钻具方可钻进。按坚硬程度分类属软岩，岩体完整程度为较破碎，岩体基本质量等级为级，RQD约30%。该层共取样8件；本次勘察共8个钻孔揭露有此层，层厚0.501.70m，平均值0.81m。5）中风化花岗岩：褐灰、青灰间白色，岩体结构部分破坏，风化裂隙发育，岩芯柱状为主、部分碎块状，岩块较难击碎，锤击声哑，金刚石钻具方可钻进。按坚硬程度分类属较软岩，岩体完整程度为较完整，岩体基本质量等级为级，RQD约424、0%-50%。该层共取样10件；本次有49个钻孔揭露该层，层厚0.203.10m，平均值1.11m。6）微风化花岗岩：青灰间白色，岩体结构基本未变，见有少量风化裂隙，岩芯多呈完整柱状，锤击声清脆，金刚石钻具方可钻进。按坚硬程度分类属坚硬岩，岩体完整程度为完整，岩体基本质量等级为级，RQD约85%。该层共取样10件；除钻孔ZK27、ZK62号外，其余70个钻孔均揭露该层，层厚未揭穿。7）花岗岩球状风化体（孤石）：由于花岗岩组成成分的差异及所受自然营力的不同，其风化程度很不均匀，主要表现为以球状风化为主的特征，即在残积层或全风化带及强风化带中发育有花岗岩球状风化体（俗称“孤石”），本次勘察一共有925、个钻孔遇见孤石，见孤率为12.50%。其分布及岩性在空间上是随机的，无规律性。应说明的是由于“孤石”的存在将会影响其残积层和风化层的均匀性，并对支护结构及桩基施工带来一定不利影响，提请设计及施工单位予以注意。本次勘察揭露的孤石发育详细情况统计于下表2.4-1。球状风化体一览表 表2.4-1 钻孔编号顶深度(m)底深度(m)顶标高(m)底标高(m)视厚度(m)中风化花岗岩所处地层备注ZK628.8029.1017.3517.050.30中风化花岗岩全风化花岗岩已钻穿ZK1527.1027.8019.4718.770.70中风化花岗岩强风化花岗岩已钻穿ZK3333.5034.2018.3917.626、90.70中风化花岗岩强风化花岗岩已钻穿ZK3618.0018.5034.0533.550.50中风化花岗岩强风化花岗岩已钻穿ZK4022.5025.4029.5026.602.90中风化花岗岩强风化花岗岩已钻穿ZK4525.4026.4026.6025.601.00中风化花岗岩强风化花岗岩已钻穿ZK4628.2028.5023.8323.530.30中风化花岗岩强风化花岗岩已钻穿ZK4819.7020.6032.4431.540.90中风化花岗岩强风化花岗岩已钻穿ZK5127.2028.3024.8123.711.10中风化花岗岩强风化花岗岩已钻穿上述各地层的分布规律、野外特征及岩性描述等详27、见工程地质剖面图、钻孔柱状图（图号：2021.0.02.G030-4、5）及附件：工程照片。各地层层厚、层顶标高、层底标高详见下表2.4-2： 地层统计表表2.4-2时代成因岩土名称地层编号统计项目层层顶层底层顶层底厚高程高程深度深度(m)(m)(m)(m)(m)Qml人工填土统计个数7272727272最小值2.1046.0938.910.002.10最大值7.5052.1649.830.007.50平均值3.9150.4646.550.003.91钻孔编号ZK1-ZK72Qal+pl淤泥质土统计个数11111最小值1.7042.0740.375.106.80最大值1.7042.0740.328、75.106.80平均值1.7042.0740.375.106.80钻孔编号ZK1Qal+pl粉质黏土统计个数11111最小值2.8039.6436.846.709.50最大值2.8039.6436.846.709.50平均值2.8039.6436.846.709.50钻孔编号ZK13Qel砂质黏性土统计个数7272727272最小值2.0036.8431.752.104.70最大值13.4049.8347.289.5016.10平均值8.0946.4938.393.9712.06钻孔编号ZK1-ZK72Pt全风化花岗岩统计个数7272727272最小值1.8031.7516.654.708.29、70最大值17.0047.2843.2816.1031.00平均值8.8438.3929.5612.0620.90钻孔编号ZK1-ZK72Pt强风化花岗岩统计个数7878787878最小值0.6016.659.268.7011.90最大值16.0043.2839.9934.2042.40平均值5.5629.1823.6221.4026.96钻孔编号ZK1-ZK72Pt强风化花岗岩统计个数2222222222最小值0.2010.399.9516.9019.30最大值4.3029.2928.8841.5041.90平均值1.2718.8517.5830.5631.84钻孔编号ZK2-ZK6、ZK830、-ZK11、ZK15、ZK22、ZK23、ZK31、ZK32、ZK36-ZK38、ZK41、ZK49、ZK54-ZK56Pt中风化花岗岩统计个数88888最小值0.509.958.2516.2016.80最大值1.7033.2832.6837.8038.40平均值0.8121.8821.0728.3829.19钻孔编号ZK4、ZK9、ZK26、ZK27、ZK37、ZK49、ZK50、ZK62Pt中风化花岗岩统计个数4949494949最小值0.208.257.1512.2012.50最大值3.1039.7839.4842.4043.30平均值1.1121.6620.5628.9830.09钻孔31、编号ZK5-ZK10、ZK13-ZK18、ZK21、ZK21-ZK33、ZK35、ZK39、ZK41-ZK44、ZK46、ZK47、ZK49-ZK53、ZK55-ZK58、ZK61-ZK63、ZK65-ZK68、ZK70Pt微风化花岗岩统计个数7070707070最小值1.307.154.7511.9016.20最大值5.9039.9935.7843.3047.00平均值3.5222.0518.5328.4031.92钻孔编号ZK1-ZK26、ZK28-ZK61、ZK63-ZK722.6岩土物理力学性质2.6.1 室内土工试验本次共采取了147件土试样，并按国家标准土工试验方法标准（GB/T 32、50123-2019）有关要求进行了土的室内试验，试验结果详见附件3：土的室内试验成果表。根据试验成果，第四系各地层，全风化花岗岩及强风化花岗岩，主要物理力学性质指标统计于下表2.6-1：土层的主要物理力学性质指标统计表 表2.6.1-1地层统计项目指 标统计个数最小值最大值平均值m标准差f变异系数修正系数s标准值k素填土1天然含水量w(%)1521.1 31.5 26.2 3.412 0.130 /天然密度(g/cm3)151.73 1.91 1.81 0.061 0.034 /比重152.72 2.73 2.73 0.005 0.002 /孔隙比e150.724 1.059 0.908 033、.112 0.123 /塑性指数IP1511.716.614.11.6290.116/液性指数IL150.280.490.380.0640.170/压缩系数a1-2(MPa)-1150.310.610.450.1090.242/压缩模量Es1-2(MPa)153.35.54.40.8230.187/快剪黏聚力C(kPa)15122317.23.406 0.198 0.909 15.6 内摩擦角(o)158.8 12.5 10.6 1.149 0.108 0.950 10.1 渗透系数K(10-5cm/s)44.535.344.91/淤泥质土2-1天然含水量w(%)344.947.9 46.7 34、/天然密度(g/cm3)31.72 1.76 1.74/比重32.70 2.71 2.70 /孔隙比e31.2231.331 1.280 /塑性指数IP316.1 16.9 16.4/淤泥质土2-1液性指数IL31.231.541.40/压缩系数a1-2(MPa)-130.821.301.05/压缩模量Es1-2(MPa)31.82.72.23/UU黏聚力C(kPa)3687/内摩擦角(o)34.97.36.2/渗透系数K(10-7cm/s)25.877.246.56/粉质黏土2-2天然含水量w(%)326.628.827.4/天然密度(g/cm3)318.919.319.1/比重32.72235、.732.73/孔隙比e30.7960.8440.822/塑性指数IP313.914.614.4/液性指数IL30.380.500.44/压缩系数a1-2(MPa)-130.270.340.30/压缩模量Es1-2(MPa)35.56.66.1/快剪黏聚力C(kPa)3243228.0/内摩擦角(o)313.614.714.2/渗透系数K(10-7cm/s)24.174.824.50/砂质黏性土3天然含水量w(%)5518.6 28.5 22.9 2.535 0.111 /天然密度(g/cm3)551.76 2.02 1.89 0.064 0.034 /比重552.69 2.71 2.70 036、.006 0.002 /孔隙比e550.592 0.972 0.760 0.092 0.121 /塑性指数IP5511.3 17.0 13.8 1.682 0.122 /液性指数IL550.08 0.26 0.18 0.049 0.275 /压缩系数a1-2(MPa)-1550.27 0.53 0.40 0.070 0.173 /压缩模量Es1-2(MPa)553.5 6.1 4.5 0.729 0.162 /快剪黏聚力C(kPa)55192721.9 2.448 0.112 0.974 21.4 内摩擦角(o)5517.8 24.5 21.1 1.620 0.077 0.982 20.7 渗37、透系数K(10-5cm/s)44.267.065.88/全风化花岗岩天然含水量w(%)5419.4 34.9 27.0 3.653 0.135 /天然密度(g/cm3)541.70 1.95 1.85 0.062 0.034 /比重542.66 2.70 2.69 0.012 0.004 /孔隙比e540.655 1.078 0.854 0.102 0.119 /塑性指数IP5410.1 19.0 14.8 2.187 0.148 /液性指数IL540.28 0.45 0.36 0.051 0.141 /压缩系数a1-2(MPa)-1540.27 0.51 0.38 0.070 0.184 /38、压缩模量Es1-2(MPa)543.7 6.2 5.0 0.732 0.145 /快剪黏聚力C(kPa)54203325.3 3.775 0.149 0.965 24.4 内摩擦角(o)5420.4 25.6 23.0 1.576 0.068 0.984 22.7 渗透系数K(10-5cm/s)44.516.035.25/强风化花岗岩天然含水量w(%)1817.2 30.4 22.8 3.637 0.160 /天然密度(g/cm3)181.75 2.00 1.87 0.067 0.036 /比重182.66 2.68 2.67 0.006 0.002 /孔隙比e180.581 0.974 0.39、762 0.114 0.149 /塑性指数IP1810.1 18.9 13.5 2.158 0.160 /液性指数IL180.13 0.26 0.20 0.050 0.252 /压缩系数a1-2(MPa)-1180.21 0.37 0.29 0.067 0.234 /压缩模量Es1-2(MPa)185.3 7.8 6.3 0.698 0.111 /快剪黏聚力C(kPa)18213726.9 3.446 0.128 0.947 25.5 内摩擦角(o)1822.4 26.5 24.8 1.578 0.064 0.974 24.2 渗透系数K(10-5cm/s)26.797.377.08/注：1）40、表中修正系数。2.6.2 室内岩石试验本次勘察在钻探芯样中采取了7组强风化花岗岩、8组中风化花岗岩、10组中风化花岗岩、10组微风化花岗岩岩石试样，按国家标准工程岩体试验方法标准（GB/T 50266-2013）进行了抗压试验，试验结果详见附件6：岩石室内试验成果表，并统计如下表2.6-2： 岩石抗压强度统计表 表2.6-2 统计项目岩石名称单轴抗压强度（MPa）状态个数最小值最大值平均值标准差变异系数修正系数标准值强风化花岗岩点荷载71.421.911.670.1710.1020.9241.55中风化花岗岩自然2415.432.122.04.2980.1960.9320.5饱和248.52141、.013.13.6490.2780.9011.8中风化花岗岩自然3025.251.338.76.5660.1700.9536.6饱和3018.438.827.55.3510.1950.9425.8微风化花岗岩自然3067.9117.097.311.0530.1140.9693.8饱和3060.1111.588.912.5200.1410.9684.9注：1）上表按试验单值进行统计。根据上表统计结果，中风化花岗岩属较软岩，和中风化花岗岩属较软岩，微风化花岗岩属坚硬岩。2.6.3 原位测试2.6.3.1 标准贯入试验标准贯入试验是采用规定重量（63.5kg）的重锤按规定的落距（76cm）自由落下，42、将标准贯入器击入土中，贯入器打入土中15cm后，再根据在规定的贯入深度（30cm）所击的锤击数来判定土的物理力学性质。本次勘察共进行标准贯入试验248次，试验结果标绘于工程地质剖面图（图号：2021.0.02.G030-4）及钻孔柱状图（图号：2021.0.02.G030-5）上，并统计如下表2.6-3： 标准贯入试验统计表 表2.6-3 统计项目 地层 实测锤击数(击)个数最大值最小值平均值标准差变异系数修正系数标准值人工填土311569.52.1110.2220.9318.9淤泥质土2322.5粉质黏土3877.7砂质黏性土83381322.25.6130.2520.95321.2全风化花43、岗岩76694252.47.1950.1370.97351强风化花岗岩519571816.8120.0840.98079.4 地层标准贯入试验统计表 续表2.6-3 统计项目 地层 修正后锤击数(击)统计个数最大值最小值平均值标准差变异系数修正系数标准值人工填土3113.65.79.12.0040.2190.9328.5淤泥质土22.61.82.2粉质黏土36.766.5砂质黏性土8329.511.718.63.9720.2040.96217.9全风化花岗岩7648.331.238.24.1880.1100.97837.3强风化花岗岩5166.949.757.54.5930.0800.981544、7.52.6.3.3 剪切波速试验地层剪切波速是评价建筑场地土的动力性质的重要参数，也是进行建筑结构抗震设计时划分场地土类型的主要依据。为了获得场地内土层剪切波速及其沿深度的分布情况，并以此划分场地土的类型、建筑场地类别等抗震设计参数，本次勘察在钻孔ZK1、ZK13、ZK15、ZK30、ZK33、ZK62号共进行了128点次/6孔剪切波速（Vs）测试。试验结果详见附件7：场地土层剪切波速测试报告。2.6.3.4土壤氡浓度测试根据民用建筑工程室内环境污染控制规范（GB50325-2010）E.1.4之规定，氡浓度测量布点位置应覆盖基础工程范围。根据勘察技术要求。该工程共检测土壤氡浓度点数为20745、点，实测值介于2453.812984.4Bq/m3之间，平均值为8791.4Bq/m3。根据民用建筑工程室内环境污染控制规范GB50325-2010(2013年版)中规定，平均值小于20000 Bq/m3可不采取防氡工程措施，判定该场地不需要采取防氡工程措施。测试结果详见附件5：土壤氡浓度检测报告。2.7 地震效应拟建场地位于广东省广州市黄埔区九龙镇龙脊北街，根据国家标准中国地震动参数区划图（GB 18306-2015）及建筑抗震设计规范GB 50011-2010（2016年版），场区抗震设防烈度为6度，设计地震分组为第一组。根据场地土层剪切波速测试报告（附件7）测试结果，场地内各岩土层剪切波46、速汇总统计如下表2.7-1 各岩土层剪切波速试验统计表 表 2.7-1 统计项目地层剪切波速VS（m/s）统计个数最小值最大值平均值人工填土18132.2145.3140.1淤泥质土2113.5124.6119.1粉质黏土2192.4196.3194.4砂质黏性土25255.6297.8272.2全风化花岗岩36308.2394.6350.6强风化花岗岩19420.3512.6454.1强风化花岗岩3542.8561.2553.5中风化花岗岩1/952*中风化花岗岩41285.61387.91322.5微风化花岗岩161956.52088.52009.8花岗岩球状风化体21087.91125.47、61106.8根据本次剪切波速测试结果及黄埔地区建筑经验（强风化花岗岩、中风化花岗岩剪切波速按经验取值），按国家标准建筑抗震设计规范GB50011-2010（2016年版）有关标准判定：拟建场地内素填土及淤泥质土属软弱土；粉质黏土为中软土；砂质黏性土、全风化花岗岩为中硬土，强风化花岗岩、强风化花岗岩属坚硬土；中风化花岗岩、中风化花岗岩、微风化花岗岩属岩石。根据剪切波速测试结果，拟建场地土的类型、建筑场地类别及勘察场地抗震设计特征周期值等按建筑抗震设计规范GB 50011-2010（2016年版）有关规定判别如下表2.7-2：场地土的类型、建筑场地类别及特征周期值等综合判别表 表2.7-2孔号等48、效剪切波速Vse(m/s)覆盖层厚度(m)场地土的类型场地类别ZK1208.3830.20中软土ZK13218.4522.20中软土ZK15241.6227.10中软土ZK30233.2322.10中软土ZK33257.7333.50中软土ZK62243.2024.80中软土根据波速测试结果，按建筑抗震设计规范GB50011-2010（2016年版）有关标准判定：场地等效剪切波速Vse为208.38257.73m/s，土的类型属中软土，场地覆盖层厚度为12.80m42.40m，建筑场地类别为类，勘察场地抗震设计特征周期值为0.35s，设计基本地震加速度为0.10g，场地对建筑抗震属一般地段。 49、2.8 水文地质2.8.1 地表水拟建场地原为山间凹地地段，经建设，现为学校操场。场地西边有一水塘，测得水塘水面标高45.07m，水塘位于场地西北侧，距离场地约50m；经观测，水塘水位标高低于基坑底标高，对场地基坑开挖不影响。此外场地内未见有其他河涌、鱼塘、溪沟等地表水体。2.8.2 地下水类型拟建场地地下水类型有上层滞水、孔隙潜水及基岩裂隙水，其中上层滞水主要赋存于填土中，孔隙潜水赋存于第四系土层中，基岩裂隙水赋存于基岩裂隙中。第四系土层的上层滞水和孔隙潜水在拟建场地内主要赋存的地层为人工填土、淤泥质土粉质黏土、砂质黏性土层中，它们都与大气降水和地表水联系密切，水位变化因气候、季节而异，丰水50、季节，地下水位明显上升，第四系各地层多处于饱水状态；枯水季节，地下水位随之下降。基岩裂隙水主要是花岗岩各风化带裂隙潜水，基岩裂隙潜水具如下特征：即地下水的分布受赋存岩体裂隙发育的影响较大，具明显的各向异性特点，属非均质渗流场，在节理裂隙较发育的地段，裂隙水赋存较丰富，且透水性较强。场地及其周边地形平坦，有道路排洪沟渠，地下水补给、径流和排泄条件一般。补给来源主要为大气降雨，排泄则以蒸发和侧向径流至邻近场区为主。勘察期间，测得场地内上层滞水和孔隙潜水混合水的初见水位埋藏深度介于3.006.70m，相当于标高42.6947.07m；测得稳定水位埋藏深度介于2.706.40m，相当于标高42.99451、7.27m。根据广州地区经验及本场地地表水、地下水排泄条件，勘察场地地下水位年变化幅度可按2.0米左右考虑。2.8.3 水对建筑材料的腐蚀性分析本次勘察在钻孔内采取了4件地下水试样进行室内水质分析，试验结果详见附件5：水质分析报告表。根据水质分析结果，参照岩土工程勘察规范GB 50021-2001（2009年版）有关标准进行水质对建筑材料的腐蚀性判定，判定结果详见下表2.7-1： 水对建筑材料的腐蚀性判定表 表2.7-1取样位置分 析项 目指 标水对砼结构的腐蚀性水对钢筋砼结构中钢筋的腐性单位含量类环境强透水性地层弱透水性地层长期浸水干湿交替ZK4SO42-mg/L41.15微/Mg2+mg/52、L17.15微/NH4+mg/L0.050微/OH-mg/L0.00微/总矿化度mg/L325.01微/pH值/6.85/微微/侵蚀性CO2mg/L6.19/微微/HCO3-mmol/L2.37/Cl-mg/L51.54/微微ZK11SO42-mg/L62.94微/Mg2+mg/L21.43微/NH4+mg/L0.050微/OH-mg/L0.00微/总矿化度mg/L317.47微/pH值/6.85/微微/侵蚀性CO2mg/L3.81/微微/HCO3-mmol/L2.26/Cl-mg/L36.24/微微ZK32SO42-mg/L41.15微/Mg2+mg/L4.08微/NH4+mg/L0.06053、微/OH-mg/L0.00微/ZK32总矿化度mg/L351.04微/pH值/7.03/微微/侵蚀性CO2mg/L2.14/微微/HCO3-mmol/L2.72/Cl-mg/L47.88/微微ZK62SO42-mg/L36.31微/Mg2+mg/L18.06微/NH4+mg/L0.050微/OH-mg/L0.00微/总矿化度mg/L299.35微/pH值/6.90/微微/侵蚀性CO2mg/L5.24/微微/HCO3-mmol/L2.41/Cl-mg/L38.24/微微根据上表水质评价结果，综合评价为：勘察场地环境类型属类，场地地层透水性为微弱透水，场地内地下水对砼结构具微腐蚀性；按长期浸水条件54、考虑对钢筋砼结构中的钢筋具微腐蚀性，按干湿交替条件考虑对钢筋砼结构中的钢筋具微腐蚀性。2.8.4 土对建筑材料的腐蚀性分析本次勘察采取了4件地下水位以上土试样进行土的腐蚀性分析，试验结果详见附件4：易溶盐检测报告表。按照岩土工程勘察规范GB 50021-2001（2009年版）有关标准判定土的腐蚀性如下表2.7-2： 土对建筑材料腐蚀性判定表 表2.7-2取样位置分 析项 目指 标对混凝土结构的腐蚀性对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性单位含量类环境强透水性地层弱透水性地层ABZK5pH值/6.87/微微/SO42-mg/kg42.36微/Mg2+mg/kg30.62微/Cl-mg/kg48.22/55、微微ZK9pH值/7.05/微微/SO42-mg/kg48.41微/Mg2+mg/kg33.68微/Cl-mg/kg58.19/微微ZK35pH值/6.71/微微/SO42-mg/kg36.31微/Mg2+mg/kg23.73微/Cl-mg/kg51.54/微微ZK59pH值/6.94/微微/SO42-mg/kg66.57微/Mg2+mg/kg29.09微/Cl-mg/kg48.22/微微根据上表判定结果，综合评价为：拟建场地环境类型属类，拟建场地土质对砼结构及钢筋砼结构中的钢筋具微腐蚀性，对钢结构的腐蚀性根据pH值初步判定为微腐蚀性。2.8.5 水文地质参数根据室内土工试验及黄埔地区工程经验56、，场地内各土层的渗透系数建议值如下表2.7-4： 第四系各土层的渗透系数建议值 表2.7-4岩土名称渗透系数K(cm/s)透水性人工填土4.9110-5弱透水淤泥质土6.5610-7不透水粉质黏土4.5010-7不透水砂质黏性土5.8810-5弱透水全风化花岗岩5.2510-5弱透水强风化花岗岩7.0810-5弱透水2.9 不良地质作用及特殊性岩土2.9.1 不良地质作用在勘察深度范围内未见有古河道、古井、地下洞穴、采空区等对工程不利的地下埋藏物或构筑物，未见有地面开裂、崩塌、地陷、岩溶、滑坡、泥石流及影响工程稳定性的活动断裂等不良地质作用和地质灾害。2.9.2 特殊性岩土根据本次勘察，场地内57、的特殊岩土主要为填土、花岗岩残积土及风化岩，分述如下： 2.9.2.1 填土场地地表分布的填土层包括：素填土层，主要成分为粘性土混约10%石英质砂，局部地段有埋藏砼道路等建筑垃圾，硬颗粒一般粒径530cm，该层系新近堆填而成，尚未完成自重固结，多呈松散状态；填土层物理力学性能总体较差，密实度、压缩性等存在明显的不均匀性，因此容易引起地面沉降。另外，其自稳能力差，对基槽、基坑开挖易产生不利影响。填土层中的砼块亦会给基坑支护、桩基施工带不利影响。2.9.2.2软土勘察场地内部分地段分布有软土淤泥质土， 根据本次勘察室内试验结果，该场地软土的主要特征是：天然含水量高，孔隙比大，压缩性高，强度低，渗透58、系数小，具有如下工程性质：1）触变性：即当原状土受到扰动后，破坏了结构连接，降低了土的强度或很快地使土变成稀释状态，易产生侧向滑动、沉降及基底形变等现象。2）流变性：软土除排水固结引起变形外，在剪应力的作用下还会发生缓慢而长期的剪切变形，这对基础的沉降有较大影响，对地基稳定性不利。3）高压缩性：软土属高压缩性土，极易因其体积的压缩而导致地面和建（构）筑物沉降变形，使基础沉降量过大。4）低透水性：因其透水性弱和含水量高，对地基排水固结不利，反映在基础沉降延缓时间长，同时，在加载初期地基中常出现较高的孔隙压力，影响地基强度。5）低强度和不均匀性：软土分布区地基强度很低，且极易出现不均匀沉降。场地内59、软土局部分布，由于拟建场地软土工程性质较差，易引起路面不均匀沉降变形、支护结构失稳及桩孔缩径等，设计施工时应予以注意。2.9.2.3 花岗岩残积土及风化岩1）场地内普遍发育有花岗岩残积层砂质黏性土、全风化花岗岩及强风化花岗岩，上述地层在原始状态下强度较高，但是被扰动或遇水后强度会迅速降低，具遇水软化崩解的特点，对基坑支护及桩基础施工具不利影响。2）由于花岗岩组成成分的差异及所受自然营力的不同，其风化程度很不均匀，主要表现为以球状风化为主的特征，即在残积层及其风化带中不均匀发育花岗岩球状风化体（俗称“孤石”），其分布及岩性在空间上是随机的，无规律性。本次勘察揭露的孤石发育详细情况见表2.4-1。60、本次共施钻72孔，有9孔次遇见花岗岩球状风化体（孤石），见孤石的频率为12.50%，因此，场地内孤石较发育，孤石不均匀发育于整个场地。应说明，“孤石”的存在将会影响残积层和风化层的均匀性，当其位于基坑壁时，不仅影响地基的均匀性，且易形成危岩；冲孔成桩时易引起偏锤击、卡锤现象，一般采用抛填硬质花岗岩块石与孤石共同形成较均匀的硬夹层继续冲桩成孔；对预制桩的不利影响相对较大，一是影响沉桩深度，使之不能到达设计的持力层，形成短桩，二是容易形成偏桩、断桩，预制桩施工如遇有孤石，一般采用移位补桩等方法进行处理。3、岩土工程分析与评价3.1 场地稳定性、适宜性与不良地质作用评价本次在勘察深度范围内未见有古河61、道、古井、地下洞穴、采空区等对工程不利的地下埋藏物或构筑物，未见有地面开裂、崩塌、地陷、岩溶、滑坡、泥石流及影响工程稳定性的活动断裂等不良地质作用和地质灾害，根据国家标准中国地震动参数区划图（GB 18306-2015）及建筑抗震设计规范GB 50011-2010（2016年版），场区抗震设防烈度为6度，场地是稳定的，宜于兴建拟建项目。3.2 工程环境条件评价拟建项目场地位于广东省广州市黄埔区会元学校内，凤湖五路以北，九龙大道以南，万科幸福誉以西，万科幸福悦花园以东。拟建项目位于会元学校的气排球场、篮球场及足球场内，交通便利，场地平整。当进行建筑施工时应注意施工时应避免产生强烈的地面振动及噪声62、，以免对周边环境产生不利影响。3.3 各地层岩土性能评价3.3.1人工填土系新近堆填而成，密实程度不均匀，未经处理不能作为拟建建筑物基础持力层，当作为室内外地坪或道路路基时，宜进行加固处理，采用桩基础时应该考虑其负摩阻力对桩的影响。其中足球场表层0.30m为混凝土路面，在场地东北角钻孔ZK10、ZK12、ZK13、ZK15、ZK17、ZK20、ZK21、ZK24、ZK27ZK30号孔地面深度1.70-4.90m为埋藏的混凝土路面，厚度0.50m左右。应注意其对桩基础施工、基坑支护及地基处理施工等带来一定不利影响，提请设计及施工单位予以注意。3.3.2 淤泥质土为软弱土层，具低强度及高压缩性，易63、触变及产生蠕变，为本场地基坑设计及施工的重点及难点。当采用桩基础时应考虑其负摩阻力对桩的影响。3.3.3 粉质黏土呈可塑状态，具中等偏低的强度及中等偏高的压缩性，为场地内一般地基土。3.3.4 残积砂质黏性土硬塑状态为主，具中等强度及中等压缩性，随深度的增加，该层的力学性能有逐渐增强的趋势，是拟建场地内较好的地基土。由于残积土遇水易软化，当位于基坑侧壁时应采取有效保护措施。3.3.5花岗岩各风化带均具有较高的强度及较小变形的特点，是拟建建筑物良好的深基础持力层。同时需注意全风化及强风化带具有遇水浸泡易软化甚至崩解的特点。3.4 地基土的均匀性及地基稳定性评价3.4.1 地基土的均匀性评价勘察场64、地内自上而下发育的地层主要为人工填土层、第四系冲洪积层、第四系残积层及下古生界花岗岩各风化带。其中人工填土系新近堆填，主要为残积土回填，局部成分复杂，密实程度很不均匀，结构松散，场地地表均匀分布；淤泥质土呈软塑状态，层位不稳定，连续性差，仅ZK13号钻孔揭露，属均匀性差的地基土；粉质粘土呈可塑状态，连续性差，仅ZK1号钻孔揭露，属均匀性差的地基土；花岗岩残积砂质黏性土、全风化花岗岩、强风化花岗岩于场地内普遍分布，地层连续性较好，但层厚及层顶标高变化大，均匀性一般；场地内中、微风化花岗岩岩面起伏大。总体而言，各岩土层工程性能差异较大，地层连续性较差，勘察场地地基土属不均匀地基土。3.4.2 地基65、稳定性评价场地内发育有人工填土软弱地基土，工程性能差，地基稳定性差，当位于基坑侧壁及坑底时，易引起坑壁失稳或坑底隆起；第四系冲洪积淤泥质土呈软塑状态地基容许承载力低，工程性能差，地基稳定性差，当其位于基坑侧壁时，宜采取有效的支挡措施或予以清除；粉质黏土多呈可塑状态，地基容许承载力较低，工程性能一般，地基稳定性一般，当其位于基坑侧壁时，宜采取一定的支挡措施；残积砂质黏性土地层连续性较好，地基稳定性较好；下古生界花岗岩风化带地层连续性较好，工程性能良好，地基稳定性好，综上所述，本项目基坑工程宜采取止水及支挡措施，建构筑物不宜采用天然地基浅基础，适宜采用桩基础，对桩基础而言，地基稳定性较好。3.5 66、基础选型及施工可行性分析3.5.1 基础选型分析1）扩建综合楼：10层，高度41.15m，其首层室内地坪标高约49.30m46.85m，0.000标高50.30m。根据剖面1-1、2-2、3-3揭露的地层岩性，坑底揭露地层主要为素填土、砂质黏性土（硬塑为主），局部地段揭露有冲洪积粉质黏土（可塑状态），建议考虑采用桩基础，桩型可选砼预应力管桩，以全风化花岗岩或其以下地层作为桩端持力层，全风化花岗岩层顶标高30.5937.49m。从首层底49.30m起算，按桩端入岩5m-8m计算，有效桩长约介于1828m。根据广州地区建筑经验及场地工程地质条件，建议选用400600砼预应力管桩。也可选择钻、冲孔（67、旋挖）灌注桩，选择中风化花岗岩或其以下岩层作为桩端持力层。拟建扩建综合楼中、微风化花岗岩层顶标高约介于8.2526.89m。按桩端嵌岩1.0m，自49.30m起算，则最大桩长约43m，最小桩长建议按24m考虑。1）扩建教学楼：6层，高度24.85m，设架空层，-2.60m3.45m，底板标高约47.70m46.85m，0.000标高50.30m。根据剖面2-2、3-3、4-4揭露的地层岩性，坑底揭露地层主要为素填土、砂质黏性土（硬塑为主），局部地段揭露有冲洪积淤泥质土（软塑状态），建议考虑采用桩基础，桩型可选砼预应力管桩，以全风化花岗岩或其以下地层作为桩端持力层，全风化花岗岩层顶标高33.6968、40.24m。从首层底49.30m起算，按桩端入岩5m-8m计算，有效桩长约介于1525m。根据广州地区建筑经验及场地工程地质条件，建议选用400600砼预应力管桩。也可选择钻、冲孔（旋挖）灌注桩，选择中风化花岗岩或其以下岩层作为桩端持力层。拟建扩建教学楼中、微风化花岗岩层顶标高约介于24.9734.04m。按桩端嵌岩1.0m，自49.30m起算，则最大桩长约26m，最小桩长建议按17m考虑。2）架空运动场：2层，高度10.70m，设架空层，-1.00m3.40m，底板标高约49.30m46.90m，0.000标高50.30m。根据剖面4-412-12揭露的地层岩性，坑底揭露地层主要为素填土、69、砂质黏性土（硬塑为主），建议考虑采用天然筏形+柱墩基础，选择砂质黏性土作为基础持力层。也可采用桩基础，桩型可选砼预应力管桩，以全风化花岗岩或其以下地层作为桩端持力层，全风化花岗岩层顶标高36.0347.28m。从首层底49.30m起算，按桩端入岩5m-8m计算，有效桩长约介于1122m。根据广州地区建筑经验及场地工程地质条件，建议选用400600砼预应力管桩。也可选择钻、冲孔（旋挖）灌注桩，选择中风化花岗岩或其以下岩层作为桩端持力层。拟建架空运动场中、微风化花岗岩层顶标高约介于8.2539.99m。按桩端嵌岩1.0m，自49.30m起算，则最大桩长约43m，最小桩长建议按11m考虑。3.5.270、 成桩可行性评价及岩土工程施工注意事项3.5.2.1钻（冲）孔灌注桩穿透能力强，能使桩端较顺利地达到持力层设计标高（能进入中风化岩层一定深度），同时桩径较大，可获得更高的单桩承载力，且对周围环境影响较小，但因场地中风化岩面起伏大，建议采用钻冲孔灌注桩时应进行桩端持力层超前钻探。3.5.2.2 预应力管桩的优点为机械化施工速度快，桩身质量有保证，单桩承载力稳定，但大面积施工“挤土效应”明显，对临近建筑物影响较大。当桩型选用预应力管桩时，应考虑沉桩时的挤土效应对周边环境、相邻工程桩及基坑围护结构的影响，并根据桩的密集程度、桩的规格、长短和桩架移动方便来正确选择打桩顺序，控制沉桩速度，设置消挤孔等处71、理措施，以防止产生斜桩、悬桩等不良现象。应注意的是：1）素填土主要成分为粘性土，表层砼路面，及东北角埋藏的砼路面，应注意其对桩基础施工、基坑支护及地基处理施工等带来一定不利影响，提请设计及施工单位予以注意。2）建议工程施工前选择有代表性的地段进行桩基试压工作，以验证施工设备与工艺是否符合要求，确定大面积施工的沉桩控制标准。3）对于人工填土的负摩阻力影响的措施可采取先填土，后打桩，打桩前进行地面淋湿、减小桩径、中性点以上涂抹沥青等方式进行消除处理。4）预应力管桩施工由于挤土效应对邻近建筑物的影响分析预应力管桩属挤土桩，由于大量桩体积的压入，破坏了土体的相对平衡状态，在不排水条件下桩必须向外挤开与72、自身体积相等的土体体积。施工的桩数越多，压桩的速度越快，土侧压力增量就越大，当桩周围土体结构破坏并产生隆起时，对周围建筑或地下管线设施就可能造成损害，如造成周边建筑地基出现变形，使房屋产生变形裂缝等。3.5.3 拟建场区当进行建筑施工时应注意施工时应避免产生强烈的地面振动及噪声，以免对周围环境产生不利影响；冲（钻）孔灌注桩施工应加强对泥浆的管理，对泥浆应经沉淀处理并达到排放要求后，方可运输出场地至规定地点进行排放，以免造成环境污染。3.6 基坑开挖及支护方案分析3.6.1 场地地下埋藏物评价根据勘察结果，拟建场地在勘察深度范围内未见有古河道、古井、地下洞穴、采空区等对工程不利的地下埋藏物或构筑73、物。3.6.2 基坑周边环境调查及环境等级根据现场调查结果，基坑周边管线及其它构筑物分布情况如下：东侧分布有多条管线：排水DN300，应予以改线或移除。场地四周的内部的看台下厕所的水管、路灯线和监控线路均在场地内，沿球场四周分布，应予以改线或移除。场地东侧教学楼为5层建筑，采用预应力管桩基础。3.6.3 基坑概况、基坑开挖及支护方案分析根据设计提供的各建筑首层和首层架空地坪标高、周边环境条件、基坑开挖深度等因素综合考虑，将场地划基坑开挖分为四段：（1）拟建架空运动场的食堂东侧基坑开挖区，（2）拟建架空运动场篮球场东侧基坑开挖区，（3）拟建架空运动场羽毛球场东侧和南侧基坑开挖区，（4）拟建架空运74、动场滑板场地南侧，拟建架空运动场泳池西侧L型基坑开挖区。（1）拟建架空运动场食堂东侧基坑开挖区：拟建食堂设计室内地坪标高49.30m，室外地坪标高约50.30m，开挖深度约1.50m。基坑东侧为现状教学楼和室外地坪，距离基坑最近距离约4米，根据建筑基坑支护技术规程（JGJ 120-2012）有关规定，结合基坑周边环境及场地工程地质条件，综合确定基坑支护结构安全等级为三级。根据本次勘察结果，基坑开挖至基底时，组成基坑侧壁的地层为素填土、其中：素填土主要由粘性土混砂组成，多呈松散状态，自稳性能极差，组成基坑底的岩土层主要为素填土和砂质黏性土。根据坑壁及坑底岩土条件，建议基坑根据周边场地进行放坡开挖75、，坡面采用挂网喷射砼护坡。基坑开挖时需在坑内设置集水井、排水沟等设施，将坑内积水排除，并应加强周边地下水位的监测，以保证施工的顺利进行。（2）拟建建架空运动场篮球场东侧基坑开挖区：篮球场设计室内地坪标高47.60m，东侧为现状教学楼和室外地坪，标高约为50.30m，开挖深度约3.200m，基坑东侧为现状教学楼和室外地坪，距离基坑最近距离约4米，根据建筑基坑支护技术规程（JGJ 120-2012）有关规定，结合基坑周边环境及场地工程地质条件，综合确定基坑支护结构安全等级为二级。根据本次勘察结果，基坑开挖至基底时，组成基坑侧壁的地层自上而下依次为地层为素填土和砂质黏性土，其中：素填土主要由粘性土混76、砂组成，多呈松散状态，自稳性能极差，砂质黏性土多呈硬塑状态，属较好的地基土，自稳能力较好，但具遇水易软化崩解的工程特性；开挖后至基底后，组成基坑底的岩土层为砂质黏性土。基坑与东侧教学楼净距仅4米，放坡空间有限，结合基坑坑壁及坑底岩土条件，可采用排桩+锚杆（锚索）方式进行支护。基坑开挖时需在坑内设置集水井、排水沟等设施，将坑内积水排除，并应加强周边地下水位的监测，以保证施工的顺利进行。（3）拟建架空运动场羽毛球场东侧和南侧基坑开挖区：羽毛球场设计室内地坪标高46.90m，东侧为现状教学楼和室外地坪，标高约为50.30m，开挖深度约3.90m，南侧和西侧为现有操场，标高约为52.00m，开挖深度577、.60m，基坑东侧为现状教学楼和室外地坪，距离基坑最近距离约4米，根据建筑基坑支护技术规程（JGJ 120-2012）有关规定，结合基坑周边环境及场地工程地质条件，综合确定基坑支护结构安全等级为二级。根据本次勘察结果，基坑开挖至基底时，组成基坑侧壁的地层自上而下依次为地层为素填土和砂质黏性土，其中：素填土主要由粘性土混砂组成，多呈松散状态，自稳性能极差，砂质黏性土多呈硬塑状态，属较好的地基土，自稳能力较好，但具遇水易软化的工程特性；开挖后至坑底后，组成基坑底的岩土层为砂质黏性土。基坑与东侧教学楼净距仅4米，放坡空间有限，结合基坑坑壁及坑底岩土条件，可采用排桩+锚杆（锚索）方式进行支护。基坑开挖78、时需在坑内设置集水井、排水沟等设施，将坑内积水排除，并应加强周边地下水位的监测，以保证施工的顺利进行。（4）拟建架空运动场滑板场地南侧，拟建架空运动场泳池西侧L型基坑开挖区：羽毛球场设计室内地坪标高约48.80m，南侧和西侧为现状操场，标高约为52.00m，开挖深度约2.0m，根据建筑基坑支护技术规程（JGJ 120-2012）有关规定，结合基坑周边环境及场地工程地质条件，综合确定基坑支护结构安全等级为三级。根据本次勘察结果，基坑开挖至基底时，组成基坑侧壁的地层自上而下依次为地层为素填土和砂质黏性土，其中：素填土主要由粘性土混砂组成，多呈松散状态，自稳性能极差，砂质黏性土多呈硬塑状态，属较好的79、地基土，自稳能力较好，但具遇水易软化的工程特性；基坑底的岩土层主要为砂质黏性土，局部为素填土。根据基坑周边环境条件及坑壁、坑底岩土条件，根据周边场地进行放坡开挖。基坑开挖时需在坑内设置集水井、排水沟等设施，将坑内积水排除，并应加强周边地下水位的监测，以保证施工的顺利进行。应说明的是：基坑开挖与支护是一项综合性极强的岩土工程工作，它往往牵涉到工程造价、施工难易程度及工期等多方面因素，因此需进行专项的岩土工程设计与施工，确保工程安全顺利进行。此外，根据场地地坪、道路设计标高，扩建综合楼北侧和西侧为回填区，回填后将形成3.103.70m高的填方边坡。该地段属于勘察场地外，本次勘察未包含环境边坡的勘察80、，建议在该项目施工前进行环境边坡勘察，并进行专项边坡支护设计及治理。3.7 地下室抗浮评价本工程地下水位高于地下室底板，地下室应进行抗浮验算，防止地下水浮力过大造成上部结构上浮、地下室底板隆起开裂等事故。当地下水浮力大于上部结构荷载（按最不利组合）时，应采取抗浮措施，抗浮措施以抗拔桩为宜。地下室施工中的排水工作应持续到上部结构荷载大于浮力时才能停止。勘察期间，测得基坑周边钻孔稳定水位标高约介于42.9947.27m，地下水水位变化幅度2.0米左右，应考虑地下水对建（构）筑物的浮托作用。结合场地地形地貌特征、基坑周边设计地坪标高、地下水补给及排泄条件、场地地下水位变化幅度等因素，本项目基坑抗浮水81、位建议按基坑周边设计地坪标高取50.30m。对地下室应进行抗浮验算时，当地下室及建筑物自重小于地下水浮力作用时，宜设置抗浮锚杆或抗浮桩。由于场地南侧道路标高50.00m，相对设计地坪标高低0.30m，西侧环境标高52.00m左右，若在基坑外侧采取排水盲沟，保证浅层地下水及时排出场外，且后期对排水盲沟维护得当，能保证排水效果的情况下，抗浮设计水位可按50.00m考虑。3.8 地下水对桩基设计和施工的影响地下水对于桩基（特别是钻、冲孔桩）的影响主要包括两个方面：第一是地下水对于土体参数的影响，这会对桩基承载力产生直接影响；第二是地下水与桩界面的张力对于摩擦力的影响，在成桩过程中需考虑对土体扰动所产82、生的侧摩阻力和端阻力的影响，这不仅仅是桩与桩周土之间的摩阻力受影响，桩周土本身的抗剪强度也会受影响，大大降低侧摩阻力。因此，如采用钻、冲孔桩，地下水作用对桩基施工的影响较大，易造成孔壁崩塌、桩底软化等，桩基施工过程中应采取有效措施避免对成桩质量的影响。此外。残积土及风化岩遇水极易软化，钻（冲）孔桩及时浇灌混凝土，采用管桩时应及时封底。3.9 软基处理措施建议根据本次勘察结果，场地普遍分布填土层，局部分布有淤泥质土层，建议对场地内软弱地层进行地基加固处理，否则会引起道路或地坪沉降或不均匀沉降，影响管网或其它公共设施的正常使用。对于填土及软土的加固处理，建议采用水泥土搅拌桩或换填等方法进行处理。有83、关松软土层的地基加固处理需进行专门的岩土工程设计，并由专业化队伍施工，且必须经检测合格后方可使用。3.10 特殊性岩土对桩基的影响及其防治措施建议填土层：桩基成桩后若填土的沉降大于基桩的沉降则会对基桩产生负摩阻力，填土很松散，对灌注桩成孔施工可能产生孔壁坍塌，对预制管桩可能造成施工机具下陷。另需注意的是，填土主要由粘性土回填，其一般具有遇水膨胀、软化特征，对灌注桩成桩不利，施工时应予以注意。基槽开挖后应避免浸水，防止基槽槽壁蹦坏。填土中埋藏的砼路面或建筑垃圾；地表部分地段分布有砼地面这些可能会给基坑支护或桩基础施工带来一定困难，提请设计与施工单位予以注意，提前采取有效应对措施。场地分布有软土层84、（淤泥质土），具含水量高，透水性较差，强度低，压缩性高，灵敏度高等特性，地基承载力低，软土层属于欠固结土层，在上部荷载作用下有产生地面沉降的风险，应采取有效地基处理措施防止其引起的不利影响。残积土和风化岩：场地基岩为花岗岩，勘察深度内揭露有花岗岩残积土和风化岩分布。在水平方向上岩层风化不均匀，岩面起伏较大，偶见有花岗岩球状风化体（孤石）或石英脉分布。垂直方向自上而下依次为残积土、全风化花岗岩、强风化花岗岩、中风化花岗岩及微风化花岗岩。其中全风化花岗岩和强风化花岗岩天然状态下承载力较高，但均具有遇水软化崩解的工程特性。采用预制管桩时应注意封底（采用封闭性桩尖、桩底内宜灌注1. 52. 0m 的 85、C30 细石混凝土，并适当降低单桩承载力取值）。对于灌注桩应及时浇灌混凝土，防止长时间被水浸泡，降低桩侧摩阻力。由于花岗岩组成成分的差异及所受自然营力的不同，因此其风化程度很不均匀，一般情况下在残积层及其风化带中可能会发育花岗岩球状风化体（俗称“孤石”），孤石的存在将影响其所处层的均匀性，形成软、硬不均地层，对桩基础施工具有不利影响，设计与施工单位应予以注意，对施工过程中可能遇到的孤石应提前制定应对措施。防治措施建议：负摩阻力：可在桩身预计会出现负摩阻力的位置采取桩土隔离的特殊措施，常见的方法有在中性点以上部分桩段罩上套管，或在桩身表面涂刷沥青类材料。对于填土中的硬质物在桩基础施工时可选择进行86、挖除或者引孔等措施。挤土效应：采用螺旋钻在桩位处先预钻取土，然后再压桩。合理安排打压桩顺序和施工工艺，如采用跳打、复压等。在施工现场与周边道路及建筑物之间挖沟槽等。桩端持力层软化：应尽量避免采用易软化的地层作为灌注桩的桩端持力层，必须采用时应在成桩后及时浇灌混凝土，必要时采用后注浆加固土体。对于预制桩应对桩底进行密封，防治桩底持力层被软化。预应力管桩遇砼路面时，可采用用引孔的施工工艺。3.11检测与监测3.11.1基坑工程本基坑安全等级为二至三级，由于紧临现有教学楼，应采用动态设计和信息法施工，在基坑开挖过程与支护结构使用期内，必须进行支护结构的水平位移监测和基坑开挖影响范围内建（构）筑物、地87、面的沉降等监测。监测工作应由建设方委托具有资质的第三方进行，监测单位应编制监测方案，监测项目应符合建筑基坑工程监测技术规范（GB50497-2019）第4章相关要求。采用天然基础时，须经强度和变形验算确保满足设计要求，基础施工时基槽开挖至持力层后，应通知相关单位进行验槽及检测（具体内容包括轻型动力触探试验和压板载荷试验），经有关单位验收合格以后，应立即浇筑混凝土垫层，避免基槽积水，尤其是雨季施工，应充分做好排水措施，以免地基土浸水软化而降低其强度。3.11.2桩基工程1）承载力检验根据建筑基桩检测技术规范（JGJ 106-2014），本工程桩基应进行单桩静载荷试验确定桩身承载力。具体内容包括：88、单桩竖向抗压承载力以及单桩竖向抗拔承载力。2）桩身完整性检验当采用灌注桩时，根据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）、建筑基桩检测技术规范（JGJ 106-2014），本工程桩基工程应进行桩身完整性检测，主要包括工程桩、抗拔桩以及围护桩，检测方法可采用低应变法、声波透射法、抽芯法。3.12地质条件可能造成的工程风险3.12.1工程地质条件风险分析1）地质构造风险根据区域地质资料及本次勘探揭露，本场地在勘探深度范围内无活动断裂通过，没有因断裂引起的地表错动及裂隙面滑动引起的的地质风险。2）不良地质作用与地质灾害风险崩塌、滑坡：本项目基坑侧壁分布有人工填土，基坑侧壁稳定性差，具基坑崩89、塌或滑坡风险。3）特殊性岩土风险A、填土层结构松散，土质很不均匀，力学性质差，稳定性较差。素填土层含中和砼块，开挖基坑易产生崩塌失稳，应采取支护措施。部分填土层孔隙大，土质不均匀、承载力较低、自稳性差、透水性较好，其物理力学性质不均匀，部分土体本身未完成自重固结，浸水时易湿陷、崩解，应充分考虑填土自重固结或上部荷载作用下引起的地面沉降，且含上层滞水，但水量一般不大会对开挖和搅拌桩施工带来较大的困难；设计和施工是应采取有效措施防止填土层带来的不利影响。在基坑开挖和桩成孔过程中若处理不当，易导致侧壁坍塌或桩体不完整。B、本场地分布混合花岗岩类残积土及全、强风化岩，在天然状态下多呈坚硬或密实土状，力90、学性质较好，但土水理性质差，有遇水易软化崩解的特点。具基底沉降、承载力下降等风险。 4）水文地质条件风险分析项目基坑部位地下水位较高，对基坑工程影响较大的主要为上层滞水及第四系松散层孔隙水，基坑开挖时如止水效果不好或止水措施失效，会出现基坑降水困难，开挖过程易出现涌砂、涌水风险，基坑周边水管开裂增加水土压力、降低土体强度等对基坑工程可能造成的工程风险。亦可能引起坑底突涌或土体发生位移而导致崩塌或滑坡风险。建议基坑地下室开挖在旱季进行。此外，设计、施工需要重视地下水的水压力及浮托作用的影响，根据抗浮设防水位进行基坑抗浮验算，采取增加结构配重、设置抗浮桩等措施。基坑开挖应做好防水、止水，注意对开挖91、基坑周边的管线及建（构）筑物加强保护和监测；基坑开挖前应进一步查清基坑周边的地下管线分布情况，基坑土方开挖应分段、分块、分层开挖，严禁无序大开挖作业，在基坑外侧严禁堆放弃土。防止因施工工序和防范措施不当而造成邻近路面、基坑坍塌。基坑设计时应考虑换填垫层的厚度。3.12.2 工程风险控制建议1）针地地面沉降风险，建议对场地填土层（包括整平场地的后期填土）采用分层辗压夯实、搅拌桩、碎石桩等适当地基处理方法对填土层进行加固处理。2）本项目基坑开挖深度约1.505.60m，依据住建部【2018】37号文危险性较大的分部分项工程安全管理规定对工程范围的划分，本项目基坑为超过一定规模的危险性较大的分部分项92、工程范围，建议根据基坑开挖深度、基坑周边环境条件及工程地质与水文地质条件采用放坡+挂网喷砼护坡、桩锚等支护型式进行基坑支护。3）应充分考虑花岗岩残积土及风化岩遇水易软化的工程特性，基础施工时按有关规定采取必要的隔水、排水、降水措施。4）基坑场地地下水位埋深较浅，基坑开挖深度较大，应考虑地下水对地下室整体的浮托作用，宜根据工程特征和相应地质条件增加相应抗拔措施，如抗拔桩等。5）本项目紧临现有教学楼，且本项目施工期间学校正常进行教学工作和学生学习，施工期间需做好围挡和防护工作，对施工场地范围需实施围敝施工；并且需调整好项目的施工作业时间，避免噪音影响学校的正常教学和学习。6）基坑开挖和基础施工不可93、避免的会对会元学校已有建筑物的基础和地基土造成一定影响；基坑施工引起局部水土环境变化，不排除可能造成桩基两侧土压力不平衡，桩基受损或侧移、沉降；基坑开挖时如地下水抽排过大，易造成地面沉降，对房屋建筑造成破坏。建议在施工前搜集相关建筑物的竣工图纸以确定附近建（构）筑物的基础形式、准确位置和深度以及场地内重金属回填区箱涵体的位置和范围，并在基坑施工时应做好对附近建（构）筑物、重要管线和重金属填埋体等的沉降动态监测和保护。4、结论与建议4.1结论4.1.1根据岩土工程勘察规范GB 50021-2001（2009年版）有关规定，拟建项目工程重要性等级为二级，场地复杂程度等级为二级（中等复杂），地基复杂94、程度等级为二级（中等复杂），岩土工程勘察等级为乙级。4.1.2 根据本次勘察结果，在勘察深度范围内，未见有地面开裂、古河道、古井、地下洞穴以及影响工程稳定性的活动断裂、崩塌、地陷、岩溶、滑坡、泥石流等不良地质作用和地质灾害，场地是稳定的，宜于兴建拟建项目。4.1.2 拟建场地位于广州市黄埔区九龙镇，根据建筑抗震设计规范GB 50011-2010（2016年版）及中国地震动参数区划图（GB 18306-2015）有关规定，抗震设防烈度为6度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度为0.10g。场地土的类型属中软土，建筑场地类别为类，勘察场地抗震设计特征周期值为0.35s。4.1.4 拟建场地内95、地下水对砼结构具微腐蚀性；按长期浸水条件考虑对钢筋砼结构中的钢筋具微腐蚀性，按干湿交替条件考虑对钢筋砼结构中的钢筋具微腐蚀性。土对砼结构及钢筋砼结构中的钢筋具微腐蚀性，对钢结构的腐蚀性根据pH值初步判定为微腐蚀性。4.1.5本次在场地内按有关规范进行了氡浓度检测，检测结果详见土壤中氡浓度检测报告（附件9），依据国家标准民用建筑工程室内环境污染控制规范（GB 50325-2010）判定，本工程可不采取防氡工程措施。4.2建议4.2.1 根据本次勘察室内试验结果，参照国家标准建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）、广东省标准建筑地基基础设计规范（DBJ 15-31-2016）等有关规程96、规范， 场地内各地层的工程特性指标建议采用下表4.2-1值： 各地层工程特性指标建议值 表4.2-1指标地层承载力特征值fak(kPa)压缩模量Es(MPa)变形模量E0(MPa)直剪天然重度(kN/m3)渗透系数K(cm/s)内摩擦角（度）凝聚力C（KPa）人工填土/101518.14.9110-5淤泥质土802.2/6.2717.46.5610-7粉质黏土1506.1/142019.14.5010-7砂质黏性土2204.5/20.72118.95.8810-5全风化花岗岩35090222418.55.2510-5强风化花岗岩500-18024.225.518.77.0810-4强风化花岗岩97、550-220-26.5中风化花岗岩1500-26.6中风化花岗岩2000-26.6微风化花岗岩5000-26.5注：1）当基础砌置于不同地层之上或下卧层性质变化较大时，应考虑不均匀沉降对上部结构的影响。2）采用天然地基时对天然地基持力层进行载荷试验验证其承载力特征及变形参数。4.2.2 根据本次勘察进行的室内试验及野外原位测试结果，参照国家标准建筑地基基础设计规范(GB 50007-2011)、行业标准高层建筑岩土工程勘察标准（JGJ 72-2017）、行业标准建筑桩基技术规范(JGJ 94-2008)、广东省标准建筑地基基础设计规范(DBJ 15-31-2016) 及其它有关规范，场地内各98、地层有关桩基设计参数建议采用表4.2-2、表4.2-3数值：各地层桩基（预制桩）设计参数建议值 表4.2-2 指标地层预 制 桩负摩阻力系数抗拔摩阻力折减系数i桩的侧摩阻力特征值qsa(kPa)桩的端阻力特征值 qpa(kPa)桩入土深度(米)9L161630人工填土12/0.400.55淤泥质土12/0.250.65粉质黏土35/0.65砂质黏性土422000240028000.65全风化花岗岩90350040000.70强风化花岗岩120450060000.70强风化花岗岩60007000注: 1).当采用上表数值时，须进行试桩校核及桩身质量检测。2)采用预制桩，宜以全风化花岗岩及以下地层99、作为桩端持力层，且桩端应进入持力层一定深度内，在满足设计桩长的同时，宜以贯入度或终压值作为沉桩控制。3) 对于预制桩，根据土层埋深h，将qsa乘以下表修正系数。土层埋深h（m）5102030修正系数0.81.01.11.2 各地层桩基（钻、冲孔灌注桩）设计参数建议值 表4.2-3 指标地层桩的侧摩阻力特征值qsa(kPa)桩 的端阻力特征值 qpa(kPa)L15m岩石抗压强度标准值（建议值）（MPa）持力岩层总端阻力特 征 值计算系数C1桩侧岩总摩阻力特征值计算系数C2负摩阻力系数抗拔摩阻力折减系数i天然饱和人工填土120.300.50淤泥质土80.200.60粉质黏土300.60砂质黏性土100、350.60全风化花岗岩600.65强风化花岗岩9015000.65强风化花岗岩13020000.65中风化花岗岩20.511.80.40.040.75中风化花岗岩36.625.80.50.050.80微风化花岗岩84.993.80.60.060.85注：1）当桩嵌入基岩深度h0.5米，C1采用表列数值的0.75倍，C2=0；2）对于钻冲孔桩，系数C1、C2值降低20%采用；桩端沉渣厚度应满足规范要求。3）桩端宜进入设计持力层中一定深度，孔底沉渣厚度应满足有关规范要求。4）岩石抗压强度建议值根据试验结果的离散性、统计平均值及统计标准值等综合确定。4.2.3 根据本次勘察结果，参照国家标准岩土工101、程勘察规范GB 50021-2001（2009年版）、广东省标准建筑地基基础设计规范(DBJ 15-31-2016)、行业标准建筑基坑支护技术规程（JGJ120-2012）等有关规程规范，场地内各地层有关基坑支护设计的岩土技术参数建议采用下表4.2-4和表4.2-5数值： 基坑支护设计参数表 表4.2-4 指标地层水泥搅拌桩桩周土的侧摩阻力特征值（kPa）锚杆的岩土极限粘结强度标准值qsk（kpa）地基土水平抗力系数的比例系数mMN/m4一次常压注浆二次常压注浆灌注桩人工填土1220306淤泥质土610158粉质黏土16506025砂质黏性土25557035全风化花岗岩308012045强风化102、花岗岩120150150强风化花岗岩150200K=200MPa/m 土质边坡允许坡高及坡率允许值 表4.2-5 指标地层允许坡高（m）坡率允许值人工填土51:1.75砂质黏性土51:1.254.2.4根据本次勘察结果，并结合广州地区建筑经验，采用桩基础，桩型可选砼预应力管桩，以全风化花岗岩或其以下地层作为桩端持力层。也可选择钻、冲孔（旋挖）灌注桩，选择中风化花岗岩或其以下岩层作为桩端持力层。也可选择天然筏形+柱墩基础，选择砂质黏性土作为基础持力层。本项目基坑建议采用采用放坡+挂网喷砼护坡、桩锚等支护型式进行基坑支护。在基坑开挖和施工过程中，应对基坑支护结构和周边建筑物的水平及垂直位移进行监测103、，对场地地下水位进行监测，做到信息化施工，确保基坑的正常施工，确保周边其它建（构）筑物的安全。建议对拟建建筑物设置一定数量的沉降观测点，从基础施工开始到建筑物竣工后一定时间内，以监测拟建建筑物总沉降量及沉降差。4.2.5建议本项目基坑抗浮水位按50.00m（广州市高程系统）考虑。对于地下室应进行抗浮验算，当地下室自重小于地下水浮力作用时，宜设置抗浮桩或抗浮锚杆。4.2.6 勘察结果表明，拟建场地内填土层多呈松散状态，在构筑室内外地坪或道路路基时，建议对浅部松散、软弱地层进行适当的地基加固处理，以免在外部荷载作用下或自重固结时产生下沉而导致室内外地坪下沉或开裂，并影响地下管线等设施的安全性及正常使用。4.2.7若选用冲（钻）孔灌注桩作为建（构）筑物的桩基础桩型，因场地基岩面起伏较大，且发育有孤石，基础施工时建议加强施工验桩工作，必要时应进行超前钻探工作，确保桩端置于设计选定的持力层中。对于单桩单柱的大直径嵌岩桩，根据建筑地基基础设计规范（DBJ 15-31-2016）的规定，应逐桩进行桩端持力层检验，以确保桩底以下3倍桩径或5m深度范围内无空洞、破碎带、软弱夹层等不良地质条件。4.2.8基础施工时应加强施工验桩(槽)工作，以确保桩端（基础）置于设计选定的持力层中。