1、1. 编制依据1.1、本工程施工组织设计。1.2、3#、4#楼 施工图纸。1.3、施工中执行的规范、标准（1）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）（2）、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）（3）、建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）（4）、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）（5）、钢结构设计规范（GB50017-2003）（6）、冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB50018-2002）（7）、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）（8）、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）（9）、北京市文明安全施工的有关规定1.4、施工参2、考资料建筑施工安全技术手册、建筑工程施工手册、 建筑工程外脚手架应用技术。2、 工程概况2.1、工程名称：六郎庄拆迁安置用房二期3#、4#楼。2.2、工程标高：3#、4#楼48.60M，室外与室内0.00高差0.30m,3#楼体高度28.75m；4#楼体高度26.35m；详见建筑总平面图。2.3、工程概况：本工程位于北京市海淀区树村，东至树村路，西至树村西一路（厢黄旗东路），北至马连洼北路，南至树村北街；工程总建设用地面积14.426公顷，总建筑面积17万平方米，共由10栋板式小高层住宅楼及配套公建组成，居住总户数2000户；住宅楼地下1-2层，使用功能为库房、车库及六级人防，地上7-10层，3、使用功能为住宅；外檐设计为米色面砖及涂料，最大檐口高度28.60米；配套公建地下1-2层，地上1-3层；各单位工程总体平面呈“-”字形或“L”型布局，最大楼体长度约135米；基础结构形式为筏板基础；主体结构形式为全现浇剪力墙结构。 楼号3#楼4#楼建筑面积12378.57m212799.73m2层数局部10层/-2 层8层/-2 层平面形状L形L形3、施工部署3.1 安全防护领导小组加强安全管理体制，确保安全生产、文明施工，是企业生存与发展的前提条件，确保达到 “2012年度内无事故”的安全生产目标。为此项目经理部成立以项目经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成人员如下：脚手架施工管理组织：4、 组 长： 戴成业 副 组 长： 郑星、王桂明、王举存、 技 术 指 导： 郑星 施 工 指 挥： 王桂明、王举存 架体安全质量验收负责人：王举存 、胡勇 作 业 按 排： 胡勇3.2 本项目脚手架的设计总体思路1、本工程主体结构施工工期要求非常紧张，地下结构施工完成后肥槽回填土方工作与地上主体施工交插作业，因此外脚手架需要在首层顶板以上进行悬挑搭设。搭设部位为3#楼东、西两立面及北立面、4#楼东立面。地上结构墙体采用大钢模施工，根据工程的结构形式、高度及工期要求等特点，为了满足安全文明施、经济合理、达到甲方对工期要求，确保地上主体结构施工与肥槽回填土工程施工顺利，现决定在首层顶板以上设悬挑脚5、手架，依据楼体高度，悬挑架子分两步进行，第一段自首层顶标高起至七层顶板为一个悬挑单元，挑架高度为16.8m。第二段自八层楼板起至电梯机房屋顶女儿墙顶为一个悬挑单元，挑架高度为16.25m。2、此悬挑架子使用时间预计3个月。悬挑架子搭设高度不起过6层。4、构造要求及技术措施:4.1挑梁位于结构实墙时在墙根部预留支设钢梁洞，250宽*350高预留孔洞（要求不断墙、柱钢筋），具体位置见平面布置图。4.2 悬挑架子搭设构造要求及技术措施4.2.1 悬挑梁为12.6工字钢，悬挑架子底部设12#槽钢挑梁和联梁，在楼板上提前预埋12钢筋锚环，锚环预埋位置与尺寸参见（悬挑架平面布置图）、（相关的悬挑架剖面详图6、），首层顶板未做预留预埋环时采取打孔环锚型式。4.2.2 水平方向每间隔不大于1.5m设置卸载拉绳,卸载拉绳采用12（6*19）钢丝油绳，将外架子与主体吊拉牢固。4.2.3 悬挑梁放置完成后，首先搭设内外水平大横杆，双挑杆之间留出100mm，立杆间距1.5m，内皮立杆距结构外皮300mm，（结构外皮与架体之间缝加设脚手板固定在小横杆上，防护严密）。内、外排间距1.05m，立杆位于双挑杆中间，采用十字扣连接牢固，保证双挑杆均匀受力，外皮立杆到施工层作业面时外皮立杆高出作业面1.2m，设双层横向护身栏杆。立杆接高接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3（取50cm）。4.2.4 大横杆本工程二层以7、上楼层高度均为2.8m，固此为了作业便利大横杆间距设为1.4m。大横杆置于小横杆之下，用直角扣件与立杆扣紧，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱距离不大于跨距的1/3（且不大于50cm），大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300，局部高差不超过5cm。4.2.5 小横杆每一立杆与大横杆相交处（主节点）必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点不大于15cm。且根据作业层脚手板搭设的需要，在两立柱之间等距离设置1 根小横杆，最大间距不超过75cm。小横杆伸出外排大横杆边缘8、距离不小于10 cm，伸出内排大横杆距离结构外边缘15 cm。上下层小横杆在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立杆处相向布置。4.2.6 剪刀撑与落地架子相同全部采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑每6 步7 跨设置一道，斜杆与地面的夹角在4560之间（本工程全部在50左右）。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24 个扣节点。4.2.7 脚手板脚手板厚度为50mm,长度4m，宽度（小头）不小于150mm。作业面必须满铺脚手板，木脚手板厚度不小于5cm，宽23至25cm，长度为4m ，脚手板两端采用89、#镀锌钢丝箍两道。在作业层脚手板下部加设一道水平兜网，随作业层上升，立体交插作业不得超过两层。挑架底层满铺一层脚手板。脚手板必须固定牢固。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝处设两根小横杆。拐角处两个方向的脚手板重叠放置，避免出现探头及空挡现象。脚手板的对接、搭接构造要求、脚手架搭设的允许偏差和检验方法。见8.2 节：4.2.8 连墙件连墙件采用刚性连接，垂直间距为一层高2.8m，水平间距为一个轴跨6m。连接件用483.5 的钢管，框架柱与脚手架的连接采用直角扣件搭设方架箍连接。拉接点要求保持在一水平线上。本工程轴跨较大在平楼层时，轴跨中间设拉杆。4.2.9 防护设施脚手架满挂全封闭密目安全网，密目10、网采用1.8m6.0m 规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧。作业层安全网应高于作业平台1.2m，并在作业层下部挂一道水平兜网封闭，兜网要求将架子与主体之间缝隙封严，在悬挑层架子最下层必须设平兜网，底部满铺脚手板，两侧面设200cm 高的挡脚板。5.防雷措施本工程脚手架接地、避雷措施执行施工现场临时用电安全技术规范（JGJ 46-88）标准。工程采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度1.5m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成逼雷网络。接地线采用404 的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一11、体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2 道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个（防雷设置由水电劳务队完成），位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2 倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于4，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以避免发生击穿事故。6、 悬挑脚手架的搭设及拆除施工工艺6.1.悬挑架搭设工艺：搭设12、的基本要求横平竖直、整齐清晰、图形一致、连接牢固、有操作空间、不变形、不摇晃。（1）搭设工艺要求下方架体不能拆除，待悬挑铺底完成、支撑稳定后方可拆除下方架体。搭设悬挑杆挑杆与锚环之间卡木楔 摆放第一层大横杆支搭斜撑杆 逐根树立杆、随扣紧 安第一步大横杆 安第一步小横杆 安第二步二大横杆 第二步小横杆 连附墙体 铺设架板挂立网 接立杆 第一个楼层完成后加设卸载钢丝绳加设剪刀撑。（2）根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离,并做好标记,用钢卷尺拉直,分出立杆位置,并做好标记,垫板应准确地放在定位线上,垫板必须铺放平稳,不得悬空。在搭设首层脚手架的过程中,沿四周每框架格内设一道斜支撑,拐13、角双向增设,待该部位与脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除,当脚手架操作层高出连墙件两步时,应采取临时稳定措施,直到连墙件搭设完毕后方可拆除。双排架应先立内排立杆,后立外排立杆,每排立杆先立两头的,再立中间的一根,双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直,立杆接长时,应先立外排,后立内排。6.2.悬挑脚手架的拆除工艺扣件式钢管外脚手架在使用完毕后应及时予以拆除。拆除的顺序与搭设顺序相反，要求自上而下进行：安全网 脚手板 扶手（栏杆） 剪刀撑（随每步脚手拆除）卸载钢丝绳 大横杆 小横杆 立杆。拆除时还应做好以下工作：对脚手架进行例行安全检查，确认脚手架不存在安全隐患。如发现，应对脚手架进行整14、修和加固，保证脚手架在拆除过程中不发生危险；对参与脚手架拆除工作的人员进行安全、质量、技术交底；拆除时必须每步同时拆除，不允许呈阶梯形拆除。外脚手架的拆除时严禁在垂直方向上同时作业，应在水平方向上逐步向下拆除；拆除脚手架时，先清理脚手板上的垃圾等杂物，严禁从高空抛掷。拆除的钢管、扣件等严禁高空抛掷，应由人力传递至地面； 拆除脚手架时应设置明显的停用标志，设专人看管；拆除的钢管应分类堆放在指定地方，扣件应逐个收回待用。7、劳动力、材料及机具配备7.1 劳动力配备（详见表7-1）表7-1序号工 种人 数（人） 结构拆除1架子工12102放线工227.2脚手架的材料要求1.所使用钢材必须具备产品合格15、证和产品性能说明书，满足安规范要求，具有足够的强度、刚度、稳定性，同时满足施工简单，安全可靠等技术性能。2.脚手架杆件：脚手钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）号或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）号中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准碳素结构（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。严禁使用有明显变形、裂纹、锈蚀的钢管。3.扣件：应采可靠的锻铸铁制作的扣件，其材质符合现行的国宝标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定：采用其他材料制作的扣件，经试验证明其质量符合该标准规定后方可使用。扣件在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。4.脚手板：应采用杉木16、或白松木制作，其材质应符合现行国家现行标准木结构设计规范（GBJ5）中级材质的规定。脚手板厚度应不小于50mm,两端各用直径为4mm的镀锌铅丝箍两道。5.连墙件，使用穿墙螺杆时：其材质应符合现行国家标准碳素结构钢（BG/T700）中Q235-A级钢的规定，且螺杆直径应20mm.6.安全网、密目网，应采用符合安全规定要求的局（公司）认定产品，并必须具有国家指定的监督检测部门检验合格证。7.3 材料配备（详见表7-2）表7-2序号名称规格单位数量备注1架管483.5mmm15002脚手板厚5cm，宽2030cm*4mM2270硬木3密目安全网1.5*6块500合格证4水平安全网3*6块75合格证517、直角扣件个67006旋转扣件个5507对接扣件个10008镀锌钢丝12#kg5009镀锌钢丝8#kg3001012.6#槽钢M3601112.6#工字钢M2307.4 机具配备（详见表7-3）表7-3序号名 称单位数 量备 注结构装修拆除1架子扳手把8810搭设和拆除架子使用2力矩扳手把22检查架子扣件拧紧力度是否达到要求3手位葫芦个222调整架子水平弯曲度4外用电梯台111装修材料运输8、质量保证8.1 构配件允许偏差（详见表8-1）表8-1序号项 目允许偏差 (mm)示 意 图检查 工具1普通钢管尺寸外径48mm壁厚3.5mm-0.5-0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.7塞尺拐角尺3钢18、管外表面锈蚀深度0.50游标卡尺4钢管弯曲：各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m5钢板尺立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5m308.2 脚手架搭设的允许偏差和检验方法（详见表8-2）表8-2序号项 目技术要求允偏差(mm)示 意 图检查方法与工具1最后验收垂直度2080m100用经纬仪或吊线和卷尺搭设中检查偏差的高度(m)H=2H=10H=20H=3072040602间距步距20钢板尺纵距50横距203纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差104双排脚手架横向水平杆外伸长度外伸 500mm-50钢板尺5扣件安装主节点处各扣件中心19、点相互距离a150mm钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a500mm钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离ah/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离ala/3钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩4065 Nm扭力扳手6剪刀撑斜杆与地面的倾角4560角尺7脚手板外伸长度对 接a=130150mml300mm 卷尺搭 接a100mml200mm 8.3 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准（详见表8-3）表8-3序号检 查 项 目安装扣件数量（个）抽检数量(个)允许的不合格数1连接立杆与纵(横)向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件120132005032连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件20、(非主节点) 120132005058.4 质量保证事项8.4.1 焊接缝质量要求、外墙转角双钢管悬挑梁焊接缝质量要求：电焊工必须持证上岗作业，采用钢材必须为国标型钢，电焊条种类采用E43型。焊缝处要求打坡口焊接坡口，坡口角度为4560度，焊接标准符合建筑钢结构焊接技术规程。外观质量见下表：基本项目二级基本项目二级缺陷类型二级表面夹渣不允许未焊满0.20.2t,且1.0表面气孔不允许根部收缩0.20.2t,且1.0咬边0.05t,且0.5,连续长度100.0,且焊缝两侧咬边总长10%焊缝全长注:t=连接处板厚弧坑裂纹不允许电弧擦伤不允许接头不良缺口深度0.05t,且0.58.4.2 脚手架必须21、经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。8.4.3 脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后，方允许使用或继续使用：搭设完毕后；连续使用达6 个月；施工中中途停止使用超过15 天，在重新使用之前；在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后；在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时。8.4.4 操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。8.4.5 在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。8.4.6 外观质量安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网22、的颜色不得出现过大色差，安网挂设必须紧凑，表面绷紧。脚手架钢管无质量缺陷。9、 安全施工措施9.1.悬挑架施工重点防坠落及控制措施：（1）进入施工现场，必须戴好安全帽，施工作业要正确使用个防护用品。（2）脚手架搭设有技术交底和搭设方案，搭设班组必须认真学习研究；（3）患有高血压、心脏病、晕高或视力不好及不适合登高作业的，不得从事搭设作业；（4）杆件等构件的装卸不得用车辆自卸或投扔，降低和减少噪声、粉尘的排放，堆放整齐，不妨碍人员的通行和施工；（5）穿紧身紧袖衣服，穿防滑鞋，安全带正确佩带，并与固定好的横杆挂牢；（6）风力六级以上、高温、雨、雪、雾天气应停止室外作业；（7）搭设未完的脚手架，在离23、开时不留未固定的杆件和扣件；（8）脚手架搭设完成后，应告知项目部或安全员组织验收；（9）脚手架使用过程中，搭设班组派人员进行日常的维护和监督使用者正确使用，制止随意拆改；（10）脚手架拆除应前有拆除的方案，对脚手架的变形情况、杆件的连接、作业环境应检查和熟悉；划定危险作业范围，设监护人；（11）清理脚手架上的杂物和地面的作业环境；拆除过程中不得嬉闹，安全带牢固的横杆上；（12）不得抛掷杆件、配件、脚手板，拆除的杆件按按品种和规格码放整齐；操作人员对操作环境有权向员工代表提出改善的建议或措施；（13）有紧急情况，及时报告项目部管理人员；清理脚手架上的杂物和地面的作业环境；拆除过程中不得嬉闹，安全24、带牢固的横杆上；（14）不得抛掷杆件、配件、脚手板，拆除的杆件按按品种和规格码放整齐；（15）操作人员对操作环境有权向员工代表提出改善的建议或措施；（16）有紧急情况，及时报告项目部管理人员；10、 文明施工要求根据脚手架施工的特殊性，结合文明安全施工要求施工时做到以下几点：10.1 进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。10.2 进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标识牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标识牌。10.3 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。10.4 脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业25、架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。10.5 上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。10.6 护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。10.7 脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术部门同意后由架子工操作。10.8 不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。10.9 不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂26、起重设备。10.10 在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。10.11 拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。10.12 脚手板使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。10.13 要保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯等一并拉结，不得截断架体。10.14 施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。10.15 使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。10.16 脚27、手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。10.17 施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。10.18 运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。10.19 六级以上(含六级)大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物，若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。11、槽钢悬挑扣件式双排脚手架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2028、01)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 1400 300 脚手架搭设体系剖面图 一、参数信息1.脚手架搭设参数脚手架从距地面50m处开始搭设，搭设高度H：16.8m；顶步栏杆高：1.2m；内立杆距离墙宽度a：0.3m；立杆步距h：1.4m；总步数：12步；立杆纵距la：1.5m；立杆横距lb：1.05m；小横杆伸出内立杆长度a1：0.3m；扫地杆距地：0.2m；采用小横杆在上布置，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根；采用的钢管类型为48 3.5；连墙件布置方式为二29、步二跨，连接方式为扣件连接；连墙件扣件连接方式为双扣件，扣件抗滑承载力折减系数为1；脚手架沿墙纵向长度l：150m；2.荷载参数(1)活荷载参数结构脚手架均布活荷载：3kN/m2；结构脚手架同时施工层数：0层；(2)风荷载参数本工程地处北京，基本风压Wo：0.45kN/m2；地面粗糙度类别为：C类(有密集建筑群市区)；(2)静荷载参数1)脚手板参数选用木脚手板，按规范要求铺脚手板；脚手板自重：0.35kN/m2；铺设层数：2层；2)挡脚板参数选用木脚手板(220483000)，铺脚手板层设挡脚板挡脚板自重：0.08kN/m；挡脚板铺设层数：2层；3)防护栏杆铺脚手板层设防护栏杆，每步防护栏杆根30、数为2根，总根数为4根；4)围护材料2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭。密目网选用为：2300目/100cm2，A0=1.3mm2；密目网自重：0.01kN/m2；3.支撑参数支撑系统搭设形式为斜拉式-钢丝绳受力；主梁截面特征：工字钢，工字钢型号：12.6号工字钢；型钢悬挑主梁平铺在楼面上，锚点采用压环钢筋方式，钢筋直径12mm；联梁截面特征：槽钢-槽口水平，槽钢型号：12.6号槽钢；楼板混凝土强度等级：C35；选用钢丝绳为619，钢丝绳吊点与主梁的垂直距离：5m。二、小横杆的计算 小横杆在大横杆的上面，考虑活荷载在小横杆上的最不利布置，验算强度和挠度时不计小横杆的悬31、挑荷载，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。1.均布荷载值计算作用在小横杆上的荷载标准值：q=0.038+0.3501.5/2+21.5/2 = 1.801 kN/m；作用在小横杆上的荷载设计值：q=1.2（0.038+0.3501.5/2）+1.421.5/2 = 2.461 kN/m；2.强度验算最大弯矩 M = ql2/8 =2.4611.052/8 = 0.339 kN.m； 最大应力计算值 = M / W =0.339106/5.08103=66.765 N/mm2； 小横杆实际弯曲应力计算值=66.765N/mm2 小于抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大32、挠度 = 5ql4/384EI = 5.01.80110504/(3842.0610512.19104)=1.135 mm； 小横杆实际最大挠度计算值=1.135mm 小于最大允许挠度值min（1050/150，10）=7.000mm，满足要求！三、大横杆的计算小横杆在大横杆的上面，小横杆把荷载以集中力的形式传递给大横杆，所以，大横杆按照集中力作用下的三跨连续梁进行强度和挠度计算。计算小横杆传递给大横杆的集中力时，计入小横杆的悬挑荷载。1.小横杆传递给大横杆的集中力计算内排大横杆受到的集中力标准值： F=0.5qlb(1+a1/lb)2=0.51.8011.05(1+0.3/1.05)2=1.33、563 kN；内排大横杆受到的集中力设计值：F=0.5qlb(1+a1/lb)2=0.52.4611.05(1+0.3/1.05)2=2.136 kN；外排大横杆受到的集中力标准值： F=0.5qlb1+(a1/lb)2=0.51.8011.051+(0.3/1.05)2=1.023 kN；外排大横杆受到的集中力设计值：F=0.5qlb1+(a1/lb)2=0.52.4611.051+(0.3/1.05)2=1.398 kN；2.大横杆受力计算大横杆按三跨（每跨中部）均有集中活荷载分布计算，由脚手架大横杆试验可知，大横杆按照三跨连续梁计算是偏于安全的，按以上荷载分布进行计算可以满足要求并且与我34、国工程长期使用经验值相符。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（内排大横杆、外排大横杆计算方式完全相同，下面是内排大横杆的计算过程，外排大横杆计算过程从略，仅给出最终计算结果）： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到内排大横杆： 最大弯矩：M= 0.568 kN.m 最大变形：= 2.479 mm 最大支座反力：F= 4.668 kN计算得到外排大横杆(计算过程从略)： 最大弯矩：M= 0.375 kN.m 最大变形：= 1.640 mm 最大支座反力：F= 3.081 kN3.强度验算最大应力计算值 = 0.5681035、6/5.08103=111.898 N/mm2；大横杆实际弯曲应力计算值=111.898N/mm2 小于抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！4.挠度验算最大挠度=2.479mm；大横杆实际最大挠度计算值=2.479mm 小于最大允许挠度值min（1500/150，10）=10.000mm，满足要求！四、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值。规范规定直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN。扣件抗滑承载力折减系数1，则该工程采用的单扣件承载力取值为8.000kN，双扣件承载力取值为16.000kN；R - 纵向或横36、向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。本工程内排大横杆传给内立杆的竖向作用力为4.668 kN, 外排大横杆传给外立杆的竖向作用力为3.081 kN；作业层内力杆扣件抗滑承载力验算：内立杆受到的竖向作用力R=4.668kN 8.000kN，内力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！作业层外力杆扣件抗滑承载力验算：外立杆受到的竖向作用力R=3.081kN 8.000kN，外力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.确定按稳定计算的脚手架搭设高度HsHs=H=16.8 m；2.静荷载标准值计算(1)结构自重标准值N37、G1k采用48 3.5钢管。外立杆：NG1k= gk Hs=0.136016.8.000=2.285 kN；内立杆：NG1k= gk Hs=0.113616.8.000=1.91 kN；(2)构配件自重标准值NG2k1)脚手板的自重标准值NG2k1采用木脚手板，自重标准值gk1=0.35kN/m2 ，铺设层数n1=2层。外立杆：NG2k1= n10.5lblagk1 = 20.51.051.50.35=0.551 kN；内立杆：NG2k1= n1（0.5lb+a1）lagk1 = 2（0.51.05+0.3）1.50.35=0.866 kN；2)挡脚板的自重标准值NG2k2采用木脚手板(22038、483000)，自重标准值gk2=0.08kN/m ，铺设层数n2=2层。 外立杆：NG2k2= n2lagk2 = 21.50.08=0.240 kN；3)防护栏杆及扣件的自重标准值NG2k3采用48 3.5钢管，自重标准值gk3=0.0384kN/m ，总根数n3=4根。外立杆：NG2k3= n3（lagk3+0.0132）= 4（1.50.0384+0.0132）=0.283 kN；4)围护材料的自重标准值NG2k4采用2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭，自重标准值gk4=0.01kN/m2。外立杆：NG2k4= laH gk4 =1.5230.01=0.34539、 kN；5)附加横杆及扣件的自重标准值NG2k5搭接在大横杆上的小横杆根数n4=1根，铺设层数n5=2层，采用48 3.5钢管，自重标准值gk6=0.0384kN/m。外立杆：NG2k5= n5n4（0.5lbgk6+0.0132） = 21（0.51.050.0384+0.0132）=0.067 kN；内立杆：NG2k5= n5n4（0.5lb+a1）gk6+0.0132 = 21（0.51.05+0.3）0.0384+0.0132= 0.090 kN；6）构配件自重标准值NG2k合计外立杆：NG2k=0.551+0.240+0.283+0.345+0.067=1.486 kN；内立杆：NG40、2k=0.866+0.090=0.956 kN；3.活荷载标准值计算活荷载按照2个装修作业层（荷载为2 kN/m2）计算，活荷载合计值Qk=4 kN/m2。外立杆：NQk= 0.5lblaQk = 0.51.051.54=3.150 kN；内立杆：NQk =（0.5lb+a1）laQk =（0.51.05+0.3）1.54=4.950 kN；4.风荷载标准值计算Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照荷载规范规定采用：0 = 0.45 kN/m2； s - 风荷载体型系数：s=1.3j =1.30.868=1.128；j为挡风系数，考虑了脚手架和围护材料的共同作用，计算过程41、复杂因篇幅有限计算过程从略。z - 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：脚手架底部z= 1.250，脚手架顶部z= 1.477；经计算得到，风荷载标准值为: 脚手架底部Wk = 0.70.451.2501.128 = 0.444 kN/m2； 脚手架顶部Wk = 0.70.451.4771.128 = 0.525 kN/m2；六、立杆稳定性计算(一)基本数据计算1.立杆长细比验算依据扣件式规范第5.1.9条：长细比= l0/i = kh/i=h/i（k取为1）查扣件式规范表5.3.3得： = 1.500；立杆的截面回转半径：i = 1.580 cm；= 1.5001.8100/1.5842、0=170.886立杆实际长细比计算值=170.886 小于容许长细比210，满足要求！2.确定轴心受压构件的稳定系数长细比= l0/i = kh/i=1.1551.5001.8100/1.580=197.373；稳定系数查扣件式规范附录C表得到：= 0.185；3.风荷载设计值产生的立杆段弯矩MwMw = 0.851.4WkLah2/10经计算得到，各段弯矩Mw为： 脚手架底部 Mw= 0.257kNm；(二)外立杆稳定性计算1.组合风荷载时,外立杆的稳定性计算 = N/(A) + MW/W f外立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+0.851.4NQk =1.2（3.143、28+1.486）+ 0.851.43.150= 9.286 kN； = 9285.504/(0.185489)+256915.470/5080 = 153.076 N/mm2；组合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值=153.076N/mm2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！2.不组合风荷载时,外立杆的稳定性计算 = N/(A) f外立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk =1.2（3.128+1.486）+ 1.43.150= 9.947 kN； = 9947.004/(0.185489)=109.804 N/mm2；不组合合风荷载时，外立杆44、实际抗压应力计算值=109.804N/mm2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！(三)内立杆稳定性计算全封闭双排脚手架仅考虑外立杆承受风荷载的作用，内立杆不考虑风荷载作用。 = N/(A) f内立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk =1.2（2.613+0.956）+ 1.44.950= 11.213 kN； = 11212.572/(0.185489)=123.774 N/mm2；内立杆实际抗压应力计算值=123.774N/mm2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的稳定性计算风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，45、按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 7.937 kN；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.937 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 700/15.8的结果查表得到 =0.871；A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.8714.8910220510-3 = 87.292 kN；Nl=12.937kN Nf=87.292kN，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与46、墙体连接。由以上计算得到 Nl=12.937kN 双扣件的抗滑力16.000kN，满足要求！八、系梁的计算系梁采用12.6号槽钢U口水平。按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力：外立杆P1 = 9.947 kN，内立杆P2 = 11.213 kN；计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 RA = RB = (n-1)/2P + P其中 n= 2；经过简支梁的计算得到: 外立杆通过联梁传递到支座的最大力 (考虑到支撑的自重)N1= 29.947 + 3.0000.148 = 20.339 kN; 内立杆通过联梁传递到支座的最大力 (考虑到支撑的自重)N2= 211.213 + 3.00047、0.148 = 22.870 kN; 最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax= 2 /811.2133.000+0.1483.0002 /8= 8.576 kNm; 最大应力 = 8.576106 / 62137 = 138.024 N/mm2;水平联梁的最大应力计算值 138.024N/mm2 小于 205N/mm2，满足要求！九、悬挑梁受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N和水平钢梁自重荷载的共同作用。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，第一道支撑与墙的距离为1550mm。悬挑梁的截面惯性矩I = 488.592 cm4，48、截面抵抗矩W = 77.529 cm3，截面积A = 18.1 cm2，线密度G = 14.2 kg/m。外立杆轴向力设计值N1= 20.339 kN；内立杆轴向力设计值N2= 22.870 kN；悬挑梁自重荷载 q=1.214.29.810-3=0.170kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kNm)各支座对悬挑梁的支座反力由左至右分别为：R1=25.991kN；R2=19.124kN；R3=-1.283kN。最大弯矩 Mmax= 5.822 kNm；最大应力 =M/1.05W+N/A= 5.822106 /( 1.05 7749、529 )+ 8.057103 / 1810 = 75.967 N/mm2；悬挑梁的最大应力计算值=75.967 N/mm2 小于抗压强度设计值205N/mm2，满足要求!十、悬挑梁稳定性计算悬挑梁采用12.6号工字钢,计算公式如下： = M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，依钢结构设计规范(GB50017-2003) 附表B，按照下面公式调整： 得到 b=0.929。经过计算得到最大应力 = 5.822106 /( 0.92977529 )= 80.830 N/mm2；悬挑梁的稳定性50、计算 =80.830N/mm2 小于f=215N/mm2，满足要求!十一、拉绳的受力计算钢绳承受全部荷载，通过软件电算程序计算得到钢绳的支点从左至右支座反力分别为：R1=25.991kN。水平悬挑梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 RAH = RUicosi其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=27.211kN。十二、拉绳的强度计算1.钢丝拉绳的内力计算钢丝拉绳的轴力RU取最大值进行计算，为RU=27.211 kN 选择619钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径18.51、5mm。 Fg = Fg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg199.500kN； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。0.85； K - 钢丝绳使用安全系数。K6。得到：Fg= 28.263kN Ru27.211kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。2.钢丝拉绳的拉环强度计算钢丝拉绳的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=27.211kN钢丝拉绳的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环52、按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(27211.3684/(3.142502) 1/2 =18.6mm；实际拉环选用直径D=20mm 的HPB235的钢筋制作即可。十三、锚固段与楼板连接的计算水平悬挑梁与楼板压点采用压环钢筋，拉环强度计算如下：水平悬挑梁与楼板压点的拉环受力 R=1.283 kN； 压环钢筋的设计直径D=12mm；水平悬挑梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: = N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2； A=D2/4=3.142122/4=113.097mm2=N/2A=1.283103/(113.0972)=5.672N/mm2；水平悬挑梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，采用元钢直径12的拉环，满足要求！