1、莱斯大酒店（二期）工程 碗扣式钢管脚手架高支模专项施工方案目 录一、编制依据 1二、工程概况 2三、模板及支撑系统设计 21、模板支撑系统的选型 22、模板及钢管支顶设计方案 23、梁模板支顶 3四、施工顺序 3五、主要施工方法及质量保证措施 41、高支模施工 4 2、梁板模板安装 43、模板支顶安装质量保证措施 44、模板拆除 55、钢筋安装 6、混凝土浇筑 六、施工进度计划及劳动力计划 七、安全设施和管理措施 1、安全设施 2、项目安全管理机构图 3、特殊作业人员（电工、架子工） 4、安全管理与监控 5、监测方案 8八、安全应急救援预案 1、安全事故应急救援架构 2、发生高处坠落事故应急救2、援 3、发生支模坍塌应急救援 10九、梁板模板支撑系统计算书 111、12.0m的主梁4001600的高支模计算书 112、12.0m的次梁250500的高支模计算书 223、12.0m的楼面模板的高支模计算书 314、4.5m的主梁250700的支模计算书 40一、编制依据1.工程设计图纸；2.建筑施工安全检查标准JGJ59-99；3.建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20084.建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ 166-2008 (2008年版)；5.混凝土结构工程施工质量验收规范GB502042002；6.混凝土结构设计规范GB50010-20027.建筑结构荷载规范GB53、0009-2001（2006年版）；8.木结构设计规范GB50005-2003（2005年版）9.建设部、省、市有关高支模施工技术、质量、安全和文明的规定；10.危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法的通知11.建筑工程施工安全辅助设计系统（一州软件）（2009年版）。二、工程概况本工程由XX大酒店有限公司、XX房地产有限公司共同兴建，XX建筑设计有限公司设计，XX监理有限公司监理，XX建筑工程公司施工。工程地点在韶关市东河启明北路。莱斯大酒店（二期）建筑面积38062m2，层数为地下1层/地上16层：塔楼为框筒结构，局部裙楼4层为框架结构。首层7.95m高，二、三层5.0m高，4、四层屋面为斜屋面（最高标高29.54m，与下层相距 11.54m高；最低标高29.00m）。7.95m层高框架结构梁有：4001000、400900、400800、300800、300700、200600、200500 mm等，楼板厚110mm；梁跨度最大为11.54m。11.54m层高框架主梁为：6001700、500700、4001200、400900、400800mm等，次梁为：5001700、300800、300700mm等；楼板厚120mm；梁最大跨度为27.0m。四层支撑基础为三楼面板120mm厚C30混凝土且下层模板支撑系统未拆除。首层模板支撑基础为地下室顶板250 mm厚C355、混凝土。裙楼每层支模面积约为3075.8m2 。三、模板及支顶系统设计1、模板支撑系统的选型（首层）7.95m层高选4001000的主梁（KL-22（1A）作为最不利计算。（四层）11.54m层高选6001700的主梁（WKL-8（2）作为最不利计算。梁板的模板均采用18 厚夹板、8080 木枋作龙骨，侧模肋枋用8080木枋，用碗扣式483.5 钢管配可调托作支顶，水平拉杆、剪刀撑均采用483.5钢管，立杆上部安装U 型可调顶托支撑主龙骨。所有模板表面均涂刷脱模剂。其中：木材弹性模量E9000N/mmP2P，抗弯强度fm13.00N/mm2，抗剪强度fv1.4 N/mmP2P；483.5 钢管6、截面积4.89cm2P，惯性矩I1.219105 mm 4P，截面模量W4.49cm3，回转半径i1.578cm，每米长质量为3.96kg/m，钢材强度设计值为205 N/mm2。2、模板及钢管支顶设计方案（1）11.54m、7.95 m、5.0 m结构采用满堂红碗扣式钢管脚手架支顶体系。其梁板模板支顶设计计算详见计算书。模板支顶、垂直剪刀撑设置位置、水平剪刀撑设置及水平拉杆布置等详见附图所示。48 钢管纵横水平拉杆间距每1.2m设一道；扫地杆位于底座上200mm处设，支撑体系顶部及扫地杆处和中部各设置一道水平剪刀撑；按纵横向不大于10m和外侧周圈设48 钢管垂直连续式剪刀撑，剪刀撑与地面夹角7、不大于60 度。在最顶步距两水平拉杆中间加一道水平拉杆即间距为0.75m。严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。水平拉杆按柱间距水平距离，竖向隔一步距设一个与柱固结点。立杆底座下加垫2m长双木枋，支撑面积不少于0.3。7.95m、5.0 m结构除不设水平剪刀撑外，其余做法与11.54m结构相同。（2）楼板模板支顶模板采用18 厚夹板，用8080 木枋作龙骨，支顶材料采用碗扣式483.5钢管。钢管间距900900mm，步距1200 mm（详见支顶平面布置图）；次龙骨间距350mm，主龙骨间距900mm。立杆间距600600mm，即沿主龙骨方向为600mm，垂直主龙骨方向为6008、mm，水平杆步距1200mm。（3）、梁模板支顶1)、截面为4001000mm 的梁第一层龙骨8080mm木枋300mm，第二层龙骨8080mm单木枋600mm；碗扣式钢管立杆纵向600mm，碗扣式钢管立杆横向600mm，底模及侧模采用18 厚夹板；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺2排12,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。2)、截面为6001700mm的梁第一层龙骨8080mm木枋300mm，第二层龙骨8080mm单木枋600mm；碗扣式钢管立杆纵向600mm，碗扣式钢管立杆横向600mm，底模及侧模采用18 厚夹板；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺9、栓4排12,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。四、施工顺序在施工安排上，采取先施工混凝土柱，然后再安装满堂红支顶体系，这样，可利用已完成的柱作为水平拉杆的支撑平台支座，从而达到限制高支模体系水平移动的目的。梁高1200mm 以上梁的安装顺序：将梁位置及钢管支顶位置放线在地面上并定好水平控制标高梁板竖向支顶安装（含纵向水平拉杆及剪刀撑）架设梁底木枋龙骨于钢管脚手架项托板上梁底模板安装架设板底木枋龙骨于钢管脚手架顶托板上楼板模板安装（梁侧部分留后安装）模板支顶的验收梁钢筋绑扎梁侧模板安装（梁侧后装部分）楼板模板安装楼板钢筋绑扎梁板钢筋隐蔽验收梁板混凝土浇筑混凝土养护松10、下钢管脚手架可调顶托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平拉杆、剪刀撑及钢管支顶。梁高小于1000mm（含） 梁的安装顺序：将梁位置及钢管支顶位置放线在地面上并定好水平控制标高梁板竖向支顶安装（含纵向水平拉杆及剪刀撑）架设梁底木枋龙骨于钢管脚手架顶托板上梁模板安装架设板底木枋龙骨于钢管脚手架顶托板上楼板模板安装模板支顶的验收梁钢筋绑扎沉梁楼板钢筋绑扎梁板钢筋隐蔽验收梁板混凝土浇筑混凝土养护松下钢管脚手架可调顶托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平拉杆、剪刀撑及钢管支顶。五、主要施工方法及质量保证措施1、高支模施工(1)、脚手架安装要整齐划一，并在相互垂直的两个方向上有保证其稳定的支撑系统。(2)、钢管支11、顶安装时，立柱应采用带齿碗扣接头方式连接，立杆的上部安装U 型可调顶托支撑的钢板厚度不得小于5，立杆的底座底板的钢板厚度不得小于6，可调顶托支撑和底座插入立柱内的长度不得小于150。立柱之间扣接必须扣牢固好，以保证垂直度和力的传递。(3)、支顶安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题应立即整改。(4)、必须离地面不大于350mm 处加设纵横扫地杆。(5)、顶托螺杆伸出钢管长度不得超过200mm。(6)、钢管支顶的搭设要符合建筑施工碗扣式钢管式脚手架安全技术规范和建筑施工模板安全技术规范的要求。剪刀撑、横向斜撑的搭设应随立杆、横向和纵向水平杆等同步，水平拉杆要与已浇注的混凝土柱顶紧，以增强水12、平方向的稳定性。(7)、剪刀撑斜杆搭接长度不少于1m，要求不少于3 个扣件连接。2、梁板模板安装(1)、梁模板的安装：先在地面上弹出轴线、梁及支顶安装位置控制线，然后按设计标高调整钢管支顶可调顶托的标高，将其调至预定的高度；然后在可调顶托的托板上安放大龙骨木枋，固定后在主龙骨木枋上安装梁底小龙骨。龙骨安装完成后，安装梁底模板，并拉线找平。梁底模板按跨度0.1起拱。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。对于梁高1200mm 的梁，在梁底模安装后，在钢筋安装完成再安装侧模、压脚板及斜撑，梁侧模板在中部加12穿梁对拉螺栓。梁高小于等于1000mm 的梁按照一般的施工顺序进行。(2)、（楼）面模板的安13、装：通线调整钢管支顶可调顶托的标高，将其调至预定的高度，在可调顶托托板上架设钢管（大龙骨），固定后架设小龙骨然后在小龙骨上安装模板，模板按跨度0.1起拱。3、模板支顶安装质量保证措施 (1)、在高支模安装前，要对高支模的各种材料进行严格检验，尤其是钢管、碗扣件、可调托以及木枋等，不合格的不得使用。钢管统一严格选用483.5以上，其质量符合GB/T700碳素结构钢中Q235-A 级钢的规定。使用前必须经检查无严重锈蚀，无弯曲变形。碗扣件材质必须符合钢管脚手架扣件（GB15831）要求。现场木枋要剔除已使用较多次数，枋身比较陈旧的，尽量选用截面大小符合，枋身比较结实的。(2)、本支模的钢管搭建在已14、浇注的垫层混凝土板表面上，承载面的混凝土必须达到设计强度的75%才允许进行楼面梁板的钢筋安装。(3)、由于本高支模系统要求高，在模板安装时，必须严格按照设计要求进行起拱。(4)、模板应拼缝平整严密，拼缝位置下面必须要有次龙骨支撑并钉牢。拼缝处内贴胶带，防止漏浆。模板安装后应及时报验及浇筑混凝土。(5)、可调托座（底座）调节螺杆伸出长度不宜大于200mm，可调托座（含底座）的螺杆伸出长度大于200mm 时采取增加一度水平拉杆的固定措施。(6)、模板安装允许偏差应满足以下要求：(7)、 支架搭设的垂直度与水平度允许偏差应满足以下要求：4、模板拆除(1)、拆模时间：不承重的侧面模板，应在混凝土强度能15、保证其表面及棱角不因拆模板而受损坏，方可拆除；承重的模板应在混凝土达到下列强度（同条件养护）以后，始能拆除。(2)、拆除顺序：先装后拆，后装先拆。(3)、拆除模板支顶时，先将钢管支顶可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板降下，取下模板和木枋，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。(4)、高支模拆除方向由于本工程高支模的高度高且支顶间距较密，因此高支模体系拆除时首先从中间拆起，形成一条通道，然后再从两边向通道方向拆除，所拆除的周转料通过通道外运。5、钢筋安装(1)、大梁两侧模板在钢筋安装好后才安装，钢筋的安装在梁底模板上操作，梁底层钢筋在底模板上就位，其间穿好主梁、一级次梁钢筋箍筋，并将箍筋分别集中在16、沿主梁方向的两条次梁间位置。(2)、小梁钢筋的安装按照常规方法施工。6、混凝土浇筑混凝土浇筑必须在梁板钢筋、模板工程完成、经验收合格后才能进行施工。(1)、混凝土浇筑分层进行。(2)、本高支模混凝土的浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”推进，梁分层浇筑。首先将主梁砼浇至板面下500mm，并停顿一段时间，以利砼的沉降密实，在砼初凝前同板砼一同浇筑。(3)、 竖向泵管布置不能与支架连接；多台泵泵送时，要注意避免速度一致以免产生共振。且泵送压力注意不要太大，以减少水平推力。泵管的支座布置在梁钢筋上，减少动载对板筋、板支模的不利影响。六、施工进度计划及劳动力计划1、施工进度计划根据工程特点和项目部技术装备17、，劳动力资源状况，拟在该工程中采取以模板安装工程为主导的程序，实行立体分层、平面单向流水作业的施工方法，每层模板工期为7天。2、劳动力计划名 称数 量任 务架子工18负责架子搭设和拆除木 工36负责模板安装与拆除施工电工焊 工2负责施工现场用电及机具构件的焊接管理人员5负责施工现场管理与监督七、安全设施和管理措施1、安全设施(1)、在钢管梁支架顶下数第一道纵横水平杆设置工人作业平台。靠近梁旁处用作为检查通道，用钢棚板铺设，其余钢管支架顶层用蒿竹满铺，所有作业层下设兜底网。(2)、高支模施工现场应搭设工作梯以供作业人员使用，不得从支撑系统爬上爬下。 (3)、 大梁支顶底下设置低压照明灯，以方便施18、工人员通过和质检人员对支顶的检查。(4)、 在操作层设置相应的消防设施（如灭火筒）。2、项目安全管理机构图建立以项目经理为首施工安全管理组织机构。项目部设置安全生产领导小组，项目经理为安全第一责任人。项目部设安全质量组，明确现场施工安全责任人，设专职具有上岗资质的安全检查员，各分承包队伍必须配备专职安全员，做到分工明确，责任到人。保安、安全员为主要监督者，医务人员为保障者。项目经理张化仁项目技术主管安全主任方堃霖（证书号：）施工组吴江武吴正彪严 浪技术组梁志明肖坚雄费用与进度控制郭燕鸣质安组纪晓辉 陈焕充资料与档案邹洁雯后勤与保障组罗 华3、特殊作业人员（电工、焊工、架子工）姓名 证书号4、安19、全管理与监控本工程高支撑模板体系施工的安全隐患主要为：防坍塌、高空坠落。其主要措施为：(1)、高支撑模板的技术方案必须经企业组织的专家组论证后由企业技术负责人和总监理工程师审批签字并盖章才能实施。(2)、施工前必须明确高支撑模板施工现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作，施工现场安全责任人应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。(3)、项目现场要严格按照经审批的方案执行，确保施工安全。(4)、工人必须持证上岗，戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。(5)、操作层的施工荷载应符合设计要求（限载2kN/m22），不得超载，不得在其上集中堆放模板、钢筋等物件；并设置限载警示牌。(20、6)、雨天作业要有防滑措施和避雷措施。六级以上大风雨，必须停止施工作业。(7)、施工期间不得拆除纵横水平杆、剪刀撑、扫地杆等。(8)、在支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。(9)、用电安全按施工现场临时用电安全技术规范(JGJ46-2005)执行。(10)、支顶安装：1）、钢管或钢管底座应准确放置在定位线上，不得悬空。2）、支架立杆要垂直，纵横向水平杆要平整。立杆应尽量采用通长钢管。如需接管，接头要错开，不在同一步距内，立杆口必须按规范对接，确保架体垂直度。相邻的两根纵向水平杆的接头要互相交错，接驳口必须按规范对接。3）、各种连接构件要扣接牢固，扣件螺栓拧紧扭力矩应在4065N21、m之间，以防构件未能有效承力或构件破坏，搭设完成后应用扭力矩扳手随机均布抽样检查，不合格的必须重新拧紧，直到合格为止。4）、各杆件相交伸出的端头部分均应大于100 mm，以防杆件滑落。5）、支模分段或整体搭设完毕，必须填写模板验收记录表，经企业质安部门分段或整体验收合格，并悬挂验收标识方能进行钢筋安装。6）、在支顶安装过程中，应设置防倾覆的临时固定措施在支顶长向两旁设临时斜抛。安装时要待其安装完毕且核实无误后才全面予以固定。7）、工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品；9）、模板安装完后，应认真检查支顶是否牢固、模板应清扫干净。并必须经现场监理人员及质安部检查合格22、后并按规定办理专项验收才能进行混凝土浇筑。10）、模板必须支撑牢固、稳定，不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。11）、混凝土浇筑时，派安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况。发现异常现象时应立即暂停施工，并将施工人员撤离危险区域。12）、模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时，应避免材料、机具与工具过于集中堆放，在任何情况下模板立柱承受的荷载均不得超过荷载设计值。13）、支撑搭设、拆除和混凝土浇筑期间，应在适当地方挂设警示标志，禁止无关人员进入支模底下，并指定专人进行监护。(11)、模板支顶拆除：支顶架的拆除前应由项目部技术负责人进行拆除安全技术交底，并应在统一指挥下进行，按后装先拆、先装后23、拆的顺序及下列安全作业的要求进行：1）、模板支顶应经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，且混凝土强度报告已出，并经有关负责人审批同意后才能拆除。2）、支架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业。3）、在支顶拆除过程中，应设置防倾覆的临时固定措施在支顶长向两旁设临时斜抛。4）、同一层的构配件和加固件按先上后下、先外后里的顺序进行。5）、在拆除过程中，支架的自由悬臂高度不得超过两步；当必须超过两步时，应加设临时拉结。6）、拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，各构配件严禁抛掷至地面。5、监测方案我司准备在现场采用钢尺、线锤、水准仪和经纬仪对高支模系统进行施工过程的监24、测。因此，结合本工程的特点，制定了以下支架体系的沉降、位移观测方案：由于本工程的框架梁的自重较大，故观测点以框架梁为主要观测对象；由于本工程的模板支顶主要采用扣件钢管脚手架，间距较密，且框架梁在建筑物内部，采用的观测设备受到很大的限制，为此本工程的沉降观测采用了线锤+钢尺的形式来测量其沉降值、位移偏量。观测的基准点设置在建筑物外围，测量时将基准点引测至建筑物内。(1)、观测点布置：本工程高支模的观测点分沉降观测点及位移观测点，布置主要设置在4001000mm 梁、6001700mm 梁、5001700mm 梁、400900 mm 梁，其中每条主梁的跨中设置一个观测点。(2)、观测方法：将观测基25、准点引测至一个约50cm 高的角钢上，并将其底座通过螺栓固定在底板上；测量时，用钢尺测量线锤、焊接钢筋的标高，并在角钢上作原始标记。测量时间：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min 测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量；浇筑完成后，每隔1h 观测一次；模板的沉降测量到浇筑完成后12h 后结束。(3)、 监测预警值：梁支架沉降预警值为20mm；支座沉降量预警值为10mm； (4)、注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理26、。八、安全应急救援预案1、安全事故应急救援架构 组长：项目经理张化仁副组长：安全员方堃霖组 员木工班长;李 明卫生员：李慧宏资料员：邹洁雯材料员：罗 华施工员：吴江武2、发生高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。(1)、发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20 度左右，尽快送医院进行抢救治疗。(2)、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，27、以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。(3)、发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。(4)、发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，28、可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。(5)、遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。1）、一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl 溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。2）、加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。3）、止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2 处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3 处。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱29、布棉垫。每隔2540 分钟放松一次，每次放松0.51 分钟。(6)、动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。3、发生支模坍塌应急救援(1)、当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。(2)、在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。(3)、现场急救处理：1）、尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。2）、伤肢30、制动，可用夹板等简单托持伤肢。3）、伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。4）、伤肢不应抬高、按摩或热敷。5）、如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。6）、迅速转往医院。(4)、立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。(5)、按规定上报有关主管部门请求救援。九、梁板模板支撑系统计算书1、11.54m的主梁6001700的高支模计算书1.1计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=600mm，梁高h=1700mm，层高11.54m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.60m；板弹31、性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用48碗扣式钢管:横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.20m；钢管直径48mm，壁厚3.5mm，截面积4.89cm2，回转半径i=1.58cm；钢管重量0.0538kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。1.2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.32、60 + 3.16 ) 1.2 = 1.35 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.60 1.70 1.2 = 29.38 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.60 1.70 1.2 = 1.84 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.60 1.4 = 1.68 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 34.25 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 27.14 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=600mm。W=bh2 /6=600182/6=32400mm3， I=bh3/12=633、00183/12=291600mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.10534.253002=-323663N.mm=-0.32kN.m=Mmax/W=323663/32400=9.99N/mm2 梁底模抗弯强度=9.99N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60634.25300=6227N=6.23kN=3Vmax/（2bh）=36227/(260018)=0.86N/mm2梁底模抗剪强度=0.86N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=27.1434、kN/m；挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.64427.143004/(1006000291600)=0.81mm=L/250=300/250=1.20mm 梁底模挠度max=0.81mm=1.20mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（3）第一层龙骨验算碗扣式钢管横向间距L=600mm ，C=600mm、=600/600=1.00。第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=34.25335、00/600=17.13kN/mMq=qcL(2-)/8=17.13600/1000600/1000(2-1.00)/8=0.77kN.mb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000300/10007.46=0.67kNa =0.5(L-c)=0.5(600-600)=0mm，Mp=Pa=0.670=0kN.mMmax=MqMp=(0.77+0)106=770000N.mm=0.77kN.m=Mmax/W=770000/85333=9.02N/mm2 第一层龙36、骨抗弯强度=9.02N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.517.13600/1000+0.67=5.81kN=3Vmax/（2bh）=35.811000/(28080)=1.36N/mm2 第一层龙骨抗剪强度=1.36N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=27.14300/600=13.57N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =13.576006003(8 - 4 1.002+1.003)/(38490003413333)=0.75mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/37、(24EI) =0.67100006002(3 - 402)/(2490003413333)=0mmmax=qp=0.75+0=0.75mm =L/250=600/250=2.40mm 第一层龙骨挠度max=0.75mm=2.40mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨验算碗扣式钢管纵向间距600mm，计算跨数3跨；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；W=180802/6=85333mm3，I=180803/12=3413333mm4 ；1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.517.13600/1000+0.67=5809N=5.81kN弯矩系数KM=0.1738、5Mmax=KmPL=0.1755.811000600=610050N.mm=0.61kN.m =Mmax/W=610050/85333=7.15N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=7.15N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.650Vmax=KVP=0.6505.81=3.78kN =3Vmax/(2bh)=33.781000 /(28080)=0.89N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=0.89N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1.146P=V=1/2q梁宽P板传=0.513.57600/1000+0.67=4.739、4kNmax= KPL3/（100EI）=1.1464.7410006003/(10090003413333)=0.38mm=L/250=600/250=2.40mm 第二层龙骨挠度max=0.38mm=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 1.3支撑强度验算(1)荷载计算传至每根碗扣式钢管立柱最大支座力的系数为2.150每根钢管承载NQK1 =2.1505810=12492N 碗扣式钢管重量0.0538kN/m,立杆重量=0.05389.81000=527N水平拉杆9层,拉杆重量=91.200.0400=432N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=527+432=959N钢管40、轴向力N1.2NGK+NQK=1.2959+12492=13643N(2) 碗扣式钢管立杆长细比验算L0=h+2a=1.20+20.40=2.00m,钢管的i=1.58cm,=L0/i=200.00/1.58=126.58钢管立杆长细比126.58230,满足要求。(3) 碗扣式钢管立杆稳定性验算=0.412,P=N/(A)=13643/(0.412489.00)=67.72N/mm2钢管立杆稳定性计算67.72N/mm2205.00N/mm2,满足要求。 1.4支撑支承面验算碗扣式钢管立杆设配套底座200100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=1341、.64kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+105)+2(100+105)=1020mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.43+0.150)1.001020105/1000=107.21kN 钢管支承面受冲切承载力107.21kN13.64kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2 l=(Ab/Al)0.5=2.45,42、fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75 lfccAl=0.752121550.02=364.65kN 支承面局部受压承载力F=364.65kN13.64kN,满足要求。1.5侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.70=40.80kN/m2F1、F2两者取小值F=40.80kN/m2，有效压头高度=F/=1.70m。2)荷载计算荷载类型 标准值 43、单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 40.80 kN/m2 G=1.2 48.96 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 54.56 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 40.80 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=1580182/6=85320mm3，I=bh3/12=1580183/12=767880mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105q=54.56(1700-120)/1000=86.20kN/44、m=86.20N/mmMmax=KMqL2=-0.10586.203002=-814590N.mm=-0.81kN.m=Mmax/W=814590/85320=9.55N/mm2 侧模抗弯强度=9.55N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.60686.20300/1000=15.67kN =3Vmax/（2bh）=315.671000/(2181580)=0.83N/mm2 侧模抗剪强度=0.83N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=40.80(1700-120)/1000=64.46kN/m=45、64.46N/mm，挠度系数K=0.644挠度max=Kq，L4/100EI=0.64464.463004/(1006000767880)=0.73mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.73mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9554.56=51.83kN/m2;设4排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1700-120)/5=316mm=0.32m，N=abFs=0.600.3251.83=9.95kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90kN对拉螺栓受力9.46、95kN容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度316mm；跨数5跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；W=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 。1）抗弯强度验算q=54.56300/1000=16.37N/mm；弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMqL2=-0.10516.373162=-171637N.mm=-0.17kN.m=Mmax/W=171637/85333=2.01N/mm2 侧肋抗弯强度=2.01N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.6047、6Vmax=KV qL =0.60616.37316/1000=3.13kN =3Vmax/（2bh）=33.131000/(28080)=0.73N/mm2 侧肋抗剪强度=0.73N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=40.80300/1000=12.24N/mm；挠度系数K=0.644挠度max=Kq，L4/100EI=0.64412.243164/(10090003413333)=0.03mm=L/250=316/250=1.26mm 侧肋挠度max=0.03mm=1.26mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图： 1.6计算结果 第一层龙骨8080mm木枋3048、0mm，第二层龙骨8080mm单木枋600mm；碗扣式钢管立杆纵向600mm，碗扣式钢管立杆横向600mm，底模厚度18mm；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓4排12,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm。 2、11.54m的楼面模板的高支模计算书2.1计算参数结构板厚120mm，层高11.54m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用48碗扣式钢管:横向间距900mm,纵向间距949、00mm, 支架立杆的步距h=1.20m；钢管直径48mm，壁厚3.5mm，截面积4.89cm2，回转半径i=1.58cm；钢管重量0.0538kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。2.2楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 3.46 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 0.16 k50、N/m施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 7.47 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合() q2 = 3.97 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm；W=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105M1=KMq1L2 =-0.1057.473502=-96083N.mm剪力系数KV=0.606V1=KVq1L=0.51、6067.47350=1584Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105M2=KMq2L2 =-0.1053.973502=-51064N.mm跨中弯矩系数KM=0.078M3=KMq2L2 =0.0783.973502=37933N.mm剪力系数KV=0.606V2=KVq2L=0.6063.97350=842N挠度系数K=0.6442=Kq2L4/(100EI)=0.644(3.97/1.2)3504/(1006000486000)=0.11mmC施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.42.50=3.50kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.52、200M4=KMPL=0.2003.501000350=245000N.mm支座弯矩系数KM=-0.100M5=KMPL=-0.1003.501000350=-122500N.mm剪力系数KV=0.600V3=KVP=0.6003.50=2.10kN挠度系数K=1.4563=KPL3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003503/(1006000486000)=0.54mm2）抗弯强度验算M1=-96083N.mmM2M5=-173564N.mmM3M4=282933N.mm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=282933N.mm=053、.28kN.m=Mmax/W=282933/54000=5.24N/mm2 楼板底模抗弯强度=5.24N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1584NV2+ V3=842+2100=2942N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：Vmax=2942N=2.94kN=3Vmax/（2bh）=32942/(290018)=0.27N/mm2 楼板底模抗剪强度=0.27N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=0.11+0.54=0.65mm =350/250=1.40mm楼板底模挠度max=0.64mm=1.40mm,满足54、要求。计算简图及内力图如下图。(3)第一层龙骨验算钢管横向间距900mm,第一层龙骨间距350mm,计算跨数2跨；第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗弯强度验算q=q1第一层龙骨间距/计算宽度=7.47350/1000=2.61kN/m弯矩系数KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.1252.619002=-264263N.mm=-0.26kN.m=Mmax/W =264263/85333=3.10N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=3.10N/mm2fm=13.00N55、/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625Vmax=KVqL=0.6252.61900=1468N=1.47kN=3Vmax/（2bh）=31468/(28080)=0.34N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.34N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算q=q2第一层龙骨间距/计算宽度=3.97/1.2350/1000=1.16kN/m=1.16N/mm,挠度系数K=0.521 max=KqL4/(100EI)=0.5211.169004/(10090003413333)=0.13mm=900/250=3.60mm第一层龙骨挠度max=0.13mm=3.60m56、m,满足要求。计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨验算钢管纵向间距900mm,计算跨数5跨。第二层龙骨采用单钢管A=450mm2；W=4730mm3, I=113500mm4,1)抗弯承载力验算P=1.2502.61900=2936N=2.94kN弯矩系数KM=0.290Mmax=KMPL=0.2902936900=766296N.mm=0.77kN.m=Mmax/W=766296/4730=162.01N/mm2第二层龙骨抗弯强度=162.01N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.954Vmax=KVP=1.9542.941000=5745N=57、5.74kN=3Vmax/(2bh)=35745/(12450)=19.15N/mm2第二层龙骨抗剪强度=19.15N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求。3)挠度验算P，=1.2501.16900=1305N=1.31kN挠度系数K=1.602max=KP，L3/(100EI)=1.60213059003/(100206000113500)=0.65mm=900/250=3.60mm第二层龙骨挠度max=0.65mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。2.3支撑强度验算(1)荷载计算传至每根立柱的最大支座力的系数=3.063每根钢管承载NQK1 =3.0632.94158、000=9005N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=0.900.9011000=810N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =9005+810=9815N 钢管重量0.0346kN/m,立杆重量=11.420.03461000=395N水平拉杆8层,拉杆重量=8(0.90+0.90)0.03461000=498N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=814.6=117N支撑重量NGK=立杆重量水平拉杆重量扣件重=395+498+117=1010N钢管轴向力N=1.2NGKNQK =1.21010+9815=11027N(2)钢管立杆长细比验算LO=h=1.50m=1559、0.00cm，钢管的i=1.59cm,= LO/i=150.00/1.59=94.34钢管杆件长细比94.3150.0,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.634,P=N/（A）=11027/(0.634450.00)=38.65N/mm2 钢管立杆稳定性38.65N/mm2205N/mm2,满足要求。2.4支承面验算钢管脚手架立杆设配套底座200100mm,支承面为混凝土楼板（按C25考虑）,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=11027/1000=11.03kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.27N/mm2,hO=120-20=100mm,=0.41.2/S =1.60、00pc,m=0.2N/mm2,Um=2(200+100)+2(100+100)=1000mm,h =1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.27+0.150.2)1.001000100/1000=91.9kN 受冲切承载力91.9kNF=11.03kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2 l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8511900=10115kN/m2,=0.75 lfccAl=0.752101150.02=303.45kN支承面局部受压承61、载力303.45kNF=11.03kN,满足要求。2.5计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm,间距350mm；第二层龙骨采用碗扣式483.5钢管，A=489mm2；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.20m。3、7.95m的主梁4001000的超高支模计算书3.1计算参数结构楼板厚110mm，梁宽b=400mm，梁高h=1000mm，层高7.95m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.70m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=1362、.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用48碗扣式钢管:横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.20m；钢管直径48mm，壁厚3.5mm，截面积4.89cm2，回转半径i=1.58cm；钢管重量0.0538kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。3.2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.40 + 1.78 ) 1.2 = 0.78 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 63、0.40 1.00 1.2 = 11.52 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.40 1.00 1.2 = 0.72 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.40 1.4 = 1.12 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 14.14 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 10.85 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=400mm。W=bh2 /6=400182/6=21600mm3， I=bh3/12=400183/12=194400mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mm64、ax=KMq1L2 =-0.10514.143002=-133623N.mm=-0.13kN.m=Mmax/W=133623/21600=6.19N/mm2 梁底模抗弯强度=6.19N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60614.14300=2571N=2.57kN=3Vmax/（2bh）=32571/(240018)=0.54N/mm2梁底模抗剪强度=0.54N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=10.85kN/m；挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.64410.65、853004/(1006000194400)=0.49mm=L/250=300/250=1.20mm 梁底模挠度max=0.49mm=1.20mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（3）第一层龙骨验算碗扣式钢管横向间距L=600mm ，C=400mm、=400/600=0.67。第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=14.14300/400=10.61kN/mMq=qcL(2-)/8=10.61400/100066、600/1000(2-0.67)/8=0.42kN.mb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0.1125+0.30)+1.42.50=7.16kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=350/1000300/10007.16=0.75kNa =0.5(L-c)=0.5(600-400)=100000mm，Mp=Pa=0.75100.00=0.08kN.mMmax=MqMp=(0.42+0.08)106=500000N.mm=0.50kN.m=Mmax/W=500000/85333=5.86N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=5.86N/mm2fm=13.00N/m67、m2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.510.61400/1000+0.75=2.87kN=3Vmax/（2bh）=32.871000/(28080)=0.67N/mm2 第一层龙骨抗剪强度=0.67N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=10.85300/400=8.14N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =8.144006003(8 - 4 0.672+0.673)/(38490003413333)=0.39mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.7510001006002(3 - 68、40.172)/(2490003413333)=0.11mmmax=qp=0.39+0.11=0.50mm =L/250=600/250=2.40mm 第一层龙骨挠度max=0.50mm=2.40mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨验算碗扣式钢管纵向间距600mm，计算跨数3跨；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；W=180802/6=85333mm3，I=180803/12=3413333mm4 ；1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.510.61400/1000+0.75=2873N=2.87kN弯矩系数KM=0.175Mmax=KmPL=0.175269、.871000600=301350N.mm=0.30kN.m =Mmax/W=301350/85333=3.53N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=3.53N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.650Vmax=KVP=0.6502.87=1.87kN =3Vmax/(2bh)=31.871000 /(28080)=0.44N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=0.44N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1.146P=V=1/2q梁宽P板传=0.58.14400/1000+0.75=2.38kNmax= KPL3/（100E70、I）=1.1462.3810006003/(10090003413333)=0.19mm=L/250=600/250=2.40mm 第二层龙骨挠度max=0.19mm=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 3.3支撑强度验算(1)荷载计算传至每根碗扣式钢管立柱最大支座力的系数为2.150每根钢管承载NQK1 =2.1502870=6171N 碗扣式钢管重量0.0538kN/m,立杆重量=0.05387.01000=377N水平拉杆6层,拉杆重量=61.200.0400=288N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=377+288=665N钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.2671、65+6171=6968N(2) 碗扣式钢管立杆长细比验算L0=h+2a=1.20+20.40=2.00m,钢管的i=1.58cm,=L0/i=200.00/1.58=126.58钢管立杆长细比126.58230,满足要求。(3) 碗扣式钢管立杆稳定性验算=0.412,P=N/(A)=6968/(0.412489.00)=34.59N/mm2钢管立杆稳定性计算34.59N/mm2205.00N/mm2,满足要求。 3.4支撑支承面验算碗扣式钢管立杆设配套底座200100mm,支承面为（按C35考虑）混凝土楼板,楼板厚=250mm,上部荷载为：F=6.97kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.72、00,ft=1.57N/mm2,hO=250-15=235mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+235)+2(100+235)=1540mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.57+0.150)1.001540235/1000=397.73kN 钢管支承面受冲切承载力397.73kN6.97kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2 l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8516700=14195kN/m273、,=0.75 lfccAl=0.752141950.02=425.85kN 支承面局部受压承载力F=425.85kN6.97kN,满足要求。3.5侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.00=24.00kN/m2F1、F2两者取小值F=24.00kN/m2，有效压头高度=F/=1.00m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 74、24.00 kN/m2 G=1.2 28.80 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 34.40 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 24.00 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=890182/6=48060mm3，I=bh3/12=890183/12=432540mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105q=34.40(1000-110)/1000=30.62kN/m=30.62N/mmMmax=KMqL2=-0.1075、530.623002=-289359N.mm=-0.29kN.m=Mmax/W=289359/48060=6.02N/mm2 侧模抗弯强度=6.02N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.60630.62300/1000=5.57kN =3Vmax/（2bh）=35.571000/(218890)=0.52N/mm2 侧模抗剪强度=0.52N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=24.00(1000-110)/1000=21.36kN/m=21.36N/mm，挠度系数K=0.644挠度max=Kq，76、L4/100EI=0.64421.363004/(1006000432540)=0.43mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.43mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9534.40=32.68kN/m2;设2排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1000-110)/3=297mm=0.30m，N=abFs=0.600.3032.68=5.88kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90kN对拉螺栓受力5.88kN容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算77、计算跨度297mm；跨数3跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；W=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 。1）抗弯强度验算q=34.40300/1000=10.32N/mm；弯矩系数KM=-0.100Mmax=KMqL2=-0.10010.322972=-91032N.mm=-0.09kN.m=Mmax/W=91032/85333=1.07N/mm2 侧肋抗弯强度=1.07N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.600Vmax=KV qL =0.60010.32297/1000=78、1.84kN =3Vmax/（2bh）=31.841000/(28080)=0.43N/mm2 侧肋抗剪强度=0.43N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=24.00300/1000=7.20N/mm；挠度系数K=0.677挠度max=Kq，L4/100EI=0.6777.202974/(10090003413333)=0.01mm=L/250=297/250=1.19mm 侧肋挠度max=0.01mm=1.19mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图： 3.6计算结果 第一层龙骨8080mm木枋300mm，第二层龙骨8080mm单木枋600mm；碗扣式钢管立杆纵向679、00mm，碗扣式钢管立杆横向600mm，底模厚度18mm；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓2排12,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm。 4、7.95m的楼面模板的高支模计算书4.1计算参数结构板厚110mm，层高7.95m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用48碗扣式钢管:横向间距900mm,纵向间距900mm, 支架立杆的步距h=1.20m；钢管直径48mm，壁厚3.5m80、m，截面积4.89cm2，回转半径i=1.58cm；钢管重量0.0538kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。4.2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.11 1.2 = 3.17 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.11 1.2 = 0.15 kN/m施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 1.0 1.4 =81、 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 7.17 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合() q2 = 3.67 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm；W=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105M1=KMq1L2 =-0.1057.173502=-92224N.mm剪力系数KV=0.606V1=KVq1L=0.6067.17350=1521Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.10582、M2=KMq2L2 =-0.1053.673502=-47205N.mm跨中弯矩系数KM=0.078M3=KMq2L2 =0.0783.673502=35067N.mm剪力系数KV=0.606V2=KVq2L=0.6063.67350=778N挠度系数K=0.6442=Kq2L4/(100EI)=0.644(3.67/1.2)3504/(1006000486000)=0.10mmC施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.42.50=3.50kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200M4=KMPL=0.2003.501000350=245000N83、.mm支座弯矩系数KM=-0.100M5=KMPL=-0.1003.501000350=-122500N.mm剪力系数KV=0.600V3=KVP=0.6003.50=2.10kN挠度系数K=1.4563=KPL3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003503/(1006000486000)=0.54mm2）抗弯强度验算M1=-92224N.mmM2M5=-169705N.mmM3M4=280067N.mm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=280067N.mm=0.28kN.m=Mmax/W=280067/54000=5.19N/m84、m2 楼板底模抗弯强度=5.19N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1521NV2+ V3=778+2100=2878N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：Vmax=2878N=2.88kN=3Vmax/（2bh）=32878/(290018)=0.27N/mm2 楼板底模抗剪强度=0.27N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=0.10+0.54=0.64mm =350/250=1.40mm楼板底模挠度max=0.64mm=1.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(3)第一层龙骨验算钢管横向间距900m85、m,第一层龙骨间距350mm,计算跨数2跨；第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗弯强度验算q=q1第一层龙骨间距/计算宽度=7.17350/1000=2.51kN/m弯矩系数KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.1252.519002=-254138N.mm=-0.25kN.m=Mmax/W =254138/85333=2.98N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=2.98N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625Vmax=86、KVqL=0.6252.51900=1412N=1.41kN=3Vmax/（2bh）=31412/(28080)=0.33N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.33N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算q=q2第一层龙骨间距/计算宽度=3.67/1.2350/1000=1.07kN/m=1.07N/mm,挠度系数K=0.521 max=KqL4/(100EI)=0.5211.079004/(10090003413333)=0.12mm=900/250=3.60mm第一层龙骨挠度max=0.12mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨验算钢管纵向间距87、900mm,计算跨数5跨。第二层龙骨采用单钢管A=450mm2；W=4730mm3, I=113500mm4,1)抗弯承载力验算P=1.2502.51900=2824N=2.82kN弯矩系数KM=0.289Mmax=KMPL=0.2892824900=734522N.mm=0.73kN.m=Mmax/W=734522/4730=155.29N/mm2第二层龙骨抗弯强度=155.29N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.954Vmax=KVP=1.9542.821000=5510N=5.51kN=3Vmax/(2bh)=35510/(12450)=1888、.37N/mm2第二层龙骨抗剪强度=18.37N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求。3)挠度验算P，=1.2501.07900=1204N=1.20kN挠度系数K=1.591max=KP，L3/(100EI)=1.59112049003/(100206000113500)=0.60mm=900/250=3.60mm第二层龙骨挠度max=0.60mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。4.3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根立柱的最大支座力的系数=3.063每根钢管承载NQK1 =3.0632.821000=8638N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=89、0.900.9011000=810N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =8638+810=9448N 钢管重量0.0346kN/m,立杆重量=7.840.03461000=271N水平拉杆6层,拉杆重量=6(0.90+0.90)0.03461000=374N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=614.6=88N支撑重量NGK=立杆重量水平拉杆重量扣件重=271+374+88=733N钢管轴向力N=1.2NGKNQK =1.2733+9448=10327N(2)钢管立杆长细比验算LO=h=1.50m=150.00cm，钢管的i=1.59cm,= LO/i=150.00/1.59=990、4.34钢管杆件长细比94.3150.0,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.634,P=N/（A）=10327/(0.634450.00)=36.20N/mm2 钢管立杆稳定性36.20N/mm2205N/mm2,满足要求。4.4.支撑支承面验算钢管脚手架立杆设配套底座200100mm,支承面为混凝土楼板（按C25考虑）,楼板厚=250mm,上部荷载为：F=10327/1000=10.33kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.27N/mm2,hO=250-20=230mm,=0.41.2/S =1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+230)+2(100+2391、0)=1520mm,h =1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.27+0.150)1.001520230/1000=310.79kN 受冲切承载力310.79kNF=10.33kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2 l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8511900=10115kN/m2,=0.75 lfccAl=0.752101150.02=303.45kN支承面局部受压承载力303.45kNF=10.33kN,满足要求。4.5.计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm,间距350mm；第二层龙骨采用碗扣式483.5钢管，A=489mm2；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.20m。九、附件1：钢管支顶剖面图1、11.54m（四层）的梁板高支模（1）11.54m主梁6001700正立面图（2）11.54m主梁6001700侧立面图（3）11.54m楼面模板正立面图（4）11.54m楼面模板正立面图2、7.95m（首层）的梁板高支模（1）7.95m主梁4001000正立面图（2）7.95m主梁4001000侧立面图（3）7.95m楼面模板正立面图（4）7.95m楼面模板侧立面图