1、目 录1、编制依据.22、工程概况.23、施工安排.44、施工准备.45、主要施工方法.56、脚手架的构造及技术要求 67、脚手架的搭设和拆除施工工艺.78、质量保证体系.89、安全文明施工保证措施1010、组织和管理措施 1211、相关安全防护措施 1212、脚手架的强制性条例 1313、脚手架专项应急救援预案 1514、附录：脚手架计算书 171、编制依据1.1、山东德州德州红星国际广场（一期）项目南侧地块家居MALL工程施工图纸及相关的图纸会审记录、设计变更洽商。 1.2、山东德州德州红星国际广场（一期）项目南侧地块家居MALL工程施工组织设计。 1.3、主要规范、规程 类别规范、规程名2、称编号行业建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-20051.4、有关标准类别标准名称编号国家直缝电焊钢管GB/T 13793-2008碳素结构钢GB/T 700-2006钢管脚手架扣件GB/T 15831-2006金属材料拉伸试验方法GB/T 228-2002地方山东省建筑安全生产管理规定15有关法规类别文件名称编号国家中华人民共和国安全生产法中华人民共和国主席令70号建设工程安全生产管理条例国务院第393号令建筑工程预防高处坠落事故若干规定建设部建质【2003】82号2、工程概况2.1工程总3、体简介序 号项 目内 容1工 程 名 称德州红星国际广场（一期）项目南侧地块家居MALL2工 程 地 址3建 设 单 位4设 计 单 位5勘 察 单 位6监 理 单 位7土建施工总承包单位8装修安装施工总承包单位9消防单位2.2工程设计概况序号项 目内 容1建筑功能大型商场2建筑特点智能化建筑设计3建筑面积地上建筑面积61563.80m2地下建筑面积67266.00m24建筑层数红星美凯龙商场地下2层、地上5层5建筑层高地下部分层高地下二层：4.05m，地下一层：5.20m地上部分层高一层：5.50m二至四层：5.20五层：5.25m屋面：3.60m6建筑高度总高28.25m基底标高：9.304、m最大基坑深度11.7m7建筑平面横轴编号8-33纵轴编号A-P横轴距离最大8.50m、最小7.80m。纵轴距离最大10.00m、最小7.70m。8耐火等级一 级9墙面保温60mm厚泡沫玻璃保温板10结构形式基础结构形式筏板基础主体结构形式框架屋盖结构形式现浇混凝土11结构断面尺寸基础底板厚度（mm）800;1700外墙厚度（mm）400柱截面（mm）600*600;700*700;800*800楼板厚度（mm）120;15012混凝土强度等级地 下 部 分底 板C30墙、柱C45梁、板C30地 上 部 分楼 层柱梁、板1层C45C302-3层及以上C40C304层以上C30C303、施工安排5、3.1施工部署本工程共有三个中庭，1#中庭13-14/D-M轴，面积467.50平方；2#中庭18-21/D-J轴，面积731.85平方；3#中庭25-26/D-M轴，面积467.50平方。脚手架搭设呈长方型或正方型。3.2施工部位及工期要求楼号施工部位开始时间完成时间德州红星国际家居广场1#中庭2014.4.152014.5.102#中庭2013.4.252014.5.203#中庭2014.4.202014.5.153.3安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无伤亡事故的必然保障，也是我项目部创建“文明施工工地”的根本要求。为此项目经理部成立以项目经理为组长的安6、全防护领导小组，其机构组成、人员及责任分工如下：组长：金雪艳（项目经理）- 项目总指挥。副组长：张春（项目副经理） - 现场施工负责人。 唐誉慎（技术负责人）- 技术总部署、方案编制。 王龙（安全负责人）- 现场安全总负责，兼安全资料的发放及整理。组员：李健、蔡礼平（各专业施工工程师）-现场施工技术交底。 蒋汉文-（兼职安全员）现场日常巡检。4、施工准备4.1技术准备4.1.1外脚手架施工前施工人员要认真熟悉图纸。4.1.2搜集于脚手架相关的标准及规范。4.1.3选用品茗计算软件进行脚手架的计算。4.1.4对班组及操作人员进行施工及安全书面交底。4.2生产准备4.2.1材料准备序号名称规格数量7、进场日期备注1钢管483.5201400m2014.42扣件直角90660个2014.4对接17658个2014.4旋转12359个2014.43脚手板厚5cm、宽2030cm1698m32014.44安全网1.86.0m25260m22014.44.2.2人员准备4.2.2.1对操作人员的基本要求操作人员要持证上岗,必须定期体检,合格后方可持证上岗。4.2.2.2培训与教育对操作人员每天早晨上班前进行安全教育,对持证但经验不丰富的要进行培训,每周农民工夜校的课程要安排对特殊工种的各项要求及遇见危险时的应急措施及急救方法。4.2.2.3人员安排序号工种人数备注1架子工10-15持证上岗2杂工18、05、主要施工方法5.1脚手架类型的选择本脚手架施工方案是针对商场中庭装修施工用满樘脚手架编制的。5.2主要技术参数5.2.1落地式满樘钢管扣件脚手架搭设技术参数搭设高度(m)立杆间距(mm)周围立杆距墙(mm)连墙件距离(mm)允许荷载(KN/m2)纵距横距步距30.50100010001700700214.6010001000170070034.2010001000170030035.3脚手架搭设工序基础定位放线铺设木垫板摆放底座竖立杆固定扫地杆搭设纵、横向水平杆搭设剪刀撑铺脚手板依次按顺序搭设。5.4脚手架搭设要求5.4.1基础与底座 垫木采用长4m，宽20cm30 cm，厚5cm木板，9、按照搭设方案的要求放置在定位线上，底座按立杆间距依次放置。5.4.2立杆 首根立杆长、短错开搭设，相邻两根立杆的搭接不得放在同一步内。立杆垂直度要求每米偏差不大于1.6mm。立杆上的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头不得设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不得小于50cm。各接头中心至主节点的距离不得大于步距的1/3。对接扣件的开口应朝内。立杆搭设高度要高出作业面1.5m。5.4.3纵、横向水平杆 在距底坐下表面20cm以内设置纵向扫地杆，连接立杆下端。在纵向扫地杆上设置横向扫地杆。纵向水平杆位于立杆内侧，长度不得小于3跨。杆件接长采用对接。 纵、横向水平杆对接扣10、件交错布置，两根相邻纵、横向水平 杆不得设置在同跨或同步内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开距离不小于50cm。各接头中心至最近主节点的距离不得大于纵距的1/3。对接扣件的开口应向上。5.4.4剪刀撑 脚手架纵、横向均搭设剪刀撑，立杆间距1m的按照五根立杆(四跨)，四根横杆(三步)一组设置，剪刀撑间距不得大于六跨。剪刀撑设置在立杆外侧由底连续设置到顶。 剪刀撑杆件接长采用搭接，接头搭接长度大于100cm，三个扣件连接，两端扣件距杆端大于10cm。各底层斜杆下端均必须支承在垫板上。5.4.5连墙件 考虑到装修施工方便，脚手架连墙件连接在各楼层的予埋件上，随脚手架的搭设高度及时设置。5.411、.6安全网 满堂架周边作业面操作层下须设置平网防护，根据规范要求：3m处设首层平网，小于10m设一道固定平网，每个楼层的作业面下设随层网。5.4.7 脚手板本工程脚手板采用4m0.2m0.3m厚为5cm的木脚手板。各楼层作业面铺设竹芭脚手板，最上层作业面全部满铺脚手板。6、脚手架搭设安全技术措施 6.1脚手架搭设施工方案经审批，并由项目部技术人员向作业人员作详细交底。 6.2对钢管、扣件、脚手板、安全网等进行检查验收，不合格产品不得使用。构配件按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。 6.3施工现场的脚手架必须由经专业培训、持证上岗的人员搭设，严禁无证上岗作业，不得上下交叉作业。12、 6.4脚手架搭设人员作业前应正确佩戴安全帽、安全带、穿紧身衣、防滑鞋，严禁穿皮鞋、拖鞋及易滑鞋操作。 6.5搭设脚手架应在地面设辅助人员，设警戒区域，无关人员不得进入搭设现场。脚手架搭设人员上、下脚手架应走楼梯，不得直接攀爬脚手架。 6.6脚手架搭设人员上、下传递工具、物料时不可抛掷，要有可靠安全的传递措施。 6.7搭设人员传递架杆、物料，要防止用力过猛失去平衡，造成人员坠落事故，应注意作业现场周边有无障碍物、架空线路等。 6.8严格控制施工荷载，脚手架上不可堆积过多物料、构件，施工荷载不大于2KN/m2。扣件要拧紧、牢固，应采用扭力扳手，扭力距应控制在40-50N/m。 6.9搭设中应随时13、注意检查脚手架的稳定性，杆件垂直度，发现问题及时处理，构配件规格应一致。 6.10脚手架应分层、分段搭设完毕后，应组织技术、搭设、使用及安全等单位负责人共同验收合格后，方可交付使用。 6.11遇六级或六级以上大风和雾、雨天气应停止搭设作业。7、脚手架拆除步骤及拆除安全注意事项7.1脚手架拆除步骤 7.1.1拆除前全面检查，拟拆除的脚手架根据检查记录，先拟定作业计划，报请批准，进行安全技术交底后方可开始工作。 7.1.2清除脚手架上杂物及地面障碍物。拆除脚手架必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。 7.1.3分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。 7.1.4当脚手架拆至下14、部最后一根立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后再拆除。7.2脚手架拆除安全注意事项 7.2.1拆除脚手架应本着先搭后拆，后搭的先拆的原则，按层次由上而下进行，开始拆脚手架，应分段拆除，交差不应大于2米，如高大于2米，应设连结点固定。 7.2.2拆架时先拆防护栏杆，然后依次拆除纵、横向水平杆、剪刀撑、立杆，折下的材料必须随时运送到地面，不准堆放在脚手架和楼上。 7.2.3当脚手架拆至下部最后根钢管的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后拆连墙杆。 7.2.4拆架过程最好中途不要换人，如换人则应将拆除情况交代清楚，操作时思想集中精力，上下呼应。 7.2.5各构配件严禁抛掷至地面。拆下来15、的材料要分类堆放，进行保养。 7.2.6遇六级或六级以上大风和雾、雨天气应停止拆卸作业。8、质量保证体系8.1、对进场的钢管应先除锈，然后内壁擦涂防锈漆，外壁涂防锈漆一遍和面漆两遍，钢管的质量应符合GB5-66与GB41-66的要求。8.2、扣件应有厂方合格证才能使用，发现有脆裂、变形、滑丝等现象者禁止使用。8.3、木脚手板采用松木制成的木脚手板，重量不宜大于30kg，材质必须符合现行国家标准木结构设计规范（GBJ50005-2003）中级材质的规定。脚手板厚度不应小于50mm，两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。8.4、安全网：密目阻燃安全网，必须符合国家规定：有“三检证”。8.5、钢丝16、绳必须有出厂合格证。不得有扭曲、股凸、断丝现象。8.6、搭设前应由技术负责人及专业工程师向作业班组进行技术及安全交底。8.7、按要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格的构配件不得使用，经检查合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。表8-1钢管质量检验要求（mm）项次检查项目验收要求新管1产品质量合格证必须具备2钢管材质检验报告3表面质量表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，上述缺陷-0.54外径、壁厚允许误差-0.55端面应平整，偏差不超过1.7mm6防锈处理必须进行防锈处理，涂防锈漆旧管7钢管锈蚀程度管壁厚度与原厚差别要小于0.5mm8其他项17、目同新管3、4、5同新管3、4、5新旧管9立杆钢管弯曲3mL4m3mL4m122010水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30表8-2扣件质量检验要求(mm)项次检查项目验收要求新管1产品质量合格证，生产许可证，专业检测试验报告必须具备2表面质量及性能表面光滑无裂痕3螺栓不得滑丝旧管4同新扣件的2、3项8.8脚手架搭设的允许偏差和检验方法表8-3项次项目技术要求允许偏差示意图检查方法与工具1底座不晃动不沉降-10观察2立杆垂直度最后验收垂直度100图略详见JGJ130-2011（2012版）P4142表8.2.4用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差搭设中检查偏差的高度总高度50m40m20m18、H=2H=10H=20H=30H=40H=507204060801007255075100750100中间档次用插入法3间距步距纵距横距205020钢板尺4纵向水平杆高差一根杆的两端20图略详见JGJ130-2011（2012版）P4142表8.2.4水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差10图略详见JGJ130-2011（2012版）P4142表8.2.45双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm50钢板尺8.9扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准表7-4项次检查项目安装扣件数量抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件1219、0132005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）1201320050109、安全文明施工保证措施9.1材质及其使用的安全技术措施9.1.1扣件螺栓拧紧扭程度不应小于40Nm，且不应大于65 Nm。对接扣件的抗拉承载力为3KN,对接扣件安装时其开口应向内,以防进雨,直角扣件安装时开口不得向下,以保证安全.9.1.2各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm.9.1.3钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件，9.1.4严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。 9.2脚手架搭设的安全技术措施9.2.1脚手架的基础必须经过夯实处理满足20、承载力要求，做到不积水、不沉陷。9.2.2搭设过程中应划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业，当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。9.2.3开始搭设立杆时，应每6跨设置一根抛撑，直到连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。9.2.4脚手架应及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前必须进行检查，一定要确保架子稳定。9.2.5脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超相邻连墙件以上两步。9.2.6在搭设过程中应由安全员、架子工班长等进行检查、验收。每两步验收一次。9.3使用阶段的安全措施9.321、.1脚手架搭设后不得随意拆除，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆，连墙件。不得将砼输送管固定在脚手架上，不禁悬挂起重设备，作业层上的荷载应符合设计要求，不得超载。在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。9.3.2现场通道应措设双层安全棚； 9.3.3各通道、洞口临边应悬挂安全标志，应配备足够数量的灭火器，尤其是电焊作业时，必须设专人监护，防止火星点燃安全网、脚手板。应明确脚手架上禁止吸烟和乱扔烟头。9.3.4为减少风荷载对脚手架的影响，脚手架外表面满挂安全网，不应使用竹笆栏板。并在作业层脚手板下平挂安全网，第一步架应满铺脚手板；9.3.5夜间施工应设置足22、够数量的带罩式安全碘钨灯照明，且照明度适中，不得有阴暗死角，以防操作人员与脚手架的某些杆件碰撞受伤，无灯楼层的步架禁止上人；9.3.6严格控制施工荷载，确保有较大的安全储备。脚手架操作层施工荷载不得超过270Kg/m2，施工荷载均匀分布，不允许将材料集中堆放在脚手架上，如模板、钢筋等；9.3.7经常检查有无立杆沉陷、接头松动、架子歪斜变形、空头板问题，发现问题及时处理。9.4脚手架拆除的安全技术措施9.4.1拆架前,先要将架上的杂物清理干净,全面检查待拆脚手架,根据检查结果,拟订出作业计划,报请批准,进行技术交底后才准工作。9.4.2架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚架、地面23、的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。9.4.3拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。9.4.4拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，需解开与另一有关的扣件时，应先通知对方采取防范措施，以防坠落。9.4.5在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开，每天拆架下班时，不应留下隐患部位。9.4.6拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电，所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。9.4.7所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手24、板和垃圾物从高处坠落伤人，拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下，拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。拆下来的材料要分类摆放整齐不得随便乱放。10、组织和管理措施10.1外脚手架搭设前，由项目经理主持召开现场技术、质量、安全负责人、施工员、架子工等有关人员的技术交底会，并要求有书面交底技术资料；10.2在搭设过程中，原则上每搭设一层，由专职安全员对照施工方案的要求进行检查验收，对不符合要求者，当即做出处理意见和措施。对验收合格的脚手架，应由安全员签发合格证书，才允许继续搭设脚手架；10.3施工员应定期对脚手架的垂直度进行观测；10.4脚手架拆除时，应有专职安全员在场值班，并配备二名安25、全警卫，负责戒备。11、相关安全防护措施11.1安全注意事项在安全网挂设及拆除过程中，施工人员必须系好安全带，戴好安全帽，严格按现行施工现场高空作业操作规程进行操作。严格执行施工现场安全生产管理的技术方案和措施，在执行中发现问题应及时向有关部门汇报。更改方案和措施时，应经原方案的审批部门领导审批签字后实施，否则任何人不得擅自更改方案和措施。建立并执行安全生产技术交底人与被交底人间的签字制度。建立并执行班前安全生产讲话制度。建立并执行安全生产检查制度。建立验收制度。末经过验收和验收不合格的严禁使用。12、脚手架的强制性条例1）、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定： 钢管上严禁打孔。2）、立杆稳定26、性计算部位的确定应符合下列规定： 当脚手架搭设尺寸中的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距、连墙件间距等部位的立杆段进行验算。3）、横向水平杆的构造符合下列规定： 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。4）、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座不大于200处的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1米，靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500。5）、27、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。6）、连墙件的布置应符合下列规定： 一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不大于4米。7）、对高度24米以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。8）、连墙件的构造应符合下列规定： 连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。9）、剪刀撑的设置应符合下列规定： 高度在24米以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置。10）、横向剪刀撑的设置应符合下列规定： 一字型、开口型脚手架的两端必须设置横向剪刀撑。11）、当脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭28、设高度不应超过相邻连墙件以上两步。12）、立杆搭设应符合下列规定： 严禁将外径48与51的钢管混合使用。13）、拆脚手架时，应符合下列规定： （1）、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。 （2）、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。14）、扣件的验收应符合下列规定： 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。15）、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家规范特种作业人员安全技术考核管理规则GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格方可持证上岗。29、16）、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上； 17）、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件： （1）、主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆。18）、钢管应平直，平直度允许偏差为管长的1/500；两端面应平整，不得有斜口、毛口；严禁使用有硬伤（硬弯、砸扁等）及严重锈蚀的钢管。19）、连墙件应能承受拉力与压力，其承载力标准植不应小于10kN；连墙件与建筑物的连接也应具有响应的连接强度。20）、搭设脚手架的场地必须平整坚实，并作好排水，回填土地面必须分层回填，逐层夯实。21）、加固杆、剪力撑必须与脚手架同步搭设。22）、连墙30、件的搭设必须随脚手架搭设同步进行，严禁滞后设置或搭设完毕后补做。23）、脚手架的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求进行。（1）、工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品；（2）、拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，锁臂应先传递至地面并放室内堆存。24）、搭拆脚手架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。25）、操作层上施工荷载应符合设计要求，不得超载；不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物件。严禁在脚手架上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。26）、施工期间不得拆除下列杆件：（1）、交叉支撑，水平架31、；（2）、连墙件；（3）、加固杆件：如剪刀撑、水平加固杆、扫地杆、封口杆等等；（4）、栏杆。27）、在脚手架基础或邻近严禁进行挖掘作业。28）、沿脚手架外侧严禁任意攀登。29）、施工应符合下列规定：拆除模板支撑及脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷13、脚手架专项应急救援预案13.1项目部救援组织机构名单及职责姓 名职 务岗位职责金雪艳项目负责人项目总指挥唐誉慎技术负责人技术总部署、方案编制、现场施工总指挥蔡礼平施工负责人现场施工、技术交底王龙安全主管现场施工安全总负责刘小冬电、机管理员现场临电、临水、机械设备负责人李健质量员施工质量负责人赵付伟采购主管现场材料负责人孙茂胜测量员测量放线负32、责人13.2脚手架出现事故征兆进的应急措施序号征兆应急措施备注1因地基沉降脚手架局部变形在双排架横向的截面上架设八字撑或剪刀撑。2悬挑梁挠度变形超过规定值加固梁的锚固点、加设悬挑梁、加设下方支撑、检查钢丝绳，并紧固。3拉结体系局部产生破坏恢复原方案的拉接体系，纠正变形部位，如为架体外张：先按每开间设一倒链，松开拉结点，各点同时拉紧倒链，至变形纠正，再作好刚性拉接，将各卸荷点钢绳收紧，最后放开倒链。13.3脚手架失稳引起倒塌及造成人员伤亡13.3.1迅速确定事故发生的准确位置及范围,检查脚架的损坏程度,人员伤亡情况,依据不同情况外置.13.3.2划出事故区,除救援人员外,未经许可不得进入事故发生33、区,迅速核实脚手架上的作业人数,如有人员被坍塌的脚手架压在下方,要立即采取措施加固四周,然后拆除或切割压住伤者的杆件,将伤员移出,如脚手架太重可用吊车将架体抬起,以便救人.如无人员伤亡,产即实施脚手架加固措施.13.3.3抢救受伤人员进几种情况处理1)如确认人员已死亡,立即保护现场.2)如发生人员昏迷、伤及内脏，骨折及大量失血：立即联系120急救车为限得最大效果，可联系专科医院外伤大出血，在急救车未到之前，现场采取止血措施骨折：注意搬动时的保护，对昏迷、可能伤及脊椎内脏或伤情不详者一律用担架或平板，不得一人抬肩，一人抬腿。3）一般性外伤视伤情送往医院，已防破伤风轻微内伤，送医院检查13.4事故34、报告和序流程事故发现人安全主管监理安全主管项目经理公司安全科公司主管领导建委安全处14、脚手架计算书中庭计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 4、建筑结构荷载规范GB50009-2012 5、钢结构设计规范GB50017-2003 一、架体参数满堂脚手架长度L(m)28满堂脚手架宽度B(m)8.25脚手架搭设高度H(m)30.5纵横向水平杆步距h(m)1.7立杆纵距la(m)1立杆横距lb(m)1横杆与立杆连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1立杆布置形35、式单立杆平台横向支撑钢管类型单钢管立柱间纵向钢管支撑根数n0立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.3立杆计算长度系数2.079纵向钢管验算方式三等跨连续梁横向钢管验算方式三等跨连续梁 二、荷载参数脚手架钢管类型483每米钢管自重g1k(kN/m)0.033脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值g2k(kN/m2)0.35每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1454材料堆放荷载q1k(kN/m2)1施工均布荷载q2k(kN/m2)1平台上的集中力F1(kN)0.2立杆轴心集中力F2(kN)0 三、设计简图 搭设示意图：平台水平支撑钢管布置图平面图侧立面图 四、板底支撑（纵向）钢36、管验算钢管类型483钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)2.06105钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205纵向钢管验算方式三等跨连续梁 G1k=g1k=0.033kN/m G2k=g2klb/(n+1)=0.351/(0+1)=0.35kN/m Q1k=q1klb/(n+1)=11/(0+1)=1kN/m Q2k=q2klb/(n+1)=11/(0+1)=1kN/m 1、强度验算 板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。 满堂脚手架平台上的无集中力 q1=1.2(G1k+G2k)=1.2(0.033+0.35)=0.37、46kN/m q2=1.4(G1k+G2k)=1.4(1+1)=2.8kN/m 板底支撑钢管计算简图 Mmax=(0.100q1+0.117q2)la2=(0.1000.46+0.1172.8)12=0.374kNm Rmax=(1.100q1+1.200q2)la=(1.1000.46+1.2002.8)1=3.866kN =Mmax/W=0.374106/(4.49103)=83.296N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=q1+q2=0.46+2.8=3.26kN/m q2=1.4F1=1.40.2=0.28kN 板底支撑钢管计算简图 弯矩38、图 Mmax=0.354kNm 剪力图 Rmaxf=3.789kN =Mmax/W=0.354106/(4.49103)=78.842N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 满堂脚手架平台上无集中力 q1=G1k+G2k=0.033+0.35=0.383kN/m q2=Q1k+Q2k=1+1=2kN/m Rmax=(1.100q1+1.200q2)la=(1.1000.383+1.2002)1=2.821kN =(0.677q1+0.990q2)la4/100EI=(0.6770.383+0.9902)10004/(1002.06105107800)=1.008mmmin(139、000/150,10)=6.667mm 满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.033+0.35+1+1=2.383kN/m q2=F1=0.2kN 板底支撑钢管计算简图 剪力图 Rmaxf=2.766kN 变形图 =0.87mmmin(1000/150,10)=6.667mm 满足要求！ 五、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型单钢管钢管类型483钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)2.06105钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205立柱间纵向钢管支撑根数n0横向钢管验算方式40、三等跨连续梁 横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。 满堂脚手架平台上无集中力 q=1.2g1k=0.04kN/m p=Rmax=3.866kN p=Rmax=2.821kN 板底支撑钢管计算简图 弯矩图 Mmax=0.004kNm 剪力图 Rmax=0.044kN 变形图 Vmax=0.012mm Vmax=0.012mmmin1000/150,10=6.667mm =Mmax/W=0.004106/(4.49103)=0.891N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=1.2g1k=0.0441、kN/m p=Rmax=3.866kN p=Rmax=2.821kN p2=Rmaxf=3.789kN p2=Rmaxf=2.766kN 板底支撑钢管计算简图 弯矩图 Mmax=0.004kNm 剪力图 Rmax=0.044kN 变形图 Vmax=0.012mm Vmax=0.012mmmin1000/150,10=6.667mm =Mmax/W=0.004106/(4.49103)=0.891N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 六、立杆承重连接计算横杆和立杆连接方式双扣件双扣件抗滑承载力(kN)12扣件抗滑移折减系数1 双扣件抗滑承载力设计值 Rc=12.01=12kNR=3.86642、+0.2=4.066kN 满足要求！ 七、立杆的稳定性验算钢管类型483钢管截面回转半径i(cm)1.59钢管的净截面A(cm2)4.24钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205立柱布置形式单立杆立杆计算长度系数2.079每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1454 NG1=gkH+g1klan+g1ka=0.145430.5+0.03310+0.0330.3=4.445kN NG2=g2klalb=0.3511=0.35kN NQ1=q1klalb=111=1kN NQ2=q2klalb=111=1kN NQ3=F1+F2=0.2+0=0.2kN 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设43、计值 N=1.2(NG1+NG2)+1.4(NQ1+NQ2+NQ3)=1.2(4.445+0.35)+1.4(1+1+0.2)=8.834kN 支架立杆计算长度 L0=kh=1.02.0791.7=3.534m 长细比= L0/i=3534/15.9=222.264=250 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算 L0=kh=1.2042.0791.7=4.255m 长细比= L0/i=4255/15.9=267.61 由查表得到立杆的稳定系数=0.102 不考虑风荷载时 =N/A=8.834103/(0.1024.24102)=204.264N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 八、立44、杆支承面承载力验算脚手架放置位置混凝土楼板上混凝土板厚度h(mm)120砼设计强度等级C30立杆底座面积A(m2)0.01 1、抗冲切验算 楼板抗冲切承载力： h=1，ft=1.43N/mm，pc.m=1N/mm，=0.4+1.2/s=0.4+1.2/2=1，ho=120-15=105mm，m=4(a+ho)=4(100.00+105)=820.00mm Fl=(0.7hft+0.15pc.m)mh0=(0.711.43103+0.151031)10.740.105=89.433kNN=6.995kN 满足要求！ 1、局部受压承载力验算 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值 N=NG1+NG245、+NQ1+NQ2+NQ3=4.445+0.35+1+1+0.2=6.995kN 楼板局部受压承载力： =0.75，l=(Ab/Al)0.5=0.294，fcc=0.8514.30=12.155kN/mm Fl=lfccA=0.750.29412.1551030.01=26.813kNN=6.995kN 满足要求！2中庭计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 4、建筑结构荷载规范GB50009-2012 5、钢结构设计规范GB50017-2003 一、架46、体参数满堂脚手架长度L(m)26.95满堂脚手架宽度B(m)23.75脚手架搭设高度H(m)30.5纵横向水平杆步距h(m)1.7立杆纵距la(m)1立杆横距lb(m)1横杆与立杆连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1立杆布置形式单立杆平台横向支撑钢管类型单钢管立柱间纵向钢管支撑根数n0立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.3立杆计算长度系数2.079纵向钢管验算方式三等跨连续梁横向钢管验算方式三等跨连续梁 二、荷载参数脚手架钢管类型483每米钢管自重g1k(kN/m)0.033脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值g2k(kN/m2)0.35每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.47、1454材料堆放荷载q1k(kN/m2)1施工均布荷载q2k(kN/m2)1平台上的集中力F1(kN)0.2立杆轴心集中力F2(kN)0 三、设计简图 搭设示意图：平台水平支撑钢管布置图平面图侧立面图 四、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型483钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)2.06105钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205纵向钢管验算方式三等跨连续梁 G1k=g1k=0.033kN/m G2k=g2klb/(n+1)=0.351/(0+1)=0.35kN/m Q1k=q1klb/(n+1)=11/(0+1)=1kN/m48、 Q2k=q2klb/(n+1)=11/(0+1)=1kN/m 1、强度验算 板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。 满堂脚手架平台上的无集中力 q1=1.2(G1k+G2k)=1.2(0.033+0.35)=0.46kN/m q2=1.4(G1k+G2k)=1.4(1+1)=2.8kN/m 板底支撑钢管计算简图 Mmax=(0.100q1+0.117q2)la2=(0.1000.46+0.1172.8)12=0.374kNm Rmax=(1.100q1+1.200q2)la=(1.1000.46+1.2002.8)1=3.866kN =Mmax/W=0.374106/(4.491049、3)=83.296N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=q1+q2=0.46+2.8=3.26kN/m q2=1.4F1=1.40.2=0.28kN 板底支撑钢管计算简图 弯矩图 Mmax=0.354kNm 剪力图 Rmaxf=3.789kN =Mmax/W=0.354106/(4.49103)=78.842N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 满堂脚手架平台上无集中力 q1=G1k+G2k=0.033+0.35=0.383kN/m q2=Q1k+Q2k=1+1=2kN/m Rmax=(1.100q1+1.200q2)la=(50、1.1000.383+1.2002)1=2.821kN =(0.677q1+0.990q2)la4/100EI=(0.6770.383+0.9902)10004/(1002.06105107800)=1.008mmmin(1000/150,10)=6.667mm 满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.033+0.35+1+1=2.383kN/m q2=F1=0.2kN 板底支撑钢管计算简图 剪力图 Rmaxf=2.766kN 变形图 =0.87mmmin(1000/150,10)=6.667mm 满足要求！ 五、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢51、管类型单钢管钢管类型483钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)2.06105钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205立柱间纵向钢管支撑根数n0横向钢管验算方式三等跨连续梁 横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。 满堂脚手架平台上无集中力 q=1.2g1k=0.04kN/m p=Rmax=3.866kN p=Rmax=2.821kN 板底支撑钢管计算简图 弯矩图 Mmax=0.004kNm 剪力图 Rmax=0.044kN 变形图 Vmax=0.012mm Vmax=0.0152、2mmmin1000/150,10=6.667mm =Mmax/W=0.004106/(4.49103)=0.891N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=1.2g1k=0.04kN/m p=Rmax=3.866kN p=Rmax=2.821kN p2=Rmaxf=3.789kN p2=Rmaxf=2.766kN 板底支撑钢管计算简图 弯矩图 Mmax=0.004kNm 剪力图 Rmax=0.044kN 变形图 Vmax=0.012mm Vmax=0.012mmmin1000/150,10=6.667mm =Mmax/W=0.004106/(4.453、9103)=0.891N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 六、立杆承重连接计算横杆和立杆连接方式双扣件双扣件抗滑承载力(kN)12扣件抗滑移折减系数1 双扣件抗滑承载力设计值 Rc=12.01=12kNR=3.866+0.2=4.066kN 满足要求！ 七、立杆的稳定性验算钢管类型483钢管截面回转半径i(cm)1.59钢管的净截面A(cm2)4.24钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205立柱布置形式单立杆立杆计算长度系数2.079每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1454 NG1=gkH+g1klan+g1ka=0.145430.5+0.03310+0.0330.3=54、4.445kN NG2=g2klalb=0.3511=0.35kN NQ1=q1klalb=111=1kN NQ2=q2klalb=111=1kN NQ3=F1+F2=0.2+0=0.2kN 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值 N=1.2(NG1+NG2)+1.4(NQ1+NQ2+NQ3)=1.2(4.445+0.35)+1.4(1+1+0.2)=8.834kN 支架立杆计算长度 L0=kh=1.02.0791.7=3.534m 长细比= L0/i=3534/15.9=222.264=250 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算 L0=kh=1.2042.0791.7=4.255m 长细比55、= L0/i=4255/15.9=267.61 由查表得到立杆的稳定系数=0.102 不考虑风荷载时 =N/A=8.834103/(0.1024.24102)=204.264N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 八、立杆支承面承载力验算脚手架放置位置混凝土楼板上混凝土板厚度h(mm)120砼设计强度等级C30立杆底座面积A(m2)0.01 1、抗冲切验算 楼板抗冲切承载力： h=1，ft=1.43N/mm，pc.m=1N/mm，=0.4+1.2/s=0.4+1.2/2=1，ho=120-15=105mm，m=4(a+ho)=4(100.00+105)=820.00mm Fl=(0.7hf56、t+0.15pc.m)mh0=(0.711.43103+0.151031)10.740.105=89.433kNN=6.995kN 满足要求！ 1、局部受压承载力验算 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值 N=NG1+NG2+NQ1+NQ2+NQ3=4.445+0.35+1+1+0.2=6.995kN 楼板局部受压承载力： =0.75，l=(Ab/Al)0.5=0.294，fcc=0.8514.30=12.155kN/mm Fl=lfccA=0.750.29412.1551030.01=26.813kNN=6.995kN 满足要求！3中庭计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术57、规范JGJ130-2011 2、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 4、建筑结构荷载规范GB50009-2012 5、钢结构设计规范GB50017-2003 一、架体参数满堂脚手架长度L(m)28满堂脚手架宽度B(m)8.25脚手架搭设高度H(m)30.5纵横向水平杆步距h(m)1.7立杆纵距la(m)1立杆横距lb(m)1横杆与立杆连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1立杆布置形式单立杆平台横向支撑钢管类型单钢管立柱间纵向钢管支撑根数n0立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.3立杆计算长度系数2.079纵向钢管验算方式三等跨58、连续梁横向钢管验算方式三等跨连续梁 二、荷载参数脚手架钢管类型483每米钢管自重g1k(kN/m)0.033脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值g2k(kN/m2)0.35每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1454材料堆放荷载q1k(kN/m2)1施工均布荷载q2k(kN/m2)1平台上的集中力F1(kN)0.2立杆轴心集中力F2(kN)0 三、设计简图 搭设示意图：平台水平支撑钢管布置图平面图侧立面图 四、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型483钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)2.06105钢管抗压强度设计值 f(N59、/mm2)205纵向钢管验算方式三等跨连续梁 G1k=g1k=0.033kN/m G2k=g2klb/(n+1)=0.351/(0+1)=0.35kN/m Q1k=q1klb/(n+1)=11/(0+1)=1kN/m Q2k=q2klb/(n+1)=11/(0+1)=1kN/m 1、强度验算 板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。 满堂脚手架平台上的无集中力 q1=1.2(G1k+G2k)=1.2(0.033+0.35)=0.46kN/m q2=1.4(G1k+G2k)=1.4(1+1)=2.8kN/m 板底支撑钢管计算简图 Mmax=(0.100q1+0.117q2)la2=(0.60、1000.46+0.1172.8)12=0.374kNm Rmax=(1.100q1+1.200q2)la=(1.1000.46+1.2002.8)1=3.866kN =Mmax/W=0.374106/(4.49103)=83.296N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=q1+q2=0.46+2.8=3.26kN/m q2=1.4F1=1.40.2=0.28kN 板底支撑钢管计算简图 弯矩图 Mmax=0.354kNm 剪力图 Rmaxf=3.789kN =Mmax/W=0.354106/(4.49103)=78.842N/mm2f=205N/m61、m2 满足要求！ 2、挠度验算 满堂脚手架平台上无集中力 q1=G1k+G2k=0.033+0.35=0.383kN/m q2=Q1k+Q2k=1+1=2kN/m Rmax=(1.100q1+1.200q2)la=(1.1000.383+1.2002)1=2.821kN =(0.677q1+0.990q2)la4/100EI=(0.6770.383+0.9902)10004/(1002.06105107800)=1.008mmmin(1000/150,10)=6.667mm 满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.033+0.35+1+1=2.62、383kN/m q2=F1=0.2kN 板底支撑钢管计算简图 剪力图 Rmaxf=2.766kN 变形图 =0.87mmmin(1000/150,10)=6.667mm 满足要求！ 五、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型单钢管钢管类型483钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)2.06105钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205立柱间纵向钢管支撑根数n0横向钢管验算方式三等跨连续梁 横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。 满堂脚手架平台上无集中力 q=1.2g1k=0.063、4kN/m p=Rmax=3.866kN p=Rmax=2.821kN 板底支撑钢管计算简图 弯矩图 Mmax=0.004kNm 剪力图 Rmax=0.044kN 变形图 Vmax=0.012mm Vmax=0.012mmmin1000/150,10=6.667mm =Mmax/W=0.004106/(4.49103)=0.891N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=1.2g1k=0.04kN/m p=Rmax=3.866kN p=Rmax=2.821kN p2=Rmaxf=3.789kN p2=Rmaxf=2.766kN 板底支撑钢管计算简图 64、弯矩图 Mmax=0.004kNm 剪力图 Rmax=0.044kN 变形图 Vmax=0.012mm Vmax=0.012mmmin1000/150,10=6.667mm =Mmax/W=0.004106/(4.49103)=0.891N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 六、立杆承重连接计算横杆和立杆连接方式双扣件双扣件抗滑承载力(kN)12扣件抗滑移折减系数1 双扣件抗滑承载力设计值 Rc=12.01=12kNR=3.866+0.2=4.066kN 满足要求！ 七、立杆的稳定性验算钢管类型483钢管截面回转半径i(cm)1.59钢管的净截面A(cm2)4.24钢管抗压强度设计值 f65、(N/mm2)205立柱布置形式单立杆立杆计算长度系数2.079每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1454 NG1=gkH+g1klan+g1ka=0.145430.5+0.03310+0.0330.3=4.445kN NG2=g2klalb=0.3511=0.35kN NQ1=q1klalb=111=1kN NQ2=q2klalb=111=1kN NQ3=F1+F2=0.2+0=0.2kN 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值 N=1.2(NG1+NG2)+1.4(NQ1+NQ2+NQ3)=1.2(4.445+0.35)+1.4(1+1+0.2)=8.834kN 支架立杆计算长度66、 L0=kh=1.02.0791.7=3.534m 长细比= L0/i=3534/15.9=222.264=250 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算 L0=kh=1.2042.0791.7=4.255m 长细比= L0/i=4255/15.9=267.61 由查表得到立杆的稳定系数=0.102 不考虑风荷载时 =N/A=8.834103/(0.1024.24102)=204.264N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 八、立杆支承面承载力验算脚手架放置位置混凝土楼板上混凝土板厚度h(mm)120砼设计强度等级C30立杆底座面积A(m2)0.01 1、抗冲切验算 楼板抗冲切承载力： 67、h=1，ft=1.43N/mm，pc.m=1N/mm，=0.4+1.2/s=0.4+1.2/2=1，ho=120-15=105mm，m=4(a+ho)=4(100.00+105)=820.00mm Fl=(0.7hft+0.15pc.m)mh0=(0.711.43103+0.151031)10.740.105=89.433kNN=6.995kN 满足要求！ 1、局部受压承载力验算 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值 N=NG1+NG2+NQ1+NQ2+NQ3=4.445+0.35+1+1+0.2=6.995kN 楼板局部受压承载力： =0.75，l=(Ab/Al)0.5=0.294，fcc=68、0.8514.30=12.155kN/mm Fl=lfccA=0.750.29412.1551030.01=26.813kNN=6.995kN 满足要求！1旁庭计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 4、建筑结构荷载规范GB50009-2012 5、钢结构设计规范GB50017-2003 一、架体参数满堂脚手架长度L(m)11满堂脚手架宽度B(m)8.25脚手架搭设高度H(m)14.6纵横向水平杆步距h(m)1.7立杆纵距la(m)1立杆横距lb(m)69、1横杆与立杆连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1立杆布置形式单立杆平台横向支撑钢管类型单钢管立柱间纵向钢管支撑根数n0立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.3立杆计算长度系数2.079纵向钢管验算方式三等跨连续梁横向钢管验算方式三等跨连续梁 二、荷载参数脚手架钢管类型483每米钢管自重g1k(kN/m)0.033脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值g2k(kN/m2)0.35每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1454材料堆放荷载q1k(kN/m2)1施工均布荷载q2k(kN/m2)2平台上的集中力F1(kN)1.5立杆轴心集中力F2(kN)0 三、设计简图 搭设示意图：平台70、水平支撑钢管布置图平面图侧立面图 四、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型483钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)2.06105钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205纵向钢管验算方式三等跨连续梁 G1k=g1k=0.033kN/m G2k=g2klb/(n+1)=0.351/(0+1)=0.35kN/m Q1k=q1klb/(n+1)=11/(0+1)=1kN/m Q2k=q2klb/(n+1)=21/(0+1)=2kN/m 1、强度验算 板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。 满堂脚手架平台上的无集中力 q1=1.271、(G1k+G2k)=1.2(0.033+0.35)=0.46kN/m q2=1.4(G1k+G2k)=1.4(1+2)=4.2kN/m 板底支撑钢管计算简图 Mmax=(0.100q1+0.117q2)la2=(0.1000.46+0.1174.2)12=0.537kNm Rmax=(1.100q1+1.200q2)la=(1.1000.46+1.2004.2)1=5.546kN =Mmax/W=0.537106/(4.49103)=119.599N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=q1+q2=0.46+4.2=4.66kN/m q2=1.4F72、1=1.41.5=2.1kN 板底支撑钢管计算简图 弯矩图 Mmax=0.769kNm 剪力图 Rmaxf=6.648kN =Mmax/W=0.769106/(4.49103)=171.269N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 满堂脚手架平台上无集中力 q1=G1k+G2k=0.033+0.35=0.383kN/m q2=Q1k+Q2k=1+2=3kN/m Rmax=(1.100q1+1.200q2)la=(1.1000.383+1.2003)1=4.021kN =(0.677q1+0.990q2)la4/100EI=(0.6770.383+0.9903)10004/(173、002.06105107800)=1.454mmmin(1000/150,10)=6.667mm 满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.033+0.35+1+2=3.383kN/m q2=F1=1.5kN 板底支撑钢管计算简图 剪力图 Rmaxf=4.809kN 变形图 =2.031mmmin(1000/150,10)=6.667mm 满足要求！ 五、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型单钢管钢管类型483钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)2.06105钢管抗压强度设计值 f(74、N/mm2)205立柱间纵向钢管支撑根数n0横向钢管验算方式三等跨连续梁 横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。 满堂脚手架平台上无集中力 q=1.2g1k=0.04kN/m p=Rmax=5.546kN p=Rmax=4.021kN 板底支撑钢管计算简图 弯矩图 Mmax=0.004kNm 剪力图 Rmax=0.044kN 变形图 Vmax=0.012mm Vmax=0.012mmmin1000/150,10=6.667mm =Mmax/W=0.004106/(4.49103)=0.891N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 满堂75、脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=1.2g1k=0.04kN/m p=Rmax=5.546kN p=Rmax=4.021kN p2=Rmaxf=6.648kN p2=Rmaxf=4.809kN 板底支撑钢管计算简图 弯矩图 Mmax=0.004kNm 剪力图 Rmax=0.044kN 变形图 Vmax=0.012mm Vmax=0.012mmmin1000/150,10=6.667mm =Mmax/W=0.004106/(4.49103)=0.891N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 六、立杆承重连接计算横杆和立杆连接方式双扣件双扣件抗滑承载力(kN)12扣件抗滑移折减系数1 双扣76、件抗滑承载力设计值 Rc=12.01=12kNR=5.546+1.5=7.046kN 满足要求！ 七、立杆的稳定性验算钢管类型483钢管截面回转半径i(cm)1.59钢管的净截面A(cm2)4.24钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205立柱布置形式单立杆立杆计算长度系数2.079每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1454 NG1=gkH+g1klan+g1ka=0.145414.6+0.03310+0.0330.3=2.133kN NG2=g2klalb=0.3511=0.35kN NQ1=q1klalb=111=1kN NQ2=q2klalb=211=2kN NQ3=F1+F77、2=1.5+0=1.5kN 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值 N=1.2(NG1+NG2)+1.4(NQ1+NQ2+NQ3)=1.2(2.133+0.35)+1.4(1+2+1.5)=9.28kN 支架立杆计算长度 L0=kh=1.02.0791.7=3.534m 长细比= L0/i=3534/15.9=222.264=250 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算 L0=kh=1.1552.0791.7=4.082m 长细比= L0/i=4082/15.9=256.73 由查表得到立杆的稳定系数=0.111 不考虑风荷载时 =N/A=9.28103/(0.1114.24102)=197.78、178N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 八、立杆支承面承载力验算脚手架放置位置混凝土楼板上混凝土板厚度h(mm)120砼设计强度等级C30立杆底座面积A(m2)0.01 1、抗冲切验算 楼板抗冲切承载力： h=1，ft=1.43N/mm，pc.m=1N/mm，=0.4+1.2/s=0.4+1.2/2=1，ho=120-15=105mm，m=4(a+ho)=4(100.00+105)=820.00mm Fl=(0.7hft+0.15pc.m)mh0=(0.711.43103+0.151031)10.740.105=89.433kNN=6.983kN 满足要求！ 1、局部受压承载力验算 79、不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值 N=NG1+NG2+NQ1+NQ2+NQ3=2.133+0.35+1+2+1.5=6.983kN 楼板局部受压承载力： =0.75，l=(Ab/Al)0.5=0.294，fcc=0.8514.30=12.155kN/mm Fl=lfccA=0.750.29412.1551030.01=26.813kNN=6.983kN 满足要求！3旁庭计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 4、建筑结构荷载规范GB50009-2080、12 5、钢结构设计规范GB50017-2003 一、架体参数满堂脚手架长度L(m)11满堂脚手架宽度B(m)8.25脚手架搭设高度H(m)14.6纵横向水平杆步距h(m)1.7立杆纵距la(m)1立杆横距lb(m)1横杆与立杆连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1立杆布置形式单立杆平台横向支撑钢管类型单钢管立柱间纵向钢管支撑根数n0立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.3立杆计算长度系数2.079纵向钢管验算方式三等跨连续梁横向钢管验算方式三等跨连续梁 二、荷载参数脚手架钢管类型483每米钢管自重g1k(kN/m)0.033脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值g2k(kN/m2)0.381、5每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1454材料堆放荷载q1k(kN/m2)1施工均布荷载q2k(kN/m2)2平台上的集中力F1(kN)1.5立杆轴心集中力F2(kN)0 三、设计简图 搭设示意图：平台水平支撑钢管布置图平面图侧立面图 四、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型483钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)2.06105钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205纵向钢管验算方式三等跨连续梁 G1k=g1k=0.033kN/m G2k=g2klb/(n+1)=0.351/(0+1)=0.35kN/m Q1k=q182、klb/(n+1)=11/(0+1)=1kN/m Q2k=q2klb/(n+1)=21/(0+1)=2kN/m 1、强度验算 板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。 满堂脚手架平台上的无集中力 q1=1.2(G1k+G2k)=1.2(0.033+0.35)=0.46kN/m q2=1.4(G1k+G2k)=1.4(1+2)=4.2kN/m 板底支撑钢管计算简图 Mmax=(0.100q1+0.117q2)la2=(0.1000.46+0.1174.2)12=0.537kNm Rmax=(1.100q1+1.200q2)la=(1.1000.46+1.2004.2)1=5.546kN 83、=Mmax/W=0.537106/(4.49103)=119.599N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=q1+q2=0.46+4.2=4.66kN/m q2=1.4F1=1.41.5=2.1kN 板底支撑钢管计算简图 弯矩图 Mmax=0.769kNm 剪力图 Rmaxf=6.648kN =Mmax/W=0.769106/(4.49103)=171.269N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 满堂脚手架平台上无集中力 q1=G1k+G2k=0.033+0.35=0.383kN/m q2=Q1k+Q2k=1+2=3kN/m R84、max=(1.100q1+1.200q2)la=(1.1000.383+1.2003)1=4.021kN =(0.677q1+0.990q2)la4/100EI=(0.6770.383+0.9903)10004/(1002.06105107800)=1.454mmmin(1000/150,10)=6.667mm 满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.033+0.35+1+2=3.383kN/m q2=F1=1.5kN 板底支撑钢管计算简图 剪力图 Rmaxf=4.809kN 变形图 =2.031mmmin(1000/150,10)=6.66785、mm 满足要求！ 五、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型单钢管钢管类型483钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)2.06105钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205立柱间纵向钢管支撑根数n0横向钢管验算方式三等跨连续梁 横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。 满堂脚手架平台上无集中力 q=1.2g1k=0.04kN/m p=Rmax=5.546kN p=Rmax=4.021kN 板底支撑钢管计算简图 弯矩图 Mmax=0.004kNm 剪力图 Rmax=0.044kN 86、变形图 Vmax=0.012mm Vmax=0.012mmmin1000/150,10=6.667mm =Mmax/W=0.004106/(4.49103)=0.891N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=1.2g1k=0.04kN/m p=Rmax=5.546kN p=Rmax=4.021kN p2=Rmaxf=6.648kN p2=Rmaxf=4.809kN 板底支撑钢管计算简图 弯矩图 Mmax=0.004kNm 剪力图 Rmax=0.044kN 变形图 Vmax=0.012mm Vmax=0.012mmmin1000/150,10=6.687、67mm =Mmax/W=0.004106/(4.49103)=0.891N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 六、立杆承重连接计算横杆和立杆连接方式双扣件双扣件抗滑承载力(kN)12扣件抗滑移折减系数1 双扣件抗滑承载力设计值 Rc=12.01=12kNR=5.546+1.5=7.046kN 满足要求！ 七、立杆的稳定性验算钢管类型483钢管截面回转半径i(cm)1.59钢管的净截面A(cm2)4.24钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205立柱布置形式单立杆立杆计算长度系数2.079每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1454 NG1=gkH+g1klan+g1ka=0.88、145414.6+0.03310+0.0330.3=2.133kN NG2=g2klalb=0.3511=0.35kN NQ1=q1klalb=111=1kN NQ2=q2klalb=211=2kN NQ3=F1+F2=1.5+0=1.5kN 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值 N=1.2(NG1+NG2)+1.4(NQ1+NQ2+NQ3)=1.2(2.133+0.35)+1.4(1+2+1.5)=9.28kN 支架立杆计算长度 L0=kh=1.02.0791.7=3.534m 长细比= L0/i=3534/15.9=222.264=250 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算 L0=kh89、=1.1552.0791.7=4.082m 长细比= L0/i=4082/15.9=256.73 由查表得到立杆的稳定系数=0.111 不考虑风荷载时 =N/A=9.28103/(0.1114.24102)=197.178N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 八、立杆支承面承载力验算脚手架放置位置混凝土楼板上混凝土板厚度h(mm)120砼设计强度等级C30立杆底座面积A(m2)0.01 1、抗冲切验算 楼板抗冲切承载力： h=1，ft=1.43N/mm，pc.m=1N/mm，=0.4+1.2/s=0.4+1.2/2=1，ho=120-15=105mm，m=4(a+ho)=4(100.0090、+105)=820.00mm Fl=(0.7hft+0.15pc.m)mh0=(0.711.43103+0.151031)10.740.105=89.433kNN=6.983kN 满足要求！ 1、局部受压承载力验算 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值 N=NG1+NG2+NQ1+NQ2+NQ3=2.133+0.35+1+2+1.5=6.983kN 楼板局部受压承载力： =0.75，l=(Ab/Al)0.5=0.294，fcc=0.8514.30=12.155kN/mm Fl=lfccA=0.750.29412.1551030.01=26.813kNN=6.983kN 满足要求！1旁庭走道计算91、书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 4、建筑结构荷载规范GB50009-2012 5、钢结构设计规范GB50017-2003 一、架体参数满堂脚手架长度L(m)8.25满堂脚手架宽度B(m)4脚手架搭设高度H(m)4.2纵横向水平杆步距h(m)1.7立杆纵距la(m)1立杆横距lb(m)1横杆与立杆连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1立杆布置形式单立杆平台横向支撑钢管类型单钢管立柱间纵向钢管支撑根数n0立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.392、立杆计算长度系数2.079纵向钢管验算方式三等跨连续梁横向钢管验算方式三等跨连续梁 二、荷载参数脚手架钢管类型483每米钢管自重g1k(kN/m)0.033脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值g2k(kN/m2)0.35每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1454材料堆放荷载q1k(kN/m2)1施工均布荷载q2k(kN/m2)2平台上的集中力F1(kN)2立杆轴心集中力F2(kN)0 三、设计简图 搭设示意图：平台水平支撑钢管布置图平面图侧立面图 四、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型483钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm93、2)2.06105钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205纵向钢管验算方式三等跨连续梁 G1k=g1k=0.033kN/m G2k=g2klb/(n+1)=0.351/(0+1)=0.35kN/m Q1k=q1klb/(n+1)=11/(0+1)=1kN/m Q2k=q2klb/(n+1)=21/(0+1)=2kN/m 1、强度验算 板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。 满堂脚手架平台上的无集中力 q1=1.2(G1k+G2k)=1.2(0.033+0.35)=0.46kN/m q2=1.4(G1k+G2k)=1.4(1+2)=4.2kN/m 板底支撑钢管计算简图 Mmax=(094、.100q1+0.117q2)la2=(0.1000.46+0.1174.2)12=0.537kNm Rmax=(1.100q1+1.200q2)la=(1.1000.46+1.2004.2)1=5.546kN =Mmax/W=0.537106/(4.49103)=119.599N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=q1+q2=0.46+4.2=4.66kN/m q2=1.4F1=1.42=2.8kN 板底支撑钢管计算简图 弯矩图 Mmax=0.909kNm 剪力图 Rmaxf=7.156kN =Mmax/W=0.909106/(4.49103)95、=202.45N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 满堂脚手架平台上无集中力 q1=G1k+G2k=0.033+0.35=0.383kN/m q2=Q1k+Q2k=1+2=3kN/m Rmax=(1.100q1+1.200q2)la=(1.1000.383+1.2003)1=4.021kN =(0.677q1+0.990q2)la4/100EI=(0.6770.383+0.9903)10004/(1002.06105107800)=1.454mmmin(1000/150,10)=6.667mm 满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=G1k+G2k+Q1k+Q96、2k=0.033+0.35+1+2=3.383kN/m q2=F1=2kN 板底支撑钢管计算简图 剪力图 Rmaxf=5.171kN 变形图 =2.359mmmin(1000/150,10)=6.667mm 满足要求！ 五、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型单钢管钢管类型483钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)2.06105钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205立柱间纵向钢管支撑根数n0横向钢管验算方式三等跨连续梁 横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。 满堂脚手架平97、台上无集中力 q=1.2g1k=0.04kN/m p=Rmax=5.546kN p=Rmax=4.021kN 板底支撑钢管计算简图 弯矩图 Mmax=0.004kNm 剪力图 Rmax=0.044kN 变形图 Vmax=0.012mm Vmax=0.012mmmin1000/150,10=6.667mm =Mmax/W=0.004106/(4.49103)=0.891N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=1.2g1k=0.04kN/m p=Rmax=5.546kN p=Rmax=4.021kN p2=Rmaxf=7.156kN p2=Rmaxf=98、5.171kN 板底支撑钢管计算简图 弯矩图 Mmax=0.004kNm 剪力图 Rmax=0.044kN 变形图 Vmax=0.012mm Vmax=0.012mmmin1000/150,10=6.667mm =Mmax/W=0.004106/(4.49103)=0.891N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 六、立杆承重连接计算横杆和立杆连接方式双扣件双扣件抗滑承载力(kN)12扣件抗滑移折减系数1 双扣件抗滑承载力设计值 Rc=12.01=12kNR=5.546+2=7.546kN 满足要求！ 七、立杆的稳定性验算钢管类型483钢管截面回转半径i(cm)1.59钢管的净截面A(cm99、2)4.24钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205立柱布置形式单立杆立杆计算长度系数2.079每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1454 NG1=gkH+g1klan+g1ka=0.14544.2+0.03310+0.0330.3=0.621kN NG2=g2klalb=0.3511=0.35kN NQ1=q1klalb=111=1kN NQ2=q2klalb=211=2kN NQ3=F1+F2=2+0=2kN 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值 N=1.2(NG1+NG2)+1.4(NQ1+NQ2+NQ3)=1.2(0.621+0.35)+1.4(1+2+2)=8.165k100、N 支架立杆计算长度 L0=kh=1.02.0791.7=3.534m 长细比= L0/i=3534/15.9=222.264=250 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算 L0=kh=1.1552.0791.7=4.082m 长细比= L0/i=4082/15.9=256.73 由查表得到立杆的稳定系数=0.111 不考虑风荷载时 =N/A=8.165103/(0.1114.24102)=173.487N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 八、立杆支承面承载力验算脚手架放置位置混凝土楼板上混凝土板厚度h(mm)120砼设计强度等级C30立杆底座面积A(m2)0.01 1、抗冲切验算 101、楼板抗冲切承载力： h=1，ft=1.43N/mm，pc.m=1N/mm，=0.4+1.2/s=0.4+1.2/2=1，ho=120-15=105mm，m=4(a+ho)=4(100.00+105)=820.00mm Fl=(0.7hft+0.15pc.m)mh0=(0.711.43103+0.151031)10.740.105=89.433kNN=5.971kN 满足要求！ 1、局部受压承载力验算 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值 N=NG1+NG2+NQ1+NQ2+NQ3=0.621+0.35+1+2+2=5.971kN 楼板局部受压承载力： =0.75，l=(Ab/Al)0.5=0.102、294，fcc=0.8514.30=12.155kN/mm Fl=lfccA=0.750.29412.1551030.01=26.813kNN=5.971kN 满足要求！3旁庭走道计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 4、建筑结构荷载规范GB50009-2012 5、钢结构设计规范GB50017-2003 一、架体参数满堂脚手架长度L(m)8.25满堂脚手架宽度B(m)4脚手架搭设高度H(m)4.2纵横向水平杆步距h(m)1.7立杆纵距la(m)1立103、杆横距lb(m)1横杆与立杆连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1立杆布置形式单立杆平台横向支撑钢管类型单钢管立柱间纵向钢管支撑根数n0立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.3立杆计算长度系数2.079纵向钢管验算方式三等跨连续梁横向钢管验算方式三等跨连续梁 二、荷载参数脚手架钢管类型483每米钢管自重g1k(kN/m)0.033脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值g2k(kN/m2)0.35每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1454材料堆放荷载q1k(kN/m2)1施工均布荷载q2k(kN/m2)2平台上的集中力F1(kN)2立杆轴心集中力F2(kN)0 三、设计简图 搭设104、示意图：平台水平支撑钢管布置图平面图侧立面图 四、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型483钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)2.06105钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205纵向钢管验算方式三等跨连续梁 G1k=g1k=0.033kN/m G2k=g2klb/(n+1)=0.351/(0+1)=0.35kN/m Q1k=q1klb/(n+1)=11/(0+1)=1kN/m Q2k=q2klb/(n+1)=21/(0+1)=2kN/m 1、强度验算 板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。 满堂脚手架平台上的无集中力 105、q1=1.2(G1k+G2k)=1.2(0.033+0.35)=0.46kN/m q2=1.4(G1k+G2k)=1.4(1+2)=4.2kN/m 板底支撑钢管计算简图 Mmax=(0.100q1+0.117q2)la2=(0.1000.46+0.1174.2)12=0.537kNm Rmax=(1.100q1+1.200q2)la=(1.1000.46+1.2004.2)1=5.546kN =Mmax/W=0.537106/(4.49103)=119.599N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=q1+q2=0.46+4.2=4.66kN/m q106、2=1.4F1=1.42=2.8kN 板底支撑钢管计算简图 弯矩图 Mmax=0.909kNm 剪力图 Rmaxf=7.156kN =Mmax/W=0.909106/(4.49103)=202.45N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 满堂脚手架平台上无集中力 q1=G1k+G2k=0.033+0.35=0.383kN/m q2=Q1k+Q2k=1+2=3kN/m Rmax=(1.100q1+1.200q2)la=(1.1000.383+1.2003)1=4.021kN =(0.677q1+0.990q2)la4/100EI=(0.6770.383+0.9903)10004107、/(1002.06105107800)=1.454mmmin(1000/150,10)=6.667mm 满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.033+0.35+1+2=3.383kN/m q2=F1=2kN 板底支撑钢管计算简图 剪力图 Rmaxf=5.171kN 变形图 =2.359mmmin(1000/150,10)=6.667mm 满足要求！ 五、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型单钢管钢管类型483钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)2.06105钢管抗压强度设计值 f108、(N/mm2)205立柱间纵向钢管支撑根数n0横向钢管验算方式三等跨连续梁 横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。 满堂脚手架平台上无集中力 q=1.2g1k=0.04kN/m p=Rmax=5.546kN p=Rmax=4.021kN 板底支撑钢管计算简图 弯矩图 Mmax=0.004kNm 剪力图 Rmax=0.044kN 变形图 Vmax=0.012mm Vmax=0.012mmmin1000/150,10=6.667mm =Mmax/W=0.004106/(4.49103)=0.891N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 满109、堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=1.2g1k=0.04kN/m p=Rmax=5.546kN p=Rmax=4.021kN p2=Rmaxf=7.156kN p2=Rmaxf=5.171kN 板底支撑钢管计算简图 弯矩图 Mmax=0.004kNm 剪力图 Rmax=0.044kN 变形图 Vmax=0.012mm Vmax=0.012mmmin1000/150,10=6.667mm =Mmax/W=0.004106/(4.49103)=0.891N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 六、立杆承重连接计算横杆和立杆连接方式双扣件双扣件抗滑承载力(kN)12扣件抗滑移折减系数1 双110、扣件抗滑承载力设计值 Rc=12.01=12kNR=5.546+2=7.546kN 满足要求！ 七、立杆的稳定性验算钢管类型483钢管截面回转半径i(cm)1.59钢管的净截面A(cm2)4.24钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205立柱布置形式单立杆立杆计算长度系数2.079每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1454 NG1=gkH+g1klan+g1ka=0.14544.2+0.03310+0.0330.3=0.621kN NG2=g2klalb=0.3511=0.35kN NQ1=q1klalb=111=1kN NQ2=q2klalb=211=2kN NQ3=F1+F2=111、2+0=2kN 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值 N=1.2(NG1+NG2)+1.4(NQ1+NQ2+NQ3)=1.2(0.621+0.35)+1.4(1+2+2)=8.165kN 支架立杆计算长度 L0=kh=1.02.0791.7=3.534m 长细比= L0/i=3534/15.9=222.264=250 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算 L0=kh=1.1552.0791.7=4.082m 长细比= L0/i=4082/15.9=256.73 由查表得到立杆的稳定系数=0.111 不考虑风荷载时 =N/A=8.165103/(0.1114.24102)=173.487N/m112、m2f=205N/mm2 满足要求！ 八、立杆支承面承载力验算脚手架放置位置混凝土楼板上混凝土板厚度h(mm)120砼设计强度等级C30立杆底座面积A(m2)0.01 1、抗冲切验算 楼板抗冲切承载力： h=1，ft=1.43N/mm，pc.m=1N/mm，=0.4+1.2/s=0.4+1.2/2=1，ho=120-15=105mm，m=4(a+ho)=4(100.00+105)=820.00mm Fl=(0.7hft+0.15pc.m)mh0=(0.711.43103+0.151031)10.740.105=89.433kNN=5.971kN 满足要求！ 1、局部受压承载力验算 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值 N=NG1+NG2+NQ1+NQ2+NQ3=0.621+0.35+1+2+2=5.971kN 楼板局部受压承载力： =0.75，l=(Ab/Al)0.5=0.294，fcc=0.8514.30=12.155kN/mm Fl=lfccA=0.750.29412.1551030.01=26.813kNN=5.971kN 满足要求！