1、目 录1.编制依据22.工程概况23.外脚手架布署及选型34.施工准备44.1技术准备44.2劳动力准备44.3材料准备45.施工方法65.1关键施工工艺及技术要求65.2外脚手架验收115.3脚手架使用注意事项145.4外脚手架拆除要求155.5外脚手架拆除施工工艺156.安全文明施工167.脚手架安全计算书17外脚手架施工方案1.编制依据（1）泰康昌平生命科学园泰康健康管理一期工程施工组织设计（2）业主提供施工图纸 （3）混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-（4）建筑施工手册第四版（5）建筑施工计算手册（江正荣 编著）（6）建筑工程质量验收统一标准GB50300-（7）建筑施工高处2、作业安全技术规范JGJ80-91（8）混凝土结构工程施工质量验收规程DBJ01-82-（9）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-（10）工程建筑标准强制性条文（11）建筑工程监理规程DBJ01-41-（12）建筑工程资料管理规程DBJ01-51-2.工程概况中央国家机关工委和国务院法制办办公楼工程在北京市西城区平安大街北侧，赵登禹路西侧育教胡同5号院内。北临金果胡同，东侧为融祥大厦，西侧为西城区教委办公楼，北侧为市财政局综合服务办公楼和一栋住宅楼。本工程为中央国家机关工委和国务院法制办办公楼，总建筑面积为39376.27m2，其中中央国家机关工委办公楼地上建筑面积为9151.543、m2；国务院法制办办公楼地上建筑面积为17268.63m2，；中央国家机关工委和国务院法制办办公楼共用地下室建筑面积为12956.10m2，结构型式为全现浇框架剪力墙结构。（1）工委办公楼主楼为办公楼建筑檐口高度为31.90m，首层层高4.8m，二-八层每层3.7m。北侧二层建筑檐口高度为12.90m，首层厨房及餐厅层高4.8m，二层汇报厅层高6.0m。（2）法制办办公楼主楼为退台式办公楼建筑檐口高度为36.00m，25.89 m，15.10 m，首层层高3.9m，二-十层每层3.5m。（3）地下室地下一层车库层高4.1m，地下二层车库层高3.9m，中心机房占用了地下二层北侧层高6.1m，变配4、电室下部设了2.19m高管线层。3.外脚手架布署及选型依据工程总体布署，外脚手架工程概况以下：地下部分：本工程地下室二层，基底底板顶标高-11.8m、-9.7m，搭设高度约14m，形式采取双排落地式脚手架搭设，作业面从底板顶部开始。地上部分：结合总工期布署，地下室土方回填完成地上结构正处于四层结构施工阶段，地上部分A区地上10层，屋面设计标高36m，B区地上8层，屋面设计标高为31.9m，其中中央国家机关工委汇报厅地上为两层，屋面设计高度为12.9m。地上部分2层及以上结构施工时A、B两区均采取悬挑脚手架，在地上二层顶板处采取I18工字钢梁进行悬挑。待肥槽回填土施工完成时将悬挑脚手架改为双排落5、地式脚手架，结构内收部位仍采取悬挑脚手架）。本工程所需要搭设落地式钢管脚手架最高高度为38m，悬挑式钢管脚手架最高高度为30m。计算书中以外架需要搭设最高高度进行计算。外脚手架选择483.5钢管，采取直角扣件，旋转扣件，对接扣件进行连接。脚手架所用材料经验收合格方可使用。具体布署形式以下：工委办公楼汇报厅采取落地式脚手架搭设至地上二层，施工图示参见落地式脚手架计算书2。工委办公楼S6S9轴北侧采取悬挑式脚手架从地上四层顶板挑出I18工字钢梁开始搭设，工委办公楼其它方向均从地上二层顶板挑出I18工字钢梁开始搭设，施工图示参见悬挑式脚手架计算书2，地上一层、二层采取落地式脚手架搭设，施工图示参见落6、地式脚手架计算书2。法制办楼KN轴东西两侧、N2N9轴南侧及N7N14轴交N轴北侧从地上二层顶板采取I18工字钢进行悬挑，搭设方法参见悬挑式脚手架计算书2中图示。法制办办公楼其它方向也从地上二层顶板用I18工字钢进行悬挑，搭设方法参见悬挑式脚手架计算书1中图示。法制办楼北侧窗井从地下二层开始搭设至地上四层，搭设方法参见落地式脚手架计算书1。法制办楼R轴以北均采取落地式脚手架，搭设方法参见落地式脚手架计算书1。4.施工准备4.1技术准备技术部应组织项目及分包单位相关技术人员熟悉图纸，了解建筑物基础形式结构类型、层高和平面尺寸，依据结构特点确定脚手架布署和选型，并提前编制外脚手架施工方案。在架子工7、搭设脚手架之前，组织架子工认真学习相关脚手架施工安全技术操作规程和建设工程安全生产条例，并由专业工长和安全员分别对工人进行技术交底和安全交底。对进行脚手架搭设工人进行岗前培训，对每名架子工上岗有效证件进行核查，全部架子工必需全部持证上岗，严禁无证上岗。4.2劳动力准备整个外脚手架工程包含到搭设、维护及拆除三个阶段，依据各个阶段不一样工作内容，劳动力需用情况不一样。本工程主体施工进度要求较快，基础在10天左右一层结构，外脚手架工作量较大，需投入较多劳动力。外脚手架施工劳动力需用计划表阶段外脚手架搭设阶段外脚手架维护阶段外脚手架拆除阶段工种架子工架子工架子工人数401020工作内容外脚手架搭设，悬8、挂安全网，铺设跳板，进行层间封闭，外脚手架上垃圾及杂物清理外脚手架日常围护，立即清理外脚手架上垃圾及杂物拆除外脚手架及悬挑钢管，将全部材料运至指定堆场，清理外脚手架拆除范围内全部垃圾及杂物4.3材料准备4.3.1钢管进场钢管要有产品质量合格证和钢管材质证实书，钢管进场后需要进行复试，复试合格后方可使用，监理工程师进行100%见证取样。脚手架钢管采取钢管截面尺寸应为外径48mm，壁厚3.5mm。钢管应为力学性能适中Q235钢，其力学性质应符合国家现行标准碳素结构钢（GB700-89）中Q235A钢要求。用于立杆、纵向水平杆、剪刀撑和斜杆钢管长度为46m（这么长度通常重25kg以内，适合人工操作）9、。用于横向水平杆钢管长度为1.5m，以适应脚手架宽需要。架体所需全部钢管均要刷黄色油漆。钢管质量检验要求钢管质量检验要求项次检验项目验收要求新管1产品质量合格证必需含有2钢管材质证实书3表面质量表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和划伤 ，两端面应平整，严禁打孔4外径，壁厚偏差0.50mm，0.35mm5形位允差a、钢管端部在1.5m长范围内直线度（弯曲）偏差5mm；b、钢管在长度方向直线度（弯曲）偏差4mm/m；c、钢管两端面切斜偏差1.7mm；d、钢管轮廓最大高度（轮廓峰顶线和轮廓谷底线之间距离）30mm；e、钢管圆柱度（椭圆度）偏差1.2mm。f、钢管不得10、有直径4mm孔洞；6防锈处理必需进行防锈处理，镀锌或刷防锈漆旧管7钢管锈蚀程度应每十二个月检验一次管壁上锈蚀深度，不得超出0.50mm8其它项目同新管项次3、4、5同新管3、4、54.3.2扣件进场扣件要有产品质量合格证、生产许可证及专业检测单位测试汇报，扣件进场后需要进行复试，复试合格后方可使用，监理工程师进行100%见证取样。（1）应使用和钢管管径相配合、符合中国现行标准可锻铸铁扣件。（2）技术要求:扣件应采取机械性能不低于KTH330-08可锻铸铁制作。铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有缩松、砂眼或其它影响使用铸铁缺点；并应将影响外观质量粘砂、披缝、毛刺、氧化皮等清除洁净。扣件和钢管贴合面必需11、严格整形，应确保和钢管扣紧时接触良好。扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应大于1mm。当扣件紧夹钢管时，开口处最小距离应大于5mm。扣件表面应进行防锈处理。（3）扣件质量检验要求:扣件质量检验要求项次检验项目要求新扣件1产品质量合格证，生产许可证，专业检测单位测试汇报必需含有2表面质量及性能应符合技术要求要求3螺栓不得滑丝4.3.3脚手板本工程拟采取木脚手板，应使用厚度大于50mm和材质不低于国家二等材标准杉木或松木板，板宽200300mm，用不细于18号铅丝双股并联4点绑扎，不得破损、不得留有空隙、不得有探头板。严禁使用有扭纹、破裂和横透疖木板。4.3.4安全网安全网分为平网和立12、网两种，平网采取锦纶材料制成，立面采取密目安全网（密目阻燃），应符合GB16909-1997密目式安全立网要求，安全网出厂之前，必需有国家制订监督检测部门批量验证和检验员检验合格证。安全网在贮运中，必需通风、遮光、隔热，同时要避免化学物品侵蚀，搬运时严禁使用钩子，已使用过安全网必需经过检验和试验合格后方可使用，超出使用期限安全网严禁使用。密目阻燃安全网每平方厘米数目在-2500之间。4.3.5工字钢本工程外架挑梁采取I18工字钢梁，进场工字钢要有产品质量合格证，工字钢进场后需要进行复试，复试合格后方可使用，监理工程师进行100%见证取样。4.3.6钢丝绳本工程采取钢丝绳用于对工字钢挑梁拉结，钢13、丝绳型号为619+1，进场钢丝绳要有产品质量合格证，钢丝绳进场后需要进行复试，复试合格后方可使用，监理工程师进行100%见证取样。5.施工方法5.1关键施工工艺及技术要求5.1.1双排落地式钢管脚手架1）搭设次序 起步脚手架铺设垫板摆放扫地杆逐根树立杆、随即和扫地杆扣紧装扫地横向水平杆并和立杆或扫地杆扣紧安装第一步杆（和各立杆扣紧）安装第一步杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆第三纵向水平杆和横向水平杆连墙杆接长立杆加设剪刀撑铺设脚手板在作业面搭设护身栏杆挂安全网。当起步架下端立杆不可避免落在后浇带上时，先在后浇带上面满铺一层垫板，使立杆下端落在垫板之上，而且后浇带处下方楼板支撑体系绝对不能够拆14、除，待主体结构施工完成外架拆除以后，后浇带下方楼板支撑体系方可拆除。 楼层脚手架接长立杆安装第一步纵向水平杆（和各立杆扣紧）安装第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆加设剪刀撑铺设脚手板在作业面搭设护身栏杆挂安全网。2）结构要求及搭设方法（1）立杆 立杆采取单立杆形式，立杆纵向间距1.5m，横向间距0.9m，内立杆距和外墙外表面距离1.0m和0.5m两种形式，步距1.5m，钢管接长采取对接扣件。立杆采取6m长钢管搭设，除在顶层可采取搭接外，其它各接头必需采取对接扣件对接，对接、搭设应符合以下要求：a对接接头扣件开口方向应向下或向内，以防雨雪进入。b立杆上对接扣件应交错部署，相邻立杆接15、头位置错开大于500mm。各接头和中心节点相距不应大于步距1/3即500mm。立杆接头以下图所表示。c 立杆搭接长度不应小于1m，不少于三个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端不应小于100mm。 局部采取两根立杆加强部位,下部两根立杆全部必需用直角扣件和纵向水平杆扣紧，以确保两根立杆共同工作，单杆和双杆连接采取上部单立杆和下部两根立杆之中一根对接。 立柱顶端应高出建筑物檐口上皮高度1.5m,每根立柱根部均应设置50mm厚垫木作为基础。（2）纵向水平杆 纵向水平杆设置于立杆内侧、横向水平杆之下，并采取直角扣件和立杆扣紧。 纵向水平杆通常采取对接扣件连接，至边角处也可采取搭接。对接、搭接应符合以16、下要求：a对接接头应交错部署，不应设在同跨内，并应避免设在纵向水平杆跨中，相邻接头水平距离不应小于500mm，和相近立杆距离小于立杆纵距1/3，即500mm。对接接头扣件一定要经过仔细检验，符合质量要求后方可上架。b搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端距离不应小于100mm。c纵向水平杆长度通常不宜小于3跨，并小于6m。（3）横向水平杆 每一主节点处必需设置一根横向水平杆，横向水平杆长度1.3m，采取直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点距离不应大于150mm。 操作层非主节点处横向水平杆依据支撑脚手板需要设置,并应满足间距750mm要求。 横17、向水平杆伸出大横杆外长度应控制在150200mm , 横向水平端头距结构边300 mm。（4）剪刀撑 沿脚手架外侧及全高方向连续设置，每纵向4步、横向4跨设置一道剪刀撑，剪刀撑和地面成45角，成菱形部署；剪刀撑关键采取6m长钢管，最下面斜杆和立杆连接点离地面不应大于500mm，除斜杆两端扣紧外，中间应增加24个扣结点。 剪刀撑斜杆接头除顶层能够采取搭接外，其它各接头均必需采取对接接头，接头不易小于1000mm。 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在和之相交横向水平杆伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点距离不应大于150mm。 脚手架非封闭端如转截面处、施工电梯断开处脚手架端头应设置之字形斜撑及连墙件18、。（5）和结构连接件为预防外架受水平力产生变形，外架应和结构进行拉结，依据规范要求，外架水平方向4.5m，垂直3m须部署拉结点。依据工程实际特点，拉结点采取钢管抱柱、梁上预埋20钢筋环和利用对拉螺栓孔及门窗洞口连接3种形式。 钢管抱柱形式，采取钢管将柱四面箍紧，伸出钢管采取直角扣件扣在主节点或纵向水平杆上，柱角采取模板及木枋做好保护。连墙杆每层设一道，在板面标高上mm位置,在转角处每层设置2道，分别为板上500mm和mm。 无法采取抱柱地方，钢筋环纵向间隔不超出3m。采取在板内边梁上预埋20钢筋环，伸出地面150mm,锚入梁内400mm,采取钢管将预埋件和外架锁紧。 剪力墙处，利用对拉螺栓孔及19、门窗洞口和结构进行连接。连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，和脚手架连接一端可稍下斜连接，严禁外高内低上斜连接。 脚手架上部，未设置连墙点自由高度不得大于6m。连墙点设置位置碰到洞口、墙体构件、墙边或窄窗间墙、砖柱等时，应在近处补设，不得取消。（6）安全网和层间隔断 脚手架外侧立面1.5m6m绿色密目式安全网进行封闭，用不细于18#铅丝将安全网绑扎在纵向水平杆上。 脚手架在一层顶板立杆之间和内立杆到结构边范围内采取模板及木枋进行封闭，并设200mm高挡脚板，预防坠物伤人，往上每隔三层设置一道。 在操作层设水平兜网，并满铺脚手板，水平安全网接口处必需连接严密。在结构边预埋201500钢筋头，安20、全网必需和结构连接严密牢靠，严禁使用损坏和腐朽安全网。（7）脚手板 脚手板通常应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采取两根横向水平杆，并应将脚手板两端和其可靠固定，以防倾翻。脚手板宜采取平铺，也可采取搭接铺设，搭接结构见下图。 脚手板应铺设严密、牢靠、平稳，用不细于18号铅丝双股并联4点绑扎，不得破损、不得留有空隙、不得有探头板。（8）护栏和挡脚板在铺脚手板操作层上必需在外排立杆内侧距脚手板面1.2m设置防护栏杆，涂红白油漆，并设200mm高挡脚板，挡脚板采取木跳板制作，并用14#铁丝绑牢。（9）扫地杆考虑脚手架稳定性，其下部必需设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采取直角扣件固定21、在距底座上皮小于200mm处立杆上。横向扫地杆采取直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。其连接方法及接头位置同纵向水平杆。5.1.2悬挑式钢管脚手架1） 搭设次序预埋锚固钢筋环安装挑梁竖立杆搭设扫地杆纵向水平杆横向水平杆加设剪刀撑铺设脚手板在作业面搭设护身栏杆挂安全网2） 结构要求及搭设方法预埋锚固钢筋环采取20进行制作，每根挑梁设两个钢筋环，第一个钢筋环埋在梁内，锚入深度300；第二个钢筋环埋在板内，锚入深度130，钢筋锚环一定要压在楼板下层钢筋下面；两个钢筋环埋放位置见计算书中图示。钢筋环锚固长度为450mm，钢筋环露出板面210mm。在工字钢梁上侧和钢筋锚环连接空隙部分用钢筋进行塞焊，22、预埋钢筋环结构图所表示。悬挑钢梁采取I18两种形式工字钢梁，钢梁悬挑长度及锚固长度见计算书中图示。在楼板混凝土强度达成设计强度50%时，方可开始安装，工字钢梁应和钢筋环卡紧。剪力墙处挑杆，采取预留孔洞方法。剪力墙混凝土浇筑前，应放线确定预埋钢筋环和预留孔洞位置。安装脚手架时，将钢管穿过两锚环和预留孔洞，伸出墙外，并将钢管和锚环固定牢靠。在每根工字钢上侧翼缘中心轴线上焊接两根长度为20cm25钢筋，两根钢筋均垂直于上翼缘表面，两个钢筋间距为900mm，两根钢筋焊接具体位置见计算书中图示，目标是使钢筋能垂直插入外架立杆下端，使立杆固定不偏移。在每根工字钢下面横向焊接一个长度为20cm钢筋，具体位置23、见计算书中图示，使之能卡住拉紧钢梁钢丝绳。其上部脚手架结构同落地式脚手架。5.2外脚手架验收支撑架必需由专业工种严格按规范及审批过施工方案进行搭设，搭设前必需进行安全、技术交底，所用材质应验收合格。每段支撑架搭设完成后必需经过验收合格后方可投入使用。5.2.1外脚手架验收阶段作业层上施加荷载前;每搭设完10-13m后，即每搭完三层后（悬挑外架两层后）；达成设计高度后；碰到六级大风和大雨后；严寒地域开冻后；停用超出30天。5.2.2脚手架检验验收（1）脚手架验收依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）；外脚手架施工方案；相关技术交底文件。（2）脚手架验收内容脚手架在使用过程中应24、定时检验下列项目：杆件设置和连接，连墙件、支撑、门洞等结构是否符合要求；地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；扣件螺栓是否松动；立杆沉降和垂直度偏差是否符合要求；安全防护方法是否符合要求；是否超载。（3）脚手架技术要求和许可偏差外脚手架检验项目一览表项次项目技术要求许可偏差（mm）检验方法和工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102立杆垂直度最终验收垂直度100经纬仪搭设中检验垂直度H=27H=1014H=2028H=3042H=4055H=5070H=6085H=70100中间档次采取插值法3间距步距20钢板尺纵距50横距204纵向水平杆高差一根杆两端2025、水平仪同跨内两根纵向水平杆高差105双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm-50钢板尺外脚手架检验项目一览表项次项目技术要求示意图检验方法和工具6扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a150mm钢卷尺同时立杆上两个相隔对接扣件高差A500mm钢卷尺立杆上对接扣件置主节点距离ah/3600mm钢卷尺纵向水平杆对接扣件置主节点距离ala/3150mm钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩4060Nm扭力扳手7剪刀撑斜杆和地面倾角450600角尺8脚手板外伸长度对接a=130150mml300mm钢卷尺搭接a100mml200mm钢卷尺5.3脚手架使用注意事项作业层每1m2架面上使用施工荷载(人员、材料和26、机具重量)不得超出3kN/m2。装修脚手架取2kN/m2。砂浆和容器总重不得大于1.0t；施工设备单重不得大于1.0t，使用人力在架上搬运和安装构件自重不得大于1.0t。在架面上设置材料应摆放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。架上最大作业高度，应以可进行正常操作为准，严禁在架板上加垫器物或脚手板以增加操作高度。在作业中，严禁随意拆除脚手架基础构架杆件、整体性杆件、连接紧固件、安全网和连墙件。确因操作要求，需要临时拆除时，必需经技术责任人及安全总监同意，采取对应临时加固方法，并在作业完成后，立即给予恢复。工人在架上作业中，应注意自我安全保护和她人安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和27、坐在栏杆上等不安全处休息。不要在架面上急急忙地行走，相互躲让时应避免身体失衡。人员上下脚手架必需走设安全防护出入通(梯)道，严禁攀援脚手架上下。每班工人上架作业时，应先行检验有没有影响安全作业问题存在，在排除和处理后方可开始作业。在作业中发觉有不安全情况和迹象时，应立即停止作业进行检验，处理以后才能恢复正常作业；发觉有异常和危险情况时，应立即通知全部架上人员撤离。架上作业时应注意随时清理落到架面上材料，保持架面上规整清洁，不乱放材料工具，以免影响自己作业安全和发生掉物伤人等事故。在进行撬、拉、推、拔等操作时，要注意采取正确姿势，站稳脚跟，或一手把持在稳固结构或支持物上，以免用力过猛时身体失去平28、衡或把东西甩出。在脚手架上拆除模板时，应采取必需支托方法，以免拆下模板材料掉落架外。在脚手架上进行电气焊作业时，要铺铁皮接着火星或移去易燃物，以免火星点着易燃物。并同时准备防火方法。一旦着火时，立即给予扑灭。在每步架作业完成以后，必需将架上剩下材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应立即清理落人安全网内材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。六级及六级以上大风和雨、雪天应停止脚手架作业；雨、雪以后上架作业时，应把架面积雪、积水清除掉，避免发生滑跌，且必需全方面复查，没有隐患后方可再次使用。脚手架应设有防29、雷接地方法。在架上运输材料经过正在作业中人员时，要立即发出“请注意”“请让一让”信号。材料要轻搁稳放，不许采取倾倒、猛磕或其它慌忙卸料方法。不能将未固定杆件放置在架体上，预防因误扶误靠而引发安全事故。全部杆件必需牢靠，不能有松扣现象。5.4外脚手架拆除要求脚手架拆除作业应按确定拆除程序进行。连墙件应在在其上全部可拆杆件全部拆除以后才能拆除。在拆除过程忠，凡已松开杆配件应立即拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接杆件。拆下杆配件应以安全方法运出和吊下，严禁向下抛掷。在拆除过程中，应做好配合，协调动作，严禁单人进行拆除较重杆件等危险性作业。5.5外脚手架拆除施工工艺外架拆除前对于结构四面没有封闭部位，30、搭设1.5m高临边维护，立杆高1.5m，间距2m，水平杆3道，外侧满挂密目安全网。脚手架拆除作业应按自上而下次序逐层拆除，不许可上、下两层同时拆除。每层先拆除和结构拉结杆件，再拆除本层架体。拆除脚手架前应全方面检验脚手架扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合结构要求。每层拆除前应先将此层外架及地面上材料、垃圾等物品清除洁净，并将封闭外架用安全网拆除。连墙件必需随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。当脚手架拆至下部最终一根长立杆高度时，应先在合适位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；当脚手架采取分段、分立面拆除时，对31、不拆除脚手架两端，应先加设连墙件及横向斜杆加固。拆除过程中要先拆小横杆、大横杆，然后拆除立杆及剪刀撑；应先拆中间扣，再拆两头扣。拆下杆配件及短于3m钢管先转入楼层，用龙门架运输至地面，长于3m钢管人工传输至地面，严禁向下抛掷。运至地面构配件应立即检验、整修和保养，并按品种、规格随时码堆存放。在拆除过程中，应作好配合、协调动作，严禁单人进行拆除较重杆件等危险性作业。因为龙门架滞后于外架拆除，为了确保龙门架口处安全防护，此处脚手架不进行拆除，两侧均进行一道加固。6.安全文明施工施工前必需进行安全技术交底，全部架子工必需持证上岗。搭设施工用脚手架材料，必需把好材料质量关，不符合要求要求材料严禁使用。32、搭设脚手架人员必需戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。脚手架必需伴随楼层施工要求搭设，搭设时避开立体交叉作业，并严格按施工方案及对应安全规范进行施工，控制好立杆垂直度，横杆水平并确保节点符合要求。地下脚手架是操作架，严禁堆放重物。不得将模板支架、缆风绳、混凝土输送管等固定在脚手架上，同时严禁悬挂起重设备。外墙模板支撑严禁支在外脚手架上。施工过程中，应随时观察地基及脚手架改变情况，六级及六级以上大风和雨、雪天应停止脚手架作业；雨、雪以后上架作业时，应把架面积雪、积水清除掉，避免发生滑跌。搭拆脚手架时地面应设围栏和警戒标志，并派专员看管，严禁非操作人员入内。搭拆脚手架严禁抛接钢管、扣件、扳手等材料及工具33、。在施工过程中，遇有雷雨，钢脚手架板上施工人员应立即离去。搭设脚手架材料要堆放整齐，不得随地乱丢。脚手架拆除钢管、跳板、扣件及安全网应立即转运至指定地点，严禁随地堆放。各项工作完成以后，作到工完场清。在离开工作岗位前，不得留有未固定构件和不安全隐患，确保架子稳定。应定时检验外脚手架，立即将脚手架上垃圾及杂务清理洁净。7.脚手架安全计算书落地式扣件钢管脚手架1计算书 钢管脚手架计算参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度30.0米，立杆采取单立管。 立杆纵距1.50米，立杆横距0.90米，内排架距离结构1.00米，立杆步距1.50米。 钢管类34、型为483.5，连墙件采取2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采取木板，荷载为0.35kN/m2，根据铺设2层计算。 栏杆采取木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基础风压0.45kN/m2，高度改变系数1.0000，体型系数0.8720。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 一、小横杆计算: 小横杆根据简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。 根据小横杆上面脚手板和活荷载35、作为均布荷载计算小横杆最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板荷载标准值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷载计算值 q=1.20.038+1.20.262+1.42.250=3.511kN/m小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下弯矩 计算公式以下: M=3.5110.902/8=0.355kN.m =0.355106/5080.0=69.980N/mm2 小横杆计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考36、虑为简支梁均布荷载作用下挠度 计算公式以下: 荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m 简支梁均布荷载作用下最大挠度 V=5.02.551900.04/(3842.06105121900.0)=0.868mm 小横杆最大挠度小于900.0/150和10mm,满足要求! 二、大横杆计算: 大横杆根据三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。 用小横杆支座最大反力计算值，在最不利荷载部署下计算大横杆最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆自重标准值 P1=0.0380.900=0.035kN 脚手板荷载标准值 P2=0.3500.9001.500/2=0.23637、kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/2=2.205kN 荷载计算值 P=(1.20.035+1.20.236+1.42.025)/2=1.580kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载和荷载计算值最不利分配弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式以下: 集中荷载最大弯矩计算公式以下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.5801.500=0.423kN.m =0.423106/5080.0=83.276N/mm2 大横杆计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载和荷载计算值最不38、利分配挠度和 均布荷载最大挠度计算公式以下: 集中荷载最大挠度计算公式以下: 大横杆自重均布荷载引发最大挠度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷载标准值P=(0.035+0.236+2.025)/2=1.148kN 集中荷载标准值最不利分配引发最大挠度 V1=1.14611481500.003/(1002.060105121900.000)=1.77mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.820mm 大横杆最大挠度小于1500.0/150和10mm,满足要求!三、扣件抗滑力计算: 纵向或横向水平杆和立杆连接时，扣件抗滑39、承载力根据下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板荷载标准值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷载计算值 R=1.20.058+1.20.236+1.42.025=3.188kN 单扣件抗滑承载力设计计算满足要求! 当直角扣件拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；40、 双扣件在20kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架荷载包含静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包含以下内容： (1)每米立杆承受结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394 NG1 = 0.13930.000=4.182kN (2)脚手板自重标准值(kN/m2)；本例采取木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35021.500(0.900+1.000)/2=0.997kN (3)栏杆和挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采取栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14 NG3 = 0.1401.5002/2=0.210kN (4)吊挂安全设施荷41、载，包含安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50030.000=0.225kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.615kN。 活荷载为施工荷载标准值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.900/2=4.050kN 风荷载标准值应根据以下公式计算 其中 W0 基础风压(kN/m2)，根据建筑结构荷载规范(GB50009-)附录表D.4要求采取：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度改变系数，根据建筑结构荷载规范(GB50009-)附录表7.2.42、1要求采取：Uz =1.000 Us 风荷载体型系数：Us = 0.872 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.0000.872 = 0.275kN/m2。 考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ经过计算得到，底部立杆最大轴向压力N=1.25.615+0.851.44.050=11.557kN 不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆最大轴向压力N=1.25.615+1.44.050=12.407kN 风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4W43、klah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆纵距 (m)； h 立杆步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生弯矩 Mw=0.851.40.2751.5001.5001.500/10=0.110kN.m五、立杆稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆稳定性计算 其中 N 立杆轴心压力设计值，N=12.407kN； i 计算立杆截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面44、积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵御矩),W=5.080cm3； 由长细比，为2599/16=164； 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 结果查表得到0.262； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =12407/(0.26489)=96.680N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆稳定性计算 其中 N 立杆轴心压力设计值，N=11557kN； i 计算立杆截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架45、高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵御矩),W=5.080cm3； 由长细比，为2599/16=164； 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 结果查表得到0.262； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生弯矩，MW=0.110kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =11557/(0.262489)+93000/5080=111.769N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm46、2； 考虑风荷载时，立杆稳定性计算 Nl，连墙件设计计算满足要求! 八、立杆地基承载力计算: 立杆基础底面平均压力应满足下式要求 p fg 其中 p 立杆基础底面平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 49.63 N 上部结构传至基础顶面轴向力设计值 (kN)；N = 12.41 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力计算满足要求!落地式扣件钢47、管脚手架2计算书 钢管脚手架计算参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度38.0米，立杆采取单立管。 立杆纵距1.50米，立杆横距0.90米，内排架距离结构0.50米，立杆步距1.50米。 钢管类型为483.5，连墙件采取2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采取木板，荷载为0.35kN/m2，根据铺设2层计算。 栏杆采取木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基础风压0.45kN/m2，48、高度改变系数1.130，体型系数0.8720。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 一、小横杆计算: 小横杆根据简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。 根据小横杆上面脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板荷载标准值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷载计算值 q=1.20.038+1.20.262+1.42.250=3.511kN/m小横杆计算简图 2.抗弯强49、度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下弯矩 计算公式以下: M=3.5110.902/8=0.355kN.m =0.355106/5080.0=69.980N/mm2 小横杆计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下挠度 计算公式以下: 荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m 简支梁均布荷载作用下最大挠度 V=5.02.551900.04/(3842.06105121900.0)=0.868mm 小横杆最大挠度小于900.0/150和10mm,满足要求! 二、大横杆计算: 大横杆根据三跨连续梁进行强度和挠度计50、算，小横杆在大横杆上面。 用小横杆支座最大反力计算值，在最不利荷载部署下计算大横杆最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆自重标准值 P1=0.0380.900=0.035kN 脚手板荷载标准值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/2=2.205kN 荷载计算值 P=(1.20.035+1.20.236+1.42.025)/2=1.580kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载和荷载计算值最不利分配弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式以下: 集中荷载最大弯矩计算公式以下: M=0.08(1.2051、.038)1.5002+0.1751.5801.500=0.423kN.m =0.423106/5080.0=83.276N/mm2 大横杆计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载和荷载计算值最不利分配挠度和 均布荷载最大挠度计算公式以下: 集中荷载最大挠度计算公式以下: 大横杆自重均布荷载引发最大挠度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷载标准值P=(0.035+0.236+2.025)/2=1.148kN 集中荷载标准值最不利分配引发最大挠度 V1=1.1461152、481500.003/(1002.060105121900.000)=1.77mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.820mm 大横杆最大挠度小于1500.0/150和10mm,满足要求!三、扣件抗滑力计算: 纵向或横向水平杆和立杆连接时，扣件抗滑承载力根据下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板荷载标准值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/253、=2.025kN 荷载计算值 R=1.20.058+1.20.236+1.42.025=3.188kN 单扣件抗滑承载力设计计算满足要求! 当直角扣件拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架荷载包含静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包含以下内容： (1)每米立杆承受结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394 NG1 = 0.13938.000=5.297kN (2)脚手板自重标准值(kN/m2)；本例采取木脚手板，标准值为0.35 54、NG2 = 0.35021.500(0.900+0.500)/2=0.735kN (3)栏杆和挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采取栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14 NG3 = 0.1401.5002/2=0.210kN (4)吊挂安全设施荷载，包含安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50038.000=0.285kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.527kN。 活荷载为施工荷载标准值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.900/2=55、4.050kN 风荷载标准值应根据以下公式计算 其中 W0 基础风压(kN/m2)，根据建筑结构荷载规范(GB50009-)附录表D.4要求采取：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度改变系数，根据建筑结构荷载规范(GB50009-)附录表7.2.1要求采取：Uz =1.130 Us 风荷载体型系数：Us = 0.872 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.1300.872 = 0.310kN/m2。 考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ经过计算得到，底部立杆最大轴向压力N=1.26.527+0.851.44.050=12.6556、2kN 不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆最大轴向压力N=1.26.527+1.44.050=13.503kN 风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆纵距 (m)； h 立杆步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生弯矩 Mw=0.851.40.3101.5001.5001.500/10=0.125kN.m五、立杆稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆稳定性计算 其中 N 立杆轴心压力设计值，N=13.503kN； i 计算立杆截面57、回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵御矩),W=5.080cm3； 由长细比，为2599/16=164； 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 结果查表得到0.262； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =13503/(0.26489)=105.214N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/m58、m2； 不考虑风荷载时，立杆稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆稳定性计算 其中 N 立杆轴心压力设计值，N=12.652kN； i 计算立杆截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵御矩),W=5.080cm3； 由长细比，为2599/16=164； 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 结果查表得到0.262； MW 59、计算立杆段由风荷载设计值产生弯矩，MW=0.125kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =12652/(0.262489)+125000/5080=123.126N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆稳定性计算 Nl，连墙件设计计算满足要求! 八、立杆地基承载力计算: 立杆基础底面平均压力应满足下式要求 p fg 其中 p 立杆基础底面平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 54.01 N 上部结构传至基础顶面轴向力设计值 (kN)；N = 13.50 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地60、基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力计算满足要求!悬挑式扣件钢管脚手架1计算书钢管脚手架计算参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采取单立管。 立杆纵距1.50米，立杆横距0.90米，内排架距离结构1.00米，立杆步距1.50米。 采取钢管类型为483.5， 连墙件采取2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。 施工活荷载为361、.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采取木板，荷载为0.35kN/m2，根据铺设2层计算。 栏杆采取木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基础风压0.45kN/m2，高度改变系数0.8400，体型系数0.8720。 悬挑水平钢梁采取I18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.00米，建筑物内锚固段长度2.00米。 悬挑水平钢梁采取拉杆和建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.90m。拉杆采取钢丝绳。一、小横杆计算 小横杆根据简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。 根据小横杆上面脚手板和活荷载作为均布荷62、载计算小横杆最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板荷载标准值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷载计算值 q=1.20.038+1.20.262+1.42.250=3.511kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下弯矩计算公式以下: M=3.5110.9002/8=0.355kN.m =0.355106/5080.0=69.980N/mm2 小横杆计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁63、均布荷载作用下挠度计算公式以下: 荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m 简支梁均布荷载作用下最大挠度 V=5.02.551900.04/(3842.06105121900.0)=0.868mm 小横杆最大挠度小于900.0/150和10mm,满足要求!二、大横杆计算 大横杆根据三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。 用小横杆支座最大反力计算值，在最不利荷载部署下计算大横杆最大弯矩和变形。1.荷载值计算 小横杆自重标准值 P1=0.0380.900=0.035kN 脚手板荷载标准值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN 活荷载标准值64、 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷载计算值 P=(1.20.035+1.20.236+1.41.913)/2=1.580kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载和荷载计算值最不利分配弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式以下: 集中荷载最大弯矩计算公式以下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.5801.500=0.423kN.m =0.423106/5080.0=83.276N/mm2 大横杆计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载和荷载计算值最不利分配挠度和 均布荷载65、最大挠度计算公式以下: 集中荷载最大挠度计算公式以下: 大横杆自重均布荷载引发最大挠度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷载标准值P=0.035+0.236+2.025=2.296kN 集中荷载标准值最不利分配引发最大挠度 V1=1.14622961500.003/(1002.060105121900.000)=3.54mm 最大挠度和 V=V1+V2=3.589mm 大横杆最大挠度小于1500.0/150和10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力计算 纵向或横向水平杆和立杆连接时，扣件抗滑承载力根据下式计算(规范5.266、.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；1.荷载值计算 横杆自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板荷载标准值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/2=2.205kN 荷载计算值 R=1.20.058+1.20.236+1.42.205=3.188kN 单扣件抗滑承载力设计计算满足要求! 当直角扣件拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN荷载下会滑动,67、其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架荷载包含静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包含以下内容： (1)每米立杆承受结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394 NG1 = 0.13920.000=2.788kN (2)脚手板自重标准值(kN/m2)；本例采取木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35021.500(0.900+1.000)/2=0.997kN (3)栏杆和挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采取栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14 NG3 = 0.1401.5002/2=0.210kN (4)吊挂安全设施荷载，包含安全网(kN/m2)；0.68、005 NG4 = 0.0051.50020.000=0.150kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.146kN。 活荷载为施工荷载标准值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.900/2=4.050kN 风荷载标准值应根据以下公式计算 其中 W0 基础风压(kN/m2)，根据建筑结构荷载规范(GB50009-)附录表D.4要求采取：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度改变系数，根据建筑结构荷载规范(GB50009-)附录表7.2.1要求采取：Uz = 0.840 69、Us 风荷载体型系数：Us = 0.872 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4500.8400.872 = 0.231kN/m2。 考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆最大轴向压力N=1.24.146+0.851.44.050=9.794kN 不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆最大轴向压力N=1.24.146+1.44.050=10.645kN 风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风70、荷载标准值(kN/m2)； la 立杆纵距 (m)； h 立杆步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生弯矩 Mw=0.851.40.2311.5001.5001.500/10=0.093kN.m五、立杆稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆稳定性计算 其中 N 立杆轴心压力设计值，N=10.645kN； i 计算立杆截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆71、净截面模量(抵御矩),W=5.080cm3； 由长细比，为2559/16=164； 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 结果查表得到0.262； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10645/(0.262489)=82.944N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆稳定性计算 其中 N 立杆轴心压力设计值，N=9.794kN； i 计算立杆截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架高度确定，u=1.500； l0 72、计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵御矩),W=5.080cm3； 由长细比，为2599/16=164； 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 结果查表得到0.262； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生弯矩，MW=0.093kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9794/(0.262489)+93000/5080=94.558N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆稳定性计算 N73、l，连墙件设计计算满足要求! 七、悬挑梁受力计算 悬挑脚手架水平钢梁根据带悬臂连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N作用，里端B为和楼板锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体1000mm，支拉斜杆支点距离墙体 = 1900mm， 水平支撑梁截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面抵御矩W = 185.00cm3，截面积A = 30.60cm2。 受脚手架集中荷载 P=10.65kN 水平钢梁自重荷载 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚74、手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁支撑反力由左至右分别为 R1=15.526kN,R2=7.602kN,R3=-0.685kN 最大弯矩 Mmax=4.249kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=4.249106/(1.05185000.0)+9.8331000/3060.0=25.087N/mm2 水平支撑梁抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁整体稳定性计算 水平钢梁采取I18号工字钢,计算公式以下 其中 b 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-)附录B得到： b=2.00 因为b大75、于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度 =4.249106/(0.929237000.00)=24.72N/mm2； 水平钢梁稳定性计算 f,满足要求!九、拉杆受力计算 水平钢梁轴力RAH和拉钢绳轴力RUi根据下面计算 其中RUicosi为钢绳拉力对水平杆产生轴压力。 各支点支撑力 RCi=RUisini 根据以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=18.378kN 十、拉杆强度计算 拉绳或拉杆轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=18.378kN 拉绳强度计算： 假如上面采取钢丝绳，钢丝绳许可拉力根据下76、式计算： 其中Fg 钢丝绳许可拉力(kN)； Fg 钢丝绳钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。 选择拉钢丝绳破断拉力要大于8.00018.378/0.850=172.966kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径18.5mm。 钢丝拉绳吊环强度计算： 钢丝拉绳轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环拉力N，为 N=RU=18.378kN 钢丝拉绳吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环根据两个截面计算； 所需要钢丝拉绳吊环77、最小直径 D=183784/(3.1416502)1/2=16mm所以，本工程选择选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径18.5mm。预埋钢筋吊环为20钢筋，吊环埋入梁内深度30cm，外露10cm。每个挑梁对应一条钢丝绳和一个吊环，且卸载钢丝绳应逐一设置紧固调整装置，如花篮螺栓。十一、锚固段和楼板连接计算1.水平钢梁和楼板压点采取钢筋拉环，拉环强度计算以下： 水平钢梁和楼板压点拉环受力R=7.602kN 水平钢梁和楼板压点拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环根据两个截面计算，根据混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要水平钢梁和楼板78、压点拉环最小直径 D=76024/(3.1416502)1/2=10mm 水平钢梁和楼板压点拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要确保两侧30cm以上搭接长度。本工程预埋锚固钢筋环采取20进行制作，每根挑梁设两个钢筋环，第一个钢筋环埋在梁内，锚入深度300；第二个钢筋环埋在板内，锚入深度130，钢筋锚环一定要压在楼板下层钢筋下面；两个钢筋环埋放位置见计算书中图示。钢筋环锚固长度为450mm，钢筋环露出板面210mm。在工字钢梁上侧和钢筋锚环连接空隙部分用钢筋进行塞焊。悬挑式扣件钢管脚手架2计算书钢管脚手架计算参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）。 计算参数: 双排脚手架，搭79、设高度30.0米，立杆采取单立管。 立杆纵距1.50米，立杆横距0.90米，内排架距离结构0.50米，立杆步距1.50米。 采取钢管类型为483.5， 连墙件采取2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采取木板，荷载为0.35kN/m2，根据铺设2层计算。 栏杆采取木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基础风压0.45kN/m2，高度改变系数1.0000，体型系数0.8720。 悬挑水平钢梁采取I18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米80、，建筑物内锚固段长度2.50米。 悬挑水平钢梁采取拉杆和建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.40m。拉杆采取钢丝绳。一、小横杆计算 小横杆根据简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。 根据小横杆上面脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板荷载标准值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷载计算值 q=1.20.038+1.20.262+1.42.250=3.511kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁81、均布荷载作用下弯矩计算公式以下: M=3.5110.9002/8=0.355kN.m =0.355106/5080.0=69.980N/mm2 小横杆计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下挠度计算公式以下: 荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m 简支梁均布荷载作用下最大挠度 V=5.02.551900.04/(3842.06105121900.0)=0.868mm 小横杆最大挠度小于900.0/150和10mm,满足要求!二、大横杆计算 大横杆根据三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。 用小横杆支82、座最大反力计算值，在最不利荷载部署下计算大横杆最大弯矩和变形。1.荷载值计算 小横杆自重标准值 P1=0.0380.900=0.035kN 脚手板荷载标准值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷载计算值 P=(1.20.035+1.20.236+1.41.913)/2=1.580kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载和荷载计算值最不利分配弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式以下: 集中荷载最大弯矩计算公式以下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.583、801.500=0.423kN.m =0.423106/5080.0=83.276N/mm2 大横杆计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载和荷载计算值最不利分配挠度和 均布荷载最大挠度计算公式以下: 集中荷载最大挠度计算公式以下: 大横杆自重均布荷载引发最大挠度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷载标准值P=0.035+0.236+2.025=2.296kN 集中荷载标准值最不利分配引发最大挠度 V1=1.14622961500.003/(1002.0601051284、1900.000)=3.54mm 最大挠度和 V=V1+V2=3.589mm 大横杆最大挠度小于1500.0/150和10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力计算 纵向或横向水平杆和立杆连接时，扣件抗滑承载力根据下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；1.荷载值计算 横杆自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板荷载标准值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/2=2.205kN 荷载计算值 R=1.20.058+85、1.20.236+1.42.205=3.188kN 单扣件抗滑承载力设计计算满足要求! 当直角扣件拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架荷载包含静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包含以下内容： (1)每米立杆承受结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394 NG1 = 0.13930.000=4.182kN (2)脚手板自重标准值(kN/m2)；本例采取木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35021.500(0.900+0.586、00)/2=0.735kN (3)栏杆和挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采取栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14 NG3 = 0.1401.5002/2=0.210kN (4)吊挂安全设施荷载，包含安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50030.000=0.225kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.352kN。 活荷载为施工荷载标准值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.900/2=4.050kN 风荷载标准值应根据以下公式计算 其中 87、W0 基础风压(kN/m2)，根据建筑结构荷载规范(GB50009-)附录表D.4要求采取：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度改变系数，根据建筑结构荷载规范(GB50009-)附录表7.2.1要求采取：Uz = 1.000 Us 风荷载体型系数：Us = 0.872 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.0000.872 = 0.275kN/m2。 考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆最大轴向压力N=1.25.352+0.851.44.050=11.242kN 不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式88、 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆最大轴向压力N=1.25.352+1.44.050=12.092kN 风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆纵距 (m)； h 立杆步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生弯矩 Mw=0.851.40.2751.5001.5001.500/10=0.110kN.m五、立杆稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆稳定性计算 其中 N 立杆轴心压力设计值，N=12.092kN； i 计算立杆截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取89、1.155； u 计算长度系数，由脚手架高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵御矩),W=5.080cm3； 由长细比，为2559/16=164； 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 结果查表得到0.262； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =11935/(0.262489)=94.225N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆稳定性计算 f,满足要求!90、2.考虑风荷载时,立杆稳定性计算 其中 N 立杆轴心压力设计值，N=11.242kN； i 计算立杆截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵御矩),W=5.080cm3； 由长细比，为2599/16=164； 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 结果查表得到0.262； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生弯矩，MW=0.110kN91、.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =11242/(0.262489)+110000/5080=109.314N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆稳定性计算 Nl，连墙件设计计算满足要求! 七、悬挑梁受力计算 悬挑脚手架水平钢梁根据带悬臂连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N作用，里端B为和楼板锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体500mm，支拉斜杆支点距离墙体 = 1400mm， 水平支撑梁截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面抵御矩W = 185.00cm3，截面积A = 92、30.60cm2。 受脚手架集中荷载 P=12.09kN 水平钢梁自重荷载 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁支撑反力由左至右分别为 R1=15.703kN,R2=9.801kN,R3=-0.166kN 最大弯矩 Mmax=3.105kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=3.105106/(1.05185000.0)+7.3281000/3060.0=18.382N/mm2 水平支93、撑梁抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁整体稳定性计算 水平钢梁采取18号工字钢,计算公式以下 其中 b 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-)附录B得到： b=2.00 因为b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度 =3.11106/(0.929185000.00)=18.07N/mm2； 水平钢梁稳定性计算 f,满足要求!九、拉杆受力计算 水平钢梁轴力RAH和拉钢绳轴力RUi根据下面计算 其中RUicosi为钢绳拉力对水平杆产生轴压力。 各支点支撑力 RCi94、=RUisini 根据以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=17.329kN 十、拉杆强度计算 拉绳或拉杆轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=17.329kN 拉绳强度计算： 假如上面采取钢丝绳，钢丝绳许可拉力根据下式计算： 其中Fg 钢丝绳许可拉力(kN)； Fg 钢丝绳钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。 选择拉钢丝绳破断拉力要大于8.00017.329/0.850=163.094kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径18.5mm。 钢丝95、拉绳吊环强度计算： 钢丝拉绳轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环拉力N，为 N=RU=17.329kN 钢丝拉绳吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环根据两个截面计算； 所需要钢丝拉绳吊环最小直径 D=173294/(3.1416502)1/2=15mm所以，本工程选择选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径18.5mm。预埋钢筋吊环为20钢筋，吊环埋入梁内深度30cm，外露10cm。每个挑梁对应一条钢丝绳和一个吊环，且卸载钢丝绳应逐一设置紧固调整装置，如花篮螺栓。十一、锚固段和楼板连接计算1.水平钢梁和楼板压点采取钢筋拉环，拉环96、强度计算以下： 水平钢梁和楼板压点拉环受力R=9.801kN 水平钢梁和楼板压点拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环根据两个截面计算，根据混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要水平钢梁和楼板压点拉环最小直径 D=98014/(3.1416502)1/2=12mm 水平钢梁和楼板压点拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要确保两侧30cm以上搭接长度。本工程预埋锚固钢筋环采取20进行制作，每根挑梁设两个钢筋环，第一个钢筋环埋在梁内，锚入深度300；第二个钢筋环埋在板内，锚入深度130，钢筋锚环一定要压在楼板下层钢筋下面；两个钢筋环埋放位置见计算书中图示。钢筋97、环锚固长度为450mm，钢筋环露出板面210mm。在工字钢梁上侧和钢筋锚环连接空隙部分用钢筋进行塞焊。十二、悬挑脚手架阳角型钢计算书 计算参数: 水平阳角型钢采取焊接建筑物预埋件连接，计算条件为一端固支连续梁。 本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体1000mm，计算中取其1.414倍为集中力作用点。 型钢采取18号工字钢，型钢支点距离建筑物角点2500mm。 型钢截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面抵御矩W = 185.00cm3，截面积A = 30.60cm2。 阳角型钢示意图 阳角型钢计算简图 1、型钢受力计算 受脚手架作用联梁传输集中力 P=9.80kN 水平钢梁98、自重荷载 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m 经过连续梁计算得到 阳角型钢支撑梁剪力图(kN) 阳角型钢支撑梁弯矩图(kN.m) 阳角型钢支撑梁变形图(mm) 型钢支点支撑力为15.078kN 型钢固接处支撑力为5.329kN 型钢最大弯矩 Mmax=3.626kN.m 图中距离|MP|=(2.5002.500+0.1000.100+2.5000.1001.414+3.5003.500)1/2=4.343m 图中角度 MPQ=arcsin(3.500/4.343)=0.937 图中角度 OPQ=arctg(0.041/2.500)=0.016 每根钢丝绳拉力 T=199、5.078/2/sin(0.937)=9.355kN 水平型钢轴向力 N=29.355cos0.937cos0.016=11.077kN 型钢抗弯计算强度 f =M/1.05W+N/A=3.626106/(1.05185000.0)+11.0771000/3060.0=22.287N/mm2 型钢计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 2、型钢整体稳定性计算 水平型钢采取18号工字钢,计算公式以下 其中 b 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-)附录B得到： b=1.65 因为b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-)附录B其值b=1.07-0.2100、82/b=0.899 经过计算得到强度 =3.63106/(0.899185000.00)=21.80N/mm2； 水平钢梁稳定性计算 f,满足要求! 3、拉绳强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆)轴力 R=9.355kN 假如上面采取钢丝绳，钢丝绳许可拉力根据下式计算： 其中Fg 钢丝绳许可拉力(kN)； Fg 钢丝绳钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中能够近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取10.0。 选择拉钢丝绳破断拉力要大于10.0009.355/0.850=110101、.060kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。 钢丝拉绳(斜拉杆)吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环根据两个截面计算； 所需要钢丝拉绳(斜拉杆)吊环最小直径 D=93554/(3.1416502)1/2=11mm 4、型钢和建筑物连接计算 水平钢梁和楼板采取对接焊缝，弯矩和剪力共同作用对接焊缝计算以下： 对接焊缝在正应力和剪应力作用计算公式为 经过计算得到满足上式最小对接焊缝面积 A =80mm2； 其中 N 对接焊缝轴向力，N=11.077kN； F 对接焊缝切向力，F=5.329kN； A 水平钢梁满焊截面积，A=80mm2； ft 对接焊缝抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2； 经过计算得到焊缝正应力强度 = 11077.07/80.00 = 138.46N/mm2； 焊缝剪应力强度f = 5329.42/80.00 = 66.62N/mm2； 焊缝总强度为180.24N/mm2； 对接焊缝强度计算满足要求!