1、玉 泉 大 厦 工 程脚手架施工方案编 制： 审 核： 脚手架搭拆专项施工方案一、 工程概况本工程为XX房地产开发有限责任公司开发的玉泉大厦工程，位于呼和浩特市南二环路与昭君路交叉十字路东南角，原广播电视学校北侧，为一类高层建筑,功能为商业综合楼，其中地下二层主体为汽车库及设备区,局部为战时甲类二等人员掩蔽部，地下一层为车库和设备用房,15层为商业营业大厅及配套,6-23层为办公部分,总建筑面积53191.47，占地面积9597,地下两层，地上23层，其中地下部分的建筑面积为12311.31，地上部分的建筑面积为40880.16 ，建筑高度为99.9米，室内外高差为0。3米.主体结构体系为框架2、核心筒结构,基础形式为平板式筏基,抗震等级为一级,设防烈度为8度，耐火等级地上一级，地下一级。建筑场地类别为三类，场地土类型为中软场地土，基础以上土质分部情况为杂填土、粉细砂、粉质粘土，地下水位为-5。6米，标准季节性冻土为地表下1.6米。二、所执行的标准、架体型式1、执行标准建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；钢结构设计规范（GB50017-2003） 中国建筑工业出版社；建筑结构荷载规范（GB500092001）中国建筑工业出版社；建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施）中国建筑工业出版社;建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1303、2001)中国建筑工业出版社;建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准（JGJ59-99)中国建筑工业出版社。 2、架体型式根据本工程特点及工期目标，本工程裙楼及主楼1-5层采用双排扣件式落地脚手架和主楼6层以上采用悬挑式双排扣件式脚手架.主楼项 目搭设部位搭设高度备注主体施工阶段落地架1F5F（29.200m）30.200m第一挑6F11F（44。8m）19。5m第二挑11F16F（60.4m）19.5m第三挑16F21F（76.00m）19。5m第四挑21F屋面（99.4m）16.6m裙楼施工阶段落地架1F11F（26。95m）29.5m三、4、脚手架材料选择 l、钢管落地脚手架，选用外径48mm，壁厚3。0mm，钢材强度等级Q235A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯,新用的钢管要有出厂合格证.脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。 2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷,扣件的规格应与钢管相匹配,贴和面应干整,活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m5、时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验,试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。 3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色,颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色.底排立杆、扫地杆均漆红白相间 色. 4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。 5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1。51.5m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由呼和浩特市建筑安全监督管理部门发放的准用证。6、连墙件采6、用钢管,其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T 700)中Q235A钢的要求。四、脚手架搭设流程及要求 落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实基础承载力实验、材料配备定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆(搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。 定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上,垫板必须铺放平整，不得悬空。 在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑,拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚7、手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排,后立内排。其余按构造要求搭设。 1、主杆基础本工程裙楼脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm，主楼脚手架地基础部位在地下一层顶板上.地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求(具体计算数据参阅脚手架计算书). 2、立杆间距 (1）脚手架立杆纵距1。500m，横距0。800m，步距1.500m；连墙杆间距竖直3。00m,水平4。500m（即两步三跨）;里立杆距建筑物0.30m。 （2）脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置,使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要8、求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。 （3）立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上,离底座20cm左右。 (4）立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。 3、大横杆、小横杆设置 （1)大横杆在脚手架高度方向的间距1。500m,以便立网挂设，大横杆置于立杆里面,每侧外伸长度为150mm。 （2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆,两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。 4、剪刀撑 脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m.剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定.9、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm. 5、脚手板、脚手片的铺设要求 （1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板:板宽为250mm，里外立杆应满铺脚手板,无探头板。 （2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。 （3)脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。 6、防护栏杆 （1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧. (2）选用1810、铅丝张挂安全网,要求严密、平整。 （3)脚手架外侧必须设1。2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道,高度分别为0.9m和1.3m。 (4）脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等），在脚手架内侧设1。2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆. 7、连墙件 （1）脚手架与建筑物按水平方向俩步三跨设置。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。 (2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3米设一拉结点. (3）拉结点应保证牢固，防止其移动变形,且尽量设置在外架大小横杆接点处。 (4）外墙装饰阶段拉结点,也11、须满足上述要求,确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结,以确保外架安全可靠。 8、架体内封闭 （1）脚手架的架体里立杆距墙体净距为300mm，要设置站人片，且站人片设置平整牢固。 （2）脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。 (3）施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网进行封闭。五、脚手架的劳动力安排 1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量,确定本工程外脚手架搭设人员需要1020人，均有上岗作业证书。 2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任. 3、外脚手架的搭12、设和拆除，均应有项目技术负责人的认可,方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。六、脚手架的检查与验收1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；2、进行分段验收和检查,发现有不符合要求的应迅速整改,并追究责任；3、外脚手架分段验收严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范GJ1302011第八节所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。4、架体内必须做到每层封闭（即进行隔离），且不能大于4步。七、脚手架搭设安全技术措施1、技术保障措施 （1)架子搭设完毕，用合格密目安全网铺于架子的外围及底部。 （2)钢13、管与扣件进场前应经过检查挑选(选择标准见本设计表3），所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧,不得松动。每个螺栓的预紧力在40Nm65 Nm之间. （3）架子搭设到10m高度时由施工班组进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同使用单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用. (4)该脚手架作为建筑物主体时安全防护屏障及作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上;脚手架严禁悬挂起重设备。 (5）脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆14、除:主节点处横、纵向水平杆，连墙件。 2、质量保障措施 (1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。 （2）技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员.（3）脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。 (4)脚手架搭设完备,依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收,发现不符合要求处,必须限时或立即整改。 3、安全保障措施 （1）操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。 （2)架子在搭设（拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防15、滑鞋,佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。 （3)在架子上施工的各工种作业人中应注意自身安全（尤其是在卸料平台上的工作人员），不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置. （4）雨、雪及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作. (5）应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。 A 在下列情况下，必须对脚手架进行检查 a 在六级大风和大雨后 b 停用超过二个月，复工前。 B 检查保修项目 a 各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工组织设计的要求； b 扣件螺丝是否松动； c 安全防护措施是否符合要求。 (6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和16、专人看护。 (7)脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施. (8）搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志,严禁非操作人员入内。 4、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。 5、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理. 6、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全. 7、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。 8、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。 9、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及17、多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡. 10、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。 11、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后,经项目部安全员验收合格后方可使用.任何班组长和个人,未经同意不得任意拆除脚手架部件。 12、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2,确保较大安全储备。 13、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层,临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。 14、当作业层高出其下连墙件5.4m以上、且其上尚无连墙件时,应采取适当的临时撑拉措施。 15、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤18、人. 16、脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。八、脚手架拆除安全技术措施 1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划,报请批准，进行技术交底后才准工作.作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。 2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。 3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则,即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业. 5、拆立杆时，19、要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时,应先拆中间扣件，然后托住中间,再解端头扣. 6、连墙杆（拉结点）应随拆除进度逐层拆除,拆抛撑时，应用临时撑支住,然后才能拆除。 7、拆除时要统一指挥,上下呼应,动作协调,当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 9、在拆架时,不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 11、高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。 12、20、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。 13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。 14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除. 15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。九、脚手架计算书 A、钢管落地脚手架1.脚手架参数双排脚手架搭设高度因高度不同按最高的主楼高度30。2 米（取31m）作为计算依据，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米,立杆的横距为0。8米，大小横杆的步距为1.5 米;内排架距离墙长度为0.3米；大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为21、 1 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0。88；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 米，水平间距4.5 米，采用单扣件连接；连墙件连接方式为双扣件;2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3。000 kN/m2;脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层;3。风荷载参数本工程地处呼和浩特市，基本风压为0。6 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.56，风荷载体型系数风荷载体型系数s计算如下：脚手架的挡风系数取0.097；密目安全网的挡风面积取围挡面积的50；挡风面积：An=1。51.5（1-0。097) 0。5+1。51。50.097=1.22、234迎风面积：Aw=1。51。5=2。25挡风系数: =1。2（1.234/2.25)=0.548体型系数（按开洞墙）： s=1。30。548=0.7124 s 为0。71；脚手架计算中考虑风荷载作用4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m2）:0.1444；脚手板自重标准值（kN/m2）：0.35；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m）：0.17；安全设施与安全网（kN/m2):0.005;脚手板铺设层数:3；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值（kN/m2）：0.038；5。地基参数地基土类型:地下室面板;设计承载力标准值(kpa):3523、0.00；立杆基础底面面积（m2)：0.25;地基承载力调整系数：1。00。二）、小横杆的计算:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第6。2。2条第3款规定:“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。”第6.2.1条第3款规定：“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座,用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是：脚手板横向水平杆纵向水平杆纵向水平杆与立杆连接的扣件立杆如图：横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。根据JGJ1302011第5.2.4条规定，小横杆24、按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面.用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值:p1= 0.038 kN/m；脚手板的自重标准值：P2=0。351.5=3.62kN/m;活荷载标准值:Q=31。5 =4。5kN/m；集中荷载的设计值： P=1.23。62+1.4 4。5= 10.644kN/m; 小横杆计算简图2。强度验算考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载）.最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配25、的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下： Mqmax = 10.6440.82/8 = 0。852 kN。m；钢管载面模量W=5。08cm3Q235钢抗弯强度设计值，查规范表5。1。6得表f=205N/mm2按规范中公式（5。2.1）计算抗弯强度=Mmax=0.852106=167.71N/mm2205N/mm2W5.08103小横杆的最大弯曲应力 =167.71 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3。挠度验算最大挠度考虑为简支梁均步荷载作用下的最大挠度q= p1 + p2 + Q = 0。038+3.62+4。5 = 8。158 kN Vqmax=58.26、1588004/(3842.06105121900) = 0.217 mm ；小横杆的最大挠度为 0.217 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5。333与10 mm,满足要求!三)、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001）第5。2。4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面。将小横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0。038 kN/m ；脚手板的自重标准值：P2=0.351。5=3.62kN/m;活荷载标准值：Q=31.5 =4。5kN/27、m；集中荷载的设计值: P=1.23.62+1。44。5= 10.644kN/m qk=(Q+P2）S=(3+3。62)1。5=9。93kN/m2.强度验算由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：F=0.5qlb(1+a1)2=0。510.6440。8(1+0.3)2=5.854kNlb0。8由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值Fk=0.5qklb（1+a1)2=0.59.930。8(1+0.3）2=5.462kNlb 0.8四）、扣件抗滑力的计算:按规范表5。1。7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6。400k28、N。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2.5)： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取7。00 kN;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值： P1 = 0.0381。51/2=0.029 kN；小横杆的自重标准值： P2 = 0。0380。8/2=0。015 kN;脚手板的自重标准值： P3 = 0。350。81。5/2=0.21 kN；活荷载标准值: Q = 30.81。5 /2 = 1。8 kN；荷载的设计值： R=P1+P2+F=0。029+0。015+5.854=5。898kN;R 6。4 kN，单扣件抗滑承载力29、的设计计算满足要求！ 五）、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： （1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0。1444 NG1 = 0。144431 = 4.476；(2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；采用木脚手板，标准值为0.35 NG2= 0。3531。5(0。8+0。3) = 1。733 kN;(3)栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0。17 NG3 = 0.1731.5 = 0.765kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005 NG4 = 0.0051。30、531 = 0.233 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7。207 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值 NQ= 3(0。8+0.3）1。52/2 = 4。95 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用: Wo = 0.55 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范(GB500092001）的规定采用： Uz= 1.56 ； Us - 风荷载体型系数：取值31、为0.71；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.551。561。30。8 = 0.625 kN/m2；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1。4NQ= 1.27。207+ 1.44.95=15。362kN;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851。4NQ =1.27。207+0.851.44.95=14。323kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0。9 1.4WkLah2/10 =0。91.40。4261.51.52/10=0.181kN。m；六）、立杆的稳定性计算: 分析立杆稳定性计算部位密目式安全立32、网全封闭双排脚手架应考虑风荷载对脚手架的作用.组合风荷载时，由规范公式5。3。12N+Mwf验算立杆稳定性jAWN计算立杆段的轴向力设计值;j-轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比由建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）附表A06取值;Mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；f-钢材的抗压强度设计值；A-立杆的截面面积;W-截面模量;把规范公式5。2.7Mw=0.91.4Mwk=0。91。4klah210规范公式4。2。5，k=0。7zs0，规范公式5.3。2-2 N=1。2(NG1k+NG2k）+0。91。4NQk代入规范公式5。3。12化简为:1。2Hgk+0。9133、。40。7zs0lah2+1.2NG2k+0。91.4NQkfjA10WjAjAH脚手架高度；Mwk风荷载标准值产生的弯矩; la立杆纵距；h步距；gk每米立杆承受的结构自重标准值； z-风压高度变化系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范（GBJ9)规定采用； s脚手架风荷载体型系数； 0基本风压；NG1k-脚手架立杆承受的结构自重标准值产生的轴向力； NG2k构配件自重标准值产生的轴向力； NQk施工荷载标准值产生的轴向力总和; 令脚手架结构自重产生的轴压应力g=1。2HsgkjA风荷载产生的弯曲压应力：w=0.91。40。7zs0lah210W构配件(安全网除外，但其自重不大）自重荷载、施工34、荷载作用位置相对不变，其值不随高度变化而变化.风荷载随脚手架高度增大而增大，脚手架结构自重随脚手架高度降低而增加（计算中应考虑的架高范围增大)，因此，取=g +W最大时作用部位验算立杆稳定性.计算风荷载产生的弯曲压应力根据规范4.2。4条,建筑物结构型式为框架结构。风荷载体型系数s=1。3f=1.30.8=1。040f挡风系数；w=0。91。40.7z1.0400.31.51.52106=18.28z105.08103地面粗糙度B类比较稀疏的城市郊区。 （3）计算g：计算长细比：=l0il0-计算长度，l0=kh；i截面回转半径；k-计算长度附加系数,其值取1。155;考虑脚手架整体稳定因素的35、单杆计算长度系数，应按规范表5.3。3采用； h步距；立杆横距lb=0.8m，连墙件布置二步三跨，查规范表5.2.8得=1。5，h=1。5m=kh=1。1551。5150.0=164i1。58根据的值，查规范附录C表C得轴心受压构件的稳定系数j=0.262。立杆纵距la=1.5m，查规范附录A表A-1得gk=0。1444kN/mg =1。2Hsgk=1.2Hs0.1444103=1。307HsN/mm2jA0。262506(4）求=w +g：列表如下:高度（m)zw =18。28z（N/mm2)对应风荷载作用计算段高度取值Hg（m)g=1.31Hs（N/mm2）=w +g(N/mm2)511836、.433140.6159。04311。5631.131013.144.23分析说明:全封闭脚手架顶端风荷载产生弯曲压应力相对底部较大，但此处脚手架结构自重产生的轴压应力很小，w +g相对较小,5米高度处的风荷载产生的压应力虽较小，但脚手架自重产生的轴压应力接近最大=w +g最大，因此全闭脚手架立杆稳定性验算部位取底部。(5）验算长细比:由规范5。3。3式，且K=1,得=l0=kh=1。5150=142 210ii1。58结论:满足要求！。(6）计算立杆段轴向力设计值N：脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1K=Hsgk=310。1444=4。476kN构配件自重标准值产生的轴向力NG2K=0.37、5（lb+a1）laQp1+Qp2la+laHQp3=0。5（0。8+0。3）1。530。35+0.171。53+1。5310。005=1。866kNlb-立杆横距；a1-小横杆外伸长度;la立杆纵距;Qp1脚手板自重标准值；Qp2脚手板挡板自重标准值;Qp3-密目式安全立网自重标准值；H-脚手架高度；施工荷载标准值产生的轴向力总和NQk=0。5(lb+a1)laQk=0.5（0。8+0。3）1。532=4.95kNQk-施工均布荷载标准值；组合风荷载时N=1.2（NG1K+NG2K）+0。91.4NQk=1.2(4.48+1。866)+0.91。44。95=13。852kN不考虑风荷载时N=38、1。2(NG1K+NG2K)+1。4NQk=1.2（4。48+1.866）+1.44.95=14.545kN不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =14。545kN；计算立杆的截面回转半径 :i = 1。59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.2。8得 :k = 1.155;计算长度系数参照扣件式规范表5。3。3得 : = 1.5 ；计算长度 ，由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 2。599 m；长细比 Lo/i = 164 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 := 0.262 ；立杆净截面面积 : A = 5。06 39、cm2;立杆净截面模量（抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 14545/(0。262506)=109.714 N/mm2；立杆稳定性计算=109。714 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2,满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 13。852kN;计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3。3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5。3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 40、= 2.599 m;长细比: L0/i = 164 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.262立杆净截面面积 ： A = 5。06 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩） ：W = 5.08 cm3;钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2; = 13852/(0。262489)+181000/5080 = 140。117N/mm2；立杆稳定性计算 = 140。117N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七)、最大搭设高度的计算： 按规范5.3。6条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度41、按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K（kN)计算公式为：NG2K = 0.5NG2+NG3+NG4 =1.864kN；活荷载标准值 :NQ = 4.95 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.1444 kN/m;Hs =0。2624.8910-4205103(1.21。864+1。44。95)/（1.20。1444）=98。66 m；按规范5。3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米: H = 98。66 /(1+0.00198。66）=89。77 m;H= 73.02和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =42、50m。脚手架单立杆搭设高度为31m，小于H,满足要求!按规范5.3。6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1。866kN；活荷载标准值 ：NQ = 4。95 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 :Gk = 0。1444 kN/m;计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / （1.40。9) = 0。266 /（1.4 0.9) =0.211kN。m；Hs =（ 0.2624。89104205103-（1.21.866+0.91.4(443、。95+0。2624.8910-40。211/5.08)）)/(1.20。1444)=63.98m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 63。98/（1+0。00163.98）=60.13m；H= 60.13和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50m.脚手架单立杆搭设高度为31m,小于H,满足要求八）、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算: Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.625 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.5m2;按规范5.4.144、条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN)， N0= 3。000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN），按照下式计算:Nlw = 1。4WkAw = 11。813 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 14。813kN；连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附加墙内外侧的短钢管上,因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距离,即lH=0。3m，因此长细比=lH=30.0=19 =150i1。58根据值，查规范附录表C，j=0.949，Nl=14.813103=31。92N/mm2 0。85205N/mm2jA0.949489满足要求!.连墙件承45、载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15。8的结果查表得到 =0.912，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4。89 cm2;f=205 N/mm2;连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0。9124.89104205103 = 91。423 kN；Nl = 14.813 Nf = 96。837,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 14.813小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九）、立杆的地基承载力计算: 1、计算立杆段轴力设计值N：由已知条件可知，46、不组合风荷载。N=1。2（NG1k+ NG2k)+1.4NQk由已知条件la=1.5m，h=1.5m查规范附录A表A-1得gk=0.1444kN/m脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1kNG1k=Hsgk=310。1444=4。4761kN构配件自重标准值产生的轴向力NG2kNG2k=0。5（lb+a1)laQp1+ laQp2+HQp3la =0。5(1.05+0.3）1.520.35+0.141.52+1.543.20。005=1.864kN施工荷载标准值产生的轴向力总和NQk：NQk=0.5(lb+ a1）laQk=0。5（0.8+0。3)1。533=7.425kNN=1.2（4。4747、6+1。864)+1.47.425=18.003kN2、计算基础底面积A：取垫板作用长度1.5mA=0。31.5=0.45m23、确定地基承载力设计值fg：粘性土承载力标准值：fgk=120kPa=120kN/m2由规范公式5。5。2，并取Kc= 0.5得fg=kcfgk=0。5120=60kN/m24、验算地基承载力：由5。5。1式得立杆基础底面的平均压力P=N=18.003=40.01kN/m2 fg=60kN/m2A0。45满足要求!.B、悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001）、建筑结构荷载规范（GB 50009248、001）、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制1、脚手架参数双排脚手架搭设高度为 21 m，立杆采用单立杆;说明:标准层层高3。9米，一次最大悬挑5层,为19.5米，21层到屋面高度为16。6,屋面有4米高的女儿墙，累计20.4米，计算按照21米进行验算。搭设尺寸为:立杆的纵距为 1。5m，立杆的横距为0。80m，大横杆的步距为1。5m；内排架距离墙宽度为0.30 m；小横杆计算外伸长度a1(m):0.3;小横杆间距S(m）：1。5大小横杆的布置方法：小横杆在大横杆上面（北方作法）横杆与立杆的连接方式：单扣件；采用的钢管类型为 483.0；（根据市场实际壁厚不均匀现象，选用壁49、厚3.0的验算） 连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2、活荷载参数施工均布荷载（kN/m2）：3。000；脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数:2 层；3、风荷载参数本工程地处西北风力大，基本风压0.55kN/m2；（采用高风压)风荷载高度变化系数z,计算连墙件强度时取2.38，风荷载体型系数s 为1.0404、静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）: 0。1394；每米脚手架钢管自重标准值（kg/m):3。33脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:0.140;安全设施与安全网50、自重标准值(kN/m2)：0。005；脚手板铺设层数:4 层；(按照四层立体防护进行验算）脚手板类别:5厚木板；栏杆挡板类别：多层板挡板；5、水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用Q235B的18号工字钢3-6米建筑物外悬挑段长度1。3米建筑物内锚固段长度2。5米。锚固压点压环钢筋直径（mm）:18。00的园钢;楼板混凝土标号:C30；6、拉绳与支杆参数选择637钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa,直径15mm。钢丝绳安全系数为:6。000；钢丝绳与墙距离为（m)：3。900；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结。钢丝绳与建筑物的水平距离是:1.1m；钢丝绳与建筑楼板的垂直距离是:3。9m;7、横51、向水平杆（小横杆）计算建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第6。2。2条第3款规定：“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。”第6。2.1条第3款规定：“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时,纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上.”施工荷载的传递路线是：脚手板横向水平杆纵向水平杆纵向水平杆与立杆连接的扣件立杆如图：横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。（一)抗弯强度计算1、作用横向水平杆线荷载标准值:qk=(QK+QP1）S=（3+0。35）1.5=5.025kN/m2、作52、用横向水平杆线荷载设计值：q=1。4QKS+1。2QP1S=1。431.5+1。20.351。5=6.93 kN/m3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置(验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载,但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载).最大弯矩：Mmax=qlb2=6。930。82=0。56kNm884、钢管载面模量W=5。08cm35、Q235钢抗弯强度设计值，查规范表5。1。6得表f=205N/mm26、按规范中公式（5。2.1）计算抗弯强度=Mmax=0。56106=110。24N/mm2205N/mm2W5.081037、结论:满足要求（二）变形计算1、钢材弹性模量：查规范表5.1.6得E253、.06105N/mm22、钢管惯性矩I12.19cm43、容许挠度：查规范表5。1.8，得=l/150与10mm4、按规范中公式（5.2。3）验算挠度=5qklb4=56.938004=1.67mm8005。3与10mm384EI3842.0610510.781041505、结论:满足要求纵向水平杆(大横杆）计算双排架纵向水平杆按三跨连续梁计算，如下图：不需要计算抗弯强度和挠度.由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：F=0。5qlb（1+a1)2=0。56.930.8(1+0.3)2=3.811kNlb0。8由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值Fk=0.5qklb（1+a1）2=0.554、5.0250.8（1+0。3)2=2。77kNlb0.8扣件的抗滑承载力计算1. 直角扣件，旋转扣件抗滑承载力设计值=8kN。横杆与立杆连接方式采用：单扣件Rc= 8kN。2. 纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值：R=F=5。55kNRc3. 结论：满足要求计算立杆段轴向力设计值N立杆稳定性计算部位取脚手架底部。1.脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1K=Hsgk=17。40.1394=2.43kNHs-脚手架高度gk-每米立杆承受的结构自重2。构配件自重标准值产生的轴向力NG2K=0。5（lb+a1）laQp1+Qp2la+laHQp3=0。5(1+0.3）1。520。15+0.14155、.52+1.517。40.005=0。843kNlb-立杆横距；a1-小横杆外伸长度；la立杆纵距；Qp1-脚手板自重标准值；Qp2脚手板挡板自重标准值;Qp3-密目式安全立网自重标准值;H-脚手架高度；3。施工荷载标准值产生的轴向力总和NQk=0.5（lb+a1）laQk=0.5(1+0。3)1。531=2.93kNQk施工均布荷载标准值；4.组合风荷载时立杆轴向力NN=1。2（NG1K+NG2K)+0.851.4NQk=1。2(2.43+0.843）+0。851.42.93=7。41kN5。不组合风荷载时立杆轴向力NN=1.2（NG1K+NG2K)+1.4NQk=1.2（2。43+0.8456、3）+1。42。93=8.03kN立杆的稳定性计算立杆稳定性的计算部位选择脚手架底部.组合风荷载时，由规范公式5。3。1-2N+Mwf验算立杆稳定性jAWN-计算立杆段的轴向力设计值；j-轴心受压构件的稳定系数,应根据长细比由建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）附表C取值；f-钢材的抗压强度设计值；A立杆的截面面积；W截面模量;Mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；Mw=0.851。4Mwk=0。851.4klah210规范公式4.2。3，k=0。7zs0，Mwk-风荷载标准值产生的弯矩； k风荷载标准值la立杆纵距；h-步距；0-基本风压；z-风压高度变化系数，按现57、行国家标准建筑结构荷载规范(GBJ 9）规定采用,地面粗糙度类别为地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。,脚手架高度9。0m， z取0.74；s脚手架风荷载体型系数， 根据规范4.2.4条，封闭脚手架，背靠建筑物为敞开，框架或开洞墙,风荷载体型系数s=1。3f=1。30.8=1。040， f-挡风系数；风荷载产生的弯曲压应力：w=Mw=0.851.40.7zs0lah2W10Ww=0。851。40。70.741。0400。41。51.52106=19。3 N/mm2104.49103计算长细比：=l0il0计算长度，l0=kh；i-截面回转半径;k计算长度附加系数，其值取1.155;考虑脚手架58、整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按规范表5。3。3采用；立杆横距lb=1m，连墙件布置二步三跨，查规范表5.3.3得=1.5。h-步距，1.5m=kh=1.1551.5150。0=163i1.59根据的值，查规范附录C表C得轴心受压构件的稳定系数j=0。265。组合风荷载时，立杆的稳定性计算按规范公式5.3.12验算：N+Mw=7。41103+19。3=85。249N/mm2 f=205N/mm2jAW0.265424结论:满足要求！.不组合风荷载时，立杆的稳定性计算按规范公式5。3。11验算:N=8.03103=71。47N/mm2 f=205N/mm2jA0。265424结论:满足要求！59、。说明：考虑不组合风荷载计算是因为在施工荷载作用较大的情况下。可能出现N（不组合风荷载）N（组合风荷载)+Mw现象jAjAW连墙件计算脚手架上水平风荷载标准值k由规范公式4。2.3得k=0。7zs0连墙件均匀布置，受风荷载最大的连墙件应在脚手架的最高部位,计算按21。4m考虑，地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=1.0脚手架风荷载体型系数s=1。3j=1.30。8=1。040k=0.71。01。0400.4=0。29kN/m2求连墙件轴向力设计值NlNl=Nlw+N0=1.4wkAw+5=1.40.2921.531。5+5=10.48kNNlw风荷载产生的连墙件轴向力设计60、值；N0连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,双排脚手架N0=5kN；连墙件稳定计算连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附加墙内外侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距离，即lH=0。3m，因此长细比=lH=30.0=19 =150i1.59根据值,查规范附录表C，j=0。949，Nl=10。48103=26.05N/mm2 205N/mm2jA0.949424满足要求！。抗滑承载力计算直角扣件抗滑承载力计值Rc=8kN连墙件连接方式为双扣件,2Rc=16kN.Nl=10。48kN 16。0kNkN满足要求!悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的61、连续梁计算。本方案中，脚手架排距为1m，内排脚手架距离墙体0.3m，钢丝绳拉结点距离墙体为1。3m,水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660。0cm4，截面抵抗矩W =185。0cm3，截面积A = 30。6cm2。受脚手架集中荷载 P=8.03kN；水平钢梁自重荷载 q=1。230.60.000178。500 = 0.288 kN/m； 计算简图(kN） 水平悬挑梁弯矩图(kN.m） 水平悬挑梁剪力图(kN)经过连续梁的计算得到：支座反力从左到右各支座力分别为：N1=9.539kNN2=7.576kNN3=0.068kN最大弯矩 Mmax=1。335kN.m；最大变形 Vmax=0.051mm62、,在第1跨.抗弯强度计算：水平悬挑梁的抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；水平悬挑梁的弯曲应力按下式计算：MmaxN=1.3351064.276103=8。270 0.6的时候，根据钢结构设计规范（GB500172003)附录B。12式jb =1。070.282=0.929jb最终取jb0.9292、整体稳定验算根据钢结构设计规范（GB50017-2003)4.2。2式,整体稳定验算应按下式计算：=M f jbW=1.335106=7.768 205N/mm20。929185。0103M绕强轴作用的最大弯矩W按受压纤维确定的梁毛截面模量结论:满足要求!悬挑梁钢丝绳的受力计算63、1。钢丝绳的轴力计算sina =Lh=2.9=0。913L12+Lh21.3 2 +2.9 2钢丝绳的轴力按下式计算：Ru=RA=9。539=10.448KNsina0。913 2。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：Fg=FgKFg- 钢丝绳容许拉力(kN)；Fg- 钢丝绳最小破断拉力（kN);K-钢丝绳安全系数钢丝绳最小破断拉力：FgFg K=10。4486=62。7KN依据规范GB/T 201182006 一般用途钢丝绳，钢丝绳选择619，公称抗拉强度1670Mpa.钢丝绳直径应不小于12mm，其破断拉力为：73。8KN。3、钢丝拉绳的拉环强度计算钢丝拉绳的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉64、力N，为10。448KN.钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环的强度计算公式为=NN f Ad24其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径d=N4=10448.0004=10mmf3。1415125所需要的钢丝拉绳的拉环最小直径为10mm。水平梁锚固段与楼板连接的计算1、水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力均按不设钢丝绳时计算，经计算RC=4.891kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:=NN f A2d24其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范GB50010-20021065、。9。8条规定:吊环应采用HPB235级钢筋制作，严禁使用冷加工钢筋。吊环埋入混凝土的深度不小于30d,并应焊接或绑扎在钢筋骨架上,在构件的自重标准值作用下,每个吊环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/ mm2。取f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径d=N4=4891.0004=7。89mm2f23。141550水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面。2、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度h计算公式：hNdft其中 N - 锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N =4。891kN； d 楼板螺66、栓的直径，d = 20mm ft 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度,按照混凝土结构设计规范GB50010-2002表4。1.4，计算中取1.43N/mm2;hN=4891。000=54。44mmdft3.1415201。43经过计算得到楼板螺栓锚固深度 h 要大于54。44mm.3。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下:N(b2d2)fcc4 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N =7。576kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长,b=5d=520=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，砼标号为:C30，按照混凝67、土结构设计规范GB500102002表4。1.4，计算中取0.950fc=0。9514。313。59N/mm2；(b2d2）fcc=(10023.1415202)13.59=131.63kN44N=7.576KN 131。63KN结论:楼板混凝土局部承压计算满足要求！.型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 500092001)、钢结构设计规范（GB 500172003）等规范编制.一、参数信息：1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 19。5 m,立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1。5m，立杆的横距为0。68、8m，立杆的步距为1。5 m；内排架距离墙长度为0。25 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 1 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数 0。88；连墙件布置取两步两跨,竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载（kN/m2)：3.000；脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数:2 层；3。风荷载参数本工程地处湖南长沙市，查荷载规范基本风压为0.55kN/m2，风荷载高度变化系数z为1。540,风荷载体型系数s为0.856；计算中考虑风荷载作用；4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重69、荷载标准值（kN/m）：0.1248；脚手板自重标准值（kN/m2）:0。300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0。150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2）：0.005；脚手板铺设层数:5 层；脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板;5。水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度1。1m，建筑物内锚固段长度 2 m。与楼板连接的螺栓直径(mm)：16。00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6。000;钢丝绳与梁夹角为(度）：70;悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.05 m。70、 二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）第5。2。4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值：P2=0。30.8/(1+1)=0。12 kN/m ;活荷载标准值： Q=30。8/（1+1)=1。2 kN/m；静荷载的设计值: q1=1。20。033+1。20。12=0。184 kN/m；活荷载的设计值： q2=1.41。2=1。68 kN/m; 图1 大横杆设计荷载组合71、简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩)2。强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0。080.1841.52+0.101.681.52 =0.411 kN.m；支座最大弯距计算公式如下： 支座最大弯距为 M2max= -0。100.1841.520.1171.681.52 =0.484 kN.m;选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0。411106,0。484106）/4490=107.795 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 107。795 N/mm2 小于 大横杆72、的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3。挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度.计算公式如下: 其中:静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0。12=0。153 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1。2 kN/m；最大挠度计算值为：= 0。6770.15315004/(1002。06105107800）+0。9901。215004/(1002。06105107800) = 2。945 mm；大横杆的最大挠度 2。945 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm,满足要求！ 三、小横杆的计算:根据JGJ130-200173、第5.2。4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0。0331。5 = 0。05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.81。5/（1+1）=0。180 kN;活荷载标准值：Q=30。81.5/(1+1） =1.800 kN；集中荷载的设计值: P=1。2(0。05+0。18)+1。4 1。8 = 2.796 kN； 小横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最74、大弯矩计算公式如下： Mqmax = 1.20.0330。82/8 = 0。003 kN。m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.7960.8/4 = 0.559 kN。m ;最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0。562 kN。m；最大应力计算值 = M / W = 0.562106/4490=125。253 N/mm2 ;小横杆的最大弯曲应力 =125。253 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求!3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下75、: qmax=50。0338004/（3842。06105107800） = 0.008 mm ;大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0。05+0。18+1。8 = 2.03 kN;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下： pmax = 2029。958003 /(48 2。06105107800) = 0.975 mm ;最大挠度和 = qmax + pmax = 0。008+0。975 = 0。983 mm；小横杆的最大挠度为 0.983 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算：按规范表5.1。76、7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.88，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为7.04kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5）： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取7.04 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值： P1 = 0。0331。51/2=0.025 kN；小横杆的自重标准值： P2 = 0.0330。8/2=0。013 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷载标准值: Q = 30.81.5 /2 = 1。8 kN77、;荷载的设计值： R=1。2(0。025+0。013+0。18）+1.41。8=2.782 kN；R 7。04 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： （1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0。1248+（1.501/2)0.033/1.8021。00 = 2.912kN;(2）脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.351.5(0。8+0。2)/2 = 1.181 kN;(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆78、片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1551。5/2 = 0。562 kN；（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.521 = 0。158 kN;经计算得到,静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4。813 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 30.81.52/2 = 3。6 kN;风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2）,按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001)的规定采用： Wo = 079、.45 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB500092001）的规定采用: Uz= 1。54 ； Us - 风荷载体型系数:取值为0.856；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.451.540。856 = 0.415 kN/m2;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1。4NQ= 1。24。813+ 1.43.6= 10.816 kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0。851.4NQ = 1。24。813+ 0。851.43。6= 10.06 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 80、Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40。4151.5 1。82/10 = 0.24 kN。m;六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 10。816 kN；计算立杆的截面回转半径 :i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5。3.3得 ：k = 1。155 ；当验算杆件长细比时，取块1。0;计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ，由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m;长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 81、的计算结果查表得到 ：= 0。188 ；立杆净截面面积 ： A = 4。24 cm2;立杆净截面模量（抵抗矩） :W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 :f =205 N/mm2； = 10816/(0。188424）=135。69 N/mm2；立杆稳定性计算 = 135.69 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 10.060 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件82、式规范表5.3.3得 ： = 1。5 ；计算长度 ，由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比： L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0。188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩） :W = 4。49 cm3;钢管立杆抗压强度设计值 :f =205 N/mm2; = 10060。11/（0。188424）+240153.14/4490 = 179.692 N/mm2；立杆稳定性计算 = 179.692 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!七、连83、墙件的计算： 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算: Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0。415 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2;按规范5。4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）, N0= 5。000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 6。279 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 11。279 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/i = 250/15。9的结果查表得到 84、=0.958，l为内排架距离墙的长度；又: A = 4。24 cm2；f=205 N/mm2;连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0。9584。24104205103 = 83。269 kN；Nl = 11.279 Ru13.674KN.经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求.钢丝拉绳（斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆）的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=13。674kN钢丝拉绳（斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆）的拉环最小直径 D=(136744/3。14250) 1/2 =19mm;85、十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0。112 kN; 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为： 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10。9。8条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=112.4834/(3。142502）1/2 =1.197 mm;水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。2。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴86、向拉力,N = 0。112kN； d 楼板螺栓的直径，d = 16mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2； f 钢材强度设计值，取215N/mm2; h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 112.483/（3。142161.43）=1.565mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43。14162215103=43.21kN螺栓的轴向拉力N=0.112kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=43。206kN,满足要求！3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚87、固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 9.658kN； d - 楼板螺栓的直径,d = 16mm; b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80mm; fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值,计算中取0。95fc=14。3N/mm2；经过计算得到公式右边等于88.64 kN，大于锚固力 N=9。66 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求！十、 施工过程：1、施工准备：1)施工员在施工前应按照本方案中有关脚手架的要求,向架设和使用人员进行技术交底。2)应按照规范要求对钢管、扣件、脚手片等进行检查验收,不合格产品不得使用.3）经过检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳,堆放场地不得有88、积水。2、搭设：1）脚手架必须配合施工进度进行搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上2步。2)每搭设一步脚手架后，应按照规范的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。3）槽钢应准确的放置在按照平面图确定的定位线上.4)相邻立杆的对接扣件不得在同一高度，错开距离应不小于500且不应设置在同一步内。5）开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一跟抛撑,直至连墙件安装后方可根据情况拆除。6）当搭至有连墙杆的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙杆。7)纵向水平杆应设置在立杆内侧，其长度不应小于3跨.8)纵向水平杆宜采用对接扣件连接，若采用搭接，其长度不应小于1m，应等间距设置89、3个旋转扣件固定。9)主节点必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣紧，且严禁拆除。10)横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm.11）脚手架应设置剪刀撑与横向斜撑，每道剪刀撑不应小于4垮,且不应小于6米，斜杆与地面的倾角应在4560度之间。12)脚手架的外侧立面整个长度和高度上应连续设置剪刀撑。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于150mm。13）安装扣件时扣件所用规格必须同钢管外径，扣件螺栓紧固时扭力距应为4065N.M。对接扣件的开口应朝上或内.14)挡脚板应设在外立杆内侧,高度不应小于180mm。15)脚手板90、采用钢芭片,每4步满铺一层,并用直径3。2mm的镀锌铁丝固定在支撑杆件上。3、拆除：1）全面检查脚手架的扣件连接，连墙杆、支撑体系等是否符合构造要求。2)施工员在外架拆除前应进行拆除安全技术交底。3)应清除脚手架上的杂物及地面障碍物.4）拆除作业时应逐层进行，严禁上下同时作业。5）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后在拆脚手架，分段拆除高差不应大与2步，若高差大于2步，应增设连墙杆加固。6）外架拆除的构配件严禁抛至地面,运至地面的构配件应按照规格堆放，并及时检查、保养、整修。4、其他要求： 1）架子的绑扎和拆除时，在其影响范围内的其他操作人员应停止作业。2)架子外围栏杆保91、持比操作层高一步，最下一步架子用木板铺严. 3)外架与建筑连墙杆设置，沿水平3跨，竖向每个层高设置一道刚性连接，在建筑物体转角处应加设连墙杆。4）架子严禁超载;大批模板、钢管等笨重物体，严禁堆放在架子上。5)架子须与垂直运输机械脱开。6）在塔吊拆除前,将架身与主体结构的避雷系统用金属进行连接，用以防雷.7）各种电线不得于直接在钢管上缠绕，必须接触时，应增加绝缘措施.8)脚手架分层设置数量足够的消防器材。9)夜间施工时，要配足够的碘钨灯照明.10）坚持执行安全技术交底制度、架子的管理与验收程序,架子工必须持证上岗。5、脚手架的防护1）脚手架底部采用夹板全封闭，屋面外脚手架满铺钢筋网.将在各栋楼四92、周设置悬挑防护蓬。架体与建筑物的空隙采用水平兜网防护,底层和操作面外架设置踢脚板，挡脚板高度为180mm。脚手架外架立面采用密目式安全网，以防止施工垃圾及粉尘对首期业主正常生活产生影响，水平方向作业层按结构进度满铺钢筋网片脚手板并绑扎牢固，并搭设斜道。斜道脚手板应设置防滑条，间距不应大于30cm。2)为保证施工人员进出施工现场时安全,防止高空坠物伤人,特设置安全通道.安全通道采用钢管架支撑,上部满铺竹杆及防护网以防止坠物。3)其余临时作业面通道必须搭设防护棚。防护棚搭出5m，其支撑是靠支在外架上的钢管，在钢管上铺设七夹板和安全网。其搭设示意如下图所示：防护棚下按照要求设置防雨棚,防雨棚采用喷漆93、镀锌铁皮固定于木夹板上。室内楼层（屋面）、楼梯、洞口及通道的临边防护详附图6、脚手架的验收1)脚手架搭设后由公司组织分段验收（一般不超过3步架),办理验收手续。验收表中应写明验收的部位，内容量化，验收人员履行验收签字手续，验收不合格的,应在整改完毕后重新填写验收表。脚手架验收合格并挂合格牌后方可使用。2）脚手架应进行定期检查和不定期检查,并按要求填写检查表，检查内容量化，履行检查签字手续，对检查出的问题应及时整改，项目部每半月检查一次。7、安全管理1）脚手架搭设人员必须持证上岗架设，上岗人员应定期体检，体检合格后方可发止岗证。2）搭设脚手架人员必须戴安全帽、扣好帽带、穿防滑鞋。高空作业时，应系94、好安全带。3）不得将模板支撑，缆风绳等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。4）六级及六级以上大风和雾、雨、雪天应停止脚手架作业。雨、雪天后上架操作应有防滑措施，应扫除积雪。5)在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件:主节点处的纵、横向水平杆，纵横扫地杆。连墙杆、支撑、栏杆、踢脚杆,如要拆除上述任一杆件均应采用安全措施，并报主管部门批准.6）严禁任意在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施,并报主管部门批准。7）有脚手架上进行电、气焊时，必须有防火措施和专人看守。8）平台安装由架子工持证人员负责安装,安装各操作人员必须戴好安全帽，扣好帽带,系好安全带，起吊和就位时与塔吊配合须一致.并有专人指挥。