1、目 录一、编制依据2二、工程概况2三、施工准备2四、施工部署3五、脚手架安装、拆卸规定4六、脚手架使用与保护7七、脚手架的防雷措施7八、脚手架的使用时应注意以下几个问题7九、脚手架在搭设和使用过程中，架子工班应对下列问题进行经常性检查8十、脚手架搭设的安全规定8十一、落地脚手架设计依据及荷载计算9十二、悬挑脚手架方案及计算书20十三、采光井脚手架搭设方案36十四、施工电梯卸料平台搭设方案及计算书37十五、悬挑卸料平台方案及计算书 62一、编制依据1、鲁能三亚湾美丽五区1标北区建筑、结构施工设计图纸；2、该项目施工组织设计；3、主要规范、规程：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2、2011建筑结构荷载规范GB50009-2012冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-2002建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91安全生产、文明施工手册J84-2001二、工程概况1、工程名称：鲁能三亚湾美丽五区1标北区2、工程地址：三亚市海虹路与贵都路交汇处3、建设单位：XX开发有限公司4、设计单位：XX计有限公司5、监理单位：XX有限公司6、施工单位：XX有限公司7、建筑工程：本工程结构为框架-剪力墙结构，总建筑面积为93271.32。整个工程由地下1层及地上18层共8栋高层组成，具体情况如下表：工程名称地下部分地上部分层数高度（米）塔楼层数高度（米）18-B2/1447.8013、9-A1、20-A1/1649.8021-C/1855.7522-B1a/1653.8023-C1/1855.7524-B1a1/1653.8025-B11/1653.80三、施工准备1、人员准备施工操作人员除进行必须的入场教育外，还应按特种作业人员劳动安全管理方法的规定执行，在施工前对操作者做好书面技术交底和安全交底。2、材料准备本工程脚手架采用483.5mm钢管搭设，扣件连接，钢网片脚手板，脚手架外侧张挂密目安全网。悬挑采用16#工字钢及14mm钢丝绳。以上各种材料进场采购均应符合有关安全规定。3、材料要求（1）、钢管：采用外径48mm，壁厚3.5mm的高频焊接钢管，其材质符合GB700-4、89的相应规定，长度宜为1.5-6m。有严重锈蚀、弯曲、压扁、损伤和裂纹者严禁使用。钢管均涂防锈漆，外罩黄色、黑色及白色漆以保证外观形象。（2）、扣件：铸铁扣件，其材质符合KJ33-8的技术条件且与钢管管径规格相统一。其螺纹均应符合GB196-81普通螺纹的规定，严禁使用加工不合格及有裂纹、变形、滑丝、严重锈蚀扣件施工；扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm，扣件表面涂刷防锈漆。（3）、脚手板：脚手板采用钢网片脚手板，质量符合施工用钢网片脚手板的有关要求。（4）、安全网：安全网采用国家指定监督检查部门许可厂家生产的产品，同时应具备监督部门批量验证和厂家检验合格证。 四、施工部署1、项目5、安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保证，也是项目部创省级标化工地的根本要求。为此，项目部成立项目经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：组 长：金泽木（项目经理） 负责总体协调副组长：汤方生（生产经理） 现场施工总指挥组 员：汪井波（技术负责） 技术协调、方案编制曹 阳、毛 勇（安全负责） 负责现场指导、检查、验收赫 强（质量验收） 负责现场指导、检查、验收杜 瑞（施 工 员） 负责现场施工组织、协调王化威（施 工 员） 负责现场施工组织、协调石雨花（施 工 员） 负责现场施工组织、协调2、施工方案选择（1）、根据6、该工程结构外形考虑，21-C、23-C楼号为圆弧形，且奇数层与偶数层左右阳台部位为错层，错层部位的悬挑长度将达到4400mm，为保证安全及外立面整体形象，此楼号将采用落地脚手架搭设至14层后再采用工字钢悬挑方式搭设脚手架，因该户型左右两端阳台为错层，故在14层梁板1a-F（7a-F）1a-C（7a-C）交1a-19（7a-19）轴位置处不采用工字钢悬挑，该位置悬挑设置在15层梁板，错层位置采用落地脚手架伸至悬挑层底部，以便减小外架悬挑长度，在确保安全的同时使外立面整体形象得到展现。（2）、23-C、24-B1a、25-B1号楼均含有地下室，地下外墙从基础底板面起至地下室顶板面搭设双排单立杆落地7、脚手架，结构施工至顶板，完成该部位的地下室外墙防水施工，在回填土前将脚手架拆除，待外墙周边土方回填完成后进行地面硬化。23-C号楼自地下室顶板起至塔楼结构14层梁板搭设双排落地脚手架，搭设部位及要求按照第（1）条进行；24-B1a、25-B1楼号在地下室周边硬化完成后，搭设落地脚手架至二层梁板处，从二层梁板处开始悬挑工字钢脚手架，每层悬挑高度不得超过6层（18米）；（3）、22-B1a、20-A、19-A、18-B2号楼不含地下室，基础施工完成后立即回填土方，对首层搭设落地脚手架的部位进行夯实并浇筑100mm厚1200mm宽的C20混凝土，浇筑完成后搭设首层结构施工所需的外脚手架，结构施工至二8、层梁板时，采取悬挑工字钢外脚手架，每层悬挑高度不得超过6层（18米）；（4）、塔楼悬挑脚手架搭设后，结构一层部分的脚手架可根据工程的实际情况，进行拆除以便进行其它工序的穿插施工，如需要的话，可以不用拆除，待外墙涂料（或干挂石材）施工完成后再进行拆除。（5）、劳动力计划：架子工40人，均须持证上岗。（6）、进度安排：根据土建施工进度，高出施工楼层平面一步，确保施工安全。（7）、脚手架钢管表面的油漆颜色选用，外立杆及剪刀撑用黄、黑颜色，护栏用红、白颜色。五、脚手架安装、拆卸规定1、一般规定（1）、架子工必须具备国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则要求的条件，经培训、考核、取得安全操作证并已体检9、合格，方可从事脚手架安装、拆卸作业。（2）、搭设场地应平整、夯实并设置排水措施。（3）、立于混凝土垫层面之上的立杆底部应加设宽度200mm，厚度50mm的垫木，每根立杆的支垫面积应符合设计要求且不得小于0.15。（4）、在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。（5）、脚手架的搭设作业必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行： 1）按施工设计放线、铺垫木、设置底座或标定立杆位置。 2）周边脚手架应从一个脚部开始并向两边延伸交圈搭设。 3）应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第1步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定10、，并按此要求继续向上搭设。 4）在设置第一排连墙件前，一字型脚手架应设置必要数量的抛撑，以确保构架稳定和架上作业人员的安全。 5）剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。（6）、钢网片脚手板应铺平铺稳，在操作层上应满铺、铺稳，两边用12#铁丝扎在大横杆上，防止滑动，严禁在护身杆外侧铺设。（7）、装设连墙件或其他撑拉杆件时，应注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起杆件和架体的显著变形。（8）、工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须戴安全帽和配挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其他易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。（9）、搭设中11、不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作100mm的构件尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交或请示技术主管人员解决。（10）、凡遇六级以上大风或下雨时，不得进行作业，雨后作业应待脚手架上雨水吹干后进行，防止滑落。（11）、在靠近电源处搭拆脚手架时，必须将电源先切断或变更位置，方可进行，不允许将电源线拉在脚手架上，以防漏电伤人。（12）、不应在脚手架上附装机械设备、悬挑平台拉缆风绳及搭（接）卸料槽（斗）等。2、搭设规定（1）、搭设双排脚手架，应先立内排立杆，后立外排立杆，立杆的垂直偏差不得大于1/200架高，相邻两根立杆接头应错开500mm，并不应在同一步距内。（212、）、大横杆应架设在立杆内侧，同一水平面的内外大横杆接头应错开一跨间，大横杆水平偏差应控制在50mm以内。（3）、小横杆应垂直于大横杆之下，用扣件与立杆紧固连接。小横杆出大横杆之外，不应小于100mm，靠墙一面，应距墙面100 mm150 mm。小横杆应水平，不得内高外低。（4）、剪刀撑的位置应根据脚手架的长度决定，当脚手架长度小于30m时，应设置在脚手架两端双跨范围内，大于30m时，除在两端设置外，还应在每隔7.5m净距的双跨内设置。剪力撑的斜杆应设在立杆的外侧，与大横杆成45度60度夹角。（5）、为保证架子的稳定性，搭设剪刀撑时，应将斜杆间隔扣在立杆上和小横杆的伸出部分。（6）、用对接扣件连13、接大横杆时，扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上，以防雨水进入。用十字扣件时，开口不得朝下，以确保安全，在安装扣件时，必须将扣件放端正后再拧紧螺栓，拧紧螺栓时，用力要适当，一般控制在4050NM。（7）、钢网片在操作层上应满铺、铺稳，两边用12#铁丝扎在大横杆上，防止滑动，严禁在护身杆外侧铺设。（8）、操作层脚手架应设置栏杆与挡脚板，栏杆高度1.2m，挡脚板亦可用加设一道低栏杆（距脚手板面0.2m）代替。（9）、脚手架与主体结构必须采用刚性连接，（钢管一端同主体结构预埋钢管拉接，另一端用扣件与立杆扣牢），不允许采用一顶一拉的柔性连接，连接杆应与墙面垂直，拉接点设置横向间距4.56m，竖向间距514、m。3、拆卸规定（1）、拆卸脚手架应按先上后下的顺序进行，即后安装的先拆，先安装的后拆，同一部位拆除顺序是：栏杆钢筋网片剪刀撑大横杆小横杆立杆。（2）、拆除脚手架，应有专人指挥，上呼下应，左右协作，当拧开与另一人有关的扣件时，应提醒对方。拆除下来的各部件应用滑轮或绳索运送到指定位置，不得从高空向下抛掷。（3）、脚手架拆除过程中，不宜中途换人，如必须换人时，应将安全技术要求交底清楚。六、脚手架使用与保护1、脚手架使用中必须定期检查，如杆件的设置和连接，地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空，扣件螺栓是否松动等，是否超载。2、脚手架上施工材料应随用随运，施工荷载不得大于3KN/M2。使用的工具，15、材料等应尽量放在脚手架里侧，以减小倾覆力矩。3、施工过程中，应有专人负责经常检查脚手架，如发现连接部件有松动、位移及立杆落空吊脚现象时，应及时采取加固措施。4、脚手架在使用过程中，不得将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备；严禁拆除中心节点处的纵向、横向水平杆，纵横向扫地杆和连墙件。七、脚手架的防雷措施1、本工程钢管脚手架上应设置可靠有效的防雷接地装置，防止发生雷击事故。一般每隔50m设置一处接地装置。接地件采用6钢筋作引下线。绑扎引下线的立杆高度应高出其它立杆2m以上。2、接地体采用50mm5mm角钢，长度1.52.5m。将其一端加工成尖头，打入地下，顶端16、离地面不得浅于500mm。3、接地线与接地件之间采用焊接，焊点长度为角钢宽度的2倍以上。4、防雷措施施工完毕后，应及时测量其接地电阻，合格后方可使用。八、脚手架的使用时应注意以下几个问题1、作业层每1m2架面上的实用施工荷载不得超过2KN/M2。2、作业人员在架上的最大作业高度应以可以进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。3、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件，连墙件确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取弥补措施。并在作业完毕后，及时予以恢复。4、工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆17、上等不安全处休息。5、人员上下脚手架应走设有安全防护的出入通道，严禁攀援脚手架上、下。6、每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在。在排除和解决后方可作业，如发现不安全隐患，应立即停止作业进行检查，问题解决后方可恢复正常作业，如发现异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。7、在每步架作业完成后，必须将架上剩余物品清理干净，做到工完场清。8、在任何时候都严禁在架上向下抛送物品和倾倒垃圾。九、脚手架在搭设和使用过程中，架子工班应对下列问题进行经常性检查。1、支撑体系、连墙件是否按方案实施，是否连接牢固。2、各节点处的诸杆件是否牢固，扣件是否松动。3、结构一层落地脚手架地基是否18、有积水，立杆是否悬空。4、安全网等防护措施是否被破坏，是否符合安全要求。十、脚手架搭设的安全规定：1、架子工上岗操作必须符合下列条件：（1）架子工必须经过培训，并取得架子工操作证方可上岗操作，经理论培训取得见习证的架子工必须由持证架子工带领操作；（2）架子工应每年体检，凡患有高血压、心脏病、癫痫病，年老体弱，不适于高处作业的人，禁止从事架子工作业；（3）架子工生病未愈或酒后不得上架子操作；（4）架子工上岗应将袖口扎紧，不得穿硬底鞋或拖鞋及其它易滑鞋；（5）架子工操作时，必须戴安全帽，系好安全带。2、架子工操作时必须注意下列事项：（1）安全带应高挂低用；（2）工具及小零件必须放在工具袋内；（3）19、脚手架上人员不得过分集中，严禁打闹、跑跳；（4）六级以上大风、大雾、暴雨、雷击天气或夜间照明不足时，严禁在架上操作；3、脚手架搭设过程中，项目部安全员和架子班长必须亲临现场统一调度、统一指挥，严格按施工方案逐步施工。如发现隐患及时排除，并及时制止操作工人的违章操作。不能解决的问题应及时上报项目经理。（1）作业人员要服从统一指挥，不得自行其是。（2）脚手架搭拆过程中，若杆件尚未绑稳、未扣紧或已拆开或松动时，严禁中途停止作业。（3）操作时应划出安全区域，张挂醒目标志，并派专人看护。禁止闲杂人等靠近。（4）架上作业人员应作好分工和配合，传递杆件应掌握好重心，平衡传递。不要用力过猛，以免引起人身或杆件20、失衡。每完成一道工序要相互询问并确认后才能进行下一道工序。（5）作业人员应佩戴工具袋，工具用后装于袋中，不要放在架子上，以免掉落伤人。（6）架设材料要随上随用，以免放置不当时掉落。（7）每次收工以前，所有上架材料应全部搭设上，不要存留在架子上，而且一定要形成稳定的构架，不能形成稳定构架的部分应采取临时撑拉措施予以加固。（8）在搭设作业进行中，地面上的配合人员应避开可能落物的区域，防止造成物体坠落打击事故。十一、落地脚手架设计依据1、24-B1a、25-B1号楼地下室外架搭设从基础底板处开始搭设，搭设至顶板以上1.5米，待外墙防水施工完成，拆除外脚手架，土方回填完成，再从顶板处搭设落地脚手架至121、F顶板以下。地下室顶板以外部位，待地下室周边土方回填夯实后，浇筑100mm厚1200mm宽，强度为C20砼做垫层，方可搭设落地脚手架，搭设高度为6米，从二层结构梁板处再采用工字钢悬挑外脚手架。2、23-C号楼地下室外架搭设同24-B1a号楼，待地下室周边土方回填完成后，浇筑垫层，搭设落地脚手架至14层梁板处再采用工字钢悬挑脚手架；21-C号楼不含地下室，待基础施工完成，土方回填完成后，沿搭设脚手架位置浇筑00mm厚1200mm宽，强度为C20砼做垫层，搭设落地脚手架至14层梁板处再采用工字钢悬挑脚手架。3、落地脚手架立杆间距为1500mm，纵向间距为1050mm，步距为1800mm，在外侧步距22、每600mm设置一道用于防护的钢管，连墙件设置为2步3跨。剪刀撑按4560度设置一道。4、扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。4.1、参数信息:4.1.1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 45 米，采用双管立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.25米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管23、类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；4.1.2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；4.1.3.风荷载参数本工程地处海南省三亚市，基本风压为0.85 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.00，风荷载体型系数s 为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用4.1.4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板24、自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:14；脚手板类别:钢筋网片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、铁皮脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；4.1.5.地基参数地基土类型:混凝土；地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。4.2.大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变25、形。4.2.1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)4.2.2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.172126、.52+0.100.981.52 =0.251 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1721.52-0.1170.981.52 =-0.297 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.251106,0.297106)/5080=58.465 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 58.465 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！4.2.3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=027、.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.14315004/(1002.06105121900)+0.9900.715004/(1002.06105121900) = 1.593 mm；大横杆的最大挠度 1.593 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！4.3.小横杆的计算:根据JGJ130-2011第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。4.3.1.荷载值28、计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=21.051.5/(2+1) =1.050 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.05 = 1.728 kN； 小横杆计算简图4.3.2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.7281.0529、/3 = 0.605 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.611 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.611106/5080=120.313 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =120.313 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！4.3.3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.03810504/(3842.06105121900) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q =30、 0.058+0.158+1.05 = 1.265 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1265.11050(310502-410502/9 ) /(722.06105 121900) = 2.07 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.07 = 2.094 mm；小横杆的最大挠度为 2.094 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！4.4.扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力31、取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.05/2=0.02 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.02+0.236)+1.41.575=2.5832、2 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4.5.脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.80(45.00-45.00) = 0.000； NGL1 = 0.1248+0.038+(1.502/2)0.038/1.8045.00 = 8.784；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.3141.5(1.05+0.2)/2 = 4.095 kN；(333、)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.14141.5/2 = 1.47 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.545 = 0.337 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.903 kN； NGL =NGL1+NG1+NG2+NG3+NG4 = 14.687 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 21.051.52/2 = 3.15 kN；风荷载标准值34、按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定采用： Wo = 0.85 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.8510.645 = 0.384 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 Ns = 1.2NGL+1.4NQ= 1.214.687+ 1.43.15= 22.034 kN； Nd = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.903+35、 1.43.15= 11.493 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 Ns = 1.2 NGL+0.851.4NQ = 1.214.687+ 0.851.43.15= 21.372 kN； Nd = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.903+ 0.851.43.15= 10.832 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3841.5 1.82/10 = 0.222 kN.m；4.6.立杆的稳定性计算: 外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。4.6.1. 45.00米以上立杆稳定性计算。36、不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 11.493 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆37、抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 11493/(0.186489)=126.361 N/mm2；立杆稳定性计算 = 126.361 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 10.832 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；38、轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 10831.5/(0.186489)+221952.433/5080 = 162.779 N/mm2；立杆稳定性计算 = 162.779 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！4.6.2. 45.00米以下立杆稳定性计算。不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 11.017 kN；计算立杆39、的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 11017/(0.186489)=121.126 N40、/mm2；立杆稳定性计算 = 121.126 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =10.686 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A =41、 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 10686.15/(0.186489)+221952.433/5080 = 161.181 N/mm2；立杆稳定性计算 = 161.181 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！4.7.连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.384 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形42、所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 8.704 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 13.704 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 250/15.8的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9584.8910-4205103 = 96.035 kN；Nl = 13.704 Nf = 96.43、035,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件扣件连接示意图4.8.立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 160 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =43.326 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.832 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=43.326 fg=160 kpa 。地基承载力满足要求！十二、悬挑脚手架方案及计算书1、设计说明：该工程除23-C、44、21-C号楼外，其余楼号均设置悬挑脚手架，从1F顶板以上开始搭设，脚手架用483.5钢管和扣件搭设成双排架，立杆下部支承在用16#工字钢制作的水平悬挑梁上。工字钢悬挑外顶端用14的619钢丝绳与上一层边梁预埋铁环或墙、柱上拉接。工字钢伸进楼层的一端套在预埋的钢筋套环内，焊接牢固。工字钢上满铺15厚工程板,与建筑物间用15厚工程板封堵严密以防落物伤人。悬挑槽钢排布时应注意水电排水、落水管等其它设备管线。2、双排脚手架搭设高度为18米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.8 米，连墙件为两步三跨矩形布置；脚手架悬挑每六层为一个单元，脚手架45、最高悬挑单元搭设高度为18.0m，立杆遇阳台部位内立杆距阳台边0.20m，其它部位距结构边0.25m，每楼层铺设钢网片作为脚手板。3、施工作业层按2层计算，活荷载取值为2.0KN/m2,作业层设扶手栏杆和档脚板。脚手架外立杆内侧挂密目式阻燃安全网封闭施工。剪刀撑在外侧立面上沿高度和长度方向布置，倾角为4560，间距45个立杆纵距。4、该工程二次结构施工中，采用双笼人货施工升降机，共计10部，安装位置如下：23-C楼号电梯位置：16-216-4/16-C；24-B1a楼号电梯位置：2-262-27/2-F；25-B1楼号电梯位置：3-153-18/3-A；22-B1a楼号电梯位置：4-264-246、7/4-F20-A1楼号电梯位置：5-45-7/5-J5-L,5-305-33/5-J5-L；19-A1楼号电梯位置：6-46-7/6-J6-L,6-306-33/6-J6-L；21-C楼号电梯位置：7a-57a-7/7a-A；18-B2楼号电梯位置：8-238-27/8-F；在外架搭设施工中，需要对以上部位进行考虑，在升降机安装完成后，采用钢管进行加强。5、悬挑脚手架的计算型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑结构荷载规范GB50009-2012、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。5.1、参数信息:5.1.47、1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.25米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150 米；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 米，水平间距3 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；5.1.2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；5.1.3.风荷载参数本工程地处海南省48、三亚市，查荷载规范基本风压为0.850，风荷载高度变化系数z为1.000，风荷载体型系数s为0.65；计算中考虑风荷载作用；5.1.4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:钢网片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、钢网片脚手板挡板；5.1.5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度 2 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼49、板混凝土标号:C30；5.1.6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 钢丝绳安全系数为:8.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。 5.2、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。5.2.1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；50、活荷载标准值: Q=31.05/(2+1)=1.05 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.05=1.47 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)5.2.2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1721.52+0.101.471.52 =0.362 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1721.52-0.1151、71.471.52 =-0.426 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.362106,0.426106)/5080=83.858 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 83.858 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！5.2.3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.14315004/(1002.061051252、1900)+0.9901.0515004/(1002.06105121900) = 2.291 mm；大横杆的最大挠度 2.291 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！5.3、小横杆的计算:根据JGJ130-2011第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。5.3.1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；53、活荷载标准值：Q=31.051.5/(2+1) =1.575 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.575 = 2.463 kN； 小横杆计算简图5.3.2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.4631.05/3 = 0.862 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.868 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.8654、8106/5080=170.953 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =170.953 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！5.3.3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.03810504/(3842.06105121900) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.575 = 1.79 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1790.1105055、(310502-410502/9 ) /(722.06105 121900) = 2.929 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.929 = 2.953 mm；小横杆的最大挠度为 2.953 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！5.4、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计56、值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.05/2=0.02 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 31.051.5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.02+0.236)+1.42.362=3.684 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5.5、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载57、。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8018.00 = 2.822；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.341.5(1.05+0.2)/2 = 1.17 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.1141.5/2 = 0.33 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.518 = 0.135 kN；经计算得到58、，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.457 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 31.051.52/2 = 4.725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定采用： Wo = 0.85 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 059、.7 0.8510.645 = 0.384 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.457+ 1.44.725= 11.964 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.457+ 0.851.44.725= 10.972 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3841.5 1.82/10 = 0.222 kN.m；5.6、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设60、计值 ：N = 11.964 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 119661、4/(0.186489)=131.538 N/mm2；立杆稳定性计算 = 131.538 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 10.972 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到62、 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 10971.63/(0.186489)+221952.433/5080 = 164.32 N/mm2；立杆稳定性计算 = 164.32 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！5.7、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.384 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；按规63、范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 5.803 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.803 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 250/15.8的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9584.8910-4205103 = 96.035 kN；64、Nl = 10.803 Nf = 96.035,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 10.803小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图5.8、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.24.465、57 +1.44.725 = 11.964 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.226.10.000178.5 = 0.246 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 15.132 kN； R2 = 9.742 kN； R3 = -0.085 kN。 最大弯矩 Mmax= 1.621 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 1.621106 /( 1.05 141000 )+ 0103 / 2610 = 10.94966、 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 10.949 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！5.9、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 9.988 235 /( 1200160235) = 2.59由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.961。经过计算得到最大应力 = 1.621106 /( 0.961141000 )= 11.964 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 11.964 小于 f = 267、15 N/mm2 ,满足要求!5.10、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=16.297 kN；5.11、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=16.297 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(m68、m)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取16.297kN，=0.82，K=8，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于18mm才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=16.297kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(1629.7424/3.142125) 1/2 =13mm；5.12、锚固段与楼69、板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.085 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=85.3784/(3.142502)1/2 =1.043 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 070、.085kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 85.378/(3.142201.43)=0.95mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN螺栓的轴向拉力N=0.085kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼71、板螺栓的轴向压力，N = 9.742kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；经过计算得到公式右边等于138.51 kN，大于锚固力 N=9.74 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!十三、采光井脚手架搭设方案本工程中21-C、23-C楼号走道部位从三层梁板以上至屋面梁板有采光井，具体位置如下图所示：该部位采光井脚手架从结构二层板面采用落地式脚手架开始搭设，脚手架架体内侧距结构梁边为250mm，搭设至14层结构板面，高度为42米；在施工结构14层72、板面时，在落地脚手架钢管垂直位置顶部的混凝土梁内预埋直径为16的“几”字形的圆钢，用作14层以上脚手架底部的工字钢卡箍。结构向上施工时，脚手架底部采用16的工字钢作为承载，上下位置保持垂直对齐，二次脚手架搭设至屋面梁板以上1200mm，高度为16米。在结构施工中，每个采光井按每两层设置连墙件，左1右1两端采光井沿长边方向间距3000mm，每边设置两道连墙件，左2右2两端采光井沿长边方向间距1500mm每边设置2道连墙件，中间采光井沿长边方向间距1500mm，每边设置两道连墙件。所有连墙件均与脚手架立杆相连，搭设要求同外脚手架。在每一层脚手架搭设完成后，每层架体操作面均采用15mm厚工程模板进行73、封闭，防止高空物体坠落伤人。十四、施工电梯卸料平台搭设方案及计算书本工程在主体结构及装饰装修施工阶段，将采用施工电梯进行材料及施工作业人员的垂直运输，根据工程需要，编制该施工电梯卸料平台搭设施工方案。14.1工程概况本工程为8栋高层住宅楼，均为现浇钢筋砼框剪结构，总建筑面积为93271.32 m2，地下建筑面积为9435.46m2，地上建筑面积为77737.82 m2。该工程分为B1、B2、B1a、A1、C五个楼型，各楼号施工电梯位置布置如下：23-C楼号电梯位置：16-216-4/16-C；24-B1a楼号电梯位置：2-262-27/2-F；25-B1楼号电梯位置：3-153-18/3-A；74、22-B1a楼号电梯位置：4-264-27/4-F20-A1楼号电梯位置：5-45-7/5-J5-L,5-305-33/5-J5-L；19-A1楼号电梯位置：6-46-7/6-J6-L,6-306-33/6-J6-L；21-C楼号电梯位置：7a-57a-7/7a-A；18-B2楼号电梯位置：8-238-27/8-F；14.2编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011），建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011），建筑结构荷载规范GB50009-2012、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。14.3技术要求1、本工程采用SCD200/200TD施工75、电梯，故搭设方案采用双排钢管脚手架卸料平台架。2、卸料平台基础浇注150mm厚的C15砼垫层。3、卸料平台对应的每层楼面处必须设置连墙杆，连墙杆预埋插管埋深不得小于250mm。4、卸料平台卸料层应满铺木脚手板，脚手板应与架体绑扎牢固，且靠近升降机侧应高于靠近建筑物侧2030mm。5、卸料平台在架体两侧及正面外侧两立杆之间应按标准设置扶手、靠近栏杆及挡脚板。14.4搭设材料要求1、卸料平台架、连墙杆、卸荷拉杆及预埋插管均应采用483.5mm的钢管。并应符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合国家标准碳结构钢（76、GB/T700）中Q235A级钢的规定。2、卸料平台架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。3、卸料平台架木脚手板应符合JGJ130中的材质要求。4、采用悬挑的工字钢及预埋件均应符合要求。14.5方案的选择 1、本工程A1型建筑高度49.80米，B1型建筑高度53.80米，B2型建筑高度47.80米，B1a型建筑高度53.80米，C型建筑高度55.75米。根据各楼型建筑高度，对于50米以下楼型的采用落地脚手架搭设卸料平台，对于50米以上的楼型的采用落地脚手架与悬挑脚手架相结合的卸料平台。 2、脚手架搭设范围以施工电梯左右两端以外900mm范围内开77、始搭设，整个搭设长度为5710mm，根据电梯安装基础施工图纸，由结构面向外1700mm，所以脚手架搭设宽度为1200mm。见下图所示：3、由于不同楼型搭设架体不同，高度小于50米的采用落地脚手架，高度大于50米的采用落地脚手架与悬挑脚手架相结合的方式。对于大于50米的，落地脚手架搭设至14层结构板面后，采用16号工字钢进行悬挑第二道脚手架。悬挑方案同外脚手架悬挑方案相同，悬挑长度1700mm。14.6施工要求1、搭设要求 相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，其在高度方向上错开的距离不得小于500mm，对接扣件开口应朝内。当平台架搭至连墙件的构造点时，应及时作连墙拉结。除立杆外，其余杆件应采用整78、根钢管搭设，严禁对接使用。 纵向水平杆应设置在立杆内侧，横向水平杆内端头距离墙面为50mm。 纵向扫地杆应固定在距底座上方200 mm的立杆上，横向扫地杆应固定在紧靠纵向地杆下方的立杆上。 连墙杆应设置于平台架沿建筑物侧立杆竖直距离主节点不大于200 mm处，连墙杆应水平设置，或稍向下斜，要求倾斜角度不得大于10度。 卸荷拉杆应与平台架外侧立杆连接。卸荷拉杆上端应与参埋杆连接牢固。卸荷拉杆与立杆连接处应靠近主节点，平台架卸荷层应加设水平斜杆，形成几何不变体系。 扣件规格必须与钢管外径相符。螺栓拧进扭力矩不应小于40N.M，且不应大于65N.M。各杆件端头伸出扣件盖边缘的长度为100mm。 挡脚79、板应铺设在立柱内。2、拆除要求 拆除作业必须按先搭后拆原则由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。 连墙杆及卸荷拉杆必须随架体逐层拆除，严禁先将连墙杆或卸荷拉杆整层或数层拆除后再拆架体。 当拆除至下部最后一根立杆高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。 拆除时，各构配件应通过人工传递或运输至地面，严禁将构配件抛至地面。14.7施工程序1、施工前的准备 卸料平台搭设及拆除前应编制施工方案，并对搭设人员进行安全技术交底。 应对钢管、扣件、脚手板进行检查验收，严禁使用不合格产品。2、地基与基础 按施工方案做好卸平台架基础砼垫层，并做好排水措施，防止积水。 按照卸料平台架设计的立杆纵向距、80、横向距进行放线、定位。 放置垫板。 将底座准确地安放在定位线上。3、卸料平台架的搭设: 架体搭设顺序如下：立杆纵向扫地杆横向扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆连墙杆（每楼层设置一组）第三步纵向水平杆依以上顺序直至施工需要高度。 脚手板的铺设在卸料平台架每层沿纵向铺设脚手板，用镀锌钢丝将脚手板与平台架体绑扎牢固。 挡脚板及防护网的铺设在平台架卸料层两侧面及防护门间的空档处设置挡脚板各和防护网，并与平台架体绑扎牢固。 防护门的安装 将防护门安装在靠近施工电梯或施工电梯侧的立柱上。4、卸料平台架的拆除 拆除平台架应全面检查架体的扣件连接、连墙件、卸荷拉杆等是否符合81、构造要求，并对施工人员进行安全技术交底。 清除架体上的杂物及地面的障碍物。 按拆除方案拆除平台架，在拆除作业中应严格遵循拆除要求中的规定。14.8防护门的使用只有当吊笼到达卸料层时，卸料人员才能打开防护门，进行卸料工作，卸料完成后，卸料人员应及时关闭防护门，扣好防护门销后，方可启动施工电梯。14.9施工电梯落地脚手架卸料平台计算书该计算书采用品茗安全计算软件，根据落地卸料平台的计算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)等编制。14.9.1、参数信息:1.基本参数立杆横距lb(m):0.90，立杆步距h(m)：1.882、0；立杆纵距la(m):1.20，平台支架计算高度H(m)：45.00；平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型(mm):483.5，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆、挡脚板自重(kN/m2):0.150；施工人员及卸料荷载(kN/m2):4.000；安全网自重(kN/m2):0.005；3.地基参数地基土类型:岩石；地基承载力标准值(kpa):500.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。 14.9.2、板底支撑钢管计算:板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为截83、面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4； 板底支撑钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板自重(kN/m)：q1 =0.30.3 = 0.09 kN/m；(2)施工人员及卸料荷载标准值(kN/m)：Q1 = 40.3 = 1.2 kN/m；2.强度验算:板底支撑钢管按简支梁计算。最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 荷载设计值：q=1.2q1+1.4Q1 =1.20.09+1.41.2 =1.788kN/m；最大弯距 Mmax = 0.1251.7880.92 = 0.181 kN.m ；支座力 N = 0.51.7880.9 = 0.805 kN84、；最大应力 = Mmax / W = 0.181106 / (5.08103) = 35.637 N/mm2；板底钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；板底钢管的计算应力 35.637 N/mm2 小于 板底钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:计算公式如下: 均布恒载: q = q1 = 0.09 kN/m； V = (50.09 (0.9103)4 )/(3842.0610000012.19104)=0.031 mm；板底支撑钢管的最大挠度为 0.031 mm 小于 钢管的最大容许挠度 900/150与10 mm，满足要求！14.9.3、纵向支撑钢管计算:85、 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算；集中荷载P取板底支撑钢管传递力，P =0.805 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.483 kN.m ；最大变形 Vmax = 2.74 mm ；最大支座力 Qmax = 2.011 kN ；最大应力 = Mmax/w=0.483106/5.08103=95.04 N/mm2 ；纵向钢管的计算应力 95.04 N/mm2 小于 纵向钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！纵向支撑钢管的最大挠度为 2.74 mm 小于 纵向支撑钢管86、的最大容许挠度 1200/150与10 mm，满足要求！14.9.4、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 2.011 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 14.9.5、支架立杆荷载标准值(轴力)计算:1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的结构自重(kN)：NG1 = 0.11645 = 5.87、225 kN；(2)栏杆、挡脚板的自重(kN)：NG2 = 0.150.95/2 = 0.338 kN；(3)脚手板自重(kN)：NG3 = 0.30.91.25/4 = 0.405 kN；(4)安全网自重(kN/m2):NG4=0.0050.945/2=0.101；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4= 5.225+0.338+0.405+0.101=6.068 kN；2.活荷载为施工人员及卸料荷载: 施工人员及卸料荷载标准值： NQ = 40.91.2/4 = 1.08 kN；3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ88、 = 1.26.068+ 1.41.08 = 8.794 kN；14.9.6、立杆的稳定性验算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.794 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i的值查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； l0 - 计算长度 (m)；参照建筑施89、工扣件式钢管脚手架安全技术规范，由以下公式计算： l0 = kh k- 计算长度附加系数，取值为1.155； - 计算长度系数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.3.3；取最不利值= 1.8；=h/i =1.81.8103/15.8 = 205.063 210，长细比满足要求；立杆计算长度 l0 = kh = 1.155 1.81.8 = 3.742 m；=l0/i =3742/15.8=236；由长细比的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.131 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =8.794103 /( 0.131489 )= 137.278 N/mm2；立杆钢管稳定性验算 90、= 137.278 N/mm2 小于 立杆钢管抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！14.9.7、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 500 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 500 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =35.18 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.79 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=35.18 fg=500 kpa 。地基承载力满足要求！14.10施工电梯悬91、挑脚手架卸料平台计算书该计算书采用品茗安全计算软件，根据落地卸料平台的计算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。 14.10.1、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.2米，立杆的横距为0.9米，立杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150 米；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖92、向间距 3.6 米，水平间距2.4 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处浙江省杭州市，查荷载规范基本风压为0.450，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为0.645；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6 层；脚手板类别:竹笆片93、脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度 2.3 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 钢丝绳安全系数为:8.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。 14.10.2、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施94、工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.9/(2+1)=0.09 kN/m ；活荷载标准值: Q=20.9/(2+1)=0.6 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.09=0.154 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.6=0.84 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=95、0.080.1541.22+0.100.841.22 =0.139 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1541.22-0.1170.841.22 =-0.164 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.139106,0.164106)/5080=32.283 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 32.283 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+096、.09=0.128 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.6 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.12812004/(1002.06105121900)+0.9900.612004/(1002.06105121900) = 0.562 mm；大横杆的最大挠度 0.562 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1200/150 mm与10 mm，满足要求！ 14.10.3、小横杆的计算:根据JGJ130-2011第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形97、。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.2 = 0.046 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.91.2/(2+1)=0.108 kN；活荷载标准值：Q=20.91.2/(2+1) =0.720 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.046+0.108)+1.4 0.72 = 1.193 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0380.92/8 = 0.005 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.1930.9/3 98、= 0.358 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.363 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.363106/5080=71.365 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =71.365 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0389004/(3842.06105121900) = 0.013 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.046+0.199、08+0.72 = 0.874 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 874.08900(39002-49002/9 ) /(722.06105 121900) = 0.901 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.013+0.901 = 0.914 mm；小横杆的最大挠度为 0.914 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm,满足要求！ 14.10.4、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40100、kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.22/2=0.046 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0380.9/2=0.017 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.91.2/2=0.162 kN；活荷载标准值: Q = 20.91.2 /2 = 1.08 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.046+0.017+0.162)+1.41.08=1.782 kN；R 6.4101、0 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 14.10.5、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1161 NG1 = 0.1161+(1.202/2)0.038/1.8018.00 = 2.551；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.361.2(0.9+0.3)/2 = 1.296 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1561.2/2 = 0.54 kN102、；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.218 = 0.108 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.495 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 20.91.22/2 = 2.16 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定采用： Wo = 0.45 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB500103、09-2012)的规定采用： Uz= 0.74 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.450.740.645 = 0.15 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.495+ 1.42.16= 8.418 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.495+ 0.851.42.16= 7.964 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.151.2 104、1.82/10 = 0.07 kN.m； 14.10.6、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 8.418 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.105、89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 8418/(0.186489)=92.547 N/mm2；立杆稳定性计算 = 92.547 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 7.964 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh106、 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 7963.92/(0.186489)+69562.504/5080 = 101.253 N/mm2；立杆稳定性计算 = 101.253 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 14.10.7、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = N107、lw + N0风荷载标准值 Wk = 0.15 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 8.64 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 1.819 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.819 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 108、cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 6.819 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 6.819小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 14.10.8、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的109、截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.24.495 +1.42.16 = 8.418 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.226.10.000178.5 = 0.246 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 10.178 kN； R2 = 7.607 kN； R3 = -0.017 kN。 最大弯矩 Mmax= 1.408 kN.m；110、最大应力 =M/1.05W+N/A= 1.408106 /( 1.05 141000 )+ 0103 / 2610 = 9.511 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 9.511 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！ 14.10.9、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 9.988 235 /( 1200160235) = 2.59由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.961。经过计算得到最大应力 =111、 1.408106 /( 0.961141000 )= 10.393 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 10.393 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求! 14.10.10、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=10.962 kN； 14.10.11、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=10.962 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉112、力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取10.962kN，=0.82，K=8，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于15mm才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=10.962kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度113、，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(1096.2364/3.142125) 1/2 =11mm； 14.10.12、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.017 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=16.5174/(3.142502)1/2 =0.459 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两114、侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.017kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 16.517/(3.142201.43)=0.184mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN螺栓的轴向拉力N=0.017kN 小于螺栓所能承受的115、最大拉力 F=67.51kN，满足要求！3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 7.607kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；经过计算得到公式右边等于138.51 kN，大于锚固力 N=7.61 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!十五、 悬挑卸料平台方案及计算书15.1、编制依据15.1.1施工图由业主提供的鲁能三亚湾美丽五116、区1标北区建筑、结构施工图15.1.2主要规范、规程、手册建筑施工高空作业安全技术规范（JGJ80-91）建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）15.2、卸料平台的设计 13.5.1.卸料平台采用型钢悬挑平台。B1a楼型每层设置四个，位置如下3-6/F、12-1/12/F、33-36/F、25-28/A；C楼型每层设置四个，位置如下a-4b-1/a-G、a-16b-4/a-G；A1楼型每层设置四个，位置如下3-5/A、10-12/A、25-27/A、34-36/A；13.5.2.所有卸料平台规格为2500mm2000mm1500mm（长宽高），高度随楼层模板拆除情况，拆除一层卸料平台上升一层117、。平台上设置限定荷载标牌，本工程卸料平台限重为1.0T。所需要使用的主材为：主次均梁用16号工字钢；木脚手板铺设，栏杆、木脚手板挡板。内侧钢绳与墙的距离(m)：2.70，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.20；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：5.10；采用直径为20的钢丝绳，安全系数K：6.00，悬挑梁与墙的接点为铰支；预埋件为直径16的圆钢。只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。15.2.3.水平支撑梁次梁水平间距ld(m)：0.40，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.20。15.2.4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：2.5，水平钢梁118、(主梁)的锚固长度(m)：3.50。平台计算宽度(m)：2.0。平台周边栏杆高度1.5米，木脚手板挡板。15.3、准备工作15.3.1、材料1）、钢材：Q235号钢，钢材应附有质量证明书并应符合设计要求及国家标准的规定。钢材断口不得有分层及表面锈蚀、麻点。2）、电焊条：使用的电焊条E4315或E4316，直径3.2，必须有出厂合格证书。施焊前应经过烘焙，严禁使用药皮脱落、焊芯生锈的焊条。15.3.2、焊接机具采用电焊机BX3-300型1台。15.4、制作技术交底15.4.1、按卸料平台图纸槽钢型号与长度下料，可采用氧割或锯切，其公差为2mm。15.4.2、焊接1）、持证上岗。安排持证上岗的焊工119、担任焊接工作，且焊工的技术水平应与焊接要求相适应，并有一年以上经验。2）、焊接前应复查组装质量和焊缝区的处理情况，修整后方可施焊。焊前应对所焊杆件进行清理，除去油污、锈蚀、浮水及氧化铁等，在沿焊缝两侧不少于20mm范围内露出金属光泽。15.4.3、焊接工艺：1）、焊条直径为3.2mm。2）、根据槽钢的厚度和以往施工经验，焊接电流暂定为160200A，现场焊工进行试焊后可自行调整焊接电流。焊接电流过大，焊接容易咬肉、飞溅、焊条烧红。焊接电流过小，电弧不易稳定，不易焊透和发生夹渣，焊接效率低，应在现场由焊工进行焊接试验，得出最佳焊接电流。3）、焊接速度：要求等速焊接，保证焊缝厚度、宽度均匀一致，从120、面罩内看熔池中铁水与熔渣保持等距离（24mm）为宜。4）、焊接电弧长度：根据所用焊条的牌号不同而确定，一般要求电弧长度稳定不变，酸性焊条以4mm长为宜，碱性焊条以23mm为宜。5）、焊条角度：根据两焊件的角度确定焊条的角度，焊条角度有两个方向，第一是焊条与焊接前进方向的夹角为600750；第二是焊条与焊件左右夹角，有两种情况：当两焊件厚度相等时，焊条与焊件的夹角为450，当两焊件厚度不等时，焊条与较厚焊件一侧的夹角应大于焊条与较薄焊件一侧的夹角。6）、起焊：在焊缝起焊点前方1520mm处的焊道内引燃电弧，将电弧拉长45mm，对母材进行预热后带回到起焊点，把焊池填满到要求的厚度后方可开始向前施焊121、。焊接过程中由于换焊条等因素而停弧再行施焊时，其接头方法与起焊方法相同。只是要先把熔池上的焊渣清除干净后方可引焊。7）、收弧：每条焊缝焊到末尾时应将弧坑填满后往焊接方向的反方向带弧，使弧坑甩在焊道里边，以防弧坑咬肉。8）、清渣：整条焊缝焊完后清除熔渣，经焊工自检确无问题后方可转移地点继续焊接。15.4.4、焊接质量标准：1）、主控项目a、焊条的牌号、性能、接头中使用的钢筋、钢板、型钢应符合要求。检查出厂证明及焊条烘焙记录。b、焊工必须经考试合格。检查焊工合格证及考核日期。2） 、一般项目a、焊缝外观应全部检查，普通碳素钢结构钢应在焊缝冷却到工作地点温度后进行。b、焊缝表面焊波应均匀，不得有裂缝122、夹渣、焊瘤、烧穿、弧坑和针状气孔等缺陷，焊接区还不得有飞溅物。c、焊缝外观标准满足钢结构施工质量验收规范（GB50205-2001）级焊缝质量标准要求。15.4.5、焊接注意事项：1）、焊接速度：要求等速焊接，保证焊缝厚度、宽度均匀一致，从面罩内看熔池中铁水与熔渣保持等距离（24mm）为宜。2）、焊接电弧长度：根据所用焊条的牌号不同而确定，一般要求电弧长度稳定不变，酸性焊条以4mm长为宜，碱性焊条以23mm为宜。3）、焊条角度：根据两焊件的角度确定焊条的角度，焊条角度有两个方向，第一是焊条与焊接前进方向的夹角为60o75o；第二是焊条与焊件左右夹角，有两种情况：当两焊件厚度相等时，焊条与焊件123、的夹角为45o，当两焊件厚度不等时，焊条与较厚焊件一侧的夹角应大于焊条与较薄焊件一侧的夹角。4）、起焊：在焊缝起焊点前方1520mm处的焊道内引燃电弧，将电弧拉长45mm，对母材进行预热后带回到起焊点，把焊池填满到要求的厚度后方可开始向前施焊。焊接过程中由于换焊条等因素而停弧再行施焊时，其接头方法与起焊方法相同。只是要先把熔池上的焊渣清除干净后方可引焊。5）、收弧：每条焊缝焊到末尾时应将弧坑填满后往焊接方向的反方向带弧，使弧坑甩在焊道里边，以防弧坑咬肉。6）、清渣：整条焊缝焊完后清除熔渣，经焊工自检确无问题后方可转移地点继续焊接。15.5、吊装与拆除采用塔吊吊装就位方法。在吊装前，应设专人检查124、卸料平台与主体结构连接全部卸除，平台吊装就位后，应将其所有与主体连接的部位进行全面检查，确认完全符合设计要求后才能卸去塔吊的吊绳，确保安全。楼层内所有支撑材料及模板通过卸料平台转出以后，采用塔吊吊住后进行拆除后安装到上一楼层。15.6、操作平台安全要求1）、卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上2）、卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；3）、卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；4）、卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；5）、卸料平台使用时，应有专人负责检125、查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；6）、操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。7）、槽钢及栏杆部位采用黄色防锈油漆涂刷两边，防止锈蚀。15.7、安全注意事项1）、卸料平台一侧应挂牌，注明该平台的承重量，如注明本料台最大载重量为1000Kg，切勿超载。2）、卸料平台每次搬移时，应检查平台是否有过大的变形，焊缝是否存在细小裂缝等现象。3）、卸料平台吊至上一吊点，应检查平台与主体连接点是否符合设计要求，如每个节点的构造要求。4）、卸料平台每侧两道钢丝绳拉紧程度是否接近，是否存在一根紧一根松的情况，否则应用倒拉链进行调整。5）、卸料平台的126、栏杆是否牢靠，在吊运中是否碰坏。6）、卸料平台在建筑物垂直方向上，即上下两个位置应错开，以免妨碍塔吊吊运重物。7）、卸料平台不能吊挂在阳台等部位，因为阳台等到部位结构安全度偏小，应挂靠在主体结构大梁等部位。8)、卸料平台不能与外脚手架连接，因为卸料平台存在动荷载，对外脚手架有不利影响。9)、卸料平台的吊环应采用Q235钢制作，钢丝绳与吊环之间要用卡环连接，不得将吊钩直接钩挂吊环。穿进吊环的钢丝用卡头连接固定时，卡子不得少于3个。10)、卸料平台转移到新的地点，在松卸塔吊吊钩前应检查各部位，平台搭设在主体大梁上是否稳定可靠，钢丝绳是否卡牢，待一切检查可行后方可松卸塔吊吊钩。11)、卸料平台外口边127、应略高于内口边，不可向外倾斜。12)、卸料平台外侧三面均应设置围护栏杆，当吊运构件超长时，超过平台长度应将端部防护格栅门打开，待该构件运入建筑物后，立即关闭。13)、在正式使用卸料平台前，应对作业人员进行一次安全技术交底，讲解使用卸料平台应注意的事项及平台上作业人员与塔吊司机如何保持联系，防止意外事故发生。15.8型钢悬挑卸料平台计算书由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。15.8.1、参数信息:1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：栏杆、冲压钢脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.11；施工人员等活荷128、载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：1.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：0.60；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.00；钢丝绳安全系数K：6.00，悬挑梁与墙的接点按 固支 计算；预埋件的直径(mm)：16.00。只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：16号工字钢；次梁材料类型及型号：16号工字钢；次梁水平间距ld(m)：0.40，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.20。4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.50，水平钢梁(主梁129、)的锚固长度(m)：1.50；平台计算宽度(m)：2.00。15.8.2、次梁的验算:次梁选择 16号工字钢 ，间距0.4m，其截面特性为：面积 A=26.1cm2；惯性距 Ix=1130cm4；截面抵抗矩 Wx=141cm3；回转半径 ix=6.58cm；截面尺寸：b=88mm,h=160mm,t=9.9mm。1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.35 0.40= 0.14kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载： Q2 = 10.00/ 4.50/ 2.00 0.40= 0.44kN/m；(3)工字钢130、自重荷载 Q3= 0.20kN/m；经计算得到 静荷载设计值 q = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.14+0.44+0.20) = 0.94kN；经计算得到 活荷载设计值 P = 1.4 2.00 0.40 2.00= 2.24kN。2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下： 最大弯矩M的计算公式为： 经计算得到，最大弯矩 M = 0.942.002/8+2.242.00/4=1.59kN.m。 3.抗弯强度验算次梁应力： 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材的抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm2；次梁工字钢的最131、大应力计算值 =1.59103/(1.05141.00)=10.75 N/mm2；次梁工字钢的最大应力计算值 =10.748 N/mm2 小于 次梁工字钢的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求!4.整体稳定性验算 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=2由于 b大于0.6，按照下面公式调整： 得到 b=0.929；次梁槽钢的稳定性验算 =1.59103/(0.929141.000)=12.15 N/mm2；次梁工字钢的稳定性验算 =12.148 N/mm2 小于 次梁工字钢的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,132、满足要求!15.8.3、主梁的验算:根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择 16号工字钢 ，间距0.4m，其截面特性为：面积 A=26.1cm2；惯性距 Ix=1130cm4；截面抵抗矩 Wx=141cm3；回转半径 ix=6.58cm；截面尺寸，b=88mm,h=160mm,t=9.9mm；1.荷载验算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11kN/m； Q1 = 0.11kN/m；(2)工字钢自重荷载 Q2=0.20kN/m 静荷载设计值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.11+0.20) = 0133、.37kN/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 P = (0.942.00+2.24)/2=2.06kN； 2.内力验算 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，得到： R1 = 45.045 kN； R2 = -16.555 kN； 最大支座反力为 Rmax=45.045 kN；最大弯矩 Mmax=26.318 kN.m；最大挠度 V=37.250 mm。3.抗弯强度验算 其中 x - 截面塑性发展系数134、，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm2；主梁工字钢的最大应力计算值 =2.63107/1.05/141000.0+2.40104/2610.000=186.967 N/mm2；主梁工字钢的最大应力计算值 186.967 N/mm2 小于 主梁工字钢的抗压强度设计值 f=205.00 N/mm2，满足要求!4.整体稳定性验算 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=2由于 b大于0.6，应按照下面公式调整： 可得 b=0.929；主梁槽钢的稳定性验算 = 2.63107/(0.92914100135、0.00)=200.92 N/mm2；主梁槽钢的稳定性验算 = 200.92 N/mm2 小于 f=205.00,满足要求!15.8.4、钢丝拉绳的内力验算:水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算， RCi = RUisini其中 RCi - 水平钢梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉钢绳的轴力(kN)； i - 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角； sini = Sin (ArcTan (3/(0.6+1) = 0.882；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi = RCi / sini；RU1 = 45.045 / 0.882 = 51.05 kN；136、15.8.5、钢丝拉绳的强度验算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU取最大值进行验算，为51.05kN；如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取51.051kN，=0.82,K=6，得到：d=27.3mm。钢丝绳最小直径必须大于28mm才能满足要求！15.8.6、钢丝拉绳拉环的强度验算:取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大137、值RU进行计算作为拉环的拉力N为：N=RU=51050.918N。拉环强度计算公式为： 其中， f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值f=50.0N/mm2；所需要的拉环最小直径 D=51050.94/(3.14250.002)1/2=36.1mm。15.8.7、操作平台安全要求:1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加 补软垫物，平台外口应略高于内口；3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；6.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。