1、 目 录第一节 编制依据第二节 工程简介第三节 施工准备第四节 外脚手架施工方法第五节 脚手架检查与验收第六节 脚手架搭设安全技术措施第七节 脚手架拆安全技术措施第八节 外墙临边安全防护措施第九节 安全（防雷）保证措施第十节 文明施工保证措施第十一节应急处置预案第十二节 外脚手架计算书（附图） 8.1 15-18#楼外脚手架计算书 8.1.1 楼面结构悬挑外脚手架计算书 8.1.2 落地式外脚手架计算书 第一节 编制依据1、锦盛豪庭六标段15-18#楼结构施工图、建筑施工图2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）3、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）4、建筑施工2、计算手册5、高层建筑施工手册6、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-917、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)8、钢结构设计规范(GB 50017-2003)说明：本工程外脚手架采用钢管与扣件搭设，考虑实际使用的钢管厚薄不均匀，按钢管进行计算，偏安全。同时考虑到目前实际工程中存在使用的钢管，从安全角度考虑，本工程外脚手架的计算采用的钢管计算。第二节 工程简介1、工程名称：盐城锦盛豪庭六标段15#楼工程2、建设单位：置业有限公司3、工程地址：戴庄路以东、纬九路以北4、设计单位：设计研究院有限公司5、监理单位：监理咨询有限公司6、施工单位：建设集团有限公司15#、16#、17#、13、8#楼为剪力墙结构，标准层高2.95m，15#、18#楼地上31层，16#、17#楼为地上21层,15#楼脚手架搭设高度93.45m，外脚手架从-1.5m开始搭设，标高10.85m以下采用落地式双排钢管脚手架，10.85m以上采用悬挑脚手架，共悬挑四次，悬挑高度分别为：10.85m-31.5m，31.5m-52.15m，52.15m-72.8m，72.8m-93.45m，采用16的工字钢。第三节 施工准备一、安全领导小组搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员4、进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：徐振宇（项目经理）组长，负责协调指挥工作；曾为玉（项目副经理）副组长，负责协调指挥工作；王立勇（技术负责人）组员，负责现场施工指挥，技术交底；刘广界（质检员）组员，负责现场检查工作；罗金华、旬道江（安全员）组员，负责现场安全检查工作；二、施工技术人员根据本方案，编制工字钢、钢丝绳、预埋件、安全网、钢管、扣件、劳动力、施工机具等的需用计划。 三、材料员根据需用计划，落实工字钢、钢丝绳、预埋件、钢管、扣件、施工机具等的供给渠道，尽快订立供给关系或合同，保证材料按时进场。 四、 工字钢、钢丝绳5、钢管、扣件、预埋件、安全网等必须有出厂合格证书，对其质量应严格把关，严格按有关规定送检合格后投入使用。 五、架子工必须是持有操作证、体检合格的才能进场施工，挂牌上岗，穿带整洁，文明礼貌，团结互助，无污言秽语，不打架斗殴。 六、技术人员应根据本方案及现场具体情况，对架子工进行详细的技术、安全交底，严格遵守中华人民共和国行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)，明确分工，责任到人。 第四节 外脚手架施工方法一、外脚手架种类选择 1、落地式双排脚手架 1.1. 施工程序 基坑四周外架底部素土夯实平整，并浇筑100mm C15素混凝土面层并设排水沟 沿架宽方向铺 2006、mm1250mm（宽长）木垫板 搭设双排落地式钢管外架至标高8.85m楼层 拆除主楼双排落地式钢管外架。1.2. 搭设材料 1.2.1 钢 管 1.2.1.1 钢管规格及材质要求 钢管均采用 482.8mm 高频焊接钢管。其材质应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T-700）中 Q235-A 级钢的规定。 1.2.1.2 外观检查 钢管外观应平直光滑，没有裂缝、折痕、结疤、分层、严重锈蚀（内、外壁）和硬弯曲等现象。钢管必须涂有防锈漆。 1.2.1.3 钢管上严禁打孔 1.2.2 扣件 1.2.2.1 材质 采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。7、 1.2.2.2 外观检查 扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、缺爪、螺栓断丝或滑丝的严禁使用。 1.2.3 脚手板 均采用8001100竹笆片脚手板。1.2.4 安全网 1.2.4.1 平网 平网材质、网绳直径、网眼尺寸、断裂强度应符合现行标准安全网（GB5725-1997）的规定。 1.2.4.2 密目安全立网 密目安全立网的网目密度不低于 800 目/100cm2，其技术要求应符合密目式安全立网(GB16909-1997)的规定 1.2.4.3 阻燃 安全网必须具有阻燃性，其续燃时间不超过4s。 2、悬挑式双排脚手架 外脚手架必须具有足够的承载力、刚度和稳定性，在各种荷载作用下不发生失稳、8、倒塌以及超过允许要求的变形、倾斜、摇晃或扭曲现象，确保安全施工。二、落地双排外脚手架设计 1、落地双排外脚手架采用钢管(482.8)和扣件搭设，立杆横距 0.90m、纵距1.45m（具体尺寸根据工程结构尺寸进行调整，不得大于 1.5m），扫地大横杆距地面 200mm，以上大横杆步距 1.8m； 2、落地双排外脚手架与结构拉结：两步两跨。搭设过程中选派专人负责检查，严禁漏设或不设。 3、在落地双排外脚手架外立面的转角、端头及沿纵向每隔15m 设置剪刀撑，每档剪刀撑占4个跨间，从底到顶连续布置，斜杆与水平方向夹角呈 4560，斜杆两端和夹角处采用旋转扣件连接，并在其中间增加 24 个扣结点。 4、9、落地双排外脚手架按外墙结构用脚手架进行设计，其施工荷载应严格控制在3KN/m2以内，不得在落地双排外脚手架上堆放任何建筑材料。主体结构施工时，所有外模和边梁底模支撑不得依附于落地双排外脚手架；外墙装修时，落地双排外脚手架内应限制在两步架上同时操作。三、落地双排外脚手架搭设及其注意事顶1、落地双排外脚手架立杆脚部加设 2001250mm作垫板，拉线、拉尺按规定间距尺寸摆放垫板，铺设平稳并加以固定。2、落地双排外脚手架搭设应选派专人负责检查，内、外立杆采取对接接长，内、外大横杆采取双扣件搭接接长；有变形的杆件和不合格的扣件不能使用，扣件拧紧程度要适当，随时校正杆件垂直、水平偏差，避免误差过大。3、10、落地双排外脚手架搭设顺序：摆放扫地大横杆立杆装扫地小横杆安第一步大横杆安第一步小横杆逐步搭设。4、相邻立杆接头位置应错开布置在不同步距内，且与相近大横杆距离不宜大于步距三分之一；立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏；立杆最后验收垂直度的允许偏差为100mm。5、每步架上、下大横杆接头位置应错开布置在不同立杆纵距内，且与相近立杆距离不宜大于纵距三分之一；每步架大横杆统一布置在立杆内侧，同跨内两根纵向水平杆低差不应超过10mm。小横杆置于大横杆之上用直角扣件扣紧，在使用过程中不得拆除紧贴立杆的小横杆。6、设置防雷接地装置，接地电阻30；搭设工人必须佩挂安全带和穿胶鞋，禁止穿皮鞋和拖鞋11、；及时与结构进行拉结或者采取临时支撑，确保搭设过程安全；未搭设完成的脚手架，在每天收工时设置临时抛撑固定，一定要确架子的稳定，避免发生意外事故。 7、落地双排外脚手架在搭设、使用过程中应加强检查，确保安全使用。四、悬挑双排外脚手架设计1、悬挑双排外脚手架受力体系采用 16#普通工字钢、钢管(483.5)、扣件、钢丝绳(637,公称抗拉强度 1700N/mm2)及预埋吊环（20钢筋）等组成。2、本脚手架搭设包含一道悬挑架和一道钢丝绳卸荷，悬挑架开始搭设在工字钢楼面上，上一层楼面设钢丝绳卸荷。工字钢悬挑梁全长均不小于 4.5m，结构上长度不得低于 2.2m.每根工字钢水平间距均不得超过 1.35m12、或1.2m，在钢梁上一层楼面的吊环水平间距也不得超过 1.35m或1.2m，工字钢与上一楼层相应吊环应在同一竖直平面内，水平偏差不得超过 100mm；3、内、外立杆均为单杆，立杆横距 1.00m、立杆纵距 1.35m或1.20m，（具体尺寸根据工程结构尺寸进行调整，不得大于 1.5m）；扫地大横杆距工字钢上表面 200mm，以上大横杆步距 h=1.8m；小横杆间距 0.75m。要求所有斜拉结点处的小横杆端头应顶紧结构作为水平压杆，以抵消内、外斜拉钢丝绳所产生的水平分力，并在拉结点处设置双扣件。4、如遇有工字钢、钢丝绳穿过楼层周边剪力墙的情况，可采取预留孔洞后施工的方法，现场应根据实际情况进行处13、理。5、 悬挑双排外脚手架与结构连结：两步两跨。连墙件采用双扣件连接，纵横间距设置必须满足建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范的要求。搭设过程中选派专人负责检查，严禁漏设或不设。 6、在悬挑双排外脚手架外立面沿高度方向和大横杆方向连续设置剪刀撑，斜杆与水平方向夹角呈 4560，斜杆两端和夹角处采用旋转扣件连接，并在其中间增加 24 个扣结点。 7、悬挑双排外脚手架按外墙装修结构用脚手架进行设计，其施工荷载应严格控制在3KN/m2以内，不得在悬挑双排外脚手架上堆放任何建筑材料。主体结构施工时，所有外模和边梁底模支撑不得依附于悬挑双排外脚手架；外墙装修时，悬挑双排外脚手架应限制在两步架上同时操作。五14、悬挑双排外脚手架搭设及其注意事项 1、上一道楼层施工外脚手架利用下一次悬挑的外脚手架，其立杆位置应错开悬挑双排外脚手架的工字钢、钢丝绳及吊环位置，以便利用落地双排外脚手架搭设悬挑双排外脚手架。2、根据塔楼的楼层高度和卸荷情况，每四层设置一道卸荷，斜拉钢丝绳的吊环，采用级钢筋20制作(详见图)，埋入深度应不小于 30d，并应钩住结构钢筋。边梁、外墙预埋的吊环与工字钢上的拉环之间套上钢丝绳，采用 1.5T 葫芦拉紧并用 3 个 U 型卡和一个安全弯固定或采用花篮螺杆收紧。见附图3节点形式。 3、每隔一步架操作层必须满铺竹笆； 4、 工字钢、钢丝绳、吊环的预埋、处理、固定和拉结应选派专人负责落实、15、检查，严禁漏设或不设，严禁乱动各节点。 5、遇 5 级以上大风天气，人员停止作业并撤回室内。六、外脚手架拆除 1、在作业区划出禁区，设置围栏，禁止行人、闲人通行闯入。 2、严格遵守拆除顺序，由上而下，后绑者先拆，先绑者后拆。一般是先拆除防护栏杆、踢脚板、脚手板、剪刀撑，而后拆除小横杆、大横杆和立杆等，连墙点亦必须与脚手架同步拆除。 3、统一指挥，上下呼应，动作协调。当解开与另一人有关的结扣时，应先告知对方，以防坠落。 4、材料、工具不得随意抛掷乱扔，要用滑轮和绳索运送。 5、由于本工程属于高层建筑，悬挑脚手架搭设高度高，脚手架搭拆工程量较大，在搭设和拆除过程中还应必须严格按照建筑施工扣件式钢管16、脚注手架安全技术规范中相关要求进行施工。七、外脚手架搭拆1、落地脚手架搭设 摆放纵向扫地杆逐根竖立杆，随即与扫地杆扣紧装横向扫地杆并立杆或纵向扫地杆扣紧安装第一步大横杆第一步小横杆第二步大横杆，第二步小横杆加临时斜撑至第三步大横杆、小横杆、设置连墙件、拉结筋和回头顶铺设钢筋网走桥绑护栏杆绑安全网 2、悬挑式脚手架搭设 钢梁预埋逐根竖立杆，随即与扫地杆扣紧装横向扫地杆并立杆或纵向扫地杆扣紧安装第一步大横杆第一步小横杆第二步大横杆，第二步小横杆加临时斜撑至第三步大横杆、小横杆、设置连墙件、拉结筋和回头顶铺设钢筋网走桥绑护栏杆绑安全网3、脚手架的拆除拆除安全网拆防护栏杆、踢脚板、脚手板拆除斜撑拆除小17、横杆、大横杆和立杆等拆除连墙件（注意：连墙件要与脚手架同步拆除，不能先行拆除整层或所有连墙件再拆脚手架）重复以上步骤往下拆除。第五节、脚手架检查与验收1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。2、高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。3、验收时应具备下列文件：(1)根据编制依据相关文件法规要求所形成的施工组织设计文件；(2)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；(3)脚手架工程的施工记18、录及质量检查记录；(4)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录，(5)脚手架工程的施工验收报告。4、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项：(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；(2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；(3)基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；(4)连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；(5)垂直度及水平度是否合格。（6）在使用期间，如遇特殊气象影响，及时加强观测与检验。 第六节、脚手架搭设安全技术措施1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。2、外19、脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载20、，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。第七节、脚手架拆除安全技术措施1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架时应划分作业区，因架体较高，在影响范围内周围设绳绑围栏或竖立21、警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架时沿水平方向分层拆除，程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、22、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人23、。第八节 外墙临边安全防护措施 结构外墙防护应能有效地提供安全防护设施，防止结构外墙的人员和物品发生坠落。 一、作业现场应设安全围护和警示标志，禁止无关人员进入临边防护工作区域。 二、对尚未形成或已失去稳定结构的脚手架部位加设临时支撑或拉结。 三、外墙临边脚手架部分与结构必须形成整体，连接牢固。 四、搭设外墙临边防护高度不得小于 1.2 米。第九节 安全（防雷）保证措施 一、脚手架搭拆按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）规范要求施工，安装、拆除脚手架前必须做好专项施工安全技术交底。 二、操作人中应持证上岗。操作时必须安全帽、安全带、穿防滑鞋。 三、钢管架设置避雷针，24、分置于主楼四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30欧姆。接地用5050的镀锌角钢打入地下2.5米深，上用25mm2铜芯线与钢管架体良好连接。 四、大雾及大雨天气和 6 级以上大风时，不得进行脚手架上的高处作业。大雨天后作业，必须采取安全防滑措施。 五、脚手架搭设作业时，应按形成基本构架单元的要求逐排、逐跨和逐步地进行搭设，矩形周边脚手架宜从其中的一个角部开始向两个方向延伸搭设，确保已搭部分稳定。六、搭设作业，应按以下要求作好自我保护和保护好作业现场人员安全：1）在架上作业人员应穿防滑鞋和佩挂好安全带。保证作业的安全，脚下应铺设必要数量的脚手板，并应铺设平稳，且不得有探25、头板。当暂无法铺设落脚板时，用于落脚或抓握、把（夹）持的杆件均应为稳定的构架部分，着力点与构架节点水平距离应不大于 0.8m，垂直距离应不大于 1.5m，位于立杆接头之上的自由立杆（尚未与水平杆联结者）不得用作把持杆。2）架上作业人员应作好分工和配合，传递杆件应掌握好重心，平稳传递。不要用力过猛，以免引起人身或杆件失衡。对每完成的一道工序，要相互询问并确认后才能进行下一道工序。3）作业人员应佩戴工具袋，工具用后装于袋中，不要放在架子上，以免掉落伤人。4）架设材料要随上随用，以免放置不当时掉落。5）每次收工以前，所有上架材料应全部搭设上，不要存留在架子上，而且一定要形成稳定的构架不能形成稳定构架26、的部分应采取临时撑位措施予以加固。6）在搭设作业进行中，地面上的配合人员应避开可能落物的区域。七、架上作业时的安全注意事项： 1）作业前应注意检查作业环境是否可靠，安全防护设施是否齐全有效，确认无误后方可作业。2）作业时就注意随时清理落在架面上的材料，保持架面上规整清洁，不要乱放材料、工具，以免影响作业的安全和发生掉物伤人。3）在进行撬、拉、推等操作时，要注意采取正确的姿势，站稳脚跟，或一手把持在稳固的结构或支持物上，以免用力过猛身体失去平衡或把东西甩出。在脚手架上拆除模板时，应采取必要的支手托措施，以防拆下的模板材料掉落架外。 4）当架面高度不够，需要垫高时，一定要采用稳定可靠的垫高办法，且27、垫高不要超过 50cm；超过 50cm 时，应按搭设规定升高铺板层。在升高作业面时，应相应加高防护设施。 5）在架面上运送材料经过正在作业中的人员时，要及时发出“请注意”、“请让一让”的信号。材料要轻搁稳放，不许采用倾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。 6）严禁在架面上打闹戏耍、退着行走和跨坐在外防护横杆上休息。不要在架面上抢行、跳跑，相互避让时应注意身体不要失衡。 八、在脚手架上进行电气焊作业时，要铺铁皮接着火星或移去易燃物，以防火星点着易燃物。并应有防火措施。一旦着火时，及时予以扑灭。 九、其他安全注意事项： 1）运送杆配件应尽量利用垂直运输设施或悬挂滑轮提升，并绑扎牢固。尽量避免或减少用人工层28、层传递。 2）除搭设过程中必要的 12 步架的上下外，作业人员不得攀爬脚手架上下，应走房屋楼梯或另设安全人梯。 3）在搭设脚手架时，不得使用不合格的架设材料。 4）作业人员要服从统一指挥，不得自行其事。 十、钢管脚手架的高度超过周围建筑物或在雷暴较多的地区施工时，应安设防雷装置。其接地电阻应不大于 30。 十一、架上作业应按规范或设计规定的荷载使用，严禁超载。并应遵守如下要求：1）作业面上的荷载，包括脚手板、人员、工具和材料，应按规范的规定值控制，结构脚手架不超过 3kN/。2）脚手架的铺脚手板层和同时作业层的数量不得超过规定。3）垂直运输设施（如物料提升架等）与脚手架之间的转运平台的铺板层数29、和荷载控制应按施工组织设计的规定执行，不得任意增加铺板层的数量和在转运平台上超载堆放材料。4）架面荷载应力求均匀分布，避免荷载集中于一侧。5）较重的施工设备（如电焊机等）不得放置在脚手架上。严禁将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上及任意悬挂起重设备。6）架体不得与各层的卸料平台连接。十二、架上作业时，不要随意拆除基本构杆件和连墙件，因作业的需要必须拆除某些杆件和连墙点时，必须取得施工主管和技术人员的同意，并采取可靠的加固措施后方可拆除。十三、架上作业时，不要随意拆除安全防护设施，未有设置或设置不符合要求时，必须补设或改善后，才能上架进行作业。 十四、脚手架拆除作业前，应30、制订详细的拆除施工方案和安全技术措施。并对参加作业全体人员进行安全技术交底，在统一指挥下，按照确定的方案进行拆除作业，注意事项如下：1）一定要按照先上后下、先外后里、先架面材料后构架材料、先辅件后结构件和先结构件后附墙件的顺序、一件一件地松开联结、取出并随即吊下（或集中到毗邻的未拆的架面上，扎捆后吊下）。2）拆卸脚手板、杆件、门架及其它较长、较重、有两端联结的部件时，必须要两人或多人一组进行。禁止单人进行拆卸作业，防止把持杆件不稳、失衡而发生事故。拆除水平杆件时，松开联结后，水平托持取下。拆除立杆时，在把稳上端后，再松开下端联结取下。3）多人或多级进行拆卸作业时，应加强指挥，并相互询问和协调作31、业步骤，严禁不按程序进行的任意拆卸。4）因拆除上部或一侧的附墙拉结而使架子不稳时，应加设临时撑位措施，以防因架子晃动而影响作业安全。拆卸现场应有可靠的安全围护，并设专人看管，严禁非作业人员进行拆卸区内。5）严禁将拆卸下的杆部和材料向地面抛掷。已吊至地面的架设材料应随时运出拆卸区域，保持现场文明。第十节 文明施工保证措施一、清除组架范围内的杂物，平整场地，做好排水处理。二、地基基础表面要坚实平整，垫板放置牢靠，排水通畅。 三、在使用过程中，应定期对脚手架进行检查，严禁乱堆乱放，应及时清理各层堆积的杂物。四、拆除的构件应用吊具吊下，或人工递下，严禁抛掷。五、钢管、扣件、工字钢梁、钢丝绳、安全网、跳32、板、绑扎铁丝等材料要分类分规格集中存放；架料必须搭设架子分类堆放，保证一端整齐，以便运输、保管。六、项目部定期、不定期组织进行检查，及时纠正不符合文明施工标准的现象、环境及人员的违规行为。七、架工必须保证在自己工作场所和所管区域符合文明施工标准，凡不符合标准要素的均属失职行为，对于失职行为轻微的予以整改，严重的要受到处罚。第十一节应急处置预案一、目的确保我项目部高处坠落事故发生以后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度降低员工及相关方生命安全风险，特制定本预案。二、组织机构及职责由项目部成立应急响应指挥及协调工作。组长：徐振宇副组长：曾为玉成员：王立勇、罗金华、周洪兵。具体分工如下：（1）徐振宇33、负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救（2）曾为玉负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救，保持与当地建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通。（3）王立勇、罗金华、周洪兵负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯记录。（4）曾为玉负责妥善处理善后工作，负责保持与当地相关部门的沟通联系。三、高处坠落事故应急措施迅速将伤员脱离危险场地，移至安全地带。（1）保持呼吸畅通，若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等。（2）有效止血，包扎伤口。（3）视其伤情采取报警直接送往医院，或等待简单处理后去医院检34、查。（4）伤员有骨折，关节伤、肢体挤压伤，大块软组织伤都要固定。（5）若伤员有断肢情况发生应尽量用干净的干布（灭菌敷料）包裹装入塑料袋内，随伤员一起转送。（6）预防感染、止痛，可以给伤员用抗生素和止痛剂。（7）记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤机制，受伤部位，受伤程度等第一手资料。（8）立即拔打主管部门电话，应详细说明事故地点、严重程度、本单位联系电话，并派值班车将伤者送往医院，必要时可拔打120急救中心电话。（9）项目指挥部接到报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。四：应急物资常备药品：消毒用品、急救物品、急救箱、担架、小夹板35、。五、通讯联系医院急救中心 120六、注意事项（1）事故发生时应组织人员进行全力抢救，视情况拔打120急救电话和马上通知有关负责人。（2）重伤员运送应用担架，腹部创伤及脊柱损伤者，应用卧位运送；胸部伤者一般取半卧位，颅脑损伤者一般取仰卧偏头或侧卧位，以免呕吐误吸。（3）注意保护好事故现场，抢救工作确需移动现场时，必须做好标记，便于调查分析事故原因。第十二节 外脚手架计算书8.1 15#-18#楼外脚手架计算书 8.1.1 楼面结构悬挑外脚手架计算书（一）：10.8531.5m普通型钢悬挑脚手架计算书 一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20.35 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：36、立杆的纵距为 1.35m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.55 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 482.75； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距2.7 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途: 结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏盐城，基本风压0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.155，计算立杆稳定性时取0.858，风荷载体型系数s 为1.239；437、.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1204；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.7m，建筑物内锚固段长度 2.5 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C35、C40；6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉38、结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.6 m。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.031 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31/(2+1)=0.1 kN/m ；活荷载标准值: Q=31/(2+1)=1 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.031+1.20.1=0.157 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41=1.4 kN/m； 图39、1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1571.352+0.101.41.352 =0.278 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1571.352-0.1171.41.352 =-0.327 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(040、.278106,0.327106)/4180=78.23 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 78.23 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.031+0.1=0.131 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.13113504/(1002.06105100400)+0.990113504/(1002.06141、05100400) = 1.732 mm；大横杆的最大挠度 1.732 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1350/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0311.35 = 0.041 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.311.35/(2+1)=0.135 kN；活荷载标准值：Q=311.35/(2+1) =1.350 kN；集中荷载42、的设计值: P=1.2(0.041+0.135)+1.4 1.35 = 2.102 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.03112/8 = 0.005 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.1021/3 = 0.701 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.705 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.705106/4180=168.704 N/mm2 ；小横杆43、的最大弯曲应力 =168.704 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03110004/(3842.06105100400) = 0.019 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.041+0.135+1.35 = 1.526 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 144、526.4451000(310002-410002/9 ) /(722.06105100400) = 2.62 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.019+2.62 = 2.639 mm；小横杆的最大挠度为 2.639 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.667与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件45、抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0311.352/2=0.041 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0311/2=0.015 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.311.35/2=0.202 kN；活荷载标准值: Q = 311.35 /2 = 2.025 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.041+0.015+0.202)+1.42.025=3.146 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷46、载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1204kN/m NG1 = 0.1204+(1.352/2)0.031/1.8021.00 = 3.012kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.361.35(1+0.3)/2 = 1.579 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1561.35/2 = 0.607 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.3521 = 0.142 kN；经计算得到，静荷载47、标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.341 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 311.352/2 = 4.05 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.341+ 0.851.44.05= 11.228 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.25.341+1.44.05=12.079kN；六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/48、m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.45 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.858； s - 风荷载体型系数：取值为1.239；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.450.8581.239 = 0.335 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.3351.351.82/10 = 0.174 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心49、压力设计值 ：N = 11.228 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 12.079kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.6 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 195 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到50、 ：= 0.189立杆净截面面积 ： A = 3.91 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.18 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 11228.31/(0.189391)+174298.997/4180 = 193.64 N/mm2；立杆稳定性计算 = 193.64 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 12078.81/(0.189391)=163.45 N/mm2；立杆稳定性计算 = 163.45 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！51、七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.155，s1.239，00.45，Wk = 0.7zs0=0.7 1.1551.2390.45 = 0.451 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9.72 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 6.134 kN；连墙件的轴向力设计值 52、Nl = Nlw + N0= 11.134 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/16的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 3.91 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9493.9110-4205103 = 76.067 kN；Nl = 11.134 Ru14.503KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=14.503kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强53、度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(145034/(3.142502) 1/2 =13.6mm；实际拉环选用直径D=12mm 的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算: 水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.033 kN； 压环钢筋的设计直径D=20mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: = N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.54、9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.142202/4=314.159mm2=N/2A=32.977/314.1592=0.052N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！（二）：31.552.15m普通型钢悬挑脚手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为20.35 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.35m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.55 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数55、为 2 根；采用的钢管类型为 482.75； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距2.7 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏盐城，基本风压0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.351，计算立杆稳定性时取1.155，风荷载体型系数s 为1.239；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1204；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/56、m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:5 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.7m，建筑物内锚固段长度 2.5 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.6 m。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三57、跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.031 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31/(2+1)=0.1 kN/m ；活荷载标准值: Q=31/(2+1)=1 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.031+1.20.1=0.157 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41=1.4 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合58、。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1571.352+0.101.41.352 =0.278 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1571.352-0.1171.41.352 =-0.327 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.278106,0.327106)/4180=78.23 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 78.23 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 59、f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.031+0.1=0.131 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.13113504/(1002.06105100400)+0.990113504/(1002.06105100400) = 1.732 mm；大横杆的最大挠度 1.732 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1350/150 mm与10 mm，满足要求！60、 三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0311.35 = 0.041 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.311.35/(2+1)=0.135 kN；活荷载标准值：Q=311.35/(2+1) =1.350 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.041+0.135)+1.4 1.35 = 2.102 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与61、大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.03112/8 = 0.005 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.1021/3 = 0.701 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.705 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.705106/4180=168.704 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =168.704 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与62、大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03110004/(3842.06105100400) = 0.019 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.041+0.135+1.35 = 1.526 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1526.4451000(310002-410002/9 ) /(722.06105100400) = 2.62 mm；最大挠度和 = qmax + pm63、ax = 0.019+2.62 = 2.639 mm；小横杆的最大挠度为 2.639 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.667与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0311.352/2=0.064、41 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0311/2=0.015 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.311.35/2=0.202 kN；活荷载标准值: Q = 311.35 /2 = 2.025 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.041+0.015+0.202)+1.42.025=3.146 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1204kN/m NG1 = 0.1204+(1.352/2)0.031/1.865、018.00 = 2.582kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.351.35(1+0.3)/2 = 1.316 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1551.35/2 = 0.506 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.3518 = 0.122 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.526 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。66、经计算得到，活荷载标准值 NQ = 311.352/2 = 4.05 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.526+ 0.851.44.05= 10.25 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.526+1.44.05=11.101kN；六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.45 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB67、50009-2001)的规定采用：z= 1.155； s - 风荷载体型系数：取值为1.239；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.451.1551.239 = 0.451 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.4511.351.82/10 = 0.235 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 10.250 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 11.101kN；68、计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.6 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 195 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.189立杆净截面面积 ： A = 3.91 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.18 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =2069、5 N/mm2；考虑风荷载时 = 10250.28/(0.189391)+234633.265/4180 = 194.839 N/mm2；立杆稳定性计算 = 194.839 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 11100.78/(0.189391)=150.216 N/mm2；立杆稳定性计算 = 150.216 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.351，s1.23970、，00.45，Wk = 0.7zs0=0.7 1.3511.2390.45 = 0.527 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9.72 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 7.175 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.175 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i 71、= 300/16的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 3.91 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9493.9110-4205103 = 76.067 kN；Nl = 12.175 Ru13.333KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=13.333kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm272、；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(133334/(3.142502) 1/2 =13mm；实际拉环选用直径D=12mm 的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算: 水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.006 kN； 压环钢筋的设计直径D=20mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: = N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.142202/4=314.159mm2=N/2A=6.035/31473、.1592=0.01N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！（三）：52.1572.8m普通型钢悬挑脚手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20.65 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.2m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 482.75； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距2.4 m，采用扣件连接；连74、墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏盐城，基本风压0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.523，计算立杆稳定性时取1.351，风荷载体型系数s 为1.239；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1204；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:5 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；75、5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.7m，建筑物内锚固段长度2.5m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.4 m。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标76、准值:P1=0.031 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31/(2+1)=0.1 kN/m ；活荷载标准值: Q=31/(2+1)=1 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.031+1.20.1=0.157 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41=1.4 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1571.22+0.101.41.77、22 =0.22 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1571.22-0.1171.41.22 =-0.258 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.22106,0.258106)/4180=61.722 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 61.722 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l478、)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.031+0.1=0.131 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.13112004/(1002.06105100400)+0.990112004/(1002.06105100400) = 1.081 mm；大横杆的最大挠度 1.081 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1200/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中79、荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0311.2 = 0.037 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.311.2/(2+1)=0.120 kN；活荷载标准值：Q=311.2/(2+1) =1.200 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.037+0.12)+1.4 1.2 = 1.868 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.03112/8 = 0.005 kNm；集中荷载最大80、弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.8681/3 = 0.623 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.627 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.627106/4180=150.082 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =150.082 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03110004/(3842.061081、5100400) = 0.019 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.037+0.12+1.2 = 1.357 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1356.841000(310002-410002/9 ) /(722.06105100400) = 2.329 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.019+2.329 = 2.348 mm；小横杆的最大挠度为 2.348 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.667与10 mm,满足要求！ 四、82、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0311.22/2=0.037 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0311/2=0.015 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.311.2/2=0.18 kN；活荷载标准值: Q = 311.83、2 /2 = 1.8 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.037+0.015+0.18)+1.41.8=2.799 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1161kN/m NG1 = 0.1161+(1.202/2)0.031/1.8018.00 = 2.458kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.351.2(1+0.3)/2 = 1.17 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准84、值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1551.2/2 = 0.45 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.218 = 0.108 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.186 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 311.22/2 = 3.6 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.186+ 0.851.43.6= 9.385、07 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.186+1.43.6=10.063kN；六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.45 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1.351； s - 风荷载体型系数：取值为1.239；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.451.3511.239 = 0.527 kN/m2；风荷载设计值86、产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.5271.21.82/10 = 0.244 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.307 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 10.063kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.6 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技87、术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 195 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.189立杆净截面面积 ： A = 3.91 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.18 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 9307.44/(0.189391)+243955.395/4180 = 184.311 N/mm2；立杆稳定性计算 = 184.311 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =88、 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 10063.44/(0.189391)=136.178 N/mm2；立杆稳定性计算 = 136.178 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.523，s1.239，00.45，Wk = 0.7zs0=0.7 1.5231.2390.45 = 0.594 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 8.64 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ89、130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 7.19 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.19 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/16的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 3.91 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9493.9110-4205103 = 76.067 kN；N90、l = 12.19 Ru12.092KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=12.092kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(120924/(3.142502) 1/2 =12.4mm；实际拉环选用直径D=12mm 的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算: 水平钢梁与楼板压点如果采91、用压环，拉环强度计算如下：拉环未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。（四）：72.893.5m普通型钢悬挑脚手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20.7 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.2m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.55 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 482.75； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距2.4 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚92、手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏盐城，基本风压0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.645，计算立杆稳定性时取1.523，风荷载体型系数s 为1.239；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1161；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.7m，建筑物内锚固段93、长度 2.5 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.4 m。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.031 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31/(2+1)=0.194、 kN/m ；活荷载标准值: Q=31/(2+1)=1 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.031+1.20.1=0.157 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41=1.4 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1571.22+0.101.41.22 =0.22 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 95、- 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1571.22-0.1171.41.22 =-0.258 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.22106,0.258106)/4180=61.722 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 61.722 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.031+0.1=0.131 k96、N/m； 活荷载标准值: q2= Q =1 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.13112004/(1002.06105100400)+0.990112004/(1002.06105100400) = 1.081 mm；大横杆的最大挠度 1.081 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1200/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p197、= 0.0311.2 = 0.037 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.311.2/(2+1)=0.120 kN；活荷载标准值：Q=311.2/(2+1) =1.200 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.037+0.12)+1.4 1.2 = 1.868 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.03112/8 = 0.005 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.8681/3 = 0.62398、 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.627 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.627106/4180=150.082 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =150.082 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03110004/(3842.06105100400) = 0.019 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q 99、= 0.037+0.12+1.2 = 1.357 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1356.841000(310002-410002/9 ) /(722.06105100400) = 2.329 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.019+2.329 = 2.348 mm；小横杆的最大挠度为 2.348 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.667与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际100、的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0311.22/2=0.037 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0311/2=0.015 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.311.2/2=0.18 kN；活荷载标准值: Q = 311.2 /2 = 1.8 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.037+0.015+0.18)101、+1.41.8=2.799 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1161kN/m NG1 = 0.1161+(1.202/2)0.031/1.8015.00 = 2.049kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.341.2(1+0.3)/2 = 0.936 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1541.2/2 =102、 0.36 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.215 = 0.09 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.434 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 311.22/2 = 3.6 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.434+ 0.851.43.6= 8.405 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.23.103、434+1.43.6=9.161kN；六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.45 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1.523； s - 风荷载体型系数：取值为1.239；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.451.5231.239 = 0.594 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1104、.40.5941.21.82/10 = 0.275 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 8.405 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 9.161kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.6 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 =105、 kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 195 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.189立杆净截面面积 ： A = 3.91 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.18 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 8405.4/(0.189391)+275014.113/4180 = 179.535 N/mm2；立杆稳定性计算 = 179.535 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 9161.4/(0.189391)=123.106、972 N/mm2；立杆稳定性计算 = 123.972 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.645，s1.239，00.45，Wk = 0.7zs0=0.7 1.6451.2390.45 = 0.642 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 8.64 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000107、 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 7.766 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.766 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/16的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 3.91 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9493.9110-4205103 = 76.067 kN；Nl = 12.766 Ru11.013KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆108、)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=11.013kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(110134/(3.142502) 1/2 =11.8mm；实际拉环选用直径D=12mm 的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算: 水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下：拉环未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。（五）：79.6592.109、3m普通型钢悬挑脚手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 12.65 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 482.75； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距2.4 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为三扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏盐城，基本风压0.45 kN/m2；风110、荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.751，计算立杆稳定性时取1.645，风荷载体型系数s 为1.239；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1161；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 3 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆111、参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.4 m。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.031 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31/(2+1)=0.1 kN/m ；活荷载标准值: Q=31/(2+1)=1 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20112、.031+1.20.1=0.157 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41=1.4 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1571.22+0.101.41.22 =0.22 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1571.22-0.1171.4113、1.22 =-0.258 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.22106,0.258106)/4180=61.722 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 61.722 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.031+0.1=0.131 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.13114、112004/(1002.06105100400)+0.990112004/(1002.06105100400) = 1.081 mm；大横杆的最大挠度 1.081 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1200/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0311.2 = 0.037 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.311.2/(2+1)=115、0.120 kN；活荷载标准值：Q=311.2/(2+1) =1.200 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.037+0.12)+1.4 1.2 = 1.868 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.03112/8 = 0.005 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.8681/3 = 0.623 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.627 kNm；最大应力计算值 116、= M / W = 0.627106/4180=150.082 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =150.082 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03110004/(3842.06105100400) = 0.019 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.037+0.12+1.2 = 1.357 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算117、公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1356.841000(310002-410002/9 ) /(722.06105100400) = 2.329 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.019+2.329 = 2.348 mm；小横杆的最大挠度为 2.348 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.667与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(118、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0311.22/2=0.037 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0311/2=0.015 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.311.2/2=0.18 kN；活荷载标准值: Q = 311.2 /2 = 1.8 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.037+0.015+0.18)+1.41.8=2.799 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚119、手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1161kN/m NG1 = 0.1161+(1.202/2)0.031/1.8014.65 = 2.001kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.341.2(1+0.3)/2 = 0.936 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1541.2/2 = 0.36 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0120、051.214.65 = 0.088 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.385 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 311.22/2 = 3.6 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.385+ 0.851.43.6= 8.346 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.23.385+1.43.6=9.102kN；六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算121、 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.45 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1.645； s - 风荷载体型系数：取值为1.239；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.451.6451.239 = 0.642 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.6421.21.82/10 = 0.297 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算122、公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 8.346 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 9.102kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.6 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 195 ；轴心受压立杆的123、稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.189立杆净截面面积 ： A = 3.91 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.18 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 8345.522/(0.189391)+297044.134/4180 = 183.995 N/mm2；立杆稳定性计算 = 183.995 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 9101.522/(0.189391)=123.162 N/mm2；立杆稳定性计算 = 123.162 N/mm2 小于 立杆的抗124、压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.751，s1.239，00.45，Wk = 0.7zs0=0.7 1.7511.2390.45 = 0.683 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 8.64 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4W125、kAw = 8.266 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 13.266 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/16的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 3.91 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9493.9110-4205103 = 76.067 kN；Nl = 13.266 Ru10.942KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N126、=RU=10.942kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(109424/(3.142502) 1/2 =11.8mm；实际拉环选用直径D=12mm 的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算: 水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下：拉环未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。 8.1.2落地式钢管脚手架钢管落地脚手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 12.4127、m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1m，纵距La为1.4m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.60m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 482.75； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.2 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏盐城，基本风压0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.859，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型128、系数s 为1.236；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1219；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.031；脚手板铺设总层数:6；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):60.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照129、三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.031 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31/(2+1)=0.1 kN/m ；活荷载标准值: Q=31/(2+1)=1 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.031+1.20.1=0.157 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41=1.4 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组130、合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1571.42+0.101.41.42 =0.299 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1571.42-0.1171.41.42 =-0.352 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.299106,0.352106)/4180=84.211 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 84.211 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f131、=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.031+0.1=0.131 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.13114004/(1002.06105100400)+0.990114004/(1002.06105100400) = 2.003 mm；大横杆的最大挠度 2.003 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1400/150 mm与10 mm，满足要求！三132、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0311.4 = 0.043 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.311.4/(2+1)=0.140 kN；活荷载标准值：Q=311.4/(2+1) =1.400 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.043+0.14)+1.4 1.4 = 2.18 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的133、标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.03112/8 = 0.005 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.181/3 = 0.727 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.731 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.731106/4180=174.912 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =174.912 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设134、计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03110004/(3842.06105100400) = 0.019 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.043+0.14+1.4 = 1.583 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1582.981000(310002-410002/9 ) /(722.06105100400) = 2.717 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.019+135、2.717 = 2.736 mm；小横杆的最大挠度为 2.736 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.667与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0311.42/2=0.043 kN；小横杆的自重136、标准值: P2 = 0.0311/2=0.015 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.311.4/2=0.21 kN；活荷载标准值: Q = 311.4 /2 = 2.1 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.043+0.015+0.21)+1.42.1=3.262 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1219kN/m NG1 = 0.1219+(1.402/2)0.031/1.8021.20 = 3.090kN；(2)脚137、手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.361.4(1+0.6)/2 = 2.016 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1561.4/2 = 0.63 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.421.2 = 0.148 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.885 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 311.4138、2/2 = 4.2 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.885+ 0.851.44.2= 12.06 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.25.885+1.44.2=12.942kN；六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.45 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s139、 - 风荷载体型系数：取值为1.236；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.450.741.236 = 0.288 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.2881.41.82/10 = 0.156 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 12.060 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 12.942kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.6 cm；计算长度附加140、系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 195 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.189立杆净截面面积 ： A = 3.91 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.18 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 12059.867/(0.141、189391)+155518.032/4180 = 200.399 N/mm2；立杆稳定性计算 = 200.399 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 12941.867/(0.189391)=175.129 N/mm2；立杆稳定性计算 = 175.129 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算: 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs = Af - 142、(1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.794 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.2 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.122 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.156 /(1.4 0.85) = 0.131 kNm；Hs =( 0.1893.9110-4205103-(1.22.794+0.851.4(4.2+0.1893.911000.131/4.18)/(1.20.122143、)=27.677 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 27.677 /(1+0.00127.677)=26.932 m；H= 26.932 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =26.932 m。脚手架单立杆搭设高度为21.2m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.859，s1.236，00.45，Wk 144、= 0.7zs0=0.7 0.8591.2360.45 = 0.334 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 15.12 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 7.079 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.079 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 600/16的145、结果查表得到 =0.893，l为内排架距离墙的长度； A = 3.91 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.8933.9110-4205103 = 71.578 kN；Nl = 12.079 Nf = 71.578,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 12.079小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 60 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 60 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =48.239 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.06 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=48.239kPa fg=60 kPa 。地基承载力满足要求！