1、XX顾村公园商务广场项目1号房工程外墙悬挑脚手架施工方案 目 录 页次一、 工程概况. 3 二、 施工部署. 3三、 悬挑式双排钢管脚手架施工方案 . 4四、脚手架拆除方案. 17XX顾村公园商务广场1号房工程 外墙悬挑脚手架施工方案：一、 工程概况：本工程为1号房工程，地上17层、地下二层。地上建筑面积1660m2。建筑物屋面标高为53.8m。在屋面上有一构架，构架顶标高为61.7m。底层室外地面标高为1.40m。结构类型为钢筋混凝土框架剪力墙结构。施工现场场地宽广，场地地面较平整。计划所有外墙脚手架搭设材料均用钢管搭设，所有外墙脚手架均为主体、装饰使用，使用荷载按照结构架操作层二排同时承担2、荷载使用。外墙脚手架总搭设高度为60.3m。一三层（四层楼面）外墙脚手架计划采用落地脚手架。四层楼面以上外墙脚手架采用悬挑式脚手架。四十七层的外墙脚手架在立面高度方向分三段悬挑，第一段为四九层楼面，第二段为九十四层楼面，第三段为十四屋面构架层。每个悬挑段的脚手架搭设最大高度为16.0m二、施工总部署. 2.1、外墙悬挑脚手架的设计：2.1.1、悬挑脚手架共分为三个悬挑段，分别在四层楼面、九层楼面、十四层楼面设置型钢悬挑层，每个悬挑段从楼面采用16号槽钢作水平挑杆,并设置12.6号槽钢作斜撑，挑架按1.4m间距布置，挑架上部的钢管架按结构架要求搭设：步距1.80m，横距1.05m，纵距1.4m，3、与型钢挑架间距相同,以便立杆均能支在型钢挑架的水平挑杆上。水平挑杆均放在楼板上,用18形预埋钢筋环与楼板固定，以抗击挑架的水平拉力或压力和悬挑弯矩。 2.1.2、所有钢管均采用48x 3.5mm，质量必须符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）,所有扣件符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB15831)的规定,脚手架搭设应符合现行国家标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范和上海市悬挑式脚手架安全技术规程。运算时钢管按照48x 3.5mm运算。钢管质量必须达到规范和方案要求。三、悬挑式双排钢管脚手架施工方案：3.1. 悬挑式脚手架的施工部署： 每个悬挑段脚手架搭设高度为16.0m，每个4、悬挑段从楼面采用16号槽钢作水平挑杆,下部设12.6号槽钢作斜撑，挑架按1.4m间距布置，挑架上部的钢管架按结构架要求搭设：步距1.80m，横距1.05m，纵距1.4m，与型钢挑架间距相同,以便立杆均能支在型钢挑架的水平挑杆上。水平挑杆均放在楼板上,用18形预埋钢筋环与楼板固定。 脚手架立杆全部采用单立杆，立杆纵向间距为1.4m立杆横向间距为1.05米。大横杆步距为1.8米。所有钢管均采用48x 3.5mm，质量必须符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）,所有扣件符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB15831)的规定,脚手架搭设应符合现行国家标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5、和上海市悬挑式脚手架安全技术规程。运算时钢管按照48x 3.5m运算。3.2悬挑式外墙脚手架平面布置：悬挑式外墙脚手架平面布置详见“悬挑脚手架平面布置图”。3.3 项尺寸及构造要求3.3.1细部构造要点： 1.悬挑架的水平杆是架体的主要受力杆件，不仅支承上部架体，而且承担架体立杆荷载产生的弯矩，故必须与结构拉牢锚固。本方案是将型钢搁在楼板上，在相应部位，沿挑杆轴线前后预埋2只18形钢筋套住挑杆，紧固后焊接坚固。水平杆下设置12.6号槽钢斜撑。2.转角处的悬挑杆用16做水平支撑，为拐角处不在挑杆处的架体立杆做支承梁，在型钢层面的钢管架均须连续纵向设扫地杆。铺操作层竹笆脚手板时，其纵向水平杆间距不6、得大于300。 3.外架连墙杆应严格按二步二跨设置，切不可疏漏。 4.外架剪刀撑应符合以下要求： 1).每道剪刀撑跨过立杆的根数宜在57根之间，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆倾角宜在4560度之间。 2).剪刀撑应每段沿架体外立面整个长度和高度连续设置。 3).剪刀撑的斜杆宜搭接，其搭接长度必须大于1m，且至少用两个旋转扣件扣牢。 4).剪刀斜撑杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。 3.3.2钢管脚手架的搭设要求： 3.3.2.1脚手架搭设使用总要求本工程脚手架全部采用钢管脚手架。钢管脚手架应按上海市委(877、)525号文规定要求执行。安全要求如下： 1.材料的规格的质量必须符合有关技术规定的要求。 2.严格控制使用荷载，确保有较大的安全储备。 3.砌筑脚手架均布使用荷载不超过3000N/m2。4.立杆间距横向1.05米，纵向不超过1.4米，步距1.8米。 5.应有坚固的和足够的连墙点，以保证整个脚手架的稳固性。 7.搭设过程中要及时设置联墙杆，避免在搭设中发生偏斜和倾倒。 8.脚手板要铺满、铺平、铺稳，不得有探头板。 9.搭设完毕后应进行验收，检查合格后才能使用。 10.作业层的外侧面应竹片围护，并挂设密目式安全网。 12.每隔四层设一道斜挑网。 13.架子工必须熟悉和严格遵守安全技术操作规程，佩8、戴和使用劳动保护用品。 14.必须有良好的防电、防雷装置，可靠的接地装置，同时设置避雷装置。 15.六级以上大风、大雪等天气条件时，应暂停在脚手架上作业。 3.3.2.2搭设中的操作要求：1).杆件搭设： 搭设顺序为：安装挑杆焊接水平支撑焊接斜撑逐根树立立杆，并与扫地杆扣紧装扫地小横杆即与立杆或扫地杆扣紧按第一步大横杆并与各立杆扣紧安第一小横杆安第二步大横杆第二步小横杆安装连墙件第三、四步大横杆和小横杆连墙杆接立杆加设剪力撑铺脚手片。 2).搭设杆件注意事项： 按照杆件的搭设顺序和规定的构造方案及尺寸进行摆设。 扣件拧紧程度要适当。 及时与结构拉结或采用暂时支顶，以确保搭设过程的安全。 不合格9、的杆件和扣件不能用。 随时校正杆件的水平和垂直偏差，随时调整。 搭设工人必须佩挂安全帽。 未完成的脚手架，在每一收班时要保证架工稳固。 3).扣件安装 连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，以防雨水进入。装螺栓时应将根部放正和保持适当的拧紧程度，这时脚手架的承载能力，稳固和安全影响很大，因此，要求扭力矩控制在3040Nm，最大不得超过59Nm。 4）.挑杆型钢焊接应满焊，如遇对接焊时应两边加焊160*200*10厚钢板。吊环在混凝土结构中的锚固长度应保证560mm长。水平支撑搁置在型钢上后应焊接坚固，焊缝饱满。 3.3.2.3对双排钢管架的构造要求： 1.）搭设尺寸挑选横距1.0510、m，纵距1.4m，步距1.8m，连墙件竖向间距3.6m，水平间距2.8m(即二步二跨)，立面采用全封闭式安全立网(1.8x 5.4m)封闭防护。2.）构造要求 立杆接头采用对接，且要求将接头交错布置，二个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，且在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点距离不大于步距的13。 每根立杆底部均插在挑架型钢上的25钢筋上。设置纵横方向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。纵向水平杆 纵向水平杆设于横向水平杆之上，并以直角扣件扣紧，每层架设4根纵向水平杆。一样采用对接扣11、件连接。接头应交错布置，相邻接头水平距离不小于500mm，不应设在同跨内，且不得设在水平杆跨中。 横向水平杆每一主节点处须设置一根横向水平杆，每侧外伸长度，不应小于100mm。 脚手板要求 采用竹笆脚板，长、宽为1.0x1.2m，采用平铺法，铺设于4根纵向水平杆上，四个角采用直径为1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。 根据规范要求，脚手板需要满铺。连墙件一律采用刚性连墙件。连墙件做法详见附图。 连墙件采用花排布置，且宜靠近主节点位置，偏离主节点不应大于300mm；必须从底步第一根纵向水平杆处开始设置。连墙件呈水平且垂直于墙面设置，与脚手架连接的一端可稍为下斜，但不容许上翘。 剪刀撑 每道剪12、刀撑宽度为4跨，斜杆与水平横杆的倾角为4560之间，采用整个立面连续设置。斜杆接长采用绑搭连接，且采用转扣固定在与之相交的立杆或横向水平杆的伸出端上，转扣中心线距主节点距离应小于150mm。斜杆必须有4个与立杆或水平杆相连的固定点。扣件安装 1）、连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，以防雨水进入。2）、装螺栓时应将根部放正和保持适当的拧紧程度，这时脚手架的承载能力，稳固和安全影响很大，因此，要求扭力矩控制在3040N.M，最大不得超过59N.M。 3）防电避雷措施 共设置4根避雷针，避雷针采用12镀锌钢筋制作，长度为1m，设置在主楼外架四角脚手架立杆上，并将所有最小层的大横杆全部13、连通，形成避雷网络。引下线采用8圆钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统(即框架柱主筋)连成一体，接触处采用可靠焊接。 3.4、悬挑式脚手架结构安全性能验算：3.4.1悬挑式扣件钢管脚手架运算书 钢管脚手架的运算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001） 和上海市悬挑式脚手架安全技术规程DG/TJ08-2002-2006。 运算参数: 双排脚手架，搭设高度16.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.40米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.60米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.5， 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距2.80米。 施工14、活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设8层运算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 基本风压0.55kN/m2，高度变化系数1.7700，体型系数1.1280。 悬挑水平钢梁采用16b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.85米，建筑物内锚固段长度2.80米。 悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.35m，支杆采用12.6号槽钢。 一、大横杆的运算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度运算，大横杆在小横杆的上面。 15、按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载运算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值运算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.050/3=0.052kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m 静荷载的运算值 q1=1.20.038+1.20.052=0.109kN/m 活荷载的运算值 q2=1.41.050=1.470kN/m 大横杆运算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆运算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度运算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩运算公式如下: 跨16、中最大弯矩为 M1=(0.080.109+0.101.470)1.4002=0.305kN.m 支座最大弯矩运算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.109+0.1171.470)1.4002=-0.358kN.m 我们挑选支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.358106/5080.0=70.567N/mm2 大横杆的运算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度运算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 运算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷载标准值q2=1.050kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度17、 V=(0.6770.091+0.9901.050)1400.04/(1002.06105121900.0)=1.684mm 大横杆的最大挠度小于1400.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的运算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度运算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力运算值，在最不利荷载布置下运算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值运算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.400=0.054kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.400/3=0.073kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.400/3=1.470kN 荷载的运算值 P=1.2018、.054+1.20.073+1.41.470=2.211kN 小横杆运算简图 2.抗弯强度运算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的运算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩运算公式如下: 集中荷载最大弯矩运算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+2.2111.050/3=0.780kN.m =0.780106/5080.0=153.563N/mm2 小横杆的运算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度运算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的运算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度运算公式如下: 集中荷载最大挠度运算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大19、挠度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.054+0.073+1.470=1.597kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1597.2601050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105121900.0)=2.614mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.638mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的运算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式运算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设20、计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值运算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.400/2=0.110kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.400/2=2.205kN 荷载的运算值 R=1.20.040+1.20.110+1.42.205=3.268kN 单扣件抗滑承载力的设计运算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN。 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风21、荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承担的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12516.000=1.997kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15081.400(1.050+0.600)/2=1.386kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.4008/2=0.840kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.40016.000=0.112kN 经运算22、得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.335kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经运算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.4001.050/2=4.410kN 风荷载标准值应按照以下公式运算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.550 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.770 Us 风荷载体型系数：Us = 1.128 经运算得23、到，风荷载标准值Wk = 0.70.5501.7701.128 = 0.769kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值运算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过运算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.335+0.851.44.410=10.450kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值运算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过运算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.335+1.44.410=11.376kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW运算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的24、纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过运算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.7691.4001.8001.800/10=0.415kN.m 五、立杆的稳固性运算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳固性运算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.376kN； i 运算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 运算长度附加系数，取1.155； u 运算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 运算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抗击矩)25、,W=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳固系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； 钢管立杆受压强度运算值 (N/mm2)；经运算得到 =11376/(0.19489)=125.221N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳固性运算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳固性运算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.450kN； i 运算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 运算长度附加系数，取1.155； u 运算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 运26、算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抗击矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳固系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； MW 运算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.415kN.m； 钢管立杆受压强度运算值 (N/mm2)；经运算得到 =10450/(0.19489)+415000/5080=196.704N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳固27、性运算 Nl，连墙件的设计运算满足要求! 连墙件采用双扣件连接，双扣件的抗滑移力为16.0KN。 经过运算得到 Nl = 15.848kN小于扣件的抗滑力16.0kN，满足要求! 七、悬挑梁的受力运算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁运算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体600mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1350mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 934.50cm4，截面抗击矩W = 116.80cm3，截面积A = 25.15cm2。 受脚手架集中荷载 P=11.38kN 水平钢梁自重荷载28、 q=1.225.150.00017.8510=0.24kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架运算简图 经过连续梁的运算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=18.835kN,R2=4.891kN,R3=0.127kN 最大弯矩 Mmax=3.442kN.m 抗弯运算强度 f=M/1.05W+N/A=3.442106/(1.05116800.0)+5.0851000/2515.0=30.091N/mm2 水平支撑梁的抗弯运算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的整体29、稳固性运算 水平钢梁采用16b号槽钢U口水平,运算公式如下 其中 b 平均弯曲的受弯构件整体稳固系数，按照下式运算： 经过运算得到 b=57010.065.0235/(1350.0160.0235.0)=1.72 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.906 经过运算得到强度 =3.44106/(0.906116800.00)=32.54N/mm2； 水平钢梁的稳固性运算 f,满足要求! 九、支杆的受力运算 水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面运算 其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。 各支点的支撑30、力 RCi=RDisini 按照以上公式运算得到由左至右各支杆力分别为 RD1=19.509kN 十、支杆的强度运算 斜压支杆的强度运算： 斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行运算，为RD=19.509kN 下面压杆以12.6号槽钢运算，斜压杆的容许压力按照下式运算： 其中 N 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 19.51kN； 轴心受压斜杆的稳固系数,由长细比l/i查表得到= 0.07； i 运算受压斜杆的截面回转半径，i = 1.57cm； l 受最大压力斜杆运算长度，l = 5.18m； A 受压斜杆净截面面积，A =15.69cm2； 受压斜杆受压强度运算值，经运算得到结果是 184.31、85 N/mm2； f 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2； 受压斜杆的稳固性运算 f,满足要求! 斜撑杆的焊缝运算： 斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度运算公式如下 其中 N为斜撑杆的轴向力，N=19.509kN； lwt为焊接面积，取1569.00mm2； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2； 经过运算得到焊缝抗拉强度 = 19509.40/1569.00 = 12.43N/mm2。 对接焊缝的抗拉或抗压强度运算满足要求! 十一、锚固段与楼板连接的运算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度运算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环32、受力R=4.891kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度运算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面运算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=48914/(3.1416502)1/2=8mm 设计采用18圆钢，能满足要求。 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度运算如下： 锚固深度运算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.89kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓33、与混凝土的容许粘接强度，运算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过运算得到 h 要大于4891.44/(3.1416201.5)=51.9mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压运算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.89kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，运算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过运算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压运算满足要求!十二、支承结构34、楼面的验算悬挑槽钢支撑的悬挑钢筋混凝土结构安全性能验算： 根据结构布置，在每个悬挑钢筋混凝土梁上所承担的脚手架斜撑传来的力为4根斜撑传来的荷载，荷载较大，必须进行验算。 外侧横梁受力简图如下：N为斜撑传来的荷载RA=17.55kn悬挑钢筋混凝土楼面梁的受力简图：P=3*N+0.2*0.5*24*4.2=3*17.55+10.08=62.73KNq=0.35*0.6*24KN/m3+4.2*0.11*24=5.04+11.09=16.13KNMmax=P*1.7+0.5*q*2.3*2.3=62.73*1.7+0.5*16.13*2.3*2.3 =106.6+42.66=149.26KN.m运算35、悬挑梁根部钢筋根部配筋：A=149260000/350*5852=1.25Ag=926mm2原设计悬挑梁的最小配筋为418，钢筋面积为Ag=1017.36mm2 所以结论：原结构设计配筋能满足脚手架支撑安全要求。 3.4.2转角悬挑脚手架运算：悬挑脚手架阳角型钢运算书 运算参数: 水平阳角型钢采用焊接建筑物预埋件连接，运算条件为一端固支的连续梁。 本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体600mm，运算中取其1.414倍为集中力作用点。 型钢采用16a号槽钢U口水平，型钢支点距离建筑物角点1350mm。 型钢截面惯性矩I = 866.20cm4，截面抗击矩W = 108.30cm36、3，截面积A = 21.95cm2。 阳角型钢示意图 阳角型钢运算简图 1、型钢受力运算 受脚手架作用的联梁传递集中力 P=20.75kN 水平钢梁自重荷载 q=1.221.950.00017.8510=0.21kN/m 经过连续梁的运算得到 阳角型钢支撑梁剪力图(kN) 阳角型钢支撑梁弯矩图(kN.m) 阳角型钢支撑梁变形图(mm) 型钢支点的的支撑力为53.727kN 型钢固接处的支撑力为-11.668kN 型钢最大弯矩 Mmax=20.588kN.m 图中距离|MP|=(1.3501.350+0.8000.800+1.3500.8001.414+3.2003.200)1/2=3.772m37、 图中角度 MPQ=arcsin(3.200/3.772)=1.013 图中角度 OPQ=arctg(0.202/1.350)=0.149 每根支撑杆的压力 T=53.727/2/sin(1.013)=31.667kN 水平型钢的轴向力 N=231.667cos1.013cos0.149=33.165kN 型钢抗弯运算强度 f =M/1.05W+N/A=20.588106/(1.05108300.0)+33.1651000/2195.0=196.156N/mm2 型钢运算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 2、型钢整体稳固性运算 水平型钢采用16a号槽钢U口水平,运算公式如下 其中 b 38、平均弯曲的受弯构件整体稳固系数，按照下式运算： 经过运算得到 b=57010.063.0235/(1350.0160.0235.0)=1.66 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.900 经过运算得到强度 =20.59106/(0.900108300.00)=211.13N/mm2； 水平钢梁的稳固性运算 f,满足要求! 3、支杆的强度运算 斜压支杆的轴力 R=31.667kN 下面压杆以12.6号槽钢运算，斜压杆的容许压力按照下式运算： 其中 N 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 31.67kN； 轴心受压斜杆的稳固系数39、,由长细比l/i查表得到=0.13； i 运算受压斜杆的截面回转半径，i = 1.57cm； l 受最大压力斜杆运算长度，l = 3.77m； A 受压斜杆净截面面积，A =15.69cm2； 受压斜杆受压强度运算值，经运算得到结果是 158.92 N/mm2； f 受压斜杆抗压强度设计值，f = 205N/mm2； 受压斜杆的稳固性运算 f,满足要求! 斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度运算公式如下 其中 N为斜撑支杆的轴向力，N=31.667kN； lw为斜撑支杆件的周长，取453.00mm； t为斜撑支杆的厚度，t=5.50mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取40、185.0N/mm2； 经过运算得到焊缝抗拉强度 = 31666.94/(453.005.50) = 12.71N/mm2。 对接焊缝的抗拉或抗压强度运算满足要求! 4、型钢与建筑物连接的运算 水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝运算如下： 对接焊缝在正应力与剪应力作用运算公式为 经过运算得到满足上式的最小对接焊缝面积 A =210mm2； 其中 N 对接焊缝轴向力，N=33.165kN； F 对接焊缝切向力，F=11.668kN； A 水平钢梁满焊的截面积，A=210mm2； ft 对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2； 经过运算得到焊缝正应力强度 = 33141、64.81/210.00 = 157.93N/mm2； 焊缝剪应力强度f = 11668.32/210.00 = 55.56N/mm2； 焊缝总强度为184.94N/mm2； 对接焊缝的强度运算满足要求!3.5、其他主要技术与安全措施： 1）控制扣件螺栓扭力矩：采用扭力扳手，将扣件节点扭力矩控制在3040N.M，最大不得超过59N.M；2）减少偏心荷载：将相邻步架的大横杆交替设于五杆的内、外侧；同样，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平稳，使偏心荷载化为轴心荷载； 3）严格控制施工荷载：脚手板满铺，施工荷载不得大于3.0kNm2，且不得集中； 4）加强对构配件质量检验，不合格42、者不准使用； 5）人员要求：持证上岗，必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋； 6）分段进行质量检查：型钢挑杆和水平支撑系统施工完后、每搭完10m后、达设计高度后、操作层上加载后，严格按规定要求验收； 7）加强使用阶段的检查及保修，特别是台风、大雨之后，主要检查型钢挑杆、立杆根部、立杆垂直度、扣件螺栓等等； 8）拆除阶段，在地面设围栏及标志牌，并派专人看管，严禁非作业人员入内；9）、脚手架验收与使用要求（1）、脚手架必须严格按施工方案搭设，脚手架搭设完毕使用之前须经有关部门验收合格后，方可投入使用。（2）、应每天清理脚手架上的垃圾、杂物。（3）、对脚手架每周组织一次大检查，检查合格后脚手架方可投入使43、用。（4）、六级及六级以上大风和雾、雨天，应停止脚手架作业，脚手架上应有可靠防滑措施。（5）、在六级大风和大雨前后，必须对脚手架进行检查，包括各主节点处各杆件的连接、附墙杆、斜撑、安全防护措施等是否符合方案要求。（6）、脚手架在使用期间，严禁任意拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆、斜撑、附墙件、栏杆、挡脚板等。（7）、脚手架的搭设须符合“搭设和构造要求”，特别应控制好脚手架的垂直度，严禁脚手架内外倾斜，扣件检查按“脚手架材料及检验要求”进行。（8）、脚手架应有可靠的避雷措施。（9）、严禁在脚手架上进行电、气焊作业。10）、拆除注意事项 1.划出工作区域标志，禁止闲人进入。 2.严格遵守拆除44、顺序，由上而下，先绑的后拆，后绑的先拆。一样是先拆栏杆，脚手板和剪刀撑，或拆小横杆、大横杆和立杆、水平型钢支撑、水平型钢挑杆等。 3.统一指挥，动作和谐，当解开另一人有关的结扣时，应先告知对方，以防坠落。4.工具及材料应用滑轮和绳索运送，不准乱扔，以防伤人。四、脚手架拆除方案：外墙脚手架拆除方法： 1、拆除现场必须设戒备区域，张挂醒目的戒备标志。戒备区域内严禁非操作人员通行或在脚手架上方连续组织施工，地面监护人员必须履行职责。还应配备良好的通讯装置。2、仔细检查吊运机械包括索具是否安全可靠，吊运机械采用塔吊。3、如遇强风、雨、雪等特别气候，不应进行脚手架的拆除，夜间实施拆除作业，应具备良好的照45、明设备。4、所有高出作业人员，应严格按高处作业的规定执行和遵守安全纪律，以及拆除工艺的要求。5、建筑内所有窗户必须关闭锁好，不答应向外开启或向外伸挑物件。6、拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留的材料、物件及垃圾块。所有清理物应安全输送至地面，严禁高处抛掷。7、按搭设的反程序进行拆除，即安全网-铺垫把-防护栏杆-连墙杆-大横杆-小横杆-立杆。8、不答应分立面拆除或上下二步同时拆除（踏步式）。认真做到一步一清，一杆一清。9、所有连墙杆、隔排措施、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降，不准先行拆除。10、所有杆件与扣件，在拆除时应分离，不答应杆件上附着扣件输送到地面，或两岸同时拆下输送地面。11、所有垫铺笆拆除，应自外向里竖立、搬运，防止自里向外翻起后笆面垃圾物件直接从高处坠落伤人。12、脚手架内必须使用电焊气割工艺时，应严格按照国家特别工种的要求和消防规定执行。13、当日完工后，应仔细检查岗位周围情形，如发觉留有隐患的部位，应及时进行修复或连续完成至一个程序、一个部位终止，方可撤离岗位。14、输送至地面的所有杆件、扣件等物件，应按类堆放整理。