1、平度市中李家庄社区改造项目多层落地式脚手架施工方案 目 录一、编制依据2二、工程概况2三、设计总体思路2四、脚手架的构造要求及技术措施3五、架体防雷构造措施7六、脚手架搭设、拆除8七、脚手架检查验收9八、安全措施11九、文明施工要求13十、脚手架施工应急救援预案14十一、脚手架计算书17 十二、落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书.。.。.。.。.。.。.27一、编制依据（1）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011（2）钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程DB11/T5832008 （3）建筑施工安全检查标准JGJ592011（4)本工程施工图纸及施工组织设计二、工程概况序 号2、项 目内 容1工程名称中李家庄社区改造项目2工程地址3建设单位4多层设计单位5监理公司6质量监督7安全监督8施工单位9总建筑面积104651。3910结构形式多层主楼均为现浇钢筋混凝土剪力墙结构10结构层次多层116：5+1F11建筑檐高多层116楼：16。9m。三、设计总体思路 1、多层区域待工程标高-0。12处地梁砼浇筑完成，土方回填完毕后,沿建筑物四周搭设落地式、全高全封闭的扣件式双排钢管脚手架,用于结构和装修施工，同时兼作安全防护。外双排脚手架搭设高度：18米，高于建筑檐高1。5米。双排脚手架,搭设高度18.0米,立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0。90米，内排架距离结3、构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为48.33.6。2、劳动力、机械设备计划架子工：80人、塔吊、水准仪二台、经纬仪二台、50米钢尺、5米盒尺、小线等。四、脚手架的构造要求及技术措施1、地基处理多层区域基坑回填土按照设计要求分层夯实，压实系数0。94,分层取样试验合格后方可进行下一步回填土.土方回填完后表面用石子覆盖并夯实，厚度为10cm,基础上、底座下设置通长脚手板垫板，长度不少于两跨，厚度不小于50mm，布设必须平稳，不得悬空.（并在四周距脚手架外立杆50cm 处设排水沟和积水坑，排水沟用砂浆硬化。2、立杆立杆顶端高出结构栏杆至少1.5m。立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必4、须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置,两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm;各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。立杆在顶部搭接时,搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm.3、大横杆大横杆置于小横杆之下，立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，采用至少6m 且同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置,不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3，大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300,局部高差不超5、过5cm。4、小横杆 每一立杆与大横杆相交处(主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点不大于15cm。小横杆间距与立杆纵距相同,且根据作业层脚手板搭设的需要,在两立柱之间等距离设置1根小横杆，最大间距不超过90cm.小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10 cm,伸出里排大横杆距离结构外边缘15cm。上下层小横杆在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立杆处相向布置。5、纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。6、剪刀撑本工程双排落地脚手架采用剪刀撑的方式，随立柱、纵横向水平6、杆同步搭设,用通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m,斜杆与地面的夹角在45-60之间。斜杆相交点处于同一条直线上,斜杆与立杆交结点及横向水平杆的伸出相交时必须设扣件连接.所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下端的剪刀撑的底部要插到垫板处。为保证剪刀撑的顺直，同时充分考虑剪刀撑的安全作用，剪刀撑采用对接扣件连接（保证钢管和对接扣件的质量）。7、脚手板（1）作业层脚手板应铺满铺稳，离开施工墙面不宜大于100mm；（2）脚手板应设置在不少于三根的横向水平杆上,可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设;（3）脚手板对接平铺时，接头处必须设置两根横向水平杆7、,脚手板外伸长度应取130150mm；脚手板搭接铺设时,接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm,其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm；（4）作业层端部脚手板探头长度应取130-150mm,其板长两端均应与支承杆可靠固定.(5）脚手板设置在三根横向水平杆上,脚手板应平铺、满铺、铺稳,接缝处宜设两根小横杆。拐角处两个方向的脚手板重叠放置,避免出现探头及空挡现象。 8、连墙件连墙件采用钢管扣件连接的方法,随楼层每隔两步三跨设置，连墙件用的钢管，其与脚手架的连接采用直角扣件，连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时,与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接；当脚手架暂时不8、能设置连墙件时（架体高度6m以下时)可搭设抛撑,抛撑采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面成45-60之间夹角。连接点中心至主节点的距离不应大于300mm,抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。连墙件应采用双扣件与结构拉结，应从底层第一步纵向水平杆处开始设置。9、防护设施脚手架作业层架体外立杆内侧设置上下两道防护栏杆和挡脚板，上道栏杆高度为1。2m,下道栏杆高度为0。6m，挡脚板高度为0。18m。作业层脚手板铺设牢靠、严实，并用安全网双层兜底。施工处以下每隔10m应用安全网封闭.10、脚手架出入口的构造出入口大小为4.5m4.0m(宽高），挑空两根立杆，跨越两步三跨。出入口设置在首层楼梯口位置。出入口再搭9、设6。0m4。5m4.0m（长宽高）的防护棚，上铺50mm厚的双层脚手板。在出入口两侧的内、外排立杆处分别增设一根立杆，并高于门洞口2步，立杆用短管斜撑相互联系，上方悬空立杆处增加一根斜杆,斜杆与各主节点相交处用旋转扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑,应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性.门洞两侧分别增加两根斜腹杆，并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上,旋转扣件中心线至主节点的距离在15cm 以内。当斜腹杆在一跨内跨越两个步距时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上.斜腹杆采用通长杆件，接长采用对接扣件。11、塔吊、电梯、物料提升机、卸料平台等需要断开或开10、口处除设置连墙件外还须设置横向斜撑。五、架体防雷构造措施（一）、安装方案：、顶部四角和纵向中部设置避雷针。、用16mm2黄绿双色铜芯线作引下线，途中用磁瓶,导线绑扎。、接地装置的接地线采用三根导体，在不同点与接地体作电气连接，垂直接地体采用角钢、长度为2.2m，接地电阻为.4、避雷带采用12镀锌圆钢连接，双面焊，焊接长度为72mm，焊接处焊缝平整,饱满，并有足够的机械强度，不得有夹渣、咬口、裂纹、虚焊、气孔等缺陷;沿外架四角明设.（二）、工艺流程：避雷针接地体接地干线支架引下线明敷引下线暗敷均压环（三)、接地体安装工艺：人工接地体（极）安装应符合以下规定:1。人工接地体（极）的最小尺寸应符合规11、范要求.2.接地体的埋设深度其顶部为0。6m，角钢及钢管接地体应垂直配置。3.垂直接地体长度为2.5m，其相互之间间距为5m.4.接地体理设位置距建筑物为1。5m；遇在垃圾灰渣等埋设接地体时，应换土，并分层夯实。5。接地体（线）的连接应采用焊接,焊接处焊缝应饱满并有足够的机械强度，不得有夹渣、咬肉、裂纹、虚焊、气孔等缺陷，焊接处的药皮敲净后,刷沥青做防腐处理。6.采用搭接焊时，其焊接长度如下:1）、镀锌扁钢不小于其宽度的2倍，三面施焊.（当扁钢宽度不同时,搭接长度以宽的为准）.敷设前扁钢需调直，煨弯不得过死，直线段上不应有明显弯曲，并应立放.2）、镀锌圆钢与镀锌扁钢连接时，其长度为圆钢直径的612、倍。3)、镀锌扁钢与镀锌钢管（或角钢）焊接时,为了连接可靠，除应在其接触部位两侧进行焊接外，还应直接将扁钢本弯成弧形(或直角形)与钢管（或角钢)焊接。六、脚手架搭设、拆除脚手架搭设前对操作人员进行安全技术交底，对钢管、扣件、脚手板、垫板进行验收。验收合格后方可进行脚手架的搭设。1、搭设顺序落地式双排脚手架的搭设顺序为：场地平整、夯实、硬化定位设置通长脚手板、钢底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（栅格）每完一步校正剪刀撑连墙杆铺脚手板搭防护栏杆绑扎安全网2、施工工艺定位定距：根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆距墙距离,并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置,并用白灰点出立杆标记。垫13、板准确放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设,待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直至连墙件搭设完毕后方可拆除。双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆.每排立杆宜先立两头，再立中间的一根，互相看齐后再立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，应先立外排，后立内排。其余组件的搭设要求详见构造要求.3、脚手架的拆除施工工艺双排脚手架拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除14、后再拆脚手架；分段拆除高差大于两步时，应增设连墙件加固。拆除作业应按确定的程序进行拆除：安全网挡脚板及脚手板防护栏杆 剪刀撑斜撑杆小横杆大横杆立杆.不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清,一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件,然后托住中间，再解端头扣件。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步,应增设连墙件加固.拆除后架体的稳定性不被破坏,如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时,应15、先在适当位置搭临时抛撑加固,后拆除连墙件。七、脚手架检查验收扣件进入施工现场应检查产品合格证，并进行抽样复试,技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用，须准备经有关部门检测合格的力矩扳手。1. 搭设阶段性检查与验收:脚手架阶段性检查与验收内容阶 段初次中间验收顶层时 间基础完工后及脚手搭设前每搭完68高度后作业层施加荷载前遇有六级大风、大雨后，冻结地区解冻后达到设计高度后2。 在使用中应定期检查的项目脚手架在使用过程中应由项目技术负责人组织项目安全员、脚手架班组工长每月对脚手架进行检查；脚手架在使用中定期检查的项16、目：项 目杆 件底 座扣 件架体位移荷载安全措施内 容杆件的设置和连接，连柱杆、支撑、门洞桁架等是否符合构造要求底座是否松动，立杆是否悬空,地基是否积水扣件是否短缺,螺丝是否松动立杆的沉降与垂直度是否超过规定是否超载安全防护措施是否符合要求3. 搭设的规范允许偏差双排脚手架主要搭设的允许偏差(mm)序号内容项 目技术要求允许偏差1立杆垂直度最 后 验 收搭设高20-50m 100搭设中检查偏差的高度H 2 m 7H 10 m 20H 20 m 40H 30 m 60H 40 m 80H 50 m 1002间 距步 距 20纵 距 50横 距 203纵向水平杆高差一根杆的两端 10同跨内两根纵向17、水平杆高差4扣 件 安 装主节点处各扣件中心相互距离a150mm同步立杆上两个相隔对接扣件的高差500 mm立杆上的对接扣件至主节点的距离 h/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点距离aL/3扣件螺栓拧紧扭矩4065NM5脚手板外伸长度见规范（JGJ 1302011)表8.2.4第8项次八、安全措施1、材质及其使用的安全技术措施（1）扣件的紧固程度宜在4050 Nm，对接扣件的抗拉承载力为3kN.对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。（2）各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。（3）钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用,禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象18、的扣件。（4）外脚手架严禁钢竹、钢木混搭,禁止扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用。（5)钢管和扣件均要现场取样送检，合格后方可使用。2、脚手架搭设的安全技术措施（1）脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。（2) 搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调,严禁在无人指挥下作业.当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。(3）开始搭设立杆时应每隔6 跨设置一根抛撑,直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。（4)脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未19、完成脚手架在每日收工前,一定要确保架子稳定。（5) 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。（6）在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。验收应按照DB11/T583-2008中（8.2.3、8。2.4）的明确规定执行；每两步验收一次,达到设计施工要求后挂合格牌。3、 脚手架上施工作业的安全技术措施（1）结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目经理部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人,未经同意不得任意拆除脚手架部件。(2）严格控制施工荷载,脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备.（3）结构施工时不允许二层20、同时作业，装修施工时同时作业层数不超过三层。（4）当作业层高出其下连墙件3.1m 以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施.(5）各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。（6）定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、 脚手架拆除的安全技术措施（1）脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。（2）拆架前,全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准,进行技术交底后才准备工作。（3)架体拆除前，必须察看施工现场环境,包括架空线路、外脚手架、地面的设施等21、各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况,凡能提前拆除的尽量拆除掉。（4）拆除时应划出作业区,周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。（5)拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调,当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。（6）拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。（7）每天拆架下班时，不应留下隐患部位。（8）拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线,以防触电事故.（9）在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面,同时做好配合协22、调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。（10）所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面.（11） 所有的脚手板，应自外向里竖立搬运,以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。(12)拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷.（13）六级风以上（含六级)时停止拆除脚手架施工.九、文明施工要求根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件,要求施工时做到:进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟.进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标识牌，不得践踏草坪、损坏花草树23、木、随意拆除和移动标识牌。严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证.凡有高血压、贫血病的、心脏病及其他不适宜高空作业者,一律不得上脚手架操作.上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改,如需作局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动;塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手24、架。不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件.拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落.脚手板使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查,发现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决.要保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯等一并拉结，不得截断架体。施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他,材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔.使用的工具要放在工具袋内,防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。脚手架堆放场25、做到整洁、摆放合理、专人保管,并建立严格领料手续。施工人员做到活完料净脚下清,确保脚手架施工材料不浪费。运至地面的材料应按指定地点随拆随运,分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。六级以上(含六级）大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物，若有则应随时清扫，并要采取防滑措施十、脚手架施工应急救援预案1、高处坠落和物体打击事故应急救援预案一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救,并电话通知公司应急反应组织机构,同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢26、救。迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物;清除伤病员口鼻内的泥砂、呕吐物、血块或其他异物，保持呼吸道通畅等。检查伤员的生命体征：检查伤病员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止，应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸 。止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害.车辆一到立即就近送往医院.由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。总结经验教训，教育职工。2、机械伤害急救援预案 一旦发生机械伤害事故后,项目部应立即27、切断电源并组织人员进行抢救,并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。对伤员进行必要的处理，如止血:有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材,可用加压包扎、上止血带或指压止血等.同时尽快送往医院。车辆一到立即就近送往医院。事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门.总结经验教训,教育职工。3、脚手架坍塌一旦发生脚手架坍塌事故，现场抢救组应首先进行疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。了解事发前该区域施工人员情况，作业人数,如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。挖掘、移除应采用人工挖掘、移除,禁止采用机械挖掘、移除，防止及机械28、对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班,保障抢救挖掘、移除人员体力,保证在最短时间内将被压埋人员抢救出来.如有人员失踪、受伤,安全保卫组应立即报警。并做好救助车辆引导。在专业医疗人员到达前由现场伤员抢救组对受伤人员进行简单救助。1.争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。2。出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。3.伤口止血且使用止血带.4。切忌对压伤进行热敷或按摩.事故调查组进行事故调查,责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。总结经验教训,教育职工.4、项目部安全急救援预案为了防范29、安全事故的发生，加强安全防范措施，避免安全事故的发生；在出现安全事故时，能够做到及时,有效的针对事故发生而采取的措施,使经济损失和人员伤亡降低到最低限度，项目部特别成立安全事故紧急救援小组，并且经常演练，达到在安全事故发生能够迅速、及时的处理妥当。安全事故紧急救援小组名单:组 长:李 扬 副组长：宋华东 组 员：周建辉 孙菲菲 衣启松 杜东东 王立显 各成员职责：1、组长：发生安全事故后,负责总体调度指挥，总体策划，及时与上级主管部门及各救护单位第一时间取得联系.2、副组长:负责现场指挥实施救护工作，安排人员疏散、管理,保持稳定现场，冷静沉着处理。3、各组员:负责实施救护工作，保证事故发生后，30、能使救护工作做到最佳，确保经济损失和人员伤亡降低到最低限度.在发生安全事故时,紧急动员小组组员和各班班组进行迅速、针对性的处理，保护好现场。十一、 脚手架计算书落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）.计算参数：钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1。00。双排脚手架,搭设高度18.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0。90米，内排架距离结构0。30米,立杆的步距1.80米。钢管类型为48.33。6，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4。50米.施工活荷载为3。0kN/m2，同时31、考虑2层施工。脚手板采用竹串片,荷载为0。35kN/m2，按照铺设2层计算。栏杆采用竹串片，荷载为0。17kN/m,安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1。0000,体型系数0。6000。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0。040kN/m脚手板的荷载标准32、值 P2=0.3501.500/2=0。262kN/m 活荷载标准值 Q=3。0001。500/2=2。250kN/m 荷载的计算值 q=1.20。040+1。20。262+1.42.250=3.513kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下： M=3.5130。9002/8=0。356kN.m =0。356106/5260.0=67。615N/mm2小横杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值 q=0.040+0.262+2。250=2。552kN/m简支33、梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5。02.552900。04/(3842。06105127100。0)=0.833mm小横杆的最大挠度小于900。0/150与10mm，满足要求!二、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形.1。荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0。0400.900=0.036kN脚手板的荷载标准值 P2=0。3500。9001.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001。500/2=2.025kN 荷载的计算值 P=（1.20.036+1.34、20。236+1.42.025）/2=1。581kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0。08（1.20。040）1。5002+0。1751.5811。500=0.424kN。m=0.424106/5260.0=80.514N/mm2大横杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求！3。挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0。35、6770。0401500。004/(1002。060105127100.000)=0.05mm集中荷载标准值 P=（0。036+0。236+2。025)/2=1。148kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.1461148。4901500.003/（1002。060105127100.000）=1。70mm最大挠度和 V=V1+V2=1.749mm大横杆的最大挠度小于1500。0/150与10mm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。5）: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取8。0kN； R - 纵36、向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1。荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0401。500=0。060kN脚手板的荷载标准值 P2=0。3500.9001。500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=3。0000。9001。500/2=2。025kN 荷载的计算值 R=1。20。060+1。20。236+1。42。025=3。190kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达4065N。m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8。0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12。0kN.四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包37、括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:(1)每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m)；本例为0。1295 NG1 = 0。13018.000=2.331kN（2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0。35021.500(0.900+0。300)/2=0.630kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m）；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.1701.5002/2=0.255kN（4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2)；0。010 NG4 = 0。0101。50018。000=0。270k38、N经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3。486kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3。00021.5000.900/2=4。050kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 - 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.300 Uz - 风荷载高度变化系数，Uz = 1。000 Us - 风荷载体型系数： Us = 0.600经计算得到：Wk = 0.3001.0000.600 = 0.180kN/m2.考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2N39、G + 0.91。4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.23.486+0.91。44.050=9.286kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力: N=1.23.486+1.44.050=9。853kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0。91。4Wklah2/10其中 Wk - 风荷载标准值(kN/m2）； la 立杆的纵距 (m); h 立杆的步距 (m）。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40。1801.5001。8001。800/10=0。110kN。m五、40、立杆的稳定性计算:1。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，N=9。853kN; i - 计算立杆的截面回转半径，i=1。59cm； k 计算长度附加系数，取1。155； u 计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1。500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551。5001.800=3。118m； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W - 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5。260cm3； - 由长细比，为3118/16=196; 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； - 钢管立杆受41、压强度计算值 （N/mm2)；f - 钢管立杆抗压强度设计值,f=205。00N/mm2；经计算得到： =9853/（0。19506）=103.762N/mm2； 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求！2。考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9。286kN； i - 计算立杆的截面回转半径，i=1。59cm； k 计算长度附加系数，取1.155; u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1。500； l0 计算长度 （m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3。118m; A 立杆净截面面积，A=5。060cm2；42、 W - 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.260cm3； 由长细比，为3118/16=196; - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0。188; MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=0.110kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =9286/(0。19506)+110000/5260=118。747N/mm2； 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f，满足要求！六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度H，按下列计算： 其中 NG2K 43、构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.155kN； NQ 活荷载标准值， NQ = 4。050kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.130kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 H = 79.863米。考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度H，按下列计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力,NG2K = 1。155kN； NQ 活荷载标准值, NQ = 4.050kN； gk - 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.130kN/m; Mwk - 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.0844、7kN。m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 H = 70。706米。取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度 H=70.706米.七、连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算： Nlw = 1。4 wk Aw wk - 风荷载标准值,wk = 0.180kN/m2; Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积： Aw = 3.604.50 = 16.200m2； No - 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN)；No = 3.000经计算得到 Nl45、w = 4。082kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 7.082kN根据连墙件杆件强度要求,轴向力设计值 Nf1 = 0。85Acf根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = 0。85Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l/i=30.00/1.59的结果查表得到=0.95； 净截面面积 Ac = 5。06cm2;毛截面面积 A = 18。32cm2;f = 205.00N/mm2.经过计算得到 Nf1 = 88。171kNNf1Nl,连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf = 303.873kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求！ 连墙件拉结楼板预46、埋钢管示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk fg其中 pk - 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值,pk =Nk/A=30.14 （kPa) Nk 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 3.49+4。05=7.54kN A - 基础底面面积 (m2)；A = 0。25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68。00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc - 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0。40 fgk 地基承载力标准值;fgk = 170.00地基承载力的计算满足要求!扣件脚手架计算满足要求! 十二47、落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书 落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302011）.计算参数：钢管强度为205。0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为13。4m，立杆的纵距 b=0.70m，立杆的横距 l=0。70m，立杆的步距 h=1.80m.脚手板自重0。30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载5。00kN/m2，施工活荷载2。50kN/m2。 图 落地平台支撑架立面简图 图 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48.33.6.一、基本计算参数同上二、纵向支撑钢管的计算纵向钢48、管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5。26cm3；截面惯性矩 I = 12。71cm4； 纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m）： q1 =0。000+0.3000。300=0。090kN/m(2)堆放材料的自重线荷载（kN/m）： q21 = 5.0000.300=1.500kN/m(3)施工荷载标准值（kN/m）： q22 = 2.5000.300=0。750kN/m经计算得到，活荷载标准值 q2 = 0。750+1.500=2。250kN/m2。抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活49、荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 静荷载 q1 = 1。200。090=0.108kN/m活荷载 q2 = 1.400。750+1.401.500=3.150kN/m最大弯矩 Mmax=(0。100.108+0.1173。150）0。7002=0。186kN.m最大支座力 N = (1.10。108+1。23.15）0.70=2.729kN抗弯计算强度 f=0.186106/5260.0=35.34N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2,满足要求!3。挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下50、： 静荷载 q1 = 0.090kN/m活荷载 q2 = 0.750+1。500=2.250kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6770。090+0。9902.250)700.04/(1002.06105127100。0)=0。210mm纵向钢管的最大挠度小于700。0/150与10mm，满足要求！三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2。73kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m） 支撑钢管剪力图（kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(51、mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0。454kN.m最大变形 vmax=0。227mm最大支座力 Qmax=6。887kN抗弯计算强度 f=0。454106/5260.0=86。41N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于700。0/150与10mm,满足要求！四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6。89kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定52、性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0。12819.600=2.519kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值,设计人员可根据情况修改。（2)栏杆的自重(kN): NG2 = 0。1500。700=0。105kN（3)脚手板自重（kN)： NG3 = 0。3000.7000。700=0.147kN（4）堆放荷载(kN)： NG4 = 5。0000。7000。700=2。450kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5。221kN。2.活荷载53、为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2。5000.7000.700=1.225kN3。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。20NG + 1。40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 7。98kN 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm）；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06 W 立杆净截面抵抗矩（cm3）；W = 5.26 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值,f54、 = 205。00N/mm2; l0 计算长度 （m）；参照扣件式规范2011,由公式计算 l0 = kuh k - 计算长度附加系数，按照表5。3。4取值为1.155; u - 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；u = 2.017 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.50m； h 脚手架步距;h = 1。80m；计算结果：l0=4.193m =4193/15。9=263。732 =0.105 =7980/（0。105506)=149。849N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！