1、目 录第1章 工程概况31.1 工程概况31.2建筑、结构概况31.3 外脚手架设计概况3第2章 编写依据4第3章 施工材料计划及要求53.1 施工进度计划53.2施工材料准备及要求53.21钢管53.22 扣件63.23 脚手板63.24 安全网73.25 卸荷钢丝绳及配件73.26 卸荷吊环73.3 脚手架主要材料一览表73.4机具配备8第4章 施工工艺措施84.1 外脚手架搭设方案84.1.1 施工准备84.1.2搭设要求84.1.3 施工准备阶段94.1.4 脚手架搭设工艺流程94.1.5 脚手架构造要求94.1.6 卸料平台114.2 避雷措施124.4 外脚手架验收要求124.5各2、施工阶段质量与安全管理12第5章 施工安全保证措施145.1 安全组织保障措施145.1.1 安全管理组织架构145.1.2安全教育145.2 安全技术措施155.3 预防物体打击事故措施和防止高空坠落要点165.4 应急预案165.4.1 应急组织165.4.2救援器材175.5 应急救援预防措施及应急响应175.5.1 工伤事故应急准备和预防措施175.5.2 工伤事故应急响应175.6 监测监控措施18第6章 劳动力计划196.1 劳动力准备及要求196.2 安全生产管理人员19第7章 卸料平台技术措施207.1 施工人货梯卸料平台207.1.1 施工人货梯卸料平台做法207.1.2 安3、全技术措施207.1.3 搭设操作安全要点207.2 悬挑式卸料平台217.2.1 悬挑式卸料平台作法217.2.2 卸料平台安装、拆卸与使用过程中的注意事项217.2 .3 卸料平台安全操作措施21第8章 脚手架安全性验算238.1.1落地式扣件钢管脚手架计算书（32.0米落地）23计算参数23一、大横杆的计算23二、小横杆的计算24三、扣件抗滑力的计算25四、脚手架荷载标准值25五、立杆的稳定性计算26六、最大搭设高度的计算28七、连墙件的计算29八、立杆的地基承载力计算298.2.1悬挑式扣件钢管脚手架计算书30一、大横杆的计算30二、小横杆的计算31三、扣件抗滑力的计算32四、脚手架荷4、载标准值32五、立杆的稳定性计算33六、连墙件的计算35七、悬挑梁的受力计算36八、悬挑梁的整体稳定性计算37九、拉杆的受力计算37十、拉杆的强度计算38十一、锚固段与楼板连接的计算388.3.1人行斜道承载力验算39一、斜道小横杆验算39二、斜道大横杆的验算39三、斜道扣件抗滑力的验算41四、立杆的稳定性验算41五、钢丝绳卸荷验算42六、吊环强度验算438.4.1落地式电梯井内脚手架平台验算43一、大横杆的计算43二、小横杆的计算44三、扣件抗滑力的计算45四、脚手架荷载标准值45五、立杆的稳定性计算46六、最大搭设高度的计算47七、连墙件的计算488.5.1落地式施工人货梯卸料平台验算485、一、大横杆的计算48二、小横杆的计算49三、扣件抗滑力的计算50四、脚手架荷载标准值50五、立杆的稳定性计算51六、连墙件的计算51第1章 工程概况 1.1 工程概况 工程名称：广东省特种设备电梯试验塔 工程地址：广东省佛山市南海区桂城街道平洲三山环岛西路 13 号地块内 建设单位：XX检测院 设计单位：XX设计研究院 监理单位：XX监理有限公司 施工单位：XX设备安装公司 1.2建筑、结构概况 本工程总建筑面积：5318.6平方米，地下1层，地上28层，首层层高5米，二至二十三层层高4米，二十四至天面层层高为34.5米，天面层建筑标高109.50米，建筑总高度为 111 米, 属高层建筑。 6、1.3 外脚手架设计概况 本工程外脚手架从首层开始搭设。落地式施工人货梯卸料平台、施工上人梯均搭设在首层上，随主体的上升而提高。 1.搭设最大标高：112.5m； 2.脚手架立杆横距为 0.7m；立杆纵距不大于 1.5m；水平杆步距不大于1.8m；内立杆离结构边粱 200mm； 3.落地式施工人货梯卸料平台首层至 23 层 (+89.OOm)为 3.55mX5.Om，内立杆离结构边梁 200mm；间距 900mm；当搭设至 24 层 (+92.OOm)改为 0.85x5.Om；详见图号：01、02。 4.钢管护栏：每层平桥的外立杆内侧设两道防护栏杆. 栏杆采用钢管并扣在外立杆上，高度为 0.67、m 和 1.2m，竖向间距 60cm。非楼层的平桥在内立杆内侧也设置防护栏杆，高度和外栏杆一样； 5.剪刀撑：在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑； 6.立杆基础：首层外地面上； 7.挡脚板：180mm 高挡脚板； 8.平桥：0.8mxO.6m 的定型钢栅板； 9.安全网：脚手架外立杆内侧满挂密目安全网. 平楼层每 2层满铺兜底网； 10.连墙件：每层结构均做刚性连墙，13 层 (+49.OOm)以下每结构层隔 3 跨立杆设置，13 层 (+49.OOm)以上每结构层隔 2跨立杆设置，施工人货梯的卸料平台、施工上人梯等相应位置脚手架开口处立杆必须每层均设刚性连墙；详见图号：09。 11.卸8、荷：外脚手架卸荷全高设置五道卸荷，在 6层、11层、16层、23层、26层边框架梁、柱、剪力墙预埋20 圆钢吊环，用直径为 l4mm 的 6xl9 钢芯钢丝绳，每立杆卸荷；上人斜梯、落地式施工人货梯卸料平台的立杆卸荷同脚手架一样。详见图号：03、06、06-1。 电梯井内脚手架卸荷全高设置三道卸荷，在 8层、18层、26层内框架梁、预埋20 圆钢吊环，用直径为 l4mm 的 6xl9 钢芯钢丝绳，四角立杆卸荷。详见图号：17、18。 12.施工荷载限值：施工脚手架平桥、施工人货梯卸料平台、电梯井平台荷载限值为 3.OkN/m2。 13.根据现场施工实际要求，脚手架需在21层 (+81.OOm)9、悬挑。即在第二十一层楼面起采用20号工字钢悬挑方法搭设，由第二十一层搭至第二十八层，搭设高度30.00m，在第二十三层砼边梁采用预埋钢筋每段用2*20钢筋植入砼梁内设置卸荷吊环，用14钢丝绳穿过吊环向下吊至第二十一层工字钢端部，在第二十一层楼面每约1.50m顺延设置1条工字钢，每条工字钢长度约9.00m，其中5.20m设置在楼面内，每条工字钢设两个锚固点，第1个在楼面边梁入5.10m，第2个间隔0.2m左右，用冲击钻打穿楼面用20钢筋用来锚固工字钢端部，外露30，用电焊机将工字钢焊接锚固，工字钢另一端在楼面边梁向外伸出3.80m，因本工程外围是剪力墙，所以全部20号工字钢是混凝土浇筑固定，脚手10、架在工字钢面上立柱搭设。详见图号：08。第2章 编写依据 按照中华人民共和国住房和城乡建设部 2009年5月13日颁布的建质200987号文件危险性较大的分部分项工程安全管理办法 的有关规定，搭设高度50m及以上落地式钢管脚手架工程、架体高度20m及以上悬挑式脚手架工程为超过一定规模的危险性较大的分部分项工程。本工程的脚手架为超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，需制定专项施工方案，并组织专家组审查论证通过后，方可组织施工。主要参考法律、法规、规范性文件、标准、规范： 标准号/文件号 名称 GB50005-2003 木结构设计规范 GB50007-2002 建筑地基基础设计规范 GB500011、9-2001 建筑结构荷载规范 GB50017-2003 钢结构设计规范 GBJ50018-2002 冷弯薄壁型钢结构技术规范 GB/T700-2006 碳素结构钢 GBT 706-2008 热轧型钢 GBT5976-2006 钢丝绳夹 GB15831-2006 钢管脚手架扣件 JGJ59-99 建筑施工安全检查标准 JGJ80-91 建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ130-2001 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 工程建设标准强制性条文 建质200987 号 危险性较大的分部分项工程安全管理办法粤建安字200885 号 广东省建筑施工特种作业人员管理实施细则 粤建质201113 号12、 危险性较大的分部分项工程安全管理办法实施细则说明:以上所列规范根据国家、省有关文件进行更新，按最新规范规程与标准进行施工。第3章 施工材料计划及要求3.1 施工进度计划结构层每层 6天。3.2施工材料准备及要求按公司文件要求选定合格材料供应商，各种施工材料进场前做好检验。根据材料需用量做好材料的计划工作. 组织材料按计划进场。3.21钢管1 立杆、横杆（水平杆）、剪刀撑等均用f483.5mm的钢管，在验算时取f483.0mm的钢管作计算。2 脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T12793或低压流体输送用焊接钢管GB/T3092中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构13、钢GB/T700中Q235-A级钢的规定。3 为了方便操作，用于架子的单根钢管的最大质量不应大于25kg。4 钢管上严禁打孔。5 新钢管的检查应符合下列规定：（1）钢管应有产品质量合格证；（2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合上表的规定；（3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；(4)钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应符合下表的规定；序号项目允许偏差（mm）示意图检查工具1焊接(钢管尺寸（mm）外径 48壁厚 3.5外径 51壁厚 3.0-0.5-0.5-0.5-0.45游标卡尺14、2钢管两端面切斜偏差1.7塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.50游标卡尺4钢管弯曲a.各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m5钢板尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4m4m1216钢板尺b.板面扭曲（任一角翘起）5(5）钢管必须涂有防锈漆。6 旧钢管的检查应符合下列规定：(1）表面锈蚀深度应符合上表序号3的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；(2）钢管弯曲变形应符合上表序号4的规定。3.22 扣件1 扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831-2006）15、的规定；采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合标准的规定后方可使用。2 脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。3 扣件的验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定抽样检测；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理。详见图号：15。3.23 脚手板 脚手板采用0.8m0.6m的定型钢栅板，脚手板应平铺、满铺、铺稳，钢栅板与大横杆用12#铁线绑扎，靠墙一侧的脚手板距离结构边的距离不大于200mm16、，拐角处两个方向的脚手板重叠放置，避免出现探头及空档现象。3.24 安全网安全网分平网和立网两种。平网采用锦纶材料制成，立网采用密目安全网（蓝色）。安全网出厂前，必须有国家指定的监督检测部门批量验证和检验员检验合格证。安全网在贮运中，必须通风、遮光、隔热，同时要避免化学物品的侵蚀，搬运时禁止使用钩子，已使用过的安全网必须经过检查和试验合格后方可使用，超过使用期限的安全网严禁使用。3.25 卸荷钢丝绳及配件1 钢丝绳采用619直径为14mm、公称抗拉强度为1550MPa的钢芯钢丝绳。符合根据现行规范一般用途钢丝绳GB20118-2006的规定。2 钢丝绳夹采用与钢丝绳配套的钢丝绳夹，执行现行规范17、钢丝绳夹GBT5976-2006有关规定。3.26 卸荷吊环根据混凝土结构设计规范GB50010-2002第10.9.8条规定，吊环应采用HPB235级钢筋制作，严禁使用冷加工钢筋。吊环埋入混凝土的深度不应小于30d，并应焊接或绑扎在钢筋骨架上。在构件的自重标准值作用下，每个吊环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2，当在一个构件上设有4个吊环时，设计时应仅取3个吊环进行计算。3.3 脚手架主要材料一览表脚手架主要材料一览表序号材料名称单位规格型号或要求备注1钢管（立杆）米f483.5mm（验算时取f483.0mm）按照施工进度计划提前进场2钢管（大横杆）米f483.5mm（验算时取f18、483.0mm）3钢管（小横杆）米f483.5mm（验算时取f483.0mm）4钢管（剪刀撑）米f483.5mm5钢管底座个150mm150mm8mm钢底座6旋转扣件个与钢管外径相同，螺栓拧紧扭力达65Nm不得破坏7直角扣件个与钢管外径相同，螺栓拧紧扭力达65Nm不得破坏8对接扣件个与钢管外径相同，螺栓拧紧扭力达65Nm不得破坏9挡脚板米0.22.50.02m的松木定型板10平桥板米0.8m0.6m的定型钢栅板11密目安全网件规格1.86.0m12钢丝绳条f14mm（619钢芯钢丝绳）13钢丝绳夹个与钢丝绳配套使用14卸荷吊环个f18圆钢（外脚手架和施工人货梯卸料平台）15连墙件个f483.519、mm短钢管焊接40404角钢3.4机具配备机具配备一览表 机具名称 单位 要求 数量 安全带 件 符合现行规范 GB6095 要求 30 架子扳手 把 搭设和拆除脚手架 50 力矩扳手 把 检查脚手架扣件拧紧力 10 经纬仪 台 测量脚手架安装质量和变形 2 水准仪 台 测量脚手架安装质量和变形 2第4章 施工工艺措施 4.1 外脚手架搭设方案 4.1.1 施工准备 脚手架搭设前，应做好以下准备工作： 1.项目部施工员应熟悉图纸,了解建筑物立面构造情况，按专项施工方案的要求，向架子作业班组和使用人员进行安全技术交底。 2.施工前必须对进场的钢管、扣件、脚手板、密目安全网、型钢材料、钢丝绳等进行20、检查验收，不合格的构配件不得使用，经检查合格的构配件应按品种规格分类，堆放整齐，堆放场地不得有积水。 3.清除地面杂物，平整场地， 排水畅通。 4.1.2搭设要求 本工程外脚手架采用扣件式钢管脚手架，钢管尺寸为48x3.5mm(验算时取0)48x3.Omm)，脚手架以装饰施工使用为主。 1.脚手架立杆底部垫l50mmxl5Ommx8mm定型钢垫板。 2.搭设双排钢管脚手架均在地下室顶板上。脚手板采用0.8mxO.6m的定型钢栅板。沿纵距方向在小横杆上铺2根钢管. 在钢管上满铺脚手板亦用细铁丝扎实，不留探头板。除扫地杆外，每步铺一层脚手板。 3.脚手架的锚固要求在框架梁或砼柱上设置连墙件，连墙件21、计算取两步两跨。若平桥不在楼层位置，则内外立杆各增加一道纵向水平杆与立杆相连. 再与连墙件双扣件相连。 4.脚手架的施工操作面应离开建筑物外装饰面 200mm。架体与墙面距离大于200mm。详见图号：01、07。 5.每层平桥的外立杆内侧设两道防护栏杆，栏杆采用钢管并扣在外立杆上，高度为0.6m和1.2m，竖向间距60cm。非楼层的平桥在内立杆内侧也设置防护栏杆，高度和外栏杆一样。在外立杆内侧每步距设置挡脚板及立面采用密目式安全网全封闭防护。挡脚板高l8cm，用2米长松板或铁板，向外面涂红白双色。 6.施工人行楼梯口、通道口应搭设平挡板作安全防护。详见图号：01、05、10、11、12、。 722、.该外脚手架工程较高，脚手架工程采用钢丝绳来吊拉卸荷。所有卸荷点必须设置在框架梁上. 吊挂层的混凝土梁预埋钢吊环，再用钢丝绳吊挂脚手架。脚手架的吊挂时间为：建筑物在施工至吊挂层混凝土楼面的同时，要预先在框架边梁预埋20圆钢吊环，还要根据当时的天气情况和现场的施工进度需要，大约过十五天左右才开始对相对应的外墙脚手架进行吊挂卸荷。在吊挂过程中，采用手动葫芦对每条钢丝绳进行拉紧扣牢，要使每一条的吊挂系统都要对脚手架起到吊挂卸荷的作用，以防吊挂时有受力不均的现象发生，同时，扣件在扣实脚手架时，绝不能够松脱，每卸荷钢丝绳应扣扎三只 U 型钢丝绳夹. 确保要牢固可靠。详见图号：06、08。 8.施工人货梯23、的卸料平台与两侧脚手架均要分开搭设，开口处设置由底至顶的之字撑，且每层均与主体结构刚性拉结。 9.吊笼口、通道口按规范搭防护棚。防护棚净高不小于4.5m，满铺双层脚手板。符合现行规范要求。 10. 做好楼层内孔洞的安全防护。 4.1.3 施工准备阶段 1.先验收材料，不符合要求的构配件应挑选出来，运出现场，不得使用。经验收合格后的材料，分类整齐堆放，堆放要整齐、平稳, 堆放场地不得有积水。 2.划出搭设区域，安排人员看管现场，防止搭设过程中非操作人员出入工作区。 3.根据方案和规范要求，逐级向架设和使用人员进行技术交底。 4.1.4 脚手架搭设工艺流程 1.脚手架搭设工艺流程：立杆定位摆放横向24、扫地杆竖立杆并与扫地杆扣紧装纵向水平扫地杆，并与立杆扣紧装第一步横向水平杆与立杆扣紧安装第一步纵向水平杆安装第二步横向水平杆安装第二步纵向水平杆加设临时斜撑杆，上端与第二步横向水平杆扣紧 (装设连墙件后拆除)安装第三、四步横向水平杆和纵向水平杆安装与建筑物连墙件按立杆加设剪力撑铺设脚手板，绑扎防护及挡脚板，挂安全网。 2.卸荷钢丝绳安装工艺流程：在相应楼层的边框架梁、柱、剪力墙预埋圆钢吊环在相应楼层混凝土强度满足要求时安装钢丝绳将钢丝绳穿过圆钢吊环，并用3个钢丝绳卡卡紧将钢丝绳绕过下一层脚手架主节点，并用葫芦吊拉紧后，用3个钢丝绳卡将钢丝绳卡紧。 4.1.5 脚手架构造要求 1.地基处理 本工25、程脚手架立杆底部均设置l50xl5Ox8定型垫板，布设平稳，不得悬空。脚手架立杆外设置环通的排水沟，并设置集水井。 2.立杆 (1)落地脚手架均采用双排单立杆。立杆与纵向水平杆采用直角扣件连接，立杆与立杆的接头采用对接扣件，接头交错布置，两相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主接点 (立杆与纵向水平杆相交处)的距离不应大于步距的 1/3。 (2)立杆安装要垂直，立杆的允许偏差应不大于100mm。 (3)落地脚手架立杆底部设置 l50xl5Ox8 定型垫板。详见图号：09。 3.纵向水平杆 (1)纵向水平杆置于小横杆之上. 在立杆的内侧，采用直角扣26、件与立杆扣紧。 (2)纵向水平杆宜采用对接扣件连接，接头应交错布置：两根相邻的纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内. 不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于1000mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的 1/3。 (3)纵向水平杆采用直角扣件与立杆扣紧，并应设置在立杆内侧. 其长度不宜小于 3跨。同一步距内纵向水平杆高低差不得大于 50mm。 4.小横杆 每根立杆与纵向水平杆相交连接处必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在立杆上。该杆轴线离主节点的距离不应大于 200mm。小横杆间距应与立杆纵距相同. 根据作业层脚手板搭设需要. 在两纵向水平杆之间等距离设置4根小27、横杆。小横杆伸出外排纵向水平杆边缘距离不小于 lOOmm，伸出内排纵向水平杆250mm. 距结构外边缘100mm。上、下小横杆在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立杆处相向布置。 5.纵、横向扫地杆 纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座下皮200mm处的立杆上，横向扫地杆紧靠纵向扫地杆下方用直角扣件固定在立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆图定，高低差不应大于lm。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。 6.扣件 (1)扣件规格应与规格外径相同； (2)螺栓拧紧力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm。 (3)在主节点处固定横向水平杆、纵28、向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于l50mm；(4)对接扣件开口应朝上或朝内； (5)各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于lOOmm； 7. 脚手板 采用0.8mxO.6m的定型钢栅板，脚手板下要铺设钢管。脚手板四角应用 1.2mm 的镀锌铁丝箍绕 23 圈圈定在钢管上，而且要求绑扎牢固. 以防倾翻。脚手板铺设时，应平铺、满铺、铺稳，按垂直于纵向水平杆方向铺设，接缝处对接平铺，靠墙一侧脚手板离墙距离不大于 l50mm，避免出现探头或空档现象。其他施工操作人员不得随意将脚手板拆去。 8. 挡脚板 挡脚板应搭设在施工作业层、外立杆的内侧，挡脚板的高度不29、应小于180，并用1.2mm 的镀锌铁丝固定牢囤。详见图号：04。 9. 剪刀撑 (1)在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑； (2)每道剪刀撑跨越立柱的根数宜在57根之间。每道剪刀撑不应小于4跨，且不少于 6m。斜杆与地面的倾角宜在 45 60 度之间。剪刀撑跨越立杆的根数 剪刀撑斜杆与地面的斜杆与地面的倾角 45度 50度 60度 剪刀撑跨越立杆的最多根数 7 6 5(3)剪刀撑斜杆的接长采用搭接，应采用不小于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于l00mm。 (4)剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于l30、50mm。 (5)剪刀撑斜杆搭接位置不宜设置在同步或同跨内，垂直距离不应小于 500mm。详见图号：07。 10. 连墙件 (1)连墙件采用刚性连接，垂直距离为4.0m(标准层高度)，水平间距34.5m。详见图号：09。 (2)连墙件的布置应符合下列规定： (A)宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm； (B)应从底层第一步纵向水平杆处开始设置； (C)宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置； (D)连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接； 11.人行斜道 (1)采用之字型斜道，斜道宜附着外脚手架或建筑物设置。入行31、斜道宽度不宜小于lm，坡度宜采用1：3 拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度。斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板，栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于l80mm。 (2)人行斜道每立杆均卸荷，卸荷要求同外脚手架立杆。 (3)当遇到卸荷层钢丝绳时， 应在楼面设置通道，并作出相应的指示标志。详见图号：05。 12. 安全网 (1)整座脚手架均用所规定的密目安全网围闭，随脚手架搭设上升同时挂设。 (2)挂设密目安全网时，凡在平桥面处用挡脚板或压杆将安全网压实，不得留有空位，以防物体由空位漏出坠落。 (3)相邻安全网的拼接应紧靠或重叠，并与钢管杆绑牢，连接绳的强度与安全网绳相同。(4)为了32、搞好文明施工，保证安全，减少干扰，操作层的外脚手架必须采用密目式安全网全封闭围护。安全网应满挂在脚手架外立杆里侧，挂设时应严密封闭，用塑料篾绑扎牢固，不得漏眼绑扎. 脚手架与施工层之间要按标准封闭平网，防止杂物下跌。安全网在存放使用中，不得受有机物质污染或与其他可能引起磨损的物品相混，使用中要防止电焊火花掉在网上。安全网拆除后要洗净捆好，放在通风、遮光、隔热的地方。建筑物采用每两层均要设置兜底网，兜底网应延建筑物和外脚手架之间封闭。，详见图号：04、16。 4.1.6 卸料平台 1.卸料平台的操作人员和物料的总重量不得超过设计的允许荷载。卸料平台设计允许均布荷载为 2.5kN/，且总荷载不得超33、过6kN。 2.所有材料在卸料平台上的堆高不得超过安全护栏。 3.人货梯卸料平台上标明允许使用荷载。 4.在使用的全过程. 安全护栏与安全网不得拆除。操作人员严禁攀爬安全护栏。 5.在卸料平台上的操作人员必须严格遵守高空作业安全规程。 6.卸料平台要经常清理，清除有可能的物件。 7.人货梯卸料平台的所有构件与材料，均需采用合坠落格产品，钢丝绳、索具螺旋扣、钢丝绳夹等必须有合格证明。详见图号：20、21。 4.2 避雷措施 1.施工现场内所有防雷装置的冲击电阻值不得大于10。 2.避雷针可用直径25x3镀锌钢管或直径12 的镀锌钢筋制作，设于四角脚手架的立杆上，高度高出架体1.2米，并将所有最上34、层的大横杆全部接通，形成避雷网络。 3. 脚手架防雷接地，接用已预埋设的扁铁 (45x5)与建筑物柱内竖向钢筋焊接牢固。将脚手架的防雷纳入建筑物防雷体系。脚手架消防设施列入现场施工消防系统，由工地统一安排和设置。详见图号：13、14。4.4 外脚手架验收要求 1.整体的脚手架必须保持垂直、稳定，不得向外侧倾斜。 2.脚手架与墙体的拉结点及剪刀撑必须牢固，间距符合设计规定。 3.脚手架沿建筑物的外围应连续封闭。 4.各立杆件间及倾斜角度应符合规定。 5.螺栓拧紧扭力达65Nm不得破裂。 6.架体与建筑物的连墙件全数检查，并用力矩扳手检查螺栓拧紧力。 7.脚手板要求要满铺，不能有探头板，脚手板上不35、能放置杂物。 8.脚手板上扣件和钢管等材料要及时拿走，不要乱堆乱放在桥面板上。 9.钢管弯曲、锈蚀严重的不能使用。 4.5各施工阶段质量与安全管理 1.准备阶段 (1)脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准考核合格的专业架子工。操作工人必须经过安全培训及三级安全教育，持证上岗。凡是高血压、心脏病、癫痫病、晕高或视力不够等不适合做高处作业的人员，均不得从事架子作业。上岗人员应定期体检，体检合格者方可发上岗证。 (2)搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带、穿防滑鞋等。操作时必须正确戴好安全帽和安全带，安全帽的帽带要绑紧在下颚的位置，安全带应可靠地与纵向水平杆连接；穿防滑鞋，不得穿塑料底鞋或皮鞋，不得酒36、后、带病作业。 (3)在脚手架的搭设、拆除之前必须详细逐级进行安全技术交底。 (4)未经原审批部门同意， 任何入不得修改更变技术方案。 2. 搭设阶段 (1)脚手架的构配件质量必须按钢管、扣件、脚手板、底座等有关质量检验要求进行检验，合格后方准使用。 (2)当有六级强风及以上风、浓雾、雨、或雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。 (3)脚手架架设后，应会同技术部门及安全检查员进行全面检查，验评合格后方可使用。每施工段要经验收后才可使用。架子未经检查、验收，除架子工外，严禁其他人员攀登。验收合格的架子，任何入不得擅自拆改，需局部拆改时，要经技术负责人同意37、，由架子工操作。 (4)脚手架与墙体的拉结点及剪刀撑必须牢固，间距符合设计规定。 (5)脚手架沿建筑物的外围应连续封闭。 (6)各立杆件间及倾斜角度应符合规定。(7)钢管弯曲、锈蚀严重的不能使用。 (8)工具及小零件，要放在工具箱内。不得使用不合格的构配件。 (9)搭设、拆除脚手架时应思想集中，团结协作，统一指挥，禁止在架子上打闹。材料、工具不得乱抛、乱扔，在吊运下方不得站人。 3. 使用阶段 (1)作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。 (2)六级及六级以上大风和大雾、大38、雨天应停止脚手架作业. 雨后架上操作应有防滑措施。 (3)整体的脚手架必须保持垂直、稳定，不得向外侧倾斜。 (4)设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。在六级及六级以上大风与大雨后，停用超过一个月或复工前，必须对脚手架进行检查。 其检查保修项目： 各主节点处杆件安装，连墙件、支撑、门洞等构造是否符合施工方案要求； 扣件螺栓是否松动；24m以上脚手架立柱的沉降与垂直度允许偏差是否符合规定要求；安全防护措施是否符合要求。 (5)外脚手架使用期间，严禁任意拆除任何构件，要拆除任一构件均应采取安全措施，并报请主管部门批准。 (6)严禁任意在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主主39、管部门批准。 (7)外墙脚手架在任何时候都要高出施工操作面1.2m以上。 (8)脚手架上进行电、气焊作业时. 必须有防火措施和专人看守。 (9)地临时用电线路的架设及脚手架接地，避雷措施等应按国家现行标准施工现场临时用电安全技术规范的有关规定执行。 (10)每天 (次)收工前，所有上架材料应全部搭设，不要存留在架子上。 (11)外脚手架在连续使用超过六个月或停止使用超过15天后继续使用前，必须先进行检查，合格后方能使用。 (12)做好防火工作。设挂防火器材。照明电线不得缠绕在钢管上，电动机与钢管接触时，要有良好的绝缘，以防架子传电。在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。 (140、3)要及时清除脚手架上的杂物和障碍物，特别注意扣件等不要放在平桥上，要防止其掉落而发生工伤事故。 (14)棚工在高处作业时要正确使用好安全带，安全带应高挂低用，不准将绳打结使用，也不准将钩直接挂在安全绳上使用，应挂在安全的构件 (如已经扣实立杆的纵向水平杆等)上用。安全带上的各个部件不得任意拆掉，更换新绳时要注意加绳套。使用频繁的绳，要经常做外观检查，发现异常时，应立即更换新绳,安全带使用期为35年，发现异常应提前报废。第5章 施工安全保证措施 5.1 安全组织保障措施 5.1.1 安全管理组织架构本工程现场管理组织机构见下图。搭设作业班组（8人）专职安全员施 工 员资 料 员安 全 员机 管41、 员材 料 员专业技术负责项目经理5.1.2安全教育 1.搭、拆脚手架的工作人员必须是经过考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检合格方可持证上岗。 2.搭拆脚手架的工作人员做好安全技术交底及安全教育后方可上岗作业。 3.安全宣传、安全教育、安全交底要落实到每个班组和个人。 4.施工前对班组进行安全技术交底并记录，每天施工前班组进行班前安全活动，保证施工安全。 5.施工中必须严格按照有关章程和规范要求施工，严禁违章作业。 5.2 安全技术措施 1.落实安全“三宝”使用，凡一切进入施工现场的人员必须戴安全帽。在高空作业时系安全带。凡进出入口地段、地面下有人员操作地段，均应全封闭挂妤佛山市建委认可42、的密目式绿色安全网。 2.凡是高血压、心脏病、癫痫病、晕高或视力不够等不适合做高处作业的人员，均不得从事架子作业。架子工中配备徒工的，在培训之前必须通过医务部门的身体检查，体检合格的才能上架施工，操作时必须有技工来带领、指导. 由低到高，逐步增加，不得任意单独上架子操作。 3.作时必须正确戴好安全帽和安全带，安全帽的帽带要绑紧在下颚的位置，安全带应可靠地与纵向水平杆连接；穿防滑鞋，不得穿塑料底鞋或皮鞋，不得酒后、带病作业。 4.施工梯口、出入口等重要部位要搭设安全挡板。 5.明确脚手架的结构和安全使用，任何人员不得对脚手架的连墙件提前拆除，以免影响脚手架安全。 6.在脚手架的搭设、拆除之前必须43、详细逐级进行安全技术交底。未经原审批部门同意，任何入不得修改更变技术方案。 7.架设后. 应会同技术部门及安全检查员进行全面检查，验评合格后方可使用。每施工段要经验收后才可使用。 8.架子未经检查、验收，除架子工外，严禁其他人员攀登。验收合格的架子，任何入不得擅自拆改，需局部拆改时，要经技术负责入同意，由架子工操作。 9.使用过程中必须定期和不定期进行检查，发现问题应及时整改，整改后才能继续使用。如停工一段时间重新开工时必须全面检查，检查合格后才可使用。 10.工具及小零件，要放在工具箱内。不得使用不合格的构配件。 11.搭设、拆除脚手架时应思想集中，团结协作，统一指挥，禁止在架子上打闹。材料44、工具不得乱抛、乱扔，在吊运下方不得站人。 12.遇六级以上大风或重雾、大雨时应停止工作，雨后施工要注意防滑。 13.做好防雷、防火工作。设挂防火器材。照明电线不得缠绕在钢管上，电动机与钢管接触时，要有良好的绝缘，以防架子传电。在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。 14.要及时清除脚手架上的杂物和障碍物，特别注意扣件等不要放在平桥上，要防止其掉落而发生工伤事故。 15.不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。 16.施工用的卸料平台上应显著地标明容许荷载牌，卸料平台上人员和物料的总重量，严禁超过设计的容许荷载。各种运输卸料平台，除两侧设45、防护栏杆外，平台口还应设置安全门或活动防护栏杆。 17.安全技术交底的记录内容为：“施工中必须严格按照有关章程和规范要求施工，严禁违章作业。平桥上的扣件和钢管等材料要及时拿走，不要乱堆乱放在桥面板上，要防止其掉落而发生工伤事故。拆棚时，连墙件不得超前解除，应该拆到哪一层才能解除哪一层，严禁先将整层或数层连墙件拆除后再拆脚手架。” 18.架子工在高处作业时要正确使用好安全带，安全带应高挂低用，不准将绳打结使用，也不准将钩直接挂在安全绳上使用，应挂在安全的构件 (如已经扣实立杆的纵向水平杆等)上用。安全带上的各个部件不得任意拆掉，更换新绳时要注意加绳套。使用频繁的绳，要经常做外观检查. 发现异常时46、，应立即更换新绳，安全带使用期为35年，发现异常应援前报废。 5.3 预防物体打击事故措施和防止高空坠落要点 1.进入现场的人员戴安全帽。 2.办公人行通道、正门出入口、交叉作业通道搭护头棚。 3.高处作业的工人应备工具袋，零件、螺栓、螺母随手放入工具袋，严禁向下抛掷物品。 4.高处作业中的所有物料均应堆放平稳，较轻的板材要加压重物，以防被大风掀翻吹落，高处作业的余料、废物须及时清理，不得任意乱置或向下丢弃，以防无意碰落或被风吹落。 5.高处作业的操作平台应密实，周围栏杆底部应设高度不低于l8cm的挡脚板。以防物料从平台缝隙或栏杆底部漏下。 6.从事脚手架搭设和拆除的高处作业时，操作人员必须戴47、安全带。 7.未经安全员的同意，不准擅自拆除安全防护措施。 8.每天上班前对所有高 空作业人员的劳动防护用品穿戴情况进行专项检查。 9. 重视施工现场的安全生产检查、整改，施工作业人员是否遵章守纪，是否按技术交底要求去进行施工。 10.尽量避免特殊高处作业，比如风力达到6级停止高处作业，夜间不安排高处作业，避开高温和低温高处作业等。当恶劣天气过去后，必须对各类安全设施进行检查、校正、修理使之完善。发现安全措施有隐患时，应立即采取措施，消除隐患；当危及人身安全时，必须停止作业。 5.4 应急预案 5.4.1 应急组织 1.现场应急处理组织架构如下图：后勤保障组保卫组技术支持组抢险抢修组医疗救护组48、项目部应急预案领导小组组长项目部应急预案领导小组副组长 2.应急领导小组：现场成立项目经理杨洁 13500026695 为该小组组长，副组长为蔡仁辞13926004948。 3.现场抢救组：项目部安全生产负责人杨洁为组长，现场管理人员蔡仁辞、冯德海、陈惠雄、陈束发为现场抢救组成员。 4.医疗救治组：项目部医疗室负责人杨洁为组长，医疗室全体人员为医疗救治成员。 5.后勤服务部组：项目部后勤负责人杨洁为组长. 现场全体保安人员为组员。 6.应急组织的分工及人数根据事故现场需要灵活调配。 7.应急领导小组职责：建设工地发生安全事故时，负责指挥工地抢救工作，向各抢救小组下达抢救指令任务，协调各组之间的49、抢救工作. 随时掌握各组最新动态并做出最新决策.第一时间向 110、120、企业就援指挥部、当地政府安监部门、公安部门求援或报告灾情。平时应急领导小组成员轮流值班，值班者必须任在工地现场，手机24小时开通，发生紧急事故时，在项目部应急组长抵工地前，值班者即为临时救援组长。 8.现场抢救者职责：采取紧急措施，尽一切可能抢救伤员及被困人员，防止事故进一步扩大。 9.医疗救治组职责：对抢救出的伤员，视情况采取急救处置措施，尽快送医院抢救。 10.后勤服务组职责：负责交通车量的调配，紧急救援物资的征集及人员的餐饮供应。 11.保安组职责：负责工地的安全保卫，支援其他抢救组工作，保护现场。 5.4.2救50、援器材 1.应急领导小组配备下列救援器材： (1)医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱； (2)抢救工具：一般工地常备工具即基本满足使用； (3)照明器材：手电筒、应急灯36V以下安全线路、灯具； (4)通讯器材：电话、手机、对讲机、报警器； (5)交通工具：工地常备一辆值班面包车，该车轮值班时不应跑长途； (6)灭火器材：灭火器日常按要求就位，紧急情况下集中使用。 2.通信联络 项目部必须将 110、119、120、项目部应急领到小组成员的手机号码、企业应急领导组织成员的手机号码、当地安全监督部门电话号码，明示于工地显要位置。工地抢险指挥及保安员应熟知这些号码。 5.5 应急救援预防措施及51、应急响应 5.5.1 工伤事故应急准备和预防措施 1.项目经理应组织识别项目现场的危险源，并对其采取预防和控制(明确危险作业场所)措施，派专人 (专职安全员)负责时时监控。 2.公司应从人力、物力和管理等方面，支持项目经理对工程项目的安全生产管理工作，确保工程项目的安全教育和安全防护设施的投入。 3.项目部应对员工进行临时急救知识教育，提高员工的自救能力。 4.项目部应在现场办公室的明显位置设置急救药箱，配备适当的药品、救护设备 (如止血纱布、消毒洒精、防暑降温药品等)以便对轻伤事故的受伤人员进行临时急救。 5.应在现场办公室明显位置公布将应急调查小组管理机构人员、火警电话“119”和急救中心52、“120”或急救医院的联系电话：（0757-86773286）公布于土墙。 5.5.2 工伤事故应急响应 1.一旦事故发生，在现场的任何一位事故应急领导小组成员或管理人员应自觉负责现场紧急抢救的组织工作，以最快、最有效途径 (包括向急救中心“120”或急救医院求救)将受伤人员送往医院抢救和治疗。 2.现场的人员或管理人员应及时向事故应急领导小组的组长 (正或副)报告，以便抢救工作得到公司支持。 3.当机械性伤害发生时，应尽快将伤员搬到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，进行临时急救处理后及时送急救医院抢救和治疗。 4.通常的止血急救方法： (1)对动脉出血 (出血时象喷泉一样喷出，稍久就有生命危53、险)，可用加压包扎止血法、止血带止血法或填塞止血法。 加压包扎止血法：用止血纱布或干净毛巾折成比伤口稍大的垫子盖住伤口. 然后用绷带或布带在血管上部 (近心脏一头)加压包扎. 达到阻止动脉血液流出的目的。 止血带止血法：对于大血管出血. 尤其是动脉出血，当采用加 压法包扎止血法不能有效地止住出血时可用此法。同加压包扎止血法盖住伤口，用橡皮管作止血带 (也可用绷带、布带等代替)快而准确地在伤口上方，接近伤口处扎紧止血带，以出血停止，摸不到远端脉搏为合适，隔半小时缓缓放松23 分钟，与此同时应用指压法压迫止血。 填塞止血法：把消过毒的棉花或纱布填塞在伤口内，再用加压法包扎止血. 此法适用于腋窝、肩54、部、大腿部伤口的止血。 (2)对静脉出血或毛细血管出血 (慢出血或血液从整个伤面渗出)，可用指压止血法，即用手指或掌、拳把出血的血管上部 (近心脏的一头)用力压向其下面压，阻断血液来源，达到临时止血的目的。 5.当入从高空坠落，如果伤员是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速、妥善地将伤者送医院急救。若发现伤员的耳朵、鼻子有血液流出，千万不可用手帕、棉花或纱布去堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，而会危及伤员的生命安全。 6.如果伤员是腹背部先着地，可能造成脊柱骨折、下肢瘫痪，这时候不能随意翻动。搬动时要三个入同时同一个方向将伤员平直抬于木板上. 不能扭转脊55、柱，且运送时要平稳，否则会加重伤情。 7.现场的临时急救应坚持到将伤者妥善交给了急救医院或医生 (进行急救处理)。 8.项目部应注意保护事故现场，事故未查清，未征得有关部门同意，不得借口恢复生产.擅自清理破坏现场。因抢救负伤人员和排除险情而必须移动现场物件时，随后应做出标记.或画清事故现场示意图。 5.6 监测监控措施 1.脚手架搭设前、外脚手架搭设过程和外脚手架搭设后 (大风、雨后)，应派专人对支撑系统垂直进行观测。采用自测立杆的方法，及时将各过程的测量数据进行对比分析。监测点位置布置：建筑物四周和中间立杆垂直度进行重点监测，设置根据现场情况确定。详见图号：19。在首层外脚手架搭设前必须设置56、好立杆轴线，搭设完毕后采用经纬仪进行垂直度观测，并做好记录，安排现场项目经理为组长的监测小组保护监测点。 2.频率为：外脚手架搭设完成首层后监测一次作原始点. 每个观测点设置上、中、下三个方向；并记录下监测点的数据。外脚手架搭设过程和大雨或台风过后作为重点监测，派施工员用经纬仪进行观测，直至外脚手架搭完该层或大雨、台风过后；人员退场后完成进行监测。当监测值超出预警值时，疏散与外脚手架调整垂直度和加圄的无关人员，当监测超出极限值时，启动应急预案，立即撤离所有作业人员；上报公司，根据现场情况编制事故处理方案. 经论证可行后方可进行加固作业。 3.施工过程监控措施 (1)外脚手架搭设完成后，必须由公57、司质安部、现场项目部与监理公司验收，严格按照施工方案进行，脚手架搭设后签字确认后方可使用。 (2)成立安全检查监控小组，随时对脚手架搭设过程中的安全进行监控。 (3)在脚手架使用过程中，派专门的管理人员对外脚手架的变形进行目测与经纬仪、水准仪监测，若发现外脚手架有明显变形或有明显下沉变形要立即报告项目部. 并停止施工作业，待安全检查合格后再恢复外脚手架的使用。 4.监测内容 (1)外脚手架最底层立杆的沉降； (2)脚手架立杆垂直度； (3)大横杆的弯曲变形； (4)脚手架是否超载； (5)脚手架刚性连墙件的设置； (6)钢丝绳卸荷点的弯曲变形和吊环变形，钢丝绳是否拉紧。 5.脚手架垂直度监测值58、如下： 项目变形预警值 (mm) 变形极限值(mm) 备注垂直度变形 80 100若出现以上预警值，监测人员要立即通知项目安全员，要求停止脚手架的使用并报告项目部，再由项目部向公司汇报。第6章 劳动力计划6.1 劳动力准备及要求 1.选择高素质的施工作业队伍进行该工程的施工。 2.根据该工程的特点和施工进度计划的要求，确定各施工阶段的劳动力需要量计划。 3.对工人进行技术、安全、思想和法制教育，教育工人树立“质量第 一，安全第一”的正确思想；遵守有关施工和安全的技术法规；遵守地方治安法规。 4.工人进场前做好文明施工及环境保护教育工作以及法制教育工作。 5.按施工进度计划组织劳动力进场。工人选59、用有施工经验的熟手工人. 工人进场做好安全、技术、防火、文明施工等教育及技术交底工作，进行岗前培训后方可上岗；特殊工种施工人员必须经培训并持证上岗。做好对工人的法制教育以及文明施工教育，杜绝违法犯罪行为发生，建立我公司的良好形象。 6.2 安全生产管理人员 职务 姓名 联系电话 项目经理 杨洁 13500026695 项目副经理 蔡仁辞 13926004948专业技术负责朱建军15875730172 专职安全员 冯德海 13829747673 专职安全员 陈惠雄 13926473528 专职安全员 陈来发 15914313095 施工员 梁德彬 15363419538 施工员 陈炯文 137160、2509358 施工员 傅金平 13531390199第7章 卸料平台技术措施 7.1 施工人货梯卸料平台 7.1.1 施工人货梯卸料平台做法 落地式入货梯卸料平台平面尺寸为 3.55mx5.00m，支撑在首层楼面上，设计承载力为2.5kN/。 7.1.2 安全技术措施 1.材料要求 外用电梯卸料平台架体主要采用48x3.5mm 的钢管搭设，要求钢管无严重锈蚀弯曲、压扁；钢管连接必须用合格的扣件，不得用铅丝和其它材料绑扎；平台面采用 50mm 厚的木制脚手板东西方向满辅而成，并确保固定牢固。 各材料必须有产品合格检验合格证。新安全网必须有产品质量检验合格证，旧网必须有允许使用的证明书或合格的检61、验记录。 2.架体立杆采用双立杆. 确保立杆底部平稳立放在坚硬的混凝土地面上，横向水平杆应放置在纵向水平杆之上，具体位置详附图； 3.外用电梯卸料平台架体与墙体之间采用钢管连接. 逐层设置，确保架体稳定。 4.卸料平台东西两面的外侧，应分别加设两道横向水平杆做为护身栏，外侧挂设密目安全网，确保密封严密。 5.卸料平台进入楼内地面交界处出现高低差 (错台)时，应用脚手板铺设坡道，坡度以15。为宜，脚手板必须绑扎牢固，并在坡道面钉防滑条. 间距不大于 300mm。 6.外用电梯梯笼入口处分别设置 1.5m 高的内向平开式安全门，采用14 钢筋焊制. 涂刷红白漆。必须在各楼层卸料平台出入口处挂设“请62、勿探头”等警示牌。 7.应在外用电梯首层入口处设置长 12m、宽9m 的防护棚，棚顶必须满铺双层不小于 2cm厚的木板。 8.外用电梯首层入口处应挂设限载标示牌、乘坐电梯安全须知、外用电梯安全操作规程。 9.卸料平台架子搭设完毕后，应在各层设置 36V 低压照明电灯，并对电线及灯具做好防砸措施。 10.逐层设置楼层提示标牌。 7.1.3 搭设操作安全要点 1.操作人员必须是经过专门安全培训考核合格并持证上岗的架子工。作业过程中应由有经验的人员负责现场指挥。 2.操作过程中应按要求正确系挂安全带戴好安全帽及其他劳保用品，并应做好高处坠落的防范措施。 3.施工现场应设置警戒区. 闲杂人员不得进入作63、业现场。 4.卸料平台架子搭设施工应与上方的结构施工避开时间，杜绝上下垂直交叉作业。 5.传递材料严禁高空抛掷。 6.未能一次性搭设成功的架体，在人员离开之前，应对架体采取临时固定措施。 7.2 悬挑式卸料平台 7.2.1 悬挑式卸料平台作法 悬挑式卸料平台平面尺寸为 3.55mx5.00m，外飘主梁采用16#槽钢，次梁采用12#槽钢，面铺 3mm厚花纹钢板. 采用焊接而咸。悬挑式塔吊卸料平台设计承载力为 2.5kN/，且总荷载不得超过 l5kN。 悬挑式卸料平台后锚筋 20，上吊点 20，楼板加强筋 220，1.5m 长。 7.2.2 卸料平台安装、拆卸与使用过程中的注意事项 1 卸料平台采64、用塔吊辅助安装. 所有构件必须与外脚手架与模板顶架分离。 2.在主体结构施工时，应做好各种预埋件的预埋工作。 3.卸料平台拆卸时，必须按以下顺序： 清理钢平台上的所有杂物，拆除安全网和踢脚板等安装吊运用的钢丝绳 (利用钢平台上的吊点)塔吊吊钩就位拆除楼板上的固定环塔吊吊起钢平台约 5cm拆除钢平台的钢丝绳钢平台吊离二次安装 4.卸料钢平台的安装与拆卸必须由专人指挥。高空作业必须系好安全带。钢平台拆卸后必须立即对外脚手架进行重新封闭和防护。 5.安装与拆卸过程中，安装范围以下禁止人员进入。安装与拆卸前，钢平台必须作详细检查，确保安全。 6.安装过程中安装工具必须放在工具袋中，并放置好，防治坠物伤65、人。 7.吊装后，须待钢平台支撑点搁稳，点焊固定，钢丝绳接好，调整完毕，并经过检查验收，方可松卸起重吊钩。钢平台外口应略高于内口约 3cm，不得向外下倾。钢丝绳与建筑物构件围系处若有尖锐利口，必须加软垫物作衬垫，以防钢丝绳磨损。 8.悬挑式钢平台在使用过程中，要经常进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时更换，焊缝脱焊应及时补焊牢固。 9.安装过程中操作人员必须遵守高空作业安全规范，高空作业人员必须系好安全带。 10.卸料平台必须由专人制作，必须按照有关规定进行操作，制作完毕经专人验收合格后方可进行安装。 11.卸料平台吊装后，操作平台应显著地标明容许荷载值，并由专人验收合格后方能使用。 7.2 66、.3 卸料平台安全操作措施 1. 卸料平台的操作人员和物料的总重量不得超过设计的允许荷载。 (1)卸料平台设计允许均布荷载为 2.5kN/(250kg/)，且总荷载不得超过 l5kN。 (2)卸料平台常用建筑材料限制数量： (A)钢管：6米 30 条，5 米 35 条，4 米 40 条，3 米45 条，2 米 5 条； (B)顶托：70个； (C)Ml219 门架：60个； (D)80x8OX2000 木方：100条； (E)915x1830模 (夹)板：30块； (3)卸料平台上不得混放材料，所有材料在卸料平台上的堆高不得超过安全护栏。 2. 钢卸料平台上显眼处挂上限载标志牌，标志牌标明允许67、使用荷载及各种材料的堆放量。 3. 在使用的全过程，安全护栏与安全网不得困吊运材料的需要拆除。操作人员严禁攀爬安全护栏。 4. 在卸料平台上的操作人员必须严格遵守高空作业安全规程。塔吊起吊物料时，人员必须撤离卸料平台。 5. 卸料平台要经常清理，清除有可能坠落的物件。 6. 物料应堆放平稳，堆放的最大高度不得超过安全栏杆的高度。 7. 钢卸料平台的所有构件与材料. 均需采用合格产品，钢丝绳、索具螺旋扣、钢丝绳夹等必须有合格证明。 8. 吊环必须采用 3 号沸腾钢制作。 9. 材料起吊时，必须专人指挥，指挥人员用对讲机与塔吊司机保持联系，缓慢平稳起吊。吊运的物料绑扎牢固，起吊前注意吊运的物料是否68、被外脚手架与卸料平台的构件阻碍和与其互相连系，若出现上述情况，必须对物料重新整理和绑扎后方可进行吊运，不得强行起吊。 10. 物料起吊重量不得超出塔吊的起重能力。第8章 脚手架安全性验算8.1.1落地式扣件钢管脚手架计算书（32.0落地） 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度32.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.70米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距2.00米。 钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距4.00米，水平间距4.50米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时69、考虑2层施工。 脚手板采用钢筋网片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设13层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.11kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.50kN/m2，高度变化系数0.7300，体型系数0.4000。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 卸荷钢丝绳采取4段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离4.0m。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在70、小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.700/2=0.053kN/m 活荷载标准值 Q=2.0000.700/2=0.700kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.053=0.109kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.700=0.980kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计71、算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.109+0.100.980)1.5002=0.240kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.109+0.1170.980)1.5002=-0.283kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.283106/5080.0=55.616N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.053=0.091kN/m 活荷载标准值q2=0.700kN/m 三跨连续梁均布荷载72、作用下的最大挠度 V=(0.6770.091+0.9900.700)1500.04/(1002.06105121900.0)=1.521mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.7001.500/2=0.079kN 活荷载标准值 Q=2.0000.7001.500/2=1.050kN 荷载的计73、算值 P=1.20.058+1.20.079+1.41.050=1.634kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.7002/8+1.6340.700/4=0.289kN.m =0.289106/5080.0=56.832N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均74、布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038700.004/(3842.060105121900.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.058+0.079+1.050=1.186kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1186.350700.0700.0700.0/(482.06105121900.0)=0.338mm 最大挠度和 V=V1+V2=0.342mm 小横杆的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取875、.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.700=0.027kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.7001.500/2=0.079kN 活荷载标准值 Q=2.0000.7001.500/2=1.050kN 荷载的计算值 R=1.20.027+1.20.079+1.41.050=1.597kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手76、架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1008 NG1 = 0.10132.200=3.246kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.150131.500(0.700+0.200)/2=1.316kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.50013/2=1.463kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 77、= 0.0051.50032.200=0.242kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.267kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5000.700/2=2.100kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.500 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.78、250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.5001.2500.600 = 0.263kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.221.034+0.851.42.100)/51.50=8.322kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.221.034+1.42.100)/51.50=3.757kN 风荷载设计79、值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.2631.5002.0002.000/10=0.187kN.m 五、立杆的稳定性计算: 1.卸荷计算规范外内容，供参考 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。 在脚手架全高范围内增加4吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。 计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到 1=arctg4.00/(0.70+0.30)=1.326 2=arct80、g4.00/0.30=1.496 最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为8.322kN和8.322kN。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为8.454kN和8.454kN。 考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN) T1=8.71 T2=8.48 F1=2.11 F2=0.63 其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。 所有卸荷钢丝绳的最大拉力为8.714kN。 选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.0008.714/0.850=102.522kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径14.0mm。满足要求! 吊环强度计算公式为 = T / A f 其中f 吊环钢筋抗拉强81、度，混凝土结构设计规范规定f = 50N/mm2； A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。 经过计算得到，选择吊环的直径要至少(17428.7874/3.1416/50/2)1/2=15mm。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.454kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5002.000=3.465m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面82、模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3465/16=219； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.152； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8454/(0.15489)=113.742N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.662kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50083、； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5002.000=3.465m； A 立杆净截面面积，A=4.290cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3465/16=217； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.155； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.073kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =11662/(0.16424)+73000/4491=194.126N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，84、立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用膨胀螺栓连接，预埋铁的计算参见施工计算手册钢结构部分。 连墙件预埋螺栓连接示意图 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 33.82 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 8.45 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fg85、k 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求!8.2.1悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度30.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.70米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距2.00米。 采用的钢管类型为483.5， 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距4.00米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用钢筋网片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设14层计算。 安全网荷载取0.0050kN/m2。86、 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.50kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。 卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离2倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离8.0m。 悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度3.80米，建筑物内锚固段长度5.20米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物3.70m。拉杆采用钢丝绳。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩87、和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.700/2=0.053kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.700/2=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.053=0.109kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.050=1.470kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.109+0.101.470)88、1.5002=0.350kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.109+0.1171.470)1.5002=-0.412kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.412106/5080.0=81.102N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.053=0.091kN/m 活荷载标准值q2=1.050kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.091+0.9901.050)1500.89、04/(1002.06105121900.0)=2.222mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.7001.500/2=0.079kN 活荷载标准值 Q=3.0000.7001.500/2=1.575kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.079+1.41.575=2.369kN 90、小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.7002/8+2.3690.700/4=0.417kN.m =0.417106/5080.0=82.087N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038700.004/(3842.060191、05121900.000)=0.005mm 集中荷载标准值P=0.058+0.079+1.575=1.712kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1711.350700.0700.0700.0/(482.06105121900.0)=0.487mm 最大挠度和 V=V1+V2=0.492mm 小横杆的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横92、杆的自重标准值 P1=0.0380.700=0.027kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.7001.500/2=0.079kN 活荷载标准值 Q=3.0000.7001.500/2=1.575kN 荷载的计算值 R=1.20.027+1.20.079+1.41.575=2.358kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1176 NG1 = 0.11829.000=3.422kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用93、竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.150141.500(0.700+0.300)/2=1.575kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.50014/2=1.575kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50029.000=0.218kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.790kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 N94、Q = 3.00021.5000.700/2=3.150kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.500 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.5001.2500.600 = 0.263kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 考虑到分段卸荷作用，95、经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.26.778+0.851.43.150)/21.50=8.912kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.26.778+1.43.150)/21.50=9.408kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.2631.5002.0002.00096、/10=0.188kN.m 五、立杆的稳定性计算 0.卸荷计算规范外内容，供参考 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。 在脚手架全高范围内增加1吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。 计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到 1=arctg8.00/(0.70+0.30)=1.373 2=arctg8.00/0.30=1.511 最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为8.911kN和8.911kN。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为9.408kN和9.408kN。 考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN) T1=9.59 T2=9.43 F1=1.88 97、F2=0.56 其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。 所有卸荷钢丝绳的最大拉力为9.594kN。 选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.0009.594/0.850=112.870kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径14.0mm。满足要求! 吊环强度计算公式为 = T / A f 其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50N/mm2； A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。 经过计算得到，选择吊环的直径要至少(19187.8344/3.1416/50/2)1/2=16mm。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值98、，N=9.408kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5002.000=3.465m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3465/16=219； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.152； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9408/(0.15489)=126.569N/mm2； f 99、钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.911kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5002.000=3.465m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3465/16=219； 轴心受压立杆的稳定100、系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.152； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.187kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8911/(0.15489)+187000/5080=156.789N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件扣件连接示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为700mm，内侧脚手架距离墙体200m101、m，支拉斜杆的支点距离墙体 = 3700mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面抵抗矩W = 185.00cm3，截面积A = 30.60cm2。 受脚手架集中荷载 P=9.41kN 水平钢梁自重荷载 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=-3.926kN,R2=9.266kN,R3=15.949kN,R4=-0.543kN 最大弯矩 Mma102、x=4.887kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=4.887106/(1.05185000.0)+2.8191000/3060.0=26.078N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=1.51 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.883 经过计算得到强度 =4.89106/(0.883185000.00103、)=29.94N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九、拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=5.217kN RU2=11.179kN 十、拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=11.179kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对104、619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00011.179/0.850=105.214kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15.5mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=11.179kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=111794/(3.1416502)1/2=12mm 十一、锚固段与楼板连接的计算 1105、.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=15.949kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=159494/(3.1416502)1/2=15mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 15.95kN106、； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于15949.31/(3.1416201.5)=169.2mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 15.95kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等107、于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!8.3.1人行斜道承载力验算一、斜道小横杆验算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆计算简图小横杆的自重标准值：p1=0.0384kN/m；脚手板的自重标准值：P2=0.30.3/2=0.045kN/m；活荷载标准值：Q=30.3/2=0.45kN/m；静荷载的设计值：q1=1.20.0384+1.20.045=0.10kN/m活荷载的设计值：q2=1.40.45=0108、.63kN/m；q=0.10+0.63=0.73kN/m2.强度验算均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax=qL2/8Mqmax=0.73O.82/8=0.058kNm；最大应力计算值=M/W=0.058l06/4496=12.90N/mm2小横杆的最大弯曲应力=12.90N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求!3.挠度验算小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：Vqmax=5qL4/384EIVqmax=50.738004/(3842.06xl05107831)=0.175mm：小横杆的最大挠度为0.175mm小于小横杆的最大容许挠度800/15O=5.3mm109、，满足要求!传向大横杆的力P=qL/2=O.73O.8/2=0.292kN二、斜道大横杆的验算：按照扣件式钢管脚手架安拿技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值：q=0.03841.2=0.0461kN/m集中荷载的设计值：P=0.292kN大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)2.强度验算最大弯矩出现在跨中。P=0.2925sin240=0.594kNq=110、0.0461sin240=0.0188KN/m跨中最大弯距计算公式如下：Mmax=0.08qL2+0.267FL跨中最大弯距为：Mmax=0.080.0188(1.5/cos240)+0.2670.594(1.5/cos240)=0.00247+0.261=0.2634kNm选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Mmax/W=0.2634106/4496=58.58N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为=58.58N/mm小于大横杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求!3.挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：Vmax=0.677qL4/100EI111、+1.883FL3/100EIVmax=0.6770.018816424/(1002.06105107831)+1.88360016423/(1002.06l05107831)=0.042+2.252=2.294mm大横杆挠度2.294mm小于大横杆的最大容许挠度1642/150=10.9mm，满足要求!三、斜道扣件抗滑力的验算：按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.0OkN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照卞式计算(规范5.2.5)：RRc其中RC扣件抗滑承载力设计值，取8.O0k112、N；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P1=0.03841.642=0.0631kN；小横杆的自重标准值：P2=0.03840.810/2=0.l536kN；脚手板的自重标准值：P3=0.350.81.5/2=0.21kN活荷载标准值：Q=30.81.5/2=1.8kN；荷载的设计值：R=1.2(0.0631+0.1536+0.21)+1.41.8=0.512+2.52=3.032kNR=3.032kN100.02kN钢丝绳破断拉力满足使用要求!六、吊环强度验算1.吊环强度验算吊环强度计算公式为：=N/Af其中f吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f=50N113、/mm2；N吊环上承受的荷载等于F；A吊环截面积，每个吊环安装两个截面计算，A=0.5pd2选择吊环的最小直径为：d=(2FG/f/p)0.5=(210.627103/50/3.14)0.5=11.6mm。吊环选用16mm钢筋制作成吊环，满足使用要求。2.下吊点扣件抗滑移计算轴向力设计值NL=10.627kN/tan72.10+10.627kN/tan86.30=3.43kN+0.687kN=4.117kN吊点采用双扣件与杆件连接。由以上计算得到小于双扣件的抗滑力160.75=12kN4.117kN，满足要求！3.吊环锚固长度验算三层以上梁板混凝土等级为C25，预埋钢筋采用HPB235级钢筋。114、钢筋锚固长度L=afyd/ft=0.1621016/1.27=423mma钢筋的外形系数；光面钢筋a0.16fy钢筋抗拉强度设计值；d钢筋直径；ft混凝土抗拉强度设计值；现行混凝土结构设计规范(GB50010-2002)规定吊环埋入混凝土的深度不应小于30d=480mm，并应焊接或绑扎在钢筋骨架上。现采用最小锚固长度为L=480mm钢丝绳上吊点结构边梁承载力验算施工单位需要与主体结构设计单位计算确定。8.4.1落地式电梯井内脚手架平台验算 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度30.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵115、距2.00米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.15米，立杆的步距2.00米。 钢管类型为483.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距4.00米，水平间距4.00米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用钢筋网，荷载为0.30kN/m2，按照铺设10层计算。 栏杆采用钢管，荷载为0.05kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 一、大横116、杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.800/2=0.120kN/m 活荷载标准值 Q=2.0000.800/2=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.120=0.190kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 117、最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.190+0.101.120)2.0002=0.509kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.190+0.1171.120)2.0002=-0.600kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.600106/5080.0=118.148N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.120=0.158kN118、/m 活荷载标准值q2=0.800kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.158+0.9900.800)2000.04/(1002.06105121900.0)=5.730mm 大横杆的最大挠度小于2000.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0382.000=0.077kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8002.000/2=0.240kN 活荷载标准值 Q119、=2.0000.8002.000/2=1.600kN 荷载的计算值 P=1.20.077+1.20.240+1.41.600=2.620kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+2.6200.800/4=0.528kN.m =0.528106/5080.0=103.882N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大120、挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105121900.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.077+0.240+1.600=1.917kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1916.800800.0800.0800.0/(482.06105121900.0)=0.814mm 最大挠度和 V=V1+V2=0.822mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范121、5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8002.000/2=0.240kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8002.000/2=1.600kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.240+1.41.600=2.565kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在122、20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1312 NG1 = 0.13130.000=3.936kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.300102.000(0.800+0.150)/2=2.850kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.05 NG3 = 0.0502.00010/2=0.500kN (4)吊123、挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0052.00030.000=0.300kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.586kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00022.0000.800/2=3.200kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB124、50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.2500.600 = 0.236kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.27.586+0.851.43.200=12.911kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.27.586+1.43.200=13.583kN 风荷载设计值产生的125、立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.2362.0002.0002.000/10=0.225kN.m 五、立杆的稳定性计算: 0.卸荷计算 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。 在脚手架全高范围内增加1吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。 计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到 1=arctg3.00/(2.00+0.30)=0.917 2=arctg3.00/0.30=1.126、471 最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为8.169kN和8.169kN。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为8.673kN和8.673kN。 考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN) T1=10.93 T2=8.72 F1=6.65 F2=0.87 其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。 所有卸荷钢丝绳的最大拉力为10.928kN。 选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于8.00010.928/0.850=102.855kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径14.0mm。满足要求! 吊环强度计算公式为 = T / A f 其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范127、规定f = 50N/mm2； A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。 经过计算得到，选择吊环的直径要至少(21856.7524/3.1416/50/2)1/2=16mm。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.673kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.600； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.6002.000=3.696m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4128、.491cm3； 由长细比，为3696/16=232； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.137； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8673/(0.14424)=149.461N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.169kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.600； l0 计算长度 (m129、),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.6002.000=3.696m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3696/16=232； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.137； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.072kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8169/(0.14424)+72000/4491=156.821N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连130、墙件的设计计算满足要求!8.5.1落地式施工人货梯卸料平台验算 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度30.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距2.00米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.15米，立杆的步距2.00米。 钢管类型为483.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距4.00米，水平间距4.00米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.30kN/m2，按照铺设10层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.05kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在131、小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.800/2=0.120kN/m 活荷载标准值 Q=2.0000.800/2=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2132、0.038+1.20.120=0.190kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.190+0.101.120)2.0002=0.509kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.190+0.1171.120)2.0002=-0.600kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.600106/50133、80.0=118.148N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.120=0.158kN/m 活荷载标准值q2=0.800kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.158+0.9900.800)2000.04/(1002.06105121900.0)=5.730mm 大横杆的最大挠度小于2000.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，134、在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0382.000=0.077kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8002.000/2=0.240kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8002.000/2=1.600kN 荷载的计算值 P=1.20.077+1.20.240+1.41.600=2.620kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+2.6200.800/4=0.135、528kN.m =0.528106/5080.0=103.882N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105121900.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.077+0.240+1.600=1.917kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1916.800800.0800.0800.0/(482.061051219136、00.0)=0.814mm 最大挠度和 V=V1+V2=0.822mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8002.000/2=0.240kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8002.000/2=1.600kN 荷载的计算值 R=1.20137、.031+1.20.240+1.41.600=2.565kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1312 NG1 = 0.13130.000=3.936kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.300138、102.000(0.800+0.150)/2=2.850kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.05 NG3 = 0.0502.00010/2=0.500kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0052.00030.000=0.300kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.586kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00022.0000.800/2=3.20139、0kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.2500.600 = 0.236kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.27.586+0.851.43140、.200=12.911kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.27.586+1.43.200=13.583kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.2362.0002.0002.000/10=0.225kN.m 五、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.583kN141、； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5002.000=3.465m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3465/16=219； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.152； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =13583/(0.15489)=182.747N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!