1、璧山绿城上岛钟塔高层悬挑脚手架方案目 录目 录11工程概况21.1工程概述21.2工程概况32脚手架方案的选择33脚手架的材质规定44落地式架体施工方法及搭设规定45通道56接料台搭设77悬挑脚手架构造规定118脚手架搭设技术规定及验收标准149脚手架的验收与检查1610脚手架的拆除1611脚手架的安全管理及应急预案1712脚手架计算书1812.1落地式脚手架计算1812.2挑架计算3012.3悬挑脚手架阳角型钢计算书4612.4人货电梯进料口悬挑通道计算书5012.4.1落地式人货电梯进料口悬挑通道计算书5012.4.2悬挑式进料通道计算书561工程概况 1.1工程概述绿城上岛钟塔工程位于重2、庆市璧山县城璧青路旁边。扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2023)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2023)、钢结构设计规范(GB 50017-2023)等编制。1.2工程概况工程名称重庆璧山绿城上岛钟塔工程建设单位质量监督单位设计单位监理单位勘查单位施工总承包单位总建筑面积（m2）钟塔2511.24层 数13层高（m）3.4建筑顶标高48.80协议范围施工总承包协议工期（天）90天安全目的零伤亡质量目的合格,争创优质结构 重庆璧山绿城上岛钟塔工程工程； 工程建设地点:重庆璧山璧青路旁；3、属于框剪结构； 地上13层； 地下0层；建筑高度：48.8m；标准层层高：3.4m ；总建筑面积：2511.24平方米；总工期：90天。本工程由重庆东泉地产公司投资建设，深圳建筑设计院重庆分院设计，地质勘察，重庆新鲁班工程监理公司监理，重庆天字建设集团公司组织施工；由陈伟担任项目经理，邹开建担任技术负责人。工程说明：重庆璧山绿城上岛工程项目位于重庆市璧山县城璧青路旁，工程结构类型为框架-剪力墙结构，基础为独立柱基、条基和挖孔桩基础。建筑面积为2511.24平方米，地上13层，主体总高度为48.80米，钟塔高度20.20米。该工程外墙架体普通型钢悬挑式脚手架全封闭。2脚手架方案的选择根据建筑施工4、安全检查标准（JGJ5999）规定，结合本工程的实际情况楼层采用型钢悬挑脚手架的方案。从15.20m层起采用型钢悬挑脚手架的方案。中间在9层悬挑一次，采用16号工字钢悬挑，不同的悬挑梁单独使用不得混用。统一涂刷黄黑相间油漆。根据工程的需要，落地式外架在结构外墙施工完毕后先拆除，架体材料转至上部结构主体施工使用。上部外墙粉刷及装饰分段竣工后，再将上部材料分段转至以下重新搭设使用。本工程脚手架搭设应达成标化规定，突出本工程特色。搭设前钢管重新刷油漆，立杆、大小横杆为黄色；外架剪刀撑为双杆搭设，刷黄黑相间油漆；地面底步架子立杆和上下斜道立杆、护栏扶手栏杆刷红白相间油漆、18cm高踢脚板均刷黄黑相间油5、漆。每级悬挑段底部的外边设18cm高标志板，用九夹板制作，刷黄黑相间油漆。本工程协议工期紧，建筑面积小，脚手架工程是影响工程施工进度和生产安全及公司形象的关键因素，架设脚手架材料需求量大，应尽早做好材料需求计划。本工程为创双文明标化工地，所以在搭设方案的编制、搭设材料、班组的选择都要提高规定，力创特色。3脚手架的材质规定1、钢管：采用外径48mm，臂厚3.5mm的A3焊接钢管，其质量要符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。凡严重锈蚀、薄壁、严重弯曲及裂变的杆件不准采用，外架钢管采用金黄色，栏杆采用红白相间色，扣件刷暗红色防锈漆。2、扣件：其材质应符合钢管脚手架扣6、件（GB15831）中A3的规定，且不得有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件应与钢管的贴面接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要大于5mm。扣件的规格有三种：（1）直角扣件：重要作大、小横杆与立杆的联接使用，也可作连接墙杆对脚手架联接使用，保持杆件连接呈固定十字状；（2）回转扣件（也称万向扣件）：重要作斜杆与立杆，斜杆接长、立杆双管附绑加强联接使用；（3）对接扣件：重要作立杆、大横杆、搁栅、防护栏杆接长使用。凡严重锈蚀、变形、裂缝、螺栓螺纹已损坏的扣件不准采用；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。3、脚手片采用规格为800cm1500cm由毛竹制作的竹串片板7、竹笆板，不得使用腐烂、散边或破损严重的竹笆。4、连墙件：采用483.5 A3焊接钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。凡严重锈蚀、薄壁、严重弯曲及裂变的杆件不准采用。5、安全网：采用栏杆围网选用合格的聚氯乙烯编织的1.86m的密目式安全立网，安全网应为不小于2023目/100cm2的密目工绿化围护立网，经建设主管部门认证并应符合规定。6、16工字钢及槽钢：其质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。7、预埋吊环：采用16光圆钢筋8、钢丝绳：采用619+1、17钢丝绳。9、卡环：采用直径32绳夹。4落地式架体施工方8、法及搭设规定1、立杆：横向间距0.9m，纵向间距1.5，内立杆距墙面400mm，步高1.8m，且相邻接头错开。2、大横杆：间距0.3m，接头错开，每一立面同一步架内纵向水平高低差应控制在60mm以内。落底处设立纵横向扫地杆。3、小横杆：小横两端各伸出立杆净长度不少于100mm，端头离墙面250400mm，并尽量保持一致。4、剪刀撑（又称斜撑或十字撑）：在脚手架的转角、端头水平距离每隔6m(即四跨)，所有落地（底），从底到顶呈“之”字型连续设立，连接处用回转扣件连接，与地面夹角成4560之间，连续设立。剪刀撑的钢管接长，采用搭接方式，三只回转扣件接长，搭接长度不小于1m。回转扣件固定在与这相交。9、5、防护栏杆和踢脚杆：从脚手架的第二步开始，每步在外立杆里侧设0.6米及1.2m高的防护栏护，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.6m和1.2m。脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m高的防护栏杆和0.3高踢脚杆。6、脚手板（片）及安全网设立：每步钢管架搭设好后及时满铺好脚手板（片），脚手板（片）四角用18#铅丝与双股并联牵杆扎牢。规定交接处平整，无探头板，脚手片完好无损，破损的要及时更换。外脚手架外立杆内侧用密目安全封闭围护。搭设顺序：立杆小横杆大横杆连墙杆斜拉杆搁栅防护栏杆脚手片安全网。7、外架搭设同时每班做到落手清，一步一清，现场清。8、搭设人员必须是通过专10、业技术培训合格持证上岗，且上岗前必须要通过度部分项安全技术交底。5通道上人斜道搭设位置靠9轴线侧面，具体搭设规定如下：1、外脚手架设立上下走人斜道，附着搭设在脚手架的外侧，不得悬挑。斜道的设立应为来回上折形，坡度不大于13，宽度不小于1米，转角处平台面积不小于3m2。斜道立杆单独设立，不得借用脚手架立杆，并在垂直方向和水平方向每隔一步或一个纵距设一连接。2、斜道两侧及转角平台外围均应设1.2m高防护栏杆和下横杆离地60cm，底部设18cm高踢脚板，并用合格的密目式安全网封闭。3、斜道侧面及平台外侧设立剪刀撑。4、斜道脚手片采用横铺，每隔2030cm设一防滑条，防滑条采用4060mm方木，并多道11、铅丝绑扎牢固。5、外架与各楼层之间设立进出通道，坡度不大于13，宽度不小于1米，通道采用木板铺设，两边设0.6米及1.2米高防护栏杆和18cm高踢脚板，并固定牢固。6、斜道和进出通道的栏杆、踢脚杆统一漆红白相间色。7、作业层拦杆和挡脚板的搭设：栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；上栏杆上皮高度应为1.2M；中栏杆应居中设立，挡脚板高度不应小于180mm。 具体做法参下图1、图2示意图：图1图28）门洞留设：在一楼出入口处需留设门洞，所留设的门洞采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构形式，斜杆与地面的倾斜角应在4560之间。门洞桁架的形式应符合规范规定：并在门洞口上部搭设宽2m的防护棚。具体做法见下图:12、图2、安全通道示意图6接料台搭设接料台设立采用48钢管前排为双立杆，后排为单立杆搭设方式，料台大小具体搭设应根据施工现场的规定设立在较为适合的位置，每层料台与结构面平，外侧略高内侧5cm，料台正面设立能启动自如封闭牢固门栏。楼层挑架位置边立杆采用16#工字钢悬挑，挑梁外侧采用16钢丝绳张拉，做法同外架。平台上铺4mm花纹钢板，平台铺板与电梯吊笼间的水平距离为50mm120mm。电梯防护门材料应为方管，高度为1800mm，插销在电梯侧，门的里侧用钢丝网片封闭，字体为“注意安全，随手关门”。具体做法参下图3、图4示意图：7悬挑脚手架构造规定搭设规定：悬挑段采用16#工字钢外挑间距1.2米，各段步高13、均为1.8M，立杆间距1.5，架子宽0.9M，每挑六层。 1、16#工字钢作挑杆，钢丝绳反拉，具体做法见示意图。内立杆外立杆密目网小横杆踢脚杆900600420180水平拦杆600200160018001800大横杆楼层结构拉结点H楼层高度楼层结构26009001400脚手片300900400100配套卸甲（不少于3个）483.5钢管16圆钢锚环悬挑梁16钢丝绳16圆钢锚环踢脚板2、架子与墙体拉结采用钢管连接，双扣件扣接，高度方向为层高，水平方向每4.5m设一拉结点，成梅花型，架体边沿及转角处1m范围内必须设16拉结筋，刚性拉结结点做法见示意图。3、各步架满铺脚手片，脚手片四角用16#铁丝绑扎14、牢固，整个架子上立面采用阻燃型草绿色密目网全封闭。4、挑架立杆离墙距离0.3m，挑架底部0.3m间隙用硬木板或脚手片封闭，挑架中间空隙层层隔离封闭，以防高空坠物。5、平面每隔9m和转角设4560剪刀撑一道，剪刀撑要贯通，用转向接头错开，接头长度不少于1m，且应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边沿至杆端距离不应小于10cm。6、搭设规定横平竖直、连接牢固、层层连结、设施齐全牢固，每悬挑段分单独承载，架体不变形、不摇摆，垂直偏差小于1/200h，承受荷载不超过200kg/m2，在外架转角处适合部位搭设之字形斜道，坡度不大于1/3，并设防滑条，间距30cm，供作业人员上下通行。7、脚手架各15、杆件相交，伸出的端头，均应大于10cm，以防杆件滑胶。阳角型钢示意图 拉结示意图 8、严格按施工方案施工，对原材料进行严格的质量检查，特别是紧固件，所有结构连接的预埋件，做到埋设牢固，位置对的。施工中要随时检查紧固件是否缺少和破损。严禁在施工过程中随意拆除拉结点；严格控制施工堆积荷载和单位面积堆积荷载。在检查中发现失稳和松动现象要立即进行加固。9、搭设每一个悬挑段，必须经项目部安全员、技术负责人，公司施工处验收，验收合格后方可使用，再往上搭设。10、外脚手架管理，外脚手架搭设完毕后，在施工过程中难免遭到破坏，应由专为进行维修、保养，始终保证外脚手架安全可靠是非常必要的。项目部由安全员负责，二名16、架子工配合对外架每隔2天检查一次，保证安全。11、施工现场应严格执行明火使用审批制度和完善有效防火措施，严防火灾。12、脚手架的避雷做法：在每级挑架四角的立杆上焊接高度1.5m的12的光圆钢筋，架底部每沿长50m设一个接地极，在立杆上焊10光圆钢与房屋的接地钢筋焊接，并经电阻测试10。13、挑架搭设示意图和计算书详专项施工方案。8脚手架搭设技术规定及验收标准1、钢管上严禁打孔。2、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用出现滑丝的螺栓必须更换。3、脚手片对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手片外伸长130150mm，两块脚手片伸长度的和不大于300mm。主节点处必须设立一根横向17、水平杆，用直角扣件接且严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距，不大于150mm，靠墙一端的外伸长度不大于0.4L，且不大于500mm。4、连墙杆保证架子稳定的关键，必须按标准进行设立拉结点采用483.5钢管预埋于梁上再用钢管连结。连墙杆靠近主节点设立，偏高主节点的距离不应大于300mm，连垟与主节点呈水平连结，当不能水平设立时，与脚手架连结的一端采用下余连接。连垟杆的排形式采用梅花型。当脚手架施工操作层高出连垟杆两步时，采用与砼连结加固，直至上一层连垟杆搭凤后方可根据情况拆除。外墙装饰阶段位结点因施工需要需除去原拉结点时，采用与柱窗洞口临时拉结加固，以保证外架的安全可靠。连墙杆设立在架体的边沿18、及转角1m范围内和水平6m以内，垂直一个楼层，顶部800mm范围内每6m设拉结点加密，使每个拉结点的覆盖架体面积不大于28m2。5、脚手架必须设立纵，横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在中底座上皮不大于200mm处的立杆上。6、脚手架必须设立纵横扫地杆，纵向扫地采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧纵扫地杆下方的立杆上。7、立杆必须用连垟件与建筑物连接。每根连垟件覆盖面积28m。8、立杆接长除顶层顶步可采用接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接搭接应符合下列规定：（1）立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不得设立同步内，19、同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不大于600mm。（2）搭接长度大于1m，采用不小于2个回转扣件固定，端部扣件盖板的边沿至杆端距离不小于100mm。9、排脚手架必须用刚性连接垟件与建筑物可靠连接。10、连墙件必须采用可承受拉力 压力的构造。11、脚手架下有设备基础，管沟时在脚手架使用过程中不得开挖。12、脚手架必须配备施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连垟件以上。13、剪刀撑横向搭撑搭设必须随立杆，纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。14、节点的连接可靠，其中扣件的拧紧限度控制在扭力矩4050KN(20、采用力矩扳手)。15、脚手架立杆垂直度应1300，且应同时控制其最大垂直偏差值(不得大于75mm)。16、纵向水平杆的水平偏差应1250，且全架长的水平偏差不大于50mm。9脚手架的验收与检查1、架子按需要进行分段搭设，搭设后要通过验收，合格后挂验收合格牌才干投入使用。验收时项目经理、架子班长、安所有门有关人员要参与并签字。2、架子投入使用后，项目部在定期安全检查时要对架子进行检查。3、脚手架的验收和平常按以下规定执行，检查合格后方允许投入使用或继续使用。（1）搭设完毕后（2）连续使用达成半年（3）在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后（4）施工半途停止作用超过15天，在重新使用前（521、）在使用过程中发现有显著变形、沉降、拆除拉结以及安全隐患存在的情况时。4、在装饰开始后，要重点检查架子的拉接与脚手板的铺设情况。5、脚手架在使用期间，严禁随意拆除或剪断各种设施。10脚手架的拆除根据工程的需要，20#挑架以下外架在结构外墙施工完毕后先拆除，架体材料转至上部结构主体施工使用。等以上外墙粉刷及装饰分段竣工后，再将上部材料分段转至挑架 吧以下重新搭设使用。在工程完毕外墙抹灰后，所有拆除外脚手架。（1）运送设备采用在根据设备特点按章拆除。（2）拆除前对参与拆除的操作人员、管理人员和检查、监护人员进行施工方案、安全、质量和外装饰保护等措施交底。（3）拆除前对脚手架进行安全检查，确认脚手架22、不存在隐患。如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行整修和加固，以保证脚手架在拆除中不发生危险。（4）划区工作标志，严禁行人进入，并有专人监护。（5）统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时应先告诉对方，以防坠落。（6）材料工具要用滑轮和绳索运送，不得乱扔。（7）严格遵守拆除顺序，由上而下，后搭者先拆，先搭者后拆，拆除顺序是：安全网挡脚板脚手片栏杆剪刀撑（随每步脚手架拆除）大横杆小横杆立杆斜撑杆。（8）脚手架应一步步进行，由上而下，一步一清地进行拆除。不可两步或两步以上同时拆除，脚手架与建筑物拉结点应与脚手架同步进行拆除，不可在脚手架拆除前先行拆除。剪刀撑拆除应先拆中间23、扣件，再拆两端扣件，由中间人员往下递送或运送垂直运送设备处。（9）拆下的脚手架钢管、扣件及其它材料运送地面后，应及时清除清理，归类堆放。（10）在拆除脚手架与建筑物的连结和拆除脚手架、挑架需气割，应严格遵守现场消防的有关规定，要防止火星、溶渣和切割下的金属物件下落的措施，要有切实可行的监护组织和消防器材。（11）每日拆除脚手架告一段落时，都要对尚未拆除脚手架的安全状况进行检查，还要对周边环境进行检查，如有异常情况应及时解决，保证一切安全后方可离岗，不可疏忽大意，留有隐患。11脚手架的安全管理及应急预案1、上岗人员应必须定期体检，合格者方可持证上岗。2、作业层上的施工荷载(作业层人员、器具、材料24、的重量)的标准值(取3KNm2)，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送砼的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。3、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杠件：（1）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；（2）连墙件4、在架板上堆放上的砖不得多于单砖立码三层，砂浆和容量总重量不得大于1.5KNm2。5、在架面上设立的材料应码放整齐稳固，不得影响施工操作人员通行。6、作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为，严禁在架板上加垫器物或脚手板以增长操作高度。7、作业中，严禁随意拆除脚手架的基本构架杠件，整体性杠件，连接紧固件和连墙件。因操作规定需要临时拆除时，必须经主管人员批准，采用相应的填25、补措施，并在作业完毕后及时修复。8、工人在架上作业中，应注意自我保护和别人的安全，避免发生碰撞，闪失和落物，严禁在架上戏闹和坐在栏杆等不安全处休息。9、人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯)道，严禁抛援脚手架上下。10、每班工人上架作业时，应先检查有无影响安全的问题存在，在排除和解决后，方可开始作业，在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查。11、每步脚架完毕之后必须将架上剩余材料移至上(下)步架或室内。12、根据专项应急预案的规定，成立应预案解决小组，由常务项目经理.担任组长，解决突发应急事件。13、发现外架变形超过规范规定或挑梁变形时，应及时对外架周边作业人员进行疏26、散，并检查挑架连墙件是否出现破坏、卸荷钢丝绳是否所有拉结、钢丝绳卡扣是否松、掉必要时要对外架进行部分的拆除、卸荷。12脚手架计算书12.1落地式脚手架计算一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为0。9米，大小横杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.40米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5（计算取483.0）； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.60；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷27、载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处重庆市璧山县，基本风压为0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.00，风荷载体型系数s 为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:13；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.03328、；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.9/(2+1)=0.9 kN/m ；活荷载标准值: Q=20.9/(2+1)=0.6 kN/m；静荷载的设计值: q129、=1.20.033+1.20.105=0.166 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1661.52+0.100.981.52 =0.25 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1661.52-0.1170.981.52 =-0.295 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max30、(0.25106,0.295106)/4490=65.702 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 65.702 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足规定！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.13815004/(1002.06105107800)+0.9900.715004/(1002.06105107800) = 1.793 mm；大横杆的最31、大挠度 1.793 mm 小于 大横杆的最大允许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足规定！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2023第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.91.5/(2+1)=0.135 kN；活荷载标准值：Q=20.91.5/(2+1) =0.9kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.135)+1.4 0.32、9 = 1.482 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分派的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0330.922/8 = 0.004kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.4820.9/3 = 0.445 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.449kN.m；最大应力计算值 = M / W =0.449106/4490=100 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =100 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足规定！3.挠度验算33、最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分派的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0330.94/(3842.06105107800) = 0.001 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.135+0.9 = 1.085 kN；集中荷载标准值最不利分派引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 10850.9(30.92-40.92/9 ) /(722.06105 107800) =1.3 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.001+1.3 = 1.3 mm；小横杆的最大挠34、度为 2.35 mm 小于 小横杆的最大允许挠度 900/150=6与10 mm,满足规定！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.60，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为4.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取4.80 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0330.9/2=0.015 kN；脚35、手板的自重标准值: P3 = 0.30.91.5/2=0.203 kN；活荷载标准值: Q = 20.91.5 /2 = 1.35 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.015+0.203)+1.41.35=2.21 kN；R 4.80 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足规定! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值涉及以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8024.00 = 3.661；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板36、，标准值为0.3 NG2= 0.3131.5(0.9+0.3)/2 = 3.51 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.15131.5/2 = 1.462 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.524 = 0.18 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.813 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 20.91.52/2 = 2.7 kN37、；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2023)的规定采用： Wo = 0.35 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2023)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.3510.645 = 0.158 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.28.813+ 1.42.7= 14.356 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.38、2 NG+0.851.4NQ = 1.28.813+ 0.851.42.7= 13.789 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1581.5 1.82/10 = 0.091 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 14.356 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长39、度 ,由公式 lo = kh 拟定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 14356/(0.188424)=180.098 N/mm2；立杆稳定性计算 = 180.098 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 13.789 kN40、；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 拟定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 13.789/(0.188424)+91392.178/4490 = 193.41、34 N/mm2；立杆稳定性计算 = 193.34 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，基本满足规定！七、最大搭设高度的计算: 按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 4.59 kN；活荷载标准值 ：NQ =2.7 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1884.2410-4205103-(1.24.59+1.42.7)/(1.20.125)=47.02 m；42、按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 47.02 /(1+0.00147.02)=44.908 m；H= 44.908 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =44.908m。脚手架单立杆搭设高度为20.75m，小于H，满足规定！按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 4.59 kN；活荷载标准值 ：NQ = 2.7 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk43、 = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.091 /(1.4 0.85) = 0.077 kN.m；Hs =( 0.1884.2410-4205103-(1.24.59+0.851.4(2.7+0.1884.241000.077/4.49)/(1.20.125)=39.953 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 39.953 /(1+0.00139.953)=38.418 m；H=38.418 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =38.444、18m。脚手架单立杆搭设高度为20.75m，小于H，满足规定！八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.158 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 3.584 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.584 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立45、杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 8.584 Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足规定！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 8.584小于双扣件的抗滑力 9.6 kN，满足规定！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的规定 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 160 k46、pa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =59.406 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 14.851 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=59.406 fg=160 kpa 。地基承载力满足规定！12.2挑架计算一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20.3 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为0.9米，立杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 247、 根；脚手架沿墙纵向长度为 150 米；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处重庆市璧山县，查荷载规范基本风压为0.350，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为0.645；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2)48、:0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:11 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3米，建筑物内锚固段长度2.6 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；120013002600900 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):2.900；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.25 m。 二、大横杆49、的计算:同落地式脚手架，满足规定。 三、小横杆的计算:同落地式脚手架，满足规定。 四、扣件抗滑力的计算:同落地式脚手架，满足规定。五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值涉及以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8020.30 = 3.097；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.3111.5(0.9+0.3)/2 = 2.97 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，50、标准值为0.15 NG3 = 0.15111.5/2 = 1.237 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.520.3 = 0.152 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.456 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 20.91.52/2 =2.7 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2023)的规定采用： Wo = 0.35 k51、N/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2023)的规定采用： Uz= 0.74 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.350.740.645 = 0.117 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.27.456+ 1.42.7= 12.727 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.27.456+ 0.851.42.7= 12.16 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw =52、 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1171.5 1.82/10 = 0.068 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 12.727 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 拟定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计53、算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 12727/(0.188424)=159.662 N/mm2；立杆稳定性计算 = 159.662N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 12.16 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规54、范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 拟定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 13141.818/(0.188424)+67630.212/4490 = 167.612 N/mm2；立杆稳定性计算 = 167.612N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！ 七、连墙55、件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.117 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 2.652 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.652 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.9的结果查表得到56、 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 7.652 Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足规定！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 7.652小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足规定！ 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算:1、工字钢悬挑梁计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架57、距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.27.828 +1.42.7 = 13.174kN；水平钢梁自重荷载 q=1.226.10.000178.5 = 0.246 kN/m； 悬挑脚手架示意图26001200 悬挑脚手架计算简图通过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 16.249 kN； R2 = 12.4458、7 kN； R3 = 0.003 kN。 最大弯矩 Mmax= 2.406 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 2.406106 /( 0.9 141000 )+ 0103 / 2610 = 24.008 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 24.008 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足规定！工字钢悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 9.988 235 /( 1350160235) = 2.3由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB5059、017-2023)附表B，得到 b值为0.947。通过计算得到最大应力 = 2.406106 /( 0.947141000 )= 18.016 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 18.016 小于 f = 215 N/mm2 ,满足规定!各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 16.249 kN； R2 = 12.447 kN； R3 = 0.003 kN。 最大弯矩 Mmax= 2.406 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 2.406106 /( 0.9141000 )+ 13.174/ 2610 = 24.008 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 24.0060、8 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足规定！水平钢梁采用16号槽钢,计算高度仍取20.3米（实际为17.4米），通过计算得到最大应力 = 2.406106 /( 0.947141000 )= 18.016 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 18.016 小于 f = 215 N/mm2 ,满足规定!斜拉挑架验算不考虑斜拉钢丝绳所产生的有利作用1采用16号工字钢时强度验算 Mx=1.35 N10.3 N2ql2/2 =1.35 13.1740.313.174+1.20.2461.452/2=22047Nm 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中b -61、 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 9.988 235 /( 1350160235) = 2.3由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2023)附表B，得到 b值为0.947。水平钢梁的稳定性计算 = 173小于 f = 165 N/mm2 ,满足规定!2抗剪验算 Vmax=213.174+0.2461.45=26.705KN V=fv=125N/mm23挠度验算 = = =16.26+0.12=15.53mm= 所以挠度不符合规定，必须进行卸荷解决。施工时用钢丝绳进行斜拉，且在悬挑边的挑梁下设立垫块进行起拱，所以实际补偿的挠度小。2、16#槽钢悬挑62、梁的整体稳定性计算: 作用于脚手架的荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值涉及以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8017.40 = 2.654；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.3111.5(0.9+0.3)/2 = 2.97 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.15111.5/2 = 1.237 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)；0.0063、5 NG4 = 0.0051.517.4 = 0.13 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.991 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 20.91.52/2 = 2.7 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.991+ 1.42.7= 12.17 kN；悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架64、距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.2 cm4，截面抵抗矩W = 108.3 cm3，截面积A = 21.95 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.26.991 +1.42.7 = 12.17kN；水平钢梁自重荷载 q=1.221.950.000178.5 = 0.207 kN/m； 悬挑脚手架示意图26001200 悬挑脚手架计算简图通过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 15.59 kN； R2 = 1165、.855 kN； R3 = -0.032 kN。 最大弯矩 Mmax= 2.324 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 2.324106 /( 0.9 108300 )+ 12170 / 2195 = 5.543 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 5.543 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足规定！悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 1063 235 /( 1350160235) = 1.66由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB5066、017-2023)附表B，得到 b值为0.9。通过计算得到最大应力 = 2.324106 /( 0.9108300 )= 23.833 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 23.833 小于 f = 215 N/mm2 ,满足规定!斜拉挑架验算不考虑斜拉钢丝绳所产生的有利作用 Mx=1.35 N10.3 N2ql2/2 =1.35 13.2460.313.246+1.20.2071.452/2=22117Nm 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 1063 235 /( 1350160235) = 1.6625由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB5067、017-2023)附表B，得到 b值为0.975。水平钢梁的稳定性计算 = 208 N/mm2小于 f = 215 N/mm2 ,满足规定!2抗剪验算 Vmax=213.247+0.2461.45=26.85KN V=fv=125N/mm26.2.5.13挠度验算 = = =15.6+0.1=16.6mm= 所以挠度不符合规定，必须进行卸荷解决。施工时用钢丝绳进行斜拉，且在悬挑边的槽钢下设立垫块进行起拱，所以实际补偿的挠度小。 九、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按68、照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=17.924 kN； 十、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=17.924 kN 假如上面采用钢丝绳，钢丝绳的允许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的允许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取17.924kN，=0.82，K=6，得到：经计算，钢丝绳最小69、直径必须大于17mm才干满足规定！ 十一、钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=17.924kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(179244/3.142125) 1/2 =14mm；选用16圆钢吊环，吊环采用 HPB235 级钢筋制作，严禁使用冷加工钢筋。吊环锚入混凝土的深度不应小于 30d，并应焊接或绑扎在钢筋骨架上。 十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点假如采用钢筋拉环，拉环强度计算如70、下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.003 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=3.3144/(3.142502)1/2 =0.205 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。选用16圆钢锚环。水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。12.3悬挑脚手架阳角型钢计算书一、参数信息 :1、荷载参数 脚手架挑梁传递支座力F(kN)：13.907;2、71、阳角型钢构造参数 型钢支撑形式：两根钢丝拉绳; 立杆横向间距或排距La(m)：900; 内排架距离墙长度a(m)：0.30; 阳角型钢长度L(m)：4.50; 点M到Q点的距离D1(m): 2.90; 支点P到建筑物角点O的距离D3(m)：2.12; O点到Q点的距离D2(m)：0.30;3、阳角型钢材料参数: 型钢型号：16号工字钢; 钢丝绳规格型号：619;二、阳角型钢计算水平阳角型钢采用焊接建筑物埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。型钢截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W =141.00cm3，截面积A =26.10cm2。 阳角型钢示意图 阳角型钢计算简图 1、型钢受72、力计算脚手架联梁传递支座力F=13.907kN;水平钢梁自重荷载 q=1.220.509.810-3=0.241kN/m通过连续梁的计算得到 阳角型钢支撑梁剪力图（kN）) 阳角型钢支撑梁弯矩图（kN.m）) 阳角型钢支撑梁变形图(mm)型钢支点的的支撑力为RA=13.868kN;型钢固接处的支撑力为RB=15.031kN;型钢最大弯矩 Mmax=5.493kN.m;图中距离|MP|= (2.9002.900+0.3000.300+2.1202.120+1.4140.3002.120)1/2=3.727m图中角度 MPQ=arcsin(2.900/3.727)=51.0790图中角度 OPQ=73、arctan(0.300 / 2.120)=8.0540每根钢丝绳的拉力 T=13.868/2/sin(51.0790)=8.912kN水平型钢的轴向力 N=28.912cos(51.0790)cos(8.0540)=11.08kN型钢最大应力计算值 = M/1.05W+N/A=5.493106/(1.05141103)+11.08103/(26.1102)=41.345N/mm2型钢的最大应力计算值 = 41.345N/mm2 小于型钢的抗弯强度设计值 215.000 N/mm2，满足规定！2、型钢整体稳定性计算水平型钢采用16号工字钢,计算公式如下: 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定74、系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2023)附录B得到：b=1.916由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2023)，得到 b=1.07-0.282/b = 1.07-0.282/1.916=0.923。通过计算得到最大应力 = 5.493106 /( 0.923141103)= 42.213 N/mm2型钢的最大应力计算值 = 42.213N/mm2 小于 f = 215 N/mm2 ,满足规定!3、拉绳强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力为8.912kN；假如上面采用钢丝绳，钢丝绳的允许拉力计算公式： 其中Fg- 钢丝绳的允许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉75、力总和(kN)； 计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数，取8.0。计算中Fg取8.912kN，=0.85,K=8，得到：d=13.0mm。选择619钢丝绳,最小直径必须大于13mm才干满足规定！选用17钢丝绳。钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50.00N/mm2，每个吊环按照两个截面计算; 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径:D=（2T /f/）0.5 =(28.912103/50/3.142) 1/276、 =11mm；选用单D=16mm圆钢吊环满足规定4、型钢与建筑物连接选用单D=16mm圆钢吊环满足规定12.4人货电梯进料口悬挑通道计算书人货电梯通道宽度为1.2米，长度为0.9米.5层以下采用落地料台,5层以上采用16#工字钢悬挑，每段悬挑高度同同段外架悬挑梁。每根挑梁根部外立杆底部采用直径17mm钢丝绳张拉。因每根挑梁承载宽度小于外架宽度1.5米，通道口按楼层搭设，挑梁受力与悬挑脚手架基本相称。通道里立杆每层均与楼层拉结。按照外架计算，人货电梯通道能满足规定。12.4.1落地式人货电梯进料口悬挑通道计算书一、参数信息:1.基本参数立杆横距lb(m):0.9，立杆步距h(m)：1.50；立杆77、纵距la(m):1.20，平台支架计算高度H(m)：24.00；平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型(mm):483.0，扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；钢管483.5重量37.67N/m，直角扣件12.95N/个栏杆、挡脚板自重(kN/m2):0.150；施工人员及卸料荷载(kN/m2):4.000；安全网自重(kN/m2):0.005；3.地基参数地基土类型:粉质粘土；地基承载力标准值(kpa):260.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。 二、板底支撑钢管计算:板底支撑78、钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4；900 板底支撑钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板自重(kN/m)：q1 =0.30.3 = 0.09 kN/m；(2)施工人员及卸料荷载标准值(kN/m)：Q1 = 40.3 = 1.2 kN/m；2.强度验算:板底支撑钢管按简支梁计算。最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 荷载设计值：q=1.2q1+1.4Q1 =1.20.09+1.41.2 =1.788kN/m；最大弯距 Mmax = 0.1251.7880.92 = 0.181 kN.m ；支座力 79、N = 0.51.7880.9 = 0.805kN；最大应力 = Mmax / W = 0.181106 / (4.49103) = 40.312 N/mm2；板底钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；板底钢管的计算应力40.312N/mm2 小于 板底钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2，满足规定！3.挠度验算:计算公式如下: 均布恒载: q = q1 = 0.09 kN/m； V = (50.09 (0.9103)4 )/(3842.0610000010.78104)=0.035mm；板底支撑钢管的最大挠度为 0.035 mm 小于 钢管的最大允许挠度 1100/150与10 m80、m，满足规定！三、纵向支撑钢管计算: 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算；集中荷载P取板底支撑钢管传递力，P =0.983 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.59 kN.m ；最大变形 Vmax = 3.787 mm ；最大支座力 Qmax = 2.458 kN ；最大应力 = Mmax/w=0.59106/4.49103=131.42 N/mm2 ；纵向钢管的计算应力 131.42 N/mm2 小于 纵向钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足规定！纵向支撑钢管的最大挠度81、为 3.787 mm 小于 纵向支撑钢管的最大允许挠度 1200/150与10 mm，满足规定！四、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 2.458 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足规定! 五、支架立杆荷载标准值(轴力)计算:1.静荷载标准值涉及以下内容：(1)脚手架的结构自重(kN)：NG1 = 0.12924 = 3.098 kN82、；(2)栏杆、挡脚板的自重(kN)：NG2 = 0.150.98/2 = 0.54 kN；(3)脚手板自重(kN)：NG3 = 0.30.91.28/4 = 0.648 kN；(4)安全网自重(kN/m2):NG4=0.0050.924/2=0.054；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4= 3.098+0.54+0.648+0.054=4.34 kN；2.活荷载为施工人员及卸料荷载: 施工人员及卸料荷载标准值： NQ = 40.91.2/4 = 1.08 kN；3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.24.383、4+ 1.41.08= 6.72 kN；六、立杆的稳定性验算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 7.388 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i的值查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； l0 - 计算长度 (m)；参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，由84、以下公式计算： l0 = kh k- 计算长度附加系数，取值为1.155； - 计算长度系数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.3.3；取最不利值= 1.8；=h/i =1.81.5103/15.9 = 169.811 210，长细比满足规定；立杆计算长度 l0 = kh = 1.155 1.81.5 = 3.118 m；=l0/i =3118/15.9=196；由长细比的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.188 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =6.72103 /( 0.188424 )= 84.303 N/mm2；立杆钢管稳定性验算 = 84.303 N/mm2 小于 立85、杆钢管抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！七、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的规定 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc =250 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 260 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =29.55 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 7.39 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=29.55 fg=260 kpa 。地基承载力满足规定！12.4.2悬挑式进料通道计算书一、参数信息:1.基本参数双排脚手架搭设86、，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的步距为1.8 米；通道平楼层标高.内排架距离墙长度为0.30米；立杆横距lb(m):1.10，立杆纵距la(m):1.20；平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型(mm):483.5，扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；钢管483.5重量37.67N/m，直角扣件12.95N/个；栏杆、挡脚板自重(kN/m2):0.150；施工人员及卸料荷载(kN/m2):4.000；安全网自重(kN/m2):0.005；1.静荷载标准值涉及以下内容：(1)脚手架的结构自重(kN)：立杆： 37.87、6720.3 = 765N；小横杆：37.671.527/2= 395N大横杆：37.671.5（4+2）7/4=791N剪刀撑：37.67（1.5+2.9）1/272/2=860N扣件：12.95157/2680NNG1 =7653957918606803491N3.491KN(2)栏杆、挡脚板的自重(kN)：NG2 = 20.150.97/2 = 0.945 kN；(3)脚手板自重(kN)：NG3 = 0.30.91.27/4 = 0.567 kN；(4)安全网自重(kN/m2):NG4=0.0050.920.3/2=0.0457；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG388、+NG4=3.491+0.945+0.567+0.0457=5.049kN；2.活荷载为施工人员及卸料荷载: 施工人员及卸料荷载标准值(考虑2层同时施工)： NQ = 240.91.2/4 = 2.16kN；3.风荷载风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2023)的规定采用： Wo = 0.35 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2023)的规定采用： Uz= 0.74 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.350.789、40.645 = 0.117 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.25.049+ 1.42.16 = 9.083kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.049+ 0.851.42.16=8.629kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1171.2 1.82/10 = 0.054 kN.m；二、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 9.0890、3 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.51 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 拟定 ：l0 = 3.139 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 9083/(0.186424)=91、115.173 N/mm2；立杆稳定性计算 = 115.173 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 8.629 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.51 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 拟定：l0 = 3.139 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截92、面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 8629/(0.186424)+54104.17/4490 = 121 N/mm2；立杆稳定性计算 = 121 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！ 三、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.117 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 1.22.9=3.48 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变93、形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 0.57 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.57kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 5.57 Nf = 82.487,连94、墙件的设计计算满足规定！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl =5.57小于扣件的抗滑力6 kN，满足规定！ 四、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.25.396+ 1.22.64 = 9.64 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.226.10.000195、78.5 = 0.246 kN/m； 悬挑脚手架示意图26001200 悬挑脚手架计算简图通过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 8.38 kN； R2 = -2.498 kN； R3 = 0.049kN。 最大弯矩 Mmax= 8.69 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 8.96106 /( 1.05 141000 )+ 0103 / 2610 = 60.5 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 60.5 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足规定！96、 五、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 9.988 235 /( 1400160235) = 2.22由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2023)附表B，得到 b值为0.943。通过计算得到最大应力 = 8.96106 /( 0.943141000 )= 67.39 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 67.39 小于 f = 215 N/mm2 ,满足规定! 六、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的 拉力对97、水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=8.38/C0S(arctan1.4/2.9)=9.3 kN； 七、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=9.3 kN 假如上面采用钢丝绳，钢丝绳的允许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的允许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K -98、 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取9.3kN，=0.82，K=8，得到：d13.2mm实际选用17mm钢丝绳，能满足规定！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=9.3kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(93004/3.142125) 1/2 =9.7mm；选用16Q235钢筋。八、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点假如采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.049 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=494/(3.142502)1/2 =0.78 mm；选用16圆钢锚环。水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。