1、绿地广场 紫峰大厦 主楼上部结构 统一编号：FAT-JG-00-21 悬 锚 脚 手 专 项 施 工 方 案 绿地广场 紫峰大厦 主楼上部结构悬锚脚手专项施工方案 一、一、工程概况工程概况 1 绿地广场紫峰大厦主楼混凝土结构地上 70 层，总高 381.250 米。为了切保工程进度及施工安全，主楼核心筒+11.950+381.250 施工采用整体提升钢平台系统。钢平台系统通过钢梁组成的钢平台与挂脚手连接，形成全封闭的操作环境。2 主楼核心筒施工至上部结构三层（+11.950）时开始安装钢平台，开始主楼核心筒标准段施工。钢平台下挂五层脚手，每层高 1.85 米。上两层作为结构施工使用，下三层作为2、模板拆除混凝土整修使用，钢平台下挂脚手总高 9.25米。施工人员利用核心筒外侧的施工电梯 ZST-1 上下钢平台。3 根据核心筒随高度不同结构平面产生的变化，施工电梯 ZST-1 布置在核心筒外侧 T3 轴/D 轴E 轴处，最高提升至 66 夹 1 层（+326.350）。4 核心筒 T3 轴/D 轴E 轴剪力墙在+115.250 内收 200mm，在+288.550 再次内收 400mm。5 主楼核心筒分段施工，主要分成两个标准段，4.2 米和 3.8 米。钢平台跟随核心筒结构施工一段，提升一段。施工电梯 ZST-1 附墙在高度方向上的位置必须根据核心筒的连梁位置进行布置，由于结构洞口尺寸存3、在变化，因此相邻电梯附墙的间距在 39 米。电梯与钢平台的提升不可能同步，这就造成钢平台下的挂脚手与施工电梯之间必然会产生一定高度的垂直交通缺失。6 主楼核心筒 T3 轴/D 轴E 轴处剪力墙采用定型钢大模配套使用 H 型装卸限位对拉螺栓限位。剪力墙混凝土浇注后，在混凝土达到拆模强度后将外接螺杆拆除，剪力墙两侧 H 型对拉螺帽不拆除。钢平台提升后利用原 H 型对拉螺帽作为锚结点架设悬锚脚手至钢平台下挂脚手底，从而填补施工电梯 ZST-1与钢平台下挂脚手之间垂直交通的缺失部分。悬锚脚手随着结构施工，不断向上翻升。二、二、施工总体流程施工总体流程 1 主楼核心筒施工至+11.950 后，开始搭设安4、装钢平台用的落地脚手架，顶步标高约+11.950，内立杆距墙 350mm，外立杆距墙 2200mm，外围周边设 2 米 上海建工（集团）总公司 第 1 页 共 7 页 绿地广场 紫峰大厦 主楼上部结构悬锚脚手专项施工方案 高的防护栏杆。2 钢平台梁以及上部侧网进行安装，同时在地面拼装内、外挂脚手。3 挂脚手吊装前将落地脚手架拆至标高约+2.000，然后进行单元挂脚手吊装以及相邻单元之间的连接。4 整个钢平台系统安装调试完，并通过验收后开始第一次提升至+17.150。5 落地脚手重新搭设至挂脚手底，标高约+7.500。6 钢平台第二次提升至+21.350，落地脚手继续搭设至挂脚手底，标高约+115、.700。首段悬锚脚手三角承力支架锚结点安装。7 钢平台第三次提升至+25.550，继续搭设首段悬锚脚手至挂脚手底。之后钢平台每提升一次，悬锚脚手搭设一次至挂脚手底。8 落地脚手在主楼核心筒外二层组合楼板施工之前拆除完毕。9 最下一段悬锚脚手架在其下相邻层的组合楼板施工前拆除完毕。三、三、悬锚脚手架设计悬锚脚手架设计 1 悬锚脚手架采用竖向小分段形式，按 2 个步架高度为 1 段进行搭设，各段之间完全断开，使各段悬锚脚手独自受力，每段脚手架高度为 4.2 米左右，自重大大减小。同时，采用小分段悬锚搭设也有利于脚手架随着结构不断攀爬。悬锚脚手架总长度约 7.4 米，便于提高翻拆的速度。详见悬锚脚6、手平面及立面布置图。2 悬锚脚手支架利用先前支模用的 H 型对拉螺帽作为锚结点，悬锚脚手起步标高为+12.195，内立杆离墙 100mm，立杆横距 1200mm，纵距基本上按照500mm 与 1050mm 间隔布置，纵距随着对拉螺帽的水平间距变化略有变化。悬锚脚手标准段步高 70032100mm，步架高度随着对拉螺帽的竖向间距变化以及钢平台提升高度的变化会有少许变化。3 最下一段的悬锚脚手架（起步标高+12.195）待核心筒外的二层组合楼板（+11.950）施工完成后再进行拆除。根据施工进度，悬锚脚手架共需搭设6 段。核心筒外组合楼板每施工一层，拆除最下一段的悬锚脚手。4 悬锚脚手由以下各部分7、组成：H 型內推式装卸限位对拉螺帽、锚结板、螺栓、立杆、横向水平杆、纵向水平杆、斜撑杆、剪刀撑、扣件、竹笆板、上海建工（集团）总公司 第 2 页 共 7 页 绿地广场 紫峰大厦 主楼上部结构悬锚脚手专项施工方案 密目安全网、水平防护栏杆、挡脚板、钢爬梯等。5 悬锚脚手的支架水平杆和斜撑杆均采用483.5 钢管，形成三角承力构架。斜撑杆的两端分别与支架水平杆和焊在锚结板上的水平短管用旋转扣件扣牢。承力支架的水平杆和水平短管必须与墙体上的锚结板围焊焊牢，焊脚尺寸 h=3.0mm。6 锚结板采用定型加工，剪力墙外侧锚结板用一块 10010010 的 Q235 钢板，钢板一端与16 外接螺杆塞焊连接，8、焊脚尺寸 h=6.0mm；另一端与483.5 钢管围焊，焊脚尺寸 h=3.0mm。剪力墙内侧锚结板上无需焊接483.5 钢管。安装锚结板时将外接螺杆旋入剪力墙上的 H 型对拉螺帽内，直至顶紧螺帽内的限位卡。剪力墙内、外侧的锚结板必须同步安装、拆除。7 每步外立杆内侧设置两道水平防护栏杆、密目安全网及挡脚板。上栏杆高度 1.4 米，下栏杆高度 0.7 米。挡脚板高度不应低于 180mm。密目安全网安装在水平防护栏杆内侧。四、四、悬锚脚手架搭设构造措施悬锚脚手架搭设构造措施 1 在 T3 轴与 TE 轴剪力墙交汇处无法在钢大模上设置对拉螺栓，为了满足悬锚脚手搭设必须在TE轴附近增设锚结点，因此采取9、在MB-65以及MB-49钢大模上分别开两列孔和一列孔预埋16 对拉螺杆及 H 型对拉螺帽作为锚结点，详见钢大模排列图。2 考虑到结构洞口边缘的锚结点被削弱以及由于施工问题导致部分锚结点不能完全发挥作用，为了保证悬锚脚手的安全，利用所有能利用的未与横向水平杆锚结的对拉螺帽通过在锚结板上焊接短钢管与内侧纵向水平连接作为加强锚结点，从而提高整个架体的可靠性。加强锚结点的布置详见悬锚脚手平面及立面布置图。3 为了提高悬锚脚手的整体刚度，使架体具有良好的整体性，脚手架搭设时必须满足一下两点：?应在每段悬锚脚手架外侧立面整个高度和长度方向上连续设置剪刀撑，剪刀撑布置详见悬锚脚手立面布置图。?在悬锚脚手架10、的两端由底至顶呈之型连续设置横向斜撑。上海建工（集团）总公司 第 3 页 共 7 页 绿地广场 紫峰大厦 主楼上部结构悬锚脚手专项施工方案 4 悬锚脚手在结构洞口范围内的立杆不采用三角承力支架的传力形式，采用从洞口底安装悬挑型钢梁，立杆直接支承在悬挑钢梁上。若悬挑型钢落在施工电梯层门高度范围内，则施工电梯不停靠该层，不设施工电梯层门。型钢的具体布置详见 A-A 剖面图。5 若悬锚脚手顶步至挂脚手的距离不足以安装施工电梯层门，应将电梯层门位置的立杆搭接至挂脚手底，并安装水平防护栏杆、密目安全网及挡脚板作为脚手洞口的临时防护。钢平台下一次提升后，拆除电梯层门位置的临时防护杆件，安装施工电梯层门。611、 悬锚脚手的杆件不得与施工电梯 ZST-1 的附墙构件有任何紧密联系。若施工电梯附墙预埋件与悬锚脚手锚结点位置重合，可采取放大预埋件的方法将悬锚脚手杆件焊接在电梯附墙预埋件上。7 在施工电梯 ZST-1 内设有铰链翻板，电梯停靠至悬锚脚手电梯层门后，朝外放下翻板作为电梯与悬锚脚手之间的过桥平台。8 每段悬锚脚手内部设置两个定型钢爬梯，作为脚手内施工人员的竖向通道。其中：一个为上人爬梯，另一个为下人爬梯，但在上下班高峰时期则为同时上、下人爬梯。钢爬梯采用16 钢筋焊接制作，踏步高 300mm，宽 600mm。9 顶步脚手与挂脚手底的距离一直在变化，无法安装定型爬梯。在顶步采用钢管搭设爬梯至挂脚手12、，钢平台提升后拆除钢管爬梯，继续搭设本段悬锚脚手，完成一步后安装定型钢爬梯。10 内排脚手在结构洞口范围内必须作全封闭处理：内立杆内侧设置水平防护栏杆，栏杆内侧满挂密目安全网，并设 180mm 高挡脚板。沿洞口高度方向每 0.6m 不少于一道水平防护栏杆，密目安全网必须覆盖整个洞口范围，挡脚板长度应超出洞口宽度，每边不小于 1m。11 两杆件之间的扣件螺栓拧紧力矩值不应小于 40N m，且不应大于 65N m，确保节点的连接可靠。12 为防止高空坠物，在每段悬锚脚手架底部设置七夹板硬隔离，作封闭处理。13 悬锚脚手的搭设除应按设计图纸施工外，尚应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ13、1302001中的相关规定及要求。上海建工（集团）总公司 第 4 页 共 7 页 绿地广场 紫峰大厦 主楼上部结构悬锚脚手专项施工方案 五、五、悬锚脚手架搭设部署悬锚脚手架搭设部署 1 钢平台安装完成后，由上而下逐层拆除落地脚手，并且同时安装钢平台下挂脚手架。挂脚手安装完成后钢平台第一次提升，落地脚手继续搭设至挂脚手底。待钢平台第二次提升完成后，落地脚手拆除至悬锚脚手起步标高（+12.195），立即在落地脚手上搭设第一段悬锚脚手架。之后钢平台每提升一次，悬锚脚手搭设一次，悬锚脚手的搭设详见悬锚脚手施工流程图。2 每段悬挑脚手搭设顺序为：三角承力支架底步立杆底步纵向水平杆底步七夹板硬隔离底步水平14、防护栏杆（2 道）底步挡脚板上一步横向水平杆上一步纵向水平杆底步密目安全网上一步立杆上一步竹笆板上一步水平防护栏杆（2 道）上一步挡脚板顶部横向水平杆顶步纵向水平杆上一步密目安全网。六、六、悬锚脚手架的检查与验收悬锚脚手架的检查与验收 1 项目部质量部门要严格抓好悬锚脚手核心部位三角承力支架以及锚结点的施工质量，并对节点处扣件的拧紧程度进行抽查。2 对于槽钢悬挑梁，锚固端应按要求设置完毕，钢垫板按要求放置，混凝土强度已达到要求，立杆与悬挑梁之间的连接保证可靠。3 悬锚脚手架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后方允许投入使用或继续使用：?钢平台提升后每搭设一段；?连续使用达到 3 个月；?15、施工中途停止使用超过 15 天，在重新使用之前；?在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后；?在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。4 悬锚脚手每搭设一段投入使用之前，应由工程技术负责人组织专职技术、上海建工（集团）总公司 第 5 页 共 7 页 绿地广场 紫峰大厦 主楼上部结构悬锚脚手专项施工方案 质量、安全以及架子班组人员一起严格按照施工方案及相关规范进行验收。验收合格后在悬锚脚手的醒目位置挂上验收合格铭牌方可投入使用。5 悬锚脚手未经检查、验收，除施工架子工外，严禁其他人员攀登。验收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，要经技术负责人同16、意，由架子工按脚手架修改方案操作。七、七、悬锚脚手架的拆除悬锚脚手架的拆除 1 悬锚脚手架拆除根据施工进度，待组合楼板压型钢板铺设之前，将最下一段的悬锚脚手拆除。2 悬锚脚手应分段拆除，拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。3 悬锚脚手的拆除顺序应遵循由上而下、先搭后拆、先杆件后锚结点的原则。每段悬锚脚手拆除顺序为：上一步密目安全网顶步纵向水平杆顶部横向水平杆上一步挡脚板上一步水平防护栏杆（2 道）上一步竹笆板上一步立杆底步密目安全网上一步纵向水平杆上一步横向水平杆底步挡脚板底步水平防护栏杆（2 道）底步七夹板硬隔离底步纵向水平杆底步立杆三角承力支架。4 拆除脚手架之前应先清理架上杂17、物，防止任何散件在拆除过程从高空坠落。5 在拆除过程中，凡松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免施工人员误扶误靠已松脱连接的杆件。在拆除过程中，应作好配合、协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。6 锚结点杆件拆除后，H 型对拉螺帽可用同规格的六角套筒扳头反旋逐个取出，反复使用。7 拆下的杆配件应以安全的方式运出。八、八、安全技术措施安全技术措施 1 悬锚脚手架搭拆工人必须持证上岗，作业时配戴好安全帽、扣好帽带，穿 上海建工（集团）总公司 第 6 页 共 7 页 绿地广场 紫峰大厦 主楼上部结构悬锚脚手专项施工方案 防滑鞋，高空作业系好安全绳。2 悬锚脚手架顶步与钢平台下挂脚手之间应及时18、设置水平防护栏杆，并挂密目安全网。若水平防护栏杆与下挂脚手之间空档大于 700mm，则在中间增设一道栏杆。3 钢管下料和槽钢悬挑梁锚固焊接时，应配备灭火器，以防发生火灾，并有安全监护人员看管。4 悬锚脚手架使用前由项目技术负责人组织架子工长、安全员对使用架子的有关工种、班组长、工人骨干进行使用标准、安全防护、日常检查维护的技术交底，让人人都知道，时刻注意遵守。5 悬锚脚手仅供施工人员通行，架内严禁堆放任何材料和设备，严禁上架人员在架内奔跑、退行。6 悬锚脚手作为连接电梯与挂脚手的竖向通道使用，严禁人员大量滞留于架体之中堵塞交通。7 在使用过程中，禁止随意拆除悬锚脚手架的基本构架杆件、整体性杆件19、紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管技术人员许可并采取相应的加固措施，并应在作业完毕后，及时予以恢复。8 按规范规定对扣件拧紧进行抽样检查，以确保脚手架安全。9 悬锚脚手架使用过程中限载，严禁超载。2/3mkN10 施工人员在悬锚脚手架上作业时，应注意保护自身及他人的安全，避免发生碰撞，闪失和落物。严禁在架上嬉闹或在不安全处休息。11 每班工人在上架前，应先行检查有无影响悬锚脚手架结构安全的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中若发现有不安全的情况或迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常工作；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。12 未20、经验收合格挂牌，悬锚脚手架不得投入使用。13 搭设、拆除悬锚脚手架时，在外围组合楼板上（脚手架施工区域）设置红白警示线，严禁非脚手架作业人员出入，并指派专人监护。上海建工（集团）总公司 第 7 页 共 7 页 绿地广场 紫峰大厦 主楼上部结构悬锚脚手架计算书 主楼悬锚脚手架计算书 双排脚手架搭设高度为 4.2 米，搭设尺寸为：立杆横距 1.2 米，立杆纵距 0.9米（根据实际布置情况取相邻跨最大纵距和的一半），立杆步距 2.1 米。采用的钢管类型为483.5，连墙件按1步1跨计算（实际利用每个锚结点与墙体拉结）。施工均布活荷载标准值取，二层脚手同时施工，二层脚手满铺竹笆脚手板。竹笆脚手板均布荷21、载标准值约取为；栏杆、木脚手板挡板自重标准值。2/0.3mkNQk=21/1.0mkNQp=mkNQp/11.02=一、纵向水平杆计算 立杆纵距mla9.0=，立杆横距mlb20.1=，纵向水平杆等间距设置，间距mlSb40.0320.13=。纵向水平杆按三跨连续梁计算。计算简图见下图：1纵向水平杆的抗弯强度计算纵向水平杆的抗弯强度计算 fWM=式中 M弯矩设计值，按+=QkGkMMM4.12.1计算，为脚手板自重标准值产生的弯矩，为施工荷载标准值产生的弯矩；GkMQkMW截面模量，根据规范附录 B,483.5mm 钢管的截面模量 上海建工（集团）总公司 第 1 页 共 16 页 绿地广场 紫22、峰大厦 主楼上部结构悬锚脚手架计算书 331008.5mmW=；f钢材的抗弯强度设计值，按规范表 5.1.6，取。2/205mmNf=?作用纵向水平杆永久线荷载标准值 mkNqk/078.00384.040.01.01=+=（包括竹笆脚手板及纵向水平杆自重）?作用纵向水平杆可变线荷载标准值 mkNqk/20.140.00.32=?作用纵向水平杆永久线荷载设计值 mkNqqk/094.0078.02.12.111=?作用纵向水平杆可变线荷载设计值 mkNqqk/68.120.14.14.122=?最大弯矩,按照最不利荷载布置（永久荷载第一、二、三跨均布，可变荷载第一、二跨均布时）计算第二个支座的23、弯矩 mkNlqlqMaa=+=+=167.09.068.1117.09.0094.01.0117.01.0222221max?抗弯强度 2236max/205/9.321008.510167.0mmNfmmNWM=所以，纵向水平杆的抗弯强度满足要求。2纵向水平杆的挠度验算纵向水平杆的挠度验算?最大挠度,按照最不利荷载布置（永久荷载第一、二、三跨均布，可变荷载第一、三跨均布时）计算第一(三)跨跨中的挠度)20.199.0078.0677.0(1019.121006.2100900)99.0667.0(100454214+=+=kkaqqEIl mmmm1032.0=(且mmla6150/90024、150/=)所以，纵向水平杆的挠度满足要求。式中 挠度；容许挠度，按规范表 5.1.8 采用；上海建工（集团）总公司 第 2 页 共 16 页 绿地广场 紫峰大厦 主楼上部结构悬锚脚手架计算书 E 弹性模量，按规范表 5.1.6，取；25/1006.2mmNE=I 惯性矩，根据规范附录 B,483.5mm 钢管的惯性矩。341019.12mmI=二、横向水平杆计算 立杆纵距mla9.0=，立杆横距mlb20.1=，不考虑计算外伸长度，纵向水平杆间距间距，施工均布活荷载标准值，竹笆脚手板均布荷载标准值约取为。计算简图见下图：mS40.0=2/0.3mkNQk=2/1.0mkNQp=?由纵向水平杆25、传给横向水平杆的集中力标准值,按照最不利荷载布置（永久荷载第一、二、三跨均布，可变荷载第一、二跨均布时）计算第二跨支座的最大支座反力 kNlqlqFakakk37.19.020.12.19.0078.01.12.11.121=+=+=?由纵向水平杆传给横向水平杆的集中力设计值 kNlqlqFaa91.19.068.12.19.0094.01.12.11.121=+=+=1横向水平杆的抗弯强度计算横向水平杆的抗弯强度计算?作用横向水平杆永久线荷载标准值 mkNqk/0384.01=（横向水平杆自重）?作用横向水平杆永久线荷载设计值 上海建工（集团）总公司 第 3 页 共 16 页 绿地广场 紫峰26、大厦 主楼上部结构悬锚脚手架计算书 mkNqqk/046.00384.02.12.111=?均布荷载作用下横向水平杆最大弯矩 mkNlqMaq=01.082.1046.08221max?集中荷载作用下横向水平杆的大弯矩 mkNSFMp=76.040.091.1max?横向水平杆最大弯矩 mkNMMMpq=+=+=77.076.001.0maxmaxmax?抗弯强度 2236max/205/1521008.51077.0mmNfmmNWM=所以，横向水平杆的抗弯强度满足要求。2横向水平杆的挠度验算横向水平杆的挠度验算?均布荷载作用下横向水平杆最大挠度 mmEIlqbkq04.01019.121027、06.238412000384.05384545441max=?集中荷载作用下横向水平杆最大挠度 mmEIlFSlEISFbkbkp35.31019.121006.264812001037.12364823)43(244533322max=?横向水平杆最大挠度 mmlmmbPq8150/1200150/39.335.304.0maxmaxmax=+=+=所以，横向水平杆的挠度满足要求。3扣件抗滑承载力计算扣件抗滑承载力计算 横向水平杆与立杆连接时扣件的抗滑承载力应符合要求 cRR 式中 R 横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上海建工（集团）总公司 第 4 页 共 16 页 绿地广场 紫峰大28、厦 主楼上部结构悬锚脚手架计算书 cR 扣件抗滑承载力设计值，按规范表 5.1.7 取kNRc00.8=。?由横杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值 kNlqFRb89.222.1046.091.15.125.11=+=+=kNRc00.8=时，27320=；长细比，il0=；0l 计算长度；截面回转半径，按规范附录表 B 采用，483.5mm 钢管的截面回转半径；icmi58.1=A 立杆的截面面积，查规范附录表 B，483.5mm 钢管的截面面积；2489mmA=计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；wM W 截面模量，根据规范附录 B,483.5mm 钢管的截面模量；331008.5mmW=f29、钢材的抗弯强度设计值，按规范表 5.1.6，取。2/205mmNf=?立杆的计算长度 mhkl76.31.255.1155.10=式中 计算长度附加系数，其值取 1.155；k 上海建工（集团）总公司 第 6 页 共 16 页 绿地广场 紫峰大厦 主楼上部结构悬锚脚手架计算书 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按表 5.3.3 取55.1=；h 立杆步距。?长细比 2381058.11076.330=il?轴心受压构件的稳定系数 根据238=，本规范附录 C，取129.0=3立杆段的轴向力设计值立杆段的轴向力设计值?脚手架结构自重标准值产生的轴向力 kNgHNkskG437.0104.30、02.41=式中 483.5mm 钢管脚手架每米立杆承受的结构自重标准值，参照表 A-1 近似取kgmkNgk/104.0=；?构配件自重标准值产生的轴向力 222213212+=papapabkGhQlQlQllN 2005.01.29.0211.09.021.09.02.121+=kN325.0019.0198.0108.0=+=?施工活荷载标准值产生的轴力总和 kNNQk24.32120.32.19.0=3.1 不组合风荷载时立杆的轴向力设计值不组合风荷载时立杆的轴向力设计值 kNNNNNQkkGkG45.524.34.1)325.0437.0(2.14.1)(2.121=+=+=3.231、 组合风荷载时立杆的轴向力设计值组合风荷载时立杆的轴向力设计值 kNNNNNQkkGkG77.424.34.185.0)325.0437.0(2.14.185.0)(2.121=+=+=4立杆段由风荷载设计值产生的弯矩立杆段由风荷载设计值产生的弯矩 104.185.04.185.02hlMMakwkw=上海建工（集团）总公司 第 7 页 共 16 页 绿地广场 紫峰大厦 主楼上部结构悬锚脚手架计算书 式中 风荷载标准值产生的弯矩；wkMk 风荷载标准值。4.1 作用于脚手架上的水平风荷载标准值作用于脚手架上的水平风荷载标准值 20/90.040.0866.03.185.27.07.0mkNsz32、k=式中 z 风压高度变化系数，根据 建筑结构荷载规范 GB500092001表 7.2.1，取85.2=z(按悬锚脚手最高一段的搭设高度取值)；m35.326s 脚手架风载体型系数，按规范表 4.2.4 规定，126.1866.03.13.1=s；0 施工地区的基本风压，南京地区。20/40.0mkN=4.2 风荷载在计算立杆段产生的最大弯矩风荷载在计算立杆段产生的最大弯矩 mkNhlMMakwkw=425.0101.29.090.04.185.0104.185.04.185.022 5立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算 5.1 不组合风荷载时立杆的稳定性不组合风荷载时立杆的稳定性 223/233、05/4.86489129.01045.5mmNfmmNAN=所以，当不组合风荷载时，立杆的稳定性满足要求。5.2 组合风荷载时立杆的稳定性组合风荷载时立杆的稳定性 22363/205/3.1591008.510425.0489129.01077.4mmNfmmNWMANw=+=+所以，当组合风荷载时，立杆的稳定性满足要求。四、连墙件计算 连墙件按1步1跨（2100900）均匀布置，连墙件的连墙杆采用483.5mm钢管，连墙杆与对拉螺栓通过节点板焊接。1风荷载产生的连墙件轴向力设计值风荷载产生的连墙件轴向力设计值 上海建工（集团）总公司 第 8 页 共 16 页 绿地广场 紫峰大厦 主楼上部结34、构悬锚脚手架计算书 kNANwklw38.21.29.090.04.14.1=式中 k 水平风荷载标准值；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积。wA2连墙件的轴向力设计值连墙件的轴向力设计值 kNNNNlwl38.70.538.20=+=+=式中 连墙件的轴向力设计值；lN 连墙件约束脚手架平面外变形产生的轴向力，双排脚手架取。0NkNN0.50=3连墙杆稳定性验算连墙杆稳定性验算 连墙杆两端均采用直角扣件分别连于脚手架及建筑物内、外墙面附加的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距离，即mlH4.1=长细比1508958.1140=ilH(查冷弯薄壁型钢结构技术规范)查规范附35、录表 C，得667.0=。223/205/6.22489667.01038.7mmNfmmNANl=所以，连墙杆的稳定性满足要求。4连墙杆焊缝强度验算连墙杆焊缝强度验算 连墙杆通过焊接方式与墙体连接，角焊缝强度计算如下：223/160/96.248.14037.01038.77.0mmNfmmNlhNlhNwfwfwe=，角焊缝强度满足要求。式中 角焊缝的焊脚尺寸，fhmmhf3=；eh 角焊缝有效厚度，对于直角角焊缝，fehh7.0=；wl 角焊缝的计算长度，mmdlw8.140104814.325=；上海建工（集团）总公司 第 9 页 共 16 页 绿地广场 紫峰大厦 主楼上部结构悬锚脚手36、架计算书 wff 角焊缝的强度设计值，对于采用 E43 焊条手工焊的 Q235 钢，。2/160mmNfwf=五、三角支架验算 三角支架的水平杆采用双拼叠和483.5 钢管，。331016.10mmW=2978mmA=1荷载验算荷载验算?由立杆传给三角支架水平杆的集中力设计值 kNP45.5=?由纵向水平杆传给三角支架水平杆的集中力设计值 kNlqlqFaa91.190.068.12.190.0094.01.12.11.121=+=+=?作用三角支架水平杆永久线荷载标准值 mkNqk/0768.020384.0=?作用三角支架水平杆永久线荷载设计值 mkNqqk/092.00768.02.1237、.1=2计算模型计算模型 7.367.361.911.910.0921.402.52 上海建工（集团）总公司 第 10 页 共 16 页 绿地广场 紫峰大厦 主楼上部结构悬锚脚手架计算书 3内力计算内力计算 弯矩图 剪力图 yx0.931.711.711.71 1.71yx9.339.321.961.930.021.930.02-0.02-1.93-9.33上海建工（集团）总公司 第 11 页 共 16 页 绿地广场 紫峰大厦 主楼上部结构悬锚脚手架计算书 轴力图 4杆件及节点验算杆件及节点验算 4.1 水平杆水平杆 根据内力计算，可知水平杆的最大弯矩mkNM=71.1max，轴力，则kNN238、2.6=22363maxmax/205/67.1741016.101071.19781022.6mmNmmNWMAN=+=+=。所以，水平杆满足强度要求。4.2 斜撑杆斜撑杆 斜撑杆的计算长度 ml52.20=长细比1598.151052.230=il，查表可得压杆的稳定系数277.0=。压杆的稳定性223/205/8.82489277.01022.11mmNmmNAN=式中 一个剪力螺栓的承载力；bvNvn 每个螺栓的剪面数，单剪0.1=vn；d 螺杆直径；eA 螺栓有效截面面积，M14 螺栓；24.115 mmAe=bvf 螺栓抗剪强度设计值，对于普通 C 级螺栓。2/140mmNfbv=39、拉力螺栓的承载力：kNNkNfdNbtebt22.663.2617041236.1414.3422=式中 一个拉力螺栓的承载力；btNed 螺栓有效直径，对于 M16 螺栓，mmde1236.14=；btf 螺栓抗拉强度设计值，对于普通 C 级螺栓。2/170mmNfbt=所以，锚结螺栓的强度满足要求。4.4 焊缝强度验算焊缝强度验算 钢管与锚结钢板采用角焊缝的形式焊接成整体。?水平杆杆端焊缝强度验算：23/0.211411.21022.6mmNlhNwef=式中 f 垂直于焊缝长度方向的应力；N 垂直焊缝长度方向的外力；fh 角焊缝的焊脚尺寸，mmhf3=；上海建工（集团）总公司 第 13 40、页 共 16 页 绿地广场 紫峰大厦 主楼上部结构悬锚脚手架计算书 eh 角焊缝有效厚度，对于直角角焊缝，mmhhfe1.237.07.0=；wl 角焊缝的计算长度，为实际长度减去焊缝起点终点各 5mm，mmdlw141104814.325=。23/5.311411.21033.9mmNlhVwef=式中 f 沿焊缝长度方向的剪应力；V 平行焊缝长度方向的外力。22222222/160/9.375.310.10.21mmNfmmNwffff=+=+式中 f 端焊缝的强度设计值增大系数，取0.1=f；角焊缝的强度设计值，Q235 钢采用 E43 型焊条手工焊，。wff2/160mmNfwf=所以41、，三角承力支架水平杆杆端角焊缝满足强度要求。?与斜撑杆连接的水平短管焊缝强度验算 外力垂直焊缝长度方向的分力：kNN23.652.24.122.11=外力平行焊缝长度方向的分力：kNV17.957.210.222.11=23/04.211411.21023.6mmNlhNwef=23/97.301411.21017.9mmNlhVwef=22222222/160/44.3797.300.104.21mmNfmmNwffff=上海建工（集团）总公司 第 15 页 共 16 页 绿地广场 紫峰大厦 主楼上部结构悬锚脚手架计算书 2型钢抗剪强度验算型钢抗剪强度验算 223/215/73.98140109.10mmNfmmNAVyw=式中 V 剪力设计值，取kNNV9.10=；腹板面积,。wAhtAww=所以，槽钢梁抗剪强度满足要求。3型钢局部承压验算型钢局部承压验算 223/215/34.20678109.100.1mmNfmmNltFzwc=式中 一个拉力螺栓的承载力设计值；btNeA 螺栓有效截面面积，M14 螺栓；24.115 mmAe=btf 螺栓抗拉强度设计值，对于普通 C 级螺栓。2/170mmNfbt=所以，锚固端螺栓强度满足要求。上海建工（集团）总公司 第 16 页 共 16 页