1、青青岛岛国国际际啤啤酒酒城城改改造造项项目目 T1T2 楼楼工工程程高高大大模模板板施施工工方方案案2019 年 11 月发布2019 年 11 月实施目录1 编制依据.12 工程概况.12.1 工程建设概况.12.2 设计概况.22.3 工程施工条件.63 施工安排.63.1 项目管理组织.63.2 项目管理目标.63.3 各项资源供应方式.73.4 施工流水段的划分与工艺流程.73.5 工程施工重点和难点分析及应对措施.94 施工进度计划.105 施工准备与资源配置计划.105.1 施工准备.105.2 资源配置计划.116 施工方法及工艺要求.136.1 高大模板施工方案.136.2 安2、装支撑系统工艺要求.166.3 模板及支架的构造及施工要点.166.4 模板安装注意事项.176.5 梁、板模板的拆除.186.6 施工工艺要求.197 质量管理计划.198 进度管理计划.229 安全管理计划.229.1 技术安全措施.229.2 施工监测措施.239.3 预防坍塌事故的安全措施.249.4 预防高空坠落事故安全措施.249.5 预防物体打击事故的安全措施.259.6 其他安全注意事项.2610 环境管理计划.2611 成品保护管理计划.2612 节能降耗管理计划.2713 绿色施工管理计划.2714 应急预案.2714.1 概况.2714.2 机构设置.2714.3 机构的3、职责.2814.4 应急救援工作程序.284.5 救援方法.2915.计算书.301 编制依据编制依据详见表 1-1。表 1-1 方案编制依据2 工程概况2.1 工程建设概况表 2.1-1 工程建设概况一览表工程名称青岛国际啤酒城改造项目T1T2 楼工程工程性质公用建筑建设规模二级工程地址崂山区苗岭路以南，香港东路以北，深圳路以西，海尔路以东总占地面积30337.8 总建筑面积212426 建设单位项目承包范围基础、主体、砌筑、粗装修、机电安装、土方开挖回填、外墙保温、标志标识、设备采购安装等设计单位主要分包工程土建、安装等劳务分包桩基、锚杆等专业分包勘察单位合同质量确保“泰山杯”，争创国优序4、号名称编 号1青岛国际啤酒城改造项目 T1T2 楼工程图纸/2建筑地基基础设计规范GB-50007-20113建筑施工扣件式钢管脚手架技术规范JGJ130-20114建筑工程施工质量验收统一标准GB5030020135建筑施工高空作业安全技术规程JGJ80-20166混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20157混凝土结构工程施工规范GB50666-201110建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200811建筑结构荷载规范GB5009-201212建筑施工临时支撑结构技术规程JGJ300-201313建筑施工安全技术统一规范GB/T 50870-201314施工现场临时用电安全技5、术规程JGJ46-200515住建部201837 号令 危险性较大的分部分项工程安全管理规定16青建管字201515 号关于进一步加强建筑施工钢管扣件使用管理的通知17青建管质字2012101 号文件等其他青岛市脚手架管理暂行规定18其它相关规范及技术规程/2要求监理单位工期1222 日历天总承包单位XX有限公司安全符合青岛市建筑施工现场标准化管理的要求，创建青岛市建筑施工现场标准化管理样板工程。”绿色施工住建部绿色施工科技示范工程、山东省绿色施工科技示范工程、局绿色施工达标工程工程主要功能或用途本工程地下室主要为车库，部分为人防功能区；地上部分：T1 塔楼为五星级酒店及办公楼、T2 塔楼为智6、能化甲级办公室。2.2 设计概况2.2.1 结构设计概况表 2.1-1 工程设计概况一览表序号项目内容1结构形式基础结构形式筏板基础（主楼）+桩基础（纯车库）+柱下独立基础（加深区）主体结构形式钢管混凝土框架-核心筒结构2建筑面积总用地面积：30337.8 总建筑面积：212426 3建筑层数及层高主楼（地上）41 层地下室2 层（地下二层 3.157.6m，地下一层3.27.15m）40主要结构构件尺寸梁（横向截面）mm梁截面尺寸：400*1050/400*1100/400*1200400*1500/400*1700/400*1900/400*2500/500*850/500*900/5007、*1000/500*1100/500*1200/500*1250/500*1300/500*1400/500*1500/500*1550/500*1600/500*1700/500*1800/500*1850/500*2000/500*2000/550*900/600*750/600*800/600*900/600*950/600*1000/600*1100/600*1200/600*1400/600*1500/600*1700/600*1800600*2250/700*700/700*750/700*8030/700*900/700*950/700*1000/700*1200/700*1308、0/800*800800*900/800*1000/800*1100/800*1200/900*900/1000*1000/1500*1000板（厚度）mm120/150/160/180/200/250/300/350/4002.2.2 高大模板标准与定义根据住房和城乡建设部37号令 危险性较大的分部分项工程安全管理规定 要求，超过一定规模的危险性较大的分部分项工程需要专家对专项方案进行论证。本工程结合青岛市城乡建设委员会建筑工程管理局关于进一步加强建筑工程模板支撑体系安全管理的通知：为进一步加强青岛市建筑工程模板支撑系统安全管理，积极预防和控制安全事故发生，青岛市城乡建设委员会建筑工程管理局9、在省建管局山东省建筑工程安全专项施工方案编制审查与专家论证办法（鲁建管发20104 号）规定的基础上，进一步提高安全生产预防性和保障性，具体规定为：1、原规定高度超过 8 m 的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统必须进行专家论证，现调整为超过 6.5m 必须进行专家论证。2、原规定跨度超过18m，施工总载荷大于15 kN/的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统必须进行专家论证，现调整为超过15 m，大于12kN/必须进行专家论证。3、原规定集中线荷载大于 20kN/m 的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统必须进行专家论证，现调整为大于 15 kN/m 必须进行专家论证。2.2.3 高大模板荷载计算方式1、施10、工总荷载的组成施工总荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方的自重）*分项系数+施工均布活荷载*分项系数；钢筋砼自重=板厚（m）*25.1 KN/m；模板木方的自重取值为 0.5 KN/；施工均布活荷载取 2.5 KN/；4分项系数：永久荷载分项系数取 1.2，施工均布活荷载分项系数取 1.4；2、集中线荷载的组成集中线荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方的自重）*分项系数+施工均布活荷载*分项系数；钢筋砼自重=梁的截面积（）*2426 KN/m（配筋率大时取 26 KN/m，本工程取值 26 KN/m）；模板木方的自重=梁截面模板的周长（m）*0.5 KN/；施工均布活荷载=梁宽（m）*3 KN11、/；分项系数：永久荷载分项系数取 1.2，施工均布活荷载分项系数取 1.4；荷载参数施工人员及设备荷载标准值 Q1k（KN/）2.5振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（KN/），对水平面模板2模板及木方支架自重标准值 G1k（KN/）0.5新浇筑混凝土自重标准值 G2k（KN/）24钢筋自重标准值 G3k（KN/）楼板1.1梁1.52.2.3 高大模板荷载计算1、楼板面荷载计算本工程楼板厚度主要有 120mm、150mm、180、250、300、350、400 板厚。(1)楼板施工总荷载计算分析1)板厚 300mm 时：施工总荷载：活载控制时荷载组合 S1=0.91.2(G1k+G2k+G3k12、)+1.4Q1k=0.91.2(0.9+240.3+1.10.3)+1.42.5=12.254 kN/m2恒载控制时荷载组合 S2=0.91.35(G1k+G2k+G3k)+1.40.7Q1k=0.91.35(0.9+240.3+1.10.3)+1.40.72.5=12.447 kN/m2两者取大值，即施工总荷载 S=maxS1，S2=12.447 kN/m2 12kN/m2需要进行专家论证。2)板厚 250mm 时：5施工总荷载：活载控制时荷载组合 S1=0.91.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q1k=0.91.2(0.9+240.25+1.10.25)+1.42.5=10.899 k13、N/m2恒载控制时荷载组合 S2=0.91.35(G1k+G2k+G3k)+1.40.7Q1k=0.91.35(0.9+240.25+1.10.25)+1.40.72.5=10.923 kN/m2两者取大值，即施工总荷载 S=maxS1，S2=10.923 kN/m212 kN/m2不需要进行高大模板分析论证。综上计算：当板厚300mm 时，需进行高大模板分析论证。本工程仅主楼区域局部楼板为 300/350/400mm 厚，需专家论证2、梁集中线荷载计算分析1)500900mm 梁集中线荷载：活载控制时荷载组合 S1=0.9b1.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q2k=0.90.51.2(14、0.9+240.9+1.50.9)+1.42=14.139 kN/m恒载控制时荷载组合 S2=0.9b1.35(G1k+G2k+G3k)+1.40.7Q2k=0.90.51.35(0.9+240.9+1.50.9)+1.40.72=15.371 kN/m两者取大值，即集中线荷载 S=maxS1，S2=15.371 kN/m15kN/m2)500800mm 梁集中线荷载：活载控制时荷载组合 S1=0.9b1.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q2k=0.90.51.2(0.9+240.8+1.50.8)+1.42=12.762 kN/m恒载控制时荷载组合 S2=0.9b1.35(G1k+G2k15、+G3k)+1.40.7Q2k=0.90.51.35(0.9+240.8+1.50.8)+1.40.72=13.822 kN/m两者取大值，即集中线荷载 S=maxS1，S2=13.822 kN/m15kN/m不需要进行高大模板分析论证。综上计算：当梁截面尺寸500900mm 时，需进行高大模板分析论证。本工程所有楼层均有超过 0.45 界面尺寸的梁，需专家论证。63、高度超过 3.6 米的梁板，采用承插型轮扣式模板支架需要进行高大模板分析论证。本工程层高全部超过 3.6 米，故所有部位均需要专家论证。2.3 工程施工条件模板工程施工前应具备以下施工条件：1、已熟悉图纸要求，并完成发难审批和对16、施工班组的安全、技术交底工作。2、楼板底模板支撑完毕，标高尺寸准确无误，木板屋破损、凹陷、突起等质量问题。满堂架支撑系统良好，无安全隐患。3、相关防护工程施工完毕，所需材料、机械、人员等全部就位。4、经项目相关人员及监理对以上问题验收后方可进行下一道工序施工。3 施工安排3.1 项目管理组织为保证本工程模板工程施工能优质、高速、安全、文明地进行，为本工程后续施工创造良好的条件，我项目将本着结构合理、精干高效的原则，选择具有从事类似工程施工经验的管理人员，负责模板工程的计划、组织、指挥、协调和控制，以保证工程的进度、质量、安全等。表 3.1-1 项目管理人员及职责分工序号管理职务姓名职称（资质）17、职责和权限1项目经理李广东高级工程师总负责人2执行经理王洪斌高级工程师总体协调3技术负责人王正程、王立彬中级工程师方案编制4生产经理丁辉中级工程师现场实施负责人5物资经理苗鹏中级工程师物资采购6商务经理张亮中级工程师成本管理7质量总监刘寿喜高级工程师现场质量管理8土建工程师王英达、于翔宇等助理工程师现场实施与管理9试验员尹佳伟助理工程师试验管理3.2 项目管理目标表 3.2-1 项目管理目标项目管理目标名称目 标 值项目施工成本执行合同约定条款7工期1222 日历天质量目标确保“泰山杯”，争创国优安全目标杜绝伤亡事故，创建青岛市建筑施工现场标准化管理样板工程。环保施工、CI 目标符合XX环境管18、理、CI 要求3.3 各项资源供应方式1）劳务资源安排一览表施 工 项 目名称专业施工队名称资质要求开始施工时间建设工期分包方式分包商选择方式责任人模板工程顺和一级2019 年 11 月 20 日360 天劳务公司选定张亮模板工程烨海一级2019 年 11 月 25 日360 天劳务公司选定张亮2）施工周转工具采购供应安排一览表周转工具名称规格提供方式要求进场时间计划出场时间责任人钢管48*3mm租赁2019 年 11 月2020 年 12 月苗鹏扣件十字、旋转、对接租赁2019 年 11 月2020 年 12 月苗鹏水平网公司指定租赁2019 年 11 月2020 年 12 月苗鹏覆膜多层板19、12mm 厚租赁2019 年 11 月2020 年 12 月苗鹏顶托架体配套租赁2019 年 11 月2020 年 12 月苗鹏3.4 施工流水段的划分与工艺流程3.4.1 施工流水段划分地下部分流水施工段如下图，地上部分按塔楼区分，地上每层整体为一个施工段。图 3.4-1 施工区段划分图83.4.2 模板工程工艺流程9图 3.4-3木模板施工工艺流程方案、交底模板采购模板制作模板支设整改验收模板清理拆模拆模申请进入下道工序同条件试块报告不合格不合格内部自检合格合格各专业自检3.5 工程施工重点和难点分析及应对措施序号重点和难点具体分析应对措施责任人1构件尺寸大梁板尺寸大，厚度大，属于危大工程20、。模板选择、支设，支撑体系的强度、稳定性等，是保证结构施工质量及安全的关键。按照专家论证意见实施。王正程2工程高大模板部位分布众多、繁杂且模板支撑高度大，且梁截面尺寸大整个工程高大模板架体梁截面尺寸大，且高大模板的部位十分分散，如何确保没一处的高大模板施工质量是关键方案编制前，一定要熟练施工设计图纸，并针对每一处的高支模出具设计图纸，设计图纸能够指导现场施工，且安排专人监督每一处架体搭设的过程。王正程3架体材质钢管分批次进场，且多为多次周转料具，质量参差不齐。加强材料进场管控，严格按照国家规范及方案要求控制料具尺寸、壁厚，对不合规料具及时退场，严禁使用。对工人进行及时的交底苗鹏10及现场指导。21、4工人安全性意识工人施工安全性意识差，工作往往求量不求质，细节与质量意识差，导致施工质量不易保证。模板支撑架支设操作量大，难以控制合格。对每批工人进行技术交底，强化工人的安全与质量意识，并采取责任追究与奖罚措施。加强过程中的旁站监督，及时发现问题，做到事前交底到位，始终掌控有力，模板铺设及时进行支撑架的检查与验收。徐阳阳4 施工进度计划本工程高大模板的施工进度计划根据现场施工段及施工进度总计划的要求同步进行，2019 年 11 月中旬开始施工，2020 年 12 月中旬前全部完成施工。5 施工准备与资源配置计划5.1 施工准备1、技术准备表 5.1-1 技术文件准备计划一览表序号文件名称文件编22、号配备数量持有人1建筑地基基础设计规范GB-50007-20111王正程2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20111王正程3建筑工程施工质量验收统一标准GB5030020131王正程4建筑施工高空作业安全技术规程JGJ80-20161王正程5混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20151王正程6混凝土结构工程施工规范GB50666-20111王正程7建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20081王正程8建筑结构荷载规范GB5009-20121王正程9建筑施工临时支撑结构技术规程JGJ300-20131王正程10建筑施工安全技术统一规范GB/T 50870-201323、1王正程11施工现场临时用电安全技术规程JGJ46-20051王正程表 5.1-2 技术复核和隐蔽验收计划表序号技术复核、隐蔽验收部位复核和隐蔽内容责任人1梁、板标高、平整度、尺寸专业工程师2满堂架支撑体系立杆间距、水平杆步距、自由端长度、剪刀撑的设置等是否按方案搭设于翔宇、王英达、刘艺、尹佳伟112、材料准备1）各类材料、工具、劳动力以及防护用具施工前到位。2）根据施工期间的工程量，施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。3）原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。4）模板：本工程模板要求采用 12mm 厚木模板，要求边角整齐、24、表面光滑、防水、耐磨、耐酸碱，不得有脱胶空鼓、翘曲、破损现象。对于发生变形、翘角、起皮及表面不平整的模板，及时组织退场。5）方木：5080mm 方木，要求规格统一，尺寸规矩。施工时必须让 50mm 宽的一面顶紧模板使用。6）模板支撑体系：根据本工程特点及实际情况，采用扣件式脚手架。其构配件外观质量应符合下列要求：(1)钢管直径 48，壁厚不小于 3.0mm，应平直光滑、无裂纹、无锈蚀、无分层、无结巴、无毛刺等，不得采用横断面接长的钢管。(2)铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。(3)各焊缝应饱满，不得有未焊透、夹砂、裂纹等缺陷。构配件防锈漆涂层应均匀25、，附着应牢固。(4)可调顶托，可调底座，14 对拉螺栓（双边套丝扣，并且两边带好两个螺母，沾油备用）。7）模板的隔离剂采用专用多层板隔离剂，由专业厂家提供。5.2 资源配置计划1、主要劳动力计划表 5.2-1主要劳动力计划表序号工种人数1木工1002架子工502、周转料具需要量计划周转料具需要量计划详见下表 5.2-2。表 5.2-2周转材料投入计划表12序号周转材料名称需用量进场时间责任人单位数 量1模板120002019 年 11 月苗鹏2木方m340002019 年 11 月苗鹏3钢管m150002019 年 11 月苗鹏4扣件个500002019 年 11 月苗鹏5安全平网50002026、19 年 11 月苗鹏6对拉螺杆根30002019 年 11 月苗鹏7可调托撑根60002019 年 11 月苗鹏3、施工机具计划表 5.2-3施工机械需要量计划序号机械设备名称规格型号数量额定功率（KW）进场时间责任人1单面压刨机MB105A842019 年 8 月苗鹏2圆锯机MJ134832019 年 8 月苗鹏3木工压刨MB10687.52019 年 8 月苗鹏4台钻EQ3025160.52019 年 8 月苗鹏5空气压缩机VF.06/78302019 年 8 月苗鹏6手提电刨/4022019 年 8 月苗鹏7手提电锯W651A4022019 年 8 月苗鹏4、监视和测量装置管理除施工用27、各种机具外，工程日常进行检查检测等工作需要大量的检测工具，具体统计如下表 5.2-4。表 5.2-4监视和测量装置需要量计划表仪器名称型号数量使用特征检定周期保管人1全站仪LeicaTC1800L4 台楼层轴线测量12 个月赵博2激光经纬仪JBJ24 台轴线投测12 个月赵博3水准仪S24 台标高测量控制12 个月赵博4激光垂准仪DZJ-34 台楼层轴线传递12 个月赵博13仪器名称型号数量使用特征检定周期保管人5水平尺500MM2MM/M16质量检查12 个月赵博6垂直度检查尺/8质量检查24 个月赵博7游标卡尺L=125MM4质量检查24 个月赵博8直角尺25050040质量检查12 个月28、赵博9钢卷尺50m/30m/5m若干质量检查12 个月赵博6 施工方法及工艺要求6.1 高大模板施工方案6.1.1 梁模板梁施工按照下表 6.1-1 进行表 6.1-1 梁高支模方案汇总表根据梁截面尺寸，划分为 0.40.6、0.60.9、0.91.35 三种支撑架体，以最不利 0.6/0.9/1.35 分别计算并布设支撑架。梁宽梁高40010501100120015001700190025005008509001000110012001250130014001500155016001700180018502000550900600750800900950100011001200140015029、01700180022507007007508009009501000120013008008009001000110012009009001000100015001000序号梁截面(mm)模板体系支撑体系1梁模板支撑体系梁 截 面尺寸0.40.6400*（10501500）500*（8501200）550*900600*（750*1000）700*（700800）12mm 厚度覆膜竹胶板；侧模次楞采用 5080mm150的木方；梁侧的外楞采用 2 根483.0mm 钢管；梁底次楞采用 5080 木方150，外楞采用 2 根483.0mm 钢管，采用 14 对拉螺杆，纵横向间距 400mm。430、8.03.0 轮扣式钢管脚手架系统，与板架体连为一体。梁底设置可调钢支座。步距 1.2m；横向间距：梁两侧立杆与板立杆共用，间距 900，梁底增加 1 根承重立杆，立杆沿梁纵向间距 0.9m（梁长方向）,当立杆间距（梁宽方向）不和模数时，可采用旋转扣件将梁底立杆与两侧立杆连接为整体。2梁 截 面尺寸0.60.9400*（17001900）500*（12501800）600*（11001500）12mm 厚度覆膜竹胶板；侧模次楞采用 5080mm150的木方；梁侧的外楞采用 2 根483.0mm 钢管；梁底次楞采用 5080 木方120，外楞采用 2 根483.0mm 钢管，采用 14 对拉螺杆31、，纵横向间距 400mm。48.03.0 轮扣式钢管脚手架系统，与板架体连为一体。梁底设置可调钢支座。步距 1.2m；横向间距：梁两侧立杆与板立杆共用，间距 1200，梁底增加 1 根承重立杆，立杆沿梁纵向间距 0.6m（梁长方向）,当立杆间距（梁宽方向）不和模数时，可采用旋转扣件将梁底立杆与两侧立杆连接为整体。700*（9001300）800*（8001100）900*90012mm 厚度覆膜竹胶板；侧模次楞采用 5080mm150的木方；梁侧的外楞采用 2 根483.0mm 钢管；梁底次楞采用 5080 木方120，外楞采用 2 根483.0mm 钢管，采用 14 对拉螺杆，纵横向间距 432、00mm。48.03.0 轮扣式钢管脚手架系统，与板架体连为一体。梁底设置可调钢支座。步距 1.2m；横向间距：梁两侧立杆与板立杆共用，间距 1200，梁底增加 1 根承重立杆，立杆沿梁纵向间距 0.6m（梁长方向）,当立杆间距（梁宽方向）不和模数时，可采用旋转扣件将梁底立杆与两侧立杆连接为整体。3梁 截 面尺寸0.91.35 400*2500500*（18502000）600*（17002250）12mm 厚度覆膜竹胶板；侧模次楞采用 5080mm250的木方；梁侧的外楞采用 2 根483.0mm 钢管；梁底次楞采用 5080 木方120，外楞采用 2 根483.0mm 钢管，采用 14 对33、拉螺杆，纵横向间距 400mm。48.03.0 轮扣式钢管脚手架系统，与满堂架连为一体。梁底设置可调钢支座。步距 1.2m；横向间距：梁两侧立杆与板立杆共用，间距 1200，梁底增加 1 根承重立杆，立杆沿梁纵向间距 0.5m（梁长方向）,当立杆间距（梁宽方向）不和模数时，可采用旋转扣件将梁底立杆与两侧立杆连接为整体。800*12001000*10001500*100012mm 厚度覆膜竹胶板；侧模次楞采用 5080mm250的木方；梁侧的外楞采用 2 根483.0mm 钢管；梁底次楞采用 5080 木方120，外楞采用 2 根483.0mm 钢管，采用 14 对拉螺杆，纵横向间距 400mm34、。48.03.0 轮扣式钢管脚手架系统，与满堂架连为一体。梁底设置可调钢支座。步距 1.2m；横向间距：梁两侧立杆与板立杆共用，间距梁宽+600mm，梁底增加 1/2 根承重立杆，立杆沿梁纵向间距 0.5m（梁长方向）,当立杆间距（梁宽方向）不和模数时，可采用旋转扣件将梁底立杆与两侧立杆连接为整体。6.1.2 楼板模板表 6.1.2-1楼板高支模施工方案汇总表序号类别模板体系支撑体系1层高 4.2m 以下板厚 120150mm12mm 厚度覆膜竹胶板，板底次龙骨 50mm80mm木方200mm，主龙骨483.0 双钢管。48.33.0 轮扣式钢管脚手架系统。立杆根部垫可调钢支座，立杆纵横间距 35、1200mm900mm，步距 1.8m。离地 400mm 设置纵横向扫地杆。2层高 4.257.15m板厚 120150mm12mm 厚度覆膜竹胶板，板底次龙骨 50mm80mm木方200mm，主龙骨483.0 双钢管。48.33.0 轮扣式钢管脚手架系统。立杆根部垫可调钢支座，立杆纵横间距 1200mm900mm，步距 1.2m。离地 400mm 设置纵横向扫地杆。3层高 3.67.2m板厚 180250mm12mm 厚度覆膜竹胶板，板底次龙骨 50mm80mm木方200mm，主龙骨483.0 双钢管。48.33.0 轮扣式钢管脚手架系统。立杆根部垫可调钢支座，立杆纵横间距 900mm90036、mm，步距 1.2m。离地 400mm 设置纵横向扫地杆。4层高 4m板厚 400mm12mm 厚度覆膜竹胶板，板底次龙骨 50mm80mm木方200mm，主龙骨483.0 双钢管。48.33.0 轮扣式钢管脚手架系统。立杆根部垫可调钢支座，立杆纵横间距 1200mm900mm，步距 1.8m。离地 400mm 设置纵横向扫地杆。5层高 10.15m板厚 150mm12mm 厚度覆膜竹胶板，板底次龙骨 50mm80mm木方200mm，主龙骨483.0 双钢管。48.33.0 轮扣式钢管脚手架系统。立杆根部垫可调钢支座，立杆纵横间距 900mm900mm，步距 1.5m。离地 400mm 设置纵37、横向扫地杆。6层高 15.9m板厚 150mm12mm 厚度覆膜竹胶板，板底次龙骨 50mm80mm木方200mm，主龙骨483.0 双钢管。48.33.0 轮扣式钢管脚手架系统。立杆根部垫可调钢支座，立杆纵横间距 900mm900mm，步距 1.5m。离地 400mm 设置纵横向扫地杆。6.2 安装支撑系统工艺要求梁模板支撑的脚手架采用垂直于梁轴线的布置方式，楼板模板支撑时采用平行于板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合搭设。支撑系统布设时严格按照设计要求进行施工，不得擅自进行更改。6.3 模板及支架的构造及施工要点1、梁模板的安装先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整38、梁底横杆标高，将其调至预定的高度，然后安装梁底横楞。横楞安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度在大于或等于 4m 时，梁底模按要求起拱，起拱高度宜为全跨长度的 1/1000-3/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。对拉螺栓按照设计方案布置。2、楼面模板的安装首先通线，然后调整脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设双钢管作托梁，托梁固定后架设横楞，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口，若为压旁时，角位模板通线钉固。3、模板支架的安装1钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，立柱基39、础、立杆、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用483.0钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。2梁和板的立柱，其纵横向间距应符合方案要求，钢管立柱底部应设垫木、底座。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨。3立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相领两立柱的对接接头不得在同步内，同一步内隔一根立杆的两个相隔对接接头沿竖向错开的距离不宜小于 500 mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。4在立柱距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的顺序设扫地杆。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。5钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1m，并应采用40、2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定,搭接段中间设一个旋转扣件。6梁下立杆：梁下立杆应与支撑架连成一体，上部采用小横杆，小横杆采用沿梁17方向的纵向横杆连接。7严禁将上段的钢管立柱与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。8可调支托：如顶部采用可调支托，U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。9在所有外侧周圈布置由下至上的竖向连续剪刀撑，在架体内部最大每隔6跨（5.4米）沿纵、横向均设置由下至上的竖向连续式剪刀撑。在扫地杆处及梁底处设两道水平剪刀撑，在架体中间每道竖向剪刀撑处加设一41、道水平剪刀撑。最上层剪刀撑处设一道安全平网。10剪刀撑与水平杆或立杆扣件固定，扣件中心点距节点的距离不得大于150mm；其宽度宜为46m，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。11垂直剪刀撑底部应延伸至支撑基础面，顶部应延伸至支架最顶层水平连杆。与立杆相交的剪刀撑两端部均应与立杆用扣件连接。6.4 模板安装注意事项1、模板制作及安装严格按照图纸进行。严禁私自改变结构尺寸、形状。2、柱模板安装在柱钢筋验收合格后进行，梁板模板安装在模板支架验收合格后进行。3、模板拼缝应严密、整齐，木方与模板之间应钉牢，钉子不内露，避免在混凝土表面留下痕迹。4、模板与内楞木方间、内楞木方与外楞钢管间应接触42、紧密，固定可靠，对拉螺栓间距符合设计要求，设计要求处必须使用双螺帽。5、模板应牢固且不变形，能使完成的混凝土符合规定的尺寸和外形。应考虑浇注混凝土时的震动影响和侧压力。模板应严密不漏浆，固定可靠。在浇筑混凝土期间由专人随时检查其稳定性。6 水平模板的施工方法1）模板支撑架搭设应与模板施工相配合，利用可调底座或可调托撑调整底模标高。2）安装顶龙骨时要求主次龙骨必须靠紧，不得有虚空范围。特别靠柱或梁边的龙骨必须紧靠，模板接缝必须在次龙骨上，并要求模板在龙骨的搁置宽度不少于20mm。3）模板各边缝粘贴海面条，模板接缝必须严密严防漏浆。靠墙四周的龙骨要求三18面刨光，方木靠墙及顶板靠墙下部在方木上贴143、0mm5mm自粘压敏胶条，然后顶牢，防止漏浆。4)梁轴线位置、截面尺寸及水平标高应准确无误；板面应平整洁净、拼缝严密，不漏浆；模板安装后应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能承受新浇混凝土的自重和侧压力以及在施工过程中所产生的荷载；模板安装偏差应控制在规范允许范围内。5）支拆模板时，2m以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。7 模板现场质量控制应符合以下要求：1）检查安装后的模板、支柱和支撑，以确保安装工作符合模板设计，并确保支撑、紧固件、楔子、连接件和其他各项稳固措施牢固。2）在安装重复使用过的模板之前，应进行修复和重新密封边缘。当模板的损坏程度会导致浇筑混凝土无法达到规定要44、求的光洁度时，不得再使用。3）混凝土浇筑之前、期间或之后可能需要重新立即拧紧模板，以防漏浆。9 模板安装结束后，必须自检并填表申请验收，经监理批准后。经验收合格后再进行下道工序。6.5 梁、板模板的拆除属高支模范围的大梁待混凝土强度达到 100%才能拆除支撑架。模板拆除前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录交底双方履行签字手续。必须由施工员开具拆模通知单后，方可进行拆模。拆除每层楼板模板前，将该层混凝土同条件养护试件送试验室检测，当试块达到规定的强度后，并呈报监理公司审批同意后，才能该层模板的拆除工作。模板拆除顺序如下：（1）先拆梁侧帮模，再拆除楼板、底模板。楼板底模板拆除先拆支柱水平拉杆或45、剪刀撑，再拆 U 形卡，然后拆楼板模板支柱，每片模板留 12 根支柱暂不拆。（2）操作人员站在已拆除模板的空档，再拆除余下的支柱，使内外楞自由落下。（3）用钩子将模板钩下，或用撬杠轻轻撬动模板，使模板脱离，待该段模板全部脱模后，运出集中堆放。（4）梁底模板拆除，有穿墙螺栓者，先拆掉穿墙螺栓和梁托架，再拆除梁底模。拆除跨度较大的梁下支柱时，先从跨中开始，分别向两端拆除。（5）连墙件不得提前拆除，必须随着架体同步拆除。19（6）拆下的模板及时清理粘结物，修理并涂刷水性隔离剂，分类整齐堆放备用；拆下的连接件及配件及时收集，集中统一管理。6.6 施工工艺要求1、混凝土浇筑时采用由中部向两边扩展的浇筑方46、式。2、梁混凝土浇筑时严格按照分层进行，每层不超过 500mm。3、浇筑混凝土时派专人检查支顶有无松动、倾斜、弯曲，模板、钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形情况，发现问题立即停止混凝土浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝之前修整完毕。4、泵管用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触。5、施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作；现场施工员在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底；现场安全员需做好高支模施工的安全监督工作。6、支模完毕，经施工高支模管理机构有关人员组织验收合格后，经建设、监理单位、施工单位共同到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装。7、高支模施工现场作业人员不47、得从支撑系统上爬上、爬下，从施工安全通道中进入工作面。8、高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。9、混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。10、架体拆除时需在地下室顶板上设置警戒线，禁止任何人同行，且在下部设置专人手持对讲机看护，与上部拆除人员保持通讯，以便紧急状态下人员通行。7 质量管理计划1、模板工程质量控制点表 7.1质量控制点序号控制要点控制人参与控制人主要控制内容1几何尺寸、标高王正程王英达、于翔宇等模板轴线、尺寸、标高、48、牢固性、清扫口留置、脱模剂涂刷，施工缝留置、止水要求等。2、质量检查控制20(1)模板工程质量检查表 7.2允许偏差和检查方法项次项目检查方法国家标准1轴线位移柱、梁、墙5尺量2底模上表面标高5水准仪或尺量3截面模内尺寸基础10尺量柱、梁、墙54层高垂直不大于 6m8经纬仪或吊线、尺量大于 6m105相邻两板表面高低差2尺量6阴阳角方正方尺、塞尺顺直线尺7表面平整度52m 靠尺和塞尺8预埋铁件中心线位移3拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移5拉线、尺量螺栓外露长度+10、010预留孔洞中心线位移尺寸+10、0拉线、尺量11门窗洞口中心线位移拉线尺量宽、高对角线12插筋中心线位移5尺量外露长度+149、0、-5(2)模板质量通病的防治及质量保证措施表 7.3模板通病防治措施序号项目防治措施1混凝土墙底烂根模板下口缝隙用木条、海棉条塞严,或抹砂浆找平层，切忌将其伸入混凝土墙体位置内。2砼面不平、粘连混凝土强度达到 1.2MPa 方可拆模板,清理模板和涂刷隔离剂必须认真,要有专人检查验收,不合格的要重新刷涂。3墙柱垂直偏差支模时要反复用线坠吊靠,支模完毕经校正后如遇较大的冲撞,重新较正,变形严重的模板不得继续使用。4砼面凸凹不平加强模板的维修,每次浇筑混凝土前将模板检修一次.板面有缺陷时,随时进行修理.不得用大锤或振捣器猛振模板,撬棍击打模板。5钢筋移位采用塑料卡环做保护层垫块,内部使用 PVC50、 塑料套管固定钢筋位置。216墙体外角不垂直保证入模准确，角部夹具夹紧边框，在必要的位置做加强处理，使角部线条顺直,棱角分明7墙体厚度不一致使用坚固的塑料撑具或钢筋顶模棍直接顶在两侧大模板上，保证模板间距；穿墙螺栓需按要求上紧，不得过紧。8梁柱接头处漏浆在第一次浇筑成形的砼柱上端预留的凹槽内，粘贴海绵条加厚，来保证不漏浆；3、满堂架搭设质量要求1）搭设前检查钢管质量，有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道的不得使用。2）搭设时要严格按照方案要求进行施工，不得随意放大方案中要求的立杆、木方、对拉螺栓、等的间距。3）严格按照设计尺寸搭设，满堂脚手架搭设前要按方案要求的间距进行弹线，搭51、设时按控制线进行施工，做到纵横成行，上下楼层立杆对中。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于规范要求。4）精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式。5）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对分布的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；6）浇筑过程中，派人检查模板支撑体系的稳定情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。7)严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。8)混凝土浇筑过程中派专人 23 名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位及时调整，加固支撑。9)模板的脱模剂要使用水性脱模52、剂，在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。10)梁、板按照规范适当考虑起拱，以防“塌腰”等现象发生。起拱符合下列规定：当梁板跨度4 米时，模板按照设计要求起拱；如无设计要求时，起拱高度宜为全长跨度的 1/1000 至 3/1000。11)拆模板及吊运时轻起轻放，不准碰撞柱、墙、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。拆除模板时要轻轻撬动，使模板脱离混凝土表面，禁止狠砸硬撬，防止22破坏模板和混凝土。8 进度管理计划序号措施类别措施内容责任人1组织措施1、实施项目经理负责制，对工程行使计划、组织、指挥、协调、实施、监督六项基本职能，确保指令畅通、令行禁止、重信誉、守合同。2、项目部的工53、程部为施工进度计划协调调度中心，实施进度计划的编制、下达、调整、更新、控制、反馈、对外协调等职能。以施工总进度控制为基础，确定各分部分项工程关键点和关键线路，并以此为控制重点，逐月检查落实，实施奖惩，以保证工期目标的按时实现。施工中将建立一系列现场制度，诸如工期奖罚制度、工序交接检制度、施工样板制、大型施工机械设备使用申请和调度制度、材料堆放申请制度、总平面管理制度等。3、加强同各指定分包商的施工协调、合作与进度控制，根据工程进展及时通知指定分包商进场，并为指定分包商的施工创造良好条件。王洪斌2管理措施根据业总进度计划，进一步细化，将总计划目标分解成分阶段目标，分层次。与指定分包商签定责任目标54、，指定分包商针对责任目标编制实施计划，进一步分解到月、周、日，并分解到队、班、组和作业面。形成以日保周、以周保月、以月保年的计划目标管理体系，保证工程施工进度满足总进度要求。丁辉3材料保证措施物资管理部根据施工进度计划，每月编制物资需用量计划和采购计划，按施工进度要求进场。提前协调施工队，保证模板、木方、钢管、扣件等料具提前进场。苗鹏4机械保证措施 协调使用大型机械设备，保证垂直运输高效利用。苗鹏9 安全管理计划9.1 技术安全措施1、脚手架搭设前，按建筑施工扣件式脚手架安全技术规范JGJ130-2011、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 和施工组织设计、方案等要求向搭设和使用人55、员做好安全、技术交底。2、对钢管架、配件、加固件进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。3、搭设时在立杆底座下铺设垫板。4、不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。5、脚手架安装自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，23不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。6、水平加固杆、剪刀撑安装符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。7、水平加固杆设在脚手架立杆内侧，剪刀撑设于脚手架立杆外侧并连牢。8、可调底座、顶托 处采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。9、模板支撑和脚手架搭设完毕后进行检查验收，合格后方准使用。在浇捣砼前，由项目部联合业主、项管56、监理对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼。浇砼的过程中，由安全员、施工员及时对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停止施工，采取措施保证安全后再施工。泵送混凝土时，随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。10、避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。11、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，必须报项目部业主、监理联合查验，同意后方可拆除，施工完毕后立即恢复。12、脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。13、拆除模板脚手架时采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。14、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对分布的超过最大荷57、载要有相应的控制措施。为确保施工安全，悬挑区域禁止任何物料堆放，确保施工安全。9.2 施工监测措施9.2.1 安全检查制度在搭设脚手架和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测，采取如下监测制度：1、班组日常进行安全检查；2、项目每周进行安全检查；3、公司每季度进行安全检查；4、所有安全检查记录必须形成书面材料。9.2.2 日常检查、巡查重点部位1、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2、楼板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。3、连接件是否松动。4、架体是否不均匀的沉降、垂直度。245、施工过程中是否有超载的现象。6、安全防护措施是否符合规范要求。7、脚手架体和脚58、手架杆件是否有变形的现象。8、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。9.3 预防坍塌事故的安全措施1、模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作立柱。支撑立柱基础牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱需加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱牢固拉接，形成整体。2、模板作业时，指定专人指挥，严格按照方案 9.2 要求对架体进行监护，分布位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。3、模板支架上、模板体系上、混凝土浇筑过程中及楼面未达到拆模要求前59、，堆放施工用具、材料（严禁堆放钢筋原材）等严格控制数量、重量，防止超载。考虑本工程悬挑结构本身重要性，禁止再悬挑部位堆载任何材料、料具等一切堆载（悬挑层 1-4层强度未达到 100%时，禁止在悬挑结构部位从上至下堆载任何物体，包括混凝土浇筑前、浇筑后）。5、架体搭设严格按照方案设计要求的纵横跨距、步距要求搭设，同时连墙件、剪刀撑、水平拉杆、斜拉杆等按要求加设到位，不得遗漏。6、拆模间歇时，将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。7、拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，必要时先设立临时支撑，然后进行拆卸。正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板的支撑不得拆除。9.4 预防高空坠落事60、故安全措施1、高支模安装完毕后，需经项目部组织验收，验收合格后，方可进行绑扎钢筋等下道工序施工作业。支、拆模板时保证作业人员有可靠立足点，作业面按规定设置安全防护设施。2、所有高处作业人员学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员必须持证上岗。253、高处作业人员经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员按规定正确佩戴和使用。4、安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点就高不就低，扣环悬挂在腰部的上方，并要注意带子61、不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。5、项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。6、已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于 1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。安装外围柱模板、梁、板模板，先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少 1.5m。7、高处作业前，由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。8、模板支设、拆除前，需在下部固62、定脚手板，设置安全操作平台以满足施工需要。模板预留孔洞、架体与结构之间需要加设防护网，防止人员及物体坠落。9.5 预防物体打击事故的安全措施1、支设楼面模板时，在下班之前需要对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等进行稳定。散放材料要拿到稳妥地方堆放，以防物体打击事故发生。2、拆模间歇时，将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落伤人。3、高支模架体搭设高度超过 3.2m 时开始搭设水平大眼网，并每 10m 悬挂一次。4、施工过程中允许堆放地材料需注意高度，特别是临边作业。架体搭设、拆除及模板支设过程中，物件严禁抛掷。模板拆除时用钢钎轻轻撬动竹胶板，或用木锤轻击，拆下第一块，然后逐步拆除63、。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块竹胶板拆下时，用人工托扶放于地上，严禁使拆下的模板自由坠落于地面。5、当有六级或六级以上大风和雾、雨天气时停止模板支撑架支设、拆除等作业，雨后上架作业。6、高空拆除模板时，除操作人员外，下面不得站人，操作人员戴安全带。作业区周围及出入口处，设专人负责安全巡视。拆除作业区有警示标志，严禁无关人员入内。7、登高作业时，模板连接件必须放在箱盒或工具袋中，严禁放在模板或脚手板上，26扳手等各类工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落。8、拆除层外边梁模板时，有防高空坠落、防止模板向外翻倒的措施。9.6 其他安全注意事项1、模板支撑架拆除作业时危险性大于搭设作业，在64、进行拆卸作业前，建立统一指挥并对作业人员进行技术交底，以确保拆除作业安全顺利进行。2、拆下的支撑、木档等材料，要随即拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止“朝天钉”伤人。3、拆除时如发现受力构件的混凝土有影响结构质量、安全问题时，暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。4、浇筑混凝土时，设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，及时采取紧固措施，方可继续施工。5、设置人员上下通道，严禁利用架体杆件上下人。6、在进行安装、拆除模板作业时操作人员正确佩带戴安全帽，高空作业正确挂好安全带。7、塔吊吊运模板时，必须由起重工统一指挥，严格遵守相关安全操作规程。8、木料堆放在下风向，离火源不得小于 30m，且65、料场四周设置足量灭火器材。10 环境管理计划1、模板安装、拆除时应注意控制噪音污染。木模板加工过程中使用电锯、电刨，应在室内作业，注意控制噪音。本工程为居民区+商务区，夜间施工时遵守当地规定，防止噪音扰民。2、加工木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。3、涂刷脱模剂时要防止撒漏，以免污染环境。模板上的脱模剂晾干后才可吊运4、现场材料分类码放整齐。5、多余扣件和钉子要装入专用背包中，按要求回收，不得乱丢乱放。模板拆除的扣件不得乱丢，边拆边进袋。11 成品保护管理计划拆模板吊运时应轻起轻放，不准碰撞柱、墙、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。27拆除模板时要轻轻66、撬动，使模板脱离混凝土表面，禁止狠砸硬撬，防止破坏模板和混凝土；拆下的模板，不得抛掷。拆除下的模板应及时清理干净，暂时不用时应遮荫覆盖，防止暴晒。12 节能降耗管理计划1）依据公司下达的节能降耗指标，制定相应制度。2）每个月物资部与工程部负责对现场的材料进行盘点，并作出相关数据的统计工作。3）由技术部结合统计好的数据进行总结，形成资源消耗统计记录.4）对于即将超出规定消耗值时，需要对劳务单位及现场管理人员进行预警。5）对于已经超出规定损耗值时，需要对相关单位进行处罚。13 绿色施工管理计划1）依据进度计划以及工程量合理安排进场材料。2）材料进场后对方至平面布置图中规划的材料对方场地。3）周转料67、具应提前进场后直接调运至使用区域，减少吊运次数。14 应急预案14.1 概况本方案涉及到的高支模区域，最大板厚 400mm，最大梁截面为 600*2250mm，架体高度最高 15.9m。根据区域所在部位及邻近区段施工先后顺序等原因，以上所有高支模区域内施工都极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体等重大事故。本预案是针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。14.2 机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援小组，由项目经理李广东任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。具体架构见下图 14.2-1。28组长王洪斌副组长殷建伟组员丁辉王正程王立彬王英达68、于翔宇刘艺尹佳伟赵博高阳图 14.2-1高支模应急救援领导小组注：当施工现场发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。14.3 机构的职责1、负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2、负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。3、进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。4、当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。14.4 应急救援工作程序1、当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时向当地69、政府相关部门，以取得政府部门的帮助。2、由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3、事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。294、项目部指定张永祯负责故事的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。4.5 救援方法14.5.1 高空坠落应急救援方法1、现场只有 1 人时大声呼救；2 人以上时，有 1 人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。2、仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员70、落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3、如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4、如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。14.5.2 模板、坍塌应急救援方法1、地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2、报 120 急救中心，到现场抢救伤员。（尽量说清71、楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3、发现人员急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4、清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5、预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。14.5.3 物体打击应急救援方法当物体打击伤害发生时，尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。1、止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。302、对伤口进行包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3、对于头部受伤的伤员，首72、先仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4、如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如是重伤，迅速送医院拯救。5、预备应急救援工具见表 14.5。表 14.5应急救援工具序 号器材或设备数量主要用途备 注1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架2 个用于抢救伤员4止血急救包4 个用于抢救伤员5手电筒6 个用于停电时照明求援6应急灯6 个用于停电时照明求援7爬梯3 樘用于人员疏散8对讲机20 台联系指挥求援1573、.计算书4.2m 高高 150 厚轮扣架计算书厚轮扣架计算书计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-20192、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-20103、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-20184、混凝土结构设计规范GB 50010-20105、建筑结构荷载规范GB 50009-20126、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性一、工程属性新浇混凝土楼板名称板厚 150，层高 4.2 新浇混凝土楼板板厚(mm)15031模板支架高度 H(m)4.2模板支架纵向长度 L(m)45模板支架横向长度 B(m)30支74、架外侧模板高度 Hm（mm）800二、荷载设计二、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.45混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值 Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 Gjk(kN)1风荷载参数：风 荷 载 标 准 值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份山东0.45k=0zst=0.067地区青岛市风荷载高度变化系数z地面粗糙度A类(近海或湖岸区)1.242模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.119整体模板支75、架stw2.558fk=0zstw=1.43支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.727三、模板体系设计三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级II 级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距 la(mm)1200立杆横向间距 lb(mm)900水平拉杆步距 h(mm)1800顶层水平杆步距 h(mm)1200立 杆伸 出顶 层水 平杆 的悬 臂 高 度 50032h2(mm)小梁间距 l(mm)200小梁最大悬挑长度 l1(mm)200主梁最大悬挑长度 l2(mm)200承载力设计值调整系数R1荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数L10.9可变荷载的分项系76、数Q11.5永久荷载的分项系数G11.3结构重要性系数01设计简图如下：模板设计平面图33纵向剖面图34横向剖面图四、面板验算四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量 E(N/mm2)4500面板计算方式简支梁按简支梁，取 1m 单位宽度计算。Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4承载能力极限状态q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.1+(24+1.1)0.15)+1.50.77、931=9.075kN/mq211.3G1kb11.30.11=0.13kN/m根据 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019 第 4.2.2条，在计算模板面板、次楞梁时，施工荷载需要另外按集中荷载 2.5kN 进行计算：35p11.50.9Q1k11.50.92.53.375kN正常使用极限状态q(G(G1k+(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.1+(24+1.1)0.15)+13)16.865kN/m计算简图如下：1、强度验算、强度验算M1q1l2/89.0750.22/80.045kNmM2q2L2/8+pL/40.130.22/8+3.3778、50.2/40.169kNmMmaxmaxM1，M2max0.045，0.1690.169kNmMmax/W0.169106/240007.058N/mm2f/R=12.5/112.5N/mm2满足要求！2、挠度验算、挠度验算max5ql4/(384EI)=56.8652004/(3844500144000)=0.221mm0.221mmL/250200/2500.8mm满足要求！五、小梁验算五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩 W(cm3)53.333小梁弹性模量 E(N/79、mm2)8415小梁截面惯性矩 I(cm4)213.333小梁计算方式三等跨连续梁q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.3+(24+1.1)0.15)+1.50.930.21.867kN/m因 此，q1静 01.3(G1k+(G2k+G3k)h)b=11.3(0.3+(24+1.1)0.15)0.2 1.057kN/mq1活01.5LQ1kb=11.50.930.20.81kN/m36q211.3G1kb=11.30.30.20.078kN/mp11.50.9Q1k11.50.92.53.375kN计算简图如下：1、强度验算、强度验算M10.1q1静L280、+0.117q1活L20.11.0570.92+0.1170.810.920.162kNmM2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0780.92+0.2133.3750.9，0.10.0780.92+0.1753.3750.90.652kNmM3 maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.8670.22/2，0.0780.22/2+3.3750.2 0.677kNmMmaxmaxM1，M2，M3max0.162，0.652，0.6770.677kNm=Mmax/W=0.677106/53333=12.686N/mm2f/R=1281、.87/1=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算V10.6q1静L+0.617q1活L0.61.0570.9+0.6170.810.91.021kNV20.6q2L+0.675p0.60.0780.9+0.6753.3752.32kNV3maxq1L1，q2L1+pmax1.8670.2，0.0780.2+3.3753.391kNVmaxmaxV1，V2，V3max1.021，2.32，3.3913.391kNmax=3Vmax/(2bh0)=33.3911000/(25080)371.271N/mm2/R=1.386/1=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算、挠度验算q82、(G(G1k+(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.15)+13)0.21.413kN/m挠度,跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6771.4139004/(1008415213.333104)0.35mmL/250900/2503.6mm；悬 臂 端 max ql14/(8EI)=1.4132004/(88415213.333104)0.016mm 2l1/2502200/2501.6mm满足要求！六、主梁验算六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.0主梁计算截面类型(mm)48.33.0主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)20583、主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.55主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)11主梁计算方式四等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算、小梁最大支座反力计算q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.45+(24+1.1)0.15)+1.50.930.21.906kN/mq1静01.3(G1k+(G2k+G3k)h)b11.3(0.45+(24+1.1)0.15)0.21.096kN/mq1活01.5LQ1kb 11.50.930.20.81kN/mq2(84、G(G1k+(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.45+(24+1.1)0.15)+13)0.21.443kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.11.0960.9+1.20.810.91.96kN38按 三 等 跨 连 续 梁 按 悬 臂 梁，R1(0.4q1静+0.45q1活)L+q1l1(0.41.096+0.450.81)0.9+1.9060.21.104kN主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6RmaxRmax，R10.61.176kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，Rmax1.1q2L1.11.4430.91.429k85、N按三等跨连续梁悬臂梁，R10.4q2L+q2l10.41.4430.9+1.4430.20.808kNRmaxRmax，R10.60.857kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)=Mmax/W=0.815106/4550=179.123N/mm2f/R=205/1=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算、抗剪验算39主梁剪力图一(kN)max=2Vmax/A=23.4231000/42716.034N/mm2/R=125/1=125N/mm2满足要求！4、挠度验算、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中max=1.976mm=1200/250=4.8mm悬挑86、段max0.894mm=2200/250=1.6mm满足要求！5、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为 R1=4.809kN，R2=7.7kN，R3=6.734kN，R4=7.7kN，R5=4.809kN七、可调托座验算七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力 N7.7/0.6=12.834kNN/R=30/130kN40满足要求！八、立杆验算八、立杆验算水平杆钢管截面类型48.33.0水平杆钢管计算截面类型48.33.0单元桁架组合方式矩阵型组合竖向剪刀撑纵距跨数 n1（跨）3竖向剪刀撑横距跨数 n2（跨87、）3节点转动刚度(kNm/rad)15扫地杆高度 h1(mm)400高度修正系数1立杆钢管截面类型(mm)48.33.0立杆钢管计算截面类型(mm)48.33.0钢材等级Q235立杆截面面积 A(mm2)427立杆截面回转半径 i(mm)16.1立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.55抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.15立杆弹性模量 E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩 I(cm4)11水平钢管截面惯性矩 I1(cm4)111、长细比验算、长细比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 条文说明 5.1.5 条，构88、件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度l0=h=1800mm=l0/i=1800/16.1=111.801=150满足要求！2、立杆稳定性验算、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=Hah=11.0141.8451800=3368mm-立杆计算长度系数，按规范附录 G 表 G-2 取值K-有 剪 刀 撑 框 架 式 支 撑 结 构 的 刚 度 比，K=EI/(hk)+ly/(6h)=20600011104/(180015106)+900/(61800)=0.923a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录 G 表 G-3 取值-扫地杆高度 h1与步距 h 之比与悬臂长度 h2与步距 h89、 之比的较大值，=max(h1/h,h2/h)=max(400/1800,500/1800)=0.278x-单元框架 x 向跨距与步距 h 之比，x=lx/h=1200/1800=0.66741H-高度修正系数l02=h+2k0h2=1200+20.7500=1900mml0=max(l01,l02)=max(3368,1900)=3368mm=l0/i=3368/16.1=209.193，查表得，0.166支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=1.21.43=1.716kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=laHmmk=1.20.80.727=0.698kN支90、撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.54.221.716+4.20.698=18.066kN.m立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力 Nwtk，计算如下：Nwtk=6nMok/(n+1)(n+2)B=63418.066/(34+1)(34+2)30=0.098kN主梁支座反力：R14.809kN，R27.7kN，R36.734kN，R47.7kN，R54.809kN不考虑风荷载N=MaxR1,R2,R3,R4,R5/0.6+1GqH=Max4.809,7.7,6.734,7.7,4.809/0.6+11.30.154.2=13.653kN91、f N/(A)13652.718/(0.166427)=192.612N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！考虑风荷载Mw=Qklah2/10=1.50.0671.21.82/10=0.039kNmN=MaxR1,R2,R3,R4,R5/0.6+1GqH=Max4.809,7.7,6.734,7.7,4.809/0.6+11.30.154.2=13.653kNf(Nw+LwQNwtK)/(A)+Mw/(W(1-1.1(Nw+LwQNwtK)/NE)=(13652.718+0.60.61.597.501)/(0.166427)+0.039106/(4.55103(1-1.10.192、66(13652.718+0.60.61.597.501)/19838.207)=203.182N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！NE-立杆的欧拉临界力(N)，42NE=2EA/2=3.142206000427/209.1932=19838.207N九、高宽比验算九、高宽比验算根据 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019 第 5.4.1条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于 5m 或者高宽比大于 3 时，需要进行支架整体的抗倾覆验算H/B=4.2/30=0.143H=4.25m满足要求！十、架体抗倾覆验算十、架体抗倾覆验算参考 建筑施工承93、插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019 第 5.4.2条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kNbj支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 mB2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=3021.20.154.2/(1.20.9)+0.45+2130/2=1146kN.43m30Mok=3118.066=54.199kN.M满94、足要求！十一、立杆支承面承载力验算十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度 h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度 ft(N/mm2)0.829立杆垫板长 a(mm)200立杆垫板宽 b(mm)100F1=N=13.74kN1、受冲切承载力计算、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.5.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当 h800mm 时，取h=1.0；当 h2000mm 时，95、取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在 1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边 h0/2 处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于 4：当s2 时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的96、影响系数：对中柱，取 as=40，对边柱，取 as=30：44对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m 之值，将其取为 0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=100mm，um=2(a+h0)+(b+h0)=1000mmF=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11000100/1000=58.03kNF1=13.74kN满足要求！2、局部受压承载力计算、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.6.1 条规定，见下表公式参数剖97、析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表 4.1.4-1 取值c混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3.1 条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2 条确定可得：fc=8.294N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2F=1.35clfcAln=1.3512.4498、98.29420000/1000=548.534kNF1=13.74kN满足要求！4m 高高 300 厚计算书厚计算书计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-20192、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-2010453、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-20184、混凝土结构设计规范GB 50010-20105、建筑结构荷载规范GB 50009-20126、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性一、工程属性新浇混凝土楼板名称300 厚，4m 高新浇混凝土楼板板厚(mm)300模板支架高度 H(m)4模板支架纵向长度99、 L(m)12模板支架横向长度 B(m)8支架外侧模板高度 Hm（mm）800二、荷载设计二、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.45混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值 Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 Gjk(kN)1风荷载参数：风 荷 载 标 准 值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份山东0.45k=0zst=0.088地区青岛市风荷载高度变化系数z地面粗糙度A类(近海或湖岸区)1.242模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体100、型系数s单榀模板支架st0.158整体模板支架stw1.091fk=0zstw=0.61支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.72746三、模板体系设计三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级II 级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距 la(mm)900立杆横向间距 lb(mm)900水平拉杆步距 h(mm)1200顶层水平杆步距 h(mm)1200立 杆伸 出顶 层水 平杆 的悬 臂 高 度h2(mm)450小梁间距 l(mm)200小梁最大悬挑长度 l1(mm)200主梁最大悬挑长度 l2(mm)200承载力设计值调整系数R1荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可101、变荷载调整系数L10.9可变荷载的分项系数Q11.5永久荷载的分项系数G11.3结构重要性系数01设计简图如下：47模板设计平面图48纵向剖面图49横向剖面图四、面板验算四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量 E(N/mm2)4500面板计算方式简支梁按简支梁，取 1m 单位宽度计算。Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4承载能力极限状态q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0102、.1+(24+1.1)0.3)+1.50.931=13.969kN/mq211.3G1kb11.30.11=0.13kN/m根据 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019 第 4.2.2条，在计算模板面板、次楞梁时，施工荷载需要另外按集中荷载 2.5kN 进行计算：50p11.50.9Q1k11.50.92.53.375kN正常使用极限状态q(G(G1k+(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.1+(24+1.1)0.3)+13)110.63kN/m计算简图如下：1、强度验算、强度验算M1q1l2/813.9690.22/80.07kNmM2q2L2/103、8+pL/40.130.22/8+3.3750.2/40.169kNmMmaxmaxM1，M2max0.07，0.1690.169kNmMmax/W0.169106/240007.058N/mm2f/R=12.5/112.5N/mm2满足要求！2、挠度验算、挠度验算max5ql4/(384EI)=510.632004/(3844500144000)=0.342mm0.342mmL/250200/2500.8mm满足要求！五、小梁验算五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩 W(c104、m3)53.333小梁弹性模量 E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩 I(cm4)213.333小梁计算方式三等跨连续梁q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.3+(24+1.1)0.3)+1.50.930.22.846kN/m因 此，q1静 01.3(G1k+(G2k+G3k)h)b=11.3(0.3+(24+1.1)0.3)0.2 2.036kN/mq1活01.5LQ1kb=11.50.930.20.81kN/m51q211.3G1kb=11.30.30.20.078kN/mp11.50.9Q1k11.50.92.53.375kN计算简图如下：1、强105、度验算、强度验算M10.1q1静L2+0.117q1活L20.12.0360.92+0.1170.810.920.242kNmM2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0780.92+0.2133.3750.9，0.10.0780.92+0.1753.3750.90.652kNmM3 maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.8460.22/2，0.0780.22/2+3.3750.2 0.677kNmMmaxmaxM1，M2，M3max0.242，0.652，0.6770.677kNm=Mmax/W=0.677106/53333106、=12.686N/mm2f/R=12.87/1=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算V10.6q1静L+0.617q1活L0.62.0360.9+0.6170.810.91.549kNV20.6q2L+0.675p0.60.0780.9+0.6753.3752.32kNV3maxq1L1，q2L1+pmax2.8460.2，0.0780.2+3.3753.391kNVmaxmaxV1，V2，V3max1.549，2.32，3.3913.391kNmax=3Vmax/(2bh0)=33.3911000/(25080)521.271N/mm2/R=1.386/1=1.386N/mm107、2满足要求！3、挠度验算、挠度验算q(G(G1k+(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.3)+13)0.22.166kN/m挠度,跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6772.1669004/(1008415213.333104)0.536mmL/250900/2503.6mm；悬 臂 端 max ql14/(8EI)=2.1662004/(88415213.333104)0.024mm 2l1/2502200/2501.6mm满足要求！六、主梁验算六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.0主梁计算截面类型(mm)48.33.0主梁108、抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.55主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)11主梁计算方式四等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算、小梁最大支座反力计算q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.45+(24+1.1)0.3)+1.50.930.22.885kN/mq1静01.3(G1k+(G2k+G3k)h)b11.3(0.45+(24+1.1)0.3)0.22.075kN/mq1活01.5LQ1kb 11.50.109、930.20.81kN/mq2(G(G1k+(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.45+(24+1.1)0.3)+13)0.22.196kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.12.0750.9+1.20.810.92.929kN按 三 等 跨 连 续 梁 按 悬 臂 梁，R1(0.4q1静+0.45q1活)L+q1l1(0.42.075+0.450.81)0.9+2.8850.21.652kN53主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6RmaxRmax，R10.61.757kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，Rmax1.1q2L1110、.12.1960.92.174kN按三等跨连续梁悬臂梁，R10.4q2L+q2l10.42.1960.9+2.1960.21.23kNRmaxRmax，R10.61.304kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)=Mmax/W=0.668106/4550=146.732N/mm2f/R=205/1=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算、抗剪验算54主梁剪力图一(kN)max=2Vmax/A=24.2551000/42719.932N/mm2/R=125/1=125N/mm2满足要求！4、挠度验算、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中max=0.746mm=9111、00/250=3.6mm悬挑段max0.204mm=2200/250=1.6mm满足要求！5、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为 R1=6.287kN，R2=8.309kN，R3=7.707kN，R4=8.309kN，R5=6.287kN七、可调托座验算七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力 N8.309/0.6=13.848kNN/R=30/130kN55满足要求！八、立杆验算八、立杆验算水平杆钢管截面类型48.33.0水平杆钢管计算截面类型48.33.0单元桁架组合方式矩阵型组合竖向剪刀撑纵距跨数 112、n1（跨）3竖向剪刀撑横距跨数 n2（跨）3节点转动刚度(kNm/rad)15扫地杆高度 h1(mm)400高度修正系数1立杆钢管截面类型(mm)48.33.0立杆钢管计算截面类型(mm)48.33.0钢材等级Q235立杆截面面积 A(mm2)427立杆截面回转半径 i(mm)16.1立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.55抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.15立杆弹性模量 E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩 I(cm4)11水平钢管截面惯性矩 I1(cm4)111、长细比验算、长细比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003113、-2019 条文说明 5.1.5 条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度l0=h=1200mm=l0/i=1200/16.1=74.534=150满足要求！2、立杆稳定性验算、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=Hah=11.0322.0351200=2519mm-立杆计算长度系数，按规范附录 G 表 G-2 取值K-有 剪 刀 撑 框 架 式 支 撑 结 构 的 刚 度 比，K=EI/(hk)+ly/(6h)=20600011104/(120015106)+900/(61200)=1.384a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录 G 表 G-3 取值-扫地杆高度 h1与步114、距 h 之比与悬臂长度 h2与步距 h 之比的较大值，=max(h1/h,h2/h)=max(400/1200,450/1200)=0.375x-单元框架 x 向跨距与步距 h 之比，x=lx/h=900/1200=0.7556H-高度修正系数l02=h+2k0h2=1200+20.7450=1830mml0=max(l01,l02)=max(2519,1830)=2519mm=l0/i=2519/16.1=156.46，查表得，0.287支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.90.61=0.549kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=laHmmk=0.90115、.80.727=0.523kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5420.549+40.523=6.486kN.m立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力 Nwtk，计算如下：Nwtk=6nMok/(n+1)(n+2)B=696.486/(9+1)(9+2)8=0.398kN主梁支座反力：R16.287kN，R28.309kN，R37.707kN，R48.309kN，R56.287kN不考虑风荷载N=MaxR1,R2,R3,R4,R5/0.6+1GqH=Max6.287,8.309,7.707,8.309,6.287/0.6+11.30.116、154=14.628kNf N/(A)14627.603/(0.287427)=119.361N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！考虑风荷载Mw=Qklah2/10=1.50.0880.91.22/10=0.017kNmN=MaxR1,R2,R3,R4,R5/0.6+1GqH=Max6.287,8.309,7.707,8.309,6.287/0.6+11.30.154=14.628kNf(Nw+LwQNwtK)/(A)+Mw/(W(1-1.1(Nw+LwQNwtK)/NE)=(14627.603+0.60.61.5397.99)/(0.287427)+0.017106/(4.117、55103(1-1.10.287(14627.603+0.60.61.5397.99)/35464.207)=125.447N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！57NE-立杆的欧拉临界力(N)，NE=2EA/2=3.142206000427/156.462=35464.207N九、高宽比验算九、高宽比验算根据 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019 第 5.4.1条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于 5m 或者高宽比大于 3 时，需要进行支架整体的抗倾覆验算H/B=4/8=0.53H=45m满足要求！十、架体抗倾覆验算十、架体抗倾覆验算参118、考 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019 第 5.4.2条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kNbj支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 mB2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=820.90.154/(0.90.9)+0.45+218/2=76.587kN.m5830Mok=316.486=19.457k119、N.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度 h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度 ft(N/mm2)0.829立杆垫板长 a(mm)200立杆垫板宽 b(mm)100F1=N=14.986kN1、受冲切承载力计算、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.5.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当 h800mm 时，取h=1.0；当 h2000120、mm 时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在 1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边 h0/2 处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于 4：当s2 时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱121、结构类型的影响系数：对中柱，取 as=40，对边柱，取 as=30：59对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m 之值，将其取为 0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=100mm，um=2(a+h0)+(b+h0)=1000mmF=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11000100/1000=58.03kNF1=14.986kN满足要求！2、局部受压承载力计算、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.6.1 条规定，见下122、表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表 4.1.4-1 取值c混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3.1 条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2 条确定可得：fc=8.294N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2F=1.35clfcAln=1.3123、512.4498.29420000/1000=548.534kNF1=14.986kN满足要求！4m 高高 400 厚厚 1 计算书计算书计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-20192、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-2010603、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-20184、混凝土结构设计规范GB 50010-20105、建筑结构荷载规范GB 50009-20126、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性一、工程属性新浇混凝土楼板名称400 厚，4m 高新浇混凝土楼板板厚(mm)400模板支架高度 H(m124、)4模板支架纵向长度 L(m)12模板支架横向长度 B(m)8支架外侧模板高度 Hm（mm）800二、荷载设计二、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.45混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值 Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 Gjk(kN)1风荷载参数：风 荷 载 标 准 值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份山东0.45k=0zst=0.088地区青岛市风荷载高度变化系数z地面粗糙度A类(近海或湖岸区)1.242模板支架顶部离建筑物地面125、高度(m)9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.158整体模板支架stw1.457fk=0zstw=0.814支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.72761三、模板体系设计三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级I 级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距 la(mm)900立杆横向间距 lb(mm)600水平拉杆步距 h(mm)1200顶层水平杆步距 h(mm)1200立 杆伸 出顶 层水 平杆 的悬 臂 高 度h2(mm)450小梁间距 l(mm)200小梁最大悬挑长度 l1(mm)200主梁最大悬挑长度 l2(mm)200承载力设计值调整系数R1荷载系数参数表：正常使用极限状126、态承载能力极限状态可变荷载调整系数L10.9可变荷载的分项系数Q11.5永久荷载的分项系数G11.3结构重要性系数01设计简图如下：62模板设计平面图63纵向剖面图64横向剖面图四、面板验算四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量 E(N/mm2)4500面板计算方式简支梁按简支梁，取 1m 单位宽度计算。Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4承载能力极限状态q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ127、1kb=11.3(0.1+(24+1.1)0.4)+1.50.931=17.232kN/mq211.3G1kb11.30.11=0.13kN/m根据 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019 第 4.2.2条，在计算模板面板、次楞梁时，施工荷载需要另外按集中荷载 2.5kN 进行计算：65p11.50.9Q1k11.50.92.53.375kN正常使用极限状态q(G(G1k+(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.1+(24+1.1)0.4)+13)113.14kN/m计算简图如下：1、强度验算、强度验算M1q1l2/817.2320.22/80.08128、6kNmM2q2L2/8+pL/40.130.22/8+3.3750.2/40.169kNmMmaxmaxM1，M2max0.086，0.1690.169kNmMmax/W0.169106/240007.058N/mm2f/R=12.5/112.5N/mm2满足要求！2、挠度验算、挠度验算max5ql4/(384EI)=513.142004/(3844500144000)=0.422mm0.422mmL/250200/2500.8mm满足要求！五、小梁验算五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.38129、6小梁截面抵抗矩 W(cm3)53.333小梁弹性模量 E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩 I(cm4)213.333小梁计算方式三等跨连续梁q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.3+(24+1.1)0.4)+1.50.930.23.498kN/m因 此，q1静 01.3(G1k+(G2k+G3k)h)b=11.3(0.3+(24+1.1)0.4)0.2 2.688kN/mq1活01.5LQ1kb=11.50.930.20.81kN/m66q211.3G1kb=11.30.30.20.078kN/mp11.50.9Q1k11.50.92.53.375130、kN计算简图如下：1、强度验算、强度验算M10.1q1静L2+0.117q1活L20.12.6880.62+0.1170.810.620.131kNmM2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0780.62+0.2133.3750.6，0.10.0780.62+0.1753.3750.60.434kNmM3 maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3.4980.22/2，0.0780.22/2+3.3750.2 0.677kNmMmaxmaxM1，M2，M3max0.131，0.434，0.6770.677kNm=Mmax/W=0.131、677106/53333=12.686N/mm2f/R=12.87/1=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算V10.6q1静L+0.617q1活L0.62.6880.6+0.6170.810.61.268kNV20.6q2L+0.675p0.60.0780.6+0.6753.3752.306kNV3maxq1L1，q2L1+pmax3.4980.2，0.0780.2+3.3753.391kNVmaxmaxV1，V2，V3max1.268，2.306，3.3913.391kNmax=3Vmax/(2bh0)=33.3911000/(25080)671.271N/mm2/R=1.3132、86/1=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算、挠度验算q(G(G1k+(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.4)+13)0.22.668kN/m挠度,跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6772.6686004/(1008415213.333104)0.13mmL/250600/2502.4mm；悬臂端maxql14/(8EI)=2.6682004/(88415213.333104)0.03mm2l1/2502200/2501.6mm满足要求！六、主梁验算六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.0主梁计算截面类型(mm)48133、.33.0主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.55主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)11主梁计算方式四等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算、小梁最大支座反力计算q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.45+(24+1.1)0.4)+1.50.930.23.537kN/mq1静01.3(G1k+(G2k+G3k)h)b11.3(0.45+(24+1.1)0.4)0.22.727kN/mq1活01.5LQ1kb134、 11.50.930.20.81kN/mq2(G(G1k+(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.45+(24+1.1)0.4)+13)0.22.698kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.12.7270.6+1.20.810.62.383kN按 三 等 跨 连 续 梁 按 悬 臂 梁，R1(0.4q1静+0.45q1活)L+q1l1(0.42.727+0.450.81)0.6+3.5370.21.581kN68主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6RmaxRmax，R10.61.43kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，Rmax1135、.1q2L1.12.6980.61.781kN按三等跨连续梁悬臂梁，R10.4q2L+q2l10.42.6980.6+2.6980.21.187kNRmaxRmax，R10.61.068kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)=Mmax/W=0.543106/4550=119.423N/mm2f/R=205/1=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算、抗剪验算69主梁剪力图一(kN)max=2Vmax/A=23.4631000/42716.222N/mm2/R=125/1=125N/mm2满足要求！4、挠度验算、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中max=0.136、611mm=900/250=3.6mm悬挑段max0.167mm=2200/250=1.6mm满足要求！5、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为 R1=5.117kN，R2=6.762kN，R3=6.272kN，R4=6.762kN，R5=5.117kN七、可调托座验算七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力 N6.762/0.6=11.27kNN/R=30/130kN70满足要求！八、立杆验算八、立杆验算水平杆钢管截面类型48.33.0水平杆钢管计算截面类型48.33.0单元桁架组合方式矩阵型组合竖向剪刀137、撑纵距跨数 n1（跨）3竖向剪刀撑横距跨数 n2（跨）3节点转动刚度(kNm/rad)15扫地杆高度 h1(mm)400高度修正系数1立杆钢管截面类型(mm)48.33.0立杆钢管计算截面类型(mm)48.33.0钢材等级Q235立杆截面面积 A(mm2)427立杆截面回转半径 i(mm)16.1立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.55抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.15立杆弹性模量 E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩 I(cm4)11水平钢管截面惯性矩 I1(cm4)111、长细比验算、长细比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCI138、AT0003-2019 条文说明 5.1.5 条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度l0=h=1200mm=l0/i=1200/16.1=74.534=150满足要求！2、立杆稳定性验算、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=Hah=11.0322.0231200=2504mm-立杆计算长度系数，按规范附录 G 表 G-2 取值K-有 剪 刀 撑 框 架 式 支 撑 结 构 的 刚 度 比，K=EI/(hk)+ly/(6h)=20600011104/(120015106)+600/(61200)=1.342a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录 G 表 G-3 取值-扫地杆高139、度 h1与步距 h 之比与悬臂长度 h2与步距 h 之比的较大值，=max(h1/h,h2/h)=max(400/1200,450/1200)=0.375x-单元框架 x 向跨距与步距 h 之比，x=lx/h=900/1200=0.7571H-高度修正系数l02=h+2k0h2=1200+20.7450=1830mml0=max(l01,l02)=max(2504,1830)=2504mm=l0/i=2504/16.1=155.528，查表得，0.291支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.90.814=0.733kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=laH140、mmk=0.90.80.727=0.523kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5420.733+40.523=7.955kN.m立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力 Nwtk，计算如下：Nwtk=6nMok/(n+1)(n+2)B=6147.955/(14+1)(14+2)8=0.348kN主梁支座反力：R15.117kN，R26.762kN，R36.272kN，R46.762kN，R55.117kN不考虑风荷载N=MaxR1,R2,R3,R4,R5/0.6+1GqH=Max5.117,6.762,6.272,6.762,5.117141、/0.6+11.30.154=12.05kNf N/(A)12050.388/(0.291427)=96.98N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！考虑风荷载Mw=Qklah2/10=1.50.0880.91.22/10=0.017kNmN=MaxR1,R2,R3,R4,R5/0.6+1GqH=Max5.117,6.762,6.272,6.762,5.117/0.6+11.30.154=12.05kNf(Nw+LwQNwtK)/(A)+Mw/(W(1-1.1(Nw+LwQNwtK)/NE)=(12050.388+0.60.61.5348.012)/(0.291427)+0.01142、7106/(4.55103(1-1.10.291(12050.388+0.60.61.5348.012)/35890.371)=102.712N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！72NE-立杆的欧拉临界力(N)，NE=2EA/2=3.142206000427/155.5282=35890.371N九、高宽比验算九、高宽比验算根据 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019 第 5.4.1条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于 5m 或者高宽比大于 3 时，需要进行支架整体的抗倾覆验算H/B=4/8=0.53H=45m满足要求！十、架体抗倾覆验算143、十、架体抗倾覆验算参考 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019 第 5.4.2条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kNbj支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 mB2la(gk1+gk2)+2Gjkbj73=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=820.90.154/(0.90.6)+0.45+218/2=97.92kN.m30Mok=317.95144、5=23.864kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度 h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度 ft(N/mm2)0.829立杆垫板长 a(mm)200立杆垫板宽 b(mm)100F1=N=12.364kN1、受冲切承载力计算、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.5.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当 h800mm 时，取h=1.145、0；当 h2000mm 时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在 1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边 h0/2 处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于 4：当s2 时取s=2，当面积为圆形时146、，取s=274as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取 as=40，对边柱，取 as=30：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m 之值，将其取为 0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=100mm，um=2(a+h0)+(b+h0)=1000mmF=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11000100/1000=58.03kNF1=12.364kN满足要求！2、局部受压承载力计算、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.6147、.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表 4.1.4-1 取值c混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3.1 条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2 条确定可得：fc=8.294N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2F=1.35cl148、fcAln=1.3512.4498.29420000/1000=548.534kNF1=12.364kN满足要求！6.0 层高层高 150 厚计算书厚计算书计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019752、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-20103、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-20184、混凝土结构设计规范GB 50010-20105、建筑结构荷载规范GB 50009-20126、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性一、工程属性新浇混凝土楼板名称板厚 150，层高 7.15 新浇混凝土楼板板厚(mm149、)150模板支架高度 H(m)6模板支架纵向长度 L(m)45模板支架横向长度 B(m)30支架外侧模板高度 Hm（mm）800二、荷载设计二、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.45混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值 Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 Gjk(kN)1风荷载参数：风 荷 载 标 准 值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份山东0.45k=0zst=0.078地区青岛市风荷载高度变化系数z地面粗糙度A类(近海或湖岸区)1.150、242模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.139整体模板支架stw2.323fk=0zstw=1.29876支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.727三、模板体系设计三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级I 级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距 la(mm)1200立杆横向间距 lb(mm)900水平拉杆步距 h(mm)1200顶层水平杆步距 h(mm)1200立 杆伸 出顶 层水 平杆 的悬 臂 高 度h2(mm)550小梁间距 l(mm)200小梁最大悬挑长度 l1(mm)200主梁最大悬挑长度 l2(mm)200承载力设计值调整系数R151、1荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数L10.9可变荷载的分项系数Q11.5永久荷载的分项系数G11.3结构重要性系数01设计简图如下：77模板设计平面图78纵向剖面图79横向剖面图四、面板验算四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量 E(N/mm2)4500面板计算方式简支梁按简支梁，取 1m 单位宽度计算。Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4承载能力极限状态q101.3(G1k+(152、G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.1+(24+1.1)0.15)+1.50.931=9.075kN/mq211.3G1kb11.30.11=0.13kN/m根据 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019 第 4.2.2条，在计算模板面板、次楞梁时，施工荷载需要另外按集中荷载 2.5kN 进行计算：80p11.50.9Q1k11.50.92.53.375kN正常使用极限状态q(G(G1k+(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.1+(24+1.1)0.15)+13)16.865kN/m计算简图如下：1、强度验算、强度验算M1q1l2/153、89.0750.22/80.045kNmM2q2L2/8+pL/40.130.22/8+3.3750.2/40.169kNmMmaxmaxM1，M2max0.045，0.1690.169kNmMmax/W0.169106/240007.058N/mm2f/R=12.5/112.5N/mm2满足要求！2、挠度验算、挠度验算max5ql4/(384EI)=56.8652004/(3844500144000)=0.221mm0.221mmL/250200/2500.8mm满足要求！五、小梁验算五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪154、强度设计值(N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩 W(cm3)53.333小梁弹性模量 E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩 I(cm4)213.333小梁计算方式三等跨连续梁q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.3+(24+1.1)0.15)+1.50.930.21.867kN/m因 此，q1静 01.3(G1k+(G2k+G3k)h)b=11.3(0.3+(24+1.1)0.15)0.2 1.057kN/mq1活01.5LQ1kb=11.50.930.20.81kN/m81q211.3G1kb=11.30.30.20.078kN/mp11.50.9155、Q1k11.50.92.53.375kN计算简图如下：1、强度验算、强度验算M10.1q1静L2+0.117q1活L20.11.0570.92+0.1170.810.920.162kNmM2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0780.92+0.2133.3750.9，0.10.0780.92+0.1753.3750.90.652kNmM3 maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.8670.22/2，0.0780.22/2+3.3750.2 0.677kNmMmaxmaxM1，M2，M3max0.162，0.652，0.677156、0.677kNm=Mmax/W=0.677106/53333=12.686N/mm2f/R=12.87/1=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算V10.6q1静L+0.617q1活L0.61.0570.9+0.6170.810.91.021kNV20.6q2L+0.675p0.60.0780.9+0.6753.3752.32kNV3maxq1L1，q2L1+pmax1.8670.2，0.0780.2+3.3753.391kNVmaxmaxV1，V2，V3max1.021，2.32，3.3913.391kNmax=3Vmax/(2bh0)=33.3911000/(25080)82157、1.271N/mm2/R=1.386/1=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算、挠度验算q(G(G1k+(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.15)+13)0.21.413kN/m挠度,跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6771.4139004/(1008415213.333104)0.35mmL/250900/2503.6mm；悬 臂 端 max ql14/(8EI)=1.4132004/(88415213.333104)0.016mm 2l1/2502200/2501.6mm满足要求！六、主梁验算六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(m158、m)48.33.0主梁计算截面类型(mm)48.33.0主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.55主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)11主梁计算方式四等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算、小梁最大支座反力计算q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.45+(24+1.1)0.15)+1.50.930.21.906kN/mq1静01.3(G1k+(G2k+G3k)h)b11.3(0.45+(24+1.1)0.15159、)0.21.096kN/mq1活01.5LQ1kb 11.50.930.20.81kN/mq2(G(G1k+(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.45+(24+1.1)0.15)+13)0.21.443kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.11.0960.9+1.20.810.91.96kN83按 三 等 跨 连 续 梁 按 悬 臂 梁，R1(0.4q1静+0.45q1活)L+q1l1(0.41.096+0.450.81)0.9+1.9060.21.104kN主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6RmaxRmax，R10.61.1160、76kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，Rmax1.1q2L1.11.4430.91.429kN按三等跨连续梁悬臂梁，R10.4q2L+q2l10.41.4430.9+1.4430.20.808kNRmaxRmax，R10.60.857kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)=Mmax/W=0.815106/4550=179.123N/mm2f/R=205/1=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算、抗剪验算84主梁剪力图一(kN)max=2Vmax/A=23.4231000/42716.034N/mm2/R=125/1=125N/mm2满足要求！4、挠161、度验算、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中max=1.976mm=1200/250=4.8mm悬挑段max0.894mm=2200/250=1.6mm满足要求！5、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为 R1=4.809kN，R2=7.7kN，R3=6.734kN，R4=7.7kN，R5=4.809kN七、可调托座验算七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力 N7.7/0.6=12.834kNN/R=30/130kN85满足要求！八、立杆验算八、立杆验算水平杆钢管截面类型48.33.0水平杆钢管计算截面类型48162、.33.0单元桁架组合方式矩阵型组合竖向剪刀撑纵距跨数 n1（跨）3竖向剪刀撑横距跨数 n2（跨）3节点转动刚度(kNm/rad)15扫地杆高度 h1(mm)400高度修正系数1.022立杆钢管截面类型(mm)48.33.0立杆钢管计算截面类型(mm)48.33.0钢材等级Q235立杆截面面积 A(mm2)427立杆截面回转半径 i(mm)16.1立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.55抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.15立杆弹性模量 E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩 I(cm4)11水平钢管截面惯性矩 I1(cm4)111、长细比验算、长细比验算根163、据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 条文说明 5.1.5 条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度l0=h=1200mm=l0/i=1200/16.1=74.534=150满足要求！2、立杆稳定性验算、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=Hah=1.0221.0672.1211200=2776mm-立杆计算长度系数，按规范附录 G 表 G-2 取值K-有 剪 刀 撑 框 架 式 支 撑 结 构 的 刚 度 比，K=EI/(hk)+ly/(6h)=20600011104/(120015106)+900/(61200)=1.384a-扫地杆高度与164、悬臂长度修正系数，按规范附录 G 表 G-3 取值-扫地杆高度 h1与步距 h 之比与悬臂长度 h2与步距 h 之比的较大值，=max(h1/h,h2/h)=max(400/1200,550/1200)=0.458x-单元框架 x 向跨距与步距 h 之比，x=lx/h=1200/1200=186H-高度修正系数l02=h+2k0h2=1200+20.7550=1970mml0=max(l01,l02)=max(2776,1970)=2776mm=l0/i=2776/16.1=172.422，查表得，0.24支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=1.21.298=1.558kN/m：风荷载165、作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=laHmmk=1.20.80.727=0.698kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5621.558+60.698=32.224kN.m立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力 Nwtk，计算如下：Nwtk=6nMok/(n+1)(n+2)B=63432.224/(34+1)(34+2)30=0.174kN主梁支座反力：R14.809kN，R27.7kN，R36.734kN，R47.7kN，R54.809kN不考虑风荷载N=MaxR1,R2,R3,R4,R5/0.6+1GqH=Max4.8166、09,7.7,6.734,7.7,4.809/0.6+11.30.156=14.004kNf N/(A)14003.718/(0.24427)=136.648N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！考虑风荷载Mw=Qklah2/10=1.50.0781.21.22/10=0.02kNmN=MaxR1,R2,R3,R4,R5/0.6+1GqH=Max4.809,7.7,6.734,7.7,4.809/0.6+11.30.156=14.004kNf(Nw+LwQNwtK)/(A)+Mw/(W(1-1.1(Nw+LwQNwtK)/NE)=(14003.718+0.60.61.5173.167、909)/(0.24427)+0.02106/(4.55103(1-1.10.24(14003.718+0.60.61.5173.909)/29201.669)=142.657N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！NE-立杆的欧拉临界力(N)，87NE=2EA/2=3.142206000427/172.4222=29201.669N九、高宽比验算九、高宽比验算根据 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019 第 5.4.1条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于 5m 或者高宽比大于 3 时，需要进行支架整体的抗倾覆验算H/B=6/30=0.23H168、=65m需要进行支架整体的抗倾覆验算！十、架体抗倾覆验算十、架体抗倾覆验算参考 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019 第 5.4.2条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kNbj支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 mB2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=3021.20.156/(1.20.9)+0.45+169、2130/2=1416kN.m8830Mok=3132.224=96.673kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度 h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度 ft(N/mm2)0.829立杆垫板长 a(mm)200立杆垫板宽 b(mm)100F1=N=14.16kN1、受冲切承载力计算、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.5.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力170、设计值h截面高度影响系数：当 h800mm 时，取h=1.0；当 h2000mm 时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在 1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边 h0/2 处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺171、寸比较，s不宜大于 4：当s2 时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取 as=40，对边柱，取 as=30：89对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m 之值，将其取为 0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=100mm，um=2(a+h0)+(b+h0)=1000mmF=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11000100/1000=58.03kNF1=14.16kN满足要求！2、局部受压承载力计算、局部受压承载力计算根172、据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.6.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表 4.1.4-1 取值c混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3.1 条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2 条确定可得：fc=8.294N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2173、.449，Aln=ab=20000mm2F=1.35clfcAln=1.3512.4498.29420000/1000=548.534kNF1=14.16kN满足要求！6 层高层高 250 厚计算书厚计算书计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-20192、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-2010903、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-20184、混凝土结构设计规范GB 50010-20105、建筑结构荷载规范GB 50009-20126、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性一、工程属性新浇混凝土楼板名称板厚174、 250，层高 7.2 新浇混凝土楼板板厚(mm)250模板支架高度 H(m)6模板支架纵向长度 L(m)45模板支架横向长度 B(m)30支架外侧模板高度 Hm（mm）800二、荷载设计二、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.45混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值 Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 Gjk(kN)1风荷载参数：风 荷 载 标 准 值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份山东0.45k=0zst=0.088地区青岛市风荷载175、高度变化系数z地面粗糙度A类(近海或湖岸区)1.242模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.158整体模板支架stw2.112fk=0zstw=1.18支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.72791三、模板体系设计三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级I 级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距 la(mm)900立杆横向间距 lb(mm)900水平拉杆步距 h(mm)1200顶层水平杆步距 h(mm)1200立 杆伸 出顶 层水 平杆 的悬 臂 高 度h2(mm)500小梁间距 l(mm)200小梁最大悬挑长度 l1(mm)200主梁最大悬挑长176、度 l2(mm)200承载力设计值调整系数R1荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数L10.9可变荷载的分项系数Q11.5永久荷载的分项系数G11.3结构重要性系数01设计简图如下：92模板设计平面图93纵向剖面图94横向剖面图四、面板验算四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量 E(N/mm2)4500面板计算方式简支梁按简支梁，取 1m 单位宽度计算。Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000m177、m4承载能力极限状态q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.1+(24+1.1)0.25)+1.50.931=12.338kN/mq211.3G1kb11.30.11=0.13kN/m根据 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019 第 4.2.2条，在计算模板面板、次楞梁时，施工荷载需要另外按集中荷载 2.5kN 进行计算：95p11.50.9Q1k11.50.92.53.375kN正常使用极限状态q(G(G1k+(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.1+(24+1.1)0.25)+13)19.375kN/m计算178、简图如下：1、强度验算、强度验算M1q1l2/812.3380.22/80.062kNmM2q2L2/8+pL/40.130.22/8+3.3750.2/40.169kNmMmaxmaxM1，M2max0.062，0.1690.169kNmMmax/W0.169106/240007.058N/mm2f/R=12.5/112.5N/mm2满足要求！2、挠度验算、挠度验算max5ql4/(384EI)=59.3752004/(3844500144000)=0.301mm0.301mmL/250200/2500.8mm满足要求！五、小梁验算五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)5080小梁179、抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩 W(cm3)53.333小梁弹性模量 E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩 I(cm4)213.333小梁计算方式三等跨连续梁q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.3+(24+1.1)0.25)+1.50.930.22.519kN/m因 此，q1静 01.3(G1k+(G2k+G3k)h)b=11.3(0.3+(24+1.1)0.25)0.2 1.71kN/mq1活01.5LQ1kb=11.50.930.20.81kN/m96q211.3G1kb=11.3180、0.30.20.078kN/mp11.50.9Q1k11.50.92.53.375kN计算简图如下：1、强度验算、强度验算M10.1q1静L2+0.117q1活L20.11.710.92+0.1170.810.920.215kNmM2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0780.92+0.2133.3750.9，0.10.0780.92+0.1753.3750.90.652kNmM3 maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.5190.22/2，0.0780.22/2+3.3750.2 0.677kNmMmaxmaxM1，M2，181、M3max0.215，0.652，0.6770.677kNm=Mmax/W=0.677106/53333=12.686N/mm2f/R=12.87/1=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算V10.6q1静L+0.617q1活L0.61.710.9+0.6170.810.91.373kNV20.6q2L+0.675p0.60.0780.9+0.6753.3752.32kNV3maxq1L1，q2L1+pmax2.5190.2，0.0780.2+3.3753.391kNVmaxmaxV1，V2，V3max1.373，2.32，3.3913.391kNmax=3Vmax/(2bh0)182、=33.3911000/(25080)971.271N/mm2/R=1.386/1=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算、挠度验算q(G(G1k+(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.25)+13)0.21.915kN/m挠度,跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6771.9159004/(1008415213.333104)0.474mmL/250900/2503.6mm；悬 臂 端 max ql14/(8EI)=1.9152004/(88415213.333104)0.021mm 2l1/2502200/2501.6mm满足要求！六、主梁183、验算六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.0主梁计算截面类型(mm)48.33.0主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.55主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)11主梁计算方式四等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算、小梁最大支座反力计算q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.45+(24+1.1)0.25)+1.50.930.22.558kN/mq1静01.3(G1k+(G2k+G3k)h)b184、11.3(0.45+(24+1.1)0.25)0.21.749kN/mq1活01.5LQ1kb 11.50.930.20.81kN/mq2(G(G1k+(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.45+(24+1.1)0.25)+13)0.21.945kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.11.7490.9+1.20.810.92.606kN98按 三 等 跨 连 续 梁 按 悬 臂 梁，R1(0.4q1静+0.45q1活)L+q1l1(0.41.749+0.450.81)0.9+2.5580.21.469kN主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀185、系数=0.6RmaxRmax，R10.61.563kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，Rmax1.1q2L1.11.9450.91.926kN按三等跨连续梁悬臂梁，R10.4q2L+q2l10.41.9450.9+1.9450.21.089kNRmaxRmax，R10.61.155kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)=Mmax/W=0.594106/4550=130.531N/mm2f/R=205/1=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算、抗剪验算99主梁剪力图一(kN)max=2Vmax/A=23.7861000/42717.731N/mm2/R186、=125/1=125N/mm2满足要求！4、挠度验算、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中max=0.660mm=900/250=3.6mm悬挑段max0.181mm=2200/250=1.6mm满足要求！5、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为 R1=5.592kN，R2=7.391kN，R3=6.856kN，R4=7.391kN，R5=5.592kN七、可调托座验算七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力 N7.391/0.6=12.319kNN/R=30/130kN100满足要求！八、立杆验算八、立杆验算187、水平杆钢管截面类型48.33.0水平杆钢管计算截面类型48.33.0单元桁架组合方式矩阵型组合竖向剪刀撑纵距跨数 n1（跨）3竖向剪刀撑横距跨数 n2（跨）3节点转动刚度(kNm/rad)15扫地杆高度 h1(mm)400高度修正系数1.022立杆钢管截面类型(mm)48.33.0立杆钢管计算截面类型(mm)48.33.0钢材等级Q235立杆截面面积 A(mm2)427立杆截面回转半径 i(mm)16.1立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.55抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.15立杆弹性模量 E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩 I(cm4)11水平钢管188、截面惯性矩 I1(cm4)111、长细比验算、长细比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 条文说明 5.1.5 条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度l0=h=1200mm=l0/i=1200/16.1=74.534=150满足要求！2、立杆稳定性验算、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=Hah=1.0221.0452.0351200=2608mm-立杆计算长度系数，按规范附录 G 表 G-2 取值K-有 剪 刀 撑 框 架 式 支 撑 结 构 的 刚 度 比，K=EI/(hk)+ly/(6h)=20600011104/(1200151189、06)+900/(61200)=1.384a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录 G 表 G-3 取值-扫地杆高度 h1与步距 h 之比与悬臂长度 h2与步距 h 之比的较大值，=max(h1/h,h2/h)=max(400/1200,500/1200)=0.417x-单元框架 x 向跨距与步距 h 之比，x=lx/h=900/1200=0.75101H-高度修正系数l02=h+2k0h2=1200+20.7500=1900mml0=max(l01,l02)=max(2608,1900)=2608mm=l0/i=2608/16.1=161.988，查表得，0.271支撑脚手架风线荷载标准190、值:qwk=lafk=0.91.18=1.062kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=laHmmk=0.90.80.727=0.523kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5621.062+60.523=22.257kN.m立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力 Nwtk，计算如下：Nwtk=6nMok/(n+1)(n+2)B=63422.257/(34+1)(34+2)30=0.12kN主梁支座反力：R15.592kN，R27.391kN，R36.856kN，R47.391kN，R55.592kN不考虑风荷载191、N=MaxR1,R2,R3,R4,R5/0.6+1GqH=Max5.592,7.391,6.856,7.391,5.592/0.6+11.30.156=13.489kNf N/(A)13488.613/(0.271427)=116.566N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！考虑风荷载Mw=Qklah2/10=1.50.0880.91.22/10=0.017kNmN=MaxR1,R2,R3,R4,R5/0.6+1GqH=Max5.592,7.391,6.856,7.391,5.592/0.6+11.30.156=13.489kNf(Nw+LwQNwtK)/(A)+Mw/(W(1192、-1.1(Nw+LwQNwtK)/NE)=(13488.613+0.60.61.5120.115)/(0.271427)+0.017106/(4.55103(1-1.10.271(13488.613+0.60.61.5120.115)/33085.021)=121.409N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！102NE-立杆的欧拉临界力(N)，NE=2EA/2=3.142206000427/161.9882=33085.021N九、高宽比验算九、高宽比验算根据 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019 第 5.4.1条：当模板支架侧向无可靠连接193、且高度大于 5m 或者高宽比大于 3 时，需要进行支架整体的抗倾覆验算H/B=6/30=0.23H=65m需要进行支架整体的抗倾覆验算！十、架体抗倾覆验算十、架体抗倾覆验算参考 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019 第 5.4.2条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kNbj支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 mB2la(gk1+gk2)+2Gjkbj103=194、B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=3020.90.156/(0.90.9)+0.45+2130/2=1294.5kN.m30Mok=3122.257=66.77kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度 h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度 ft(N/mm2)0.829立杆垫板长 a(mm)200立杆垫板宽 b(mm)100F1=N=13.597kN1、受冲切承载力计算、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.5.195、1 条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当 h800mm 时，取h=1.0；当 h2000mm 时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在 1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边 h0/2 处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状196、的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于 4：当s2 时取s=2，当面积为圆形时，取s=2104as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取 as=40，对边柱，取 as=30：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m 之值，将其取为 0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=100mm，um=2(a+h0)+(b+h0)=1000mmF=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11000197、100/1000=58.03kNF1=13.597kN满足要求！2、局部受压承载力计算、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.6.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表 4.1.4-1 取值c混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3.1 条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2 条确定可得：fc=8.294N/mm2，c=1，l=(A198、b/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2F=1.35clfcAln=1.3512.4498.29420000/1000=548.534kNF1=13.597kN满足要求！7.2 层高层高 150 厚轮扣架计算书厚轮扣架计算书计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-20191052、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-20103、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-20184、混凝土结构设计规范GB 50010-20105、建筑199、结构荷载规范GB 50009-20126、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性一、工程属性新浇混凝土楼板名称板厚 150，层高 7.15 新浇混凝土楼板板厚(mm)150模板支架高度 H(m)7.15模板支架纵向长度 L(m)45模板支架横向长度 B(m)30支架外侧模板高度 Hm（mm）800二、荷载设计二、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.45混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值 Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 Gjk(k200、N)1风荷载参数：风 荷 载 标 准 值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份山东0.45k=0zst=0.088地区青岛市风荷载高度变化系数z地面粗糙度A类(近海或湖岸区)1.242模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.158整体模板支架stw2.112fk=0zstw=1.18106支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.727三、模板体系设计三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级I 级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距 la(mm)900立杆横向间距 lb(mm)900水平拉杆步距 h(mm)1200顶层水平杆步距 h(mm)1200201、立 杆伸 出顶 层水 平杆 的悬 臂 高 度h2(mm)550小梁间距 l(mm)200小梁最大悬挑长度 l1(mm)200主梁最大悬挑长度 l2(mm)200承载力设计值调整系数R1荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数L10.9可变荷载的分项系数Q11.5永久荷载的分项系数G11.3结构重要性系数01设计简图如下：107模板设计平面图108纵向剖面图109横向剖面图四、面板验算四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量 E(N/mm2)4500面板计算方式简支202、梁按简支梁，取 1m 单位宽度计算。Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4承载能力极限状态q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.1+(24+1.1)0.15)+1.50.931=9.075kN/mq211.3G1kb11.30.11=0.13kN/m根据 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019 第 4.2.2条，在计算模板面板、次楞梁时，施工荷载需要另外按集中荷载 2.5kN 进行计算：110p11.50.9Q1k11.50.92.53.375k203、N正常使用极限状态q(G(G1k+(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.1+(24+1.1)0.15)+13)16.865kN/m计算简图如下：1、强度验算、强度验算M1q1l2/89.0750.22/80.045kNmM2q2L2/8+pL/40.130.22/8+3.3750.2/40.169kNmMmaxmaxM1，M2max0.045，0.1690.169kNmMmax/W0.169106/240007.058N/mm2f/R=12.5/112.5N/mm2满足要求！2、挠度验算、挠度验算max5ql4/(384EI)=56.8652004/(3844500144000)=0204、.221mm0.221mmL/250200/2500.8mm满足要求！五、小梁验算五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩 W(cm3)53.333小梁弹性模量 E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩 I(cm4)213.333小梁计算方式三等跨连续梁q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.3+(24+1.1)0.15)+1.50.930.21.867kN/m因 此，q1静 01.3(G1k+(G2k+G3k)h)b=11.3(0.3+(24205、+1.1)0.15)0.2 1.057kN/mq1活01.5LQ1kb=11.50.930.20.81kN/m111q211.3G1kb=11.30.30.20.078kN/mp11.50.9Q1k11.50.92.53.375kN计算简图如下：1、强度验算、强度验算M10.1q1静L2+0.117q1活L20.11.0570.92+0.1170.810.920.162kNmM2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0780.92+0.2133.3750.9，0.10.0780.92+0.1753.3750.90.652kNmM3 maxq1L206、12/2，q2L12/2+pL1=max1.8670.22/2，0.0780.22/2+3.3750.2 0.677kNmMmaxmaxM1，M2，M3max0.162，0.652，0.6770.677kNm=Mmax/W=0.677106/53333=12.686N/mm2f/R=12.87/1=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算V10.6q1静L+0.617q1活L0.61.0570.9+0.6170.810.91.021kNV20.6q2L+0.675p0.60.0780.9+0.6753.3752.32kNV3maxq1L1，q2L1+pmax1.8670.2，0.0207、780.2+3.3753.391kNVmaxmaxV1，V2，V3max1.021，2.32，3.3913.391kNmax=3Vmax/(2bh0)=33.3911000/(25080)1121.271N/mm2/R=1.386/1=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算、挠度验算q(G(G1k+(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.15)+13)0.21.413kN/m挠度,跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6771.4139004/(1008415213.333104)0.35mmL/250900/2503.6mm；悬 臂 端 max 208、ql14/(8EI)=1.4132004/(88415213.333104)0.016mm 2l1/2502200/2501.6mm满足要求！六、主梁验算六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.0主梁计算截面类型(mm)48.33.0主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.55主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)11主梁计算方式四等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算、小梁最大支座反力计算q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1209、.5LQ1kb=11.3(0.45+(24+1.1)0.15)+1.50.930.21.906kN/mq1静01.3(G1k+(G2k+G3k)h)b11.3(0.45+(24+1.1)0.15)0.21.096kN/mq1活01.5LQ1kb 11.50.930.20.81kN/mq2(G(G1k+(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.45+(24+1.1)0.15)+13)0.21.443kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.11.0960.9+1.20.810.91.96kN113按 三 等 跨 连 续 梁 按 悬 臂 梁，R1(0210、.4q1静+0.45q1活)L+q1l1(0.41.096+0.450.81)0.9+1.9060.21.104kN主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6RmaxRmax，R10.61.176kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，Rmax1.1q2L1.11.4430.91.429kN按三等跨连续梁悬臂梁，R10.4q2L+q2l10.41.4430.9+1.4430.20.808kNRmaxRmax，R10.60.857kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)=Mmax/W=0.447106/4550=98.211N/mm2f/R=205/1=2211、05N/mm2满足要求！3、抗剪验算、抗剪验算114主梁剪力图一(kN)max=2Vmax/A=22.8481000/42713.341N/mm2/R=125/1=125N/mm2满足要求！4、挠度验算、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中max=0.490mm=900/250=3.6mm悬挑段max0.134mm=2200/250=1.6mm满足要求！5、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为 R1=4.208kN，R2=5.561kN，R3=5.158kN，R4=5.561kN，R5=4.208kN七、可调托座验算七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容212、许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力 N5.561/0.6=9.269kNN/R=30/130kN115满足要求！八、立杆验算八、立杆验算水平杆钢管截面类型48.33.0水平杆钢管计算截面类型48.33.0单元桁架组合方式矩阵型组合竖向剪刀撑纵距跨数 n1（跨）3竖向剪刀撑横距跨数 n2（跨）3节点转动刚度(kNm/rad)15扫地杆高度 h1(mm)400高度修正系数1.047立杆钢管截面类型(mm)48.33.0立杆钢管计算截面类型(mm)48.33.0钢材等级Q235立杆截面面积 A(mm2)427立杆截面回转半径 i(mm)16.1立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.55抗压强度213、设计值f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.15立杆弹性模量 E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩 I(cm4)11水平钢管截面惯性矩 I1(cm4)111、长细比验算、长细比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 条文说明 5.1.5 条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度l0=h=1200mm=l0/i=1200/16.1=74.534=150满足要求！2、立杆稳定性验算、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=Hah=1.0471.0672.0351200=2730mm-立杆计算长度系数，按规范附录 G 表 G-214、2 取值K-有 剪 刀 撑 框 架 式 支 撑 结 构 的 刚 度 比，K=EI/(hk)+ly/(6h)=20600011104/(120015106)+900/(61200)=1.384a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录 G 表 G-3 取值-扫地杆高度 h1与步距 h 之比与悬臂长度 h2与步距 h 之比的较大值，=max(h1/h,h2/h)=max(400/1200,550/1200)=0.458x-单元框架 x 向跨距与步距 h 之比，x=lx/h=900/1200=0.75116H-高度修正系数l02=h+2k0h2=1200+20.7550=1970mml0=max(215、l01,l02)=max(2730,1970)=2730mm=l0/i=2730/16.1=169.565，查表得，0.248支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.91.18=1.062kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=laHmmk=0.90.80.727=0.523kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.57.1521.062+7.150.523=30.889kN.m立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力 Nwtk，计算如下：Nwtk=6nMok/(n+1)(n+2)B=63430.889/(34216、+1)(34+2)30=0.167kN主梁支座反力：R14.208kN，R25.561kN，R35.158kN，R45.561kN，R54.208kN不考虑风荷载N=MaxR1,R2,R3,R4,R5/0.6+1GqH=Max4.208,5.561,5.158,5.561,4.208/0.6+11.30.157.15=10.663kNf N/(A)10662.765/(0.248427)=100.691N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！考虑风荷载Mw=Qklah2/10=1.50.0880.91.22/10=0.017kNmN=MaxR1,R2,R3,R4,R5/0.6+1217、GqH=Max4.208,5.561,5.158,5.561,4.208/0.6+11.30.157.15=10.663kNf(Nw+LwQNwtK)/(A)+Mw/(W(1-1.1(Nw+LwQNwtK)/NE)=(10662.765+0.60.61.5166.701)/(0.248427)+0.017106/(4.55103(1-1.10.248(10662.765+0.60.61.5166.701)/30194.045)=105.705N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！117NE-立杆的欧拉临界力(N)，NE=2EA/2=3.142206000427/169.5652218、=30194.045N九、高宽比验算九、高宽比验算根据 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019 第 5.4.1条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于 5m 或者高宽比大于 3 时，需要进行支架整体的抗倾覆验算H/B=7.15/30=0.2383H=7.155m需要进行支架整体的抗倾覆验算！十、架体抗倾覆验算十、架体抗倾覆验算参考 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019 第 5.4.2条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷219、载自重标准值 kN/m2Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kNbj支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 mB2la(gk1+gk2)+2Gjkbj118=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=3020.90.157.15/(0.90.9)+0.45+2130/2=1467kN.m30Mok=3130.889=92.666kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度 h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度 ft(N/mm220、2)0.829立杆垫板长 a(mm)200立杆垫板宽 b(mm)100F1=N=10.813kN1、受冲切承载力计算、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.5.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当 h800mm 时，取h=1.0；当 h2000mm 时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在 1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边221、 h0/2 处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于 4：当s2 时取s=2，当面积为圆形时，取s=2119as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取 as=40，对边柱，取 as=30：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m 之值，将其取为 0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0222、.829N/mm2，=1，h0=h-20=100mm，um=2(a+h0)+(b+h0)=1000mmF=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11000100/1000=58.03kNF1=10.813kN满足要求！2、局部受压承载力计算、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.6.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表 4.1.4-1 取值c混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3.1 条的规定取用l混凝土局部受压223、时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2 条确定可得：fc=8.294N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2F=1.35clfcAln=1.3512.4498.29420000/1000=548.534kNF1=10.813kN满足要求！7.15 层高层高 250 厚计算书厚计算书计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-201224、91202、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-20103、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-20184、混凝土结构设计规范GB 50010-20105、建筑结构荷载规范GB 50009-20126、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性一、工程属性新浇混凝土楼板名称板厚 250，层高 7.2 新浇混凝土楼板板厚(mm)250模板支架高度 H(m)7.2模板支架纵向长度 L(m)45模板支架横向长度 B(m)30支架外侧模板高度 Hm（mm）800二、荷载设计二、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.4225、5混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值 Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 Gjk(kN)1风荷载参数：风 荷 载 标 准 值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份山东0.45k=0zst=0.088地区青岛市风荷载高度变化系数z地面粗糙度A类(近海或湖岸区)1.242模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.158整体模板支架stw2.112fk=0zstw=1.18121支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.727三、模板体系设计三、模板体系设计结构重要性系数0226、1脚手架安全等级I 级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距 la(mm)900立杆横向间距 lb(mm)900水平拉杆步距 h(mm)1200顶层水平杆步距 h(mm)1200立 杆伸 出顶 层水 平杆 的悬 臂 高 度h2(mm)500小梁间距 l(mm)200小梁最大悬挑长度 l1(mm)200主梁最大悬挑长度 l2(mm)200承载力设计值调整系数R1荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数L10.9可变荷载的分项系数Q11.5永久荷载的分项系数G11.3结构重要性系数01设计简图如下：122模板设计平面图123纵向剖面图124横向剖面图四、面板验算四、面板验227、算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量 E(N/mm2)4500面板计算方式简支梁按简支梁，取 1m 单位宽度计算。Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4承载能力极限状态q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.1+(24+1.1)0.25)+1.50.931=12.338kN/mq211.3G1kb11.30.11=0.13kN/m根据 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/C228、CIAT0003-2019 第 4.2.2条，在计算模板面板、次楞梁时，施工荷载需要另外按集中荷载 2.5kN 进行计算：125p11.50.9Q1k11.50.92.53.375kN正常使用极限状态q(G(G1k+(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.1+(24+1.1)0.25)+13)19.375kN/m计算简图如下：1、强度验算、强度验算M1q1l2/812.3380.22/80.062kNmM2q2L2/8+pL/40.130.22/8+3.3750.2/40.169kNmMmaxmaxM1，M2max0.062，0.1690.169kNmMmax/W0.169106/24229、0007.058N/mm2f/R=12.5/112.5N/mm2满足要求！2、挠度验算、挠度验算max5ql4/(384EI)=59.3752004/(3844500144000)=0.301mm0.301mmL/250200/2500.8mm满足要求！五、小梁验算五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩 W(cm3)53.333小梁弹性模量 E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩 I(cm4)213.333小梁计算方式三等跨连续梁q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1230、.5LQ1kb=11.3(0.3+(24+1.1)0.25)+1.50.930.22.519kN/m因 此，q1静 01.3(G1k+(G2k+G3k)h)b=11.3(0.3+(24+1.1)0.25)0.2 1.71kN/mq1活01.5LQ1kb=11.50.930.20.81kN/m126q211.3G1kb=11.30.30.20.078kN/mp11.50.9Q1k11.50.92.53.375kN计算简图如下：1、强度验算、强度验算M10.1q1静L2+0.117q1活L20.11.710.92+0.1170.810.920.215kNmM2max0.08q2L2+0.213pL231、，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0780.92+0.2133.3750.9，0.10.0780.92+0.1753.3750.90.652kNmM3 maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.5190.22/2，0.0780.22/2+3.3750.2 0.677kNmMmaxmaxM1，M2，M3max0.215，0.652，0.6770.677kNm=Mmax/W=0.677106/53333=12.686N/mm2f/R=12.87/1=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算V10.6q1静L+0.617q1活L0.61.710.9+0.61232、70.810.91.373kNV20.6q2L+0.675p0.60.0780.9+0.6753.3752.32kNV3maxq1L1，q2L1+pmax2.5190.2，0.0780.2+3.3753.391kNVmaxmaxV1，V2，V3max1.373，2.32，3.3913.391kNmax=3Vmax/(2bh0)=33.3911000/(25080)1271.271N/mm2/R=1.386/1=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算、挠度验算q(G(G1k+(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.25)+13)0.21.915kN/m挠度,跨233、中max0.677qL4/(100EI)=0.6771.9159004/(1008415213.333104)0.474mmL/250900/2503.6mm；悬 臂 端 max ql14/(8EI)=1.9152004/(88415213.333104)0.021mm 2l1/2502200/2501.6mm满足要求！六、主梁验算六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.0主梁计算截面类型(mm)48.33.0主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.55主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩234、 I(cm4)11主梁计算方式四等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算、小梁最大支座反力计算q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.45+(24+1.1)0.25)+1.50.930.22.558kN/mq1静01.3(G1k+(G2k+G3k)h)b11.3(0.45+(24+1.1)0.25)0.21.749kN/mq1活01.5LQ1kb 11.50.930.20.81kN/mq2(G(G1k+(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.45+(24+1.1)0.25)+13)0.21.945kN/m承载能235、力极限状态按三等跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.11.7490.9+1.20.810.92.606kN128按 三 等 跨 连 续 梁 按 悬 臂 梁，R1(0.4q1静+0.45q1活)L+q1l1(0.41.749+0.450.81)0.9+2.5580.21.469kN主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6RmaxRmax，R10.61.563kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，Rmax1.1q2L1.11.9450.91.926kN按三等跨连续梁悬臂梁，R10.4q2L+q2l10.41.9450.9+1.9450.21.089kNRmaxRmax，R1236、0.61.155kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)=Mmax/W=0.594106/4550=130.531N/mm2f/R=205/1=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算、抗剪验算129主梁剪力图一(kN)max=2Vmax/A=23.7861000/42717.731N/mm2/R=125/1=125N/mm2满足要求！4、挠度验算、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中max=0.660mm=900/250=3.6mm悬挑段max0.181mm=2200/250=1.6mm满足要求！5、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为237、 R1=5.592kN，R2=7.391kN，R3=6.856kN，R4=7.391kN，R5=5.592kN七、可调托座验算七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力 N7.391/0.6=12.319kNN/R=30/130kN130满足要求！八、立杆验算八、立杆验算水平杆钢管截面类型48.33.0水平杆钢管计算截面类型48.33.0单元桁架组合方式矩阵型组合竖向剪刀撑纵距跨数 n1（跨）3竖向剪刀撑横距跨数 n2（跨）3节点转动刚度(kNm/rad)15扫地杆高度 h1(mm)400高度修正系数1.048立杆钢管截面类型(mm238、)48.33.0立杆钢管计算截面类型(mm)48.33.0钢材等级Q235立杆截面面积 A(mm2)427立杆截面回转半径 i(mm)16.1立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.55抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.15立杆弹性模量 E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩 I(cm4)11水平钢管截面惯性矩 I1(cm4)111、长细比验算、长细比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 条文说明 5.1.5 条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度l0=h=1200mm=l0/i=1200/16.1=7239、4.534=150满足要求！2、立杆稳定性验算、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=Hah=1.0481.0452.0351200=2675mm-立杆计算长度系数，按规范附录 G 表 G-2 取值K-有 剪 刀 撑 框 架 式 支 撑 结 构 的 刚 度 比，K=EI/(hk)+ly/(6h)=20600011104/(120015106)+900/(61200)=1.384a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录 G 表 G-3 取值-扫地杆高度 h1与步距 h 之比与悬臂长度 h2与步距 h 之比的较大值，=max(h1/h,h2/h)=max(400/1200,500/1200)=0.240、417x-单元框架 x 向跨距与步距 h 之比，x=lx/h=900/1200=0.75131H-高度修正系数l02=h+2k0h2=1200+20.7500=1900mml0=max(l01,l02)=max(2675,1900)=2675mm=l0/i=2675/16.1=166.149，查表得，0.256支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.91.18=1.062kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=laHmmk=0.90.80.727=0.523kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.57241、.221.062+7.20.523=31.296kN.m立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力 Nwtk，计算如下：Nwtk=6nMok/(n+1)(n+2)B=63431.296/(34+1)(34+2)30=0.169kN主梁支座反力：R15.592kN，R27.391kN，R36.856kN，R47.391kN，R55.592kN不考虑风荷载N=MaxR1,R2,R3,R4,R5/0.6+1GqH=Max5.592,7.391,6.856,7.391,5.592/0.6+11.30.157.2=13.723kNf N/(A)13722.613/(0.256427)=125.536N/mm2f/242、R205/1=205N/mm2满足要求！考虑风荷载Mw=Qklah2/10=1.50.0880.91.22/10=0.017kNmN=MaxR1,R2,R3,R4,R5/0.6+1GqH=Max5.592,7.391,6.856,7.391,5.592/0.6+11.30.157.2=13.723kNf(Nw+LwQNwtK)/(A)+Mw/(W(1-1.1(Nw+LwQNwtK)/NE)=(13722.613+0.60.61.5168.898)/(0.256427)+0.017106/(4.55103(1-1.10.256(13722.613+0.60.61.5168.898)/31448.243、434)=130.661N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！132NE-立杆的欧拉临界力(N)，NE=2EA/2=3.142206000427/166.1492=31448.434N九、高宽比验算九、高宽比验算根据 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019 第 5.4.1条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于 5m 或者高宽比大于 3 时，需要进行支架整体的抗倾覆验算H/B=7.2/30=0.243H=7.25m需要进行支架整体的抗倾覆验算！十、架体抗倾覆验算十、架体抗倾覆验算参考 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT00244、03-2019 第 5.4.2条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kNbj支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 mB2la(gk1+gk2)+2Gjkbj133=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=3020.90.157.2/(0.90.9)+0.45+2130/2=1474.5kN.m30Mok=3131.296=93.887kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算十一、立杆245、支承面承载力验算支撑层楼板厚度 h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度 ft(N/mm2)0.829立杆垫板长 a(mm)200立杆垫板宽 b(mm)100F1=N=13.875kN1、受冲切承载力计算、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.5.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当 h800mm 时，取h=1.0；当 h2000mm 时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土246、轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在 1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边 h0/2 处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于 4：当s2 时取s=2，当面积为圆形时，取s=2134as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取 as=40，对247、边柱，取 as=30：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m 之值，将其取为 0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=100mm，um=2(a+h0)+(b+h0)=1000mmF=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11000100/1000=58.03kNF1=13.875kN满足要求！2、局部受压承载力计算、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.6.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受248、压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表 4.1.4-1 取值c混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3.1 条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2 条确定可得：fc=8.294N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2F=1.35clfcAln=1.3512.4498.29420000/1000=54249、8.534kNF1=13.875kN满足要求！梁截面梁截面 400*1900 计算书计算书计算依据：1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20161352、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020113、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20084、混凝土结构设计规范GB 50010-20105、建筑结构荷载规范GB 50009-20126、钢结构设计标准GB 50017-20177、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018一、工程属性一、工程属性新浇混凝土梁名称400*1900mm 梁 计算书混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001900模板支架高度 H(250、m)6模板支架横向长度 B(m)30模板支架纵向长度 L(m)45支架外侧模板高度 Hm（mm）1000梁侧楼板厚度(mm)150二、荷载设计二、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值 Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风 荷 载 标 准 值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份山东0.251、45k=0zst=0.112地区青岛市136风荷载高度变化系数z地面粗糙度A类(近海或湖岸区)1.58模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数s单榀模板支架st0.157整体模板支架stw2.76fk=0zstw=1.962支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.924三、模板体系设计三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级I 级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距 la(mm)450梁两侧立杆横向间距 lb(mm)1200步距 h(mm)1200新浇混凝土楼板立杆间距 la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中252、梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距133每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽137荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数L10.9可变荷载的分项系数Q11.5永久荷载的分项系数G11.3结构重要性系数01设计简图如下：平面图138立面图四、面板验算四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm253、2)1.5面板弹性模量 E(N/mm2)4500取单位宽度 b=1000mm，按三等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.1+(24+1.5)1.9)+1.50.93167.165kN/mq1静01.3G1k+(G2k+G3k)hb11.30.1+(24+1.5)1.9163.115kN/mq1活01.5LQ1kb11.50.9314.05kN/mq21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.9)148.254、55kN/m139计算简图如下：1、强度验算、强度验算Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.163.1150.1332+0.1174.050.13320.121kNmMmax/W0.121106/240005.026N/mm2f12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算、挠度验算max 0.677q2L4/(100EI)=0.67748.55133.3334/(1004500144000)0.16mmL/250133.333/2500.533mm满足要求！3、支座反力计算、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.463.1150.133255、+0.454.050.1333.609kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.163.1150.133+1.24.050.1339.905kN标准值(正常使用极限状态)R1=R4=0.4q2L=0.448.550.1332.589kNR2=R3=1.1q2L=1.148.550.1337.121kN五、小梁验算五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩 W(cm3)53.333小梁弹性模量 E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩 I(cm4)213.333小梁计算方式四等跨256、连续梁140承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.609/13.609kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b=Max9.905,9.905/1=9.905kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=3.609/13.609kN/m小梁自重：q211.3(0.3-0.1)0.4/3=0.035kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3左11.30.5(1.9-0.15)=1.137kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3右11.30.5(1.9-0.15)=1.137kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左11.3(0.5257、+(24+1.1)0.15)+1.50.93(0.6-0.4/2)/21=1.919kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右11.3(0.5+(24+1.1)0.15)+1.50.93(1.2-0.6)-0.4/2)/21=1.919kN/m左侧小梁荷载 q左q1左+q2+q3左+q4左=3.609+0.035+1.137+1.919=6.7kN/m中间小梁荷载 q中=q1中+q2=9.905+0.035=9.94kN/m右侧小梁荷载 q右q1右+q2+q3右+q4右=3.609+0.035+1.137+1.919=6.7kN/m小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max6.7,9.9258、4,6.7=9.94kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.589/12.589kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b=Max7.121,7.121/1=7.121kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=2.589/12.589kN/m小梁自重：q21(0.3-0.1)0.4/3=0.027kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3左10.5(1.9-0.15)=0.875kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3右10.5(1.9-0.15)=0.875kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24259、+1.1)0.15)(0.6-0.4/2)/21=0.853kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.15)(1.2-0.6)-0.4/2)/21=0.853kN/m左侧小梁荷载 q左q1左+q2+q3左+q4左=2.589+0.027+0.875+0.853=4.344kN/m141中间小梁荷载 q中=q1中+q2=7.121+0.027=7.147kN/m右侧小梁荷载 q右q1右+q2+q3右+q4右=2.589+0.027+0.875+0.853=4.344kN/m小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max4.344,7.147,4.344=7.14260、7kN/m为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算、抗弯验算Mmaxmax0.107ql12，0.5ql22max0.1079.940.452，0.59.940.220.215kNm=Mmax/W=0.215106/53333=4.038N/mm2f=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算Vmaxmax0.607ql1，ql2max0.6079.940.45，9.940.22.715kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.7151000/(25080)1.018N/mm2=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算、挠度验算10.632ql14/(10261、0EI)0.6327.1474504/(1007040213.333104)0.123mml1/250450/2501.8mm1422 ql24/(8EI)7.1472004/(87040213.333104)0.095mm 2l2/250 2200/2501.6mm满足要求！4、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max1.143qL1,0.393qL1+qL2=max1.1439.940.45,0.3939.940.45+9.940.2=5.113kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.446kN,R2=5.113kN,R3=5.113kN,R4=3.44262、6kN正常使用极限状态Rmax=max1.143qL1,0.393qL1+qL2=max1.1437.1470.45,0.3937.1470.45+7.1470.2=3.676kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.234kN,R2=3.676kN,R3=3.676kN,R4=2.234kN六、主梁验算六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.49主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78263、可调托座内主梁根数11431、抗弯验算、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.669106/4490=148.931N/mm2f=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax7.958kNmax=2Vmax/A=27.9581000/42437.54N/mm2=125N/mm2满足要求！1443、挠度验算、挠度验算主梁变形图(mm)max0.17mmL/250600/2502.4mm满足要求！4、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为 R1=0.601kN，R2=15.917kN，R3=0.601kN七、可调托座验算七、可调托座验算荷载264、传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数 kc0.851、扣件抗滑移验算、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力 NmaxR1,R3max0.601,0.6010.601kN0.858=6.8kN单扣件在扭矩达到 4065Nm 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算、可调托座验算可调托座最大受力 NmaxR215.917kNN=30kN满足要求！八、立杆验算八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距 hd(mm)900立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度 a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386145非顶部立杆计算长度系数21.755立杆钢管265、截面类型(mm)483.5立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积 A(mm2)424回转半径 i(mm)15.9立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.151、长细比验算、长细比验算顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(900+2200)=1802mm非顶部立杆段：l02=k2h=11.7551200=2106mm=maxl01，l02/i=2106/15.9=132.453=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(900+2200)=2081m266、m非顶部立杆段：l02=k2h=1.1551.7551200=2432mm=maxl01，l02/i=2432/15.9=152.956查表得：0.3012、风荷载计算、风荷载计算Mwd0LwQMk=0LwQ(2klah2/10)10.90.61.5(10.1120.451.22/10)0.006kNm3、稳定性计算、稳定性计算R10.601kN，R215.917kN，R30.601kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=11.3(0.5+(24+1.1)0.15)+1.50.93(0.9+0.6-0.4/2)/20.45=2.806kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:267、N边2=11.3(0.5+(24+1.1)0.15)+1.50.93(0.9+1.2-0.6-0.4/2)/20.45=2.806kNNdmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+11.30.15(6-1.9)max0.601+2.806，15.917，0.601+2.806+0.79916.716kNfdNd/(A)+Mwd/W16716.378/(0.301424)+0.006106/4490132.318N/mm2f205N/mm2146满足要求！九、高宽比验算九、高宽比验算根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第 8.3.2 条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于 3268、.0H/B=6/30=0.23满足要求！十、架体抗倾覆验算十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.91.962=1.766kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=laHmmk=0.910.924=0.832kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5621.766+60.832=36.774kN.m参考规范GB51210-2016 第 6.2.17 条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料269、面荷载自重标准值 kN/m2Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kNbj支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 m147B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=3020.90.156/(0.90.9)+0.5+2130/2=1335kN.m30Mok=3136.774=110.322kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度 h(mm)120混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm2)13.026混凝土的实测抗拉强度 ft(N/m270、m2)1.225立杆垫板长 a(mm)100立杆垫板宽 b(mm)100F1=N=16.716kN1、受冲切承载力计算、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.5.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当 h800mm 时，取h=1.0；当 h2000mm 时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在 1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周271、边 h0/2 处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s148不宜大于 4：当s2 时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取 as=40，对边柱，取 as=30：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m 之值，将其取为 0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=272、1.225N/mm2，=1，h0=h-20=100mm，um=2(a+h0)+(b+h0)=800mmF=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.225+0.250)1800100/1000=68.6kNF1=16.716kN满足要求！2、局部受压承载力计算、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.6.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表 4.1.4-1 取值c混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3.1 条的规定取用l混凝土局部受压时的273、强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2 条确定可得：fc=13.026N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2F=1.35clfcAln=1.351313.02610000/1000=527.553kNF1=16.716kN满足要求！梁截面梁截面 500*1000，层高，层高 6m 高计算书高计算书149计算依据：1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20162、274、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020113、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20084、混凝土结构设计规范GB 50010-20105、建筑结构荷载规范GB 50009-20126、钢结构设计标准GB 50017-20177、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018一、工程属性一、工程属性新浇混凝土梁名称500*1000mm 梁 计算书混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001000模板支架高度 H(m)6模板支架横向长度 B(m)30模板支架纵向长度 L(m)45支架外侧模板高度 Hm（mm）1000梁侧楼板厚度(mm)150二、荷载设计二、荷载设计模板及其支架自275、重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值 Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：150风 荷 载 标 准 值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份山东0.45k=0zst=0.112地区青岛市风荷载高度变化系数z地面粗糙度A类(近海或湖岸区)1.58模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数s单榀模板支架276、st0.157整体模板支架stw2.76fk=0zstw=1.962支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.924三、模板体系设计三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级II 级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距 la(mm)600梁两侧立杆横向间距 lb(mm)1200步距 h(mm)1200新浇混凝土楼板立杆间距 la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600梁底支撑小梁最大悬挑长度277、(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距167151每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数L10.9可变荷载的分项系数Q11.5永久荷载的分项系数G11.3结构重要性系数01设计简图如下：平面图152立面图四、面板验算四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量 E(N/mm2)4500取单位宽度 b=1000mm，按三等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=278、1000121212/12144000mm4q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.1+(24+1.5)1)+1.50.93137.33kN/mq1静01.3G1k+(G2k+G3k)hb11.30.1+(24+1.5)1133.28kN/mq1活01.5LQ1kb11.50.9314.05kN/mq21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1)125.6kN/m153计算简图如下：1、强度验算、强度验算Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.133.280.1672+0.1174.050.16720.106kNmMmax279、/W0.106106/240004.4N/mm2f12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算、挠度验算max 0.677q2L4/(100EI)=0.67725.6166.6674/(1004500144000)0.206mmL/250166.667/2500.667mm满足要求！3、支座反力计算、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.433.280.167+0.454.050.1672.522kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.133.280.167+1.24.050.1676.911kN标准值(正常使用极限状态)R1=R4=0280、.4q2L=0.425.60.1671.707kNR2=R3=1.1q2L=1.125.60.1674.693kN五、小梁验算五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩 W(cm3)53.333小梁弹性模量 E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩 I(cm4)213.333小梁计算方式四等跨连续梁154承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.522/12.522kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b=Max6.911,6.911281、/1=6.911kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=2.522/12.522kN/m小梁自重：q211.3(0.3-0.1)0.5/3=0.043kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3左11.30.5(1-0.15)=0.552kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3右11.30.5(1-0.15)=0.552kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左11.3(0.5+(24+1.1)0.15)+1.50.93(0.6-0.5/2)/21=1.679kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右11.3(0.5+(24+1.1)0.15)+1.50.93(1.2-0.6)-282、0.5/2)/21=1.679kN/m左侧小梁荷载 q左q1左+q2+q3左+q4左=2.522+0.043+0.552+1.679=4.797kN/m中间小梁荷载 q中=q1中+q2=6.911+0.043=6.955kN/m右侧小梁荷载 q右q1右+q2+q3右+q4右=2.522+0.043+0.552+1.679=4.797kN/m小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max4.797,6.955,4.797=6.955kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.707/11.707kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b283、=Max4.693,4.693/1=4.693kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=1.707/11.707kN/m小梁自重：q21(0.3-0.1)0.5/3=0.033kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3左10.5(1-0.15)=0.425kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3右10.5(1-0.15)=0.425kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.15)(0.6-0.5/2)/21=0.746kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.15)(1.2-0.6)-0.5/2)/21=0.746k284、N/m左侧小梁荷载 q左q1左+q2+q3左+q4左=1.707+0.033+0.425+0.746=2.911kN/m155中间小梁荷载 q中=q1中+q2=4.693+0.033=4.727kN/m右侧小梁荷载 q右q1右+q2+q3右+q4右=1.707+0.033+0.425+0.746=2.911kN/m小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max2.911,4.727,2.911=4.727kN/m为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算、抗弯验算Mmax max0.107ql12，0.5ql22 max0.1076.9550.62，0.56.9550.285、22 0.268kNm=Mmax/W=0.268106/53333=5.023N/mm2f=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算Vmaxmax0.607ql1，ql2max0.6076.9550.6，6.9550.22.533kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.5331000/(25080)0.95N/mm2=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算、挠度验算10.632ql14/(100EI)0.6324.7276004/(1007040213.333104)0.258mm156l1/250600/2502.4mm2 ql24/(8EI)4.7272004/(870286、40213.333104)0.063mm 2l2/250 2200/2501.6mm满足要求！4、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max1.143qL1,0.393qL1+qL2=max1.1436.9550.6,0.3936.9550.6+6.9550.2=4.77kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.29kN,R2=4.77kN,R3=4.77kN,R4=3.29kN正常使用极限状态Rmax=max1.143qL1,0.393qL1+qL2=max1.1434.7270.6,0.3934.7270.6+4.7270.2=3.242kN同理可得：梁底支287、撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.996kN,R2=3.242kN,R3=3.242kN,R4=1.996kN六、主梁验算六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.49主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78可调托座内主梁根数11571、抗弯验算、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.699106/4490=155.581N/mm2f=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算主梁剪力288、图(kN)Vmax7.189kNmax=2Vmax/A=27.1891000/42433.912N/mm2=125N/mm2满足要求！1583、挠度验算、挠度验算主梁变形图(mm)max0.203mmL/250600/2502.4mm满足要求！4、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为 R1=0.871kN，R2=14.379kN，R3=0.871kN七、可调托座验算七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数 kc0.851、扣件抗滑移验算、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力 NmaxR1,R3max0.871,0.8710.8289、71kN0.858=6.8kN单扣件在扭矩达到 4065Nm 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算、可调托座验算可调托座最大受力 NmaxR214.379kNN=30kN满足要求！八、立杆验算八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距 hd(mm)900立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度 a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386159非顶部立杆计算长度系数21.755立杆钢管截面类型(mm)483.5立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积 A(mm2)424回转半径 i(mm)15.9立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N290、/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.151、长细比验算、长细比验算顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(900+2200)=1802mm非顶部立杆段：l02=k2h=11.7551200=2106mm=maxl01，l02/i=2106/15.9=132.453=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(900+2200)=2081mm非顶部立杆段：l02=k2h=1.1551.7551200=2432mm=maxl01，l02/i=2432/15.9=152.956查表得：0.3012、风荷载计算、风荷载计算Mwd0Lw291、QMk=0LwQ(2klah2/10)10.90.61.5(10.1120.61.22/10)0.008kNm3、稳定性计算、稳定性计算R10.871kN，R214.379kN，R30.871kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=11.3(0.5+(24+1.1)0.15)+1.50.93(0.9+0.6-0.5/2)/20.6=3.598kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=11.3(0.5+(24+1.1)0.15)+1.50.93(0.9+1.2-0.6-0.5/2)/20.6=3.598kNNdmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+11.30.15(6292、-1)max0.871+3.598，14.379，0.871+3.598+0.97515.354kNfdNd/(A)+Mwd/W15353.606/(0.301424)+0.008106/4490122.085N/mm2f205N/mm2160满足要求！九、高宽比验算九、高宽比验算根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第 8.3.2 条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于 3.0H/B=6/30=0.23满足要求！十、架体抗倾覆验算十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.91.962=1.766kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值293、：Fwk=laHmmk=0.910.924=0.832kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5621.766+60.832=36.774kN.m参考规范GB51210-2016 第 6.2.17 条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kNbj支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 m161B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2la294、qH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=3020.90.156/(0.90.9)+0.5+2130/2=1335kN.m30Mok=3136.774=110.322kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度 h(mm)120混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm2)13.026混凝土的实测抗拉强度 ft(N/mm2)1.225立杆垫板长 a(mm)100立杆垫板宽 b(mm)100F1=N=15.354kN1、受冲切承载力计算、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.5.1 条295、规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当 h800mm 时，取h=1.0；当 h2000mm 时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在 1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边 h0/2 处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响296、系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s162不宜大于 4：当s2 时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取 as=40，对边柱，取 as=30：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m 之值，将其取为 0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=1.225N/mm2，=1，h0=h-20=100mm，um=2(a+h0)+(b+h0)=800mmF=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.225+0.250)1800100/1297、000=68.6kNF1=15.354kN满足要求！2、局部受压承载力计算、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.6.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表 4.1.4-1 取值c混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3.1 条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2 条确定可得：fc=13.026N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)298、1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2F=1.35clfcAln=1.351313.02610000/1000=527.553kNF1=15.354kN满足要求！梁截面梁截面 800*1000 计算书计算书163计算依据：1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20162、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020113、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20084、混凝土结构设计规范GB 50010-20105、建筑结构荷载规范GB 50009-20126、钢结构设计标准GB299、 50017-20177、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018一、工程属性一、工程属性新浇混凝土梁名称800*1000mm 梁 计算书混凝土梁截面尺寸(mmmm)8001000模板支架高度 H(m)6模板支架横向长度 B(m)30模板支架纵向长度 L(m)45支架外侧模板高度 Hm（mm）1000梁侧楼板厚度(mm)150二、荷载设计二、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1施工荷300、载标准值 Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：164风 荷 载 标 准 值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份山东0.45k=0zst=0.112地区青岛市风荷载高度变化系数z地面粗糙度A类(近海或湖岸区)1.58模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数s单榀模板支架st0.157整体模板支架stw2.76fk=0zstw=1.962支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.924三、模板体系设计三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级I 级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平301、行梁跨方向梁跨度方向立杆间距 la(mm)600梁两侧立杆横向间距 lb(mm)1200步距 h(mm)1200新浇混凝土楼板立杆间距 la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400,800梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁间距160165每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数L10.9可变荷载的分项系数Q11.5302、永久荷载的分项系数G11.3结构重要性系数01设计简图如下：平面图166立面图四、面板验算四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量 E(N/mm2)4500取单位宽度 b=1000mm，按四等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.1+(24+1.5)1)+1.50.93137.33kN/mq1静01.3G1k+(G2k+G3303、k)hb11.30.1+(24+1.5)1133.28kN/mq1活01.5LQ1kb11.50.9314.05kN/mq21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1)125.6kN/m167计算简图如下：1、强度验算、强度验算Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10733.280.162+0.1214.050.1620.104kNmMmax/W0.104106/240004.321N/mm2f12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算、挠度验算max 0.632q2L4/(100EI)=0.63225.61604/(1004500144000)0.16304、4mm L/250160/2500.64mm满足要求！3、支座反力计算、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39333.280.16+0.4464.050.162.382kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14333.280.16+1.2234.050.166.879kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92833.280.16+1.1424.050.165.681kN标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393q2L=0.39325.60.161.61kNR2=R4=1.143q2L=1.1305、4325.60.164.682kNR3=0.928q2L=0.92825.60.163.801kN五、小梁验算五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232168小梁截面抵抗矩 W(cm3)53.333小梁弹性模量 E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩 I(cm4)213.333小梁计算方式四等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.382/12.382kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max6.879,5.681,6.87306、9/1=6.879kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.382/12.382kN/m小梁自重：q211.3(0.3-0.1)0.8/5=0.042kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3左11.30.5(1-0.15)=0.552kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3右11.30.5(1-0.15)=0.552kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左11.3(0.5+(24+1.1)0.15)+1.50.93(0.6-0.8/2)/21=0.959kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右11.3(0.5+(24+1.1)0.15)+1.50.93(1.2-0.6)307、-0.8/2)/21=0.959kN/m左侧小梁荷载 q左q1左+q2+q3左+q4左=2.382+0.042+0.552+0.959=3.935kN/m中间小梁荷载 q中=q1中+q2=6.879+0.042=6.92kN/m右侧小梁荷载 q右q1右+q2+q3右+q4右=2.382+0.042+0.552+0.959=3.935kN/m小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max3.935,6.92,3.935=6.92kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.61/11.61kN/m梁 底 面 板 传 递 给 中 间 小 梁 最 大 线 荷 载：q1308、中 MaxR2,R3,R4/b=Max4.682,3.801,4.682/1=4.682kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.61/11.61kN/m小梁自重：q21(0.3-0.1)0.8/5=0.032kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3左10.5(1-0.15)=0.425kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3右10.5(1-0.15)=0.425kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.15)(0.6-0.8/2)/21=0.427kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1691(0.5+(24+1.1)0.15)(1.2309、-0.6)-0.8/2)/21=0.427kN/m左侧小梁荷载 q左q1左+q2+q3左+q4左=1.61+0.032+0.425+0.427=2.493kN/m中间小梁荷载 q中=q1中+q2=4.682+0.032=4.714kN/m右侧小梁荷载 q右q1右+q2+q3右+q4右=1.61+0.032+0.425+0.427=2.493kN/m小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max2.493,4.714,2.493=4.714kN/m为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算、抗弯验算Mmaxmax0.107ql12，0.5ql22max0.1076.920310、.62，0.56.920.220.267kNm=Mmax/W=0.267106/53333=4.998N/mm2f=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算Vmaxmax0.607ql1，ql2max0.6076.920.6，6.920.22.52kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.521000/(25080)0.945N/mm2=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算、挠度验算17010.632ql14/(100EI)0.6324.7146004/(1007040213.333104)0.257mml1/250600/2502.4mm2 ql24/(8EI)4.714311、2004/(87040213.333104)0.063mm 2l2/250 2200/2501.6mm满足要求！4、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max1.143qL1,0.393qL1+qL2=max1.1436.920.6,0.3936.920.6+6.920.2=4.746kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.699kN,R2=4.746kN,R3=3.925kN,R4=3.925kN,R5=4.746kN,R6=2.699kN正常使用极限状态Rmax=max1.143qL1,0.393qL1+qL2=max1.1434.7140.6,0.393312、4.7140.6+4.7140.2=3.233kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.71kN,R2=3.233kN,R3=2.629kN,R4=2.629kN,R5=3.233kN,R6=1.71kN六、主梁验算六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.49主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78可调托座内主梁根数11711、抗弯验算、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.3313、44106/4490=76.551N/mm2f=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax6.48kNmax=2Vmax/A=26.481000/42430.567N/mm2=125N/mm2满足要求！1723、挠度验算、挠度验算主梁变形图(mm)max0.058mmL/250400/2501.6mm满足要求！4、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为 R1=0.965kN，R2=10.405kN，R3=10.405kN，R4=0.965kN七、可调托座验算七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折314、减系数 kc0.851、扣件抗滑移验算、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力 NmaxR1,R4max0.965,0.9650.965kN0.858=6.8kN单扣件在扭矩达到 4065Nm 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算、可调托座验算可调托座最大受力 NmaxR2，R310.405kNN=30kN满足要求！八、立杆验算八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距 hd(mm)900立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度 a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386173非顶部立杆计算长度系数21.755立杆钢管截面类型(mm)483.5立杆钢管计算截面类型(mm)483钢315、材等级Q235立杆截面面积 A(mm2)424回转半径 i(mm)15.9立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.151、长细比验算、长细比验算顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(900+2200)=1802mm非顶部立杆段：l02=k2h=11.7551200=2106mm=maxl01，l02/i=2106/15.9=132.453=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(900+2200)=2081mm非顶部立杆段：l02=k2h=1.1551.7551200=316、2432mm=maxl01，l02/i=2432/15.9=152.956查表得：0.3012、风荷载计算、风荷载计算Mwd0LwQMk=0LwQ(2klah2/10)10.90.61.5(10.1120.61.22/10)0.008kNm3、稳定性计算、稳定性计算R10.965kN，R210.405kN，R310.405kN，R40.965kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=11.3(0.5+(24+1.1)0.15)+1.50.93(0.9+0.6-0.8/2)/20.6=3.166kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=11.3(0.5+(24+1.1)0317、.15)+1.50.93(0.9+1.2-0.6-0.8/2)/20.6=3.166kNNdmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+11.30.15(6-1)max0.965+3.166，10.405，10.405，0.965+3.166+0.97511.38kNfdNd/(A)+Mwd/W11380.188/(0.301424)+0.008106/449090.951N/mm2f205N/mm2174满足要求！九、高宽比验算九、高宽比验算根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第 8.3.2 条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于 3.0H/B=6/30=0.23满足318、要求！十、架体抗倾覆验算十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.91.962=1.766kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=laHmmk=0.910.924=0.832kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5621.766+60.832=36.774kN.m参考规范GB51210-2016 第 6.2.17 条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2Gjk319、支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kNbj支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 m175B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=3020.90.156/(0.90.9)+0.5+2130/2=1335kN.m30Mok=3136.774=110.322kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度 h(mm)120混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm2)13.026混凝土的实测抗拉强度 ft(N/mm2)1.225立杆垫板长 a(m320、m)100立杆垫板宽 b(mm)100F1=N=11.38kN1、受冲切承载力计算、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.5.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当 h800mm 时，取h=1.0；当 h2000mm 时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在 1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边 h0/2 处板垂直截面的最不利周321、长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s176不宜大于 4：当s2 时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取 as=40，对边柱，取 as=30：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m 之值，将其取为 0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=1.225N/mm2，=1，h0=h322、-20=100mm，um=2(a+h0)+(b+h0)=800mmF=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.225+0.250)1800100/1000=68.6kNF1=11.38kN满足要求！2、局部受压承载力计算、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.6.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表 4.1.4-1 取值c混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3.1 条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积323、l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2 条确定可得：fc=13.026N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2F=1.35clfcAln=1.351313.02610000/1000=527.553kNF1=11.38kN满足要求！梁截面梁截面 600*1800 计算书计算书177计算依据：1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20162、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020113、324、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20084、混凝土结构设计规范GB 50010-20105、建筑结构荷载规范GB 50009-20126、钢结构设计标准GB 50017-20177、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018一、工程属性一、工程属性新浇混凝土梁名称600*1800mm 梁 计算书混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001800模板支架高度 H(m)6模板支架横向长度 B(m)30模板支架纵向长度 L(m)45支架外侧模板高度 Hm（mm）1000梁侧楼板厚度(mm)150二、荷载设计二、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模325、板0.5新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值 Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：178风 荷 载 标 准 值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份山东0.45k=0zst=0.112地区青岛市风荷载高度变化系数z地面粗糙度A类(近海或湖岸区)1.58模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数s单榀模板支架st0.157整体模板支架stw2.76fk=0zstw=1.326、962支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.924三、模板体系设计三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级I 级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距 la(mm)300梁两侧立杆横向间距 lb(mm)1200步距 h(mm)1200新浇混凝土楼板立杆间距 la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁间距120179每纵327、距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数L10.9可变荷载的分项系数Q11.5永久荷载的分项系数G11.3结构重要性系数01设计简图如下：平面图180立面图四、面板验算四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量 E(N/mm2)4500取单位宽度 b=1000mm，按四等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4q101.3(G1k328、+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.1+(24+1.5)1.8)+1.50.93163.85kN/mq1静01.3G1k+(G2k+G3k)hb11.30.1+(24+1.5)1.8159.8kN/mq1活01.5LQ1kb11.50.9314.05kN/mq21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.8)146kN/m181计算简图如下：1、强度验算、强度验算Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10759.80.122+0.1214.050.1220.099kNmMmax/W0.099106/240004.133N/mm2f1329、2.5N/mm2满足要求！2、挠度验算、挠度验算max 0.632q2L4/(100EI)=0.632461204/(1004500144000)0.093mm L/250120/2500.48mm满足要求！3、支座反力计算、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39359.80.12+0.4464.050.123.037kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14359.80.12+1.2234.050.128.797kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92859.80.12+1.1424.050.330、127.214kN标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393q2L=0.393460.122.169kNR2=R4=1.143q2L=1.143460.126.309kNR3=0.928q2L=0.928460.125.123kN五、小梁验算五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232182小梁截面抵抗矩 W(cm3)53.333小梁弹性模量 E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩 I(cm4)213.333小梁计算方式四等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=331、3.037/13.037kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max8.797,7.214,8.797/1=8.797kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=3.037/13.037kN/m小梁自重：q211.3(0.3-0.1)0.6/5=0.031kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3左11.30.5(1.8-0.15)=1.073kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3右11.30.5(1.8-0.15)=1.073kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左11.3(0.5+(24+1.1)0.15)+1.50.93(0.6-0.332、6/2)/21=1.439kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右11.3(0.5+(24+1.1)0.15)+1.50.93(1.2-0.6)-0.6/2)/21=1.439kN/m左侧小梁荷载 q左q1左+q2+q3左+q4左=3.037+0.031+1.073+1.439=5.58kN/m中间小梁荷载 q中=q1中+q2=8.797+0.031=8.828kN/m右侧小梁荷载 q右q1右+q2+q3右+q4右=3.037+0.031+1.073+1.439=5.58kN/m小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max5.58,8.828,5.58=8.828kN/m正常使用极限状态333、：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.169/12.169kN/m梁 底 面 板 传 递 给 中 间 小 梁 最 大 线 荷 载：q1中 MaxR2,R3,R4/b=Max6.309,5.123,6.309/1=6.309kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.169/12.169kN/m小梁自重：q21(0.3-0.1)0.6/5=0.024kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3左10.5(1.8-0.15)=0.825kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3右10.5(1.8-0.15)=0.825kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.15)(0.6-0.6/2)/21=0.64kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1831(0.5+(24+1.1)0.15)(1.2-0.6)-0.6/2)/21=0.64k