1、.目 录一、编制依据 2二、工程概况 2三、施工准备 3四、主要施工方法及构造要求 5五、脚手架工程施工工艺13六、脚手架的拆除28七、质量控制措施29八、安全管理措施29九、防雷避电措施33十、文明施工措施33十一、应急救援措施33十二、脚手架的计算及附图36 一、 编制依据1、成都西部（医药）贸易中心（4标段）工程施工图；2、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ8091；3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011；4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012； 5、钢结构设计规范GB500172011；6、建筑施工安全检查标准JGJ 59-2011；7、建筑施工手册（第四2、版）；9、施工组织设计；10、现场实际施工条件；11、国家有关法律、法规；二、工程概况（一）工程概况：成都西部（医药）贸易中心，位于成都市新都区斑竹园镇大江村和丰收村片区，该项目用地地势平坦，与北新干道相近。成都西部（医药）贸易中心一期建设用地约300亩分为B、C、D地块，总建筑面积约为120万平米，其中地下约50万平米（地下4层地上621层，总高度为36.699.85米）框架剪力墙结构。我公司承建的其中C4标段，用地东西长约86.5米，南北宽约79.1米，总建筑面积约为8.1万平米，地下为4层约2.8万平米；地上为621层约5.3万平米，总高度为（44.8598.75m）框架剪力墙结构。脚手3、架的搭设位置及剖面图详见附图。工程的设计概况：1建筑面积总建筑面积8.1万m2地下面积2.8万m2占地面积6800 m2地上面积5.3万 m2地下4层地上21层2层高（m）负一层商场6.9m，车库和主楼6层以上3.9m，商场首层8.6m,2至6层商场为5.6m。3结构形式基础形式独立承台与筏板基础结构形式框架剪力墙结构4结构断面尺寸（mm）基础底板厚度筏板2200mm；抗水板600mm剪力墙厚度(mm)550mm；500mm；450mm；350mm；250mm楼板厚度100mm；120m；180mm；350mm5抗震等级一至三级。6主要构件尺寸6层以下与地下室柱以1000*1000、1100*4、1100和1200*1200为主，主楼6层以上以800*800为主；6层以下与地下室剪力墙以500和550后为主，主楼6层以上以450为主，挡土墙以450为主。（二）工程目标1、质量目标脚手架的搭设与拆除符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。2、安全目标做到安全搭设、安全拆除，无安全事故发生。3、工期目标严格按照土建施工进度，高出施工楼层一步搭设脚手架；拆除时根据外墙装饰进度安排，装饰完后即拆除脚手架。三、施工准备（一）技术准备3.1.熟悉施工图纸，了解工程结构特点，由项目技术负责人组织专职安全员、主管工长进行技术交底，详细讲述施工方案设计的重点和难点，着重阐述施5、工操作要点和安全注意事项。3.2. 专职安全员、主管工长结合专项施工方案编写安全、质量技术交底文件，对操作人员进行三级交底，交底内容包括施工操作要点、安全注意事项及质量标准。3.3.参与脚手架搭设的操作人员，必须取得登高架设特种作业操作证。（二）材料准备1、悬挑脚手架用型钢的材质应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700或低合金高强度结构钢GB/T1591的规定。2 、用于固定型钢悬挑梁的U形钢筋拉环或锚固螺栓材质应符合现行国家标准钢筋混凝土用钢 第1 部分：热轧光圆钢筋GB1491.1中HPB235级钢筋的规定；2、钢管选用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管（在计算时采用48*3.0mm6、的钢管进行验算）。3、扣件应满足钢管脚手架扣件GB 15831的规定，不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、浇冒口残余披缝，毛刺、氧化皮等清除干净，扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65Nm时，不得发生破坏。 4、扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最大距离应不大于5mm。 5、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。 6、扣件表面应进行防锈处理。 7、脚手板应采用杉木制作，厚度不小于50mm，宽度大于等于200mm，长度为46m，其材质不得有开裂、腐朽。脚手板的两端应采用直径为4mm的镀锌钢丝各设两道箍。 8、外架钢管采用黑黄色相间7、，栏杆采用红白相间色，扣件刷暗红色防锈漆。9、悬挑脚手架用型钢的材质应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700或低合金高强度结构钢GB/T1591的规定。用于固定型钢悬挑梁的U形钢筋拉环或锚固螺栓材质应符合现行国家标准钢筋混凝土用钢 第1 部分：热轧光圆钢筋GB1491.1中钢筋的规定。（三）、施工机具准备根据本工程的工程特点、施工方案、施工机具配备的要求、数量、施工进度安排及我公司的实际施工能力，编制施工机具需用计划。本工程拟投入的机械设备及工具。机械设备表序号机具名称数量(台/把)备注1塔式起重机12力矩扳手5检查架子扣件拧紧力矩是否达到要求3普通扳手35架子工搭设和拆除架子用4施工电梯18、各种工具、量具在使用前应检查，不可靠、不安全、不准确的工具量具不得使用。（四）、劳动力准备计划按照各项材料、劳动力需用量计划，将开工前及开工后近期需要使用的建筑材料、构配件及时组织进场，按施工总平面布置图规定的位置进行堆放，以确保该工程按期开工。施工机具进场组装后，应进行试运转、安全验收等项工作。采用立体交叉流水作业，除总体计划外，各阶段、各分项工程均应提前制定切实可行的施工进度计划，施工作业、工种穿插，物资供应均应按计划实施。劳动力配置计划表序号工种人数备注1架子工352普工20备注：脚手架搭设人员必须是经过专业培训，并取得相关特种作业操作证。人员进场后进行相应的安全技术交底和三级教育。四、9、主要施工方法及构造要求1、脚手架设计1.1、落地脚手架搭设布置1.1.1施工现场成都西部（医药）贸易中心，位于成都市新都区斑竹园镇大江村和丰收村片区，该项目用地地势平坦，与北新干道相近。根据成都市建委的有关规定，并结合该工程的结构类型和场地周边的环境，在主体和装饰工程施工全过程中，搭设全封闭式的安全防护脚手架，以确保施工安全。本工程裙楼第6层标高为30.95m，以上为大屋面（标高41.55m）和小屋面（标高44.85m）。主楼为21层建筑高度为96.5m。C4标段南面和西面从抗水板面（标高：-19.45m）开始搭设至二层（标高：8.55m），考虑到外脚手架搭设高度应超过楼层以上1.5m作为防护10、栏杆，双排落地脚手架搭设高度为29.5m。东面和北面地下室以下部分为施工后浇带，故只需搭设安全防护栏杆；裙楼东面和北面0.000m以上部分，在地下室顶板砼浇筑完成后从-0.05m开始搭设双排落地脚手架至大屋面标高41.55m，考虑到外脚手架搭设高度应超过楼层以上1.5m作为防护栏杆，故搭设高度为43.1m。裙楼南面与西面大屋面和小屋面层外架从下一楼层板上开始搭设双排落地脚手架。主楼北面和东面6层（标高30.95m）至8层（标高41.85m），在第6层（标高30.95m）板砼浇筑施工完成后搭设双排落地脚手架，搭设高度为12.4m。4-8轴到4-9轴交4-E轴到4-G轴为天井，故从地下室顶板上开始11、搭设双排落地脚手架至裙楼顶面（标高：41.55m）搭设高度为43.1m。考虑到地下室施工完成后将进行土方回填，在施工完成后将西面和南面双排落地式脚手架拆除，待土方回填完成后，进入装饰装修工程施工时根据工程需要再从土方回填后的自然标高处搭设双排落地脚手架。脚手架在外墙保温施工完成后方可拆除。1.1.2落地式脚手架搭设要求：1.1.2.1立杆间距1.5m，步距1.8m，搭设宽度0.9m。1.1.2.2本工程落地式脚手架立杆下均设置垫板，对垫板的要求如下：1.1.2.2.1、垫板均应准确地放在定位线上；1.1.2.22、 垫板宜采用长度不少于2跨、厚度为50mm宽度为200mm的木垫板；且脚手架搭设12、高度大于24m时，还应在木垫板上增设150*150*10mm的钢板垫板。1.1.2.3、连墙件的设计为了增强脚手架的侧向刚度及稳定性，在外脚手架于建筑物之间设置连墙杆，设置说明如下：1）连墙件布置按照2步3跨一个连接点进行考虑，从底层第一步纵向水平杆处开始设置，并要靠近主节点，偏离主节点的距离不应大于300mm。2）连墙杆呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。3）脚手架与结构的拉接采用钢管扣件硬接方式，防止架体向外、向内倾倒。4）外架与结构主体拉结详见：型钢梁悬挑外脚手架设计的外架与结构主体的节点详图1.2、型钢梁悬挑外脚手架：1.2.1本工程主楼南面和13、西面从二层（标高：8.55m）至8层（标高41.85m）采用全封闭悬挑双排外脚手架；主楼四个面从8层（标高41.85m）至小屋面平面顶（标高98.75m）采用全封闭悬挑双排外脚手架，计划分别在2层（标高：8.55m）、5层（标高：25.35m）、8层（标高：41.85m）、13层（标高：61.35m）、18层（标高：80.85m）平面上设型钢悬挑梁并用16（619+1）钢丝绳斜拉，共计悬挑5次。脚手架在外墙保温施工完成后方可拆除。悬挑脚手架立杆纵向间距为1.5 米，横向间距0.9米，在16号工字钢上，焊接25的短钢筋，长为100mm。内立杆距外墙0.3m，外立杆距外墙面为1.2米，大横杆间距为14、1.8 米。1.2.2悬挑钢梁设计1.2.21本工程悬挑钢梁采用16号工字钢，普通部位所用工字钢长度为3 .15m 、阳台及局部转角处工字钢长度为4.7m或7m、电梯井部位工字钢长5.1m，立杆柱距均按1500布置。工字钢与结构的连接采用预埋钢筋U型卡的方式与主体结构连接，U型卡在预埋时每边通长增加2根16的加强筋，待结构砼达到设计强度1.2MPa后，安装工字钢；工字钢与立杆的连接采用25短钢筋与工字钢连接，具体节点详悬挑工字钢固定示意图。悬挑钢梁安装工艺：待安装层梁板砼浇筑完毕，待结构砼达到设计强度1.2MPa后，将工字钢摆放在预埋的钢筋压环内，相邻工字钢之间用大横杆连接，然后依次安装工字钢15、悬挑架的立杆、大横杆、小横杆及挂安全密目网等，此时的工字钢悬挑梁自身重量由该楼层砼承担，工字钢与压环之间采用木楔侧向楔紧固定。1.2.22钢丝绳的设计1）本工程采用的钢丝绳型号规格为16.0（6*19+1），公称抗拉强度1770Mpa，水平间距为1500mm，设在距工字钢的端头10cm处，上部与预埋在结构上的套环连接，图。2）钢丝绳安装时要将夹座扣在钢丝绳的工作段上，U型螺栓扣在钢丝绳的尾段上，钢丝绳夹不得在钢丝绳上交错布置。每一连接处钢丝绳夹的最少连接数量不得少于4个，钢丝绳夹间距为68倍的钢丝绳直径。绳夹在实际使用中受荷12次后螺母要进一步拧紧。离锚筋最近的钢丝绳夹要尽可能地靠近锚筋，紧固16、钢丝绳时要考虑每个绳卡的合理受力，离锚筋最远处的绳卡不得首先单独紧固。为了便于检查接头，可在最后一个绳卡后面500mm处安装一个绳卡，并将弯头放出一个“安全弯”，当接头的钢丝绳发生滑动安全弯即被拉直，要立即采取措施。1.2.23连墙件的设计为了增强脚手架的侧向刚度及稳定性，在外脚手架于建筑物之间设置连墙杆，设置说明如下：1）连墙件布置按照2步3跨一个连接点进行考虑，从底层第一步纵向水平杆处开始设置，并要靠近主节点，偏离主节点的距离不应大于300mm。如连墙杆不能与脚手架主节点连接，则应在脚手架上另加一个水平杆和小横杆。2）连墙杆呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采17、用上斜连接。3）脚手架与结构的拉接采用钢管扣件硬接方式，防止架体向外、向内倾倒。4）外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求。5）地下室部分脚手架的连墙杆与基坑护壁锚杆等进行可靠连接。1.2.24特殊部位的处理1）阳台、凸窗位置本工程阳台悬挑长为0.65m，脚手架内立杆距离凸窗边0.3m，悬挑工字钢长度为4.7m；均采用钢丝绳进行斜拉，详见相关的悬挑架图。2）阳角转角位置的构造措施转角位置工字钢按扇形进行布置，如下图，因型钢穿墙造成墙柱水平或竖向钢筋间距增大，均需在洞口两侧加筋（按设计要求），所预留孔洞待工字钢拆除后用比原砼强度高一等级膨胀砼进行浇灌封闭。3)在转角楼梯位置的细部构造：楼梯休息平台18、处挑架，悬挑位置降低至楼层以下第一个休息平台面标高。如下图：4)、悬挑工字钢穿剪力墙位置构造详图如下，因型钢穿墙造成墙水平或竖向钢筋间距增大，均需在洞口两侧加筋（按设计要求），所预留孔洞待工字钢拆除后用比原砼强度高一等级膨胀砼进行浇灌封闭。悬挑钢梁穿墙构造1-木楔楔紧2、脚手架构造要求（1）立杆1）内立杆距外墙300mm，悬挑脚手架立杆套在与工字钢上焊接的25短钢筋上。2）立杆必须用连墙杆与建筑物可靠连接。3）立杆采用对接扣件连接。对接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至19、主节点的距离不宜大于步矩的1/3。 4）立杆顶端高楼层结构1.5m。（2）纵向水平杆1）纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨。2）纵向水平杆采用对接扣件连接，应符合：纵向水平杆的对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。（a）接头不在同步内（立面）；（b）接头不在同跨内（平面）1立杆；2纵向水平杆；3横向水平杆纵向水平杆接头布置（3）横向水平杆1）每一立杆与大横杆相交处（主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在横杆上，该杆轴线偏离主节点不大20、于15cm。外排大横杆每步中间设一根防护横杆。2）小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10 cm，伸出里排大横杆距离结构外边缘15 cm。（4）剪刀撑41本工程脚手架剪刀撑的搭设应满足以下要求：4.1.1落地式双排脚手架：高度在24m及以上的双排脚手架应在外侧立面不间断连续设置剪刀撑；高度在24m以下的双排脚手架，均必须在外侧立面两端、转角及中间间隔不超过15m的立面上，各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置。悬挑脚手架应在外侧立面不间断连续设置剪刀撑。如下图:15m剪刀撑布置4.1.2剪刀撑斜杆与地面的夹角在4560之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上21、，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24个扣结点。4.1.3剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100cm，并用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10cm。4.1.4横向斜撑搭设在主楼转角及中间每隔6跨部位，在同节内、由底至顶层呈“之”字形、在里、外排立柱之间上下连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。除拐角处设横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。（5）脚手板5.1、本工程脚手板采用竹笆板，作业层脚手板应铺满、铺稳，铺实。5.2 、冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板等，应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长22、度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板的铺设应采用对接平铺或搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度不应小于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。（a）脚手板对接；（b）脚手板搭接脚手板对接、搭接构造5.3、 竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径不小于1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。5.4 、作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板的两23、端均应固定于支承杆件上。（6）防护设施水平方向的防护采用一层脚手板硬防护,一层水平水平安全网软防护，防护的设置为每两步架高设置一道，当作业层脚手板发生问题而落人落物时，下层有一层起防护作用。水平防护必须封挂严密牢靠，脚手架外立面满挂密目网用于立网防护，水平防护网必须采用平网，不准用立网代替平网。五、脚手架工程施工工艺（一）脚手架的施工工艺：1、脚手架的搭设工艺铺设垫块摆放扫地杆逐根竖直立杆与扫地杆扣紧安扫地小横杆与立杆扣紧安第一步大横杆安第一步小横杆第二步大横杆第二步小横杆加设临时斜撑杆（装两道连墙杆后方可拆除）第三、四步大横杆和小横杆连墙杆加设剪力撑铺脚手板循环上述各工序验收脚手架。 （1）24、立杆：采用双排单（双）立杆（搭设高度为43.1m的脚手架0.0024.00m采用双立杆，24.00m至顶部为单立杆），横距b=0.9m，纵距H=1.5m，内立杆距外墙0.3m，相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内，与相近大横相杆的距离不大于步距的三分之一，立杆与大横杆用直角扣件扣紧。立杆垂直偏差应控制在架高的1/400-1/600范围内，且不大于60mm。并在立杆下铺设50*200*4000mm的木跳板（脚手架搭设高度大于24m时，还应在木垫板上增设150*150*10mm的钢板垫板）。（2）大横杆：步距h=1.80m，上下大横杆的接头应错开布置在不同的立杆纵距中，与相近的立杆距离不大于25、纵距的三分之一。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/1000，且不大于50mm。（3）小横杆：间距1.50m（脚手板接头处另增加），小横杆里端距墙0.150.2m，外端伸出大横杆20cm。（4）剪刀撑：当搭设高度小于24m时沿脚手架两端和转角处起，每隔9米（即7根立杆）设一道竖向连续剪刀撑，且每片架不少于三道；当搭设高度大于24m时沿脚手架两端和转角处起连续设置剪刀撑。剪刀撑与水平夹角为45-60度，其两端用旋转扣件立杆或大横杆扣紧，在连结长度内设24个扣结点。剪刀撑斜杆的接长，均采用搭接，搭接长度不小于1m，设置不少于3个旋转扣件。（5）水平斜拉杆：布置在有连墙杆的步架平面内，26、以加强脚手架的横向刚度。（6）连墙杆：水平距离4.5m，高度距离3.6m设一点，连接杆用483.0的钢管，它与脚手架、建筑物的连接采用双直角扣件。当框架结构层高与柱距过大不能满足以上连墙杆间距要求时，在框架结构柱与梁位置相应增加连墙杆数量，保证整个脚手架的实际连墙杆总数量大于等于计算连墙杆总数量。（7）安全护栏：在操作层上必须设安全防护栏杆，高度不小于1.2m，下设20cm高档脚板，立杆间距为3m，设三道横杆。（8）安全网：在外脚手架整个立面均挂2300/1002目的密目安全网，每目空隙面积为1.3mm2，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧，作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜27、网。(二)、悬挑架施工工艺1、 其搭设的断面图如附图2、 搭设参数：本工程以悬挑脚手架最大高度19.5m，为计算高度。计算高度 H=20m 步 距 h=1.8m立杆纵距 la=1.5m 立杆横距 lb=0.9m(立杆横距按0.9m作为计算依据，若按0.9m计算满足要求， 则在施工时由于现场条件的限制局部搭设立杆横距小于0.9m时，更能满足要求。)3、转角处构架体构造：六、脚手架的拆除拆除脚手架时，应符合下列规定：、1、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；2、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2 步，如高差大于2 步，应增设连墙28、杆加固；3、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；4、当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端应采取如下规定设置连墙件和横向斜撑加固；两端必须设置连墙件，连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高，并不应大于4m(2 步)。横向斜撑在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，中间每隔6 跨设置一道。5、卸料时各配件严禁抛掷至地面。6、拆卸平台时应划出作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。拆卸时要统一指挥，上下呼应，动作协调，以防坠落。七、质量控制措施检查与验收1、脚手架所用钢管，新钢管要有产29、品质量合格证；有质量检验报告，钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管涂防锈漆；2、旧钢管严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13020113、新扣件要有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品合格证。旧扣件在使用前须进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；新旧扣件均要进行防锈处理；4、脚手架按设计构造尺寸进行搭设，控制好立杆的垂直度，安全偏差100mm，横向水平杆外伸长度偏差-50mm，步距搭设偏差20mm，横距搭设偏差20mm，立杆的纵距偏差50mm；纵向水平杆高差一根杆的两端20mm，同跨内两根纵向水平杆高差10mm；30、5、脚手架脚手板水平、侧面各一张连接，不得有探头板，并用16#镀锌铁丝四角绑扎牢；6、各扣件必须拧紧，实际紧固力不应小于8KN，定期检查，发现不合格的必须及时重新拧紧，直至合格为止；7、脚手架与建筑物的连接位置，数量必须正确，连接牢固；8、脚手架搭设前必须作安全交底，并且跟踪检查及时纠正偏差。9、搭设好的脚手架可根据现场的实际情况进行分段分层验收，验收合格后方可投入使用，在架体上做好“验收合格”的标示牌，并在标示牌上标明责任人及维护人。八、安全管理措施（一）、安全措施脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。每搭完一步脚手架后，应按下表的规定校正步距、纵距、横距及立杆31、的垂直度。底座应准确的放在焊在工字钢上的钢筋上。立杆搭设应符合下列规定：相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大与步距的1/3。当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。顶层立杆的搭接长度不应小于1m,应采用不少于2 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应少于100mm。立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。纵向水平杆搭设应符合下列规定：纵向水平杆宜设设置在立杆内侧，32、其长度不宜小于3 跨。纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在底座上皮不大于200mm 处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。连墙件、剪刀撑、横向支撑的设置符合下列规定：本工程外脚手架高度小于50m，连墙件每3.6m4.5m 设一根。连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；连墙应从第一步纵向水平杆处开始设置；宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；一字型、开口型脚手架的两端必33、须设置连墙件，连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高，并不应大于4m(2步)。当脚手架下部暂不能设连墙杆时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在450600之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后拆除。当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除。每道剪刀撑宽度不应小于4 跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间；剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角(a)450500600剪刀撑跨越立杆的最多根数(n)765本工程悬挑脚手架高度在20m左右，必须在外侧立面上连续设置剪34、刀撑，并应由底至顶连续设置。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。扣件安装符合下列规定：扣件规格必须与钢管外径相同；螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm,且不应大于65Nm；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：35、栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；上栏杆上皮高度应为1.2m；挡脚板高度不应小于180mm；中栏杆应居中设置。脚手板的铺设应符合下列规定：脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm;竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆铺设，且采用对接平铺四个角应用直径1.2mm 的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应支承杆可靠地固定，脚手板探头应用直径3.2mm 的镀锌钢丝固定在支承杆件上。在拐脚、斜道平台处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动；自顶层作业层的脚手板往下计，宜每隔12m 满铺一层脚手板。1、搭设脚手架人员必须是经过考核合格的专业架子工，36、上岗人员必须定期体检，合格者方可上岗。2、搭设脚手架人员必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。3、脚手架的构件质量与搭设质量应按规范进行检查验收，合格后方可准许使用。4、作业层上的施工荷载应符合要求，不得超载，不得将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆的输送泵等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。5、当有六级及六级以上大风和雾雨雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。6、脚手架的安全检查与维护应按规范规定进行，安全网应按有关规定搭设或拆除。7、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵横向水平杆，纵横向扫地杆。连墙件。8、临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的37、防护措施。9、在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。10、工地临时用电线路的架设及脚手架接地避雷措施等，应按规定设置。11、搭拆脚手架时财面应设围护栏和警戒标志，并有专人看守，严禁非操作人员入内。（二）、安全防护措施 ：1、 电梯井洞口防护措施电梯井口设置不低于1.2m高的自闭式防护门，用12的螺纹钢筋，按照水平间距15cm，竖向间距20cm焊制而成，并在防护门上刷红油漆、挂牌。电梯井筒内每隔一层在入口处设置一个用25螺纹钢筋、钢管及木板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道，网上及平台上均不得存有杂物。电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。 2、 结构临边防护措施在结构出入38、阳台的门窗洞口处设置封闭式防护栏杆，使用材料采用483.5钢管。其高度不得低于1. 2m，立杆间距不大于1.5m，竖向每隔0.6m设一道通长大横杆，每隔一根立杆设一道三脚架。沿钢管长度方向刷黄黑间隔的油漆、挂醒目标志牌；防护栏杆满挂密目安全网。白天设警示牌、夜间设红色标志灯。 楼梯间防护措施：裸体的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从楼梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1. 2m高的护身栏，侧边底部设18cm高的挡脚板。 3、上下通道构造要求：、人行通道宽度不小于1m，坡度宜用1:3。、拐弯处应设平台，通道及平台按临边防护要求设置防护栏杆及挡脚板。、脚手板横铺时，横向水平杆中间增设纵向斜杆；39、脚手板顺铺时，接头采用搭接，下面板压住上面板。、通道应设防滑条，间距不大于30cm。4、施工电梯出口处设置4.5m3.6m6m（长宽高）出入口，顶部铺50mm厚的双层脚手板。 九、 防雷避电措施：本工程脚手架接地、避雷措施执行施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）标准。工程采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。楼层设置4根避雷针，避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度1.5m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用404的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2道40、螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50cm设置，位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以避免发生击穿事故。十、文明施工措施根据脚手架施工的特殊性，及结合职业安全卫生的贯标精神，公司创建“样板工地”的部署，要求施工时作到如下：1、进入施工现场的作41、业人员必须正确戴好安全帽；高处作业人员系好安全带；穿好防滑鞋等，现场设置吸烟室。2、严禁酒后作业，施工操作时要求精力集中，禁止开玩笑和打闹。3、电焊操作人员必须是经考试合格的专业操作工，施工时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落引发火灾。4、六级以上大风、大雾、大雨天气时，停止卸料平台的吊装及堆料作业。在雨季施工要采取防滑措施。十一、应急救援措施1、危险性较大分部分项工程及易发生重大事故的部位A：坍塌事故B：高空坠落C：机械伤害D：触电事故2、应急准备和响应组织准备应急组织体系应急救援指挥组织机构图组长：李崇友副组长：周建抢险负责人：夏道礼危险源风险评估负责人：岳江医疗救护42、负责人：董军善后处理负责人：夏正伟成员：蒋毅、肖虎、姜文生、朱小彪、唐中林、王林指挥机构及职责应急救援指挥组组长职责：a.负责应急救援工作的统一领导和组织实施应急救援预案；了解事故类型和事故动态。b.迅速组建、调集抢险及救护队伍；c.掌握事故动态，积极组织向公司、院、及地方相关行政主管部门报告事故情况；d.定期组织应急救援指挥组成员对应急预案进行演练。应急救援指挥组副组长职责：a.具体制定事故综合预案和专项预案及防范措施；b.指挥现场抢险队伍；c.掌握事故动态，积极组织指挥组成员进行报警、抢险、救护伤员、疏散人员、保护事故现场和贵重物品；组织相关技术和管理人员对施工区域过程各危险进行评估；努力43、与周边施工单位建立共同应急救援网络制定协议；d.组织处理善后事宜。指挥组成员职责：要绝对服从应急指挥组组长指挥，按照分工和组长的指令，密切配合，尽最大努力尽快控制事态，减少损失，把人员伤亡降至最低。抢险队职责：抢险队成员负责组织人员，控制和减少事故损失，负责组织事故现场可能受到伤害的群众及时撤离；负责统一调集、指挥现场抢险人员，实施现场抢险救灾，抢救物资；负责事故现场有关物证资料的搜集保证道路畅通，绘制事故现场示意，现场摄影摄像，保护事故现场和证据；指挥部交办的其他抢险工作。医疗救护组职责：医疗救护组在事故发生后要迅速组建、调集现场医疗救护人员；负责在专业救护人员到来之前对受伤人员进行必要的急44、救护、包扎，使伤员的伤情暂时得到控制；负责联系安排救治医院，组织指挥现场受伤人员接受救治和转送医院救治。处置原则：危重伤员（外伤性窒息引起的心跳骤停，呼吸困难，深度昏迷，严重休克，大出血等类伤员）须立即抢救，并在医务人员的严密观察下迅速护送到医院。重伤员（骨折及脱位，严重挤压伤，大面积软组织挫伤，内脏损伤等）立即送医院手术治疗。轻伤员（软组织伤，擦伤，裂伤和一般挫伤等）送医务室治疗处理后送回驻地休息。善后处理组职责：善后处理组当核实所有人员获救后，将受伤人员的位置和事故现场进行拍照或录像，禁止无关人员进入事故现场等待事故调查组进行调查处理；负责对事故伤亡人员进行救治和安抚，负责死亡家属伤残人员45、和财产赔偿等善后处理工作。危险源风险评估组织的职能和职责：科学的对危险源进行评估；落实监控，减少和避免事故发生；确定发生事故后指挥组织的位置；制定抢救物资器材、人力计划等。应急电话发生事故及未遂伤亡事故时，现场人员立即将其它人员撤离至安全区域并向以下人员或单位报告：应急救援指挥组组长：李崇友、13668265555 （24小时）应急救援指挥组副组长：周建、13547993780 （24小时）成都市急救中心：120（24小时）火警：119（24小时）十二、脚手架的计算及附图1、 落地架的计算：本工程的落地式脚手架搭设高度最大为43.1m，故在计算时采用搭设高度为43.1m的脚手架进行验算，如满足46、要求则其他落地式脚手架均满足要求。落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度43.1米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采47、用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设7层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.8270。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷48、载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.262+1.41.500=2.461kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=2.4610.9002/8=0.249kN.m =0.249106/4491.0=55.485N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标49、准值 q=0.038+0.262+1.500=1.801kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.01.801900.04/(3842.06105107780.0)=0.693mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0380.900=0.035kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=2.0000.9001.550、00/2=1.350kN 荷载的计算值 P=(1.20.035+1.20.236+1.41.350)/2=1.107kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.1071.500=0.299kN.m=0.299106/4491.0=66.580N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载51、最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105107780.000)=0.059mm集中荷载标准值 P=(0.035+0.236+1.350)/2=0.810kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.146810.4051500.003/(1002.060105107780.000)=1.412mm最大挠度和 V=V1+V2=1.471mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R52、 Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=2.0000.9001.500/2=1.350kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.236+1.41.350=2.243kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承53、载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10743.100=4.622kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35071.500(0.900+0.300)/2=2.205kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.1701.5007/2=0.893kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.054、10 NG4 = 0.0101.50043.100=0.646kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.366kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5000.900/2=2.700kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.000 Us 风荷载体型系数： Us = 0.827经计算得到：Wk = 0.3001.0000.827 = 0.248kN/m2。考虑风荷55、载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.28.366+0.91.42.700=13.442kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.28.366+1.42.700=13.820kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.2481.5056、01.8001.800/10=0.152kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.820kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结57、果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到: =13820/(0.19424)=171.987N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.442kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截58、面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.152kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =13442/(0.19424)+152000/4491=201.112N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf = 300.110kNNf2Nl，连墙件的设计计59、算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 N1=8.627kN 大于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件不满足要求!可以考虑双扣件！ 连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk fg其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=44.26 (kPa) Nk 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 8.37+2.70=11.07kN A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚60、手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00地基承载力的计算满足要求!2、悬挑脚手架计算：悬挑脚手架的搭设最大高度为19.5m，阳台宽度为650mm，故本工程计算选用搭设高度为20.0m，悬挑长度为2.05m进行验算，如满足要求及其他部位的悬挑架均满足施工要求。悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双61、排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设3层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.20kN/m2，高度变化系数1.2300，体型系数0.8270。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度2.05米，62、建筑物内锚固段长度2.65米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.262+1.41.500=2.4663、1kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=2.4610.9002/8=0.249kN.m=0.249106/4491.0=55.485N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.262+1.500=1.801kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.01.801900.04/(3842.06105107780.0)=0.693mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三64、跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0380.900=0.035kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=2.0000.9001.500/2=1.350kN 荷载的计算值 P=(1.20.035+1.20.236+1.41.350)/2=1.107kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下65、: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.1071.500=0.299kN.m=0.299106/4491.0=66.580N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105107780.000)=0.06mm集中荷载标准值P=0.035+0.236+1.350=1.621kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.66、1461620.8101500.003/(1002.060105107780.000)=2.82mm最大挠度和V=V1+V2=2.883mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=2.0000.9001.500/2=67、1.350kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.236+1.41.350=2.243kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10720.000=2.145kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.3568、 NG2 = 0.35031.500(0.900+0.300)/2=0.945kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0.1701.5003/2=0.383kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50020.000=0.300kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.772kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5000.900/2=269、.700kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.200 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.230 Us 风荷载体型系数：Us = 0.827经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.2001.2300.827 = 0.203kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.772+0.91.42.700=7.929kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.7770、2+1.42.700=8.307kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.2031.5001.8001.800/10=0.125kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.307kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 71、(m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =8307/(0.19424)=103.381N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.9272、9kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.125kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度73、设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =7929/(0.19424)+125000/4491=126.416N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 300.110kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到: Nl=7.614kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求! 连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式74、 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 2050mm，l = 2650mm，ml = 300mm，m2 = 1200mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=8.31kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=2.05/2.65=0.77 kl=0.30/2.65=0.11 k2=1.20/2.65=0.45代入公式，经过计算得到支座反力 RA=22.341kN支座反力 RB=75、-4.571kN最大弯矩 MA=12.977kN.m抗弯计算强度 f=12.977106/(1.05141000.0)=87.653N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=3.77+2.70=6.47kN水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m最大挠度 Vmax=11.489mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于4100.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀76、弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度 =12.98106/(0.929141000.00)=99.07N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=4.571kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f77、 = 65N/mm2；压点处采用1个 U 形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=45714/(3.141665.002)1/2=7mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.57kN； d 楼板螺栓的直径，d = 16mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于4571.21/(3.141616178、.5)=60.6mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.57kN； d 楼板螺栓的直径，d = 16mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于84.2kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 4.572.65/2 = 6.06kN.m根据混凝土结构设计规范GB50010-20179、0第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；s = 6.06106/(1.00014.3001.51000105.02)=0.0260 = 1-(1-20.0260)1/2=0.0260s = 1-0.0260/2=0.9870楼板压点负弯矩配筋为 As = 6.06106 / (0.9870105.0210.0) = 278.3 mm2悬挑脚手架计算满足要求！3、悬挑80、脚手架阳角处计算悬挑脚手架阳角型钢计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003计算参数:水平阳角型钢采用焊接建筑物预埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。脚手架排距为1500mm，内侧脚手架距离墙体300mm，计算中取其1.414倍为集中力作用点。型钢采用16号工字钢，型钢支点距离建筑物角点2800mm。型钢截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。 阳角型钢示意图 阳角型钢计算简图一、型钢受力计算受脚手架作用的联梁传递81、集中力 P=9.80kN水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m经过连续梁的计算得到 阳角型钢支撑梁剪力图(kN) 阳角型钢支撑梁弯矩图(kN.m) 阳角型钢支撑梁变形图(mm)型钢支点的的支撑力为: 9.070kN型钢固接处的支撑力为: 11.243kN型钢最大弯矩 Mmax=4.739kN.m图中距离 |MP|=(2.8002.800+0.1000.100+2.8000.1001.414+3.9003.900)1/2=4.843m图中角度 MPQ=arcsin(3.900/4.843)=0.936图中角度 OPQ=arctg(0.041/2.800)82、=0.015每根钢丝绳的拉力 T=9.070/2/sin(0.936)=5.632kN水平型钢的轴向力 N=25.632cos0.936cos0.015=6.677kN型钢抗弯计算强度: f=M/1.05W+N/A=4.739106/(1.05141000.0)+6.6771000/2610.0=34.566N/mm2型钢计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!二、型钢整体稳定性计算水平型钢采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=1.44由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-20183、1)附录其值b=1.07-0.282/b=0.874经过计算得到强度 =4.74106/(0.874141000.00)=38.45N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!三、拉绳强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力 R=5.632kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取10.0。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.084、005.632/0.850=66.253kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径12.5mm。钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径 D=56324/(3.1416502)1/2=9mm四、型钢与建筑物连接的计算水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下：对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为 经过计算得到满足上式的最小对接焊缝面积 A =120mm2；其中 N 对接焊缝轴向力，N=6.677kN； F 对接焊缝切向力，F=1185、.243kN； A 水平钢梁满焊的截面积，A=120mm2； ft 对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝正应力强度 = 6677.35/120.00 = 55.65N/mm2；焊缝剪应力强度 f = 11243.25/120.00 = 93.69N/mm2；焊缝总强度为 171.56N/mm2；对接焊缝的强度计算满足要求!悬挑脚手架阳角型钢计算满足要求！ 挑架示意图 根据甲方要求对此方案修改如下：1、 在脚手架计算过程中采用地基承载力标准值170kN/m2，小于楼板的设计承载力标准值500kN/m2，所以-0.05m层楼板能承受架体荷载。垫板的垫设在1.1.2.286、2条（第6页已说明）。2、 本工程外脚手架均在搭设2步架高位置设置水平硬防护，以上每间隔2步架高设置一道水平兜网，一道水平硬防护（详见各剖面图）。3、 楼梯及转角位置工字钢的固定详见悬挑工字钢固定示意图，且在工字钢总长度大于5m时，在工字钢前后U型卡中部增设一道同型号的U型卡。4、工字钢的材质要求在材料准备中第9条已做说明，钢丝绳应起重机械用钢丝绳 检验和报废实用规范的相关要求，钢丝绳夹使用方法：4.1钢丝绳夹应把夹座扣在钢丝绳的工作段上，U形螺栓扣在钢丝绳的尾段上。4.2钢丝绳夹不得在钢丝绳上交替布置。4.3钢丝绳夹间的距离等于6-7倍钢丝绳直径。4.4绳夹公称尺寸 mm 钢丝绳夹的最少数量 组 19 3 19-32 4 32-38 5 38-44 6 44-60 74.5、标准GB5976-864.6.紧固绳夹时须考虑每个绳夹合理受力,离套环最远处的绳夹不得首先单独紧固4.离套环最近处的绳夹应尽可能地紧靠套环. 5、钢管在计算时按照48*3.0mm进行验算。6、经过相关验算本工程采用单立杆搭设。7、钢丝绳的收紧采用棘轮式钢丝绳紧固器进行控制。8、本工程的脚手架外立杆均刷黄色漆，剪刀撑刷红色与白色相间的漆，挡脚板刷黑色与黄色相间的漆。.