1、 xx市xx片区综合改造工程动迁安置房xx河岸家园工程地下室4米-6米高模板施工方案编制人 审核人 审批人 目录第一节、工程概况2一、施工要求2二、技术保证条件2第二节、编制依据4第三节、施工工艺技术5一、技术参数5二、工艺流程8三、施工方法8四、检查验收16第四节、施工安全保证措施18一、组织保障18二、技术措施19三、应急预案22第五节、计算书及相关图纸24【计算书】24【节点图】78第一节 、工程概况一、参建单位：工程名称：xx市xx片区综合改造工程动迁安置房（xx河岸家园）工程地点：xx市xx建设单位：xx代建单位：设计单位：地勘单位：监理单位：施工单位：二、工程概况 本拟建工程为xx2、市xx片区综合改造工程动迁安置房（xx河岸家园工程），工程地点位于xx市xx区xx，场地北邻英祥丽景花园，东临xx街，西距丹桂大街约300米。本项目规划总用地面积约48236.49，总建筑面积为268593.08，本工程建筑性质为商住综合建筑，建筑分类为商住综合性建筑，耐火等级为一级，地下室防水等级二级，屋面防水等级一级，结构使用年限50年。本工程地下室为一个整体地下室，地下室分为2层，负二层层高为3.9米，负一层层高6米。地下室包含2#楼、3#楼、4#楼及车库。结构方式主要为框剪结构。主楼部分基础为机械旋挖桩基础，其他车库部分为独立柱基础。本方案主要是针对地下室3.9m层高和6m层高编制专项3、施工方案。序号项目内容1结构形式基础结构机械旋挖桩基础主体结构框架-剪力墙结构2结构断面形式剪力墙厚（mm）250、300柱子（）600600、500500梁断面尺寸（mm）250600、250500、250400、250700、250800楼板厚度（mm）160、1803楼梯结构形式梁、板式楼梯一、施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。二、技术保证条件1、安全网络2、模板的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第二节、编制依据木结构设计规范GB 50005-2003建筑结构荷载规范4、GB50009-2012混凝土结构设计规范GB50010-2010混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-2001建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2001施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）本工程5、施工图纸本工程施工组织设计第三节、施工工艺技术一、技术参数【柱模板（设置对拉螺栓）】混凝土柱高(mm)4000柱箍间距(mm)700柱箍合并根数2混凝土柱长边边长(mm)600长边小梁根数5混凝土柱短边边长(mm)600短边小梁根数5柱长边螺栓根数2柱短边螺栓根数2对拉螺栓布置方式均分面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材料矩形木楞小梁材质规格(mm)3080柱箍材料钢管柱箍材质规格(mm)48.33.6对拉螺栓类型M14扣件类型3形26型【柱模板（设置对拉螺栓）】混凝土柱高(mm)6000柱箍间距(mm)500柱箍合并根数2混凝土柱长边边长(mm)600长边小梁根数5混凝土柱短边边长6、(mm)600短边小梁根数5柱长边螺栓根数2柱短边螺栓根数2对拉螺栓布置方式均分面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材料矩形木楞小梁材质规格(mm)6080柱箍材料矩形木楞柱箍材质规格(mm)6080对拉螺栓类型M14扣件类型3形26型【板模板（扣件式）】新浇混凝土板厚(mm)180模板支架高度(m)4板长(m)9.6板宽(m)8立柱型号(mm)48.33.6纵距(mm)600横距(mm)600水平拉杆步距(mm)1000立柱距混凝土板短边(mm)300立柱距混凝土板长边(mm)100面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材质方木小梁材质规格(mm)3080小梁间距(mm)1507、小梁距混凝土板长边距离(mm)25两端各悬挑长(mm)0、0主梁材质钢管主梁材质规格(mm)48.33.6主梁布置方式垂直楼板长边可调托座内主梁根数1【板模板（扣件式）】新浇混凝土板厚(mm)180模板支架高度(m)6板长(m)9.6板宽(m)8立柱型号(mm)48.33.6纵距(mm)600横距(mm)600水平拉杆步距(mm)1000立柱距混凝土板短边(mm)300立柱距混凝土板长边(mm)100面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材质方木小梁材质规格(mm)3080小梁间距(mm)300小梁距混凝土板长边距离(mm)100两端各悬挑长(mm)0、0主梁材质钢管主梁材质规格(mm)8、48.33.6主梁布置方式垂直楼板长边可调托座内主梁根数1【梁模板（扣件式）】新浇混凝土梁计算跨度(m)9.6结构层高(m)8混凝土梁截面尺寸(mm)250800梁侧楼板厚度(mm)180支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)48.33.6梁跨度方向立柱间距(mm)900梁两侧立柱间距(mm)1000步距(mm)1800楼板立柱间距(mm)900、1000梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)3080梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)100面板材质覆面9、木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)48.33.6可调托座内主梁根数1【梁模板（扣件式）】新浇混凝土梁计算跨度(m)9.6结构层高(m)8混凝土梁截面尺寸(mm)250800梁侧楼板厚度(mm)180支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)48.33.6梁跨度方向立柱间距(mm)900梁两侧立柱间距(mm)1000步距(mm)1800楼板立柱间距(mm)900、900梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)3080梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端10、悬挑长度(mm)100面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)48.33.6可调托座内主梁根数1二、工艺流程柱搭设安装脚手架沿模板边线贴密封条立柱子片模安装柱箍校正柱子方正、垂直和位置全面检查校正群体固定办预检。板扣件搭支架 测水平摆主梁 调整楼板模标高及起拱 铺模板 清理、刷油 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。梁扣件弹梁轴线并复核 搭支模架调整托梁摆主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固。三、施工方法2、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架11、与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。3、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。4、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用柱模板、扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。5、一般规定(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 (2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 不同支架立柱不得混12、用。(4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。(7)拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9) 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下(10) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水13、平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11)所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48.33.6mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于150mm处进行固定。(13) 支架搭设按本模板设14、计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。6、立柱及其他杆件(1)扣件式1) 立柱平面布置图（详见附图）；2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：3) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。(2)方柱模板7、水平拉杆(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图： 当层高小于8m时，水平拉杆如下图示意：当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆；如下图示意：8、剪刀撑(1)扣件式、门式9、周边拉结1) 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支15、撑架体连接，形成可靠整体；2)当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点；3) 用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。四、检查验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允16、许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6、立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范J17、GJ130-2011脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差20mm2立杆的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别18、搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m其它脚手架按相应的连接要求7、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定，对梁底扣件进行100%检查。8、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；第四节、施工安全保证措施一、组织保障安全保证体系二、技术措施1、准备工作(1) 模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板19、的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2) 模板的基准定位工作：1) 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；2) 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；3) 竖向模板的支设应根据模板支设图；4) 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；5) 支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、模板支设(1) 基础及地下工程20、模板：1) 地面以下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方迹象时，应采取安全防范措施后，方可下人作业。当深度超过2m时，操作人员应扶梯上下；2) 距基槽（坑）上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放在基槽（坑）土壁上；3)斜支撑与侧模的夹角不应小于45，支在土壁上的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连牢。高大长脖基础若采用分层支模时，其上下模板应经就位校正并支撑稳固后，方可进行上一层模板的安装；4) 在有斜支撑的位置，应在两侧模间采用水平撑连成整体。(2) 楼梯模板1) 梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外21、帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面面层的粉刷厚度；2) 楼梯模板支撑用钢管架支设牢固；3) 模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。(3) 柱模板1) 主要方法：基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，为了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接；2)角柱模板的支撑：预埋件置于砼板中，柱22、身同一标高处设置不少于2根斜撑，如下图。(4) 墙模板1) 当采用拼装定性模板支撑时，应自下往上进行，必须在下层模板全部紧固后，方可进行上一层的安装。当下层不能独立安装支撑件时，应采取临时固定措施；2) 安装电梯井内墙模前，必须在板底下200mm处牢固地满铺一层脚手板；3) 对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一直，墙厚尺寸应正确；4) 墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应在里面设置能承受拉力和压力的支撑。多排并别且间距不大的墙模板，当其与支撑互成一体时，应采取措施，防止浇筑混凝土时引起临近模板变形。(5) 梁、板模板1) 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎23、，积极为钢筋分项提供施工面；2) 所有跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3) 所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；4) 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5)梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高2,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1001) 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2)底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；3)板底模2米，混凝土强度达到50%；2米、8米混凝土强24、度达到75%；8米，混凝土强度达到100%方可拆除。(4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。(5) 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。(6) 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆25、除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。(7) 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。(8) 当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。三、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副26、组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处理施工过程27、中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。(A) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。(B) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。(C) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其28、平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。(D) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人：艾章成 手机：13980228793安全负责人：周楠舟 手机：18990908400安全员：刘学东 手机：13890570671医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置29、张贴，以便紧急情况下使用。第五节、计算书及相关图纸【计算书】柱模板（设置对拉螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称4米层高柱新浇混凝土柱长边边长(mm)600新浇混凝土柱的计算高度(mm)4000新浇混凝土柱短边边长(mm)600 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数30、11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244min29.868，9629.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244min29.87，9629.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q31、3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2840.942.28438.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)700模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.729.8725.404kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ32、3k0.91.40.70.721.235kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10725.4040.152-0.1211.2350.152-0.065kNm Mmax/W0.065106/(1/6700152)2.458N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.729.8720.909kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63220.9091504/(1008925(1/12700153)0.038mml/400150/4000.375mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)3080小梁截面惯性33、矩I(cm4)128小梁截面抵抗矩W(cm3)32小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.1538.0565.708 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.265kNm Mmax/W0.265106/321038.283N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.1529.874.48 kN/m 面板变形图(mm) 0.472mm1.5mm 满足要求！ 五、柱箍验算 柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)48.33.34、6柱箍截面惯性矩I(cm4)12.71柱箍截面抵抗矩W(cm3)5.26柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M11.046kNm，N14.269kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M21.046kNm，N24.269kN M/Wn1.046106/(5.26103)198.798N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(35、mm) 11.956mml/4001.975mm 21.956mml/4001.975mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N4.2692=8.539kNNtb17.8kN 满足要求！ N4.2692=8.539kN26kN 满足要求！柱模板（设置对拉螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称6米层36、高柱新浇混凝土柱长边边长(mm)600新浇混凝土柱的计算高度(mm)6000新浇混凝土柱短边边长(mm)600 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，246min29.868，14429.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k37、(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，246min29.87，14429.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2840.942.28438.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(38、N/mm2)8925柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.529.8718.146kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.520.882kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10718.1460.152-0.1210.8820.152-0.046kNm Mmax/W0.046106/(1/6500152)2.458N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正039、.529.8714.935kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63214.9351504/(1008925(1/12500153)0.038mml/400150/4000.375mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)6080小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.1538.0565.708 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.292kNm Mmax/W0.292106/40、641034.566N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.1529.874.48 kN/m 面板变形图(mm) 0.508mm1.5mm 满足要求！ 五、柱箍验算 柱箍类型矩形木楞柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)6080柱箍截面惯性矩I(cm4)256柱箍截面抵抗矩W(cm3)64柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444柱箍弹性模量E(N/mm2)9350模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.905kNm，N13.693kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kN41、m) 短边柱箍剪力图(kN) M20.905kNm，N23.693kN M/Wn0.905106/(64103)14.135N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 11.85mml/4001.975mm 21.85mml/4001.975mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N3.6932=7.387kNNtb17.8kN 满足要求！ N3.6932=7.387kN26kN 满足要求！板模板（42、扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称4m高地下室新浇混凝土楼板板厚(mm)180新浇混凝土楼板边长L(m)9.6新浇混凝土楼板边宽B(m)8 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.543、当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)4立柱纵向间距la(mm)600立柱横向间距lb(mm)600水平拉杆步距h(mm)1000立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)44、300立柱距混凝土板长边的距离(mm)100主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)150小梁两端各悬挑长度(mm)0，0主梁两端各悬挑长度(mm)100，100结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取45、1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.18)+1.40.72.5 1=8.137kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq146、l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.1370.152/8，0.1080.152/8+3.150.15/4= 0.118kNm Mmax/W0.118106/375003.158N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.18)1=4.618kN/m 5ql4/(384EI)54.6181504/(38410000281250)0.011mml/400150/4000.375mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)3080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/47、mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)32小梁截面惯性矩I(cm4)128 因L/la取整-19600/600取整-115，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.18)+1.40.72.50.151.253kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.148、+24)0.18)0.150.781kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.150.472kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1070.7810.62+0.1210.4720.620.051kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.150.049kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0490.62+0.213.150.6，0.1070.0490.62+0.1813.150.60.398kNm M30kNm Mmax49、maxM1，M2，M3max0.051，0.398，00.398kNm Mmax/W0.398106/3200012.445N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6070.7810.6+0.620.4720.60.46kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0490.6+0.6813.152.163kN VmaxmaxV1，V2max0.46，2.1632.163kN max3Vmax/(2bh0)=32.1631000/(28030)1.352N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+50、(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.18)0.150.723kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.7236004/(10093501280000)0.049mml/400600/4001.5mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48.33.6可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.71主梁截面抵抗矩W(cm3)5.26 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(51、G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.18)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.18)+1.40.71.50.151.113kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.18)0.150.915kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.150.283kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.18)0.15=0.753kN/m 承载能力52、极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1430.9150.6+1.2230.2830.60.835kN RRmax0.835kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1430.7530.60.516kN RRmax0.516kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.205kNm Mmax/W0.205106/526038.961N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.082kN max2Vmax/A=22.0821000/5068.23N/mm2125N53、/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.095mm 跨中max=0.095mm=600/400=1.5mm 悬挑段max0.05mm=100/400=0.25mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型48.33.6立柱截面面积A(mm2)506立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)5.26 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2654、33.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551000=1755mm =l0/i=2633.4/15.9=165.623=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.180.612/100.014kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.410.60.6+0.91.40.055、14/0.62.65kN f Nw/(A)+ Mw/W2649.953/(0.197506)+0.014106/526029.171N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551000=2027.025mm 2l02/i2027.025/15.9127.486，查表得，20.412 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.180.612/100.014kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.410.60.6+0.91.40.014/0.62.758kN56、 f Nw/(A)+ Mw/W2757.953/(0.412506)+0.014106/526015.816N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N2.65kNN30kN 满足要求！板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新57、浇混凝土楼板名称6m高地下室新浇混凝土楼板板厚(mm)180新浇混凝土楼板边长L(m)9.6新浇混凝土楼板边宽B(m)8 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准58、值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)6立柱纵向间距la(mm)600立柱横向间距lb(mm)600水平拉杆步距h(mm)1000立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)300立柱距混凝土板长边的距离(mm)100主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)0，0主梁两端各悬挑长度(mm)100，100结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：模板设计平面图模板设59、计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=60、0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.18)+1.40.72.5 1=8.137kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.1370.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax/W0.237106/375006.332N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.61、18)1=4.618kN/m 5ql4/(384EI)54.6183004/(38410000281250)0.173mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)3080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)32小梁截面惯性矩I(cm4)128 因L/la取整-19600/600取整-115，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G362、k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.18)+1.40.72.50.32.506kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.18)0.31.561kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.5610.62+0.1210.9450.620.101kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p63、0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0970.62+0.213.150.6，0.1070.0970.62+0.1813.150.60.4kNm M30kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.101，0.4，00.4kNm Mmax/W0.4106/3200012.487N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.5610.6+0.620.9450.60.92kN V20.607q2L+0.681p0.6064、70.0970.6+0.6813.152.181kN VmaxmaxV1，V2max0.92，2.1812.181kN max3Vmax/(2bh0)=32.1811000/(28030)1.363N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.18)0.31.445kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.4456004/(10093501280000)0.099mml/400600/4001.5mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48.33.6可调托座内主梁根数65、1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.71主梁截面抵抗矩W(cm3)5.26 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.18)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.18)+1.40.71.50.32.226kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.66、91.35(0.5+(1.1+24)0.18)0.31.829kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.567kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.18)0.3=1.505kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.8290.6+1.2230.5670.61.67kN RRmax1.67kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.5050.61.032kN RRmax1.032kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm)67、 Mmax0.229kNm Mmax/W0.229106/526043.624N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.05kN max2Vmax/A=22.051000/5068.102N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.115mm 跨中max=0.115mm=600/400=1.5mm 悬挑段max0.076mm=100/400=0.25mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.3868、6非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型48.33.6立柱截面面积A(mm2)506立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)5.26 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551000=1755mm =l0/i=2633.4/15.9=165.623=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得69、，10.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.180.612/100.014kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.410.60.6+0.91.40.014/0.62.65kN f Nw/(A)+ Mw/W2649.953/(0.197506)+0.014106/526029.171N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551000=2027.025mm 2l02/i2027.025/15.9127.486，查表得，20.412 Mw=0.970、1.4klah2/10=0.91.40.180.612/100.014kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.410.60.6+0.91.40.014/0.62.758kN f Nw/(A)+ Mw/W2757.953/(0.412506)+0.014106/526015.816N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N2.65kNN30kN 满足要求！梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安71、全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称4m高地下室新浇混凝土梁计算跨度(m)9.6混凝土梁截面尺寸(mmmm)250800新浇混凝土结构层高(m)8梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN72、/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立73、柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q174、0.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.72126.672kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.8124.908kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.8120.5kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q175、L20.125q1l20.12526.6720.12520.052kNm Mmax/W0.052106/375001.389N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52120.51254/(10010000281250)0.009mml/250125/2500.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37524.9080.125+0.4371.7640.1251.264kN R2=1.25q1l=1.2526.6720.1254.167kN 标准值76、(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37520.50.1250.961kN R2=1.25q2l=1.2520.50.1253.203kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)3080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)32小梁截面惯性矩I(cm4)128 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.264+0.91.35(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.8-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.1877、)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72max0.5-0.25/2，(1-0.5)-0.25/2/21，4.167+0.91.35(0.3-0.1)0.25/2=4.198kN/m q2max0.961+(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.8-0.18)+(0.5+(24+1.1)0.18)max0.5-0.25/2，(1-0.5)-0.25/2/21，3.203+(0.3-0.1)0.25/23.228kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1074.1980.92，0.54.1980.120.364kN78、m Mmax/W0.364106/3200011.369N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.1980.9，4.1980.12.293kN max3Vmax/(2bh0)=32.2931000/(23080)1.433N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.2289004/(10093501280000)1.118mml/250900/2503.6mm 2q2l24/(8EI)3.2281004/(893501280000)0.003mml/279、50100/2500.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.1980.9，0.3934.1980.9+4.1980.14.318kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R33.25kN，R24.318kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.2280.9，0.3933.2280.9+3.2280.13.321kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R32.939kN，R80、23.321kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48.33.6可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.71主梁截面抵抗矩W(cm3)5.26 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.267106/526050.689N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.971kN max2Vmax/A=22.9711000/50611.742N/mm2125N/mm2 满81、足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.057mml/250500/2502mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.279kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.279kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型48.33.6立柱截面面积A(mm2)50682、回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)5.26抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.9=198.679=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.91.4klah2/100.91.40.220.91.82/100.081kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(83、0.1+(24+1.5)0.8)+0.91.42127.12kN/m 2)小梁验算 q1max1.162+(0.3-0.1)0.25/2+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41max0.5-0.25/2，(1-0.5)-0.25/2/21，4.238+(0.3-0.1)0.25/2=4.263kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.27kN，R210.134kN，R30.27kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 立柱最大受84、力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.27+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+0.5-0.25/2)/20.9，10.134，0.27+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+1-0.5-0.25/2)/20.9+0.081/110.296kN fN/(A)+Mw/W10296.116/(0.197506)+0.081106/5260118.657N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm 2l02/i3648.645/15.92285、9.475，查表得，20.139 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.15(8-0.8)+Mw/lbmax0.27+1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+0.5-0.25/2)/20.9，10.134，0.27+1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+1-0.5-0.25/2)/20.9+1.08+0.081/111.295kN fN/(A)+Mw/W11295.285/(0.139506)+0.081106/5260175.962N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座286、可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2110.259kNN30kN 满足要求！梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称6m高地下室新浇混凝土梁计算跨度(m)9.6混凝土梁截面尺寸(mmmm)250800新浇混凝土结构层高(m)8梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模87、板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距88、h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 89、取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.72126.672kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.8124.908kN/m q1活0.91.40.790、Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.8120.5kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12526.6720.12520.052kNm Mmax/W0.052106/375001.389N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52120.51254/(10010000281250)0.009mml/250125/2500.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l 91、+0.437 q1活l=0.37524.9080.125+0.4371.7640.1251.264kN R2=1.25q1l=1.2526.6720.1254.167kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37520.50.1250.961kN R2=1.25q2l=1.2520.50.1253.203kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)3080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)32小梁截面惯性矩I(cm4)128 为简化计算，按四等跨连续92、梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.264+0.91.35(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.8-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72max0.5-0.25/2，(1-0.5)-0.25/2/21，4.167+0.91.35(0.3-0.1)0.25/2=4.198kN/m q2max0.961+(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.8-0.18)+(0.5+(24+1.1)0.18)max0.5-0.25/2，(1-0.5)-0.25/2/21，3.203+(0.3-093、.1)0.25/23.228kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1074.1980.92，0.54.1980.120.364kNm Mmax/W0.364106/3200011.369N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.1980.9，4.1980.12.293kN max3Vmax/(2bh0)=32.2931000/(23080)1.433N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.22890094、4/(10093501280000)1.118mml/250900/2503.6mm 2q2l24/(8EI)3.2281004/(893501280000)0.003mml/250100/2500.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.1980.9，0.3934.1980.9+4.1980.14.318kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R33.25kN，R24.318kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q295、l1+q2l2max1.1433.2280.9，0.3933.2280.9+3.2280.13.321kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R32.939kN，R23.321kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48.33.6可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.71主梁截面抵抗矩W(cm3)5.26 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.267106/526050.689N/mm2f=296、05N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.971kN max2Vmax/A=22.9711000/50611.742N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.057mml/250500/2502mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.279kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.279kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)197、500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型48.33.6立柱截面面积A(mm2)506回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)5.26抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.9=198.679=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.91.4klah2/198、00.91.40.220.91.82/100.081kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.8)+0.91.42127.12kN/m 2)小梁验算 q1max1.162+(0.3-0.1)0.25/2+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41max0.5-0.25/2，(1-0.5)-0.25/2/21，4.238+(0.3-0.1)0.25/2=4.263kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.27kN，R210.134kN，R30.27kN 顶部立杆段：l99、01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.27+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+0.5-0.25/2)/20.9，10.134，0.27+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+1-0.5-0.25/2)/20.9+0.081/110.296kN fN/(A)+Mw/W10296.116/(0.197506)+0.081106/52100、60118.657N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm 2l02/i3648.645/15.9229.475，查表得，20.139 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.15(8-0.8)+Mw/lbmax0.27+1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+0.5-0.25/2)/20.9，10.134，0.27+1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+1-0.5-0.25/2)/20.9+1.08+0.081/111.295kN fN/(A)+Mw/W11295.285/(0.139506)+0.081106/5260175.962N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2110.259kNN30kN 满足要求！78