1、xx电子设备有限公司车间一、车间二一期工程高大模板支撑体系施工方案目 录一、工程概况及材料概况 2二、编制及计算依据 4三、模板安装构造 5四、支架立柱安装构造 7五、模板拆除 7六、安全管理 9七、应急预案 11八、支撑体系计算书 15350*1100梁模板（扣件式）计算书15350*1100梁侧模板计算书 30120厚板模板(扣件钢管架)计算书37九、支撑体系界面参数表 50十、节点图、立杆布置图 50附表一：350*1100梁模板（扣件式）界面参数表 51附表二：350*1100梁侧模板界面参数表 53附表三：120厚板模板(扣件钢管架) 界面参数表 55附图一：车间一模板高支撑系统布置2、图 58附图二：车间二模板高支撑系统布置图 59高大模板支撑体系施工方案一、工程概况及材料概况本工程位于无锡市惠山区惠山经济开发区洛社双庙工业园枫杨路。一期工程新建两栋建筑物分别为车间一、车间二，总建筑面积37721.94m2，其中车间一建筑面积为22156.62m2，地上车间二层，建筑高度17.850m；车间二建筑面积为15565.32m2，地上车间二层，办公四层，建筑高度17.650m。本工程抗震设防烈度为6度，建筑物为现浇钢筋砼框架结构。1.1本工程高大模板支撑体系及计算参数选定如下：1.1.1搭设高度8m以上的现浇结构轴线位置结构层起止标高(m)层高(m)最大截面梁（mm）板厚（mm）3、车间一一期1/A-/-0.20016.000/16.36516.150300*1000120-/-、-/-、-/-、-/-0.2008.9509.150350*1100120车间二-1/T/-0.20016.000/16.36516.200/16.565300*10001101/1 -/-、-/-、1/3-/-、-/-、车间一车间二连廊-0.2008.9509.150350*1100120 注：排架搭设区域地面回填压实后浇筑100厚C25砼， 砼面标高-0.200m。 1.1.2梁排架搭设参数注：截面250*1100、300*1000、300*1000梁排架搭设参数同截面350*1100梁。14、.2施工关键点：1.2.1控制扣件螺栓扭力矩：采用扭力扳手，将扣件节点扭力矩控制在4560Nm。1.2.2步距不大于1.5m，剪刀撑、斜撑要随立杆、水平杆同步搭设，底层斜杆下端必须支撑在垫板上。施工中要经常校验立杆垂直度，全高垂直偏差不得大于25mm。1.2.3框架柱应分段浇至梁底，支架应与完成浇筑框架柱抱箍形成整体稳定单元。1.2.4在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的顺序设扫地杆；在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。1.2.5砼浇筑应从中间向两端进行，如使用泵管应采取措施使泵管不对支架产生影响。1.3高支撑架材料概况：采用的钢管类型为482.7；穿梁螺栓直径(5、mm)：M14；梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；木材品种：松木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：10000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；1.4材料要求：支撑钢材质量应符合下列规定：1.4.1钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。1.4.2连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条（GB/T700）或低合金钢焊条（GB/T6、1591）中的规定；1.4.3连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级（GB/T5780）和六角头螺栓（GB/T5782）的规定。1.4.4模板结构或构件的树种应选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。1.4.5模板结构设计应根据受力种类或用途按表1的要求选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范（GB50005）的规定。表1 模板结构或构件的木材材质等级项次主 要 用 途材质等级1受拉或拉弯构件I a2受弯或压弯构件II a3受压构件III a施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定： 1.4.5.1制作的原木、方木结构，不应7、大于25%； 1.4.5.2板材和规格材，不应大于20%； 1.4.5.3受拉构件的连接板，不应大于18%； 1.4.5.4连接件，不应大于15%。1.4.6胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并有保温性能好、易脱模和可以两面使用等特点。并应符合国家现行标准混凝土模板用胶合板（ZBB70006）的规定。胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观及尺寸合格。二、编制及计算依据编制及计算依据主要包含但不限于：建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-2011建筑施工模8、板安全技术规范JGJ162-2008建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土结构设计规范GB50010-2010危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）本工程施工图纸、施工组织设计建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册验算软件：品茗施工安全设施计算软件，版本号V10.6.0.17658三、模板安装构造3.1模板安装前必须做好下列安全技术准备工作：3.1.1应审查模板结构设计与施工说明书中的荷载、计算方法、节点构造和安全措施，设计审批手续应齐9、全。3.1.2应进行全面的安全技术交底，操作班组应熟悉设计与施工说明书，并应做好模板安装作业的分工准备。3.1.3应对模板和配件进行挑选、检测，不合格者应剔除，并应运至工地指定地点堆放。3.1.4备齐操作所需的一切安全防护设施和器具。3.2模板安装构造应遵守下列规定：3.2.1模板安装应按设计与施工说明书顺序拼装。木杆、钢管、门架及碗扣式等支架立柱不得混用。3.2.2竖向模板和支架立柱支承部分安装在基土上时，应加设垫板，垫板应有足够强度和支承面积，且应中心承载。基土应坚实，并应有排水措施。对湿陷性黄土应有防水措施；对特别重要的结构工程可采用混凝土、打桩等措施防止支架柱下沉。对冻胀性土应有防冻融10、措施。3.2.3当满堂或共享空间模板支架立柱高度超过8m时，若地基土达不到承载要求，无法防止立柱下沉，则应先施工地面下的工程，再分层回填夯实基土，浇筑地面混凝土垫层，达到强度后方可支模。3.2.4模板及其支架在安装过程中，必须设置有效防倾覆的临时固定设施。3.2.5现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m时，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。3.2.6现浇多层或高层房屋和构筑物，安装上层模板及其支架应符合下列规定：下层楼板应具有承受上层施工荷载的承载能力，否则应加设支撑支架；上层支架立柱应对准下层支架立柱，并应在立柱底铺设垫板；当采用悬臂吊模板、桁架支11、模方法时，其支撑结构的承载能力和刚度必须符合设计构造要求。3.3安装模板应保证工程结构和构件各部分形状、尺寸和相互位置的正确，构造应符合模板设计要求。模板应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，应能可靠承受新浇混凝土自重和侧压力以及施工过程中所产生的荷载。3.4拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定设施。3.5当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。3.6除设计图另有规定者外，所有垂直支架柱应保证其垂直。3.7对梁和板安装二次支撑前，其上不得有施工荷载，支撑的位置必须正确。安装12、后所传给支撑或连接件的荷载不应超过其允许值。3.8支撑梁、板的支架立柱安装构造应符合下列规定：3.8.1梁和板的立柱，纵横向间距应相等或成倍数。3.8.2在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应于水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。13、3.9 施工时，在已安装好的模板上的实际荷载不得超过设计值。已承受荷载的支架和附件，不得随意拆除或移动。3.10安装模板时，安装所需各种配件应置于工具箱或工具袋内，严禁散放在模板或脚手板上；安装所用工具应系挂在作业人员身上或置于所配带的工具袋中，不得掉落。3.11当模板安装高度超过3.0m时，必须搭设脚手架，除操作人员外，脚手架下不得站其他人。3.12吊运模板时，必须符合下列规定：3.12.1作业前应检查绳索、卡具，必须完整有效，在升降过程中应设专人指挥，统一信号，密切配合。3.12.2吊运散装模板时，必须码放整齐，待捆绑牢固后方可起吊。3.12.3严禁起重机在架空输电线路下面工作。3.12.14、4 5级风及其以上应停止一切吊运作业。3.13木料应堆放于下风向，离火源不得小于30m，且料场四周应设置灭火器材。四、支架立柱安装构造4.1钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。4.2当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于两跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。4.3立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。4.4严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定于水平拉杆上。4.5支架立15、柱外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔6m左右且应在截面较大梁两侧设由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽度宜为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。支撑高度超过8m时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加连续式剪刀撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。五、模板拆除5.1模板拆除要求5.1.1模板的拆除措施应经技术主管部门或负责人批准，拆除模板的时间可按现行国家标准混凝土结构工程施工及验收规范（GB50010）的有关规定执行。冬期施工的拆模，应遵守专门规定。16、5.1.2当混凝土未达到规定强度或已达到设计规定强度时，如需提前拆模或承受部分超设计荷载时，必须经过计算和技术主管确认其强度能足够承受此荷载后，方可拆除。5.1.3后张预应力混凝土结构的侧模宜在施加预应力前拆除，底模应在施加预应力后拆除。设计有规定时，应按规定执行。5.1.4拆模前应检查所使用的工具应有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。5.1.5模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其它工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。5.1.6拆模的顺序和方法应按模板的设计规定进行。当设计无规定时，可采取先支的后拆、后支17、的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，应按指定地点堆放。5.1.7多人同时操作时，应明确分工、统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站于安全处。5.1.8高处拆除模板时，应遵守有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层。5.1.9在提前拆除互相搭连并涉及其它后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。5.1.10拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。5.1.11已拆除了模板的结构，应在混凝土强度达到设计强度值后方18、可承受全部设计荷载。若在未达到设计强度以前，需在结构上加置施工荷载时，应另行核算，强度不足时，应加设临时支撑。5.1.12遇6级或6级以上大风时，应暂停室外的高处作业。雨、雪、霜后应先清扫施工现场，方可进行工作。5.1.13拆除有洞口模板时，应采取防止操作人员坠落的措施。洞口模板拆除后，应按现行行业标准建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80）的有关规定及时进行防护。5.2支架立柱拆除5.2.1当拆除钢楞、木楞、钢桁架时，应在其下面临时搭设防护支架，使所拆楞梁及桁架先落于临时防护支架上。5.2.2当立柱的水平拉杆超出2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进19、行。5.2.3当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。5.2.4对于多层楼板模板的立柱，当上层及以上楼板正在浇筑混凝土时，下层楼板立柱的拆除，应根据下层楼板结构混凝土强度的实际情况，经过计算确定。5.2.5拆除平台、楼板下的立柱时，作业人员应站在安全处拉拆。5.2.6对已拆下的钢楞、木楞、桁架、立柱及其它零配件应及时运到指定地点。六、安全管理6.1从事模板作业的人员，应经常组织安全技术培训。从事高处作业人员，应定期体检，不符合要求的不得从事高处作业。6.2安装和拆除模板时，操作人员应配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安20、全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。6.3模板及配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应对所用部件（立柱、楞梁、吊环、扣件等）进行认真检查，不符合要求者不得使用。6.4模板工程应编制施工设计和安全技术措施，并应严格按施工设计与安全技术措施规定施工。满堂模板、建筑层高8m及以上和梁跨大于或等于15m的模板，在安装、拆除作业前，工程技术人员应以书面形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底，作业班组应对照书面交底进行上、下班的自检和互检。6.5施工过程中应经常对下列项目进行检查：6.5.1立柱底部基土回填夯实的状况。6.5.2垫木应满足设计要求。6.5.3底座位置应正确，顶托螺杆伸出长21、度应符合规定。6.5.4立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。6.5.5扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠。6.5.6安全网和各种安全设施应符合要求。6.6在高处安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆。在临街面及交通要道地区，尚应设警示牌，派专人看管。6.7作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落。脚手架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过3层，连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上。脚手架或操作平台上的施工总荷载不得超过其设计值。6.8对负荷面积大和高4m以上的支架立柱采用扣件式钢管脚手架时，除应有合格证外，对所用22、扣件应用扭矩扳手进行抽检，达到合格后方可承力使用。6.9施工用的临时照明和行灯的电压不得超过36V；若为满堂模板、钢支架及特别潮湿的环境时，不得超过12V。照明行灯及机电设备的移动线路应采用绝缘橡胶套电缆线。6.10有关避雷、防触电和架空输电线路的安全距离应遵守国家现行标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46）的有关规定。施工用的临时照明和动力线应用绝缘线和绝缘电缆线，且不得直接固定在钢模板上。夜间施工时，应有足够的照明，并应制定夜间施工的安全措施。施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人。6.11安装高度在2m及其以上时，应遵守国23、家现行标准建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80）的有关规定。6.12模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。且不得将模板支搭在门窗框上，也不得将脚手板支搭在模板上，并严禁将模板与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作平台支成一体。6.13支模过程中如遇中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。6.14严禁人员攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等，也不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。6.15模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理。当遇险情时，应立即停工和采取应24、急措施；待修复或排除险情后，方可继续施工。6.16在大风地区或大风季节施工时，模板应有抗风的临时加固措施。6.17若遇恶劣天气，如大雨、大雾、沙尘、大雪及六级以上大风时，应停止露天高处作业。五级及以上风力时，应停止高空吊运作业。雨雪停止后，应及时清除模板和地面上的冰雪及积水。6.18使用后的木模板应拔除铁钉，分类进库，堆放整齐。若为露天堆放，顶面应遮防雨蓬布。七、应急救援预案本工程高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击紧急情况的应急准备和响应。7.1人员分工与职责： 7.1.1项目经理：负责高支模应急救援25、全面工作。 7.1.2现场技术负责人：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。 7.1.3现场专职安全员：负责现场高支模施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员，材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。 7.1.4施工员及各施工班组长：当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。 7.2应急救援工作程序 7.2.1当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮26、助。 7.2.2由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。 7.2.3事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人，负责指挥安排。 7.2.4项目部指定现场专职安全员负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。7.3高空坠落应急救援方法： 7.3.1当现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，就有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。 7.3.2仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况27、。 7.3.3如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。 7.3.4如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。7.4模板、坍塌应急救援方法： 7.4.1工地发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。 7.4.2报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、28、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）； 7.4.3急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施； 7.4.4清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小。7.5预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。 7.5.1止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。 7.5.2对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。 7.5.3对于头部受伤的伤员，29、首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。 7.5.4如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。应急救援线路图如下：就近医院：无锡惠山区人民医院，地址：无锡市惠山区洛社镇站前北路2号，联系电话：120，051083311241。八、支撑体系计算书本工程高支模区域梁的截面有3501100，2501100，3001000，2501000，250650，250600，250500，高支模区域30、板厚为120mm、110mm，截面高度超过700的大梁验算支撑体系时选取最具代表性的截面： 3501100梁，支撑高度取最高16.565m，板厚取最厚120mm计算；截面700h1100mm的梁及厚度110h120mm的板支撑体系搭设参数分别同3501100梁及120mm板。本工程基础施工完毕后即回填压实一层并浇筑100厚C25砼，砼面标高-0.200m，二层梁板高支模支架立于-0.200m，地基参数可不计算。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)等规范编制。331、50*1100梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称3501100混凝土梁截面尺寸(mmmm)3501100模板支架高度H(m)16.57模板支架横向长度B(m)98模板支架纵向长度L(m)133梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m332、)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.069地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)16.4风压高度变化系数z1.158风荷载体型系数s0.2 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)850步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)9033、0、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)425梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)367,483梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距117每纵距内附加梁底支撑主梁根数1梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001534、15/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.1)+1.40.72135.966kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.1134.202kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(35、0.1+(24+1.5)1.1)128.15kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.134.2020.1172+0.1171.7640.11720.049kNm Mmax/W0.049106/375001.316N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67728.15116.6674/(10010000281250)0.013mmL/250116.667/2500.467mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.436、34.2020.117+0.451.7640.1171.689kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.134.2020.117+1.21.7640.1174.636kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4q2L=0.428.150.1171.314kN R2=R3=1.1q2L=1.128.150.1173.613kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式三等跨连续梁 37、承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.689/11.689kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max4.636,4.636/1= 4.636kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=1.689/11.689kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.35/3 =0.028kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(1.1-0.12)=0.595kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1.1-0.12)=0.595kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁38、荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.425-0.35/2)/21=0.789kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.85-0.425)-0.35/2)/21=0.789kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.689+0.028+0.595+0.789=3.102kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.636+0.028=4.39、665kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.689+0.028+0.595+0.789=3.102kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.102,4.665,3.102=4.665kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.314/11.314kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max3.613,3.613/1= 3.613kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=1.314/11.314kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.35/3 =0.023kN40、/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1.1-0.12)=0.49kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.1-0.12)=0.49kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.425-0.35/2)/21=0.439kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.85-0.425)-0.35/2)/21=0.439kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.314+0.023+0.49+0.439=2.266kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.613+41、0.023=3.636kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.314+0.023+0.49+0.439=2.266kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.266,3.636,2.266=3.636kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.14.6650.452，0.54.6650.220.094kNm =Mmax/W=0.094106/54000=1.749N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.64.642、650.45，4.6650.21.26kN max=3Vmax/(2bh0)=31.261000/(24090)0.525N/mm2=1.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6773.6364504/(1009000243104)0.046mml1/250450/2501.8mm 2ql24/(8EI)3.6362004/(89000243104)0.033mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.14.6650.45,0.44.6650.4543、+4.6650.2=2.309kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.535kN,R2=2.309kN,R3=2.309kN,R4=1.535kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.13.6360.45,0.43.6360.45+3.6360.2=1.8kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.122kN,R2=1.8kN,R3=1.8kN,R4=1.122kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/44、mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.075106/4120=18.215N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.235kN max=2Vmax/A=21.2351000/3846.431N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.026mmL/250367/2501.468mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.3kN，R245、=3.544kN，R3=3.544kN，R4=0.3kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=0.22kN，R2=2.702kN，R3=2.702kN，R4=0.22kN 七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 PmaxR2，R3=Max3.544，3.544=3.544kN，PmaxR2，R3Max2.702，46、2.702=2.702kN 1、抗弯验算 2号主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.558106/4120=135.485N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 2号主梁剪力图(kN) Vmax4.784kN max=2Vmax/A=24.7841000/38424.918N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 2号主梁变形图(mm) max1.118mmL/250900/2503.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 极限承载能力状态 支座反力依次为R1=4.784kN，R2=7.62kN，R3=7.62kN，R4=4.784kN 立柱所受主梁支座反力依47、次为R2=7.62/1=7.62kN，R3=7.62/1=7.62kN 八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢管截面面积A(mm2)384钢管截面回转半径i(mm)16钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)9.89钢管截面抵抗矩W(cm3)4.12钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 PmaxR1，R4=0.3kN，PmaxR1，R40.22kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.047106/412011.469N/mm2f=205N48、/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.405kN max2Vmax/A=20.4051000/3842.109N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.091mmL/250900/2503.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为R1=0.405kN，R2=0.645kN，R3=0.645kN，R4=0.405kN 同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R1=0.645kN，R4=0.645kN 九、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc049、.75 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R4max0.645,0.6450.645kN0.758=6kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R37.62kNN30kN 满足要求！ 十、立柱验算钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 =h/i=1500/16=93.75=150 长细50、比满足要求！ 查表得，0.641 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.0690.91.52/100.016kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.1)+1.40.92132.67kN/m 2)小梁验算 q1max1.538+0.91.2(0.3-0.1)0.35/3+0.5(1.1-0.12)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.425-0.35/2，(0.85-0.425)-0.35/2/21，4.51、219+0.91.2(0.3-0.1)0.35/3=4.244kN/m 同上四八计算过程，可得： R10.563kN，R26.835kN，R36.835kN，R40.563kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+0.91.20.15(16.57-1.1)+Mw/lbmax0.563+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.425-0.35/2)/20.9，6.835，6.835，0.563+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.85-0.425-0.35/2)/20.9+2.506+0.052、16/0.859.36kN fN/(A)+Mw/W9359.708/(0.641384)+0.016106/412041.909N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 十一、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=16.57/98=0.1693 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！350*1100梁侧模板计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 53、一、工程属性新浇混凝梁名称3501100混凝土梁截面尺寸(mmxmm)3501100梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)11.4楼板厚度(mm)120 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241.1min34.213，26.426.4kN/m2混凝土下料产生54、的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241.1min34.213，26.426.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.926.4+1.40.9234.596kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k26.4 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数5主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为200，600，98055、 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承134.59634.596kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.926.4132.076kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.1256、1q1活L2=0.10732.0760.2452+0.1212.520.24520.224kNm Mmax/W0.224106/375005.982N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正126.426.4kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63226.42454/(10010000281250)0.214mm245/400=0.613mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14332.0760.245+1.2232.520.2459.737kN 正常使用极限状态 Rmax1.14357、l左q1.1430.24526.47.393kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁截面惯性矩I(cm4)243 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q9.737kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.19.7370.52，0.59.7370.22=0.243kNm Mmax/W0.243106/540004.508N/mm2f158、3N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.69.7370.5，9.7370.2=2.921kN max=3Vmax/(2bh0)=32.9211000/(24090)1.217N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q7.393kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6777.3935004/(10090002430000)0.143mm500/400=1.25mm 2maxqL4/(8EI)=7.3932004/(890002430000)=0.068mm200/400=0.5mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载59、能力极限状态 Rmaxmax1.19.7370.5，0.49.7370.5+9.7370.25.356kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.17.3930.5，0.47.3930.5+7.3930.24.066kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)500主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁受力不均匀系数1 因主梁2根合并，验算时主梁传递主梁受力60、不均匀系数为1。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.85kN，R25.356kN，R34.399kN，R45.356kN，R51.85kN 正常使用极限状态：R11.398kN，R24.066kN，R33.301kN，R44.066kN，R51.398kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.37106/4120=89.806N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=26.1151000/38431.847N/mm2=125 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变61、形图(mm) max0.37mm400/4001 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.957.965/17.566kNNtb17.8kN 满足要求！120厚板模板(扣件钢管架)计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B120新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)16.57模板支架纵向长度L62、(m)30模板支架横向长度B(m)30 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)16.4风压高度变63、化系数z1.158风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计模板支架高度(m)16.57主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)250小梁最大悬挑长度l1(mm)100主梁最大悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨64、连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.2(0.1+(24+165、.1)0.12)1=3.361kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.12)13.112kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.13.3610.252+0.1173.150.2520.044kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1066、80.252+0.2133.150.25，0.10.1080.252+0.1753.150.250.168kNm MmaxmaxM1，M2max0.044，0.1680.168kNm Mmax/W0.168106/375004.487N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.6773.1122504/(10010000281250)=0.029mm 0.029mmL/250250/2501mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁截67、面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式三等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.12)+1.40.72.50.25=1.682kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.12)0.25=0.894kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.468、2.50.250.787kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.250.081kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.10.8940.92+0.1170.7870.920.147kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0810.92+0.2133.150.9，0.10.0810.92+0.1753.150.90.609kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.6820.12/2，0.0810.169、2/2+3.150.10.315kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.147，0.609，0.3150.609kNm =Mmax/W=0.609106/54000=11.28N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.60.8940.9+0.6170.7870.90.92kN V20.6q2L+0.675p0.60.0810.9+0.6753.152.17kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.6820.1，0.0810.1+3.153.158kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.92，2.17，3.1583.1570、8kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1581000/(24090)1.316N/mm2=1.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.12)0.250.828kN/m 挠度,跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6770.8289004/(1009000243104)0.168mmL/250900/2503.6mm;悬臂端maxql14/(8EI)=0.8281004/(89000243104)0mm2l1/2502100/2500.8mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)71、482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71.50.251.421kN/m q1静0.91.272、(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)0.250.948kN/m q1活0.91.4Q1kb0.91.41.50.250.472kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.12)0.250.878kN/m 承载能力极限状态 按三等跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.10.9480.9+1.20.4720.91.449kN 按悬臂梁，R11.4210.10.142kN RmaxRmax，R11.449kN; 正常使用极限状态 按三等跨连续梁，Rmax1.1q2L1.10.8780.90.73、869kN 按悬臂梁，R1q2l1=0.8780.10.088kN RmaxRmax，R10.869kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.491106/4120=119.217N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=23.2831000/38417.098N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.757mm=900/250=3.6mm 悬74、挑段max0.309mm=2100/250=0.8mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=3.576kN，R2=5.504kN，R3=5.795kN，R4=2.513kN 图二 支座反力依次为R1=3.022kN，R2=5.672kN，R3=5.672kN，R4=3.022kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc0.75 按上节计算可知，扣件受力N5.795kNRc=kc8=0.758=6kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)3875、4立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 =h/i=1500/16=93.75=150 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q10.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.910.25 = 1.232kN/m 同上四六步计算过程，可得： R13.072kN，R24.873kN，R34.979kN，R42.597kN =l0/i=1500.000/16=93.75 查表得，1=0.6476、1 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+0.9GqH=Max3.072,4.873,4.979,2.597+0.91.20.1516.57=7.663kN f=N/(1A)7.663103/(0.641384)=31.132N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw0.9Qcklah2/100.91.40.90.1740.91.52/100.04kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4+0.9GqH+Mw/lb=Max3.072,4.873,4.979,2.597+0.91.20.1516.57+0.04/0.9=7.708kN f=Nw/(1A)+Mw/77、W7.708103/(0.641384)+0.04106/4120=41.024N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=16.57/30=0.5523 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！九、支撑体系界面参数表见附表。十、节点图、立杆布置图见附图。附表一：350*1100梁模板（扣件式）界面参数表一、基本参数新浇混凝土梁名称3501100模板支架纵向长度L(m)133模板支架横向长度B(m)98混凝土梁截面尺寸(mmmm)3501100模板支架高度H(m)16.57梁侧楼78、板厚度(mm)120二、支撑体系参数新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)850步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)900新浇混凝土楼板立柱间距lb(mm)900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450斜杆或剪刀撑设置加强型梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)392,508梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200每纵距内附加梁底支撑主梁根数1结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模79、板安全技术规范JGJ162-2008三、荷载参数模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.1,0.3,0.5,0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)1振捣荷载Q2k(kN/m2)2省份江苏地区无锡基本风压0(kN/m2)0.3地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)16.4风压高度变化系数z1风荷载体型系数s0.2风荷载标准值k(kN/m2)0.06四、面板参数面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值80、f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000五、小梁参数小梁材质及类型方木方木宽(mm)40方木高(mm)90小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)243计算方式三等跨连续梁六、主梁参数主梁材质及类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)2060081、0主梁截面惯性矩I(cm4)9.89七、2号主梁参数主梁材质及类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89计算方式三等跨连续梁八、可调托座参数可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.75九、立柱参数钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面82、抵抗矩W(cm3)4.12立柱抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15十、地基参数模板支架作用位置不计算附表二：350*1100梁侧模板界面参数表一、基本参数新浇混凝土梁名称3501100混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】3501100梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)11.4楼板厚度(mm)120二、支撑体系参数小梁布置方式水平向布置小梁道数5主梁间距(mm)500主梁合并根数2主梁受力不均匀系数1小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为200，600，980结构表面的要求结构表面外83、露三、新浇混凝土对模板的侧压力值标准参数侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝土浇筑速度V(m/h)2新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数0.9混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.1四、荷载参数新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)26.4混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)溜槽、串筒、导管或泵管下料:2五、面板参数面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000六、84、小梁参数小梁材质及类型方木方木宽(mm)40方木高(mm)90小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9000七、主梁参数主梁材质及类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000八、对拉螺栓参数对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8附表三：12085、厚板模板(扣件钢管架)界面参数表一、基本参数新浇混凝土楼板名称B120新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架纵向长度L(m)30模板支架横向长度B(m)30二、支撑体系参数模板支架高度(m)16.57主梁布置方向平行立柱纵向方向水平拉杆步距h(mm)1500立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900小梁间距l(mm)250小梁最大悬挑长度l1(mm)100主梁最大悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008三、荷载参数施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5,2.5,1.5,1模板及其支架自重86、标准值G1k(kN/m2)0.1,0.3,0.5,0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板工程支拆环境考虑风荷载基本风压0(kN/m2)0.3地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)16.4风压高度变化系数z1风荷载体型系数s0.5四、面板参数面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000计算方式三等跨连续梁五、小梁参数小梁材质及类型方木方木宽(mm)40方木高(mm)90小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小87、梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)243计算方式三等跨连续梁六、主梁参数主梁材质及类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89计算方式三等跨连续梁七、扣件抗滑移参数荷载传递至立柱方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc0.75八、立柱参数钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12立柱抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15九、地基参数模板支架作用位置不计算