1、xxxx（中国）海洋科技谷项目扣件式移动操作平台目录一、编制依据31.1 编制依据31.2 工程概况42.2 设计概况4二、材料要求及危险源控制52.1 施工准备52.2.使用过程中的要求6三、脚手架承载力验算73.1 构造参数73.2 荷载设计73.3 材料参数103.4 脚手板验算103.5 次梁验算123.6 主梁验算153.7 扣件抗滑移验算173.8 工作状态立杆验算173.9 非工作状态立杆验算19四、六轮移动式操作平台搭、拆一般规定22一、编制依据1.1 编制依据序号类别名称编号1国家行政文件中华人民共和国安全生产法/建设工程质量管理条例国务院令第279号建设工程安全生产管理条例2、国务院令第393号2国家行业规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2011建筑施工高处安全作业技术规范JGJ80-2016建筑安全检查标准JGJ59-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢管脚手架扣件验收规范GB15831-2006混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015建筑施工现场环境与卫生标准JGJ146-2013施工现场安全检查标准JGJ59-2011机械设备安全检查技术规程JGJ160-20163合同xxxx（中国）海洋科技谷项目总包合同2019年6月4设计文件xxxx（中国）海洋科技谷项目建筑结构设计图纸2019年6月图纸会审、设计变更/5企3、业管理文件中建八局标准化管理手册2019版建筑施工手册第五版施工组织设计第一版1.2 工程概况2.1工程建设概况表2.1-1工程建设概况一览表工程名称xxxx（中国）海洋科技谷项目工程性质工业建筑建设规模综合车间一/综合仓库一地上4层，中试车间/共轭亚油酸车间/综合车间二/综合车间三/综合仓库二/综合仓库三地上3层工程地址xx市即墨区灵山镇宝灵路西侧，灵杰路东侧，坤灵路北侧。建设单位项目承包范围土建、安装及装修、装饰等工程设计单位主要分包工程钢结构、精装修、泛光照明等勘察单位合同要求质量合格监理单位工期427天总承包单位安全xx市安全文明施工标准化工地工程主要功能或用途xx海洋产业总部基地和研4、发中心/产业园区2.2 设计概况2.2.1 结构设计概况表2.1-1工程设计概况一览表序号项目内容1结构形式基础结构形式独立基础主体结构形式框架-结构2建筑面积总用地面积：26425总建筑面积：80574.72平方米3建筑高度综合仓库一/四及综合车间一/四/六23.80米，其余车间及仓库为21.3米层数综合仓库一4层，综合车间一4层，综合车间二/三级综合车间二/三3层，中试车间4层。4主要结构构件尺寸梁（横向截面）mm250400、250500、250550、200600、300500、300600、350600、350650、350700、350750、350800、350900、350955、0、400600、400800、4001000板（厚度）mm120柱（尺寸）mm350350、500500、600600、600700、700700、二、材料要求及危险源控制结合本工程结构形式，实际施工特点，搭设移动钢管脚手架。梁粘钢加固在施工中随时拆装钢管脚手架操作平台，虽然操作繁琐，浪费大量的人力物力，但时间进度是比搭设满堂脚手架功效高，因此选择可拆钢管移动脚手架操作平台方案进行施工。移动式操作平台采用钢管为：48，壁厚3.6mm。扣件材质应符合钢管脚手架扣件GB15831 的规定，并在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时不得破坏（用扭力扳手测试）。铺设板材符合相关质量要求。2.1 施工准备1.移6、动平台的地面必须平整。1)单位工程技术负责人应按施工组织设计中有关移动式操作平台的要求，向搭、拆和使用人员进行安全技术交底。2)按规范及施工组织设计的要求对钢管、扣件、板材、轮子等进行检查验收，不合格产品不得使用。 3)经检查合格的材料应按品种、规格分类堆放整齐、平稳的放在耐磨地坪上，并于地坪面要有成品保护措施。 2.搭设要求移动式操作平台的轮子与平台的结合部位要绑扎可靠。中间立柱的底端应离地面有一点距离，这样使操作平台推移方便，但立柱的底端与地面的距离不能超过80mm ，以便使用时可将立柱底下垫实固定。地面混凝土基层浇筑好后，移动架轮子直接在混凝土面层上移动，移动好位置下面垫实固定。立杆接长7、除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。轮子移动式操作平台四个立面必须设置剪刀撑，斜杆与地面的倾角宜在45度60度之间，剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上。3.注意事项架体投入使用时，应当设置锁止装置，限制平面上移动的至少3个自由度。 架体移动时，上部应没有作业人员。 如果上部全封闭后影响施工，必须有一部分8、位置敞开时，作业人员在敞开部位作业时，应当系挂安全带，按照高挂低用的原则系挂安全带。 2.2.使用过程中的要求高处作业，发现有缺陷和隐患时，必须及时解决；危及人身安全时，必须停止作业。高处作业中所用的物料，均应堆放平稳，不妨碍通行和装卸。拖动操作平台时，并应派专人现场指挥。严禁在操作平台上有人时动。移动式操作平台上人作业前，应用两根钢管顶到板底或者梁底防止倾倒，再用一根斜钢管顶到板底防止滑动，确保滚轮刹车刹好。三、移动式操作平台搭、拆一般规定1）搭设前应检查所有材料是否符合要求。2）搭、拆移动式操作平台必须由经安全教育持上岗证的架子工承担，凡有高血压、心脏病者不得操作。3）搭、拆作业人员不得喝9、酒，在搭、拆过程中不得开玩笑。4）搭、拆作业穿着要灵便，禁止穿硬底鞋、高跟鞋、塑料鞋和带钉的鞋。5）施工前，应逐级进行安全技术交底，落实所有安全技术措施和人身防护用品，未经落实不得进行搭、拆施工。6）搭、拆使用过程中，钢管不准触及有电线路。7）施工中发现存在缺陷和隐患时，必须及时解决。8）搭设移动式操作平台时，严格控制施工荷载。9）因作业必需临时拆除或变动安全防护设施时，必须经施工负责人同意，并采取相应的可靠措施。作业后应立即恢复。10）移动操作平台上的操作工人作业时必须戴安全帽、保险带（连接平台防护栏），穿防滑鞋。11）应设专人对脚手架进行时常的检查，发现问题及时处理，纠正，避免大的事故的发10、生。12）在搭设脚手架的同时，必须设置登扶梯，严禁在脚手架上攀登。13）搭拆现场以及使用阶段必须作设专人看管，严禁非施工人员进入作业区域内。14）严禁将拆卸下来的材料和杆部件向地面抛掷。已吊至地面的架设材料应随时运出拆卸区域，并堆码整齐，保持现场文明。四、脚手架承载力验算 4.1 构造参数1.纵向水平杆设置在立杆内侧。纵向跨距为3跨，每跨一米，纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。要求如下:当采用对接时，对接扣件应该交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨;不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离不应小于500mm;各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。当采11、用搭接时，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。2.立杆与纵向水平杆交点处设置横向水平杆，两端固定在立杆上，以形成空间结构整体受力。3.脚手板、脚手片的铺设要求：脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设脚手板，内外立杆间应满铺脚手板，无探头板。将脚手板两端与水平杆可靠固定，严防倾翻。4.操作平台四个立面必须设置剪刀撑，斜杆与地面的倾角宜在45度60度之间，剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上。5.操作面四周设置挡脚板。具体参数：平台搭设高度H(m)5.5平台纵向跨距la12、(mm) 跨数n：10003平台横向跨距lb(mm) 跨数m：10003立杆步距h(mm)1500脚手板铺设方式平行于平台纵向主梁与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85平台支撑次梁间距l(mm)500平台支撑主梁钢管类型双钢管是否设置支撑脚是支撑脚与平台纵向夹角()135支撑脚宽度B(mm)1200防护栏杆高度h1(mm)1200 4.2 荷载设计每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.167脚手板自重标准值 G1k(kN/m2)0.35次梁自重标准值G2k(kN/m)0.038施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5主梁自重标准值G3k(kN/m)0.038平台堆放荷13、载标准值Fk(kN)1非工作状态下产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m)0.15工作状态下产生的水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.2是否考虑风荷载否 附图如下：立面图(平台纵向)立面图(平台横向)平面图 4.3 材料参数立杆钢管规格(mmmm)483.6主梁钢管类型钢管主梁钢管规格(mmmm)483.6次梁材料类型钢管次梁截面类型(mmmm)483.6脚手板类型木脚手板可刹脚轮承载力设计值N(kN)20 4.4 脚手板验算脚手板承载能力确定方式精算法单块脚手板长度l(mm)x宽度b(mm)1200250单块脚手板截面抵抗矩W(cm3)104.167单块脚手板截面惯性矩I(cm4)260.4114、7脚手板弹性模量E(N/mm2)9000脚手板抗弯强度设计值f(N/mm2)14脚手板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5脚手板挠度允许值(mm)5 因脚手板两端搁置在横杆上，按简支梁计算，集中荷载按最不利位置(抗弯按跨中，抗剪按支座附近)考虑，计算简图如下图： 承载能力极限状态 q=0b(GG1k+QQ1k)=10.25(1.20.35+1.42)=0.805kN/m p=0QFk/K=11.41/2=0.7kN 正常使用极限状态 q=b(GG1k+QQ1k)=0.25(10.35+12)=0.588kN/m p=QFk/K=11/2=0.5kN 计算简图（抗弯不利） 计算简图（抗剪不利） 115、抗弯验算 Mmax=ql2/8+pl/4=0.805(500/1000)2/8+0.7500/1000/4=0.113kNm Mmax/W0.113106/1041671.081N/mm2f14N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax=ql/2+p=0.805500/1000/2+0.7=0.901kN 3Vmax/(2bt)30.901103/(225050)0.108N/mm21.5N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max5ql4/(384EI)+pl3/(48EI)=50.5885004/(3849000260.417104)+0.51035003/(489000260.4116、7104)=0.076mm=5mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态： R1=ql+p=0.8050.5+0.7=1.103kN 正常使用极限状态： R1=ql+p=0.5880.5+0.5=0.794kN 4.5 次梁验算次梁承载能力确定方式精算法次梁截面面积A(cm2)4.89次梁截面抵抗矩W(cm3)5.08次梁截面惯性矩I(cm4)12.19次梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205次梁抗剪强度设计值(N/mm2)125次梁弹性模量E(N/mm2)206000次梁验算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态： 脚手板传递给次梁的支座反力换算成线荷载为： q1=R1/b=1.103/017、.25=4.41kN/m 次梁自重设计值：q2=0GG2k=11.20.038=0.046kN/m q=q1+q2=4.456kN/m 正常使用极限状态： 脚手板传递给次梁的支座反力换算成线荷载为： q1=R1/b=0.794/0.25=3.175kN/m 次梁自重标准值：q2=GG2k=10.038=0.038kN/m q=q1+q2=3.213kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 弯矩图(kNm) Mmax=0.446kNm Mmax/W0.446106/508087.717N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=2Vmax/A=22.67410018、0/48910.935N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) 跨中max=0.881mm=min1000/150，10=6.667mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态： Rmax=4.902kN 正常使用极限状态： Rmax=3.534kN 4.6 主梁验算主梁承载能力确定方式精算法主梁截面面积A(cm2)4.89主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁验算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态： 因主梁设置为双钢管，次梁传递给单根主梁的支座反19、力应减半，为： p=Rmax/2=2.451kN 主梁自重设计值：q=0GG3k=11.20.038=0.046kN/m 正常使用极限状态： 因主梁设置为双钢管，次梁传递给单根主梁的支座反力应减半，为： p=Rmax/2=1.767kN 主梁自重标准值：q=GG3k=10.038=0.038kN/m 按三等跨梁计算，计算简图如下： 1、抗弯验算 弯矩图(kNm) Mmax=0.432kNm Mmax/W0.432106/508085.114N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) 2Vmax/A21.621103/4896.629N/mm2125N/mm2 满足要20、求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) 跨中max=0.824mm=min1000/150，10=6.667mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态： Rmax=5.32kN 4.7 扣件抗滑移验算主梁和立杆连接方式双扣件双扣件抗滑承载力Rc(kN)12扣件抗滑移折减系数kc0.85 由上面主梁的计算可知，主梁通过扣件传递给立杆的支座力为： R=Rmax=5.32kNkcRc=0.8512=10.2kN 满足要求！ 4.8 工作状态立杆验算立杆截面类型(mm)483.5立杆允许长细比250立杆回转半径i(cm)1.58立杆截面面积A(cm2)4.89立杆抗压、弯强度设计值f(N/mm221、)205立杆计算长度系数2架体稳定允许高宽比2 1、长细比验算 l0=kh=121500=3000mm =l0/i=3000/15.8=189.873=250 满足要求！ 2、立杆轴力计算 将活荷载乘以活荷载组合系数c=0.9，重新带入第四-六步计算，即得主梁传递至立杆的支座反力Rmax=4.824kN N=2Rmax+0GgkH =24.824+11.20.1675.5=10.749kN 3、可刹脚轮验算 N=10.749kNN=20kN 满足要求！ 4、立杆稳定性计算 立杆的计算长度： l0=kh=1.15521500=3465mm =l0/i=3465/15.8=219.304 查表得：22、=0.152 Mw=0Qckmaxla，lbh2/10=11.40.90.068max1,11.52/10=0.019kN.m =N/(A)+Mw/W=10.749103/(0.1524.89102)+0.019106/104.167103=144.807N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 5、架体高宽比 实际高宽比=H/minnla，mlb=5.5103/min31000，31000=1.833=2 6、施工过程抗倾覆验算 计算简图如下： 在操作平台上施工过程中，需进行倾覆验算， 倾覆力矩MT由风荷载W和考虑施工过程中未预见因素产生的水平荷载F产生： W=kmlbH=0.06831523、.5=1.122kN F=Q3kmlb=0.231=0.6kN MT=Qc(WH/2+FH)=1.40.9(1.1225.5/2+0.65.5)= 8.046kNm 抗倾覆力矩MR由操作平台自重G承担： G=gknmH+G1knlamlb=0.167335.5+0.353131=11.417kN MR=0GG(nla/2-Bcos) =10.911.417(31/2-1.2cos135)=24.131kNm MT=8.046kNmMR=24.131kNm 满足要求！ 4.9 非工作状态立杆验算 1、立杆轴力计算 未知因素等带来的附加轴力(nla=31000=3000 mlb=31000=30024、0，取平台横向验算) F=0cQQ2klb=10.91.40.151=0.189kN 最大附加轴力N1=3FH/(I+1)nla=30.1895.5/(1+1)31=0.52kN N=N1+0G(gkH+lalbG1k)=0.52+11.2(0.1675.5+110.35)=2.042kN 2、脚轮验算 N=2.042kNN=20kN 满足要求！ 3、立杆稳定性计算 l0=kh=1.15521500=3465mm =l0/i=3465/15.8=219.304 查表得：=0.152 =N/(A)=2.042103/(0.1524.89102)=27.472N/mm2f=205N/mm2 满足要25、求！ 4、行进状态抗倾覆验算 计算简图如下： 在操作平台上移动过程中，需进行倾覆验算， 倾覆力矩MT由风荷载W和考虑地面平整度、脚手架移动速度等不合要求的未预见因素产生的水平荷载F产生： W=kmlbH=0.068315.5=1.122kN F=Q2kmlb=0.1531=0.45kN MT=Qc(WH/2+FH)=1.40.9(1.1225.5/2+0.455.5)= 7.006kNm 抗倾覆力矩MR由操作平台自重G承担： G=gknmH+G1knlamlb=0.167335.5+0.353131=11.417kN MR=0GG(nla/2) =10.911.417(31/2)=15.412kNm MT=7.006kNmMR=15.412kNm 满足要求！