1、xx财富中心B-2期商住楼工程脚手架搭拆专项方案编制人员： 审 核： 审 批： 目 录第一节编制根据1第二节 工程概况1第三节脚手架搭设方案选取2第四节 脚手架材质规定2第五节脚手架搭设流程及规定3立杆固定在工字钢梁上构造11第六节 脚手架计算书12悬挑架计算书12第七节脚手架搭设劳动力安排23第八节 脚手架搭设技术规定23第九节 脚手架搭设安全技术办法24第十节 脚手架检查与验收25第十一节 脚手架使用、维护与保养26第十二节 脚手架安全管理26第十三节 脚手架拆除安全技术办法27第十四节 卸料平台搭设27第一节 编制根据序号原则名称及编制根据原则编号1建设工程强制性条文建标（）85号2建设2、工程施工安全检查原则JGJ59-993安全防范工程技术规范GB50348-4施工企事业安全生产评价原则JGJ/T77-5建筑工程扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-6建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-917钢构造设计规范GB50017-8建筑工程安全生产管理条例9建筑施工公司安全生产允许证管理条例10中华人民共和国安全生产法11建筑施工手册（第四版）12直缝电焊钢管13碳素钢构造钢14钢管脚手架扣件15危险性较大分某些项工程安全管理办法5月13号文献16PKPM施工技术脚手架计算软件17xx财富中心B-1、B-2期工程 施工图纸第二节 工程概况 xx-财富中心B-2期商住楼工程位于3、xx省xx市xx县长湖东路东北侧，由xx世纪阳光建筑设计有限公司设计，xx镕诚建设项目管理（集团）有限公司监理。 B-2期工程分3#、4#二个同类型单体，单体建筑面积：25588.34，其中地下建筑面积8309.42，地上建筑面积为17278.92。地下2层，地面17+1层，人工挖桩承台基本，钢筋混凝土框架构造,建筑高58.5m；地下二层总高9.6m，钢筋混凝土框剪构造。设计构造使用年限50年，构造安全级别为二级，抗震设防烈度为8度第二组，耐火级别为一级。第三节脚手架搭设方案选取 本工程考虑到施工工期、质量和安全规定，故在选取方案时，应充分考虑如下几点： 1、架体构造设计，力求做到构造要安全可4、靠，造价经济合理。 2、在规定条件下和规定有效期限内，可以充分满足预期安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常用通用、可周转利 用，便于保养维修。4、构造选型时，力求做到受力明确，构造办法到位，搭拆以便，便于检查验收；5、由于本工程特殊性和重要性，外架搭设在保证安全基本上要力求美观。 5、综合以上几点，脚手架搭设，必要符合JCJ59-99检查原则规定，还要符合安全文明标化工地关于原则。6、结合以上脚手架设计原则，同步结合本工程实际状况，综合考虑了以往施工经验，决定采用和普通悬钢管挑架搭设方案。7、本工程3、4#楼均采用悬挑架。 3、4栋地上17+1层，地下2层，采用三段悬挑脚手架，第一段在5、2层（3m-21m）悬挑，第二段在7层（21m-39m）处开始悬挑，第三段在7层（39m-58.5m）处开始悬挑，到17+1层结束，搭设高度1819.5m。悬挑工字钢梁布设详见附图； 第四节 脚手架材质规定 悬挑脚手架 l、采用扣件式钢管脚手架，钢管选用外径48mm，壁厚 3.0mm，钢材强度级别Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必要将入场钢管取样，送有有关国家资质实验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学实验，实验成果满足设计规定后，方可在施工中使用。 2、本工程钢管脚手架搭设使用可锻锻造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件原则JGJ6、22-85规定，由有扣件生产允许证生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不不大于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必要取样送有有关国家资质实验单位，进行扣件抗滑力等实验，实验成果满足设计规定后方可在施工中使用。 3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。 4、脚手板采用符合关于规定50厚木脚手板。 5、为达到良好外观效果，本工程安全网采用全新密目式安全网，网目应满足目100cm2，做耐贯穿实验不穿透，1.61.8m单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境7、效果规定，选用绿色。规定阻燃，使用安全网必要有产品生产允许证和质量合格证，以及由建筑安全监督管理部门发放准用证。6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国标碳素钢构造（GB/T 700）中Q235A钢规定。第五节脚手架搭设流程及规定悬挑架1、 3、4栋外脚手架所有采用悬挑脚手架，水平支撑梁采用16号工字钢。悬挑脚手架搭拆注意事项及偏差范畴：（悬挑脚手架搭设注意事项及偏差范畴） 2、立杆间距及转角处构造(1)本工程脚手架搭设尺寸为：立杆纵距为 1.50米，立杆横距为0.9米，立杆步距为1.80 米；悬挑架搭设高度为18米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；连墙件采用两步三跨，竖向间距 38、.60 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；为了做到外立面美观，立杆纵距在各个立面可作恰当调节。如下图： (2)脚手架底部立杆采用不同长度钢管参差布置，使钢管立杆对接接头交错布置，高度方向互相错开500mm以上，且规定相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架整体性。(3)立杆垂直偏差应控制在不不不大于架高1400。(4)立杆顶端宜高出女儿墙上皮1米，高出檐口上皮1.5米。 3、大横杆、小横杆设立 (1)大横杆在脚手架高度方向间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。(2)外架按立杆与大横杆交点处设立小横杆，两端固定在立杆，以形成空间构造整9、体受力，南方地区采用小横杆在下设立。 4、剪刀撑脚手架外侧立面两端各设立一道剪刀撑，并应由底至顶持续设立；中间各道剪刀撑之间净距离不应不不大于15m。剪刀撑斜杆接长宜采用搭接，搭接长度不不大于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点距离不适当不不大于150mm。搭设高度在24米以上封闭型脚手架，除拐角应设立横向斜撑外，中间应每隔六跨设立一道。剪刀撑跨越立杆最多根数剪刀撑斜杆与地面倾角a455060剪刀撑跨越立杆最多根数n765 5、脚手板、脚手片铺设规定 (1)脚手架里排立杆与构造层之间均应铺设木板：里外立杆应满铺10、脚手板，无探头板。 (2)满铺层脚手片必要垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必要采用有效防护办法。(3)脚手片须用18#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，规定绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损脚手片，发既有破损要及时更换。（4） 木脚手板、应设立在三根横向水平杆上。当脚手板长度不大于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与横向水平杆可靠固定，严防倾翻。脚手板铺设应采用对接平铺或搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处应设两根横向水平杆，脚手板外伸长度应取130mm 150mm，两块脚手板外伸长度和不应不不大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头应支在横向水平杆上，搭接长度11、不应不大于200mm，其伸出横向水平杆长度不应不大于100mm（如下图）脚手板对接、搭接构造 6、防护栏杆 (1)脚手架外侧使用建设主管部门认证合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。 (2)选用18#铅丝张挂安全网，规定严密、平整。 (3)脚手架外侧必要设1.2m高防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4)脚手架内侧形成临边，在脚手架内侧设1.2m防护栏杆和30cm高踢脚杆。 7、连墙件 (1)脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结点。(2)拉结点在转角范畴内和顶部处加密，即在转角l米以内范畴按。做法如下12、图； (3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设立在外架大小横杆接点处300mm范畴内。(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述规定，确因施工需要除去原拉结点时，必要重新补设可靠，有效暂时拉结，以保证外架安全可靠。(5)20米以上双排脚手架，必要采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。如下图： (6)除应满足以上规定外也应符合下表：脚手架高度竖向间距（h）水平间距（la）每根连墙件覆盖面积（m2）双排50m3h3la4050m2h3la27单排24m3h3la40 8、架体内封闭 (1)脚手架架体里立杆距墙体净距为300mm，如因构造设计限制不不大于300mm必要铺设站人片，站人片设立平整牢固。 13、(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。(3)施工层如下外架每隔3步以及底部用密目网或其她办法进行封闭。9、悬挑工字钢梁穿墙处构造立杆固定在工字钢梁上构造第六节 脚手架计算书悬挑架计算书 工程名称：xx财富中心B-2期商住楼工程：框剪；其中3、4栋接近场内施工道路且3栋东侧和西侧、4栋西侧与裙楼相连， 3、4栋建筑物均在地上2层作为悬挑开始层。 钢管脚手架计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)、建筑构造荷载规范(GB 50009-)、钢构造设计规范(GB 50017-)等规范。 钢管脚手架计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ13014、-）。 3、4栋悬挑脚手架计算书： 3、4栋地上17+1层作两段悬挑脚手架，第一段在3米层顶板开始悬挑，第二段在21米层顶板开始作悬挑脚手架搭设；第三段在21米层顶板开始作悬挑脚手架搭设；三段脚手架平面布置图相似。悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度每架20.0米，按20.0米计算，立杆采用单立管。 立杆纵距1.50米，立杆横距0.90米，内排架距离构造0.30米，立杆步距1.80米。 采用钢管类型为483.0， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0k15、N/m2，同步考虑2层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增长一根大横杆。 基本风压0.20kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8720。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3米，建筑物内锚固段长度1.7米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m。拉杆采用钢丝绳，钢绳直径不不大于16mm. 一、大横杆计算 大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。 按照大横杆上面脚手16、板和活荷载作为均布荷载计算大横杆最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆自重原则值 P1=0.038kN/m 脚手板荷载原则值 P2=0.3500.900/2=0.157kN/m 活荷载原则值 Q=3.0000.900/2=1.350kN/m 静荷载计算值 q1=1.20.038+1.20.157=0.235kN/m 活荷载计算值 q2=1.41.350=1.890kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨持续梁均布荷载作用下弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08017、.235+0.101.890)1.5002=0.468kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.235+0.1171.890)1.5002=-0.550kN.m 咱们选取支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算： =0.550106/4491.0=122.564N/mm2 大横杆计算强度不大于205.0N/mm2,满足规定! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下挠度 计算公式如下: 静荷载原则值q1=0.038+0.157=0.196kN/m 活荷载原则值q2=1.350kN/m 三跨持续梁均布荷载作用下最大挠度 V=(0.6770.196+0.918、901.350)1500.04/(1002.06105107780.0)=3.350mm 大横杆最大挠度不大于1500.0/150与10mm,满足规定! 二、小横杆计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。 用大横杆支座最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆自重原则值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板荷载原则值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN 活荷载原则值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷载计算值 P=1.20.058+1.20.236+1.42.025=3.19、188kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.9002/8+3.1880.900/4=0.722kN.m =0.722106/4491.0=160.739N/mm2 小横杆计算强度不大于205.0N/mm2,满足规定! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起最大挠度 V1=5.00.038900.004/(3842.0620、0105107780.000)=0.02mm 集中荷载原则值P=0.058+0.236+2.025=2.319kN 集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度 V2=2318.850900.0900.0900.0/(482.06105107780.0)=1.586mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.601mm 小横杆最大挠度不大于900.0/150与10mm,满足规定! 三、扣件抗滑力计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆自重21、原则值 P1=0.0380.900=0.035kN 脚手板荷载原则值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN 活荷载原则值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷载计算值 R=1.20.035+1.20.236+1.42.025=3.160kN 单扣件抗滑承载力设计计算满足规定! 当直角扣件拧紧力矩达40-65N.m时,实验表白:单扣件在12kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载原则值 作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载原则值涉及如下内容： (1)每米立22、杆承受构造自重原则值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10720.000=2.145kN (2)脚手板自重原则值(kN/m2)；本例采用木脚手板，原则值为0.35 NG2 = 0.35021.500(0.900+0.300)/2=0.630kN (3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0.1701.5002/2=0.255kN (4)吊挂安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50020.000=0.300kN 经计算得到，静荷载原则值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 23、= 3.330kN。 活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。 经计算得到，活荷载原则值 NQ = 3.00021.5000.900/2=4.050kN 风荷载原则值应按照如下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)附录表D.4规定采用：W0 = 0.200 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)附录表7.2.1规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.872 经计算得到，风荷载原则值Wk = 0.2001.2500.872 = 0.218kN/m2。 24、考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ 通过计算得到，底部立杆最大轴向压力N=1.23.330+0.91.44.050=9.099kN 不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 通过计算得到，底部立杆最大轴向压力N=1.23.330+1.44.050=9.666kN 风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载原则值(kN/m2)； la 立杆纵距 (m)； h 立杆步距 (m)。 通过计算得到风荷载产生弯矩 Mw=0.91.40.2181.5001.8025、01.800/10=0.133kN.m 五、立杆稳定性计算 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。 1.不考虑风荷载时,立杆稳定性计算 其中 N 立杆轴心压力设计值，N=9.666kN； i 计算立杆截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架高度拟定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 拟定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 26、l0/i 成果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9666/(0.19424)=120.294N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆稳定性计算 f,满足规定! 2.考虑风荷载时,立杆稳定性计算 其中 N 立杆轴心压力设计值，N=9.099kN； i 计算立杆截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架高度拟定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 拟定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截27、面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 成果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生弯矩，MW=0.133kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9099/(0.19424)+133000/4491=142.962N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆稳定性计算 Nl，连墙件设计计算满足强度设计规定! 通过计算得到 Nf2 = 432.861kN NfNl，连墙件设计计算满足稳28、定性设计规定! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图 七、悬挑梁受力计算 悬挑脚手架水平钢梁按照带悬臂持续梁计算。 悬臂某些脚手架荷载N作用，里端B为与楼板锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆支点距离墙体 = 300mm， 水平支撑梁截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。 受脚手架集中荷载 P=9.67kN 水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 通过持续梁计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN29、) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁支撑反力由左至右分别为 R1=9.858kN,R2=9.516kN,R3=0.602kN,R4=0.178kN 最大弯矩 Mmax=0.091kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=0.091106/(1.05141000.0)+4.8951000/2610.0=2.488N/mm2 水平支撑梁抗弯计算强度不大于215.0N/mm2,满足规定! 八、悬挑梁整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，查表钢构造设计规范(GB50017-)附录B得到30、： b=2.00 由于b不不大于0.6，按照钢构造设计规范(GB50017-)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929 通过计算得到强度 =0.09106/(0.929141000.00)=0.69N/mm2； 水平钢梁稳定性计算 f,满足规定! 九、拉杆受力计算 水平钢梁轴力RAH和拉钢绳轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳拉力对水平杆产生轴压力。 各支点支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=10.618kN RU2=9.564kN 十、拉杆强度计算 拉绳或拉杆轴力RU咱们均取最大值进行计算，为RU=10.618kN 拉绳31、强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。 选取拉钢丝绳破断拉力要不不大于6.00010.618/0.850=74.948kN。 选取619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径12.5mm。 钢丝拉绳吊环强度计算： 钢丝拉绳轴力RU咱们均取最大值进行计算作为吊环拉力N，为 N=RU=10.618kN 钢丝拉绳吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/32、mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要钢丝拉绳吊环最小直径 D=106184/(3.1416502)1/2=12mm 十一、锚固段与楼板连接计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点拉环受力R=0.602kN 水平钢梁与楼板压点拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土构造设计规范10.9.8 f = 50N/mm2； 压点处采用2个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85折减系数；钢筋拉环抗拉强度为85.00N/mm2； 所需要水平钢梁与楼板压点拉环最小直径 D=6024/(3.141685.002)1/33、2=3mm 水平钢梁与楼板压点拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓轴向拉力，N = 0.60kN； d 楼板螺栓直径，d = 16mm； fb 楼板螺栓与混凝土容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内锚固深度，通过计算得到 h 要不不大于602.41/(3.1416161.5)=8.0mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺34、栓轴向拉力，N = 0.60kN； d 楼板螺栓直径，d = 16mm； b 楼板内螺栓锚板边长，b=5d=80mm； fcc 混凝土局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 通过计算得到公式右边等于84.2kN 楼板混凝土局部承压计算满足规定! 4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下： 锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 0.601.85/2 = 0.56kN.m 依照混凝土构造设计规程GB50010-第7.2.1条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度级别为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法拟定； fc混凝土抗35、压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。 截面有效高度 h0 = 100-15 = 85mm； s = 0.56106/(1.00014.3001.5100085.02)=0.0040 = 1-(1-20.0040)1/2=0.0040 s = 1-0.0040/2=0.9980 楼板压点负弯矩配筋为 As = 0.56106 / (0.998085.0210.0) = 31.3 mm2 第七节脚手架搭设劳动力安排1、为保证工程进度需要，同步依照本工程构造特性和外脚手架工程量，拟定本工程外脚手架搭设人员每个施工班组需要15人，分栋号进行流水施工，且均要有上岗作业证书。2、建36、立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员构成管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查直接责任。3、外脚手架搭设和拆除，均应有项目技术负责人承认，方可进行施工作业，并必要配备有足够辅助人员和必要工具。第八节 脚手架搭设技术规定1、脚手架必要配合施工进度进行搭设，一次搭设 高度不应超过相邻连墙件以上两步。 2、每搭完一步脚手架后，应按规定校正步距、纵距、横距及立杆垂直度。3、立杆搭设禁止将外径48mm与51mm钢管混合使用，相邻立杆对接扣件不得在同一高度内，开始搭设立杆时，应每隔6跨设立一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可依照状况拆除。当搭至有连墙件构造点时，在搭设完该处立杆、纵向水平杆、横向水平37、杆后，应及时设立连墙件；顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物高度应符合规范规定。4、封闭式脚手架同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。5、横向水平杆靠墙一端至墙装饰面距离不适当不不大于100mm。6、剪刀撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。当脚手架施工操作层高出连墙件两步时，应采用暂时稳定办法，懂得上一层连墙件搭设完后方可依照状况拆除。7、脚手板应满铺、铺稳、离开墙面120150mm，脚手板探头应用直径3.2mm镀锌铁丝固定在支承杆件上；在拐角、斜道平台处脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。8、作业层、栏杆和挡脚板应搭设在外立杆内侧；上栏杆上皮高度应为1.2m38、，挡脚板高度不应不大于180mm；中栏杆应居中设立。第九节 脚手架搭设安全技术办法1、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路安全距离内，并做好可靠安全接地解决。2、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到结实稳定，保证施工安全。3、外脚手架禁止钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。4、外脚手架搭设人员必要持证上岗，并对的使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。5、禁止脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。6、保证脚手架体整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。7、构造外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合39、格后方可使用。任何班组长和个人，未经批准不得任意拆除脚手架部件。8、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得不不大于3kN/m2。9、各作业层之间设立可靠防护栅栏，防止坠落物体伤人。10、脚手架立杆基本外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。11、脚手架有效期间，禁止拆除下列杆件：（1）主节点处纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆。（2）连墙杆件：连接杆两步三跨布置，上下错开，形成菱形布置。连接杆尽量设立在立杆与大小横杆链接处，与脚手架架体垂直，如在规定位置设立有困难，应在相邻近点补足。12、按安全网挂设规定生根牢固、绷紧、圈牢、拼缝严密，每块挂好安全网应能承受不不大于1600N冲击荷载。水40、平兜网除在操作层下、脚手架底部设立外，还应每隔三层至四层设立一道，施工期保持安全无破损，水平兜网内无杂物。13、脚手架拆除和搭设时，在有大风大雨天气必要停止作业。14、不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土输送管道固定在脚手架上。15、在高低压线路下均不得搭设脚手架。脚手架外侧边沿与外电架空线路之间必要保持安全操作距离。最小距离不得不大于下表数值：外电线路电压级别(KV)不大于11-1035-110220330-500最小安全操作距离(m)4.06.08.010脚手架若在相邻建筑物、构筑物防雷保护范畴之外，则应安装防雷装置，防雷装置冲击接地电阻不得不不大于30欧姆。接地线可采用直径不不大于8mm圆41、钢或者是厚度不不大于4mm扁钢。第十节 脚手架检查与验收1、脚手架必要由持有效上岗证专业技术人员搭设；脚手架检查验收原则见下表：脚手架搭设过程中由专业工长、质安员组织分楼层对砼灌溉前型钢压环、吊环预埋、焊接及灌溉后型钢摆放进行检查、验收，验收合格、经安全负责人核定后方能使用。2、落地脚手架和悬挑脚手架分段搭设完毕后，由项目经理组织，项目安全负责人主持，建设单位、监理单位、专业工长、质安员、操作班组负责人参加，对分段脚手架进行检查验收，落地脚手架和悬挑脚手架全体搭设完毕后，由项目部组织，项目安全负责人主持，对整个架体进行检查验收。3、脚手架使用过程中，由专业工长、质安员随时检查，项目安全负责人定42、期进行检查；重要检查：杆件链接与否稳定，底座与否松动，架体与否变形，沉降，架体堆物、安全防护与否符合规定等。4、外脚手架分段验收严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）第八条检查与验收有关条款及建筑施工安全检查原则JGJ59-99中外脚手架检查评分表，所列项目和施工方案规定内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。第十一节 脚手架使用、维护与保养1、使用（1）设立专供操作人员使用安全扶梯或斜道。（2）严格控制脚手架上施工荷载。（3）在脚手架上同步进行多层作业时，各作业层之间设立可靠防护棚，以防上层坠落物伤及下层作业人员。（4）不43、得在脚手架上堆放模板、钢筋等物件。（5）禁止在脚手架上拴拉缆风绳，固定、架设砼输送泵、起重拔杆和起重设备等。（6）人行通道脚手架外侧，必要有严密防护办法，以防坠落物伤人。（7）定期并及时清理脚手架上建筑垃圾，清理时不容许抛扔，应用垂直运送机械设备集中下料。（8）禁止任意拆除杆件及危及架子作业。（9）在脚手架上进行电、气焊作业时，应有防火办法和专人看守。2、脚手架维护与保养（1）在要定期对脚手架构配件进行除锈、防锈解决。检查扣件与否用松动同步，应对扣件旋转面及螺丝扣上油一次。（2）应随时检查脚手板与否绑扎紧密，否则应及时修复加固。（3）经常检查安全网有无破损和与否固定牢固，及时发现问题及时加固修44、复。第十二节 脚手架安全管理1、脚手架搭设人员必要是通过按现行国标特种作业人员安全技术考核管理规则GB5036考核合格专业架子工，上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2、在脚手架有效期间，禁止拆除下列杆件：（1）主结点处纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆。（2）连墙件。3、不得在脚手架基本及其临近处进行挖掘作业，否则应采用安全办法。4、工地暂时用电线路架设及脚手架接地、避雷办法等，应按现行行业原则施工现场暂时用电安全技术规范（JGJ46-）关于规定执行。5、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，禁止非操作人员入内。6、架子搭设作业时、必要按规定佩戴安全帽，系好安全带，穿软底鞋，所45、有材料应堆放平稳，工具应放在工具袋内，上下传递物体不得抛仍；相邻立杆接头应错开500mm以上，大横杆也须错开，必要有足够量小横杆；7、搭设脚手架必要选用符合规定架设料具，在架子上作业不得走单杆，必要将安全带系在上部大横杆上；安全网必要与钢管绑扎牢固。8、大风大雨后必要检查脚手架；9、凡弯曲变形钢管派专人调直，损坏扣件清洗修复，破损不能用安全网集中解决；第十三节 脚手架拆除安全技术办法 1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，依照检查成果，拟订出作业筹划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业筹划普通涉及：拆架环节和办法、安全办法、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架时应划分作业区，周边设绳绑围栏或竖46、立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆架高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。禁止上下同步进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐级拆除，拆抛撑时，应用暂时撑支住，然后才干拆除。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人关于结扣时，应先告知对方，以防坠落。8、拆架时禁止碰撞脚手架附近电源线，以防47、触电事故。9、在拆架时，不得半途换人，如必要换人时，应将拆除状况交代清晰后方可离开。10、拆下材料要徐徐下运，禁止抛掷。运至地面材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下扣件和铁丝要集中回收解决。 11、输送至地面杆件，应及时按类堆放，整顿保养。12、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架拆除，禁止夜间拆除。13、拆除脚手架时应注意成品保护，以防止损坏门窗及外墙装饰面，每天拆架下班时不能留下隐患部位。第十四节 卸料平台搭设1、卸料平台安全规定进料口是运料人员经常出入和停留地方，易发生落物伤事故，因而应在进料口上方搭设防护棚。而卸料平台防护则应做到如下几点：（1）、必要增设两道（48、0.6M和1.2M处）防护栏杆且要严密防护；（2）、平台脚手板应满铺；（3）、平台防护门应形成定型化、工具化。（4）、地面进口应搭设防护棚，其高度应不不大于3米，采用两层竹笆或50毫米厚木板搭设，宽度不不大于提高机最外部尺寸。（5）、卸料平台上部必要拉结于建筑物上，不得设立在脚手架等施工设备上；斜拉钢丝绳构造上两边设立先后两道，并进行受力计算。（6）、卸料平台安装时钢丝绳应采用专用挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳补软垫物，平台外口应略高于内口；卸料平台必要安装固定防护栏杆；（7）、钢丝绳与水平钢梁夹角宜为60度，且不得不大于45度；卸料平台实用时应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损害应及时调换49、，焊缝脱焊要及时修复，卸料平台上应标明容许荷载，人员和物料总重量禁止超过设计容许荷载，配专人监督；2、卸料平台验算；卸料平台悬挑架计算书 计算根据建筑施工安全检查原则(JGJ59-99)和钢构造设计规范(GB50017-)。 悬挂式卸料平台计算参照持续梁计算进行。 由于卸料平台悬挑长度和所受荷载都很大，因而必要严格地进行设计和验算。工字钢悬挑卸料平台计算书 计算根据建筑施工安全检查原则(JGJ59-99)和钢构造设计规范(GB50017-)。 悬挂式卸料平台计算参照持续梁计算进行。 由于卸料平台悬挑长度和所受荷载都很大，因而必要严格地进行设计和验算。 计算参数: 平台水平钢梁悬挑长度2.50m50、，插入构造锚固长度3.20m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.00m。 水平钢梁插入构造端点某些按照铰接点计算。 次梁采用16号工字钢，主梁采用16号工字钢。 次梁间距0.70m，外伸悬臂长度0.00m。 容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载2.00kN。 脚手板采用木板，脚手板自重荷载取0.35kN/m2。 栏杆采用木板，栏杆自重荷载取0.17kN/m。 选取619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa， 外侧钢丝绳距离主体构造2.30m，两道钢丝绳距离0.80m，外侧钢丝绳吊点距离平台3.00m。 一、次梁计算 次梁选取16号工字钢，间距0.70m，其截面特性为 面51、积A=26.10cm2,惯性距Ix=1130.00cm4,转动惯量Wx=141.00cm3,回转半径ix=6.58cm 截面尺寸 b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm 1.荷载计算 (1)面板自重原则值：原则值为0.35kN/m2； Q1 = 0.350.70=0.25kN/m (2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2； Q2 = 2.000.70=1.40kN/m (3)型钢自重荷载 Q3=0.20kN/m 经计算得到，均布荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q3)+1.4Q2 = 1.2(0.25+0.20)+1.41.40 = 2.50kN/m 经计算得到，集中荷载计算值52、 P = 1.42.00=2.80kN2.内力计算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下 最大弯矩M计算公式为 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 2.502.002/8+2.802.00/4=2.65kN.m 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 通过计算得到强度 =2.65106/(1.05141000.00)=17.88N/mm2； 次梁抗弯强度计算 f,满足规定! 4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此某些可以不计算 其中 b 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，查表钢构造53、设计规范(GB50017-)附录B得到： b=2.00 由于b不不大于0.6，按照钢构造设计规范(GB50017-)附录B其值用b查表得到其值为0.918 通过计算得到强度 =2.65106/(0.918141000.00)=20.46N/mm2； 次梁稳定性计算 f,满足规定! 二、主梁计算 卸料平台内钢绳按照建筑施工安全检查原则作为安全储备不参加内力计算。 主梁选取16号工字钢，其截面特性为 面积A=26.10cm2,惯性距Ix=1130.00cm4,转动惯量Wx=141.00cm3,回转半径ix=6.58cm 截面尺寸 b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm1.荷载计算 (54、1)栏杆自重原则值：原则值为0.17kN/m Q1 = 0.17kN/m (2)型钢自重荷载 Q2=0.20kN/m经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.17+0.20) = 0.45kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为 P1=(1.20.35+1.42.00)0.352.00/2+1.20.202.00/2)=1.37kN P2=(1.20.35+1.42.00)0.702.00/2+1.20.202.00/2)=2.50kN P3=(1.20.35+1.42.00)0.702.00/2+1.20.202.00/2)+2.80/2=3.9055、kN P4=(1.20.35+1.42.00)0.702.00/2+1.20.202.00/2)=2.50kN P5=(1.20.35+1.42.00)0.202.00/2+1.20.202.00/2)=0.89kN 2.内力计算 卸料平台主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下持续梁计算。 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台主梁计算简图通过持续梁计算得到 主梁支撑梁剪力图(kN) 主梁支撑梁弯矩图(kN.m) 主梁支撑梁变形图(mm) 外侧钢丝绳拉结位置支撑力为5.62kN 最大弯矩 Mmax=2.64kN.m 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f56、 = 205.00N/mm2； 通过计算得到强度 =2.64106/1.05/141000.0+4.311000/2610.0=19.48N/mm2 主梁抗弯强度计算强度不大于f，满足规定!4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此某些可以不计算 其中 b 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，查表钢构造设计规范(GB50017-)附录B得到： b=1.65 由于b不不大于0.6，按照钢构造设计规范(GB50017-)附录B其值用b查表得到其值为0.884 通过计算得到强度 =2.64106/(0.884141000.00)=21.17N/mm2； 主梁稳定性计算 f,满足规定! 三、钢丝拉绳内力计算: 水57、平钢梁轴力RAH和拉钢绳轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳拉力对水平杆产生轴压力。 各支点支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=7.08kN 四、钢丝拉绳强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)轴力RU咱们均取最大值进行计算，为 RU=7.075kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安58、全系数。 选取拉钢丝绳破断拉力要不不大于6.0007.075/0.850=49.944kN。 选取619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径11.0mm。 五、钢丝拉绳吊环强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)轴力RU咱们均取最大值进行计算作为吊环拉力N，为 N=RU=7.075kN 钢板处吊环强度计算公式为 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土构造设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要吊环最小直径 D=70754/(3.1416502)1/2=10mm 六、锚固段与楼板连接计算 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点拉环受力R=0.59、190kN 水平钢梁与楼板压点拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土构造设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要水平钢梁与楼板压点拉环最小直径 D=1904/(3.1416502)1/2=2mm 水平钢梁与楼板压点拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。槽钢悬挑卸料平台计算书 计算根据建筑施工安全检查原则(JGJ59-99)和钢构造设计规范(GB50017-)。 悬挂式卸料平台计算参照持续梁计算进行。 由于卸料平台悬挑长度和所受荷载都很大，因而必要严格地进行设计和验算。 计算参数: 平台水平钢梁悬挑长度2.50m60、，插入构造锚固长度3.20m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.00m。 水平钢梁插入构造端点某些按照铰接点计算。 次梁采用16a号槽钢U口水平，主梁采用16a号槽钢U口竖向。 次梁间距0.70m，外伸悬臂长度0.00m。 容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载2.00kN。 脚手板采用木板，脚手板自重荷载取0.35kN/m2。 栏杆采用木板，栏杆自重荷载取0.14kN/m。 选取637+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa， 外侧钢丝绳距离主体构造2.40m，两道钢丝绳距离0.90m，外侧钢丝绳吊点距离平台3.00m。 一、次梁计算 次梁选取16a号槽钢U口水平，间距0.61、70m，其截面特性为 面积A=21.95cm2,惯性距Ix=866.20cm4,转动惯量Wx=108.30cm3,回转半径ix=6.28cm 截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm 1.荷载计算 (1)面板自重原则值：原则值为0.35kN/m2； Q1 = 0.350.70=0.25kN/m (2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2； Q2 = 2.000.70=1.40kN/m (3)型钢自重荷载 Q3=0.17kN/m 经计算得到，均布荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q3)+1.4Q2 = 1.2(0.25+0.17)+1.41.40 = 2.46kN/m 经62、计算得到，集中荷载计算值 P = 1.42.00=2.80kN 2.内力计算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下 最大弯矩M计算公式为 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 2.462.002/8+2.802.00/4=2.63kN.m3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 通过计算得到强度 =2.63106/(1.05108300.00)=23.11N/mm2； 次梁抗弯强度计算 f,满足规定!4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此某些可以不计算 其中 b 均匀弯曲受弯构件整63、体稳定系数，按照下式计算： 通过计算得到 b=57010.063.0235/(.0160.0235.0)=1.12 由于b不不大于0.6，按照钢构造设计规范(GB50017-)附录B其值用b查表得到其值为0.802 通过计算得到强度 =2.63106/(0.802108300.00)=30.27N/mm2； 次梁稳定性计算 f,满足规定! 二、主梁计算 卸料平台内钢绳按照建筑施工安全检查原则作为安全储备不参加内力计算。 主梁选取16a号槽钢U口竖向，其截面特性为 面积A=21.95cm2,惯性距Ix=73.30cm4,转动惯量Wx=16.30cm3,回转半径ix=1.83cm 截面尺寸 b=664、3.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm 1.荷载计算 (1)栏杆自重原则值：原则值为0.14kN/m Q1 = 0.14kN/m (2)型钢自重荷载 Q2=0.17kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.14+0.17) = 0.37kN/m 经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为 P1=(1.20.35+1.42.00)0.352.00/2+1.20.172.00/2)=1.33kN P2=(1.20.35+1.42.00)0.702.00/2+1.20.172.00/2)=2.46kN P3=(1.20.35+1.42.00)0.65、702.00/2+1.20.172.00/2)+2.80/2=3.86kN P4=(1.20.35+1.42.00)0.702.00/2+1.20.172.00/2)=2.46kN P5=(1.20.35+1.42.00)0.202.00/2+1.20.172.00/2)=0.85kN 2.内力计算 卸料平台主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下持续梁计算。 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台主梁计算简图通过持续梁计算得到 主梁支撑梁剪力图(kN) 主梁支撑梁弯矩图(kN.m) 主梁支撑梁变形图(mm) 外侧钢丝绳拉结位置支撑力为4.52kN 最大弯矩 Mmax=3.28kN.m 3.抗弯强度计算66、 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；通过计算得到强度 =3.28106/1.05/16300.0+3.621000/2195.0=193.05N/mm2 主梁抗弯强度计算强度不大于f，满足规定! 三、钢丝拉绳内力计算: 水平钢梁轴力RAH和拉钢绳轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳拉力对水平杆产生轴压力。 各支点支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=5.79kN 四、钢丝拉绳强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)轴力RU咱们均取最大值进行计算，为 RU=5.791kN 如果上面采67、用钢丝绳，钢丝绳容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。 选取拉钢丝绳破断拉力要不不大于6.0005.791/0.820=42.375kN。 选取637+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径11.0mm。 五、钢丝拉绳吊环强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)轴力RU咱们均取最大值进行计算作为吊环拉力N，为 N=RU=5.791kN 钢板处吊环强度计算公式68、为 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土构造设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要吊环最小直径 D=57914/(3.1416502)1/2=9mm 六、锚固段与楼板连接计算 水平钢梁与楼板连接地锚螺栓计算如下(钢构造规范7.2)： 地锚螺栓数量n = 2个 每个地锚螺栓承受拉力 Nt = 16369.911kN 每个地锚螺栓承受剪力 Nv = 1808.882kN 每个地锚螺栓承受直径 d =16mm 每个地锚螺栓承受直径 de =13.55mm 地锚螺栓抗剪强度设计值 fvb =170.0N/mm2 地锚螺栓抗拉强度设计值 ftb =170.0N/mm2 通过计算得到 每69、个地锚螺栓受剪承载力设计值 Nvb = 3.14161616170.0/4=34.181kN 每个地锚螺栓受拉承载力设计值 Ntb = 3.141613.5513.55170.0/4=24.514kN 通过计算得到公式左边等于0.670 每个地锚螺栓承载力计算满足规定!落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书 计算根据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）。 计算参数: 模板支架搭设高度为18.0m， 立杆纵距 b=1.00m，立杆横距 l=1.00m，立杆步距 h=1.20m。 脚手板自重0.35kN/m2，栏杆自重0.14kN/m，材料最大堆放荷载1.50kN/m2，施工活荷载70、3.00kN/m2。 地基承载力原则值280kN/m2，基本底面扩展面积0.250m2，地基承载力调节系数1.00。 图 落地平台支撑架立面简图 图 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用钢管类型为483.0。 一、基本计算参数同上 二、纵向支撑钢管计算 纵向钢管按照均布荷载下持续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 截面惯性矩 I = 10.78cm4； 纵向钢管计算简图 1.荷载计算： (1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)： q1 =0.000+0.3500.300=0.105kN/m (2)堆放材料自重线荷载(kN/m)： q21 = 1.5000.30071、=0.450kN/m (3)施工荷载原则值(kN/m)： q22 = 3.0000.300=0.900kN/m 经计算得到，活荷载原则值 q2 = 0.900+0.450=1.350kN/m 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨持续梁均布荷载作用下弯矩。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 静荷载 q1 = 1.200.105=0.126kN/m 活荷载 q2 = 1.400.900+1.400.450=1.890kN/m 最大弯矩 Mmax=(0.100.126+0.1171.890)1.0002=0.234k72、N.m 最大支座力 N = (1.10.126+1.21.89)1.00=2.407kN 抗弯计算强度 f=0.234106/4491.0=52.04N/mm2 纵向钢管抗弯计算强度不大于205.0N/mm2,满足规定! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下挠度 计算公式如下: 静荷载 q1 = 0.105kN/m 活荷载 q2 = 0.900+0.450=1.350kN/m 三跨持续梁均布荷载作用下最大挠度 V=(0.6770.105+0.9901.350)1000.04/(1002.06105107780.0)=0.433mm 纵向钢管最大挠度不大于1000.0/150与173、0mm,满足规定! 三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下持续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.41kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形计算按照规范规定采用静荷载原则值，受力图与计算成果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 通过持续梁计算得到 最大弯矩 Mmax=0.810kN.m 最大变形 vmax=0.593mm 最大支座力 Qmax=8.752kN 抗弯计算强度 f=0.810106/4491.0=180.37N/mm2 支撑钢管抗弯计算强度不大于205.0N/mm2,满足规定! 支撑钢管最大挠度不74、大于1000.0/150与10mm,满足规定! 四、扣件抗滑移计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=8.75kN 单扣件抗滑承载力设计计算不满足规定,因而要采用双扣件方能满足规定! 五、立杆稳定性计算荷载原则值 作用于模板支架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载原则值涉及如下内容： (1)脚手架钢管自重(kN)： NG1 = 0.15118.000=2.725kN 钢管自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重原则值，设计人75、员可依照状况修改。 (2)栏杆自重(kN)： NG2 = 0.1401.000=0.140kN (3)脚手板自重(kN)： NG3 = 0.3501.0001.000=0.350kN (4)堆放荷载(kN)： NG4 = 1.5001.0001.000=1.500kN 经计算得到，静荷载原则值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.715kN。 2.活荷载为施工荷载原则值产生荷载。 经计算得到，活荷载原则值 NQ = 3.0001.0001.000=3.000kN 3.不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆稳定性计算 立杆稳定性76、计算公式 其中 N 立杆轴心压力设计值，N = 9.86kN 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照扣件式规范，由公式计算 l0 = kuh k 计算长度附加系数，按照表5.3.4取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；u = 2.825 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至77、模板支撑点长度；a = 0.25m； 计算成果：l0=3.915m =3915/16.0=245.483 =0.122 =9858/(0.122424)=190.618N/mm2，立杆稳定性计算 f,满足规定! 模板承重架应尽量运用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 七、基本承载力计算 立杆基本底面平均压力应满足下式规定 p fg 其中 p 立杆基本底面平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 39.43 N 上部构造传至基本顶面轴向力设计值 (kN)；N = 9.86 A 基本底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 280.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调节系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力原则值；fgk = 280.00 地基承载力计算满足规定!