1、目 录第一部分 编制依据1第二部分 工程概况1第三部分 模板支撑架的构造和施工要求2第四部分 板模板支架计算书6一、8-13/R-1/P出入大厅板模板支架计算书61、参数信息：62、模板面板计算73、模板支撑方木的计算:94、木方支撑钢管计算:105、扣件抗滑移的计算:126、模板支架立杆荷载标准值(轴力):127、立杆的稳定性计算:12二、8-13/R-1/P出入大厅地下室顶板板模板支架计算书131、参数信息:132、模板面板计算:143、模板支撑方木的计算:164、板底支撑钢管计算:175、扣件抗滑移的计算:186、模板支架立杆荷载标准值(轴力):197、立杆的稳定性计算:19第五部分 梁2、模板支架计算书20一、（300700）梁的模板支架计算书201、参数信息：202、梁模板荷载标准值计算：223、梁侧模板面板的计算：234、梁侧模板内外楞的计算：245、穿梁螺栓的计算：276、梁底模板计算：287、梁底支撑的计算：308、扣件抗滑移的计算:339、立杆的稳定性计算:33第一部分 编制依据1. 建筑结构荷载规范中国建筑工业出版社；2. 混凝土结构设计规范中国建筑工业出版社；3. 建筑施工计算手册江正荣著 中国工业出版社；4. 建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；5. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13020XX 中国建筑工业出版社；6. 钢结构设计规范中国建筑工3、业出版社；7. 施工安全设施计算软件品茗计算机软件CSC20XX；8. 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全作者：杜荣军9. 建筑施工高处作业安全技术规范10. 建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）11. 成都市有关文件规定的要求。第二部分 工程概况本工程为*建设项目裙楼处8-13/R-1/P出入大厅段工程，位于成都市拓新西二街北侧，地下二层，地上五层，底层层高为13.1m，此处二层层高9.9m，本工程建筑面积为92064m2，其中地下室建筑面积为25019 m2，地上建筑面积为67045 m2，主体为框架结构，抗震设防烈度为7度。此段工程有如下特点：1. 层高比较高：除正常楼层高度外，在4、8-13/R-1/P轴处大厅层高为13.1m,回填土到负0.1的位置，此处二层层高为9.9m，高大支撑架子着重演算此部分。其二层高大支撑架子同一层，在此不作演算。2. 梁截面尺寸：在（8-9）/R-1/P轴处和17-18/L-1/L轴总共有8个截面为300700的钢筋混凝土梁。高大模板支架验算着重演算此部分。3. 板厚度比较厚：地下室在8-13/R-1/P轴厚度为160mm，其余各段板厚阴影部为200mm非阴影部为160mm，按照正常的搭设方法搭设，在此不必演算。高大模板支架着重演算此部分。第三部分模板支撑架的构造和施工要求一、 材料要求： 1、 钢管：（1）脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电5、焊钢管（GB/T 12793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T 3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235A级钢的规定。（2）脚手架钢管的尺寸应按下表采用。每根钢管的最大质量不应大于25kg，宜采用483.0钢管。（3）脚手架钢管尺寸（mm） 表1截面尺寸最大长度外径壁后横向水平杆其它杆483.0220065002、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：（1） 新、旧钢管的尺寸、表面质量和外形应分别符合现行国家建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的规定；（2） 钢管上严禁打孔。3、扣件：（1）扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质6、应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定；采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。（2）脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。二、搭设构造要求1、 模板立杆必须设置纵横向扫地杆；2、 除最顶层可采用搭接，立杆接长必须采用对接扣件；3、 满堂模板支架四边与中间每隔4排立杆应设一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；4、 高于4m的模板支架，两端与中间每隔4排立杆，从顶向下每隔两步设置水平剪刀撑，剪刀撑成4560角设置，沿支架四周外立面应满设剪刀撑，剪刀撑角度为45时，剪刀撑间距可设为不大于800*800mm5、 每道剪刀撑宽度不小7、于4跨，且不应小于6m；6、 扫地杆离地150mm，水平横杆第一根离地1.5m，上部间距不得大于1.2m/道；7、 在任何情况下，高支撑架的顶部与底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层；8、 顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；9、 现浇楼板采用18厚胶合板支模时，支模排档采用50*100方木，间距不得大于300mm。三、搭设要求1、先搭设梁下立杆，后搭设平板立杆；2、紧固件均需备齐，所有紧固件必须扣紧，不得有松动，梁承重架横杆下须加双轧；3、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560N.m，钢管不能选用长期使用发生变形的；4、严格按照设8、计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；5、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于JGJ13020XX规范的规定；6、为增加脚手架的稳定性，在中间增加水平剪刀撑；四、施工使用的要求1、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；不要使楼板出现集中荷载，施工时注意楼板上堆高不要超过混凝土面高度300mm以上，接近这一高度时应停止泵送，或将泵管头子转向；2、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋、模板、木方等材料不能在支架上方堆积；3、浇筑前做好对看模人员的交底，建筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动和变形情况马上9、报告、立刻采取加固措施，以确保安全。五、模板安装的质量标准（一）保证项目模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性；其支撑部分应有足够的支撑面积。8-13/R-1/P出入大厅模板安装在底板基础上，为了保证架体的安全，根据设计要求基础砼采用C35混凝土。（二）基本项目其允许偏差项目应符合相关施工规范及验收标准，并符合下表要求：项 目允许偏差（mm）检 查 方 法柱、墙轴线位移5尺 量 检 查底模上表面标高5用水准仪或拉线和尺量检查梁、柱、墙截面内部尺寸+4，-5尺 量 检 查垂直度6用2M托线板检查表面平整度5用2M靠尺和楔形塞尺检查预埋管、预留孔中心线位置3拉线和尺量检查预埋螺栓中心线位置310、外露长度+10，0截面内部尺寸+10，0六、模板拆除顶板模拆除参考每层每段顶板混凝土同条件抗压强度试验报告，并符合下表的要求，才能进行拆模。拆顶板模板时从房间一端开始，防止坠落或物造成质量事故。构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100顶板模拆除时注意保护顶板模板，不能硬撬模板接缝处，以防损坏多层板。拆除的多层板、龙骨及脚手架要堆放整齐，并注意不要集中堆料。拆掉的钉子要回收再利用，在作业面清理干净，以防扎脚伤人。七、模板工程的安全技术措施（一）、模板施工前的安全技术交底（1）模板安装操作人员应严格按模11、板工程设行的材质、施工方案和工序进行施工，模板没有固定前不得进行下道工序施工。（2）模板工程作业高度在2m或2m 以上时，要根据高空作业安全技术规范的要求进行操作和防护，要有可靠安全的操作架子，4m以上或二层及二层以上，周围应设安全网和防护栏杆。（3）施工区域及主要交通道路应设警示牌，避免伤及行人。（4）操作人员不许攀模板，不许在墙壁顶、独立梁及其他狭窄而无防护栏的模面上行走。（5）高处作业架子上、平台上一般不宜堆放模板。工人所用工具、模板零件应放在工具袋内，以免坠落伤人。（6）两季施工、高耸结结构的模板作业，要安装避雷设施，其接地电阻不得大于4。五级以上大风天气，不宜进行大块模板拼装和吊装作12、业。（7）木模板应远离火源堆放，在架空输电线路下面进行模板施工，如果不能停电作业，应采取隔离防护措施。（8）模板支撑不能固定在脚手架或门窗上，避免发生倒塌或模板位移。（二）、拆模的安全技术要求（1）模板拆除时，混凝土强度必须达到混凝土结构工程施工及验收规范的规定，侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。（2）在拆模过程中，如发现实际结构混凝土强度并未达到要求，应暂停拆模，应妥当处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。（3）拆模应有切实可靠的安全措施，并有专人指挥，在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。（4）拆模的顺序和方法应根据现行的规定进行，如果模板设计无规13、定时，应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆承重模板。（5）拆模人应站在拆模下方，几个人同时拆模应注意相互间的安全距离，禁止抛掷模板。（6）拆模时严禁猛撬硬砸或大面积撬落或拉倒，停工前不得留下松动和悬挂的模板，拆下的模板应及时运送到指定的地点集中堆放或清理归垛。八、应注意的质量问题和处理方法该部位梁模板容易产生的问题是：墙身不直，侧面鼓出，尺寸加大，所以应在墙身内设置固定筋，防止尺寸偏差过大，保证墙身的垂直度。1、 模板安装前，应熟悉设计图纸和构造大样图、放线图。2、 合理地选择模板安装顺序，一般情况下模板自下而上地安装，在安装过程中，可设临时支撑稳住模板，待安装完毕且校正无误后才固14、定。3、 模板安装应与钢筋绑扎、水电安装等工种密切配合。4、 模板在安装过程中应多检查，注意垂直度、标高及各部分的截面尺寸。模板接缝应紧密，缝隙大的要堵严。5、 浇筑混凝土时，要注意观察模板受荷后的情况，发现位移、膨胀、漏浆、支撑松动等情况。第四部分 板模板支架计算书一、8-13/R-1/P轴处共享大厅层高为12m,板厚160mm，高大模板支架计算书。1、参数信息:1.1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):13.00；采用的钢管(mm):483.0 ；扣件连接方式:双扣件15、，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；1.2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；1.3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为16mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方16、的截面高度(mm):80.00；1.4.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C35；每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):1.00；楼板的计算厚度(mm):160.00；楼板的计算长度(m):10.00；施工平均温度():21.000；1、板底木方 2、模板 3、立杆4、横向水平杆 5、剪刀撑 6、扫地杆7、M12穿墙螺杆2、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.62/6 = 42.6617、7 cm3；I = 1001.63/12 = 34.133 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图2.1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.151+0.351 = 4.175 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2.2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.24.175+1.42.5= 8.51kN/m最大弯矩M=0.18.510.252= 0.053 kNm；面板最大应力计算值 = 53187.5/42666.6618、7 = 1.247 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.247 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!2.3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 4.175kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6774.1752504/(10095001706666.667)=0.007 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.007 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!3、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=488/6 = 42.619、7 cm3；I=4888/12 = 170.67 cm4； 方木楞计算简图3.1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.50.250.15 = 0.956 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (2.5+2)0.80.25 = 0.9 kN；3.2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(0.956 + 0.088) = 1.252 kN/m；集中荷载 p = 120、.40.9=1.26 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.260.8 /4 + 1.2520.82/8 = 0.352 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.26/2 + 1.2520.8/2 = 1.131 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.352106/42.667103 = 8.255 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 8.255 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面21、抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.81.252/2+1.26/2 = 1.131 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1131/(2 40 80) = 0.53 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.53 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!3.4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.956+0.088=1.044 kN/m；集中荷载 p = 0.9 kN；方木最大挠度计算值 V= 22、51.0448004 /(38495001706666.67) +9008003 /( 4895001706666.67) = 0.935 mm；方木最大允许挠度值 V= 800/250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值 0.935 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.2 mm,满足要求!4、木方支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.2520.8 + 1.26 = 2.262 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪23、力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.608 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.038 mm ；最大支座力 Qmax = 8.027 kN ；支撑钢管最大应力 = 0.608106/5080=119.755 N/mm2 ；支撑钢管抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 119.755 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.038 mm 小于800/150与10 mm,满足要求!5、扣件抗滑移的计算:双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载24、力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.027 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 6、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。6.1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.13815 = 2.076 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.80.8 = 0.224 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.150.80.8 = 2.448 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG25、 = NG1+NG2+NG3 = 4.748 kN；6.2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.80.8 = 2.88 kN；6.3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.73 kN；7、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.73 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 c26、m2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由长细比27、 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆的最大应力计算值；=9729.6/（0.53489） = 37.541 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 37.541N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！二、B1/B3地下室顶板在（1-1）-（1-28）/（1-E）-（1-H）轴厚度为400mm，层高为3.8米，高大模板支架计算书：1、参数信息:1.1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.60；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.60；采用28、的钢管(mm):483.0 ；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；1.2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):26.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；1.3.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C35；每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):540.000；楼板的计算宽度(m):8.00；楼板的计算厚度(mm):400.00；楼板的计算长度(m):13.00；施工平均温度():20.000；1.4.材料参数面板采用胶合面板，厚29、度为15mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):44.00；木方的截面高度(mm):86.00；1、板底木方 2、模板 3、立杆4、横向水平杆 5、剪刀撑 6、扫地杆7、M12穿墙螺杆2、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1030、01.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图2.1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 260.41+0.51 = 10.9 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 21= 2 kN/m；2.2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.210.9+1.42= 15.88kN/m最大弯矩M=0.115.880.32= 0.143 kNm；面板最大应力计算值 = 142920/37500 =31、 3.811 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 3.811 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!2.3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 10.9kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.67710.93004/(10095002332205.333)=0.027 mm； 面板最大允许挠度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.027 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!3、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.48.68.6/32、6 = 54.24 cm3；I=4.48.68.68.6/12 = 233.22 cm4； 方木楞计算简图3.1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 260.30.4 = 3.12 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.50.3 = 0.15 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (2 + 2)0.60.3 = 0.72 kN；3.2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(3.12 + 0.15) = 3.933、24 kN/m；集中荷载 p = 1.40.72=1.008 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.0080.6 /4 + 3.9240.62/8 = 0.328 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.008/2 +3.9240.6/2 = 1.681 kN ；方木最大应力计算值 = M /W = 0.328106/54237.33 = 6.043 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 6.043 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!3.3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 34、Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 3.9240.6/2+1.008/2 = 1.681 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1.681103/(2 4486) = 0.666 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.666 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!3.4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 3.27 kN/m；集中荷载 p = 0.72 kN；最大挠度计35、算值 V= 53.276004 /(38495002332205.333) +7206003 /( 4895002332205.3) = 0.395 mm；最大允许挠度 V=600/ 250=2.4 mm；方木的最大挠度计算值 0.395 mm 小于 方木的最大允许挠度 2.4 mm,满足要求!4、板底支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 3.9240.6 + 1.008 = 3.362 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 036、.353 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.375 mm ；最大支座力 Qmax = 7.229 kN ；最大应力 = 353119.265/4490 = 78.646 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 78.646 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 0.375mm 小于 600/150与10 mm,满足要求!5、扣件抗滑移的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN37、； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 7.229 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 6、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1293.6 = 0.465 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.60.6 = 0.18 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 260.40.60.6 = 3.744 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.389 kN；38、2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (2+2 ) 0.60.6 = 1.44 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.283 kN；7、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 7.283 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管39、立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由下式计算 l0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.5+20.1 = 1.7 m ；L0 / i = 1700 / 15.9=107 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆受压应力计算值；=7282.512/(0.537424) = 31.985 N/mm2；立杆稳定性计算 = 31.98540、 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！第五部分 梁模板支架计算书一、 在（1-4）/（1-E）-（1-F）轴处和（1-21）-（1-24）/（1-E）-（1-F）轴截面为12001100的钢筋混凝土梁的模板支架计算书1、参数信息1.1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.3；梁截面高度 D(m):0.7混凝土板厚度(mm):400.00；立杆梁跨度方向间距La(m):8；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：13.1；梁两侧立柱间距(m):1；承重架支设:多根承重立杆，方木支撑垂直41、梁截面；梁底增加承重立杆根数:2；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.60；采用的钢管类型为483.2；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；1、板底木方 2、模板 3、立杆4、横向水平杆 5、剪刀撑 6、扫地杆7、M12穿墙螺杆300*700模板支撑体系1.2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.80；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.2；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.01.3.材料参数木材品种：柏木；木材弹42、性模量E(N/mm2)：9500.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；1.4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：42.0；梁底方木截面高度h(mm)：86.0；梁底纵向支撑根数：8；面板厚度(mm)：15.0；1.5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：300；次楞根数：6；穿梁螺栓水平间距(mm)：300；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：400mm穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度43、42mm，高度86mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度42mm，高度86mm；次楞合并根数：2；2、梁模板荷载标准值计算：2.1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取26.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得6.667h； T - 混凝土的入模温度，取15.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力44、计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 64.451 kN/m2、18.200 kN/m2，取较小值18.200 kN/m2作为本工程计算荷载。3、梁侧模板面板的计算： 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)3.1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 45、其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 301.51.5/6=11.25cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.318.20.9=5.9kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.320.9=0.76kN/m；q = q1+q2 = 5.897+0.756 = 6.653 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 140mm；面板的最大弯距 M= 0.16.6531446、02 = 1.30104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.30104 / 1.13104=1.159N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.159N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！3.2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.20.3 = 5.46N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 140mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 301.51.51.5/12=8.44cm4；面板的最大挠度计算值: =47、 0.6775.461404/(10095008.44104) = 0.018 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =140/250 = 0.56mm；面板的最大挠度计算值 =0.018mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.56mm，满足要求！4、梁侧模板内外楞的计算：4.1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用2根木楞，截面宽度42mm，截面高度86mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 428622/6 = 103.54cm3；I = 428632/12 = 445.24cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强48、度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.218.20.9+1.420.9)0.14=3.1kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 300mm； 内楞的最大弯距: M=0.13.10300.002= 2.79104N.mm； 最大支座力:R=1.13.1050.3=1.025 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.79104/1.04105 = 0.27 N/mm49、2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.27 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 9500N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.200.14= 2.55 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 300mm； I-面板的截面惯性矩：I = 4.45106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6772.553004/(10095004.45106) = 0.003 mm；内楞的最大容许挠度值: = 300/250=1.2mm50、；内楞的最大挠度计算值 =0.003mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！4.2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.025kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度42mm，截面高度86mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 428622/6 = 103.54cm3；I = 428632/12 = 445.24cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面51、抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.266 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 2.66105/1.04105 = 2.573 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =2.573N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.135 mm外楞的最大容许挠度值: = 200/250=0.8mm；外楞的最大挠度计算值 =0.135mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =052、.8mm，满足要求！5、穿梁螺栓的计算： 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.20.30.3 =1.638 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=1.638kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！6、梁底模板计算：面板为受弯结构,53、需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6001515/6 = 2.25104mm3； I = 600151515/12 = 1.69105mm4；6.1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距):54、 l =171.43mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（26.00+1.80）0.601.100.90=19.82kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.600.90=0.23kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.600.90=1.51kN/m；q = q1 + q2 + q3=19.82+0.23+1.51=21.55kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1021.5550.1712=0.063kN.m； =0.063106/2.25104=2.815N/mm2；梁底模面55、板计算应力 =2.815 N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！6.2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(26.0+1.80)1.100+0.35）0.60= 18.56KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =171.43mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =171.43/250 = 0.686mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67718.558171.44/(10095001.691056、5)=0.068mm；面板的最大挠度计算值: =0.068mm小于面板的最大允许挠度值:= 171.4/250=0.686mm，满足要求！7、梁底支撑的计算：本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。7.1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (26+1.8)1.10.171=5.242 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.171(21.1+1.2)/ 1.2=0.17 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准57、值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (3+2)0.171=0.857 kN/m；7.2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.25.242+1.20.17=6.495 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.857=1.2 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.28.68.6/6 = 51.77 cm3； I=4.28.68.68.6/12 = 222.62 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 6.4958、5+1.2=7.695 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.17.6950.60.6= 0.277 kN.m；最大应力 = M / W = 0.277106/51772 = 5.351 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 5.351 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.67.6950.6 = 2.77 kN； 方木受剪应力计算值 = 32770.107/(24286) = 1.15 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N59、/mm2；方木的受剪应力计算值 1.15 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 5.242 + 0.170 = 5.412 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6775.4126004 /(1009500222.62104)=0.225mm；方木的最大允许挠度 =0.6001000/250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.225 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.4 mm，满足要求！7.3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下：荷载计算公式60、如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (26.000+1.800)1.100= 30.580 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (3.000+2.000)=5.000 kN/m2；q = 1.2(30.580 + 0.350 )+ 1.45.000 = 44.116 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm)61、 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=3.523 kN，中间支座最大反力Rmax=12.636；最大弯矩 Mmax=0.553 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.461 mm；支撑钢管的最大应力 =0.553106/4730=117.009 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 117.009 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!8、扣件抗滑移的计算:双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.862、0kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=12.636 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 9、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 9.1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =3.523 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1363.6=0.588 kN； 楼板的混凝63、土模板的自重： N3=1.2(0.60/2+(1.40-1.20)/2)0.600.35=0.101 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.60/2+(1.40-1.20)/2)0.600.400(1.80+26.00)=3.203 kN； N =3.523+0.588+0.101+3.203=7.414 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( 64、N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7413.735/(0.209450) = 78.828 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 65、78.828 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！9.2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =12.636 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.136(3.6-1.1)=0.588 kN； N =12.636+0.588=13.044 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 66、4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值；=13044.105/(0.209450) = 138.693 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 138.693 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！