1、*工程模板工程施工方案批准：审核：初审：编制：目 录一、工程概况2二、施工计划3三、施工方案41、地下室底板及砼墙体、电梯井模板42、地下室外墙施工缝、后浇带施工方法43.基础梁、承台模板54、主体结构模板工程54.1主体结构模板支撑体系的选择54.2模板施工方法64.2.3楼梯模板84.2.4门窗洞口模板支设85、模板工程安装要点96、模板拆除9四、模板结构体系计算101柱模：特别要保证木枋压板缝，防止漏浆。102梁板模：21五、后浇带的设置及技术处理措施35六、安全保证措施37一、工程概况*工程位于xx复兴路西侧，水陆街北侧。地势平坦，视野开阔，周围无障碍物。工程名称：*9#楼建设单位：设2、计单位：监理单位：施工单位：建设地点： 建筑面积：101464.2m2;建筑占地面积: 7890m2建筑层数：地下一层，地上 31层；建筑高度：99.950m结构类型：框架剪力墙*9#楼工程总长94.8米，宽93.9米，分四栋塔楼A栋、D栋、B栋、C栋组成。裙楼三层，架空层为第四层，地下室作车库用，地上三层裙楼为商业用房，其中地下室层高3.9 m，一层层高5.6m，二、三层层高5.2m；四层层高2.8m，五层以上分为四栋塔楼，层高均为3.0m，且为住宅楼。二、施工计划1.质量目标：分项工程质量达到合格标准。2.安全目标：杜绝重伤和死亡事故，轻伤频率控制在1.5以内。3.材料计划：柱、墙、梁采用3、18厚模板、50100木枋、483.5钢管支撑、12钢筋止水螺杆，14对拉螺杆、元宝卡、海绵条等。4.机械计划：采用两台木工锯和两台木工刨床以及四台手工电动锯。5.人员计划：根据工程量和现场实际情况，每区配置60个木工，。三、施工方案根据本工程的特点，拟分东、西两个区、六个流水段施工，即A、B、F栋为西区，D、C、E栋为东区，每个区为三个流水段，到塔楼施工时按图纸分为四个流水段。模板工程施工前依据施工图构件尺寸配出模板规格数量，便于组织模板进场。1、地下室底板及砼墙体、电梯井模板根据工程特征，砼墙体、电梯井剪力墙模板采用竹木胶合板，拼缝严密，做到不漏浆，内支撑利用钢管扣件满堂脚手架，外墙支撑搭4、设双排脚手架，用钢管撑在基坑壁上，钢管端垫以木板。外墙、水池有防渗要求墙壁，按横竖向设置12500对拉止水螺栓；当柱宽大于600时，在柱中间设14500对拉螺栓，为了螺杆重复使用，需加16的PVC套管。详见后附图。2、地下室外墙施工缝、后浇带施工方法为保证地下室结构部位不因为混凝土二次浇筑而降低结构的自防水效果，地下室外墙在第一次浇筑底板混凝土时，在底板面抬高300mm留设施工缝，与砼底板一起浇混凝土。在施工上面墙体时，在施工缝处预埋遇水膨胀止水条，并宜在砼收头处钉设水平木条以控制防水收头。地下室后浇带面积较大，主要是底板、顶板和墙体后浇带。底板后浇带采用预制钢筋钢丝网挡模与底板钢筋焊接支设。5、顶板后浇带施工方法与底板一样，为了解决临时支撑和防护，在配模时此处要单独配模，模板宽为后浇带宽度+2*500，支撑架体要单独支撑以便于拆模。墙体后浇带也与底板施工方法一样。外墙后浇带混凝土按要求应待主体结构施工完毕后方可施工，为了加快防水和回填土工作，拟在外墙后浇带处用M5水泥砂浆砌240砖墙，墙宽为后浇带宽每边加500mm，以做模板用。3.基础梁、承台模板本工程基础梁、承台采用砖胎膜，用MU7.5普通粘土砖砌筑。4、主体结构模板工程根据本工程特点，混凝土结构采用梁板柱一次支模。为了保证质量和工期，拟定柱模配三套，梁板模配四套。4.1主体结构模板支撑体系的选择本工程主体结构模板体系选择为：柱模6、采用胶合板膜，预制拼装，角部接缝处用海绵条粘贴，确保混凝土不漏浆。梁侧模采用18厚多层板，纵向龙骨为50100木方250，竖向短龙骨用48钢管，间距不大于900mm，且加48钢管斜支撑900。当梁侧模高度超过600mm时，在梁h/2处加M12穿墙螺栓，支撑为钢管快拆体系。预应力施工的部位，应等预应力筋张拉完后方可拆模。底模采用18厚板，纵向龙骨为50100木方，间距按龙骨数均分，龙骨数配置：底模纵向支撑设三道，其中两边立杆以梁为中心对称放置，梁底中间一道，间距与板支撑步调一致，采用钢管、扣件将梁支撑与板支撑连接成整体，对于支撑梁跨度大于4米时，梁底板按梁跨度的0.1%0.3%起拱，对于跨度超过7、4m的板，要求板跨中起拱L/400。梁模板支设示意见下图梁侧模与顶板模交接处采用板模压梁模的方式，梁底模与侧模采用企口缝，企口节点示意见下图梁柱接头模板支设梁柱结点的方正与否，是框架结构模板设计的重点，故一律采用定型多层板，禁止用碎板拼装。梁柱接头模板示意见下图。4.2模板施工方法4.2.1柱、剪力墙模板施工柱模板施工工艺流程放线在柱外边弹50cm轴线控制线焊定位筋清理钢筋隐蔽验收工序交接模板就位、模板加固支设校正模板验收、工序交接浇筑砼、看模、校正拆模。剪力墙模板施工工艺流程放线在墙外边弹50cm轴线控制线焊定位筋安装洞口模板安装单侧模板及拉杆螺栓支撑清理墙内杂物、安侧模板、校正加固检查扣件8、螺栓是否紧固模板拼缝及下口是否严密模板验收浇筑砼、看模、校正拆模。 柱配模时，柱顶梁口不足处采用5050刨光方木拼补，每面模在地面拼成大块，然后四面大块竖立组合成形，柱宽大于600时,竖向采用lOO50木方，间距150，且沿竖向每隔500设14对拉螺栓，并穿16PVC套管。后用间距不大于500钢管加固。在柱底部预留100*200的洞口做垃圾清理口，等上部钢筋验收后再封闭。剪力墙采用18mm贴面胶合板组合拼装，竖楞木采用10050木方，间距350，横向采用2根48*3.5mm钢管，间距500，M12对拉螺栓，间距500,进行加固。4.2.3楼梯模板a、楼梯模板及三角踏步板采用18厚胶合板，509、100方木沿板长方向间距600设置。支撑采用483.5钢管及底托、顶托，底托下方垫50100方木。楼梯模板、三角踏步板现场制作，现场安装，建议楼梯踏步先用双钢管固定，然后垂直于斜跑穿矢杆加固。b、楼梯模板施工，先支好底模，再支倒三角踏步模。施工过程中应注意控制标高，踏步模注意第一步与最后一步的高度和宽度与装修材料的关系。4.2.4门窗洞口模板支设门窗洞口采用15mm多层板加工成定型模板，用50100木楞外包多层板。门模角部用定型加工的角铁，外侧角为L12012015角钢，内侧角为L10010010角钢，通过14螺杆连接固定。窗模跨度1500mm时需在底模面钻23个20孔，作为排气孔。5、模板工10、程安装要点5.1、模板及其支架的安装必须严格按照施工技术方案进行，其支架必须有足够的支撑面积，底座必须有足够的承载力。5.2、模板拼缝应严密、不漏浆，表面应平整、干净，且满刷隔离剂。5.3、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；木模应浇水湿润，但不应有积水。5.4、用作模板的地坪、胎膜等应平整光洁，不得影响构件下沉、裂缝、起砂或起鼓等。5.5、允许偏差项目：轴线位移：5mm 截面尺寸：+4，-5mm每层垂直度：3mm 标高偏差：5mm相邻板面高低差：2mm 表面平整度：5mm预埋件位移：3mm 预留洞位移：10mm6、模板拆除6.1、底模及其支架拆除时，混凝土强度应符合下表要求，结构类型结构跨11、度（）按设计砼强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、板、壳8758100悬臂构件/1006.2、不承重的侧模板，包括梁、柱、墙的侧模，只要混凝土强度保证其表面、棱角不因拆模而受损坏，即可拆除。6.3、模板的拆除顺序：一般按“后支先拆、先支后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分”的拆模顺序进行。 四、模板结构体系计算本工程的模板拟采用胶合板（183091518）作板模，木枋（50100），钢管（483.5）加固的方法。1柱模：特别要保证木枋压板缝，防止漏浆。柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-20XX)、混凝土结构设计12、规范GB50010-20XX、钢结构设计规范(GB 50017-20XX)等规范编制。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的总计算高度:H = 3.90m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗13、矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):450；柱箍肢数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/m14、m2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.500h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.900m；1- 外加剂影响修正系数，取1.000；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 45.916 kN/m2、93.600 kN/m2，取较小值45.916 kN/m2作为本15、工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=45.916kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 320 mm，且竖楞数为 3，面板为2 跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的二跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方16、向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =320.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.245.920.450.90=22.315kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =22.315+1.134=23.449 kN/m；面板的最大弯距：M =0.125 23.449320320= 2.40105N.mm；面板最大应力按下式计17、算：其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 2.40105 / 2.43104 = 9.881N/mm2；面板的最大应力计算值 =9.881N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下:其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度18、(竖楞间距): l =320.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.245.920.450.90=22.315kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =22.315+1.134=23.449 kN/m；面板的最大剪力： = 0.62523.449320.0 = 4689.835N；截面抗剪强度必须满足下式:其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)；-面板计算最大剪力(N)： = 4689.835N； b-构件的截面宽度19、(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =34689.835/(245018.0)=0.868N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.868N/mm2小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中， -面板最大挠度(mm)；q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 45.920.4520.20、66 kN/m； l-计算跨度(竖楞间距): l =320.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 320 / 250 = 1.28 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52120.66320.04/(1009500.02.19105) = 0.543 mm；面板的最大挠度计算值 =0.543mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.28mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续21、梁计算。本工程柱高度为3.9m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.245.920.270.90=13.389kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.422、2.000.270.90=0.680kN/m； q = (13.389+0.680)/2=7.035 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.17.035450.0450.0= 1.42105N.mm；其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.42105/6.40104 = 2.226N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.226N/mm2小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要23、求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.245.920.270.90=13.389kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.270.90=0.680kN/m； q = (13.389+0.680)/2=7.035 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.67.035450.0 = 1899.383N；截面抗剪强度必须满足下式:其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；-竖楞计算最大剪力(24、N)： = 1899.383N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31899.383/(260.080.0)=0.594N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.594N/mm2小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中， -竖楞最大挠度(mm)； q-作用在竖楞上的线荷载(kN25、/m)： q =45.920.27 = 12.40 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67712.40450.04/(1009500.02.56106) = 0.142 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.142mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面26、抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的； P = (1.2 45.920.9 + 1.4 20.9)0.27 0.45/2 = 3.17 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 4.724 kN；B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.113 kN.m；最大变形: V = 0.040 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中 ，柱箍杆件的最大弯矩27、设计值: M = 0.11 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 21.1 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =21.1N/mm2小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.04 mm；柱箍最大容许挠度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度 =0.04mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效28、面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.724 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=4.724kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性29、矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 121.9cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的；P = (1.245.920.9+1.420.9)0.32 0.45/2 = 3.75 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 5.412 kN；H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.147 kN.m；最大变形: V = 0.064 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M 30、= 0.15 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 27.469 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =27.469N/mm2小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.064 mm；柱箍最大容许挠度: V = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大挠度 V =0.064mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.4mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 31、对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.412 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=5.412kN 小于 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!2梁板模：高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-20XX）、混凝土结构设计规范GB50010-20XX、建筑结构荷载规范32、(GB 50009-20XX)、钢结构设计规范(GB 50017-20XX)等规范编制。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.25；梁截面高度 D(m):0.50混凝土板厚度(mm):120.00；立杆梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.90；梁两侧立柱间距(m):0.90；承重架支设:1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:033、.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):12.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：长叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：2；面板厚度(mm)：134、8.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：100mm，100mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝35、土的初凝时间，取5.500h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 49.082 kN/m2、12.000 kN/m2，取较小值12.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力36、。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5120.9=6.48kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 6.480+137、.260 = 7.740 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 126.67mm；面板的最大弯距 M= 0.17.74126.6672 = 1.24104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.24104 / 2.70104=0.46N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0.46N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 120.5 = 6N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 126.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9538、00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6776126.674/(10095002.43105) = 0.005 mm；板的最大容许挠度值: = l/250 =126.667/250 = 0.507mm；面板的最大挠度计算值 =0.005mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.507mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W39、 = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 5010031/12 = 416.67cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2120.9+1.420.9)0.127=1.96kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.11.96500.002= 4.90104N.mm； 最大支座力:R=1.11.9640、10.5=1.078 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 4.90104/8.33104 = 0.588 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.588 N/mm2小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =12.000.13= 1.52 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.677141、.525004/(100100008.33106) = 0.008 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.008mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.078kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的42、最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.252 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 180mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 2.52105/1.02104 = 24.767 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =24.767N/mm2小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.082 mm外楞的最大容许挠度值: = 180/400=0.45mm；外楞的最大挠度计算值43、 =0.082mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.45mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =120.50.23 =1.38 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=1.38kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，44、满足要求！六、梁底模板计算本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 10001818/6 = 5.40104mm3； I = 1000181818/12 = 4.86105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.500.90=13.77kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.35145、.000.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=13.77+0.38+2.52=16.67kN/m；跨中弯矩计算公式如下Mmax = 1/816.6680.252=0.13kN.m； =0.13106/5.40104=2.411N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.411 N/mm2小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =46、（(24.0+1.50)0.500+0.35）1.00= 13.10KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 513.12504/(38495004.86105)=0.144mm；面板的最大挠度计算值: =0.144mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 250 / 250 = 1mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土47、时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.50.25=3.188 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.25(20.5+0.25)/ 0.25=0.438 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.25=1.125 kN/m；2.钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.23.188+1.20.438=4.35 kN/m；活荷载设计值 P = 1.41.125=1.5748、5 kN/m； 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.08cm3 I=12.19cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 4.35+1.575=5.925 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.15.92511= 0.592 kN.m；最大应力 = M / W = 0.592106/5080 = 116.634 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 116.634 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,49、满足要求!钢管抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力: V = 0.64.351 = 2.61 kN；钢管的截面面积矩查表得 A = 489.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =22610.000/489.000 = 10.675 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 10.675 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q = 3.188 + 0.438 = 3.625 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.650、773.62510004 /(10020600012.19104)=0.977mm；钢管的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；钢管的最大挠度计算值 = 0.977 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.500= 12.750 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=451、.500 kN/m2；q = 1.2(12.750 + 0.350 )+ 1.44.500 = 22.020 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时：当n2时： 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.311 kN，中间支座最大反力Rmax=5.303；最大弯矩 Mmax=0.23 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.051 mm；支撑钢管的最大应力 =0.23106/5080=45.335 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.52、0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 45.335 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到53、 R=5.303 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.311 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1293.9=0.604 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.90-0.25)/2)1.000.35=0.347 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2(1.00/2+(0.90-0.25)/2)1.000.120(1.50+24.00)=3.029 kN； N =0.54、311+0.604+0.346+3.029=4.291 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式55、规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4291.222/(0.207489) = 42.394 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 42.394 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =5.356、03 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(3.9-0.5)=0.604 kN； N =5.303+0.604=5.829 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (157、) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5829.461/(0.207489) = 57.59 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 57.59 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！五、后浇带的设置五、后浇带的设置及技术58、处理措施、后浇带施工工艺1、由于施工原因需设置后浇带时，应视工程具体结构形状而定，留设位置应经设计院认可。2、后浇带的保留时间。应按设计要求确定，当设计无要求时，应不少于40天；在不影响施工进度的情况下，应保留60天。3、后浇带的保护。基础承台的后浇带留设后，应采取保护措施，防止垃圾杂物掉入。保护措施可采用木盖覆盖在承台的上皮钢筋上，盖板两边应比后浇带各宽出500毫米以上。地下室外墙竖向后浇带可采用砌砖保护。楼层面板后浇带两侧的梁底模及梁板支承架不得拆除。4、后浇带的封闭。浇筑结构混凝土时，后浇带的模板上应设一层钢丝网，后浇带施工时，钢丝网不必拆除。后浇带无论采用何种形式设置，都必须在封闭前仔59、细地将整个混凝土表面的浮浆凿除，并凿成毛面，彻底清除后浇带中的垃圾及杂物，并隔夜浇水湿润，铺设水泥浆，以确保后浇带砼与先浇捣的砼连接良好。地下室底板和外墙后浇带的止水处理，按设计要求及相应施工验收规范进行。后浇带的封闭材料应采用比先浇捣的结构砼设计强度等级提高一级的微膨胀混凝土(可在普通混凝土中掺入微膨胀剂UEA，掺量为12%15%)浇筑振捣密实，并保持不少于14天的保温、保湿养护。、后浇带施工要点1、后浇带砼中使用的微膨胀剂和外加剂品种，应根据工程性质和现场施工条件选择，并事先通过试验确定掺入量。2、所有微膨胀剂和外加剂必须具有出厂合格证及产品技术资料，并符合相应技术标准和设计要求。3、微膨60、胀剂的掺量直接影响混凝土的质量，因此，其秤量应由专人负责，允许误差一般为掺入量的2%。4、混凝土应搅拌均匀，否则会产生局部过大或过小的膨胀，影响混凝土质量。所以应对掺微膨胀剂的混凝土搅拌时间适当延长。5、后浇带砼应密实，与先浇捣的砼连接应牢固，受力后不应出现裂缝。6、在预应力结构中，后浇带内的非预应力筋必须为预应力筋的锚固、张拉等留出必要空间。7、预应力结构中的后浇带内有非预应力筋、预应力筋、锚具、各种管线等，此处的后浇带砼浇捣时，应高度注意其密实度。8、地下室底板中后浇带内的施工缝应设置在底板厚度的中间，形状为“U”字型。9、后浇带混凝土浇筑完毕后应采取带模保温保湿条件下的养护，应按规范规定61、，浇水养护时间一般砼不得少于7天，掺外加剂或有抗渗要求的砼不得少于14天。10、浇筑后浇带的混凝土如有抗渗要求，还应按规范规定制作抗渗试块。六、安全保证措施1、工作台、机械设置应合理稳固，工作地点和通道应畅通，材料、半成品分类码放整齐。 2、操作木工机械不准戴手套，以防将手套卷进机械造成事故。3、模板支撑底端地面应整平夯实，并加垫木，不得垫砖，调整高低的木楔要钉牢，木楔不宜垫得过高。 4、支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。禁止沿拉杆、支撑攀登上下。 5、支设4m以上的立柱模板，四周必须顶牢，操作时要搭设工作台，不足4m可使用马凳操作。 6、支设独立梁模时应设临时工作台，不得站62、在柱模上操作或梁底模上行走。 7、二人抬运模板时要互相配合，协同作业。 8、不得在脚手架上堆放大批模板、木枋等材料。 9、纵横水平撑、斜撑等不得搭在门窗框或外脚手架上。通道中间的斜撑、拉杆等应设在1.80m高以上的地方。 10、模板上有预留孔洞时，应在安装后将洞口盖好。现浇板上的预留洞应在拆模后将洞口封好。 11、拆除模板应经技术人员同意。操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落，不得留下松动和悬挂的模板。 12、拆模前，周围应设围栏或警戒标志，重要通道应设专人看管，无关人员禁止入内。 13、拆模的顺序应按自上而下，从里到外，先拆掉横杆和斜支撑，后拆模板竖向支撑，梁应先拆侧模后拆底模。拆模时人不得站在待拆模板下方。几人同时拆模时应注意相互间安全距离，保证安全操作。14、拆下的模板应及时运到指定的地点集中堆放或清理归垛，防止钉子扎脚伤人。