1、xx国际航运中心总部大厦（36#地块）E、F座工程地上土建施工方案编制人：审核人：审批人：日 期：目录第1章 编制依据11.1 图纸、资料依据11.2 文件、规范依据1第2章 地上部分工程概况22.1 地上部分工程概况22.1.1 结构综合概况22.1.2 各部份结构尺寸2第3章 地上结构施工部署3第4章 钢筋工程34.1 钢筋工程概况34.1.1 钢筋级别34.1.2 钢筋设计参数34.1.3 钢筋保护层选用34.1.4 特殊部位钢筋施工方法44.2 钢筋加工制作44.2.1 钢筋加工制作准备44.2.2 钢筋直螺纹加工及连接54.3 钢筋绑扎114.3.1 柱钢筋施工114.3.2 梁钢筋2、施工134.3.3 剪力墙钢筋施工144.3.4 楼板钢筋施工151、工艺流程：152、施工要点154.3.5 楼梯钢筋施工15第5章 模板工程165.1 模板工程概况165.2 模板选用165.3 模板安装165.4 模板拆除165.5 质量要求175.6 模板支设185.6.1 墙模板参数195.6.2 梁、板模板搭设205.6.3 混凝土柱模板搭设225.6.4 楼梯支模23第6章 混凝土工程236.1 混凝土概况236.1.1 混凝土强度等级236.1.2 混凝土结构抗震等级246.2 作业条件246.3 操作要点246.4 混凝土的养护256.5 质量要求256.6 梁、楼板砼浇筑23、66.7 试块的留置26第7章 雨季施工安全措施26第8章 质量保证措施27第9章 成品与半成品保护措施299.1 钢筋工程成品及半成品保护299.2 模板成品保护299.3 混凝土成品保护30第10章 安全保证措施3010.1 脚手架工程3010.2 高处作业的要求3110.3 施工洞口及临边防护和立体交叉作业区的隔离3210.4 钢筋机械3310.5 垂直运输机械34第11章 模板支设计算书3411.1 500剪力墙计算书3411.2 500x900梁计算书4311.3 800x800柱计算书6211.4 120厚板计算62第1章 编制依据1.1 图纸、资料依据1、xx国际航运中心总部大厦4、36地块E、F座工程施工图纸；2、xx国际航运中心总部大厦36地块E、F座工程施工总承包合同；3、施工现场的实际情况；4、我司编制的项目管理手册、程序文件及其支持性文件；5、业主、监理相关要求。1.2 文件、规范依据1、建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-20XX）2、建筑地基基础设计规范（GB50007-20XX）3、混凝土结构设计规范（GB50010-20XX）4、福建省混凝土外加剂应用技术规程（DBJ13-77-20XX）5、福建省钢筋工程施工技术操作规程（DBJ13-244-1989）6、钢骨混凝土结构设计规程（YB9082-20XX）7、钢管混凝土叠合柱结构技术规程（C5、ECS188:20XX）8、混凝土泵送施工技术规程（JGJ/T10-20XX）9、型钢混凝土组合结构技术规程（JGJ138-20XX）10、钢筋机械连接通用技术规程（JGJ107-20XX）11、建筑结构制图标准（GB/T50105-20XX）12、普通混凝土配合比设计规程（JGJ55-20XX）13、钢筋焊接及验收规程（JGJ18-20XX）14、钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程（JGJ3-20XX）15、建筑结构荷载规范（GB50009-20XX）16、建筑物防雷设计规范（GB50057-20XX）17、建筑抗震设计规范（GB50011-20XX）18、工程测量规范（GB50026-26、0XX）19、建筑结构可靠度设计统一标准（GB50068-20XX）20、混凝土外加剂应用技术规范（GB50119-20XX）第2章 地上部分工程概况2.1 地上部分工程概况xx国际航运中心总部（36#地块）大厦项目地处xx市xx区，西临东屿南路，东邻xx大道，北侧隔沧桐路，占地面积25946 m，由总高度128.2m的E座塔楼及总高度144.2m的F座塔楼及一座30.3m裙房组成，E座塔楼地下2层，地上30层，F座塔楼地下2层，地上34层，总建筑面积约20XX77（不含避难层）。E、F座塔楼以办公为主，裙楼1至5层为商业综合体，地上建筑面积155462,地下建筑面积46015。结构标准层高47、.0m，非标层为1-6层，其中首层结构层高6.0m、2-4层结构层高5.0m，5-6层结构层高4.5m。建筑设计等级要求：建筑分类及耐火等级：属于一类高层建筑，建筑耐火等级为一级，地下室耐火等级为一级。人防地下室：防护等级六级，平时为机动车停车库，战时为二等人员掩蔽部，分为7个防护单元。面积为11776.06。设计标高：本工程室内标高0.00 相当于黄海高程6.50m。2.1.1 结构综合概况基础形式主楼：桩筏基础；裙楼：桩基+防水板主楼结构形式钢管混凝土框架+钢筋混凝土核心筒体系裙楼结构形式现浇钢筋混凝土框架结构结构安全等级2级结构抗震设防烈度7度结构安全使用年限50年人防等级6级2.1.28、 各部份结构尺寸混凝土柱截面主要尺寸800800、1000mm（直径）等混凝土梁截面主要尺寸200400、300600、300750、300850、400700、400950、4001150、4001000、500900、5001000、5001150、5001250、9001000等板厚110mm（钢筋桁架组合楼板）、120mm核心筒剪力墙200、300、400、600、700mm等第3章 地上结构施工部署本章详见36#地块地上施工总体部署方案。第4章 钢筋工程4.1 钢筋工程概况4.1.1 钢筋级别项目规格性能钢筋级别HPB300fyk=270N/mm2HRB335fyk=335N/mm29、HRB400fyk=400N/mm2HRB500fyk=435N/mm2钢筋连接直径大于等于20mm，采用机械连接直径小于20mm，采用搭接或焊接4.1.2 钢筋设计参数本工程地下室结构钢筋拟根据主要使用部位划分为：地上框架（柱、梁、板、墙）、主楼核心筒、钢管柱钢筋；各部位的主要钢筋规格有：施工部位钢筋规格设计要求搭接设计地上框架C 32、C 28、C 25、C 22、C 20、C 18、C 16、C 14、C 12板配筋面筋、底筋单层双向，间距150200竖向、水平钢筋D20mm采用直螺纹套筒连接，D20mm采用电渣压力焊焊接E、F塔楼核心筒C 32、C 25、C 22、C 20、C 18、10、C 16、C 14、C 12核心筒内设共设置24根钢骨柱，水平钢筋穿钢骨处，钢骨局部开孔竖向、水平钢筋D20mm采用直螺纹套筒连接，D20mm采用电渣压力焊焊接4.1.3 钢筋保护层选用部位保护层厚度要求垫块选用备注板15 mm砂浆垫块/梁20mm砂浆垫块/柱20 mm砂浆垫块/剪力墙15mm砂浆垫块/4.1.4 特殊部位钢筋施工方法（1）核心筒H型钢穿钢筋节点典型节点示意如下：（2）核心筒H型钢柱与梁面筋、底筋连接H型钢与梁筋连接处均通过套筒连接。具体见H型钢柱与梁面筋、底筋连接大样变更（3）核心筒H型钢与梁腰筋连接H型钢与梁腰筋连接处均通过竖向连接板焊接钢筋；具体见H型钢与梁腰筋连接大样变11、更4.2 钢筋加工制作4.2.1 钢筋加工制作准备（1）钢筋放样与下料提前校核图纸，严格按照图纸及施工规范进行放样，进行样板引路施工。（2）钢筋调直：选用HPB300级钢筋调直采用钢筋调直机调直，确保钢筋表面光滑，无明显轧痕（3）钢筋切断：（GQ40）钢筋切断采用切断机，其中直螺纹用钢筋采用无齿锯切断，并将飞边用砂轮磨平。（4）钢筋弯曲：（GW40）钢筋弯曲采用弯曲机弯曲，加工箍筋时，做好弯折角度标识，自中间向两端弯折，避免累计误差超标。（5）钢筋直螺纹加工：直螺纹加工人员经培训上岗，专人专机（详见下节直螺纹连接工艺叙述）（6）钢筋、型钢支架的加工：专人负责，采用专用模具以保证加工准确，加工验12、收合格后做好标识。4.2.2 钢筋直螺纹加工及连接本工程钢筋主要为三级钢，对于D20钢筋采用剥肋滚压直螺纹连接技术。（1）直螺纹加工技术特点钢筋等强度剥肋滚压直螺纹连接技术是先将钢筋的横肋和纵肋进行剥切处理后，使钢筋滚丝前的柱体直径达到同一尺寸，然后再进行螺纹滚压成型，具有以下特点：特点内容连接强度高，连接质量稳定可靠接头强度达到行业标准JGJ107-20XX钢筋机械连接通用技术规程中级接头性能的要求。接头抗拉强度不小于被连接钢筋实际抗拉强度或钢筋抗拉强度标准值的1.10倍。抗疲劳性能好接头通过行业标准规定的二百万次疲劳强度试验。节省材料以直径40mm钢筋连接套筒为例，挤压套筒质量4kg,直螺13、纹套筒1.1kg。直螺纹套筒质量是挤压套筒的25%，而接头性能可与挤压接头媲美。施工方便、连接速度快钢筋丝头加工工厂化作业，不占用工期。现场连接装配作业，占用时间短。钢筋丝头加工简单钢筋一次装卡即可完成剥肋、滚压螺纹两道工序，加工速度快，成型螺纹精度高。适用范围广对钢筋无可焊性要求，适用于直径1250mmHRB335、HRB400钢筋在任意方位的同、异径连接。环保施工钢筋丝头加工及接头现场施工无噪音污染、无明火、无烟尘，安全可靠。节约能源设备功率仅为34kw,不需专用配电设施，不需架设专用电线。抗低温性能好通过-40C低温试验。全天候施工不受风、雨、雪等气候条件的影响。加工出的高精度螺纹丝（214、）直螺纹施工工艺流程1）丝头的加工内容施工流程钢筋端面平头剥肋滚压螺纹丝头质量检查带帽保护丝头质量抽检存放待用施工要点钢筋端面平头：平头的目的是让钢筋端面与母材轴线方向垂直，宜采用砂轮切割机或其它专用切断设备。剥肋滚压螺纹：使用钢筋剥肋滚压直螺纹机将待连接钢筋的端头加工成螺纹。丝头质量检验：操作者对加工的丝头进行的质量检验。带帽保护：用专用的钢筋丝头保护帽或连接套筒将钢筋丝头进行保护，防止螺纹被磕碰或被污物污染。丝头质量抽检：对自检合格的丝头进行的抽样检验。存放待用：按规格型号及类型进行分类码放。劳动组织每台设备配23人加工丝头，其中1人操作设备，另外12人为辅助工，负责装卸钢筋和安装保护帽。15、质量控制1.钢筋端头平切的目的是为了使接头拧紧后能让两个丝头对顶，更好地消除螺纹间隙。2.螺纹长度靠挡铁进行保证，加工不同规格的钢筋使用不同长度的挡铁，挡铁侧面打印着其所加工的钢筋规格，使用方法如图：2)螺纹质量检验方法序号检验项目量具名称检验要求1螺纹牙型及直径目测、螺纹环规1.牙型完整，牙顶宽度大于0.3P的不完整丝扣，累计长度不得超过两个螺纹周长。2.通端螺纹环规能顺利旋入螺纹。3.止端螺纹环规允许环规与端部螺纹部分旋合，旋入量不应超过3P（P为螺距）。2丝头长度卡尺或专用量规应满足规定的要求33）检验流程：（若第一次抽检合格率低于90%时，可不再进行第二次抽检，而直接进行逐个检验。）416、）连接套筒本工程中拟采用的连接套的接头形式有：标准型、异径型和正反丝型，其连接套的形式及使用要求如下表及图序号使用要求套筒型式1正常情况下钢筋连接标准型2用于不同直径的钢筋连接异径型3钢筋完全不能转动，通过转动套筒连接钢筋，用锁母锁紧套筒加锁母型4用于两端钢筋均不能转动情况下的钢筋连接正反丝扣型A1:标准型接头A2:异径型接头A3:加锁母型接头A4:正反丝扣型接头5）连接套的尺寸及精度普通连接套的外型尺寸应符合下表规定，并附接头外型尺寸示意图dABC287042332563383122603228205530261850272316452521接头外型尺寸示意图：普通连接套筒外形尺寸示意图异径17、接头套筒外形尺寸示意图6）连接施工内容工艺流程钢筋就位拧下钢筋保护帽和套筒保护盖接头拧紧作标记施工检验操作要点钢筋就位：将丝头检验合格的钢筋搬运至待连接处。接头拧紧：使用扳手或管钳等工具将连接接头拧紧。作标记：对已经拧紧的接头作标记，与未拧紧的接头区分开。施工检验：对施工完的接头进行的质量检验。劳动组织1、每组23人，应使用工作扳手或管钳进行施工，将两个钢筋丝头在套筒中间位置相互顶紧（锁母型接头除外），经拧紧后的钢筋剥肋滚压直螺纹接头应作出标记，单边外露丝扣长度不应超过2P。2、为了提高连接施工速度，可采用流水作业，在拧接头的前道工序增加套筒安装工序，部分人先用手将套筒拧好。7）接头拧紧力矩不18、应小于下表的规定：钢筋直径（mm）12182022252832拧紧力矩（m）160230270300320（3）钢筋加工标准要求，弯钩加工标准如下：4.3 钢筋绑扎4.3.1 柱钢筋施工1、 施工流程 立柱筋套柱箍筋连接竖向主筋画箍筋间距线绑定位筋柱箍筋绑扎挂混凝土保护层垫块 2、操作要点（1） 套柱箍筋按图纸要求间距，计算好每根柱箍筋数量，先将柱箍套在下层伸出的搭接筋上，然后立柱子钢筋。箍筋与主筋要垂直，箍筋的弯钩叠合处应沿柱子竖筋交错布置，如下图所示。（2） 连接竖向主筋根据设计、规范要求，柱主筋的钢筋连接采用机械连接。其接头形式、位置必须符合施工规范要求。（3） 画箍筋间距线在立好的柱子19、竖向钢筋上，按图纸要求用粉笔划箍筋间距线。按已划好的箍筋位置线，将已套好的箍筋往上移动，由上往下采用缠扣绑扎。（4） 柱箍筋绑扎1） 按已划好的箍筋位置线，将套好的箍筋往上移动，由上往下绑扎。2） 箍筋与主筋要垂直，箍筋转角处与主筋相交点均要绑扎，主筋与箍筋非转角部分的相交点成梅花交错绑扎。3） 箍筋的弯钩迭合处应交差布置，并绑扎牢固。 4）本工程有抗震要求，柱箍筋端头应弯成135，平直部分长度不小于10d（d为箍筋直径），如箍筋采用90搭接，搭接处应焊接，焊缝长度单面焊缝不小于5d。5)柱上下两端箍筋和搭接区段范围内应按设计要求加密，如设计要求箍筋设拉钩，拉钩应钩住箍筋。（5） 柱筋保护层厚20、度按设计、规范要求的保护层（参见结构总说明一的钢筋保护层选用列表），主筋外皮为设计要求的保护层厚度，垫块应绑扎在柱竖筋外皮上（或用塑料卡卡在外竖筋上），间距一般为1000mm，以保证竖筋保护层厚度准确。当柱截面尺寸有变化时，柱筋应在板内弯折，弯后尺寸应符合设计要求。（6） 与砌块墙相连的柱应沿柱高按符合砖模数600间距预留26拉结筋，接结筋伸入柱内250mm，伸出柱边不小于墙长的1/5，同时不小于700或至门窗洞边，拉结筋两端带弯钩。（7） 在绑扎柱子钢筋时下层柱竖向钢筋露出楼面的部分，用柱箍将其固定，以利于上层柱的钢筋接长。对于上下层柱截面尺寸不同的部位，其下层柱钢筋露出的部分，必须在绑扎梁21、钢筋之前收进。柱箍筋的接头交错排列，垂直放置，箍筋转角与竖向钢筋交叉点均应扎牢。柱钢筋在混凝土浇筑中极易偏位，混凝土凝固后很难校正，施工中采取将柱筋最下面一个箍筋点焊在纵横板筋和梁筋上，上部加斜支撑钢筋点焊在梁板筋上。（8）核心筒部分柱为近芯柱，使钢筋的定位及绑扎困难。在钢筋施工前，要做好钢筋的放样及定位工作。钢筋绑扎时首先将钢骨吊装并固定完毕。然后搭设钢管脚手架工作平台，开始架立竖向钢筋。竖向钢筋架立完毕后开始由下至上套箍筋。在预埋各种机电预埋管和线盒时为了防止位置偏移，在预埋管和线盒用4根附加钢筋箍起来，再与主筋绑扎牢固。限位筋紧贴线盒，与主筋用粗铁丝绑扎，不允许点焊主筋。4.3.2 梁钢22、筋施工1、施工流程1）钢骨梁施工：2）混凝土梁施工：2、 操作要点（1） 在梁侧模上划出箍筋间距，摆放箍筋：先穿主梁下部纵向钢筋，将箍筋按划好的间距逐个分开：穿次梁下部纵向受力钢筋，并套好箍筋；放主次梁的架立筋，隔一定间距将架立筋与箍筋绑扎牢固；调整箍筋间距使之符合设计要求，绑架立筋，再绑架主筋，主次梁同时配合进行。（2） 框架梁上纵向钢筋应贯穿中间节点，梁下部纵向钢筋伸入中间节点锚固长度及伸过中心线的长度要符合设计要求，框架梁纵向钢筋在节点内的锚固长度也要符合设计要求。（3） 绑梁上部纵向筋的箍筋，采用套扣法绑扎：箍筋在迭合处的弯钩，梁中应交错绑扎，箍筋弯钩为135，平直部分长度为10d，如23、做成封闭箍时，单面焊长度为5d。（4） 梁端第一个箍筋应设置在距离柱节点边缘50mm处，梁端与柱交接处箍筋要加密，其间距与加密长度均要符合设计要求。（5） 在主次梁受力筋下挂垫块或卡塑料卡，保证保护层的厚度，受力筋为双排时，用短钢筋垫在两层钢筋之间，钢筋排间距应符合设计要求。（6） 梁筋的搭接：搭接长度末端与钢筋弯折处的距离，不得小于钢筋直径的10倍，接头不宜于位于构件最大弯距处，受拉区域内级钢筋绑扎接头的末端做成弯钩，搭接处应在中间和两端扎牢。接头位置应相互错开，当采用绑扎搭接接头时，在规定搭接长度的任一区段内有接头的受力钢筋截面积占受力钢筋总截面积的百分率，受拉区不大50%。具体情况见下图24、：在梁纵向钢筋采用机械连接时，按钢筋机械连接通用技术规程执行，其接头百分率控制在50%，接头间距控制在35d，并应大于500mm。如下图所示： 4.3.3 剪力墙钢筋施工1、 施工流程立24根竖筋 画水平筋间距 绑定位横筋 绑其余横竖筋2、 施工要点（1）先连接24根竖筋，并画好分档标志。然后于下部及齐胸处绑两根横筋定位，并在横筋上画好分档标志，然后进行其余竖筋的连接，最后绑其余横筋和拉钩。拉钩应绑扎到位，弯钩处贴紧主筋，绑好后用扳手把直钩端扳向墙内成45；（2）剪力墙的保护层垫块间距1m，梅花型布置。 （3）墙体竖向钢筋搭接范围内必须保护三根水平筋；且每根钢筋在搭接长度内必须绑扎三扣，用双丝25、绑扎搭接钢筋两端头30处，中间绑扎一道。绑扎完成后，用扫帚将墙面扎丝刷一遍，保证所有绑扎丝头最后一律朝里。墙体拉钩筋应将水平筋钩住，拉钩筋平直长度应为5d。 （4）在预埋各种机电预埋管和线盒时为了防止位置偏移，在预埋管和线盒用4根附加钢筋箍起来，再与主筋绑扎牢固。限位筋紧贴线盒，与主筋用粗铁丝绑扎，不允许点焊主筋。4.3.4 楼板钢筋施工1、工艺流程：2、施工要点（1）清理板模上的杂物，用粉笔在模板上划好主筋、分布筋的间距；按划好的间距，先排放受力主筋，后放分布筋；预埋件、电线管、预留孔等及时配合安装。（2）绑扎板钢筋用八字扣，除外围两根筋的相交点全部绑扎外，其余各点可交错绑扎，双向板相交点应26、全部绑扎，如板为双层钢筋，两层钢筋之间加钢筋马凳以确保上部钢筋的位置。负弯矩钢筋每个相交点均要绑扎。（3）钢筋绑好后，在钢筋的下面垫好砂浆垫块，间距1200mm梅花形布置，垫块的厚度等于保护层厚度，应满足设计要求。双层双向板筋采用8“”型钢筋支撑间距1000mm梅花形布置控制上下两层钢筋间距。（4）板筋的搭接长度和搭接位置必须符合设计和施工规范的要求。钢筋的绑扎接头应符合下列规定：1） 搭接长度的末端距钢筋弯折处，不得小于钢筋直径的10倍，接头不宜位于构件最大弯矩处。2） 受拉区域内，I级钢筋绑扎接头末端应做弯钩，级钢筋可不做弯钩。3） 搭接处，应在中心和两端用铁丝扎牢。4.3.5 楼梯钢筋施27、工1. 工艺流程划好位置线绑扎主筋绑扎分布筋绑扎踏布钢筋垫混凝土保护层垫块2. 操作要点（1）在楼梯底板模板上划主筋和分布筋的位置线，按设计图纸中主筋和分布筋的方向，先绑扎主筋后绑扎分布筋，每个交点均应绑扎，当有楼梯梁时，先绑扎梁筋后绑扎板钢筋，板筋要锚固到梁内。（2）底筋绑扎完后，待踏步模吊绑支好后，再绑扎踏步钢筋，主筋接头数量和位置均要符合施工规范的规定。第5章 模板工程说明：本工程处核心筒外墙外侧采用爬模施工，所有爬模施工部分均参照爬模专项施工方案。5.1 模板工程概况本工程结构标准层高4.0m，非标层为1-6层，其中第一层6.0m，2-4层结构层高5.0m，5-6层结构层高4.5m。其28、中裙楼扶梯部分属于高大模板施工范围，详见xx航运中心总部大厦工程高大模板安全专项施工方案。5.2 模板选用 圆柱采用玻璃钢定制模板或定制圆形模板，其余各墙、柱、板均采用普通木模施工。5.3 模板安装（1）先弹出中线及模板内外边线。（2）梁侧模固定采用对拉螺栓、PVC套管，方木、钢管等，模板固定采用钢脚手架管，木方料结合使用。（3）模板接缝应严密性，安装模板时要拉线校直，螺栓扣件等各连接件要拧紧上牢；（4）支模板前模板先刷隔离剂，并注意保护，防止损坏。（5）浇筑混凝土前，模板内杂物清理干净，并浇水湿润，但不应有积水；（6）模板安装和混凝土施工时，均应派专人对模板及其支架随时进行观察和维护，发现问29、题及时修整。5.4 模板拆除侧模及其支架拆除时的混凝土强度应达到1.2Mpa以上，保证其表面及棱角不受损坏，拆除的模板及其支架应堆放整齐并及时外运。模板拆除前预留7天拆模试块，拆模需向监理提交拆模审批表，经同意才可拆模。底模拆除时要满足以下混凝土强度要求。构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板502，758100梁、拱、壳758100悬臂构件1005.5 质量要求（1）模板应安装牢固，拼缝严密，尺寸正确。（2）在涂刷隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处（3）预留插筋及预埋件不得遗漏且安装牢固（4）模板安装允许偏差：轴线位移5mm；截面尺寸+4mm、-5 mm30、；相邻两板表面高低差+2mm；表面平整度+5mm；（5）不同标号梁节点施工缝节点处理：a.当梁与柱混凝土的强度只差一个强度等级时，在梁柱节点处可以按梁的混凝土强度等级浇灌，即先浇筑柱混凝土至梁底，再浇筑梁混凝土，梁柱节点处混 凝土按梁混凝土强度等级浇筑。b.当梁柱混凝土强度相差大于两个强度等级时，应按梁柱各自的混凝土强度等级分别浇筑，浇筑方法为，在梁离柱、剪力墙边500mm处焊接45度HRB400直径12mm50钢筋网片，在钢筋网片上绑扎镀锌钢丝网。阻止高标号混凝土的流淌，在柱头混凝土初凝前完成梁板混凝土浇筑。见下图：c.当梁板与柱的混凝土强度相差两个等级时，柱头处应单独留置试件模板工程还应符31、合福建省“三个专项整治”要求，检查内容如下：（1）模板支架是否违规使用木立柱和门式钢管模板支架或存在钢木混撑现象；（2）钢管立柱顶部是否存在未设可调支托而直接利用横杆和扣件传力现象；（3）是否有施工方案，施工方案是否经过审批，高大模板施工方案是否经过专家论证审查；（4）钢管立柱间距和步距是否符合规定；（5）是否存在扣件式钢管立柱接长采用搭接、对接接头在同步断面、上段钢管立柱与下段钢管立柱错开固定于水平拉杆上等现象；（6）可调支托底部的立柱顶端是否沿纵横向设置一道水平拉杆，是否存在不按规定设置扫地杆、水平拉杆、剪刀撑现象；（7）可调支托的螺杆是否存在伸出钢管顶部超过200mm现象；（8）竖向模板32、和支架立柱支承部分安装在基土上时是否加设有足够强度和支承面积的垫板（垫板厚度不得小于50mm）或型钢底座（底座长度不得小于2000mm）；（9）经审批的模板施工方案是否根据混凝土输送方法制定有针对性安全措施，是否存在砼强度未达规定提前拆模现象；（10）木模板是否存在烂模或起皮、脱层、掉角、翘曲变形的现象；5.6 模板支设部分梁板支模架高度超过8m，施工总荷载超过15kN/m2，集中线荷载超过20kN/m2，梁长超过18m的危险性较大的高支模施工，根据国务院建设工程安全生产管理条例和建设部危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法，另编制专项施工方案并请专家进行论证，详见高大模板施工方33、案。5.6.1 核心筒内侧墙模支设本工程核心筒内墙厚为200、300、400、600、700mm等几种。墙体外模采用爬模施工（具体支设详见爬模专项施工方案）；内模采用普通木模板施工，其模板支设参数如下：1.基本参数次楞间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):800；对拉螺栓直径(mm):M30；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.30；壁厚(mm):3.60；3.次楞信息次楞材料:方钢管；次楞合并根数:1；宽度(mm):40.00；高度(mm):40.00；壁厚(mm):3.00；4.面板参数面34、板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；墙模板设计三维图5.6.2 梁、板模板搭设1、梁板超高、超大部分详见高大模板专项施工方案典型梁截面有300600、400700、400800、400950、500750、500900、5001000等,取500900（超过此尺寸的梁均按高支模支设）计算。板厚主要有120mm。层高按6.0m计算。整个梁板结构重量大，对模板支撑系统提出较高要求。在安装梁、板模板时，先搭设满堂脚手架，并根据梁板底标高和模板、木枋厚度调整主龙骨高度（楼板模板主龙骨采用可挑U型托调整），然后安装梁底模板，再安装梁侧模，梁侧模压梁底模（梁侧模上口标高同板底标高），安装完后再35、安装平台模，平台模板压梁侧外皮。在主梁梁端与次梁交接部位，要求主梁或次梁的底模、侧模就搁置在主梁的衬口档上，以保证接缝严密及刚度要求。2、梁模板模板支架搭设高度为6.0米，立杆采用的钢管类型为48.33.6。面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；木枋尺寸为50100。 基本尺寸为：梁截面 BD=500mm900mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=1.2米，横向间距（截面方向）0.4m，立杆的步距 h=1.50米，侧模参数：板面板厚度h=18mm，内楞采用方木，截面50100mm，每道内楞1根方木，间距300mm。外楞采用圆钢管483.0，每道外楞1根钢楞，间距400mm。穿梁螺36、栓水平距离500mm，穿梁螺栓竖向距离300mm，直径14mm。 梁侧模板组装示意图5500x900mm梁支模示意图2、 板模板1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):6.00；采用的钢管(mm):48.33.6 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计37、算厚度(mm):120.00；5.6.3 混凝土柱模板搭设在柱模板顶部设置钢管顶撑与满堂架相连，保证柱模板不发生侧向位移。封柱模板时应在底部锯一到二个10050mm的方孔，作为浇筑砼前冲洗模内垃圾的清扫孔。所有柱根部待加固完毕后采用水泥砂浆填缝，以防止混凝土浇筑时因漏浆导致烂根。本工程混凝土柱截面尺寸主要有800800、1000mm（直径）等等几种。取800800计算，层高按6.0m计算。具体参数如下： 柱模板设计示意图1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱38、箍信息柱箍材料:槽钢槽口水平；截面类型:14a号槽钢；柱箍的间距(mm):800；柱箍合并根数:1；3.竖楞信息竖楞材料:方钢管；竖楞合并根数:1；宽度(mm):40.00；高度(mm):40.00；壁厚(mm):3.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；5.6.4 楼梯支模为确保楼梯混凝土质量，做到楼梯踏步规整，并免遭损坏，楼梯支模采用18mm厚木胶合板、50100mm木枋等材料支设。1楼梯模板及三角踏步板均采用18mm胶合板，50100mm方木沿板长方向间距600mm设置，支撑采用48.33.6mm钢构及底托、顶托，底托下方垫50100mm方木，楼梯模板、三角39、踏板现场制作现场安装；2楼梯模板施工，先支好底模，再支倒三角踏步模。施工过程中应严格控制好标高，踏步模板应注意第一步与最后一步高度和宽度与装修材料的关系；3模板安装后接缝部位必须严密，为防止漏浆可在接缝部位加贴密封条，底部若有空隙，应加垫10mm厚的海绵；4模板拼装必须保证位置的准确性，立面垂直，用线锤进行检查；5施工中注意成品保护，并随时检查埋件、保护层等是否准确。6楼梯施工前，在楼梯第三步预留水平施工缝。第6章 混凝土工程采用商品混凝土及用混凝土输送泵车浇筑混凝土，施工前应考查商品混凝土厂家及输送泵车情况，提前预约混凝土供应时间，保证施工的顺利进行。筏板大体积混凝土详见专项施工方案。6.140、 混凝土概况6.1.1 混凝土强度等级部位混凝土强度等级备注柱混凝土等级首层9层C60/10层24层C50/25层屋顶C40/核心筒剪力墙、连梁混凝土等级首层9层C60/10层24层C50/25层屋顶C40/梁板混凝土等级各层C40/屋面C40P6楼梯、坡道/C40/圈梁、构造柱、过梁/C25/钢管柱混凝土工程施工详见钢管柱混凝土施工方案。6.1.2 混凝土结构抗震等级部位楼层抗震等级抗震墙（筒体）框架E楼七层及以上二级二级首层六层特一级一级F楼七层及以上一级一级首层六层特一级一级裙楼首层七层-一级6.2 作业条件（1）输送泵车等设备应状态良好，满足施工要求。（2）搅拌站已准备就绪，施工配合比41、已开具经审核无误。（3）施工现场也满足开工条件，钢筋、模板已制作安装完毕，进行分项工程验收及隐藏工程验收。（4）对现场施工人员已进行施工技术交底和安全技术交底。6.3 操作要点（1）混凝土应具有良好的和易性和合适的坍落度（18cm）；（2）搞好现场组织工作，配备精干劳动力，每台泵车需配备10-15人，混凝土工、抹面工、辅助工合理搭配。（3）泵车开始压送混凝土时，速度宜慢，逐渐转入正常，压送要连续进行，不用停顿，因故间隔30分钟以上的，应排净管路内存留的混凝土，以防堵塞。（4）浇筑入模时，要将端部软管均匀移动，每层布料厚度控制在400-500mm，以一定的坡度循序推进，不应成堆浇筑。（5）混凝土42、分层铺设后，应随即用插入式振捣，振捣应快插慢拨，布点均匀排列，逐点移动，按序进行，振捣密实，不得遗漏或过振。移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5倍，一般为300400mm。（6）混凝土运输，浇筑及间歇的全部时间不应超过混凝土的初凝时间，同一施工段的混凝土应连续施工，并在下层混凝土初凝前将上一层混凝土施工完毕，振捣上层混凝土时振动棒应插入下层50mm，以消除两层间的接槎。当不能连续施工时应按施工缝处理。（7）施工缝应设置在受力较小部位，表面应与梁轴线垂直，不得留斜槎，施工缝应待已浇混凝土强度达到1.2mpa以上才允许处理，处理应将施工缝表面凿毛，清除松动石子，用水冲洗干净，先浇一层水泥浆，再进行43、正常浇筑，使其结合良好。（8）浇筑时应派专人时刻观察模板、钢筋有无移动，变形等情况，发现问题及时处理，并在混凝土凝结前修理完好，保证顺利施工。（9）浇筑时应及时留置试件，每台班取样不得少于一次，及每100立方米，取样不得少于1次。每次取样留置一组标准养护试块。6.4 混凝土的养护根据规范要求，混凝土初凝以后覆盖养护，终凝后开始浇水（12小时）。保证混凝土的湿润度。养护时间与构件项目、水泥品种和有无掺外加济有关，常用的五种水泥正温条件下应不少与7天；掺有外加剂或有抗渗、抗冻要求的项目，应不少与14天。以下为本工程养护要求：混凝土浇筑完12小时后，楼板面应表面覆盖塑料薄膜并浇水养护，养护不少于7天44、，保持混凝土处于湿润状态。墙、柱、梁及楼板底利用塑料薄膜或养护液养护，养护时间不少于7天。后浇带混凝土浇筑完成12小时候，表面覆盖塑料膜并浇水养护养护14天。 6.5 质量要求混凝土应符合设计和规范要求；混凝土外观不应出现露筋、峰窝、孔洞、夹渣、裂缝及麻面起砂，缺楞掉角等现像，并采取措施防治混凝土质量通病。6.6 梁、楼板砼浇筑核心筒内梁板同时浇筑，浇筑方法应先将梁根据高度分层振捣成梯形，当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇捣，随着阶梯型的不断延长，则可连续向前推进。倾倒混凝土的方向应与浇筑方向相反。6.7 试块的留置混凝土强度试件应在混凝土的浇筑地点随机抽取。取样与试件留置应符合下列规定：（45、1）每拌制100盘且不超过100m3的同配合比的混凝土，取样不得少于一次；（2）每工作班拌制的同一配合比的混凝土不足100盘时，取样不得少于一次；（3）当一次连续浇筑超过1000m3时，同一配合比的混凝土每200m3取样不得少于一次；（4）每一楼层、同一配合比的混凝土，取样不得少于一次；（5）每次取样应至少留置一组标准养护试件，同条件养护试件的留置组数应根据实际需要确定。普通混凝土的物理力学性能和长期性能，耐久性能试验试块，除抗渗，疲劳试验外，均以3块为一组。每组试验的试块，应从同一盘或同一车运送的混凝土中取出，并应立即制作试块。同一分部工程、同品种、同强度等级的600oCd同条件养护试件为一46、验收批，试块强度值应乘以折算系数后按现行混凝土强度检验评定标准(GBJ107)进行检验评定。根据试块组数的不同分别采用统计法和非统计法进行评定。强度评定应列出公式，写出计算过程。验收批评定合格，则通过验收；验收批评定不合格，则通过非破损或微破损检验的方法，推定该验收批某部位或全部混凝土强度。一般情况下，主体结构每一结构层涉及结构安全的每一强度等级的同类构件均应留置一组600oCd同条件养护试件。例如，框架结构的一层梁，板及框架柱。对于地基基础工程，应确定影响结构安全的构件，然后留置同条件试块。拆模试块一个部位一组拆模。留置计划详见36#地块资料管理计划方案。第7章 雨季施工安全措施（1）在施工47、现场搭设遮雨棚，电焊机械设防水棚，配电箱放置位置在离地面30cm以上，保证用电安全。（2）现场配备足够塑料布对浇捣完毕的混凝土进行覆盖防雨，对于雨天浇捣的混凝土可采用调整水灰比的措施来防止混凝土的标号降低。（3）水泥的堆放地点应选在地势较高处，并备塑料薄膜在雨天覆盖防雨。（4）施工现场设置排水沟，备好抽水机，以便及时将积水排出，保证施工顺利进行。本方案中未尽事宜，按国家有关规范及法律法规执行。第8章 质量保证措施（1）坚持“百年大计，质量第一”的质量方针，建立质量保证体系，实行质量责任制，责任到人，明确分工，确保质量。（2）钢筋制作要保证弯曲角度，焊接质量，绑扎要规范牢固，要符合设计要求。（348、）混凝土浇筑要控制好坍落度，振捣要密实，防止裂缝、麻面、露筋、夹渣等质量缺陷。（4）严格按施工程序和施工工艺组织施工做好技术交底，坚持“三检”制度，本工序不合格，决不进行下道工序。（5）混凝土质量通病预防1）蜂窝：混凝土一次下料不宜过厚，控制在500mm以内，振捣要密实，不要漏振；模板拼缝要严密，避免水泥浆流失。2）露筋：垫块间距要适当，不要过大，不要漏放。3）麻面：模板表面要清理干净，不要漏刷隔离剂，撒水湿润要充分，拆模不要过早，要待混凝土有足够的强度后再拆摸。4）夹渣：混凝土接茬处杂物一定要清理干净，浇筑前要打水泥浆。5）在浇筑工序中，应控制混凝土的均匀性和密实性。混凝土拌合物运至浇筑地点49、后，应立即浇筑入模。在浇筑过程中，如发现混凝土拌合物的均匀性和稠度发生较大的变化，应及时处理。6）浇筑混凝土时，应注意防止混凝土的分层离析。混凝土由料斗、漏斗内卸出进行浇筑时，其自由倾落高度一般不宜超过2m，在竖向结构中浇筑混凝土的高度不得超过3m，否则应采用串筒、斜槽、溜管等下料。7）浇筑竖向结构混凝土前，底部应先填50100mm厚与混凝土成分相同的水泥砂浆。8）浇筑混凝土时，应经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发现有变形、移位时，应立即停止浇筑，并应在已浇筑的混凝土凝结前修整完好。9）混凝土在浇筑及静置过程中，应采取措施防止产生裂缝。混凝土因沉降及干缩产生的非结构性的表面50、裂缝，应在混凝土终凝前予以修整。10）梁和板应同时浇筑混凝土。较大尺寸的梁可单独浇筑。但施工缝的设置应符合有关规定。钢筋安装位置的允许偏差和检验方法项目允许偏差检验方法绑扎钢筋网长、宽10钢尺检查网眼尺寸20钢尺量连续三档，取最大值绑扎钢筋骨架长10钢尺检查宽、高5钢尺检查受力钢筋间距10钢尺量两端、中间各一点，取最大值排距5保护层厚度柱、梁5钢尺检查板、墙、壳3绑扎箍筋、横向钢筋间距20钢尺连续三档，取最大值钢筋弯起点位置20钢尺检查预埋件中心线位置5钢尺检查水平高差3.0钢尺和塞尺检查混凝土结构尺寸允许偏差：项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置墙、柱、梁8钢尺检查剪力墙5垂直度层高5米8经51、纬仪或吊线、钢尺检查5米10经纬仪或吊线、钢尺检查全高HH/1000且30经纬仪、钢尺检查标高层高正负30经纬仪、钢尺检查全高正负30截面尺寸+8，-5钢尺检查电梯井井筒长、宽对定位中心线+25，0钢尺检查井筒全高（H）垂直度H/1000，且30经纬仪、钢尺检查表面平整度82米靠尺和塞尺检查预埋设施中心线位置预埋件10钢尺检查预埋螺栓5预埋管5预留洞中心线位置15钢尺检查注：检查轴线、中心线位置时，应沿纵、横两个方向梁测，并取其中的较大值。第9章 成品与半成品保护措施9.1 钢筋工程成品及半成品保护1、成型钢筋应按指定地点用垫木堆放整齐，按使用部位、构件类型用铅丝绑扎牢固，以防止钢筋变形、锈蚀52、油污，便于随时吊运。2. 绑扎墙筋时应搭临时脚手架，不准蹬踩成品钢筋。3. 严禁随意割断已经绑扎好的成品钢筋。4. 砼施工时指派专人进行钢筋的保护工作。5. 楼板的弯起钢筋、负弯起钢筋绑扎好后，不准在上面踩踏行走，浇筑混凝土时派钢筋工专门负责修理，保证负弯起钢筋位置准确；6. 绑扎钢筋严禁碰动预埋件及预留孔洞模板；7. 模板涂刷隔离剂时不得污染钢筋；8. 安装电线管、暖卫管线或其它设施时，不得随意移动或切断钢筋。9.2 模板成品保护1、模板面板不得污染、磕碰；胶合板面板切口处必须涂刷两遍封边漆，避免因吸水翘曲变形；螺栓孔眼必须有保护垫圈。2、工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时53、碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时倚靠,以防止模板变形或产生垂直偏差。已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。3、模板拆卸应与安装顺序相反，拆模时轻轻将模板撬离墙体，然后整体拆离墙体，严禁直接用撬杠挤压，拆下的模板轻轻吊离墙体。4、模板拆后及时清理，木模板面板破损处用铁腻子修复，并在修复腻子上刮用两遍清漆，以免在混凝土表面留下痕迹；钢模板用棉丝沾养护剂均匀涂擦表面，以便周转。穿墙螺栓、螺母等相关零件也应清理、保养。9.3 混凝土成品保护1、混凝土结构拆模后应立即用塑料薄膜覆盖、裹严，对混凝土进行养护。2、楼梯踏步、剪力墙拆模后棱角部位54、应用胶合板或PVC板做护角保护。3、浇筑混凝土时，派专人检查混凝土浇筑过程中钢筋、预埋件以及钢筋保护层的限位卡，发现偏位及时校正。第10章 安全保证措施10.1 脚手架工程（1）脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GBT3092）中规定的3号普通钢管，其质量因符合现行国家标准（GBT700）中Q235A级钢的规定。钢管的最大长度不宜超过6.5米，每根钢管的最大重量不应大于25kg钢管上严禁打孔。（2）扣件式脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家材质标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧力矩达6555、KNM时，不得发生破坏。（3）脚手架采用钢筋网片脚手板，每块质量不得大于30KG脚手板钢筋X向采用A640，Y向A680。（4）主体施工阶段外脚手架上面的施工荷载不得超过3KN/m2；装饰装修阶段不得超过2KN/ m2。（5）架子搭设和组装完毕，再投入使用前，应逐层、逐流水段由主管工长、架子班班长和专职技安人员一起组织验收。验收时，要由主管审批架子施工方案一级的技术和安全部门参加，并填写验收单。验收时，要检查架子使用的各种材料、配件、工具是否符合现行国家和部颁标准、各有关规范的规定和施工方案的要求。（6）脚手架的验收验收的具体内容为：A. 如搭设悬挑式脚手架，悬挑梁的布置、间距、水平度、锚固长56、度是否符合方案的要求；B. 架子搭设和组装C. 连墙点或与结构固定部分是否安全可靠，剪刀撑、斜撑是否符合要求；D. 架子的安全防护是否安全可靠，扣件拧紧程度符合规定；E. 脚手架的斜拉钢丝绳等，要安全可靠，脚手板的铺设应符合规定；F. 脚手架的水平防护及垂直防护要符合方案要求。落地双排脚手架的基础处理、做法、埋深要正确和安全可靠。（7）脚手架的拆除A 架子拆除适应划分作业区，周围栏杆或树立警戒标志，地面设有专人指挥严禁非作业人员入内。B 拆除的高处作业人员，要正确戴安全帽，系好安全带，扎裹腿，穿软底鞋。C 拆除顺序应遵循由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则。严禁上下同时进行拆除作业。D 连墙点应57、随拆除进度随拆除进度逐层拆除，拆抛撑前应设临时支撑，然后再拆抛撑。E 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的扣件前，应先通知对方，以防坠落。F 大片架子拆除前应将预留的斜道、转料平台、通道小飞跳等，先行拆除或加固。G 拆除时，如附近有外电线路，要采取隔离措施，防止接触电线。H 拆除时应注意成品保护，拆下的材料应用绳索拴住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷。I 拆除架体过程中，不得中途换人，如要换时，应将拆除的情况交待清楚后方可离开。J 立杆的脚手架或满堂内架拆除时，拆下的架料应用绳子拴住，传递给地面上的作业人员，按规定地点分类堆放。10.2 高处作业的要求高处作业要坚持“先防护、58、后施工，无防护、不施工”的原则。A 高处作业要设置安全标志，挂安全网，并逐级做好安全技术交底。B 高处作业时，每年要进行一次体格检查，患有心脏病、高血压、精神病、癫痫病等不适合从事高处作业的人员，不可安排从事此类工作，严禁酒后作业。C 高处作业时，要衣着灵便，但绝不可赤膊裸身。脚下要穿软底防滑鞋，决不得穿拖鞋、硬底鞋和带钉易滑的鞋。操作时要严格遵守各项安全操作规程和劳动纪律。D 高处作业人员持证上岗。E 施工过程中，若发现高处作业的安全设施有缺陷或隐患，务必及时报告并立即处理解决，对危及人身安全的隐患，应立即停止作业。所有安全防护设施和安全设施标志等，任何人不得毁损或擅自移动和拆除。确因施工需59、要而暂时拆除或移动的要报经项目安检部门同意后才能动手拆移，并在工作完毕后即行复原。10.3 施工洞口及临边防护和立体交叉作业区的隔离（1）洞口的防护措施1）楼板、屋面及平台等处平面的洞口的边长大于25CM，用坚实盖板加以盖设，盖板应能防止挪位或移位。2）楼面板等处边长2550CM的洞口、安装预制构件时的洞口以及缺件临时形成的洞口，可用木盖板加以盖设，盖板搁置时，四周要保持均衡，并设有临时固定其位置的措施，防止发生牵动。3）边长50100CM的洞口。盖以用钢筋制作的网络，然后在网格上铺钢芭网。另外，也可用贯穿于砼板内的钢筋构成防护网，上铺遮盖物，钢筋网格的间距不能大于20CM。4）边长在150C60、M以上的洞口必须在洞口的四周设置防护栏杆，并在洞口的下方张挂安全平网。5）管道井施工中，除按上述办法防护外，还需加设明显的标志。如遇施工需要临时拆移房和设施时，必须请工地施工负责人批准后方可拆移并由专人负责看守。当作业结束后，要立即恢复原状。6）位于车辆行驶道旁边的洞口、深沟与管道坑、槽等处，在其上面所加的防护盖板两侧，须有防止被任意拖动的措施。它的材质需能承受不小于挡在卡车后的额定有效承载力两倍的荷载，以防车辆偏向或驶出道外冲压洞口板身。7）墙面等处的竖向洞口，凡落地的洞口要加装工具式或固定式防护门。门栅网格的间距应不大于15CM，也可采用防护栏杆，下设2030CM高的挡脚板或挡脚笆。8）下61、边沿至楼板或底面的高度低于80CM的窗台等竖向洞口，外侧落差大于2M时，就应在施工过程中加设高至1.2米的临时防护栏杆，这是为了防止人身冲翻下落。其他对邻近的人与物有坠落危险的各种竖向洞口，都应加以盖设或做一定防护。这些防护设施都要有固定其位置的措施，防止移位或被移走。（2）立体交叉作业的安全措施1）进行上下立体交叉作业施工时，任何时间、任何场合都不允许在同一垂直方向操作。上下操作位置的横向距离，应大于上层高度可能坠落半径范围。在设置安全隔离层时，它的防护穿透能力应不小于安全网的防护能力。2）拆除模板、脚手架时，下方不得有其他操作人员，拆除后，临时堆放处离楼层边沿应不小于1M起堆放高度不能超过62、1M。任何拆卸下来的物品，都不允许堆放在楼层口、通道口、脚手架边缘处。3）施工电梯、井子架等施工设备旁人员进出建筑物的通道口，搭设安全隔离棚。防护棚顶部，要做双层结构。10.4 钢筋机械（1）钢筋切断机1）使用前应该查看刀片安装是否正确。固定刀与活动刀水平间隙以0.51mm为宜。2）必须确认空载试运转正常后方能投入使用。3）断料时必须将钢筋握紧。应在活动刀向后退时，把钢筋送入刀口，以防止钢筋末端摆动弹出伤人。4）切断钢筋时必须用钳子夹紧送料，铁屑、铁末等脏物不能用手抹除。5）严禁切断规定范围外的钢材、烧红的钢筋以及超过刀硬度的材料。6）使用电动液压钢筋切断机时，要先松开放油阀，空载运转几分钟，63、排掉缸内空气，然后拧紧，并用手扳动钢筋给活动刀以回程压力，即可进行工作。（2）钢筋弯曲机1）使用前应对钢筋弯曲机进行全面检查，并进行空载试验。2）机身应有接地，电源不允许直接接在按钮上，应另装开关。3）不准在运转中更换中心轴、成型轴或挡铁轴。严禁在运转过程中加油或擦摸机床。4）钢筋要紧贴挡板，注意放入插头的位置和回转方向。5）不直的钢筋禁止在弯曲机上弯曲，以防止事故。6）弯曲钢筋时，严禁超过本机规定的钢筋直径、根数及机械转速。7）严禁在弯曲钢筋的作业半径内和机身不设固定销的一侧站人。10.5 垂直运输机械（1）塔吊1）塔吊必须具有以下可靠的安全装置。包括起重量限制器、力矩限制器、高度限制器、行64、程限制器、幅度限制器、吊钩保险装置、卷筒保险装置。2 ）风力为四级以上的天气不允许进行顶升作业。3 ）两台塔机同时作业时，两塔高度差不小于5M 。4 ）顶升作业要专人指挥，电源液压系统等均要专人操作。5 ）顶升前应把平衡重、起重小车移向塔吊中心，顶升过程中禁止旋转塔帽。顶升完毕，要检查电源是否切断，左右操纵杆要回到中间位置，套架与塔身脱离接触，各段螺栓要紧固。6 ）顶升到一定高度要进行锚固拉杆安装。7 ）塔吊作业时应有专人指挥，相互配合。参加高出作业人员要严格遵守高空作业技术规程，安装作业区内禁止闲人逗留，拆除影响安全作业的电线（电缆）。第11章 模板支设计算书11.1 500剪力墙计算书墙模65、板计算书墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):400；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):800；对拉螺栓直径(mm):M22；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:方钢管；次66、楞合并根数:1；宽度(mm):40.00；高度(mm):40.00；壁厚(mm):3.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.67、000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取6.000m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 23.042 kN/m2、144.000 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，68、强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(N穖m)； l-计算跨度(次楞间距): l =400.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?3.042?.500?.900=12.443kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4?.00?.50?.90=1.260kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.1?269、.443?00.02+0.117?.260?00.02= 2.23?05N穖m；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(N穖m)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 500?8.0?8.0/6=2.70?04 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 2.23?05 / 2.70?04 = 8.2N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =8.2N/mm2小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.70、抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =400.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?3.042?.500?.900=12.443kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4?.00?.50?.90=1.260kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6?2.443?00.0 + 0.617?.260?00.0 = 3297.2N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 3297.2N； b-构件的截面71、宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =3?297.2/(2?00?8.0)=0.550N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.55N/mm2小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载72、: q = 23.04?.5 = 11.521N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 400mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50?.8?.8?.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值: = 1.6mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677?1.52?004/(100?000?.43?05) = 1.369 mm；面板的最大挠度计算值: =1.369mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.6mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用73、方钢管，宽度40mm，高度40mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =5.099?= 5.099cm3；I =10.197?= 10.197cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(N穖m)； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?3.042?.400?.900=9.954kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4?.00?.40?.90=1.008kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.1?.95474、?00.02+0.117?.008?00.02= 2.78?05N穖m；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(N穖m)； W -次楞的截面抵抗矩，W=5.10?03mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=205.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 2.78?05/5.10?03 = 54.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 54.6 N/mm2小于 次楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连75、续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?3.042?.400?.900/1=9.954kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4?.00?.40?.90/1=1.008kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.6?.954?00.0+ 0.617?.008?00.0 = 3297.2N；截面抗剪强度必须满足下式：=Vbh02-(b-)h2/(8Iz) fv其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)76、：V = 3297.2N； IZ -方钢管的惯性矩(mm4)：IZ = 101972.00 mm4 ； -方钢管的壁厚的2倍(mm)：= 6.00 mm； b -方钢管的宽度(mm)：b = 40.00 mm； h0-方钢管的高度(mm)：h0 = 40.00 mm； h -方钢管腹板高度(mm)：h = 34.00 mm； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 125 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =3297.2/1譡40.00?0.002-(40.00-6.00)?4.002/(8?01972.000?.00)=16.636N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =177、6.636N/mm2小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=125N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 23.04?.40=9.22 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ； E-次楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=1.02?05mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.677?.22/78、1?004/(100?06000?.02?05) = 0.186 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.186mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.493?= 8.986cm3；I =10.783?= 21.566cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kN穖) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P179、.2?3.04?.4?.51.4?.4?.56.09kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 800mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(N穖m)；M = 8.77?05 N穖m W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99?03 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 8.77?05/8.99?03 = 97.6 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =97.6N/mm2小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗80、剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 5968.2N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =2?968.2/848.230=14.072N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =14.072N/mm2小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 1.721mm；主楞的最大容许挠度值: = 2mm；主楞的最81、大挠度计算值 =1.721mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=f譇其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M22 ；穿墙螺栓有效直径: 18.93 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 282 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.70?05?.82?0-4 = 47.94 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 10.84 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=10.84kN 82、小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=47.94kN，满足要求！11.2 500x900梁计算书 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-20XX）。 模板支架搭设高度为6.0米，基本尺寸为：梁截面 BD=500mm900mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.20米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加2道承重立杆。 梁顶托采用100100mm方木。3005图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为48.63.6。一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.5000.9000.5083、0+0.5000.500=11.725kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.500=1.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载84、设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.211.725+1.41.500)0.3000.300=0.146kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.14610001000/27000=5.390N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.211.725+1.41.500)0.300=2.911kN 截面抗剪强度计算值 T=32911.0/(2500.00018.000)=0.485N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算85、 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67713.2253004/(1006000243000)=0.497mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑方木的计算 （一）梁底方木计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.300=6.885kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(20.900+0.500)/0.500=0.690kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混86、凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.5000.300=0.450kN 均布荷载 q = 1.26.885+1.20.690=9.090kN/m 集中荷载 P = 1.40.450=0.630kN 方木计算简图 方木弯矩图(kN.m) 方木变形图(mm) 方木剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.588kN N2=2.588kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0.233kN.m 经过计算得到最大支座 F= 2.588kN 经过计算得到最大变形 V= 0.1mm 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩87、W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.233106/83333.3=2.80N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.133/(250100)=0.640N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =0.1mm 方木的最大挠度小于4088、0.0/250,满足要求! （二）梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取方木的支座力，如图所示。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.164kN.m 经过计算得到最大支座 F= 11.320kN 经过计算得到最大变形 V= 1.5mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.389、3cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.164106/166666.7=6.99N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32133/(2100100)=0.320N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.5mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R90、 Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.32kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1296.000=0.930kN N = 11.320+0.930+0.000=12.250kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A91、 = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.75 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；公式(1)的计算结果： = 146.61N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)92、的计算结果： = 73.87N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；公式(3)的计算结果： = 98.22N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 193、2 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.0194、4 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 195、.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全六、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水96、平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c97、.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托98、方式。6.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情99、况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。梁侧模计算书一、梁侧模板基本参数 梁模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨； 用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成梁侧模板时，通过穿梁螺栓将梁体两侧模板拉结， 每个穿梁螺栓成为外龙骨的支点。 模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 内楞采用方木，截面50100mm，每道内楞1根方木，间距300mm。 外楞采用圆钢管483.0，每道外楞1根钢楞，间距400mm。 穿梁螺栓水平距离500mm，穿梁螺栓竖向距离300mm，直径14mm。 梁侧模板组装示意图二、梁侧模板荷100、载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m；1 外加剂影响修正系数，取1.200；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.590kN/m2 实际计算中101、采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.600kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小, 按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图 1.抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩,W = 40.001.801.80/6=21.60cm3； f 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在模板上的侧压力，它包括: 新浇混凝土侧102、压力设计值,q1= 1.20.4021.60=10.37kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.40.406.00=3.36kN/m； l 计算跨度(内楞间距),l = 300mm； 面板的抗弯强度设计值f = 15.000N/mm2； 经计算得到，面板的抗弯强度计算值5.720N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f,满足要求! 2.挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 8.64N/mm； l 计算跨度(内楞间距),l = 300mm； E 面板的弹性模量,E = 6000N/mm2； I 面板的截面惯性矩,I =103、 40.001.801.801.80/12=19.44cm4； 面板的最大允许挠度值,v = 1.200mm； 面板的最大挠度计算值, v = 0.406mm； 面板的挠度验算 v v,满足要求!四、梁侧模板内外楞的计算 (一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。 本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图 1.内楞抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 内楞抗弯强度计算值(N/104、mm2)； M 内楞的最大弯距(N.mm)； W 内楞的净截面抵抗矩； f 内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在内楞的荷载，q = (1.221.60+1.46.00)0.30=10.30kN/m； l 内楞计算跨度(外楞间距),l = 400mm； 内楞抗弯强度设计值f = 13.000N/mm2； 经计算得到，内楞的抗弯强度计算值1.977N/mm2； 内楞的抗弯强度验算 f,满足要求! 2.内楞的挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 E 内楞的弹性模量,E = 9500.00N/mm2； 内楞的最大允许挠105、度值,v = 1.600mm； 内楞的最大挠度计算值, v = 0.028mm； 内楞的挠度验算 v v,满足要求! (二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。 本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 外钢楞的规格: 圆钢管483.0； 外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4； 外楞计算简图 3.外楞抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 外楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 外楞的最大弯距(N.mm)； W 外楞的净截面抵抗矩； f 外楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = 0.1106、75Pl 其中 P 作用在外楞的荷载，P = (1.221.60+1.46.00)0.500.30=5.15kN； l 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l = 500mm； 外楞抗弯强度设计值f = 205.000N/mm2； 经计算得到，外楞的抗弯强度计算值100.323N/mm2； 外楞的抗弯强度验算 f,满足要求! 4.外楞的挠度计算 v = 1.146Pl3 / 100EI v = l/400 其中 E 外楞的弹性模量,E = 210000.00N/mm2； 外楞的最大允许挠度值,v = 1.250mm； 外楞的最大挠度计算值, v = 0.205mm； 外楞的挠度验算 v v,满足107、要求!五、穿梁螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓的直径(mm): 14 穿梁螺栓有效直径(mm): 12 穿梁螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 穿梁螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 穿梁螺栓所受的最大拉力(kN): N = 3.240 穿梁螺栓强度验算满足要求!11.3 800x800柱计算书柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-20XX)、混凝土结构设计108、规范GB50010-20XX、钢结构设计规范(GB 50017-20XX)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):800.00；柱截面高度H(mm):800.00；柱模板的总计算高度:H = 6.00m；一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信109、息柱箍材料:槽钢槽口水平；截面类型:14a号槽钢；钢楞截面惯性矩I(cm4):563.70；钢楞截面抵抗矩W(cm3):80.50；柱箍的间距(mm):800；柱箍合并根数:1；3.竖楞信息竖楞材料:方钢管；竖楞合并根数:1；宽度(mm):40.00；高度(mm):40.00；壁厚(mm):3.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):90110、00.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取6.000m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修111、正系数，取1.150。分别计算得 23.042 kN/m2、144.000 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。作用在模板上的侧压力线荷载q，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1.2?3.04?.80?.90=19.908112、kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4?.00?.80?.90=2.016kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q1 + q2 =19.908+2.016=21.924kN/m；柱截面宽度B方向 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖) 变形图(mm)从左往右，各支座反力为R1=2.22kN，R2=6.097kN，R3=6.117kN，R4=2.229kN柱截面宽度H方向 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖) 变形图(mm)从左往右，各支座反力为R1=2.22kN，R2=6.097kN，R3=6.117kN，R4=2.229kNMmax =14114113、9.528N穖m；Vmax=3340.055N；max=0.270mm；Rmax=6117.473N1.面板抗弯强度验算 =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(N穖m)； W -面板的截面抵抗矩；W=bh2/6=800?8.0?8.0/6=4.32?04mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.41?05 / 4.32?04 = 3.267N/mm2；面板的最大应力计算值 =3.267N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算 = 3114、V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 3340.055N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 800mm； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =3?340.055/(2?00?8.0)=0.348N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.348N/mm2小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算面板最大容许挠度: = 274 115、/ 250 = 1.096 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.270mm；面板的最大挠度计算值 =0.27mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.096mm,满足要求！四、竖楞计算本工程柱高度为6.000m,柱箍间距为800mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用方钢管，宽度40mm，高度40mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.099?=5.1cm3；I = 10.197?=10.2cm4；作用在竖楞上的线荷载，q=Rmax/l=6117.473/800.000=7.647N/mm 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=116、0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(N穖m)； l-计算跨度(柱箍间距): l =800.0mm；竖楞的最大弯距：M =0.1?.647?00.0?00.0= 4.89?05N穖m； =M/(xW)f其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(N穖m)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.10?03； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/1.05W = 4.89?05/(1.05?.10?03) = 91.409N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =91.409N/mm2小于 竖楞的抗弯强度117、设计值 =205N/mm2，满足要求！2.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250 E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 210000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=1.02?05；竖楞最大容许挠度: = 800/400 = 3.2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.677?.65?00.04/(100?10000.0?.02?05) = 0.990 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.99mm 小于 竖楞最大容许挠度 =3.2mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用槽钢槽口水平，类型为14a118、号槽钢，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80.5?=80.5cm3；I = 563.7?=563.7cm4；根据竖楞对柱箍得作用力即为面板所受的支座反力得 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖) 变形图(mm)Mmax =565.872N穖m；Vmax=6049.284N；max=0.003mm；Rmax=12070.344max=12070.344N1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =5.66?08/(1.05?.05?07)=6.69N/mm2 小于 柱箍的抗弯119、强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.003 mm；柱箍最大容许挠度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度 =0.003mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.6mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=f譇其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 12.07 kN120、。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.70?05?.05?0-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=12.07kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用槽钢槽口水平，类型为14a号槽钢，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80.5?=80.5cm3；I = 563.7?=563.7cm4；根据竖楞对柱箍得作用力即为面板所受的支座反力得 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖) 变形图(mm)Mmax =707.915N穖m；Vmax=6714.275N；max=0.006mm；Rmax=13121、398.005max=13398.005N1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中 ，柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =7.08?08/(1.05?.05?07)=8.375N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.006 mm；柱箍最大容许挠度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度 =0.006mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.6mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=f譇其中 N - 对拉螺栓所受的拉力122、； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.70?05?.05?0-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 13.398 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=13.398kN 小于 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!11.4 120厚板计算板模板(扣件钢管高架)计算书因本本工程非标层模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性123、仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术20XX（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。 模板支架搭设高度为6.0米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.50米。 梁顶托采用100100mm方木。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1201.200+0.3501.200=4.020kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.00124、0)1.200=3.600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.24.020+1.43.600)125、0.3000.300=0.089kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08910001000/64800=1.370N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.24.020+1.43.600)0.300=1.776kN 截面抗剪强度计算值 T=31776.0/(21200.00018.000)=0.123N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v 126、= 0.6777.6203004/(1006000583200)=0.119mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、支撑方木的计算 方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1200.300=0.900kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.20.900+1.2127、0.105=1.206kN/m 活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m2.方木的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.959/1.200=2.466kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.471.201.20=0.355kN.m 最大剪力 Q=0.61.2002.466=1.776kN 最大支座力 N=1.11.2002.466=3.255kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 128、5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.355106/83333.3=4.26N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31776/(250100)=0.533N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =0.6771.9051200.04/(1009500.004166666.8129、)=0.676mm 方木的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取方木的支座力 P= 3.255kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.625kN.m 经过计算得到最大支座 F= 14.490kN 经过计算得到最大变形 V= 2.0mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.130、0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.625106/166666.7=9.75N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=37922/(2100100)=1.188N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =2.0mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的131、抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1296.000=0.775kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.2001.200=0.504kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN132、)： NG3 = 25.0000.1201.2001.200=4.320kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.599kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)1.2001.200=4.320kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 12.77kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1133、.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.75 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；公式(1)的计算结果： = 152.79N/mm2134、，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果： = 76.98N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；公式(3)的计算结果： = 102.36N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度135、附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.136、132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.137、044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全七、楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单138、立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连139、接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载140、N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。