1、外幕墙落地脚手架施工方案一、工程概况工程名称：xxxx家居生活广场园区店项目工程工程地点：勘察单位：xx设计单位：xx建设单位：xx监理单位:xx施工单位：本工程位于娄葑北区扬华路北、扬帆路东、扬青路南处，为新建带一层地下车库的5层商场.北面为扬青路，与博洛尼隔道相望，南侧临靠东明装饰城,西面紧靠主干道312国道，东侧靠近捷普绿點企业厂区,独特的地理优势，超强的人文氛围，使其建成后将成工业园区又一道靓丽的风景线。拟建本工程占地面积约54335.5平方米，建筑面积约为162110平方米（其中地下车库40980平方米），场地东西长333.9米、南北宽约150.5米，场地平面形状呈平行四边形,建筑物2、平面为长方形，桩筏基础，框剪结构，5层带一层地下车库，檐高29。2米，地下室层高5.2米，标准层高5。1米，外墙主要为幕墙及花岗石装修，内墙为涂料,顶棚为涂料及石膏板吊顶，地面主要为细石砼、大理石、玻化砖地面等。二、施工准备及施工条件1、 熟悉建筑工程施工图，了解建筑物构造形式。2、 清除脚手架搭设四周的障碍物，分层夯实基础，并做好排水措施。3、 对脚手架搭拆施工班组进行安全、技术交底,交底双方均应签字。4、 脚手架必须检查验收合格后方能使用。三、主要材料要求1、 钢管应符合GB/700标准，表面应光滑，不得有折叠、裂缝、搭焊等缺陷存在，不得有超过壁厚允许偏差值的划道、刮伤、焊缝错位、烧伤结疤3、等缺陷存在，钢管表面锈蚀的深度0。50mm，钢管弯曲12mm。脚手架钢管严禁用电焊或氧焊切割，严禁打孔。剪刀撑漆成黑黄警戒色。2、 扣件质量应符合钢管脚手架扣件（JGJ22-85)均规定对重复使用的扣件应及时检查，有裂缝、变形的扣件严禁使用。滑丝的螺栓必须更换,垫圈必须齐全，表面应涂油漆防腐，扣件螺栓拧紧，扭力矩达65N.M时，铸铁扣件不得发生破坏。四、主要机具要求 主要机具应有扳手、力矩扳手、工具袋套、水准仪、经纬仪、水平尺、线锤等。五、脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001)、建筑地基基础设计规范(GB 500072002）、建4、筑结构荷载规范(GB 50009-2001）、钢结构设计规范（GB 500172003）等编制.一、参数信息：1。脚手架参数双排脚手架搭设高度为 27.5 米，6米以下采用双管立杆,6米以上采用单管立杆;搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为0。8米，大小横杆的步距为1。5 米；内排架距离墙长度为0。35米;大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根;采用的钢管类型为483.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 米，水平间距4。5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2。005、0 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:1 层;3。风荷载参数本工程地处江苏省xx市，基本风压为0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z为1.00，风荷载体型系数s为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m2)：0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2）：0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2)：0。005；脚手板铺设层数:22;脚手板类别：竹笆片脚手板;栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值（kN/m2）:0.033；5。地基参数地基土类型：碎石土；地基承6、载力标准值（kpa）:160.00;立杆基础底面面积(m2）:0。25；地基承载力调整系数：1。00.二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）第5.2。4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形.1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.033 kN/m ;脚手板的自重标准值:P2=0.30。8/(2+1）=0.08 kN/m ；活荷载标准值： Q=20.8/(2+1)=0。533 kN/m;静荷载的设计值: q1=1。20。033+1。20.08=07、。136 kN/m；活荷载的设计值: q2=1。40.533=0.747 kN/m;图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2。强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合.跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0。080。1361.52+0。100.7471.52 =0.192 kN.m；支座最大弯距计算公式如下：支座最大弯距为 M2max= 0.100。1361。520。1170.7471。52 =0.227 kN。m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max（0.192106,0.227106）/48、490=50。557 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为= 50.557 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下:其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.08=0.113 kN/m；活荷载标准值： q2= Q =0.533 kN/m;最大挠度计算值为：V= 0。6770.11315004/(1002。06105107800)+0。9900。53315004/(1002.06105107800) = 1.379 mm；大横杆的最大挠度 1。379 mm 小于大横杆的最大容许9、挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5。2。4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1。荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0。30.81.5/（2+1）=0。120 kN；活荷载标准值:Q=20。81.5/(2+1) =0。800 kN；集中荷载的设计值: P=1.2（0。05+0。12）+1。4 0.8 = 1.324 kN；小横杆计算简图2.10、强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = 1。20.0330。82/8 = 0。003 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = 1。3240。8/3 = 0。353 kN。m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0。356 kN。m;最大应力计算值 = M / W = 0.356106/4490=79。342 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =79.342 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传11、递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=50.0338004/(3842.06105107800) = 0.008 mm ;大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0。05+0。12+0。8 = 0.97 kN;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：Vpmax = 969.95800(38002-48002/9 ) /（722.06105107800） = 0.794 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0。008+0.794 = 0。802 mm;小横杆的最大挠度为 0。802 mm 小于小横杆12、的最大容许挠度 800/150=5。333与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5。1。7,直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6。40kN.纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2。5）: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;大横杆的自重标准值： P1 = 0。0331.52/2=0.05 kN小横杆的自重标准值： P2 = 0。0330.8/2=0。013 kN;脚手板的自重标准值： P3 = 13、0.30.81。5/2=0。18 kN；活荷载标准值: Q = 20.81.5 /2 = 1。2 kN；荷载的设计值: R=1。2（0。05+0。013+0.18）+1。41.2=1.972 kN;R 6。40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载计算： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0。1394 NG1 = 0。1394+（1。502/2)0.033/1.5027。50 = 4.749；(2）脚手板的自重标准值(kN/m2）;采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.32214、1。5(0.8+0。3)/2 = 5.445 kN；（3）栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m）；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0.15 NG3 = 0.15221.5/2 = 2.475 kN;（4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网（kN/m2)；0。005 NG4 = 0.0051.527。5 = 0.206 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 12。876 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 20。81。51/2 = 1。2 kN；风荷载标准值按照以下公式计15、算其中 Wo - 基本风压（kN/m2)，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用： Wo = 0。45 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范(GB500092001）的规定采用: Uz= 1 ; Us - 风荷载体型系数:取值为0.645；经计算得到,风荷载标准值 Wk = 0.7 0.4510。645 = 0.203 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1。4NQ= 1。212。876+ 1.41.2= 17.131 kN;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N = 1。2 NG+0.851。4NQ 16、= 1.212.876+ 0。851.41。2= 16。879 kN;风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为 Mw = 0.85 1。4WkLah2/10 =0.850 1.40.2031。5 1。52/10 = 0。082 kN。m；六、立杆的稳定性计算： 外脚手架采用双立杆搭设部分，按照构造要求设置,不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N = 17。131 kN;计算立杆的截面回转半径：i = 1。59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5。3.3得：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1。0；计算长度系数参17、照扣件式规范表5。3。3得： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定:l0 = 2.599 m；长细比 Lo/i = 163 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到：= 0。265 ；立杆净截面面积： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩） ：W = 4.49 cm3;钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； = 17131/(0.265424)=152.462 N/mm2；立杆稳定性计算 = 152.462 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力18、设计值：N = 16。879 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm;计算长度附加系数参照扣件式规范表5。3。3得: k = 1。155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5。3.3得： = 1.5 ；计算长度 ，由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m；长细比: L0/i = 163 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到：= 0。265立杆净截面面积： A = 4。24 cm2;立杆净截面模量（抵抗矩） :W = 4。49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； = 16878.6/(0.265424）+81600。15919、/4490 = 168。393 N/mm2；立杆稳定性计算 = 168。393 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2,满足要求！七、最大搭设高度的计算: 按规范5。3。6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 8.126 kN；活荷载标准值：NQ = 1。2 kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk = 0.139 kN/m；Hs =0.2654.2410-4205103（1。28.126+1。41。2)/（1。20.139)20、=69.359 m；按规范5。3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = 69.359 /(1+0。00169。359）=64.86 m；H= 64.86 和 50 比较取较小值.经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为21.5m，小于H，满足要求!按规范条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K（kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 8。126 kN；活荷载标准值：NQ = 1.2 kN；每米立杆承受的结构自重标准值:Gk =21、 0.139 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1。40.85) = 0。082 /（1。4 0。85） = 0.069 kN。m；Hs =（ 0。2654.24104205103(1.28.126+0。851。4(1。2+0。2654。241000.069/4.49）)）/(1.20.139)=58.658 m；按规范5。3。6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = 58.658 /（1+0。00158。658)=55。408 m;H= 55.408 和 50 比较取较小值。经计算得到,脚手架搭设高度限值 H =50 m。22、脚手架单立杆搭设高度为21.5m,小于H，满足要求!八、连墙件的计算： 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.203 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.5 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）， N0= 5。000 kN;风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN），按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 3.84 kN;连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.84 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 23、l0/i = 350/15.9的结果查表得到=0.941，l为内排架距离墙的长度;又： A = 4。24 cm2；f=205 N/mm2;连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0。9414.2410-4205103 = 81。792 kN；Nl = 8.84 Nf = 81。792,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接.由以上计算得到 Nl = 8。84小于双扣件的抗滑力 12。8 kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg地基承载力设计值:fg = fgkkc = 160 kpa;其中，地基承载力标准值：fg24、k= 160 kpa ;脚手架地基承载力调整系数:kc = 1 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =67.514 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 16。879 kN；基础底面面积：A = 0。25 m2.p=67。514 fg=160 kpa .地基承载力满足要求！六、施工工艺及操作要点1、搭设施工流程:悬挑钢筋砼板安放6cm厚垫木或150*150铁板竖立杆并同时按扫地杆搭设水平杆搭设剪刀撑铺竹排搭设安全防护措施验收2、操作要点：（1） 主要搭设参数：立杆间距1500，横距800，步距1500，拉锚间距二步三跨.脚手架距墙350。（2） 搭设场地应平整、夯实25、并设置砼散水或明沟等排水措施。（3） 主接头必须采用对接扣件连接，底部立杆必须采用不同长度的钢管，立杆的连接交错布置,相邻立杆的连接不应在同一高度,其错开距离不得小于500mm，并不得在同一步内,立杆顶部应高出女儿墙1.5m。（4） 搭设水平杆按步距要求水平设置,接头管应采用对接接头扣件连接。内外两根纵向水平杆的接头不应在同步跨内,上下两个相邻接头应错开一跨，其错开水平距离不应小于500mm，各接头中心距立杆轴距离应小于跨距的1/3。纵向水平杆与立杆相交处必须用直角扣件与立杆固定，脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈。（5） 按间距要求设置拉锚，按照二步三跨，做到层层设置,在砼柱、梁上预埋短钢26、管连接拉锚钢管再与内立杆用扣件固定，严禁人员私自解下。（6） 立杆由底到顶贯通.脚手架由底到顶内外立杆离墙距离必须一致，不一致时必须采取措施校正到位。（7） 沿建筑物四周搭设的脚手架应闭合，脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈，首层木板内封闭，以上每10m一道。（8）搭设栏杆应符合下列要求：a。上栏杆的高度1.2米，下栏杆高度0。6米;b。挡脚板采用多夹板制成，高度0.2米；c。上栏杆、中栏杆、挡脚板均设在外立杆的内侧。 (9）搭设剪刀撑应符合下列要求：a、 脚手架应在整个长度和高度方向连续设置剪刀撑。b、 每副剪刀撑跨越立杆的根数不应超过5根，间距9米，与纵向水平杆呈45-60度角。c、 剪27、刀撑应设置在脚手架立杆外侧，接头采用搭接,其搭接长度不应小于1米,不少于2个旋转扣件固定，固定间距不应小于800mm，并用旋转扣件固定在立杆或横向水平杆的伸出端上,其交点距中心主交点的距离应大于150mm.(11)铺竹笆,每片竹笆必须四周固定,内外大横杆间必须加两道颈杆后再铺竹笆.竹笆每层满铺.(12)斜道设置及卸料平台搭设a、 斜道附在脚手架外侧，搭设坡度宜为1:3.b、 斜道宽度同立杆横、纵距小于1。5m。c、 小横杆沿斜道由低到高排列,且与立杆搭牢.d、 斜横杆搭设在小横杆上,斜杆上满铺竹笆，竹笆上绑扎小木横杆做防滑条,间距宜为30cm.e、 大横杆与外脚手架的大横杆等高,起稳定架子的作28、用。f、 斜道两侧和转身平台外围均设护身栏杆和挡脚杆，高度同脚手架设置.g、 斜道的脚手架立杆必须加强连墙杆的设置。h、 卸料平台搭设须经受力计算及具体方案后方可施工。(13)验收，脚手搭设完毕必须经验收后才能使用.3、脚手架拆除的施工流程:(每一施工段） 拆除外脚手与墙体临时拉接拆拉接修补拉锚洞拆除围护设施拆除水平杆拆除立杆（1） 拆除前以上分段外装饰必须通过有关方面验收。（2） 全面检查脚手架,重点检查扣件连接固定、支撑体系，拆除本段拉锚前必须通过横杆及室内别杆与建筑物作可靠连接.（3） 根据拆除现场情况，设置警戒围栏，并有专人看守。（4） 清除脚手架上留存的杂物。（5） 拆除架子的工作地29、区 ，严禁非操作人员进入.（6） 拆架前应有现场施工负责人批准手续，拆架时，必须有专人指挥，做到上下呼应，动作协调.（7） 脚手架拆除应符合下列要求：a、 拆除顺序应是后搭设的部位先拆，严禁采用推倒或拉倒的拆除方法.b、 固定件随脚手架逐层拆除，当拆除至最后一节立柱时，应搭设临时支撑加固后，方可拆除固定件与支撑件.c、 拆除脚手架宜一层一清，分段拆除时高差不应大于2步。d、 拆剪力撑和纵向水平杆时，应先拆中间扣件,后拆两段扣件，拆中间扣件时应有防止杆件突然坠落的措施。（8） 拆除脚手架不宜中途换人,如必须换时,应将拆除情况交接清楚。（9） 拆除脚手架部件应及时运至地面，严禁从空中抛掷。（10）30、 拆除结点后，应对剩余脚手架进行整修，要保证脚手高于修补挑杆洞口操作面1.5米以上，以上工作须经验收后脚手架方能使用。七、质量要求1、脚手架基础无滑动、悬空、下陷，传力可靠。2、立杆垂直度允许偏差：H/200，不大于10cm. 3、间距：步距偏差20mm，柱距偏差50mm，排距偏差20mm.4、纵向水平杆高差:20mm(杆两端)，同跨同一截面内高差：10mm。 5、双排脚手架 横向水平杆外伸长度偏差:外伸050mm。 6、两根相邻立柱对接扣件高差：要求50mm。 7、扣件螺栓拧紧矩：65N.M。八、成品保护：1、 经验收后的脚手架严禁拆除任何构件，必须拆除时，应经工程负责人批准,并采取相应的补31、强措施，做到先支先补后拆。2、 使用中严格控制施工荷载，严禁超载.3、 不得将模板、缆风绳、泵送砼砂浆的输送管固定在脚手架上，禁止任意悬挂垂直运输设备。4、 使用中应经检查各节点处的杆件是否符合设计要求，扣件螺栓是否松动,安全防护是否符合要求。清理脚手架上的垃圾、杂物.5、 遇恶劣天气及停工等情况重新使用脚手时须经验收方能使用。九、安全技术1、 架子工上岗操作必须符合下列条件：（1） 架子工必须经过培训，持证上岗。（2） 架子工应每年体检，凡患有高血压、心脏病、癫痫病、年老体弱、不适于高空作业的人，禁止从事架子工作。（3） 架子工生病未愈或病后不得操作。（4） 架子工上岗应将袖口扎紧，不得穿硬32、鞋或拖鞋及其它易滑鞋.（5） 必须戴好安全帽，系好安全带.（6） 操作时应注意:a、 安全带应高挂低用。b、 工具及小零件必须放在工具袋内.c、 在脚手上人员要精力集中，严禁打闹跑跳，严禁酒后上班。d、 六级以上大风、大雾、暴雨、雷击天气或夜间照明不足时严禁在架子上操作。e、 脚手架搭拆过程中，若杆件尚未稳定时，严禁中途停止作业.2、 脚手架接地防雷（1） 钢管脚手架每隔50米设一处接地装置，如最远点接地装置脚手架上的过渡电阻超过10欧姆，则应增加接地装置。（2） 接地线采用50*50mm角钢,一端加工成尖头，打入地下，顶端离地面不得浅于500mm。（3） 接地线采用截面不小于12mm2的铜导33、线，接地线与接地体连接应用焊接，焊接长度应为导线直径的6倍以上。（4） 接地线与脚手架连接应用两道螺栓长箍,接触面应不小于1000mm，连接时应对接触表面的油漆清除干净，并涂以中性凡士林,在有震动的地方，螺栓上应另加弹簧垫圈.（5） 防雷措施施工完毕后及雷雨季节之前,应测量接地电阻，合格后方可使用。3、 脚手架的安全防护（1） 脚手架栏杆设在外立杆的内侧，双道并自上而下通挂阻燃型密目立网与杆件扎牢，网与网之间必须搭接绑牢，不得留空隙，网的转角部位必须搭牢绑紧。（2） 在任何情况下,脚手架围护高度应比操作面高1.5米。(3）水平网设置：a、 支杆设在脚手架上，支牢，其间距不小于4m，每根杆设拉绳一道，上端设水平撑杆。b、 安全网的内外口应由边绳与支杆绑牢，外口应高出里口600mm以上，里口应与脚手架上设置的横杆绑牢，不得留有空隙。c、 网与网之间必须搭接牢靠，不得留空隙,网的转角部位必须搭牢、绑紧。d、 平网下严禁设置立杆或横杆.e、 安全网有杂物应及时清除.