1、一、编制依据1、依据*洗衣房相关图纸及设计变更。2、依据的现行国家标准、规范主要有：建筑结构荷载规范（GB500092012）混凝土结构设计规范(GB50010-2010）（2015版）建筑施工计算手册建筑施工手册（第5版）钢结构设计规范（GB50017-2003）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）建筑工程施工安全资料管理规程（DBJ04/T2892011）建筑工程施工质量验收统一标准（GB503002013)钢管脚手架扣件(GB158312006)混凝土模板用胶合板（GB/T17656-2008）建筑施工安全检查标2、准（JGJ592011）3、依据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质【2009】87号）进行编制。4、我公司相关管理手册.二、工程概况洗衣房位于*，长36.6 m，宽24.6 m，层数为地上一层，层高为*7m与*9m，高度为*m与m(女儿墙顶距室外地面）,室内外高差0.45m，女儿墙高度为6m，结构为框架结构，总建筑面积为。基础采用柱下独立基础,截面形式为坡形，基础拉梁的截面尺寸为250500mm。主体结构为框架，框架柱截面尺寸均为700700 mm，楼板厚度均为120 mm，主梁截面尺寸为350900mm 、350800mm 、350700mm、 350600mm，其次梁截面尺寸为253、0600mm 、250500mm三、施工计划（一）进度计划洗衣房模架计划*开始施工，计划*束,工期*天(二）材料与设备计划 1、材料要求梁、柱、墙、顶板模板面板均采用13mm厚多层板, 4070mm木方为次龙骨。模板承重架采用483.0mm钢管，由扣件、立杆、横杆、支座等组成。模板周转次数为46次，脱模剂选用水性脱模剂。模架支撑系统材料要求钢管表面平直光滑，不得有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯。钢管脚手架使用可锻铸造扣件搭设，扣件不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面平整,活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N。m时不得破坏4、.进场模板质量要求外观质量检查标准(通过观察检验）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 ,每平方米污染面积不大于0.005m2。规格尺寸标准厚度检测：用钢卷尺在距板边20mm处，长短边分别测3点、1点，取8点平均值，各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm处分别测量每张板长、宽各2点,取平均值.对角线差检测方法:用钢卷尺测量两对角线之差.翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺量钢直尺与板面间最大弦高,后者与前者的比值为翘曲度。2、材料计划根据施工进度计划和施工预算的分析，主要材料均应根据实际情况分批进场5、材料需用量计划如下：序号名称规格单位数量1钢管483mm吨902模板13mm厚16003木方4070mm根35004扣件个145005对拉螺栓M14米15003、主要机具根据本工程场地、施工工作面及工期等因素情况，选择如下主要机械设备： 序 号名 称型 号单 位数 量备 注1电焊机BX3500台12切割机台13电钻台14手持电锯台25木工圆盘锯台1（三）施工准备1、技术准备(1）项目技术、生产人员熟悉图纸,认真学习掌握施工图内容及各部位截面尺寸、标高、要求和特点,同时针对有关施工技术和存在的疑点、问题，与设计、甲方、监理共同协商解决，作为施工图的变更依据和施工操作依据。（2）编制专项施工方案,6、进行总体部署与协调，制定切实可行的施工方案和技术措施。（3）进行技术交底:技术交底采用三级制.2、现场准备（1）浇筑混凝土前，检查模板、钢筋、保护层和预埋件等的尺寸、规格、数量和位置，检查模板稳定性、支撑情况.各工种自检合格后,办理隐、预检、交接检，并填写混凝土浇灌申请书。审批合格后报监理，取得同意后才能浇筑.(2）浇筑前检查并清理基础内残留杂物，模板表面浇水湿润。（3）轴线尺寸、标高等均经过检查、验收完毕，标高控制线已按要求设置完毕。(4）检查电源、线路并做好照明准备工作。混凝土浇筑过程中，要保证水、电、照明不中断。 （5)浇筑混凝土的架子、马道支搭完毕，并有良好的安全措施。(6）振捣棒等检7、验合格.(7)物资部门提前做好有关材料的进场工作，准备好防雨物资，确保施工顺利进行。（8）加强气象预测预报联系工作，保证混凝土连续浇筑的顺利进行，确保混凝土质量。（9）加强通讯和调度，切实确保混凝土的连续均匀供应。（10）严格混凝土收料制度.对混凝土运输车号、出厂时间、到场时间、开始浇筑时间、浇筑完成时间及浇筑部位进行认真及时记录。四、施工工艺技术（一）模板设计1、柱 面板采用13mm厚多层板，柱箍采用圆钢管483mm.（1）700700mm柱面板13mm厚多层板柱长边小梁40mm70mm方木,6根柱短边小梁40mm70mm方木，6根对拉螺栓M14，间距500mm柱箍钢管483。0 双钢管合并8、，间距500mm2、梁（1)350900mm 面板13mm厚多层板梁侧次楞40mm70mm方木，水平沿梁长方向放置（外侧7道,内侧6道)。梁侧主楞双钢管483.0,竖向垂直梁长方向间距425/450/400mm.对拉螺栓M14间距450mm梁底次楞40mm70mm方木,水平沿梁长方向放置（3道）.梁底主楞钢管483。0，水平垂直梁长方向间距425/450/400mm.梁跨度方向立杆钢管483.0，间距425/450/400mm.梁两侧立杆钢管483。0，间距1400mm,混凝土梁居中设置.梁底增设立杆钢管483.0，增设1根,按梁两侧立杆间距均分。水平杆步距1500mm扫地杆设置扫地杆距地面29、00mm，纵横向均设,横下纵上。顶层水平杆设置顶层水平杆中心线至支撑点的长度为400mm。垫板垫板采用1200mm长、70mm宽木方（2）350800mm梁面板13mm厚多层板梁侧次楞40mm70mm方木，水平沿梁长方向放置（外侧6道,内侧5道）。梁侧主楞双钢管483。0，竖向垂直梁长方向间距425/450/500mm。对拉螺栓M14间距400mm梁底次楞40mm70mm方木,水平沿梁长方向放置（3道）。梁底主楞钢管483.0，水平垂直梁长方向间距425/450/500mm梁跨度方向立杆钢管483。0，间距425/450/500mm。梁两侧立杆钢管483。0，间距1400/1500/1200m10、m，混凝土梁居中设置。梁底增设立杆钢管483。0，增设1根，按梁两侧立杆间距均分。水平杆步距1500mm扫地杆设置扫地杆距地面200mm,纵横向均设，横下纵上。顶层水平杆设置顶层水平杆中心线至支撑点的长度为400mm。垫板垫板采用1200mm长、70mm宽木方350700mmmm梁按350800mm梁支设。（3）350600mm梁面板13mm厚多层板梁侧次楞40mm70mm方木，水平沿梁长方向放置(4道）.梁侧主楞单钢管483.0，竖向垂直梁长方向间距425/450/500mm梁底次楞40mm70mm方木，水平沿梁长方向放置（3道）。梁底主楞钢管483。0，水平垂直梁长方向间距425/450/11、500mm。梁跨度方向立杆钢管483。0，间距425/450/500mm。梁两侧立杆钢管483。0，间距1400/1500/1200mm，混凝土梁居中设置.梁底增设立杆钢管483。0，增设1根，按梁两侧立杆间距均分。水平杆步距1500mm扫地杆设置扫地杆距地面200mm，纵横向均设，横下纵上。顶层水平杆设置顶层水平杆中心线至支撑点的长度为400mm.垫板垫板采用1200mm长、70mm宽木方（4）250600mm梁面板13mm厚多层板梁侧次楞40mm70mm方木，水平沿梁长方向放置（4道）.梁侧主楞单钢管483。0，竖向垂直梁长方向间距425/450/500mm梁底次楞40mm70mm方木，水12、平沿梁长方向放置（2道）。梁底主楞钢管483。0,水平垂直梁长方向间距425/450/500mm梁跨度方向立杆钢管483.0,间距425/450/500mm梁两侧立杆钢管483.0,间距1200mm，混凝土梁居中设置.梁底增设立杆钢管483.0，增设1根，按梁两侧立杆间距均分。水平杆步距1500mm扫地杆设置扫地杆距地面200mm,纵横向均设，横下纵上。顶层水平杆设置顶层水平杆中心线至支撑点的长度为400mm.垫板垫板采用1200mm长、70mm宽木方250500mm按250600mm梁支设.3、板模板面板采用13mm厚多层板,采用满堂钢管脚手架作支撑。120mm厚板楼板厚度120mm面板1313、mm厚多层板主楞483.0mm钢管次楞40mm70mm方木，间距200mm支撑体系立杆纵距1000mm立杆横距1000mm水平杆步距1500mm扫地杆设置扫地杆距地面200mm，纵横向均设,横下纵上。顶层水平杆设置顶层水平杆中心线至支撑点的长度为450mm垫板垫板采用1200mm长、70mm宽木方4、模板加工柱、梁、墙的模板加工必须满足截面尺寸，两对角线误差小于1mm，尺寸过大的模板需进行刨边,否则禁止使用翘曲、变形的方木不得作为龙骨使用。模板必须具备足够的刚度、强度、稳定性，拼缝小于1，并预先拼装模板.5、梁、板、柱模架平面布置详见附后一层梁板柱模架平面布置示意图（二）模板安装1、柱模板安装14、（1）工艺流程基础放线剔除接缝混凝土软弱层沿柱外侧5mm贴海绵密封条安装柱模安柱箍加固校正办预检。（2)柱模板安装按照放线位置,在柱内四边的预留地锚筋上焊接支杆，从四面顶住模板以防止位移.安装柱模板：通排柱，先安装楼层平面的两边柱，经校正、固定，再拉通线校正中间各柱柱模板按柱子大小，预拼成一面一片,就位后先用铁丝与主筋绑扎临时固定，随后用木钉将两侧模板连接紧连接完两面后，再连接另外两面。安装柱箍:柱箍用483.0钢管。将柱模内清理干净，封闭清理口,办理模板预检。2、梁模板安装（1）工艺流程抄平放线弹板下控制线支设支撑体系安放纵横向龙骨铺设梁底模调整水平及起拱钢筋绑扎安装侧模办预检。（2）梁模板15、安装支设支撑体系，立钢管支撑、纵横拉杆，梁底主龙骨采用钢管，次龙骨为4070mm木方，按梁底标高调整支撑拉通线找平次龙骨。然后安装梁底模板，并拉线找直，按梁轴线找准位置梁跨度4m时,梁底中部按梁跨度的2起拱安装梁侧模，并与楼板模板连为一体每根梁底模的端头设置清扫口,距梁端300mm将梁模内清理干净，封闭清理口,办理模板预检.3、顶板模板安装（1）工艺流程抄平放线弹板下控制线立钢管支撑、纵横拉杆固定支撑 调整平整度在支撑上按房间横向安放主龙骨安放次龙骨铺设多层板调整水平及起拱办预检。(2）模板安装依据图纸标高在钢筋上返出本楼层结构500mm标高线并用红漆涂成标记，支模时以此作为控制顶板支撑高度的16、依据。安装立杆，第一道水平杆距楼板200mm，以上每隔1500mm设一道。以每层标高为依据，以500mm水平标高线为基准调整支撑立杆高度，并沿短向安放、固定主龙骨，主龙骨用483。0mm钢管，次龙骨为4070mm木方，木方间距200mm（中到中），接头相互错开在次龙骨上按已排好的拼模顺序依次从四周向中央铺设多层板，4070mm次龙骨上独立铺设多层板，铺设时模板的接头要平整，无高低差模板铺设完成后按+500mm水平线精确调整其标高，当房间跨度4m,要求跨中按房间跨度的2起拱。多层板间采用硬拼的方法，接缝处严密，板和梁、墙模板间加贴双面胶带，防止漏浆，保证顶板与梁体阴角处观感效果。标高校正完后,支17、柱之间加水平拉杆，间距1500mm,水平杆双向设置。4、 立杆构造要求(1）立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm.（2）立杆顶部 应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm,螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm,安装时应保证上下同心。（3）严禁将上段的钢管立杆与下段钢管立杆错开固定在水平拉杆上。（4）每根立杆底部应设置木垫板，木垫板的长度不少于2跨、厚度不小于50mm、宽度不小于200mm。（5）立杆应保证其垂直，梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。5、18、 水平杆构造要求（1）必须设置纵横向扫地杆,纵向扫地杆应用直角扣件固定在距钢管底端不大于200mm处的立杆上,横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（2）可调支托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平杆，顶部水平杆与模板支撑点之间的距离不得大于500mm。（3）底杆与顶部水平杆之间的间距，在满足水平杆步距为1.5m条件下，进行平均分配确定步距，在每一步距处纵横向各设一道水平杆。（4）水平杆应与立杆扣接,不能与另一方向的水平杆扣接。（三）模板拆除1、拆除顺序遵循先支后拆,自上而下，先非承重部位后承重部位的原则。2、拆除条件常温下，拆模时墙、柱混凝土强度必须保证拆模时混凝土棱角不19、被损坏,表面不出现粘模现象顶板、梁、楼梯混凝土强度达到以下规定方可拆除：构件类型构件跨度达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%)板2502， 875梁8758100拆模时混凝土的强度和拆模时间必须以同条件试块强度为依据在满足条件后，由工长填写拆模申请，经技术负责人批准后方可拆除.洞口的内模拆除时，孔洞表面及棱角不因拆模而受损坏.3、模板拆除方法（1）柱模板拆除拆横竖钢管，卸掉柱箍，把连接每片柱模板的连接件拆掉,使模板与混凝土脱离。（2）墙模板拆除拆掉穿墙螺栓等附件，用撬棍轻轻撬动模板，使模板脱离墙体，即可把模板吊运走.(3）楼板、梁模板拆除先拆除梁侧模，再拆除楼板模板，楼板模板拆模先20、拆掉水平拉杆,然后拆除支柱，每根龙骨留12根支柱暂不拆。操作人员站在已拆出的空间，拆去近旁余下的支柱。当楼层较高，支模采用多层排架时，应从上而下逐层拆除，不可采用在一个局部拆除到底再转向相邻部位的方法。有穿梁螺栓者先拆掉穿梁螺栓和支架，再拆除梁底模板.（4)材料收集整理拆下的架管，扣件、螺栓、木方、模板及时收集整理，以备周转使用。(四)模板清理、维修及维护1、模板拆除后及时将板面上混凝土浆块、灰尘清理干净，然后涂刷脱模剂, 脱模剂涂刷均匀。2、模板拆除后,及时修理破损、变形的模板,将破损处修补完整，将模板变形及板面凹凸处修理平整、光滑。3、模板与墙面粘结时禁止用塔吊吊拉模板，防止将墙面拉裂。421、拆下的模板如发现有不平或肋边损坏变形应及时修理平整.5、模板使用注意事项吊装模板时轻起轻落，不准碰撞已安装好的模板和其它硬物；模板吊运就位时要平稳、准确，不得兜挂钢筋用撬棍调整模板时,要注意保护模板下口 严格控制拆模时间，拆模时按程序进行，禁止用大锤敲击或撬棍硬撬,以免损伤混凝土表面和棱角拆下的模板分规格堆放拆模时注意对成品加以保护严禁破坏。6、多层板维修多层板运输堆放防止雨淋水侵；多层板严禁与硬物碰撞、撬棍敲打、钢筋在上面拖拉、振捣器振捣、任意抛掷等现象，以保证板面不受损坏；切割或钻孔后的模板侧边要涂刷油漆；当拆下的模板四周破坏、四周板开裂分层时，将模板破损部分切掉四周刷封边漆，然后重复利22、用。(五）质量检查验收标准1、主控项目(1）安装现浇结构的上层模板及其支架时,下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力;上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。(2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。2、一般项目（1）模板安装应满足下列要求 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；（2)对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板,其模板应按要求起拱。3、模板允许偏差及检验方法按下表控制：序号项目允许偏差（mm）检验方法1轴线位移5尺量检查2标高5拉线和尺量检查3基础截面尺寸10尺23、量检查4柱、梁、墙截面尺寸4、5尺量检查5每层垂直度6线垂或2m托线板检查6相邻板表面高低差2用直尺和尺量检查7表面平整度5用2m靠尺和塞尺检查8预留洞口中心线位移10拉线尺量检查9预留洞口截面内部尺寸10、0拉线尺量检查4、模架支撑体系的检查模架支设前，由项目工程师针对模架支设的要求对施工工长及操作班组进行专项交底；模架体系撂底后，应由施工工长进行验收；模架搭设过程中，由工长控制模架的搭设质量，检查模架搭设是否符合施工方案及相关规范的要求；模架搭设完毕后,由项目工长和项目工程师共同对模架进行验收，并做好验收记录。（六）模板工程施工质量保证措施1、模板制作时保证规格尺寸准确，棱、角平直光洁,面24、层平整，拼缝严密。 新制作的模板应进行检查验收,并按规格类型编号标识。2、模板安装应拼缝严密平整，不漏浆、不错台、不跑模,不涨模、不变形。封堵缝隙的胶条，不得突出模板表面，严防浇筑混凝土内。预埋件、水、电管线、箱盒，应埋设位置尺寸准确，固定牢靠。3、模板安装时,确保模板的位置线、轴线、标高、垂直度、截面尺寸尺寸、 孔洞位置等符合设计要求。4、模板的竖向支撑底部支承在土层地基时,基土必须坚实，并铺设通长垫板。5、侧模板拆除时,混凝土强度应达到1.2MPa以能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏而预埋件或外露钢筋插铁不因拆模碰扰而松动。五、施工安全保证措施（一）安全管理机构建立安全生产管理领导组，组成25、成员如下：序号岗位姓名职责分工1项目经理项目安全生产工作负全面责任2项目副经理项目现场安全生产工作负全面责任3项目总工*对项目工程安全生产负技术责任4施工工长现场、检查、落实监督有关的施工安全措施5质量员认真执行施工安全措施6材料员施工期间安全物资的采购、保管与发放7*施工期间的安全管理工作8试验员施工期间收听天气预报及现场试验9机管员*执行企业机械安全设备管理制度10预算员施工安全所用资金管理(二）安全技术措施1、现场人员必须戴安全帽。2、木工加工车间专人负责，配备好各种消防设置。3、操作人员登高必须走人行梯道,严禁利用模板支撑攀登上下，不得在墙顶、独立梁及其他高处狭窄而无防护的模板面上行走26、。4、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆临时设施。5、拆除模板时由专人指挥，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。拆模时需在立杆下层水平支撑上铺设好脚手板，操做人员不得直接站在水平杆上操作。拆下模板及时清理，放在楼层上分散堆放，不准向下乱扔。拆模间歇时,将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人.6、严禁用塔吊直接吊没有撬松动的模板,吊运模板时必须用卡环连接,就位后必须拉接牢固方可卸除吊环。7、木工机械严禁使用倒顺开关，必须设专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线,且绝缘良好.电锯和电刨必须接用漏电保护器,锯片不得有裂纹(使用前检查，使用中随时检查）；且27、电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于500mm 或厚度不大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽;机械停用时断电加锁。8、拆模前，应检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系挂在身上,并应检查拆模场所范围内的安全措施。9、多人同时操作时，要明确分工，统一信号或行动,并有足够的操作面，人员要站在安全处。10、从事模板作业的人员，应经安全技术培训。从事高处作业人员，应定期体检，不符合要求的不得从事高处作业。11、作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳,严防滑落。28、脚手架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过3层,连接件不得散放在脚手板上.12、支模过程中如遇中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固,不得浮搁或悬空。拆模中途停歇时，将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员坠落伤人。13、使用后的木模板应拔除铁钉，分类堆放整齐。露天堆放顶面应遮盖防雨棚布。14、环保与文明施工现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定地点，做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。（三)应急救援预案1、项目部救援组织机构名单及职责（1）一旦发生施工安全事故,公司领导及有关部门负责人必须立即赶赴现场，组织29、指挥抢险,成立现场抢险领导小组。项目部救援组织机构表2、职责和分工：（1)项目经理负责组织成立事故现场应急指挥小组，在事故发生时现场指挥应急抢险救援工作，项目总工程师、项目副经理及其他管理人员分别对应预案的响应负责.(2）项目工长负责应急预案的启动及实施，并对以下工作负责：按国家规定配置应急救援（消防）设施和器材、设置安全标志及报警、通讯设施，并定期组织检查维修，确保设施和器材完好、有效。定期组织开展安全检查，及时消除或控制各类事故隐患。组建一支以项目经理为组长的，经过应急培训演练的应急救援小组。并确保应急小组人成员熟知各种危险源及机械设备的性质及应急处理方法；熟练掌握各种应急救援器材的使用方30、法，保持与各小组成员之间的通讯联络畅通，一旦事故报告后,能立即通知应急小组前往处理.制定并实施项经部应急救援培训、演练计划，组织对应急救援小组及全体职工进行应急救援相关知识的培训及演练。（3)安全员负责现场安全生产、文明施工监督检查工作。安全员的职责有:协助主管项目副经理对所有人员进行安全宣传教育及培训教育，培训内容应包括应急救援知识、紧急情况下的报警、疏散、紧急救护等常识，使其熟知防止事故和应付紧急情况的能力.不定期地对施工现场的设备或设施进行标识和检查，及时消除各类事故隐患，对设施或设备使用人员进行相应的安全操作和应急处理的教育。（4)项目人员在搞好安全生产的同时，必须认真学习并严格执行相31、关文件及本预案的各项规定，熟知各类危险源的特性及应急处理方法，积极配合做好应急处理、救援行动和事故调查处理等工作。3、应急准备（1）应急资源根据潜在时间性质和后果分析，配备应急救援所需的救援手段、设备、交通工具、药品等,详见下表：主要应急救援物资设备表序号名称单位数量所处位置主要用途1小车台1现场运送伤员2灭火器个4现场灭火3药箱及药品套1现场抢救伤员4对讲机部4现场联系指挥救援5手机部2现场联系指挥救援6担架副2现场抢救伤员7爬梯樘2现场人员疏散8手电筒个6现场停电时照明求援9应急灯个3现场停电时照明求援（2）互相协议项目部事先与侯马人民医院建立正式互相协议，确保在事故发生时得到外部救援力量32、和资源的援助。对可能使用的吊车等设备，已与其签订协议,保证发生事故时及时使用.4、应急响应出现事故时，现场任何人员都必须立即向组长报告，汇报内容包括事故地点、程度，迅速判断事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员,在现场警戒、观察事故发展动态并及时将现场信息向组长报告。组长接到事故报告后，立即赶赴现场并组织、调动救援的资源展开救援工作,同时向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要支援的人力、物力，事故情况按规定向上级汇报。5、模板支撑架倒塌事故应急救援（1）模板支撑架倒塌事故的主要危害主要造成人员伤害、财产损失、作业环境破坏.(2）应急救援方法人员安排组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥33、救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援，并按规定向上级汇报事故情况。组员立即进行抢救.人员疏散、救援办法人员疏散由组长安排的组员进行具体指挥,指挥人员疏散到安全地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他人员对现场受伤害、受困人员、财物进行抢救，人员被支架或其他物体压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方可进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。伤员救护用吊车、切割机等工具抢救被架体压住的人员，并转移到安全地点救护。仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，尽可能34、了解伤员落地的身体着地部位和具体情况.如果头部着地，同时伴有呕吐、昏迷症状，可能是颅脑损伤,要迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，不能用手帕或纱布堵塞,以免造成颅内压增高或诱发细菌感染,伤及伤员生命安全.如腰背、肩部先着地，有可能造成脊椎骨折、下肢瘫痪,这时不能随意翻动，搬动时要三人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送要平稳。休克、昏迷的伤员救援:让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30。若属于心源性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧.注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必须搬动时,动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通，实行人工呼吸或心脏按压术.受伤出血：用止血35、带止血，加压包扎止血。立即拨打120急救电话或送医院,并派专人到路口或大门口接应。现场保护由组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来,由警卫人员旁站监护，防止无关人员进入.现场恢复充分辨识恢复过程中存在的危险，当安全隐患彻底清除后，方可恢复正常工作状态。其他注意事项模板支架发生坍塌后，混凝土尚未凝固，要抓紧时间清理，避免凝固后给清理工作带来更大的难度.六、劳动力计划1、项目组织机构本工程质量目标为“确保汾水杯，争创国优”.为达到预定的工程质量目标，组建一个技术素质过硬、施工经验丰富、工作作风扎实的项目班子是实现目标的关键，本工程项目班子主要成员如下表： 序号36、岗位姓名职责分工1总协调2工地总协调3施工期间方案编制及技术管理工作4施工期间施工方案的落实5检查地下室模架施工质量6施工期间物资的采购、保管与发放7施工期间的安全管理工作8施工期间收听天气预报及现场试验9施工的设备保养、设备检修，用电管理10施工所用资金管理2、劳动力计划劳动力计划表序号工种单位数量1木工人102钢筋工人103壮工人10七、模板计算书(一）柱1、700700 mm柱模板计算书详见附后700700mm柱模板计算书（二）梁1、350900mm梁详见附后350900mm梁(底模）计算书和350900mm梁(侧模)计算书2、350800mm梁详见附后350800mm梁（底模)计算书和37、350800mm梁（侧模）计算书3、350600mm梁详见附后350600mm梁（底模)计算书和350600mm梁（侧模）计算书4、250600mm梁详见附后250600mm梁（底模)计算书和250600mm梁（侧模)计算书(三）板120mm厚板计算书详见附后120mm板模板计算书700700 mm柱模板计算书一、工程属性新浇混凝土柱短边边长(mm）700新浇混凝土柱长边边长（mm)700新浇混凝土柱的计算高度（mm)4300二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008混凝土重力密度c(kN/m3）24新浇混凝土初凝时间t0(h）4外加剂影响修正系数11。2混凝土38、坍落度影响修正系数21。15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m)4。3新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0。22ct012v1/2,cHmin0.222441。21.1521/2，244.3min41.218，103.241.218kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k（kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0。22ct012v1/2，cHmin0。222441.21.1521/2,244。3min41。22，103。241。22kN/m2承载能力极限状态设计值S承0。9max1。2G4k+1。4Q39、3k，1。35G4k+1.40.7Q3k0。9max1.241.218+1.42,1.3541.218+1.40。720.9max52.262,57。6040。957.60451.844kN/m2正常使用极限状态设计值S正G4k41.218 kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm）13面板抗弯强度设计值f（N/mm2）15面板弹性模量E(N/mm2)6500柱长边小梁根数6柱短边小梁根数6柱箍间距l1(mm）500模板设计平面图 1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q10。91。35bG4k0.91。350.541。21825。04kN/m活载线荷载40、q20。91.40。7bQ3k0.91。40。70.520.882kN/mMmax0.107q1l20。121q2l20。10725.040。1420。1210.8820。1420.055kNm Mmax/W0。055106/(1/6500132）3。877N/mm2f15N/mm2满足要求。 2、挠度验算作用线荷载qbS正0。541。21820.609kN/m0.632ql4/（100EI)0.63220.6091404/(1006500(1/12500133）)0.084mml/400140/4000。35mm满足要求.四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型（mm）4070小梁截面惯性矩41、I(cm4)114.333小梁截面抵抗矩W（cm3）32.667小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）15.444小梁弹性模量E(N/mm2）8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2）1.663最低处柱箍离楼面距离(mm)230 1、强度验算小梁上作用线荷载qbS承0.1451。8447.258 kN/m小梁弯矩图（kNm） Mmax0。192kNm Mmax/W0。192106/32.6671035.877N/mm2f15.444N/mm2满足要求。 2、抗剪验算小梁剪力图（kNm） Vmax2.153kN max=3Vmax/（2bh0)=32。1531000/(24070)1。153N/mm242、=1.663N/mm2满足要求。 3、挠度验算小梁上作用线荷载qbS正0。1441。2185。771 kN/m小梁变形图(mm) 0。322mm1。25mm满足要求。 4、支座反力计算承载能力极限状态 Rmax=4.058正常使用极限状态 Rmax=3。227五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格（mm)483柱箍截面惯性矩I（cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W（cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f（N/mm2）205柱箍弹性模量E（N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。长边柱箍：取小梁计算中b=743、00/(61）=140mm=0。14m代入小梁计算中得到：承载能力极限状态 Rmax4.058kN P=Rmax/2=2.029kN正常使用极限状态: Rmax3。227kN P=Rmax/2=1。613kN长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图（kNm）长边柱箍剪力图(kN） M10.334kNm，N17。567kN短边柱箍：取小梁计算中b=700/（6-1）=140mm=0.14m代入小梁计算中得到：承载能力极限状态 Rmax4.058kN P=Rmax/2=2。029kN正常使用极限状态： Rmax3.227kN P=Rmax/2=1。613kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图（kNm)短边柱箍剪44、力图（kN) M20。334kNm，N27.567kN M/Wn0.334106/(4.49103)74.432N/mm2f205N/mm2满足要求。 2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm）短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm) 10。112mml/4001。143mm 20。112mml/4001。143mm满足要求。六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb（kN）17。8扣件类型3形26型扣件容许荷载（kN)26N7。5672=15。133kNNtb17.8kN满足要求。 N7。5672=15。133kN26kN满足要求。350900mm梁(底模)计算书一、工45、程属性模板支架高度H（m)4.9混凝土梁截面尺寸（mmmm)350900模板支架纵向长度L(m）11.2支架外侧模板高度Hm（mm)900梁侧楼板厚度（mm）120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0。5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3）1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k（kN/m2）3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk（kN）1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值k（kN/m2）基本风压0(kN46、/m2）省份山西0.25k=0zst=0。022地区侯马市风荷载高度变化系数z地面粗糙度C类（有密集建筑群市区)0.65模板支架顶部离建筑物地面高度（m)4.9风荷载体型系数s单榀模板支架st0。138整体模板支架stw0.54fk=0zstw=0。088支架外侧模板s1。3mk=0zs=0.211三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级二级新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la（mm)500梁两侧立杆横向间距lb(mm）1500步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距la（mm）、lb(mm）1000、1000混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁47、左侧立杆距梁中心线距离(mm)750梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离（mm）750梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距175每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t（mm）13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值（N/mm2)1。5面板弹性模量E(N/mm2)6500取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001313/628166.667mm3,Ibh3/12=100048、131313/12183083.333mm4q10max1.2（G1k+（G2k+G3k）h)+1。4Q1k,1。35(G1k+(G2k+G3k)h）+1。4cQ1kb=1max1.2(0。1+(24+1。5）0。9）+1.43，1.35(0。1+(24+1。5）0.9)+1.40.73134.057kN/m q1静01.35G1k+（G2k+G3k)hb11。350.1+（24+1.5）0。9131。118kN/m q1活01.40。7Q1kb11.40。7312。94kN/m q21(G1k+（G2k+G3k)h)b1（0。1+（24+1。5）0。9)123.05kN/m计算简图如下： 149、强度验算 Mmax0。125q1L20。12534.0570.17520。13kNm Mmax/W0。13106/28166。6674.629N/mm2f15N/mm2满足要求。 2、挠度验算 max0.521q2L4/（100EI）=0。52123.051754/（1006500183083。333）0.095mmL/250175/2500。7mm满足要求. 3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态） R1=R3=0。375q1静L+0。437q1活L=0.37531。1180.175+0。4372。940。1752。267kN R2=1。25q1L=1。2534。0570。1757.4550、kN标准值（正常使用极限状态)R1=R3=0.375q2L=0。37523.050.1751。513kNR2=1.25q2L=1。2523。050。1755。042kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm）4070小梁抗弯强度设计值f（N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值（N/mm2）1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)32。667小梁弹性模量E（N/mm2)8415小梁截面惯性矩I(cm4)114。333小梁计算方式三等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.267/12.267kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b =51、 Max7.45/1= 7.45kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=2。267/12.267kN/m小梁自重：q211。35(0.30。1）0.35/2 =0。047kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左11.350.50。9=0.608kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右11。350.5（0.90.12）=0。527kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1Max1。2(0.5+(24+1。1）0。12)+1。43，1.35(0.5+(24+1。1）0.12)+1。40.73（1。5-0。75）-0.35/2)/21=2。419kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q52、2+q3左=2.267+0.047+0。608=2.922kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7。45+0。047=7。497kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2。267+0.047+0.527+2。419=5.26kN/m小梁最大荷载q=Maxq左，q中,q右=Max2。922,7.497,5.26=7。497kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.513/11.513kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max5。042/1= 5.042kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1。53、513/11.513kN/m小梁自重：q21（0。3-0。1)0。35/2 =0.035kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10。50.9=0。45kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10。5(0.9-0。12）=0。39kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(1.50。75)0。35/2）/21=1。01kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=1.513+0.035+0。45=1.998kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.042+0。035=5。077kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.513+054、。035+0。39+1。01=2.947kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中，q右=Max1。998，5.077，2。947=5。077kN/m为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算,如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0。1ql12,0.5ql22max0。17.4970。52，0.57。4970。320。337kNm =Mmax/W=0.337106/32667=10.327N/mm2f=15.444N/mm2满足要求。 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.67.4970。5，7。4970。32。249kNmax=3Vmax/（2bh0)=32.24910055、0/（24070)1.205N/mm2=1.663N/mm2满足要求。 3、挠度验算10.677ql14/（100EI)0.6775。0775004/(1008415114。333104)0.223mml1/250500/2502mm2ql24/(8EI）5.0773004/（88415114.333104)0。534mm2l2/2502300/2502。4mm满足要求. 4、支座反力计算承载能力极限状态 Rmax=max1。1qL1，0。4qL1+qL2=max1.17.4970。5,0.47.4970.5+7。4970。3=4。123kN同理可得:梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=156、。607kN,R2=4.123kN，R3=2。893kN正常使用极限状态 Rmax=max1.1qL1,0。4qL1+qL2=max1。15.0770.5,0.45.0770.5+5。0770。3=2.792kN同理可得:梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.099kN，R2=2.792kN，R3=1.621kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型（mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值（N/mm2）125主梁截面抵抗矩W(cm3）4。49主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁截面惯性矩I（cm4)10.78可调托座内主57、梁根数1 1、抗弯验算主梁弯矩图（kNm） =Mmax/W=0。266106/4490=59.346N/mm2f=205N/mm2满足要求。 2、抗剪验算主梁剪力图(kN) Vmax2。574kN max=2Vmax/A=22。5741000/42412。142N/mm2=125N/mm2满足要求. 3、挠度验算主梁变形图（mm) max0.162mmL/250750/2503mm满足要求。 4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.019kN，R2=8。285kN,R3=0.319kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N（kN)30扣件抗滑移折减系数58、kc0.9 1、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力NmaxR1,R3max0.019，0。3190。319kN0.98=7.2kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求。 2、可调托座验算可调托座最大受力NmaxR28。285kNN=30kN满足要求。八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm）483立杆钢管计算截面类型(mm）483钢材等级Q235立杆截面面积A（mm2）424回转半径i（mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3）4.49抗压强度设计值f(N/mm2）205支架自重标准值q（kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15.59、9=94.34=210长细比满足要求。查表得:0.634 2、风荷载计算Mwd0cQMk=0cQ（2klah2/10)10。6 1.4(10.0220.51。52/10)0.002kNm 3、稳定性计算 R10.019kN,R28.285kN，R30.319kN梁两侧立杆承受楼板荷载:右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载：N边=1max1.2(0。5+(24+1。1)0。12)+1。43，1.35（0。5+（24+1.1)0。12)+0.71。43(1+1。5-0.75-0。35/2)/20。5=3.313kNNdmaxR1，R2,R3+N边+11。350。15(4。90.9）max0.019，8.260、85,0。319+3。313+0.819。095kN fdNd/(A）+Mwd/W9095.01/（0.634424）+0.002106/449034.279N/mm2f205N/mm2满足要求。九、高宽比验算根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB512102016 第8.3。2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=4。9/3。7=1.3243满足要求。十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值：qwk=lafk=10。088=0.088kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值: Fwk= laHmmk=10.90。211=0。19kN支撑脚手架计算单元在风荷载作61、用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0。5H2qwk+HFwk=0。54。920.088+4.90。19=1。987kN。m参考规范GB51210-2016 第6。2。17条： B2la（gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2-均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+gk2）+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=3.7210.154。9/（11)+62、0.5+213。7/2=20。607kN。m30Mok =311.987=5.961kN。M满足要求。十一、立杆地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值fak（kPa)160立杆垫木地基土承载力折减系数mf0.7垫板底面面积A(m2)0.08立杆底垫板的底面平均压力pN/（mfA)9.095/（0。70.08)162。411kPaufak1。363160 =218。08kPa满足要求。350900mm梁（侧模）计算书一、工程属性新浇混凝土梁计算跨度(m）11。2混凝土梁截面尺寸(mmxmm）350900二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB506662011混凝土重力密度63、c（kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0。9新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h）2梁下挂侧模,侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)0。9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2）梁下挂侧模G4kmin0。28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，240.9min34.213，21.621.6kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2下挂部分:承载能力极限状态设计值S承01.350。9G4k+1.4cQ4k11.350.921。6+1.40。9228。764kN/m2下挂部分:正常使用极限状态设计值64、S正G4k21.6 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)450主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm）200结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm）450梁左侧梁右侧楼板厚度（mm)0120梁下挂侧模高度（mm）900780小梁道数(下挂)76左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式10固定支撑2450对拉螺栓3900固定支撑右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离（mm）支撑形式10固定支撑2450对拉螺栓设计简图如下:模板设计剖面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)13模板抗弯强度设计值f（N/mm2）15模板抗剪强度设计值(N/mm2）65、1。5模板弹性模量E（N/mm2）6500 1、左下挂侧模梁截面宽度取单位长度,b1000mm。Wbh2/6=1000132/628166。667mm3,Ibh3/12=1000133/12183083.333mm4.面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承128。76428.764kN/m q1静01。350.9G4kb11。350.921。6126.244kN/m q1活01。4cQ4kb11.40。9212。52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10726。2440.152+0.1212.520。1520.07kNm Mmax/W0。07106/28166、66。6672.487N/mm2f15N/mm2满足要求. 2、挠度验算 qbS正121.621。6kN/mmax0.632qL4/（100EI）=0。63221.61504/（1006500183083。333）0.058mm150/250=0。6mm满足要求. 3、最大支座反力计算承载能力极限状态R左下挂max1.143q1静l左+1.223q1活l左1。14326.2440.15+1。2232.520。154.962kN正常使用极限状态 R左下挂max1.143l左q1.1430。1521。63.703kN 2、右下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=100013267、/628166。667mm3，Ibh3/12=1000133/12183083.333mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承128。76428。764kN/m q1静01.350。9G4kb11.350。921.6126。244kN/m q1活01。4cQ4kb11.40。9212.52kN/m Mmax0。107q1静L2+0。121q1活L2=0。10726。2440.1562+0.1212。520.15620。076kNm Mmax/W0。076106/28166.6672。69N/mm2f15N/mm2满足要求。 2、挠度验算 qbS正121.621.6kN/mmax0。68、632qL4/(100EI)=0.63221.61564/(1006500183083。333)0。068mm156/250=0.624mm满足要求. 3、最大支座反力计算承载能力极限状态R右下挂max1。143q1静l左+1.223q1活l左1。14326.2440.156+1.2232。520。1565.16kN正常使用极限状态 R右下挂max1。143l左q1.1430。15621.63。851kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm）200小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm）4070小梁弹性模量E（N/mm2）8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2）1.663小梁截面69、抵抗矩W（cm3）32.667小梁抗弯强度设计值f(N/mm2）15。444小梁截面惯性矩I（cm4)114.333 1、左下挂侧模计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q4。962kN/m Mmaxmax0。1ql2,0。5ql12=max0。14。9620。42,0.54。9620。22=0.099kNm Mmax/W0.099106/326673.038N/mm2f15。444N/mm2满足要求. 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.64。9620.4，4.9620.2=1。191kN max=3Vmax/（2bh0）=31.1911000/（270、4070）0。638N/mm21。663N/mm2满足要求。 3、挠度验算 q3。703kN/m1max0.677qL4/(100EI)=0。6773。7034004/（10084151143330)0.067mm400/250=1.6mm 2maxqL4/(8EI）=3。7032004/（884151143330）=0.077mm200/250=0。8mm满足要求。 4、最大支座反力计算承载能力极限状态 R左下挂maxmax1。14。9620.4,0。44。9620。4+4。9620。22.183kN正常使用极限状态 R左下挂maxmax1。13.7030。4，0.43.7030.4+3.771、030。21.629kN 2、右下挂侧模计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q5.16kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.15.160.42,0.55.160。22=0。103kNm Mmax/W0.103106/326673.159N/mm2f15.444N/mm2满足要求。 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql，ql1=max0.65。160.4,5.160.2=1.238kN max=3Vmax/(2bh0）=31.2381000/(24070)0。663N/mm21。663N/mm2满足要求。 3、挠度验算 q3。851kN/m1ma72、x0.677qL4/（100EI)=0。6773。8514004/(10084151143330）0.069mm400/250=1.6mm 2maxqL4/(8EI)=3.8512004/（884151143330）=0.08mm200/250=0。8mm满足要求。 4、最大支座反力计算承载能力极限状态 R右下挂maxmax1.15.160。4,0。45。160.4+5。160.22.271kN正常使用极限状态 R右下挂maxmax1.13.8510.4，0.43。8510。4+3。8510.21。695kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型（mm）483主梁计算截面类型(mm）483主梁合73、并根数2主梁弹性模量E（N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I（cm4）10。78主梁截面抵抗矩W（cm3)4。49主梁受力不均匀系数0.6 1、左下挂侧模因主梁2根合并,验算时主梁受力不均匀系数为0.6。同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R10.453kN，R21。31kN，R31.078kN，R41.078kN,R51.078kN，R61.31kN，R70.453kN正常使用极限状态：R10.336kN，R20.978kN，R30.794kN,R40。794kN,R50。794kN，R60.978k74、N，R70。336kN计算简图如下： 1、抗弯验算主梁弯矩图（kNm) maxMmax/W0。177106/4490=39。439N/mm2f=205 N/mm2满足要求. 2、抗剪验算梁左侧剪力图（kN） max=2Vmax/A=21。5491000/4247。306N/mm2=120 N/mm2满足要求. 3、挠度验算梁左侧变形图(mm） max0。13mm450/2501.8 mm满足要求. 4、最大支座反力计算 R左下挂max4。176/0.6=6。959kN 2、右下挂侧模因主梁2根合并,验算时主梁受力不均匀系数为0.6。同前节计算过程,可依次解得:承载能力极限状态:R10。471k75、N,R21.362kN，R31.122kN，R41.122kN，R51。362kN，R60。471kN正常使用极限状态：R10.35kN，R21。017kN，R30.826kN，R40。826kN，R51。017kN，R60。35kN计算简图如下： 1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.413106/4490=91.906N/mm2f=205 N/mm2满足要求. 2、抗剪验算梁左侧剪力图（kN） max=2Vmax/A=22.9551000/42413。939N/mm2=120 N/mm2满足要求。 3、挠度验算梁左侧变形图(mm) max1。753mm450/2501。876、 mm满足要求。 4、最大支座反力计算 R右下挂max5.122/0。6=8。537kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0。95Max6.959，8。5378。11kNNtb17.8kN满足要求。350800mm梁(底模）计算书一、工程属性梁侧楼板厚度(mm)120混凝土梁截面尺寸(mmmm）350800模板支架高度H（m)4.9模板支架横向长度B(m）3。7模板支架纵向长度L（m）7.25支架外侧模板高度Hm（mm）800二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板077、.1面板及小梁0.3楼板模板0。5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k（kN/m2）3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk（kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值k（kN/m2)基本风压0（kN/m2)省份山西0.25k=0zst=0.022地区侯马市风荷载高度变化系数z地面粗糙度C类(有密集建筑群市区）0.65模板支架顶部离建筑物地面高度（m）4.9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.138整体模板支架stw0。78、54fk=0zstw=0。088支架外侧模板s1。3mk=0zs=0。211三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级二级新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la（mm）500梁两侧立杆横向间距lb(mm)1500步距h(mm）1500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb（mm)1000、1000混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离（mm)750梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离（mm）750梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距175每纵距79、内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下:平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm）13面板抗弯强度设计值f(N/mm2）15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2）6500取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001313/628166.667mm3,Ibh3/12=1000131313/12183083。333mm4q10max1.2（G1k+（G2k+G3k）h)+1。4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k）h)+1。4cQ1kb=1max1.2（0.1+（24+1。5)0.8）+1。480、3，1.35（0。1+（24+1。5)0。8)+1.40.73130。615kN/m q1静01。35G1k+（G2k+G3k）hb11。350。1+（24+1.5)0.8127.675kN/m q1活01。40。7Q1kb11。40.7312.94kN/m q21(G1k+(G2k+G3k）h）b1(0。1+（24+1.5）0。8)120。5kN/m计算简图如下： 1、强度验算Mmax0。125q1L20.12530。6150.17520。117kNm Mmax/W0.117106/28166。6674。161N/mm2f15N/mm2满足要求。 2、挠度验算 max0.521q2L4/（181、00EI)=0。52120.51754/（1006500183083。333）0。084mmL/250175/2500。7mm满足要求。 3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态） R1=R3=0。375q1静L+0.437q1活L=0.37527.6750。175+0.4372。940。1752.041kN R2=1.25q1L=1.2530。6150.1756.697kN标准值(正常使用极限状态）R1=R3=0。375q2L=0。37520.50.1751。345kNR2=1.25q2L=1.2520。50。1754。484kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型（mm)4070小梁抗弯强82、度设计值f(N/mm2)15。444小梁抗剪强度设计值（N/mm2）1.663小梁截面抵抗矩W(cm3）32.667小梁弹性模量E（N/mm2)8415小梁截面惯性矩I（cm4）114。333小梁计算方式三等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.041/12。041kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max6.697/1= 6。697kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载:q1右R3/b=2。041/12.041kN/m小梁自重：q211。35（0.3-0。1)0。35/2 =0。047kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q383、左11。350.50。8=0。54kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右11。350。5（0.80。12)=0.459kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1Max1.2（0。5+（24+1。1）0.12)+1.43,1.35（0.5+（24+1.1）0.12）+1.40.73（1.5-0。75)-0。35/2）/21=2。419kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=2.041+0.047+0。54=2。628kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6。697+0。047=6。744kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2。041+0.047+0。459+84、2。419=4。966kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.628，6.744，4.966=6。744kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.345/11。345kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max4.484/1= 4.484kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1。345/11。345kN/m小梁自重：q21（0。3-0.1)0。35/2 =0。035kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10。50.8=0.4kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5（0.80.12）=85、0。34kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1（0。5+(24+1。1）0。12）(1.50.75)-0。35/2）/21=1。01kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=1。345+0.035+0.4=1.78kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4。484+0。035=4。519kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.345+0。035+0.34+1。01=2.73kN/m小梁最大荷载q=Maxq左，q中，q右=Max1.78,4。519，2.73=4.519kN/m为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图: 1、抗弯验算Mmaxmax0.186、ql12，0.5ql22max0.16.7440。52，0.56。7440.320.303kNm =Mmax/W=0.303106/32667=9.29N/mm2f=15。444N/mm2满足要求。 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.66.7440。5，6.7440.32。023kNmax=3Vmax/（2bh0)=32。0231000/（24070）1.084N/mm2=1.663N/mm2满足要求。 3、挠度验算10.677ql14/(100EI)0.6774。5195004/（1008415114.333104)0。199mml1/250500/2502mm2ql87、24/（8EI)4.5193004/（88415114。333104)0。476mm2l2/2502300/2502.4mm满足要求。 4、支座反力计算承载能力极限状态 Rmax=max1.1qL1，0.4qL1+qL2=max1。16。7440.5,0。46。7440。5+6。7440.3=3.709kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1。445kN,R2=3.709kN,R3=2.731kN正常使用极限状态 Rmax=max1。1qL1，0。4qL1+qL2=max1。14。5190.5，0。44.5190.5+4。5190。3=2.485kN同理可得：梁底支撑小梁所受最88、大支座反力依次为R1=0.979kN,R2=2。485kN，R3=1。502kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm）483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f（N/mm2）205主梁抗剪强度设计值（N/mm2)125主梁截面抵抗矩W（cm3）4。49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I（cm4）10。78可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm）=Mmax/W=0.247106/4490=55.073N/mm2f=205N/mm2满足要求。 2、抗剪验算主梁剪力图(kN）Vmax2。424kN max=2Vmax/A=22.4241000/89、42411。436N/mm2=125N/mm2满足要求。 3、挠度验算主梁变形图（mm）max0.154mmL/250750/2503mm满足要求. 4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.007kN，R2=7。571kN，R3=0。307kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N（kN)30扣件抗滑移折减系数kc0。9 1、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力NmaxR1,R3max0.007，0.3070。307kN0。98=7.2kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求。 2、可调托座验算可调托座最大受力NmaxR27.590、71kNN=30kN满足要求。八、立杆验算立杆钢管截面类型（mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A（mm2)424回转半径i（mm）15。9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f（N/mm2)205支架自重标准值q（kN/m)0.15 1、长细比验算l0=h=1500mm =l0/i=1500/15.9=94.34=210长细比满足要求。查表得：0。634 2、风荷载计算Mwd0cQMk=0cQ(2klah2/10)10。61。4(10。0220。51。52/10)0。002kNm3、稳定性计算R10。007kN，R27。571kN，R30。391、07kN梁两侧立杆承受楼板荷载：右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载：N边=1max1。2（0.5+（24+1。1)0。12)+1。43,1.35(0。5+(24+1.1）0.12）+0。71。43(1+1。50。75-0。35/2）/20。5=3.313kN NdmaxR1，R2，R3+N边+11。350。15(4.90。8)max0。007,7.571，0。307+3。313+0。838。402kN fdNd/（A）+Mwd/W8401。596/（0。634424）+0.002106/449031.7N/mm2f205N/mm2满足要求.九、高宽比验算根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB512192、02016 第8。3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3。0 H/B=4.9/3。7=1.3243满足要求。十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=10。088=0.088kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=10.80。211=0.169kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok:Mok=0。5H2qwk+HFwk=0.54.920.088+4。90.169=1.884kN。m参考规范GB51210-2016 第6.2。17条: B2la（gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架93、体面荷载自重标准值kN/m2 gk2-均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la（gk1+ gk2）+2Gjkbj =B2laqH/(lalb）+G1k+2GjkB/2=3。7210.154。9/（11）+0。5+213。7/2=20.607kN。m30Mok =311。884=5。651kN.M满足要求.十一、立杆地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值fak（kPa)160立杆垫木地基土承载力折减系数mf0.7垫板底面面积A（m2）0.08立杆94、底垫板的底面平均压力pN/(mfA）8.402/（0。70。08)150.028kPaufak1.363160 =218.08kPa满足要求。350800mm梁(侧模）计算书一、工程属性新浇混凝土梁计算跨度(m)7。25混凝土梁截面尺寸(mmxmm）350800二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间t0（h）4塌落度修正系数0。9混凝土浇筑速度V（m/h）2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m）0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m2)梁下挂侧模95、G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2,240。8min34.213，19.219.2kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2下挂部分：承载能力极限状态设计值S承01。350.9G4k+1。4cQ4k11.350.919。2+1.40.9225.848kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k19。2 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距（mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm）125结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距（mm)500梁左侧梁右侧楼板厚度（mm）0120梁下挂侧模高度（mm96、）800680小梁道数（下挂)76左侧支撑表:第i道支撑距梁底距离（mm)支撑形式10固定支撑2400对拉螺栓3800固定支撑右侧支撑表:第i道支撑距梁底距离（mm）支撑形式10固定支撑2400对拉螺栓设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)13模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板抗剪强度设计值(N/mm2)1。5模板弹性模量E(N/mm2）6500 1、左下挂侧模梁截面宽度取单位长度,b1000mm。Wbh2/6=1000132/628166。667mm3，Ibh3/12=1000133/12183083。333mm4.面板计算简图如下： 1、抗弯验97、算 q1bS承125。84825。848kN/m q1静01.350.9G4kb11。350.919。2123。328kN/m q1活01.4cQ4kb11.40。9212。52kN/m Mmax0。107q1静L2+0。121q1活L2=0.10723。3280.1332+0.1212。520。13320。05kNm Mmax/W0。05106/28166.6671。768N/mm2f15N/mm2满足要求。 2、挠度验算 qbS正119。219.2kN/mmax0.632qL4/（100EI）=0。63219。2133。3334/（1006500183083.333)0.032mm133.98、333/250=0。533mm满足要求. 3、最大支座反力计算承载能力极限状态R左下挂max1.143q1静l左+1。223q1活l左1.14323.3280。133+1.2232.520.1333.966kN正常使用极限状态 R左下挂max1。143l左q1。1430.13319.22.926kN 2、右下挂侧模梁截面宽度取单位长度,b1000mm.Wbh2/6=1000132/628166。667mm3,Ibh3/12=1000133/12183083。333mm4。面板计算简图如下: 1、抗弯验算 q1bS承125.84825.848kN/m q1静01。350。9G4kb11.350.99、919。2123.328kN/m q1活01.4cQ4kb11.40。9212。52kN/m Mmax0.107q1静L2+0。121q1活L2=0。10723。3280。1362+0.1212.520。13620.052kNm Mmax/W0。052106/28166。6671.839N/mm2f15N/mm2满足要求. 2、挠度验算 qbS正119.219.2kN/mmax0.632qL4/(100EI）=0。63219.21364/(1006500183083。333）0。035mm136/250=0。544mm满足要求。 3、最大支座反力计算承载能力极限状态R右下挂max1。143q1100、静l左+1。223q1活l左1。14323.3280.136+1.2232.520。1364。045kN正常使用极限状态 R右下挂max1。143l左q1.1430.13619。22。985kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm）125小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm）4070小梁弹性模量E（N/mm2）8415小梁抗剪强度设计值（N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3）32.667小梁抗弯强度设计值f（N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I（cm4）114.333 1、左下挂侧模计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q3.966kN/mMm101、axmax0。1ql2，0。5ql12=max0.13.9660。52，0.53。9660。1252=0.099kNmMmax/W0。099106/326673.035N/mm2f15。444N/mm2满足要求。 2、抗剪验算 Vmaxmax0。6ql，ql1=max0。63。9660.5,3.9660。125=1.19kNmax=3Vmax/(2bh0）=31.191000/(24070)0。637N/mm21。663N/mm2满足要求. 3、挠度验算 q2.926kN/m1max0。677qL4/（100EI）=0。6772.9265004/（10084151143330)0。129mm5102、00/250=2mm 2maxqL4/（8EI）=2。9261254/(884151143330)=0.009mm125/250=0。5mm满足要求。 4、最大支座反力计算承载能力极限状态 R左下挂maxmax1.13.9660。5，0。43.9660。5+3.9660。1252。181kN正常使用极限状态 R左下挂maxmax1.12.9260.5，0.42.9260。5+2。9260。1251。609kN 2、右下挂侧模计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q4。045kN/mMmaxmax0。1ql2,0。5ql12=max0.14。0450.52，0。54。0450103、。1252=0.101kNmMmax/W0.101106/326673.096N/mm2f15。444N/mm2满足要求。 2、抗剪验算 Vmaxmax0。6ql，ql1=max0。64。0450。5,4.0450。125=1.214kNmax=3Vmax/(2bh0）=31.2141000/(24070）0。65N/mm21。663N/mm2满足要求。 3、挠度验算 q2.985kN/m1max0。677qL4/（100EI)=0.6772。9855004/(10084151143330）0。131mm500/250=2mm 2maxqL4/(8EI）=2.9851254/（88415114104、3330)=0.009mm125/250=0。5mm满足要求。 4、最大支座反力计算承载能力极限状态 R右下挂maxmax1。14。0450.5，0。44。0450.5+4.0450。1252。225kN正常使用极限状态 R右下挂maxmax1。12。9850。5，0。42.9850。5+2.9850。1251.642kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型（mm）483主梁计算截面类型(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2）206000主梁抗弯强度设计值f（N/mm2）205主梁抗剪强度设计值（N/mm2）120主梁截面惯性矩I（cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3）4105、。49主梁受力不均匀系数0.6 1、左下挂侧模因主梁2根合并,验算时主梁受力不均匀系数为0.6。同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R10.453kN，R21.309kN，R31。079kN，R41.079kN，R51。079kN，R61。309kN,R70.453kN正常使用极限状态：R10。332kN，R20.966kN，R30。784kN，R40。784kN，R50.784kN,R60.966kN，R70.332kN计算简图如下： 1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.157106/4490=35.061N/mm2f=205 N/mm2满足要求. 2、抗剪验算106、梁左侧剪力图(kN） max=2Vmax/A=21.5491000/4247。307N/mm2=120 N/mm2满足要求。 3、挠度验算梁左侧变形图（mm） max0。09mm400/2501。6 mm满足要求。 4、最大支座反力计算 R左下挂max4。177/0。6=6.962kN 2、右下挂侧模因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R10。462kN，R21.335kN，R31.101kN，R41。101kN，R51。335kN，R60。462kN正常使用极限状态：R10。339kN，R20。985kN，R30。8kN，R40。8107、kN，R50。985kN，R60.339kN计算简图如下: 1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.33106/4490=73。593N/mm2f=205 N/mm2满足要求。 2、抗剪验算梁左侧剪力图（kN） max=2Vmax/A=22.0291000/4249.569N/mm2=120 N/mm2满足要求。 3、挠度验算梁左侧变形图（mm) max0。991mm400/2501。6 mm满足要求. 4、最大支座反力计算 R右下挂max4.927/0.6=8.211kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN）17。8同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧108、模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max6.962，8。2117。801kNNtb17。8kN满足要求.350600mm梁(底模）计算书一、工程属性梁侧楼板厚度(mm）120混凝土梁截面尺寸（mmmm）350600模板支架高度H(m）4.9模板支架横向长度B（m)3.7模板支架纵向长度L(m)3.7支架外侧模板高度Hm（mm)480二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0。1面板及小梁0.3楼板模板0。5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）24混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.109、1施工荷载标准值Q1k(kN/m2）3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk（kN）1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值k（kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份山西0。25k=0zst=0.022地区侯马市风荷载高度变化系数z地面粗糙度C类(有密集建筑群市区）0。65模板支架顶部离建筑物地面高度（m)4。9风荷载体型系数s单榀模板支架st0。138整体模板支架stw0.54fk=0zstw=0。088支架外侧模板s1。3mk=0zs=0。211三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级二级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆110、间距la(mm）500梁两侧立杆横向间距lb（mm)1500步距h(mm）1500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离（mm）750梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离（mm)750梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm)300梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距175每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm）13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值（N/m111、m2）1.5面板弹性模量E（N/mm2)6500取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001313/628166.667mm3，Ibh3/12=1000131313/12183083。333mm4q10max1.2(G1k+（G2k+G3k）h）+1.4Q1k，1.35(G1k+（G2k+G3k）h)+1.4cQ1kb=1max1.2（0。1+（24+1。5)0.6)+1。43，1。35（0.1+（24+1。5）0。6)+1。40.73123。73kN/m q1静01.35G1k+（G2k+G3k）hb11。350。1+(24+1。5)0。6120。79kN/m 112、q1活01。40。7Q1kb11.40。7312。94kN/m q21(G1k+（G2k+G3k）h）b1（0.1+（24+1。5)0。6）115。4kN/m计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0。125q1L20.12523.730。17520.091kNm Mmax/W0。091106/28166.6673。225N/mm2f15N/mm2满足要求. 2、挠度验算 max0。521q2L4/（100EI)=0。52115。41754/(1006500183083.333）0。063mmL/250175/2500.7mm满足要求。 3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0113、。375q1静L+0.437q1活L=0。37520.790.175+0.4372.940。1751.589kN R2=1.25q1L=1。2523。730。1755.191kN标准值(正常使用极限状态)R1=R3=0.375q2L=0。37515。40.1751.011kNR2=1.25q2L=1.2515.40。1753.369kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型（mm）4070小梁抗弯强度设计值f（N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值（N/mm2)1。663小梁截面抵抗矩W（cm3）32.667小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩I（cm4)114。333小梁计算114、方式三等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载:q1左R1/b=1。589/11。589kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max5。191/1= 5.191kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载:q1右R3/b=1.589/11.589kN/m小梁自重：q211.35（0。30。1)0。35/2 =0.047kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左11。350。5(0.60.12）=0.324kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右11.350。5（0。60。12）=0。324kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1Max1。2(0。5+115、(24+1.1)0。12)+1.43，1。35（0.5+（24+1.1）0。12)+1.40。73(0.750.35/2）/21=2.419kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1Max1.2（0。5+(24+1.1）0.12）+1。43，1。35（0。5+(24+1。1）0。12)+1.40。73（1.50。75）0。35/2）/21=2。419kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1。589+0.047+0.324+2。419=4。38kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5。191+0。047=5.238kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =116、1.589+0。047+0。324+2。419=4。38kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.38，5。238，4。38=5。238kN/m正常使用极限状态:梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1。011/11.011kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max3。369/1= 3.369kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.011/11.011kN/m小梁自重：q21（0。30。1)0。35/2 =0。035kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5（0。60.12）=0.24kN/m梁右侧模板传递给右边117、小梁荷载q3右10.5(0.60。12)=0。24kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1（0.5+（24+1.1)0.12)（0.750.35/2）/21=1。01kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1（0.5+(24+1。1)0.12）（1。5-0。75）0.35/2)/21=1.01kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.011+0。035+0。24+1.01=2.295kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3。369+0.035=3.404kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.011+0.035+0。24+1。01=2.295kN118、/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中，q右=Max2。295,3。404,2.295=3。404kN/m为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算,如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0。1ql12，0。5ql22max0.15.2380。52,0.55.2380。320。236kNm =Mmax/W=0。236106/32667=7.216N/mm2f=15。444N/mm2满足要求。 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.65。2380。5，5.2380.31。571kNmax=3Vmax/(2bh0)=31.5711000/（24070)0.842N/mm2=1.6119、63N/mm2满足要求. 3、挠度验算10。677ql14/(100EI)0.6773.4045004/(1008415114。333104)0。15mml1/250500/2502mm2ql24/(8EI)3。4043004/(88415114。333104）0。358mm2l2/2502300/2502.4mm满足要求。 4、支座反力计算承载能力极限状态 Rmax=max1。1qL1,0.4qL1+qL2=max1。15。2380。5,0.45。2380.5+5.2380。3=2。881kN同理可得:梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.409kN，R2=2。881kN，R3=2。4120、09kN正常使用极限状态 Rmax=max1.1qL1，0。4qL1+qL2=max1。13。4040.5,0。43。4040。5+3.4040。3=1.872kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1。262kN，R2=1.872kN,R3=1。262kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型（mm)483主梁计算截面类型（mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W（cm3)4。49主梁弹性模量E(N/mm2）206000主梁截面惯性矩I(cm4)10。78可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm) =M121、max/W=0.285106/4490=63。538N/mm2f=205N/mm2满足要求。 2、抗剪验算主梁剪力图（kN) Vmax2.228kN max=2Vmax/A=22.2281000/42410.51N/mm2=125N/mm2满足要求。 3、挠度验算主梁变形图(mm) max0。088mmL/250750/2503mm满足要求. 4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.181kN，R2=7。337kN，R3=0。181kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N（kN）30扣件抗滑移折减系数kc0。9 1、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力Nm122、axR1，R3max0.181,0.1810。181kN0。98=7.2kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求。 2、可调托座验算可调托座最大受力NmaxR27.337kNN=30kN满足要求.八、立杆验算立杆钢管截面类型（mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i（mm）15.9立杆截面抵抗矩W（cm3）4。49抗压强度设计值f（N/mm2）205支架自重标准值q（kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15。9=94.34=210长细比满足要求.查表得：0。123、634 2、风荷载计算Mwd0cQMk=0cQ（2klah2/10）10。6 1.4（10。0220。51。52/10)0。002kNm 3、稳定性计算 R10。181kN,R27.337kN,R30。181kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载：N边1=1max1.2（0。5+（24+1。1）0.12）+1.43，1。35(0.5+(24+1。1）0。12）+0.71。43(1+0.75-0。35/2）/20。5=3.313kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载：N边2=1max1。2(0.5+(24+1.1）0.12)+1。43，1.35（0。5+(24+1。1）0.12）+0124、。71.43(1+1。50。750。35/2）/20.5=3。313kN NdmaxR1+N边1,R2,R3+N边2+11.350.15（4。9-0。6)max0。181+3.313，7.337，0.181+3.313+0.8718.208kN fdNd/（A)+Mwd/W8207。876/（0.634424)+0.002106/449030。979N/mm2f205N/mm2满足要求。九、高宽比验算根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB512102016 第8。3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=4。9/3.7=1。3243满足要求.十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷125、载标准值:qwk=lafk=10.088=0.088kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=10.480.211=0。101kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0。54。920.088+4。90。101=1。553kN。m参考规范GB51210-2016 第6。2.17条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2-均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值k126、N bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la（gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb）+G1k+2GjkB/2=3.7210。154.9/(11）+0.5+213.7/2=20.607kN.m30Mok =311。553=4.658kN。M满足要求。十一、立杆地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值fak(kPa）160立杆垫木地基土承载力折减系数mf0。7垫板底面面积A(m2）0.08立杆底垫板的底面平均压力pN/（mfA)8.208/(0。70。08）146.569kPaufak1。363160 =218.08kPa满足要求.350127、600mm梁(侧模)计算书一、工程属性新浇混凝土梁计算跨度（m）3.7混凝土梁截面尺寸（mmxmm）350600二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB506662011混凝土重力密度c（kN/m3）24结构重要性系数1可变组合系数0。9新浇混凝土初凝时间t0（h）4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V（m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m）0.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2）梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0。282440.921/2，240。6min34.213，14.414.4kN/m2混凝土下料产生的水平128、荷载标准值Q4k（kN/m2）2下挂部分:承载能力极限状态设计值S承01。350.9G4k+1。4cQ4k11.350。914.4+1.40.9220。016kN/m2下挂部分:正常使用极限状态设计值S正G4k14.4 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距（mm)500主梁合并根数1小梁最大悬挑长度（mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)120120梁下挂侧模高度(mm)480480小梁道数(下挂)44左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式10固定支撑2480固定支撑右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式10固定支撑2480固129、定支撑设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度（mm）13模板抗弯强度设计值f（N/mm2）15模板抗剪强度设计值（N/mm2）1。5模板弹性模量E(N/mm2)6500 1、下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000132/628166.667mm3，Ibh3/12=1000133/12183083。333mm4。面板计算简图如下: 1、抗弯验算 q1bS承120.01620.016kN/m q1静01.350。9G4kb11.350.914。4117.496kN/m q1活01。4cQ4kb11。40.9212。52kN/mMmax0。130、1q1静L2+0。117q1活L2=0。117。4960。162+0.1172.520.1620。052kNm Mmax/W0.052106/28166.6671。858N/mm2f15N/mm2满足要求。 2、挠度验算 qbS正114。414。4kN/mmax0。677qL4/（100EI)=0。67714。41604/（1006500183083。333）0.054mm160/250=0.64mm满足要求。 3、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max1.1q1静l左+1。2q1活l左1。117.4960.16+1.22.520.163。563kN正常使用极限状态 R下挂max1。1l131、左q1.10。1614.42.534kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度（mm)100小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型（mm）4070小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2）1.663小梁截面抵抗矩W(cm3）32.667小梁抗弯强度设计值f(N/mm2）15.444小梁截面惯性矩I（cm4)114。333 1、下挂侧模计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q3。563kN/m Mmaxmax0。1ql2,0.5ql12=max0.13。5630.52,0.53。5630.12=0.089kNm Mmax/W0。089106/3266132、72.727N/mm2f15.444N/mm2满足要求。 2、抗剪验算 Vmaxmax0。6ql,ql1=max0.63。5630.5，3.5630。1=1.069kN max=3Vmax/(2bh0)=31。0691000/（24070)0。573N/mm21.663N/mm2满足要求。 3、挠度验算 q2。534kN/m1max0.677qL4/（100EI）=0.6772.5345004/（10084151143330)0。111mm500/250=2mm 2maxqL4/（8EI）=2。5341004/(884151143330)=0.003mm100/250=0。4mm满足要求。 4133、最大支座反力计算承载能力极限状态 R下挂maxmax1.13。5630。5，0。43.5630。5+3.5630.11.96kN正常使用极限状态 R下挂maxmax1。12。5340。5，0。42.5340.5+2。5340。11.394kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型（mm）483主梁合并根数1主梁弹性模量E(N/mm2）206000主梁抗弯强度设计值f（N/mm2）205主梁抗剪强度设计值(N/mm2）120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W（cm3)4。49 1、下挂侧模同前节计算过程,可依次解得：承载能力极限状态:R10。716134、kN，R21.96kN,R31.96kN，R40.716kN正常使用极限状态：R10。507kN,R21。394kN，R31.394kN，R40。507kN计算简图如下： 1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.313106/4490=69。776N/mm2f=205 N/mm2满足要求。 2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN） max=2Vmax/A=21.961000/4249。245N/mm2=120 N/mm2满足要求。 3、挠度验算梁左侧变形图(mm） max0。568mm480/2501。92 mm满足要求. 4、最大支座反力计算 R下挂max2.676kN250600m135、m梁(底模)计算书一、工程属性梁侧楼板厚度（mm）120混凝土梁截面尺寸(mmmm)250600模板支架高度H(m）7。5模板支架横向长度B（m)3。7模板支架纵向长度L(m)3.7支架外侧模板高度Hm(mm)480二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0。5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）24混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3)1。1施工荷载标准值Q1k（kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk（kN）1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷136、载参数:风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2）省份山西0.25k=0zst=0。022地区侯马市风荷载高度变化系数z地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)0。65模板支架顶部离建筑物地面高度（m)4。9风荷载体型系数s单榀模板支架st0。138整体模板支架stw0。54fk=0zstw=0。088支架外侧模板s1。3mk=0zs=0。211三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级二级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la（mm)500梁两侧立杆横向间距lb（mm)1200步距h(mm）1500新浇混凝土楼板立杆间距la（mm）、lb(mm)137、1000、1000混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离（mm)600梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离（mm）600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm）300梁底支撑小梁根数2梁底支撑小梁间距250每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm）13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1。5面板弹性模量E（N/mm2）6500取单位宽度b=1000mm，按简支梁计算： Wbh2/6=10001313/628138、166.667mm3，Ibh3/12=1000131313/12183083.333mm4q10max1。2（G1k+（G2k+G3k)h）+1.4Q1k，1。35（G1k+（G2k+G3k）h)+1。4cQ1kb=1max1.2（0。1+（24+1.5)0。6）+1.43，1。35（0.1+（24+1.5）0。6）+1.40。73123.73kN/m q21(G1k+(G2k+G3k）h)b1(0。1+（24+1.5)0。6）115.4kN/m计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12523。730.2520.185kNm Mmax/W0.185106/28166.66139、76。582N/mm2f15N/mm2满足要求。 2、挠度验算 max5q2L4/（384EI)=515。42504/（3846500183083。333）0.658mmL/250250/2501mm满足要求。 3、支座反力计算设计值（承载能力极限状态) R1=R2=0。5q1L=0。523.730。252.966kN标准值(正常使用极限状态）R1=R2=0。5q2L=0。515.40。251。925kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm）4070小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）15.444小梁抗剪强度设计值（N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3）32.667小梁弹性模量E140、（N/mm2)8415小梁截面惯性矩I(cm4）114。333小梁计算方式三等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.966/12。966kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R2/b=2.966/12.966kN/m小梁自重:q211。35（0。3-0.1)0.25/2 =0.034kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左11。350.5(0。60。12）=0。324kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右11。350.5(0.6-0。12）=0.324kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1Max1。2（0.5+(24+1.1）0.12)+141、1.43,1.35（0.5+(24+1.1)0.12）+1。40。73(0.6-0。25/2）/21=1。998kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1Max1。2(0。5+（24+1。1)0。12）+1.43,1.35（0。5+(24+1.1)0.12)+1。40。73（(1。20。6)-0.25/2）/21=1。998kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =2。966+0。034+0.324+1.998=5。322kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2。966+0.034+0。324+1.998=5.322kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q右=M142、ax5。322,5。322=5。322kN/m正常使用极限状态:梁底面板传递给左边小梁线荷载:q1左R1/b=1.925/11。925kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载:q1右R2/b=1.925/11.925kN/m小梁自重：q21（0.30.1)0.25/2 =0。025kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10。5(0.60.12)=0。24kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5（0.6-0.12）=0。24kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+（24+1。1）0。12）（0。6-0.25/2）/21=0。834kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右143、1(0。5+（24+1。1)0.12)(1.2-0.6)0。25/2)/21=0.834kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.925+0。025+0。24+0.834=3.024kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1。925+0。025+0。24+0。834=3。024kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q右=Max3.024,3。024=3。024kN/m为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算,如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0。15.3220.52,0。55。3220。320。239kNm =Mmax/W144、=0.239106/32667=7.331N/mm2f=15。444N/mm2满足要求。 2、抗剪验算 Vmaxmax0。6ql1,ql2max0。65。3220。5，5。3220。31。597kNmax=3Vmax/(2bh0)=31.5971000/（24070）0。855N/mm2=1.663N/mm2满足要求。 3、挠度验算10。677ql14/（100EI）0。6773。0245004/(1008415114。333104)0。133mml1/250500/2502mm2ql24/(8EI）3。0243004/（88415114。333104)0.318mm2l2/2502300/2145、502.4mm满足要求. 4、支座反力计算承载能力极限状态 Rmax=max1。1qL1,0。4qL1+qL2=max1.15。3220.5，0。45。3220.5+5。3220.3=2.927kN同理可得:梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.927kN，R2=2.927kN正常使用极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1。13。0240.5，0。43。0240.5+3.0240.3=1.663kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.663kN,R2=1.663kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型（mm）483主梁计算截面类型(mm）146、483主梁抗弯强度设计值f（N/mm2)205主梁抗剪强度设计值（N/mm2）125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I（cm4）10.78可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算主梁弯矩图（kNm） =Mmax/W=0。259106/4490=57.733N/mm2f=205N/mm2满足要求. 2、抗剪验算主梁剪力图(kN） Vmax2.75kN max=2Vmax/A=22。751000/42412.973N/mm2=125N/mm2满足要求。 3、挠度验算主梁变形图(mm） max0.049mmL/250600/2502。4mm满足要求。147、 4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.177kN，R2=5.5kN，R3=0。177kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N（kN）30扣件抗滑移折减系数kc0.9 1、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力NmaxR1，R3max0.177，0.1770.177kN0。98=7。2kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求。 2、可调托座验算可调托座最大受力NmaxR25.5kNN=30kN满足要求。八、立杆验算立杆钢管截面类型（mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A（mm2）424回转148、半径i(mm)15。9立杆截面抵抗矩W(cm3)4。49抗压强度设计值f(N/mm2）205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15.9=94。34=210长细比满足要求。查表得:0.634 2、风荷载计算Mwd0cQMk=0cQ（2klah2/10）10。6 1。4（10。0220.51。52/10）0。002kNm 3、稳定性计算 R10.177kN,R25.5kN，R30.177kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载：N边1=1max1.2(0。5+(24+1。1)0.12)+1。43，1。35（0。5+(149、24+1。1)0.12）+0.71。43（1+0。6-0.25/2）/20.5=3.103kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1max1.2(0.5+（24+1。1）0.12）+1.43，1.35(0.5+(24+1。1）0。12)+0.71.43(1+1.2-0。6-0。25/2）/20。5=3.103kN NdmaxR1+N边1，R2,R3+N边2+11。350.15（7.5-0。6)max0。177+3.103，5。5，0.177+3.103+1。3976。898kN fdNd/(A)+Mwd/W6897.689/(0.634424)+0.002106/449026。105N/mm150、2f205N/mm2满足要求.九、高宽比验算根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB512102016 第8.3。2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3。0 H/B=7.5/3.7=2.0273满足要求。十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值：qwk=lafk=10.088=0.088kN/m:风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=10。480.211=0。101kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok:Mok=0。5H2qwk+HFwk=0。57。520。088+7。50.101=3。235kN.m参考规范GB512102016 第6151、.2。17条： B2la（gk1+ gk2）+2Gjkbj 30Mok gk1-均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2-均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk-支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la（gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=3.7210.157.5/（11）+0。5+213.7/2=25。946kN.m30Mok =313.235=9.704kN。M满足要求。十一、立杆地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值152、fak(kPa）160立杆垫木地基土承载力折减系数mf0。7垫板底面面积A(m2)0。08立杆底垫板的底面平均压力pN/(mfA)6。898/(0.70。08)123.173kPaufak1。363160 =218.08kPa满足要求。250600mm梁(侧模)计算书一、工程属性新浇混凝梁名称标高7。500m混凝土梁截面尺寸(mmxmm）250600新浇混凝土梁计算跨度(m)3.7二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间t0(h）4塌落度修正系数0。9混凝土浇筑速度V（m/153、h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂（m）0。6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m2)梁下挂侧模G4kmin0。28ct0v1/2，cHmin0。282440。921/2,240.6min34。213，14.414。4kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k（kN/m2)2下挂部分:承载能力极限状态设计值S承01。350.9G4k+1。4cQ4k11.350.914.4+1.40。9220.016kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k14.4 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距（mm）500主梁合并根数1小梁最大悬挑长度（mm154、）100结构表面的要求结构表面隐蔽梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)120120梁下挂侧模高度(mm）480480小梁道数(下挂）44左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式10固定支撑2480固定支撑右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式10固定支撑2480固定支撑设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度（mm)13模板抗弯强度设计值f（N/mm2）15模板抗剪强度设计值（N/mm2）1.5模板弹性模量E(N/mm2)6500 1、下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000132/628166.667mm3，Ibh3/12=1155、000133/12183083.333mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承120。01620。016kN/m q1静01。350。9G4kb11.350.914.4117。496kN/m q1活01.4cQ4kb11。40。9212。52kN/mMmax0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.117。4960。162+0.1172.520。1620。052kNm Mmax/W0.052106/28166.6671。858N/mm2f15N/mm2满足要求. 2、挠度验算 qbS正114.414。4kN/mmax0。677qL4/(100EI)=0。67714.41604/（156、1006500183083。333)0。054mm160/250=0。64mm满足要求。 3、最大支座反力计算承载能力极限状态 R下挂max1。1q1静l左+1。2q1活l左1。117。4960.16+1.22.520.163。563kN正常使用极限状态 R下挂max1.1l左q1。10.1614。42。534kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度（mm)100小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)4070小梁弹性模量E（N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值（N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W（cm3)32.667小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）15.444小梁截面惯性矩I157、(cm4)114.333 1、下挂侧模计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q3。563kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.13.5630。52，0.53。5630.12=0.089kNm Mmax/W0.089106/326672.727N/mm2f15。444N/mm2满足要求。 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.63。5630.5，3.5630.1=1.069kN max=3Vmax/(2bh0）=31。0691000/（24070)0。573N/mm21。663N/mm2满足要求。 3、挠度验算 q2.534kN/158、m1max0.677qL4/（100EI)=0。6772。5345004/（10084151143330)0.111mm500/250=2mm 2maxqL4/（8EI）=2.5341004/（884151143330)=0.003mm100/250=0.4mm满足要求。 4、最大支座反力计算承载能力极限状态 R下挂maxmax1。13。5630。5,0.43。5630.5+3。5630.11。96kN正常使用极限状态 R下挂maxmax1.12.5340。5,0。42.5340.5+2。5340。11.394kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm）483主梁计算截面类型（mm)483159、主梁合并根数1主梁弹性模量E(N/mm2）206000主梁抗弯强度设计值f（N/mm2)205主梁抗剪强度设计值（N/mm2）120主梁截面惯性矩I(cm4)10。78主梁截面抵抗矩W（cm3）4.49 1、下挂侧模同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R10。716kN，R21.96kN,R31。96kN，R40。716kN正常使用极限状态：R10.507kN，R21。394kN，R31.394kN，R40.507kN计算简图如下： 1、抗弯验算主梁弯矩图（kNm） maxMmax/W0.313106/4490=69。776N/mm2f=205 N/mm2满足要求。 2、抗剪验算梁左160、侧剪力图（kN） max=2Vmax/A=21.961000/4249.245N/mm2=120 N/mm2满足要求. 3、挠度验算梁左侧变形图（mm) max0。568mm480/2501。92 mm满足要求。 4、最大支座反力计算 R下挂max2.676kN120mm厚板模板计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称标高700m新浇混凝土楼板板厚（mm）120模板支架高度H（m)7。5模板支架纵向长度L(m）3。7模板支架横向长度B（m）3。7支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1500二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）面板0。1面板及小梁0.3楼板模板0。5模板及其支架自重161、0.75混凝土自重标准值G2k（kN/m3）24钢筋自重标准值G3k（kN/m3）1。1施工荷载标准值Q1k(kN/m2）2。5支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN）1风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2）基本风压0(kN/m2)省份山西0.25k=0zst=0.022地区侯马市风荷载高度变化系数z地面粗糙度C类(有密集建筑群市区）0。65模板支架顶部离建筑物地面高度（m）4.9风荷载体型系数s单榀模板支架st0。138整体模板支架stw0.54fk=0zstw=0.088竖向封闭栏杆s1mk=0zs=0.163三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级二级主梁布置162、方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1000立杆横向间距lb（mm）1000水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l（mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2（mm)150结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图（模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)13面板抗弯强度设计值f（N/mm2）15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1。5面板弹性模量E(N/mm2）6500面板计算方式三等跨连续梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=100163、01313/628166.667mm3，Ibh3/12=1000131313/12183083。333mm4承载能力极限状态q11max1.2（G1k +（G2k+G3k)h）+1。4Q1k ，1.35（G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1。2（0。1+（24+1。1）0。12)+1。42.5,1。35（0.1+（24+1.1)0。12）+1.40.72.5 1=7.234kN/m q1静=1G(G1k +(G2k+G3k）h）b = 11.2(0.1+(24+1.1）0。12）1=3.734kN/m q1活=1(QQ1k)b=1(1.42。5)1=3.5kN/m164、正常使用极限状态 q(G(G1k +（G2k+G3k）h）b =(1(0.1+（24+1.1)0.12)）13。112kN/m计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0。1q1静L2+0。117q1活L20.13。7340.22+0。1173.50.220.031kNm Mmax/W0。031106/28166.6671。112N/mm2f15N/mm2满足要求. 2、挠度验算 max0。677ql4/（100EI）=0.6773。1122004/（1006500183083.333）=0。028mm 0.028mmL/250200/2500.8mm满足要求。五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型165、（mm）4070小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）15。444小梁抗剪强度设计值(N/mm2）1。663小梁截面抵抗矩W（cm3)32.667小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩I（cm4)114。333小梁计算方式三等跨连续梁q11max1.2（G1k+ （G2k+G3k)h)+1。4Q1k，1。35（G1k+（G2k+G3k）h)+1.40.7Q1kb=1max1。2(0.3+（24+1。1）0。12)+1。42。5,1.35（0.3+(24+1.1）0.12)+1。40。72。50。2=1.495kN/m因此，q1静11。2（G1k+（G2k+G3k）h)b=11.2（0.166、3+(24+1。1）0.12)0.2=0.795kN/m q1活11.4Q1kb=11。42.50。20.7kN/m计算简图如下： 1、强度验算M10。1q1静L2+0。117q1活L20.10。79512+0。1170.7120.161kNm M2q1L12/2=1.4950.152/20.017kNm MmaxmaxM1，M2max0.161，0.0170。161kNm =Mmax/W=0.161106/32667=4。94N/mm2f=15。444N/mm2满足要求。 2、抗剪验算V10.6q1静L+0。617q1活L0。60.7951+0。6170.710.909kN V2q1L11.167、4950。150。224kN VmaxmaxV1，V2max0.909,0。2240.909kN max=3Vmax/（2bh0）=30。9091000/（24070)0.487N/mm2=1.663N/mm2满足要求. 3、挠度验算 q(G（G1k +（G2k+G3k)h)b=（1（0。3+（24+1。1）0.12)）0.20。662kN/m挠度，跨中max0。677qL4/（100EI)=0.6770.66210004/（1008415114.333104)0。466mmL/2501000/2504mm；悬臂端maxql14/(8EI)=0.6621504/(88415114。333104168、)0。004mm2l1/2502150/2501。2mm满足要求。六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型（mm)483主梁计算截面类型(mm）483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2）125主梁截面抵抗矩W（cm3）4。49主梁弹性模量E（N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4）10.78主梁计算方式三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算q11max1.2(G1k +(G2k+G3k）h)+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）h)+1。40。7Q1kb=1max1。2（0.5+（24+1.1）0.12)+1。42。5，1。35(0.5+169、(24+1。1)0。12)+1。40。72.50。21。543kN/m q1静11。2(G1k +（G2k+G3k）h）b11.2(0。5+（24+1.1)0。12)0.20。843kN/m q1活11.4Q1kb11.42.50。20。7kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k）h）b=(1(0.5+(24+1。1）0.12)）0。20.702kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，Rmax（1.1q1静+1.2q1活)L1。10。8431+1。20.711。767kN按悬臂梁，R1q1l11。5430.150。231kN RmaxRmax，R11.767kN;正常使用极限状态按三等跨170、连续梁，Rmax1.1q2L1。10.70210.773kN按悬臂梁,R1q2l1=0。7020.150.105kN RmaxRmax，R10.773kN；计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二 2、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)主梁弯矩图二(kNm） =Mmax/W=0.882106/4490=196。448N/mm2f=205N/mm2满足要求. 3、抗剪验算主梁剪力图一（kN）主梁剪力图二（kN) max=2Vmax/A=25.6531000/42426.665N/mm2=125N/mm2满足要求。 4、挠度验算主梁变形图一（mm）主梁变形图二（mm)跨中max=1.097mm=10171、00/250=4mm悬挑段max0.564mm=2150/250=1.2mm满足要求。 5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=6.068kN，R2=9.334kN，R3=9.688kN，R4=4.949kN图二支座反力依次为R1=5.495kN，R2=9.524kN，R3=9.524kN，R4=5.495kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力N9.688kNN30kN满足要求。八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A（mm2)424立杆截面回172、转半径i（mm)15.9立杆截面抵抗矩W（cm3)4。49抗压强度设计值f(N/mm2）205支架自重标准值q(kN/m）0。15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15.9=94。34=210满足要求。 2、立杆稳定性验算考虑风荷载: =l0/i=1500.000/15。9=94。34查表得，1=0。634 Mwd=0wQMwk=0wQ(2wklah2/10)=10。61.4(10.02211。52/10)=0。004kNm Nd =MaxR1,R2，R3,R4+1GqH=Max6。068,9。524，9。688，5.495+11.350。157.5=11.206173、kNfd=Nd/(1A）+Mwd/W11.206103/(0。634424)+0。004106/4490=42.613N/mm2=205N/mm2满足要求.九、高宽比验算根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8。3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=7.5/3.7=2。0273满足要求.十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=10。088=0。088kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：Fwk= laHmmk=11.50.163=0。244kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：参174、考规范GB51210-2016 第6。2。17条： B2la（gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la（gk1+ gk2）+2Gjkbj =B2laqH/(lalb）+G1k+2GjkB/2=3.7210。157。5/(11）+0.5+213。7/2=25.946kN.m30Mok =314.309=12。926kN。M满足要求。十一、立杆地基基础验算地基土类型素填土地基承载力特征值fak(kPa）160立杆垫木地基土承载力折减系数mf0。7垫板底面面积A（m2）0.08立杆底垫板的底面平均压力pN/（mfA)11。206/（0。70。08）200。107kPaufak1。254160 =200.64kPa满足要求