1、目 录第一章 编制说明及依据3(一)、法律、法规、施工规范和标准3(二)、相关文件3第二章 工程概况4（一） 工程简介4（二） 高支模结构概况4（三）体育综合楼高支模平面位置图5（四）教学综合楼高支模平面位置图6第三章、高支模体系设计7（一）、模板基础设计7（二）、梁板碗扣式满堂脚手架支撑体系设计7（三）、构造设置要求8第四章 施工计划10第一节 施工部位工期计划要求10第二节 材料与设备计划10第三节 主要材料质量要求11第五章 施工工艺技术12一、高大支模体系施工总体流程图12二、支撑架搭设12三、模板安装13四、验收的批准程序14五、高支模混凝土浇筑14第六章 质量、安全保证措施16第一2、节 质量、安全保证措施16第二节 检查及验收措施17第三节 监测措施20第四节 模板安装和拆除的安全施工措施22第七章、危险源分析及预防措施25（一）危险源预防措施25（1）坍塌事故的安全技术预防措施25（2）高空坠落事故安全预防技术措施25（3）施工现场安全用电及触电事故预防措施26（4）机械伤害安全预防措施27（5）物体打击安全预防措施27（6）火灾安全预防措施27（二）危险源应急措施27（1）模板坍塌27（2）高处坠落28（3） 触电28（4）机械伤害29（5）物体打击29（6） 火灾29第八章 应急求援预案30一、应急救援机构30二、应急求援机构职责30三、应急救援工作程序31四、应急3、救援装备31五、应急救援药品31六、应急救援措施32第九章 文明施工措施35第十章 劳动力计划36第十一章 雨季、台风和夏季高温季节的施工措施36一、雨季季节条件下的安全保证措施36二、台风季节条件下的安全保证措施38三、夏季高温季节条件下的安全保证措施39第十二章 附件及计算书40（一）、梁模板40、12.00m标高梁截面BD=450mm1800mm碗扣式钢管梁支撑系统计算40、12.00m标高梁截面BD=300mm800mm碗扣式钢管梁支撑系统计算52、15.00m标高梁截面BD=250mm1240mm碗扣式钢管梁支撑系统计算63（二）、楼板验算74、15.00mm标高120厚板碗扣式钢管4、梁支撑系统计算74第一章 编制说明及依据(一)、法律、法规、施工规范和标准(1)、中华人民共和国建筑法-（2011年7月1日起施行）(2)、建设工程安全生产管理条-（2004年2月1日起施行）(3)、中华人民共和国安全生产法-（2002年11月1日起施行）(4)、建筑工程施工质量验收统一标准-（GB50300-2001）(5)、建筑地基基础工程施工质量验收规范-（GB50202-2011）(6)、混凝土结构工程施工质量验收规范-（GB50204-2011）(7)、木结构工程施工质量验收规范-（GB50206-2012）(8)、木结构设计规范-（GB50005-2003）(9)、建筑地基基础设计5、规范-（GB50007-2011）(11)、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范- JGJ166-2008(12)、建筑施工安全检查标准- (JGJ59-2011)(13)、建筑施工模板安全技术规范-（JGJ 162-2008）(二)、相关文件(1)、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）(2)、广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法（粤建监字1998027号）(3)、广东省住房和城乡建设厅关于危险性较大的分部分项工程安全管理办法的实施细则（粤建质201113号）(4)广州市城乡建设委员会关于进一步加强危险性较大的混凝土模板支撑工程和承重支撑体系安全监测工作的通知（穗建质6、2014168号） (5)、xx第二小学异地新建校区工程施工总承包设计文件及施工组织设计文件(6)、一洲安全计算软件等第二章 工程概况（一） 工程简介工程名称：xx第二小学异地新建校区工程施工总承包工程地点：xx镇xx新建教学综合楼建筑面积7538.4平方米，地下一层水池及泵房、地上四层混凝土框架结构。体育综合楼建筑面积3654平方米，地上二层混凝土框架结构。（二） 高支模结构概况本工程体育综合楼高支模的部位为羽毛球、篮球场上空，位置为轴，高为12米，长为63米，宽20米，面积约为126平方米，属超过一定规模的危险性较大分部工程。高支模梁的截面有4501800、3001340、300800、27、50800，板的厚度为120mm，支承高支模的地面为100厚的C15混凝土垫层，垫层标高为0.00m。教学综合楼高支模的部位门厅入口雨蓬，位置为轴，入口雨蓬高15.0米，长35.6米，宽4.6米，面积约为164平方米，层属超过一定规模的危险性较大分部工程。高支模梁的截面有2501240、250800、250700、250600，板的厚度为120mm，支承高支模的地面为100厚的C15混凝土垫层，垫层标高0.00m。（三）体育综合楼高支模平面位置图（四）教学综合楼高支模平面位置图第三章、高支模体系设计（一）、模板基础设计地梁施工完毕后，回填土应按设计由下而上分层回填夯实，完成地面稳定层施工后，表8、面浇筑100厚，标号不低于C15混凝土垫层，自中间向四周找坡，以表面不积水为宜，将水排至建筑物外排水沟。排水沟为300mm300mm，沟底及两侧砂浆抹平，沿建筑物四周外侧3m处设置。（二）、梁板碗扣式满堂脚手架支撑体系设计1、模板支撑系统材质支撑体系采用碗扣式钢管脚手架支撑体系，立杆架为483.5mm钢管，钢材采用Q235，配可调底座、顶托；支撑体系中的水平纵横拉杆、扫地杆、斜撑均选用483.5mm钢管；梁、楼板模板面板均采用18mm厚夹板，梁、板模板的上、下楞均采用80mm80mm马尾杉木枋，木枋长2000mm； 2、支撑系统设计体育综合楼12.0m标高450mm1800mm和30013409、截面梁的支撑体系立杆间距为600mm900mm，步距h=1.20m；其他截面梁和板的立杆间距均为900mm900mm，步距h=1.20m。教学综合楼的梁和板的立杆间距均为900mm900mm，步距h=1.20m。水平纵横拉杆、扫地杆、斜撑按规范要求设置（见支撑构造设计详述）。梁高大于等于800mm的梁，竖向每300mm间距采用一排12穿梁螺栓拉紧。3、支撑系统稳定性验算A、450mm1800mm截面梁模板支撑体系设计：支撑采用两根碗扣式钢管支撑,横向间距600mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.20m。梁侧模高度方向中间位置设置4排12对拉螺杆，对拉螺杆横向间距为600mm；模板材10、料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁底板下设两层支承，上层枋为80mm80mm马尾杉木枋300mm，下层枋为483.5mm双钢管600mm。 其计算过程详见“12.00mm标高梁截面BD=450mm1800mm碗扣式钢管梁支撑系统计算书”。B、250mm1240mm截面梁模板支撑体系设计：支撑采用两根碗扣式钢管支撑,横向间距900mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.20m。梁侧模高度方向中间位置设置3排12对拉螺杆，对拉螺杆横向间距为600mm；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁底板下设两层支承，上层枋为80mm80mm马尾杉木枋300mm，下层枋为11、483.5mm单钢管900mm。 其计算过程详见“15.00mm标高梁截面BD=250mm1240mm碗扣式钢管梁支撑系统计算书”。C、15.00mm标高120厚板碗扣式钢管梁支撑系统计算结构板厚120mm，层高15.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用483.5mm碗扣式钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.20m；钢管直径48mm,壁厚3.5mm。其计算过程详见“15.00mm标高1212、0厚板碗扣式钢管梁支撑系统计算” 。（三）、构造设置要求模板及支撑结构应具有足够的强度、刚度和稳定性；1、碗扣节点构成节点由上碗扣、下碗扣、立杆、横杆接头和上碗扣限位销组成 (图3.1)。图3-1 碗扣节点构成图2、立杆托座设置：梁板模板支撑架根据设计荷载采用单立杆；3、扫地杆设置：脚手架首层立杆应采用不同的长度交错布置，作为扫地杆的水平杆离地高度不应大于350mm，底部扫地杆严禁拆除。4、剪刀撑设置：（1）模板支撑架（满堂架）几何不变条件应保证沿立杆轴线（包括平面x、y两个方向）的每行每列网格结构竖向每层有一根斜杆（图）。图满堂架几何不变体系（2）模板支撑架高度超过4m时，应在四周拐角处设置13、专用斜杆或四面设置八字斜杆，并在每排每列设置一组通高十字撑或专用斜杆（图6.2.2）。图 模板支撑架斜杆设置示意图5、碗扣设置：确保每个碗扣和钢管的质量是满足要求的，每个碗扣的拧紧力矩都要控制在45-60N.m。第四章 施工计划第一节 施工部位工期计划要求由于体育综合楼和教学综合楼的施工面积均较大，根据现场情况将每栋平面按伸缩缝分成两块进行流水施工。其进度根据主体结构进度而定。第二节 材料与设备计划一、材料供应措施对于工程本身所需的各种工程材料，项目部将在公司强大的物资部采购平台架构上结合当地供应情况及公司现有周转材料，首先通过预算部门估算工程材料用量，然后由材料部门汇同技术计划部门一道提出详14、细的物资采购计划，根据现场进度情况组织各种材料物资进场，为保证材料供应顺利，制定措施如下：1、为保证所承建工程的质量最终达到用户满意，对项目所使用的材料、半成品、机械设备按公司质量体系文件要求实行全过程管理和控制。公司将集中采购本工程的各类主要物资（设备）。2、从送样报批、签订供货合同、物资采购、供应至现场到最终在工程上使用的各环节，均实行质量把关，责任落实到人，确保物资供应及时、准确地用于施工生产。3、材料进场时须经专人验收，对某些特殊材料应会同业主、监理共同进行联合验收，并按规范和规定要求对各种材料进行进场检验。二、主要材料规格支撑主要材料采用碗扣式钢管脚手架构件钢管脚手架， 8080木方15、和18厚胶合板；梁底采用标准螺旋顶托，所有立杆底部采用底托或不小于250250的双层模板。由于碗扣式钢管脚手架构件钢管架的固定尺寸不能完全满足梁板实际设计尺寸，故需配备足够的483.5钢管和碗扣（验算时按483.0计算）。【梁板模板(多功能钢管架)】面板材料18mm厚胶合面板主、次楞材料80mm80mm木方梁底支撑、剪刀撑、非标长度连杆483.5钢管、标准扣件碗扣式钢管脚手架组合件483.5钢管（立杆、横杆、底座及顶撑）螺栓型号M12第三节 主要材料质量要求1、搭设砼结构支撑架材料采用碗扣式钢管脚手架构件，其材质应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A钢和建筑施工碗扣式脚手架安16、全技术规范JGJ166-2008。要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）的有关规定，必须涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度和钢管的弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）的有关规定，钢管上严禁打孔。2、钢管扣件应符合钢管支撑架扣件标准GB 15831的规定。扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧扭力矩达65Nm时不得17、破坏。旧扣件在使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。3、构配件外观质量要求（1） 钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；（2） 铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。（3）冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；（4）各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；（5） 构配件防锈漆涂层均匀、牢固。（6） 主要构、配件上的生产厂标识应清晰。（7）可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。4、木材的选用（1） 模板结构或构件18、的树种应选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。（2） 模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。（3） 用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。（4） 主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。（5） 当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。（6） 当需要对模板结构或木19、材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的标准进行。第五章 施工工艺技术一、高大支模体系施工总体流程图（1）、放出轴线及梁位置、定好水平控制标高（2）、梁板模支撑架搭设（3）、架设梁底龙骨（4）、梁底模安装（5）、梁侧模安装（6）、架设板底木枋龙骨于顶托上（7）、板模板安装（8）、纵横、水平剪刀撑安装（9）、整个支撑系统验收（10）、梁、板钢筋绑扎敷设（11）、梁板混凝土浇筑（12）、混凝土保养（13）、达到规范要求的拆模强度（14）、拆模令经监理审批、同意拆模、拆下机托（15）、拆除梁、板模板，清理模板（16）、拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆二、支撑架搭设 （1）安20、装顺序底座布置放纵横水平扫地杆自角部起依次向两边竖立底层立杆，底端与水平扫地杆扣接固定，固定底层杆前应校核立杆的垂直度，每个方向装设立杆后，随即装设第二层水平加固杆与立杆扣接固定，校核立杆和水平杆符合要求后，将碗扣固定按上述要求依次延伸搭设直至第一步架完成，再全面检查一遍构架质量，确保构架质量要求后再进行第二步水平杆安装直到完成随后按搭设进程及时装设剪刀撑。 (2)支撑系统安装 1)支撑搭设前，应按公司要求进行三级安全教育及安全技术交底，并签字确认。 2)对钢管、配件进行检查和验收，严禁使用不合格的钢管及配件。 3)对工作面进行清理干净，不得有杂物。 4)根据立杆平面布置图要求放线定位，先弹出21、钢管立杆位置线，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭设扫地杆水平纵横加固杆。 5)立杆底座，在砼面上垫200mm200mm50mm松木板。 6)水平杆与立杆扣接牢固，纵横扫地杆离地面高度不大于350mm。 7)支架立杆的垂直度控制，立杆的全部绝对偏50mm，在脚手架高度段H内，立杆偏差的相对值小于H600。 8)立杆管件的连接应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm。 9)立杆、可调托座应根据支撑高度设置，可调托座杆螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm。 10)立杆、水平杆及剪刀撑的布置应22、严格按要求布置。 1 1)模板承重架应与已浇注的砼墙或柱作为接结节点，增强整体稳定性。 12)模板支架搭设完成后，必须先自检，再通知公司相关主管部门检查合格后，经过监理、验收通过后，方可投入使用。 三、模板安装 (1)梁底、梁侧模采用18mm胶合板，梁底平板模铺设在80 X 80松木方上，80X80松木方搁置在483.5双钢管托梁上。 1)先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整碗扣式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放木枋。固定木枋后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，23、其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1L10003L1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及对拉螺栓。 2)为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，采取如下措施： A、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。 B、梁侧模必须有压脚板拉线通直将梁侧模钉固。 C、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。 (2)楼面模板的安装 首先通线，然后调整碗扣式脚手架可24、调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设483.5钢管托梁，托梁固定后架设横枋，然后在横枋上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口，若为压旁时，角位模板应通线钉固。 四、验收的批准程序 本工程高支模安装验收：由班组、项目部自检公司专项验收后报监理单位进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。 五、高支模混凝土浇筑（一）、工艺流程养护梁、板混凝土浇筑与振捣混凝土运输作业准备混凝土搅拌（二）、操作工艺 1、作业准备（1）、浇筑前应将模板内的垃圾、泥土等杂物及钢筋上的油污清除干净，并检查钢筋的保护层垫块是否垫好，钢筋的保护层垫块是否符合规范要求。（2）、如使用木模板时25、应浇水使模板湿润。柱子模板的扫除口应在清除杂物及积水后再封闭。（3）、施工缝的松散混凝土及混凝土软弱层已剔掉清净，已经露出石子，并浇水湿润，无明水。（4）、梁、柱钢筋的钢筋定距框已安装完毕，并经过隐预检。2、混凝土浇筑与振捣的一般要求（1）、本工程采用预拌泵送商品砼，砼进场前首先进行配合比及质保资料的核验，然后进行资料收集。并进行坍落度检查合格。（2）、泵车进场架设必须由施工负责人指挥，按照指定地点进行架设，架设完毕必须通过安全员验收合格。砼开泵必须得到项目经理的开泵令方可施工。（3）、润滑泵管的砂浆采用现场搅拌，对于润滑泵管的砂浆严禁喷洒到楼面上。（4）、浇筑混凝土时应分段分层连续进行，浇筑26、层高度应根据砼供应能力，一次浇筑方量，砼初凝时间，结构特点、钢筋疏密综合考虑决定，一般为振捣器作用部分长度的1.25倍。（5）、使用插入式振捣器应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实。移动间距不大于振捣作用半径的1.5倍（一般为3040cm）。振捣上一层时应插入下层510cm，以使两层砼结合牢固。表面振动器（或称平板振动器）的移动间距，应保证振动器的平板覆盖已振实部分的边缘。（6）、施工作业时不得间断，工人吃饭时采用换岗形式，换岗时必须做好前后班的交接，尤其是振捣人员的交接工作必须详细。（7）、如必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，并应在前层混凝土初凝之前，将次层混27、凝土浇筑完毕。间歇的最长时间应按所用水泥品种、气温及混凝土凝结条件确定，一般超过2h应按施工缝处理。（当混凝土的凝结时间小于2h时，则应当执行混凝土的初凝时间）（8）、浇筑混凝土时应经常观察模板、钢筋、预留孔洞、预埋件和插筋等有无移动、变形或堵塞情况，发现问题应立即处理，并应在已浇筑的混凝土初凝前修正完好。（9）、砼表面平整度控制不得大于5mm，标高控制不得大于8mm。 3、梁、板混凝土浇筑（1）、浇筑顺序：梁板，1m高的梁分层下料浇捣。（2）、先从最低的梁开始浇筑砼，砼由梁中间向两边进行推进，砼浇筑高度不得大于400，对所有梁进行循环施工。直至浇筑到板下口。振捣时快插慢拔，依次往一个方向进行28、推进，振捣时不要漏振也不要过振，钢筋密集处可采用撬扛撬开。第二次砼浇筑时振动棒插入下层混凝土上三分一处，然后按照上述步骤进行操作。梁板砼不同标号时，梁砼浇筑到板约500处形成梯形。然后浇筑板砼随着阶梯形不断延伸，板混凝土浇筑连续向前进行。 （3）、浇捣时，浇筑与振捣必须紧密配合，第一层下料慢些，梁底充分振实后再下二层料，用“赶浆法”保持水泥浆沿梁底包裹石子向前推进，每层均应振实后再下料，梁底及梁帮部位要注意振实，振捣时不得触动钢筋及预埋件。（4）、在浇筑混凝土和过程中，作业人员必须严格控制商品混凝土的下料，不得集中下料，以免超过模板最大设计荷载，暴模和塌模。坚决避免堆载过大现象，做到随浇随振捣29、，并设23专人负责进行监控。 （5）、梁柱节点钢筋较密时，浇筑此处混凝土时宜用小粒径石子同强度等级的混凝土浇筑，并用小直径振捣棒振捣。 （6）、浇筑板混凝土的虚铺厚度应略大于板厚，用平板振捣器垂直浇筑方向来回振捣，厚板可用插入式振捣器顺浇筑方向托拉振捣，并用铁插尺检查混凝土厚度，振捣完毕后用长木抹子抹平。施工缝处或有预埋件及插筋处用木抹子找平。浇筑板混凝土时不允许用振捣棒铺摊混凝土。 （7）、施工缝位置：宜沿次梁方向浇筑楼板，施工缝应留置在次梁跨度的中间1/3范围内。施工缝的表面应与梁轴线或板面垂直，不得留斜槎。施工缝宜用木板或钢丝网挡牢。 （8）、施工缝处须待已浇筑混凝土的抗压强度不小于1.30、2MPa时，才允许继续浇筑。在继续浇筑混凝土前，施工缝混凝土表面应凿毛，剔除浮动石子和混凝土软弱层，并用水冲洗干净后，先浇一层同配比减石子砂浆，然后继续浇筑混凝土，应细致操作振实，使新旧混凝土紧密结合。第六章 质量、安全保证措施第一节 质量、安全保证措施碗扣式脚手架安全保证措施（1）插销外表面应与水平杆和斜杆杆端扣接头内表面吻合，插销连接应保证锤击自锁后不拔脱，抗拔力不得小于3kN。（2）插销应具有可靠防拔脱构造措施，且应设置便于目视检查楔入深度的刻痕或颜色标记。（3）立杆碗扣节点间距宜按0. 6m模数设置；横杆长度宜按0.3m模数设置。（4）加强对工人的安全技术交底，在梁板混凝土未拆模前，不31、得随意拆除2、梁模板（1）梁模板上口临时设木撑，保证梁上口尺寸。（2）较长大梁侧模分段安装时，接口处应连接牢固，防止造成错口高低不平。（3）主次梁模板安装时，同一根梁侧模应保证在同一直线上，防止模板产生倾斜。 （4）高度大于800mm梁的两侧，除按本方案设置对拉螺杆外，还应设置间距不大于1000mm的斜撑，以保证梁侧向稳定。3、板模板（1）模板之间拼缝必须加胶条。（2）模板支模完毕进行清模，用气泵和吸尘器将杂物吹净。（3）楼板模板支好后必须用水平仪进行检测校正标高。（4）板模与梁模连接处，采用顶板模板压梁侧模板的方式，以便拆除。（5）梁周边立杆距离梁边300mm。4、梁、板、柱的混凝土浇筑本工32、程采用商品混凝土，混凝土浇筑原则：因施工现场临时道路较窄、施工作业半径较大，且为了减少对模板支架的扰动，梁、板、柱采用混凝土汽车泵（汽车泵长为32m、52m、62m）进行浇筑混凝土。为确保结构支撑体系的整体稳定，砼柱与梁板分别施工；水平横杆要与砼柱、单梁抱箍为整体。 支撑体系框架柱、单梁抱箍大样图根据施工安排及现场情况将整个平面按施工缝分成区、区两块施工区域进行流水施工。支模施工时，先浇捣柱子砼，再浇捣梁板砼，待柱砼达到一定强度后，利用水平拉杆与结构柱抱箍连接，垂直方向23米一道，水平间距69米一道。浇筑柱、梁、板混凝土时，采用插入式振捣器振捣，每一振点的振捣延续时间应使混凝土表面呈现浮浆和不33、再沉落为准。振捣交接部位混凝土时，应交叉振捣，以防漏振。振动棒的移动间距应400mm，振捣上一层混凝土时振动棒应插入下层混凝土内10cm，确保分层面结合紧密。提棒操作应采取快插慢拔，振捣时间控制在1030s，以混凝土不在下沉，表面无泡为宜。加强结点处、转角处、钢筋密集处振捣，采用小直径振动棒，保证振捣密实。严禁用振动棒插入钢筋网，振动钢筋网来代替振捣混凝土。板采用平板振捣器振平（板厚200mm时先用插入式振捣器振捣），然后用2m刮尺刮平，木抹子搓平。混凝土浇筑过程应严格按混凝土浇筑施工方案程序进行，在支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，发现问题立即进行加固。如果支架沉降、位34、移达到报警值时，安全员应即报告现场施工负责人，现场施工负责人查明情况，采取必要的安全措施和加固措施。发现险情，安全员、现场施工负责人要及时通知现场作业人员撤出危险范围。支顶安装时，应考虑上下层支顶要在同一位置上。第二节 检查及验收措施支撑和模板的搭设、拆除和混凝土浇筑期间，要由专职质量、安全人员现场跟踪检查和验收。1、模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性，其支撑部分应有足够的支撑面积。2、模板表面清理干净并均匀涂刷脱模剂。3、接缝不漏浆，严禁脱模剂沾污钢筋，污染混凝土接茬处。4、为加强质量控制，关键环节加强预检：5、墙、柱、梁、顶板模板应100检查验收。6、模板验收及浇筑混凝土时必须拉35、通线控制标高和各轴线位置、构件尺寸。7、墙、柱合模后，浇筑混凝土前要进行验收办预检；梁支完底模后进行验收，待梁筋绑扎完毕后，支侧模，并进行整体验收，办预检；顶板模板分别在支模完成后及钢筋绑扎完毕后，进行两次验收，并在打混凝土之前办预检。墙、柱、梁、顶板自检合格后报监理公司进行验收，在监理公司签认合格后方可进行下道工序，不合格者要立即进行返工修正。8、底部扫地杆或顶部连结杆采用钢管设置，中部横杆步距统一按照1.2m布置。在塔设过程中，应及时对柱、墙侧模进行支顶。每步架安装后，应随时进行检查验收，剪刀撑和支顶应同步施工，确保支撑系统的纵横向连接安全可靠。扫地杆高度不得大于350；凡非标（定长）间距36、水平杆均采用短钢管扣件连接9、一般要求及质量标准（1）、质量标准，模板安装的允许偏差参见下表。模板安装允许偏差 项 目允许偏差（mm）检查方法轴线位移基础5尺量柱、墙、梁3标高3水准仪或拉线尺量截面尺寸基础5尺量柱、墙、梁2每层垂直度32m托线板相邻两板表面高低差2直尺、尺量表面平整度22m靠尺、稧形塞尺阴阳角正方2方尺、稧形塞尺顺直25m线尺预埋铁件、预埋管、螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓中心线位移2螺栓外露长度+10、0预留孔洞中心线位移5拉线、尺量内孔洞尺寸+5、0门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高5对角线6（2）、模板进厂后，须经技术、质检部门检查验收合格后方可使用。（3）、质量要求37、：必须符合建筑工程施工质量验收统一规范的有关规定，板面拼接不得有错台。螺栓连接件应保证螺纹精度及长度。模板背面及所有配件均涂满防锈底漆、面漆各一道。（4）、模板及支撑必须具有足够的强度、刚度、稳定性，其支撑部允许部分应有足够的支撑面积。（5）、模板接缝处，接缝的最大宽度不应超过规定。模板与混凝土的接触面应清理干净。脱模剂涂刷均匀。第三节 监测措施根据穗建质2014168号的要求，本工程由建设单位委托有监测能力的第三方监测单位对危险性较大的高支模进行预压监测和混凝土浇注过程中的安全监测，积极采用实时监测的自动化措施，保证监测数据的及时性和有效性。本工程梁板支模采用碗扣式钢管脚手架构件钢管脚手架支38、撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，施工单位自行监测措施如下：1、班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查、巡查重点部位：（1）、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。（2）、底座是否松动，立杆是否符合要求。（3）、连接碗扣是否松动。（4）、架体垂直度。（5）、施工过程中是否有超载的现象。（6）、安全防护措施是否符合规范要求。（7）、支撑架体和支撑架杆件是否有变形的现象。3、支撑架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对支撑架全面检查，合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，由质安员、施39、工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。5、监测内容包括：（1）监测项目：支架位移和变形。（2） 监测措施混凝土浇筑过程中，派测量员监测支架和支撑情况，发现下沉、变形和水平位移情况的应及时报告，架子工班组和木工班组必须在现场，遇到问题随时解决。（3） 仪器设备配置名称规格数量精度全站仪日本拓普康311S1台2mm2PPm 2级电子经纬仪徕卡TC18001台2级高精度激光铅垂仪DZJ31台1/200000水准仪NA2（瑞士产）2台S2级钢板尺25cm5把对讲机5台扳手10把（4）监测点布设：沿建筑物纵向每隔1015米布设一个监测剖面，每个监测剖面布设不40、少于2 个支架水平位移观测点和3 个支架沉降观测点，监测仪器精度应满足现场监测要求并按下表设变形监测报警值。根据图纸情况，观测点需尽量选择在受力最大位置，即梁的跨中位置。监控测量平面布置图附后。高支模搭设允许偏差及预警值要求项目允许偏差（）预警值（）检查工具立杆钢管弯曲3mL4m106经纬仪、水准仪4mL6.5m2012经纬仪、水准仪水平杆、斜杆钢管弯曲L6.5m2015经纬仪、水准仪立杆垂直度全高绝对偏差1510经纬仪、水准仪立杆脚手架高度H 内变形相对值H/6000.75H/600经纬仪、水准仪支撑沉降15mm10经纬仪、水准仪支架水平位移15mm10经纬仪、水准仪（5）监测频率：在浇筑砼41、过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过2030 分钟一次。浇筑完后不少于2小时一次。监测点的制作 沉降点用红色实心三角形涂刷在立杆上1.5米处，同一立杆上中下各设一点，以醒目并便于观察为宜并标出绝对标高值，水平观测点设置在顶部扫地杆上宽度20mm ，长度100mm，并在中点做标记，立杆上悬挂线锤，是线对准标记中心。同一水平面上相隔半米做一道。必须使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，监测仪器精度应满足现场监测要求。监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结评述。监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。并应组织有关各方采取应急或抢42、险措施，第四节 模板安装和拆除的安全施工措施一、模板施工前的安全准备工作（1）、模板应根据使用部位加以编号，分型号安排临时堆放场地，根据工艺要求依顺序进行模板安装就位。（2）、操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗，特殊工种必须持有特种作业操作证方可上岗。（3）、操作人员进场后、施工前必须做好入场安全教育，经过项目安全考核合格，并办理好平安卡后，方可上岗。（4）、架子搭设、拆除、使用的过程中要做到文明作业，作业人员需随身佩戴工具包，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。（5）、安全网挂设、在施工操作面下挂水平兜网43、，并用专用尼龙绳或符合要求的其他材料绑扎严密、牢固。二、模板施工的安全技术措施（1）、作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，严禁在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。超过2米的作业要做搭设操作平台。（2）、在作业中，禁止随意拆除支撑架的基本构架杆件、整体性杆件、剪刀撑、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。（3）、每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业。发现有异常和危44、险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。（4）、在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。（5）、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放，浇筑混凝土时泵出料口部位混凝土堆积高度不超过板面标高100mm；（6）、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（7）、模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连接件进行可靠连接。按水平间距6米、竖向按邻近建筑物层高且不大于3m与临近建筑结构设置一个固结点。（8）、高支模区域施工层以下至少保留两层支撑体系不拆除。三、模板拆除的安全、45、技术措施各部位模板拆除时间必须按相应部位同条件混凝土试块强度确定，根据工程部的拆模通知控制拆模时间。必须向技术部申请拆模令，拆水平结构时须上报此令！并做拆模申请。没有拆模令严禁拆除模板。拆模令格式如下：拆 模 令 层 轴 编号：工程部位名称混凝土强度等级浇筑日期拆模条件申请理由龄期 天的混凝土同条件试块强度已达到设计强度的%，申请拆模。申请人： 日期：审批意见同意不同意审批人： 日期：注：如结构形式复杂（结构跨度变化较大）或平面不规则，应附拆模平面示意图。拆除流程图如下： 设工作平台松顶托拆短横杆拆长横杆拆剪刀撑拆立杆拆拉接杆按要求传递按规格码放1、侧模拆除当混凝土强度能保证构件不变形，其表面46、及棱角不因拆除模板而受损坏，并在同条件试块强度不低于1.2Mpa时，方可拆除。侧模板的拆除按自上而下进行，先拆外围搭档、斜撑、梁箍等，再拆侧板。框支梁与框支柱侧模必须待混凝土浇筑完成7天后方能拆除，起到保温保湿的作用。2、底模拆除本工程高支模的跨度较大，跨度均超过8米，因此都必须等同条件试块抗压强度达到设计强度的100%以上方能拆除。3、拆模注意事项（1）拆模时应根据结构或构件情况，考虑拆除部位拆除的先后顺序，在保证安全的前提下施工作业，拆模宜安排原支模人员拆除为宜。（2）拆模的顺序宜先装后拆，后装先拆，先拆除柱模板、墙模板，梁侧模板，后拆楼板底模，最后拆梁底板。（3）模板支撑系统的拆除作业必47、须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层。设有附墙连接的模板支撑系统，附墙连接必须随支撑架体逐层拆除，严禁先将附墙连接全部或数层拆除后再拆支撑架体。（4）结构层上堆放物料及施工集中荷载不得过大，并注意尽量放置在梁位置，避免大量荷载放置在板中。（5）拆模时下方不能有人，拆模区应设警戒线，以防有人误入被砸伤。（6）拆模时严禁模板直接从高处往下扔，以防模板变形和损坏，拆下的碗扣及时回收整修，以备再次使用。拆模时注意保护砼表面，不要用蛮力用钢撬棍猛撬，防止边角缺棱破损。（7）拆除模板时，操作人员和指挥必须站在安全可靠的地方，防止意外伤人。拆模时下方不能有人，拆模区应设警戒48、线，以防有人误入被砸伤（8）拆下的零散模板，按规格型号码放整齐，严禁混乱堆放，防止发生损坏模板和造成塌落伤人。拆模前应先检查支模架的稳定性，确保拆模人员站在上面拆模的安全。楼板底模应一块一块拆除，不得先将支模架全部拆除后将楼板模整片撬下来。模板拆除后及时归堆清理，分类堆放，每层模板拆除后均应做到工完场清，为后续施工创造条件。第七章、危险源分析及预防措施该模板工程作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对施工起到保障安全和文明的作用。（1）危险源：作业人员在各个部位施工，有可能造成高处坠落、触电、模板坍塌，有可能造成机械伤害、物体打击。（2）49、可能造成的伤害：机械伤害、高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。（一）危险源预防措施（1）坍塌事故的安全技术预防措施模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现50、场，待险情排除后，方可作业。楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算。安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。（6）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。（2）高空坠落事故安全预防技术措施高支模工程应按相关规定编制施工方案，经分公司技术负责人审批签字。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门51、的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于52、1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。（3）施工现场安全用电及触电事故预防措施1、安全用电组织措施建立临时用电施工组织设计和安全用电技术措施的编制、审批制度，并建立相应的技术档案。建立技术交底制度，安全检测制度，电气维修制度、工程拆除制度、安全检查和评估制度、安全用电责任制并建立安全教育培训制度，强化安全用电领导体制，防止事故发生。2、安全用电技术规范施工现53、场临时用电必须严格执行施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005。 施工现场安装、维修或拆除临时用电等作业，必须由电工完成。施工现场应按工程难易程度和技术复杂情况配备电工。手持电动工具必须设触（漏）电保护器。夜间施工，必须保证足够的照明设施。照明灯具必须悬挂在干燥、安全、可靠处，严禁随意设置。在建工程不得在高、低压线路下方施工。外高、低压线路下方，也不得搭设作业棚、建造生活设施或堆放构件、材料及其他杂物等。（4）机械伤害安全预防措施(1)项目部安全员要不定时对工人进行教育，在机械使用前必须对工人进行技术交底和安全交底，发现有人违反操作规程时应及时阻止。(2)在机械使用之前应对机械进行试54、运转，正常后方可进行作业施工。(3)切割小块的模板时应采取有效的保护措施。（5）物体打击安全预防措施(1)模板安装与拆除。模板的安装和拆除应按照施工方案进行作业。2m以上高处作业应有可靠的立足点，不要在模板垂直下方作业，拆除时不准留有悬空的模板，防止掉下砸伤人。(2)避免交叉作业。施工计划安排时，尽量避免或减少同一垂直线内的立体交叉作业。无法避免交叉作业时，必须设置能阻挡上面坠落物体的隔离层，否则不准施工。(3)外墙外架上的操作人员要把工具材料放置稳固，搬移竹板时下方应设警戒区并有专人监护，预防料具掉下砸伤人。（6）火灾安全预防措施(1)设置抽烟室，工人不得随意乱扔烟头。(2)切割模板产生的锯55、末、随模板因及时清理，防止焊接的火花键入引起火灾。(3)现场设置足够的灭火器。(4)水管应随楼层设置，便于取水。（二）危险源应急措施抢救疏散组迅速对事故现场是否存在二次危险源进行确认、防止事故蔓延扩大。若事故现场存在有再次发生事故的危险源时，在采取可能的应急措施后，立即抢救疏散被困现场人员，立即组织施救。（1）模板坍塌）当事故发生时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。）当发生模板坍塌事故时，应立即组织人员进行及时抢救，防止事态扩大，在有伤亡的情况下，控制好事故现场。）按项目部提供的急救联系电话，迅速电话联系医院，及时对伤员进行有效抢救。（尽量说明伤亡人数、情况、事故地点、联系电话等，并派56、人到路口接应）（2）高处坠落1）发现事故发生的人员立即大声呼喊，并及时电话联系应急救援小组组长。2）仔细观察伤员的伤势情况，并尽可能了解伤员落地的身体部位和着地部位的具体情况。3）如果好似头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等情况，很可能是头部严重损伤，应及时迅速送往医院进行抢救；如果发现伤者是鼻子或者是耳朵有血液流出，千万不能堵住血液，以免造成头部内压增高或者诱发细菌感染，危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、腿、肩部等先着地，则很可能是伤员已经骨折，这时不能随意翻动伤员，否则，会加重伤员的伤势。（3） 触电发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员将人员施救。如果事故离电源开关较近，应立即切断电源开关；57、如果事故离电源开关太远，不即立即断开，救护人员可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电者或挑开电源线使之脱离电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下，以隔断电流。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意触电者的变化，按伤势轻重采取不同的救护方法：如触电者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长，则应让他静卧，保持安静，在旁看护，并召请医生。如触电者已失去知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服，让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。58、如天冷还要注意保温。同时，迅速请医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工氧合即用人工的方法，以起到恢复心脏跳动和人工呼吸互相配合的作用。如触电者呼吸、脉搏、心脏均已停止，也不能认为已经死亡必须立即进行人工氧合，进行紧急救护。同时迅速请医务人员进行抢救，通过使用紧急处理用备用车辆，马上送往就近医院。（4）机械伤害1）发生机械伤害事故时，现场人员首先大声呼喊，通知现场安全员，由安全员组织人员进行现场的包扎、止血等措施。重伤人员由预先成立的应急小组负责抢救工作，门卫在大门前迎接来救救护车辆，有程序的处理事故。2）机械伤害抢救疏散组安排电工立即切断事故现场电源或移出机械。发生59、机械人员伤亡时，医疗救护组应立即对人员进行固定、包扎、止血、紧急救护等。伤势严重、呼吸中断或心脏停止跳动：医疗救护组人员应立即进行人工呼吸和胸外挤压急救。根据伤情情况、救护组依照先重后轻的原则分批送往指定医院进行救治。（5）物体打击）当发生物体打击伤害时，应尽快将伤员转移至安全地方进行包扎、止血等，应急以后及时送往医院进行进一步的治疗。）同时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。）对伤口包扎应以保护伤口、减少污染、压迫止血、固定骨折和减少伤员痛楚为主。）若为轻伤。则在工地进行简单处理后，马上送医院做进一步的检查，若为重伤，则应迅速送往医院进行抢救。（6） 火灾当发生火情时，应立即断电，找到60、水源，并组织各部门人员用灭火器材等进行灭火。如果是由于电路失火，必须先切断电源，严禁使用水或液体灭火器灭火以防触电事故发生。火灾发生时，为防止有人被困，发生窒息伤害，应准备部分毛巾，湿润后蒙在口、鼻上，抢救被困人员时，为其准备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入肺中，造成窒息伤害。被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救，如用净水冲洗一下被烧部位，将污物冲净。再用干净纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。第八章 应急求援预案 在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准备和61、响应。火警：119安全：110医疗：120交通：122 线路医院名称医院地址急诊电话一白云区红十字会医院xx分院xx良城南路1号二广州市白云区xx医院xx镇蟠龙路2号一、应急救援机构 项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长由项目经理担任，副组长由项目副经理担任，成员由项目部各部门主管领导及安全员等人员组成，项目部应急求援小组成员名单：组 长： （项目经理） 电话： 副组长： 电话： 组 员： 电话： 电话： 电话： 二、应急求援机构职责(1)负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。 (2)负责突发事故预防工作相关部门人员的应急救援夹施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。62、(3)进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。(4)当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。三、应急救援工作程序 (1)当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。(2)由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。(3)事故发生时，组长不在现场，由在现场的其他组员作为临时负负责人指挥安排。 (4)事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护63、危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实话现场应救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。(5)事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁、消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查。(6)项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。 四、应急救援装备 应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用防水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。 五、应急救援药品(1)外用药品：64、双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘瓶、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角布、急救包。(2)服药品：人丹、十滴水、保济九、一般退烧药品。六、应急救援措施1、物体打击急救措施当发生物体打击事故后抢救的重点放在对颅脑损伤，胸部骨折和出血上进行处理。 1)发物体打击事故，应马上组织抢救者脱离危险现场，以免再发生损伤。 2)在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、劲、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴劲椎骨折，更应避免头劲的摆动，以防引起劲部血管神经及脊髓的附加损伤。3)观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质、如伤员发生休克，应先处理休克。65、遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度，尽快送医院进行抢救治疗。4)出现颅脑损伤，必须维护呼吸道畅通，昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人、发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凸陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布一条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。5)防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸水有双氧水的敷料包扎：污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎66、骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。6)在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成加重脊髓损伤。2、高空坠落急救措施当发生高空坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧67、少动，并将下肢抬高约20度，尽快送往医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。2)出现颅脑损伤。必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者。应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损的伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3)领面部伤员首先应保持呼吸畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，68、可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将作者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位，断裂千万截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬作者的两肩与两腿或单肩背运。5)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法二以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。6)复合伤要求平仰卧位，保持呼吸畅通，解开衣领扣。7)周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚下敷料，绷带加压包扎以不出血和不69、影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1H为宜，做好标记，注明上止血带时间。遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚下高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。A、一般作品小的止血法：先用生理盐水(O9Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红永，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧包扎。B、加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。C、止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂70、以上12处(靠近以及位置)下肢血结扎在大腿上l3处(靠近以及位置)结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540min放松一次，每次放松O5l min。动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。3、坍塌事故急救措施1)应急救援领导小组负责应急抢救工作统一领导和组织实施，指挥现场抢救队伍，迅速组建、调集抢救及救护队伍。2)发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业现场。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后。以最快的速度实施抢险。并迅速疏散影响范围内的所有人员。3)分析事故坍塌的71、影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。4)当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。5)项目部应急小组迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。6)急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。7)当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。4、触电事故急救措施1)当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并72、应防止触电者二次触电或抢救者触电。2)隔离电源方法：(一)、断开电源开头；(二)、使用绝缘物(如干燥的竹枝、木枝)隔离或挑开电源或带电体；(三)、用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。3)抢救方法：（l）、口对口、口对鼻人工呼吸法；(停止呼吸者)A、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天，解开领口和衣服，仰卧在比较坚实(如木板、干燥的泥地等)的地方。B、一只手捏紧鼻孔，另一只手瓣开嘴巴(如果瓣不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气)；C、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒；D、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。（2）、胸外心脏挤压法(心脏跳动停73、止者)A、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。B、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之二处。C、掌根用力垂直向下积压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷34cm，以每分钟挤压60次为宜。D、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。（3）、如果触电者心脏停止跳动和呼吸停止上，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。（4）、人工呼吸和胸外心脏挤压要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，要医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。5、火灾事故急救措施A、事故发生后，最早发现74、者应迅速和向事故现场负责人报告，并迅一味切断事故现场的电源。B、事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火热漫延，疏散人员，爆炸事故迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方，一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。C、发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻75、人，要注意在出入口通道、走廊等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。火场救人方法：应根据火热对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员可指定通道，引导他们自行脱离险区；对顺烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。D、火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重76、要文件，资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。第九章 文明施工措施1、加强对现工人的文明施工管理，定期进行文明施工考核，严禁在施工现场斗架斗殴及进行黄、赌、毒等非法活动。2、施工现场各种材料应按施工总平面布置图指定位置存放。施工现场剩余料具应及时清理。3、材料要根据需要分批进场，以免进料太多，不能占用大门内外或道路。4、在施工过程中为杜绝材料浪费及不当使用，各部门应各负其责，把好每道关。技术部门应经常对现场进行检查，对剩余的料具及时把信息反馈到技术部门统一考77、虑用于其他部位。5、拆除支撑架必须由中间向四周、自上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。6、拆除支撑架按照先上后下的顺序进行，即后安装的先拆，先安装的后拆。7、拆除支撑架，有专人指挥，上下呼应，左右协作，当拧开与另一人有关的碗扣时要提醒对方。拆除下来的各部件要用滑轮或绳索运送到指定位置，不得从高空向下抛掷。8、支撑架拆除过程中，不能中途换人，如必须换人，必须重新进行技术交底9、当支撑架拆至下部最后一根长立杆的高度时，要先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连接件。10、各构件严禁抛掷至地面。 第十章 劳动力计划1、劳动力计划序号工种数量（人）备注1木工80模板加工、支设2测量人员2测量、复核3电工78、2临电照明4杂工4搬运、清理2、施工机械需用量计划序号机具名称单位数量用途1木工圆盘锯5KW台2模板制作2木工压刨8KW台2模板制作3木工平刨6KW台2模板制作4空压机台1清理第十一章 雨季、台风和夏季高温季节的施工措施一、雨季季节条件下的安全保证措施1、雨季生产准备（1）、项目材料部应按材料计划在雨施前准备好雨施材料，如：彩条布、雨衣、水泵、抽水软管、薄膜等，提前准备。 （2）、雨季前将临时排水系统与城市排水系统连通，使施工现场排水系统畅通，雨水井、沉淀池及雨水管道应已定期清理，保证雨水畅。（3）、在雨季到来前，做好脚手架和塔吊的防雷接地工作，并进行全面检查，确保防雷安全。（4）、对相关的管79、理人员及工人做好交底工作。2、雨季施工一般技术措施（1）、模板脱模剂涂刷后遇雨应覆盖塑料布，以防隔离层被雨水冲掉；（2）、模板堆放场地应堆放在混凝土地面上，以防雨后下沉，导致模板失稳倾斜；（3）、钢管架料如支撑在地面原土上，雨后及时检查有无下沉，如有异常要及时进行加固，确定无安全隐患后方可继续使用；（4）、制作模板的胶合板和木枋要堆放整齐，而且须用塑料布覆盖防雨；（5）、支立好的顶板模或墙模，如遇大雨未浇筑砼，应用塑料布进行遮盖，防止因雨淋而造成脱模剂的失效，雨后要认真检查其平整度、垂直度和脱模剂附着情况，及时清理干净淤泥。（6）、木制模板堆放不宜过高，底部应有垫木。模板拆下后必须清理修复，涂80、刷油性脱模剂。（7）、大雨期间，不得进行脚手架的搭设和拆除；大雨、大风后应及时对脚手架进行检查修理，有安全隐患的整改合格后方可投入使用。3、雨季施工防雷击措施（1）、停止室外作业，留在室内，并关好门窗，在室外工作的人应躲入建筑物内。（2）、不宜使用无防雷措施或防雷措施不足的用电设备。（3）、切勿接触天线、水管、铁丝网、金属门窗、建筑物外墙，远离电线等带电设备或其他类似金属装置。（4）、切勿站立于楼顶上或接近导电性高的物体。（5）、在无法躲入有防雷设施的建筑物内时，应远离树木和桅杆。（6）、现场空旷场地不宜打伞，不宜把钢管、铁锹等扛在肩上。（7）、不宜进入无防雷设施的临时棚屋、岗亭等低矮建筑。（81、8）、对于本工程爬模计划采用在四个角设置避雷装置。4、雨季施工安全措施（1）、雨期施工前，应对各类仓库、变配电室、机具料棚、宿舍（包括电器线路）等进行全面检查，加固补漏，对于危险建筑必须及时处理。（2）、各种材质及其配件等，应在能够切实防止风吹雨淋日晒的干燥场所存放。雨期施工期间宜水平放置，底层应搁置在调平的垫木上。垫木应沿边框和中格部位妥帖布置，防止受潮和变形，叠放高度不宜超过1.8m。采用靠架存放时，必须确保不变形。（3）、现场机械设备、配电箱、电闸箱等，要采取防雨、防潮、防淹没等措施，现场（包含钢筋加工区）机械操作棚（如电焊机、木工机械、钢筋机械等），必须搭设牢固，防止漏雨和积水。（4）82、用电的机械设备要按相应规定作好接地或接零保护装置，保护接地一般应不大于4欧姆，防雷接地一般应不大于10，并要经常检查和测试可靠性。电动机械设备和手持式电动机具，都应安装漏电保安器，漏电保安器的容量要与用电机械的容量相符，并要单机专用。另外，塔机、爬架等按规范要求安装避雷装置（详细见相应的方案），并确保完好、有效。（5）、雨期施工期间应加强教育和检查监督，应对现场所有动力及照明线路，供配电电气设施、脚手架、塔吊、安全维护等进行一次全面检查。对线路老化、安装不良、瓷瓶裂纹、绝缘降低以及漏跑电等现象，必须及时修理和更换，严禁迁就使用。（6）、定期对塔吊基础进行沉降观测。 （7）、对台风暴雨期间不使83、用的电器设备，其电源全部切断。（8）、工人人员要注意防滑、防跌、防坠落、防触电，确保安全生产。（9）、雨施前对现场职工进行雨施安全教育，克服麻痹思想，各班组在施工前应根据本（10）、班组施工内容进行针对性的安全技术交底。（11）、大雨期间，不得进行脚手架的搭设和拆除。（12）、集水井口必须有可靠的覆盖。二、台风季节条件下的安全保证措施广州地区强热带风暴活动频繁，夏秋季经常有台风袭击,为了确保施工正常秩序和施工质量，将不利因素影响的损失降至最小，项目部将提前做好与气象台的联系工作，项目经理、项目副经理的手机申请气象服务，现场人员在必要时可打121气象台收听气象预报。气象部门发布暴雨、台风警报后，84、值班人员及有关单位应随时注意收听台风动向的广播，及时向项目部有关领导报告。1、台风接近本地区之前，采取的预防措施1关闭门窗，如有特殊防范设备，亦应装上。2熄灭灯火，关闭不必要的电源或煤气。3重要文件及物品放置于安全地点。4放在室外不堪雨淋之物品，应搬入室内或加以适当遮盖。5对高耸独立的机械、脚手架及未装好的钢筋、模板等进行临时加固，堆放在楼面、屋面的小型机具、零星材料要堆放加固好，不能固定的东西要及时搬到建筑物内。6疏通下水管沟，以防水滞。7吊装机械在台风来前停止作业，塔吊要收起吊钩，并将回转刹车松开。8准备手电筒、蜡烛、油灯等照明器具及雨衣、雨鞋等雨具。9门窗有损坏应紧急修缮，并加固房屋面及85、危墙。10高空作业人员应及时撤到安全地带；指定必要人员集中待命，准备抢救灾情。11准备必要药品及干粮。2、强台风袭击时，采取的措施1关闭电源或煤气来源。2非绝对必要，不可生火，生火时应严格戒备。3重要文件或物品应有专人看管。4门窗破坏时，警戒人员应采取紧急措施。5为防止雷灾，易燃物品不应放在高处，以免造成灾害。三、夏季高温季节条件下的安全保证措施广州地处南亚热带地区，每年夏季高温的时间较长，长达7个月，在高温气候阶段，尽量避免在午间施工，合理组织施工、安排作息时间。夏季施工作业时间尽量向两端压缩，避开中午的高温，气温超过38时，停止室外作业，在室内作业时应有通风降温措施。另外，在高温天气还须做86、到以下几点：1成立夏季工作领导小组，由项目经理任组长，对施工现场管理和职工生活管理做到责任到人，切实改善职工食堂、宿舍、办公室、厕所的环境卫生，定期喷洒杀虫剂，防止蚊、蝇孳生，杜绝常见病的流行。2关心职工，特别是生产第一线和高温岗位职工的安全和健康，对高温作业人员进行就业和入暑前的体格检查，凡检查不合格者不得在高温条件下作业。认真督促检查，做到责任到人，措施得力，确实保证职工健康。3做好用电管理，夏季是用电高峰期，定期对电气设备逐台进行全面检查、保养，禁止乱拉电线，特别是对职工宿舍的电线及时检查，加强用电知识教育。做好各种防雷装置接地阻测试工作，预防触电和雷击事故的发生。4加强对易燃、易爆等危87、险品的贮存、运输和使用的管理，在露天堆放的危险品采取遮阳降温措施。严禁烈日曝晒，避免发生泄露，杜绝一切自燃、火灾、爆炸事故。5高温期间根据生产和职工健康的需要，合理安排生产班次和劳动作息时间，对在特殊环境下（如露天、封闭等环境）施工的人员，采取诸如遮阳、通风等措施或调整工作时间，早晚工作，中午休息，防止职工中暑、窒息、中毒和其他事故的发生，炎热时期派医务人员深入工地进行巡回防治观察。一旦发生中暑、窒息、中毒等事故，立即进行紧急抢救或送医院急诊抢救。同时教育职工不得擅自到江河湖泊中洗澡、游泳，以免发生意外事故。6高温天气，加工现场使用电气焊及其他机具时，要防止火星溅落引起火灾，消防设备必须齐全、88、有效。7合理考虑温度对结构受力的影响，并考虑到温度对杆件长度的影响，此时测量应尽量在早起日出之前进行。8焊工作业时，避免阳光直射，要搭设遮阳篷。要上部透风、但不渗漏，兼具防一般物体击打的功能。遮阳篷中部宽松，能抵抗强风的倾覆，不致空间狭小而太热，导致焊工不能正常工作，下部承载力足够4名以上作业人员同时进行相关作业，需稳定、无晃动；可以存放必需的作业器具和预备材料且不给作业造成障碍，不可造成器具材料脱控坠落的缝隙。9焊剂及碱性焊条的焊药易潮，特别在高温潮湿的时候，所以它们在使用前必须按照质量说明书的规定进行烘焙。使用时取出放在保温筒内，做到随用随取。焊剂及碱性焊条的焊药外露2小时后必须要重新烘焙89、。所使用的焊条、焊丝要贮存在通风干燥的地方，保证焊条的良好性能。10加强对易燃、易爆等危险品的贮存、运输和使用的管理，在露天堆放的危险品采取遮阳降温措施。严禁烈日曝晒，避免发生泄露，杜绝一切自燃、火灾、爆炸事故。第十二章 附件及计算书（一）、梁模板、12.00m标高梁截面BD=450mm1800mm碗扣式钢管梁支撑系统计算1计算参数 结构楼板厚120mm，梁宽b=450mm，梁高h=1800mm，层高12.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.98m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f90、m=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2；梁侧模高度方向中间位置设置4排12对拉螺杆，对拉螺杆横向间距为600mm。支撑采用碗扣式48钢管2根支撑:横向间距600mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.20m，立杆伸出顶层水平杆长度a=0.40m；钢管直径48mm，壁厚3.5mm，截面积4.89cm2，回转半径i=1.58cm；钢管重量0.0538kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值91、底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.45 + 3.36 ) 1.2 = 1.37 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.45 1.80 1.2 = 23.33 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.45 1.80 1.2 = 1.46 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.45 1.4 = 1.26 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 27.42 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 21.80 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=450mm。W=bh2 /6=450182/6=292、4300mm3， I=bh3/12=450183/12=218700mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 =-0.10527.423002=-259119Nmm=Mmax/W=259119/24300=10.66N/mm2梁底模抗弯强度=10.66N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60627.42300=4985N=3Vmax/（2bh）=34985/(245018)=0.92N/mm2梁底模抗剪强度=0.92N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数93、K=0.644；q2=21.80kN/mmax=Kq2L4/(100EI)=0.64421.803004/(1006000218700)=0.87mm=L/250=300/250=1.20mm梁底模挠度max=0.87mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（3）第一层龙骨验算碗扣式钢管横向间距L=600mm，C=450mm，=450/600=0.75。第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=27.42394、00/450=18.28kN/mMq=qcL(2-)/8=18.28450/1000600/1000(2-0.75)/8=0.77kNmb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=490/1000300/10007.46=1.10kNa =0.5(L-c)=0.5(600-450)=75mm，Mp=Pa=1.1075.00=0.09kNmMmax=MqMp=(0.77+0.09)106=860000Nmm=Mmax/W=860000/85333=10.08N/mm2 第一层龙骨95、抗弯强度=10.08N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.518.28450/1000+1.10=5.21kN=3Vmax/（2bh）=35.211000/(28080)=1.22N/mm2第一层龙骨抗剪强度=1.22N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=21.80300/450=14.53N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =14.534506003(8 - 4 0.752+0.753)/(38490003413333)=0.74mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(96、24EI) =1.101000756002(3 - 40.132)/(2490003413333)=0.12mmmax=qp=0.74+0.12=0.86mm=L/250=600/250=2.40mm第一层龙骨挠度max=0.86mm=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（4）第二层龙骨验算碗扣式钢管纵向间距900mm，计算跨数5跨；第二层龙骨采用双钢管，483.0W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm2。1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.518.28450/1000+1.10=5210N=5.21kN弯矩系数KM=-0.281,Mmax97、=KmPL=-0.2815.211000900=-1317609Nmm =Mmax/W=1317609/8980=146.73N/mm2第二层龙骨抗弯强度=146.73N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.281,Vmax=KVP=1.2815.21=6.67kN =3Vmax/(2bh)=36.671000 /(22424.00)=11.81N/mm2第二层龙骨抗剪强度=11.81N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1.795,P=V=1/2q梁宽P板传=0.514.53450/1000+1.10=4.3798、kNmax= KPL3/（100EI）=1.7954.3710009003/(100206000215600)=1.29mm=L/250=900/250=3.60mm第二层龙骨挠度max=1.29mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图 3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根碗扣式钢管立柱最大支座力的系数=3.351每根钢管承载NQK1=3.3515210=17459N碗扣式钢管重量0.0538kN/m,立杆重量=0.053810.21000=549N水平拉杆9层,拉杆重量=91.500.04=540N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=549+540=1089N钢管轴向力N199、.2NGK+NQK=1.21089+17459=18766N(2) 碗扣式钢管立杆长细比验算L0=h+2a=1.20+20.40=2.00m=200cm,i=1.58cm,=L0/i=200/1.58=126.58钢管立杆长细比126.58230,满足要求。(3) 碗扣式钢管立杆稳定性验算=0.412,P=N/(A)=18766/(0.412489.00)=93.15N/mm2钢管立杆稳定性计算93.15N/mm2205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算碗扣式钢管立杆设配套底座200100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=100mm,上部荷载为：F=18.77kN100、（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=100-15=85mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+85)+2(100+85)=940mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.710.91+0.250)1.0094085/1000=50.90kN 钢管支承面受冲切承载力50.90kN18.77kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=61101、20kN/m2,=0.75lfccAl=0.75261200.02=183.60kN支承面局部受压承载力F=183.60kN18.77kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.80=43.20kN/m2F1、F2两者取小值F=43.20kN/m2，有效压头高度=F/=1.80m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧102、压力F 43.20 kN/m2 G=1.2 51.84 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 57.44 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 43.20 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨，木模板厚度h=18mmW=bh2/6=1680182/6=90720mm3，I=bh3/12=1680183/12=816480mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=57.44(1800-120)/1000=96.50kN/m=96.50N/mmMmax=KMqL2103、=-0.10596.503002=-911925Nmm=-0.91kNm=Mmax/W=911925/90720=10.05N/mm2 侧模抗弯强度=10.05N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60696.50300/1000=17.54kN=3Vmax/(2bh)=317.541000/(2181680)=0.87N/mm2 侧模抗剪强度=0.87N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q，=43.20(1800-120)/1000=72.58kN/m=72.58N/mm104、挠度max=Kq，L4/100EI=0.64472.583004/(1006000816480)=0.77mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.77mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9557.44=54.57kN/m2;设4排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1800-120)/5=336mm=0.34m，N=abFs=0.600.3454.57=11.13kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90kN对拉螺栓受力11.13kN容许拉力12.90kN,满足要求105、。（4）侧肋强度验算计算跨度336mm；跨数5跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mmW=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.105,q=57.44300/1000=17.23N/mmMmax=KMqL2=0.10517.233362=204246Nmm=0.20kNm=Mmax/W=204246/85333=2.39N/mm2侧肋抗弯强度=2.39N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60617.23336/10106、00=3.51kN =3Vmax/(2bh)=33.511000/(28080)=0.82N/mm2 侧肋抗剪强度=0.82N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q，=43.20300/1000=12.96N/mm；挠度max=Kq，L4/100EI=0.64412.963364/(10090003413333)=0.03mm=L/250=336/250=1.34mm侧肋挠度max=0.03mm=1.34mm,满足要求。计算简图及内力图如下图 6.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨，梁侧檩梁采用483.0双钢管，107、W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.132qL=1.13217.230.34=6.55kN;Mmax=KmPL=0.1716.550.60106=672030Nmm=0.67kNm =Mmax/W=672030/(24490)=74.84N/mm2檩梁抗弯强度=74.84N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.6586.55=4.31kN =3Vmax/(2A)=34313/(22424)=7.63N/mm2檩梁抗剪强度=7.63N/mm2fv=108、120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.097,P,=1.132qL=1.13212.960.34=4.93kN=4929Nmax=KP,L3/（100EI）=1.09749296003/(1002060002107800)=0.26mm=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度max=0.26mm=2.40mm,满足要求。7.计算结果 底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨8080mm木枋300mm，第二层龙骨双钢管483.0600mm；采用48钢管2根支撑，立杆纵向900mm，横向600mm，立杆伸出顶层水平杆长度a=0.40mm;竖肋8080mm木枋300mm，109、对拉螺栓4排12600mm，采用483.0双钢管作为横檩梁，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。 模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45-60之间,斜杆应每步与立杆扣接;模板支撑架高度12000mm,顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。、12.00m标高梁截面BD=300mm800mm碗扣式钢管梁支撑系统计算1计算参数 结构楼板厚120mm，梁宽b=300mm，梁高h=800mm，层高12.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；110、梁边至板支撑的距离1.20m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；梁侧模高度方向中间位置设置1排12对拉螺杆，对拉螺杆横向间距为600mm。支撑采用碗扣式48钢管2根支撑:横向间距900mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.20m，立杆伸出顶层水平杆长度a=0.40m；钢管直径48mm，壁厚3.5mm，截面积4.89cm2，回转半径i=1.58cm；钢管重量0.0538kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.0111、0N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.30 + 1.36 ) 1.2 = 0.60 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.30 0.80 1.2 = 6.91 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.30 0.80 1.2 = 0.43 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.30 1.4 = 0.84 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 8.78 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 6.62 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨间距L=30112、0mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。W=bh2 /6=300182/6=16200mm3， I=bh3/12=300183/12=145800mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 =-0.1058.783002=-82971Nmm=Mmax/W=82971/16200=5.12N/mm2梁底模抗弯强度=5.12N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.6068.78300=1596N=3Vmax/（2bh）=31596/(230018)=0.44N/m113、m2梁底模抗剪强度=0.44N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644；q2=6.62kN/mmax=Kq2L4/(100EI)=0.6446.623004/(1006000145800)=0.39mm=L/250=300/250=1.20mm梁底模挠度max=0.39mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（3）第一层龙骨验算碗扣式钢管横向间距L=900mm，C=300mm，=300/900=0.33。第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413114、333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=8.78300/300=8.78kN/mMq=qcL(2-)/8=8.78300/1000900/1000(2-0.33)/8=0.49kNmb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=600/1000300/10007.46=1.34kNa =0.5(L-c)=0.5(900-300)=300mm，Mp=Pa=1.34300.00=0.40kNmMmax=MqMp=(0.49+0.40)106=89115、0000Nmm=Mmax/W=890000/85333=10.43N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=10.43N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.58.78300/1000+1.34=2.66kN=3Vmax/（2bh）=32.661000/(28080)=0.62N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.62N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=6.62300/300=6.62N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =6.623009003(8 - 4 0.332+0.333)/(3116、8490003413333)=0.93mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =1.3410003009002(3 - 40.332)/(2490003413333)=1.13mmmax=qp=0.93+1.13=2.06mm=L/250=900/250=3.60mm第一层龙骨挠度max=2.06mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（4）第二层龙骨验算碗扣式钢管纵向间距900mm，计算跨数5跨；第二层龙骨采用单钢管，483.0W=4490.00mm3，I=107800.00mm4 ，A=4.24cm2。1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.58.78300/117、1000+1.34=2660N=2.66kN弯矩系数KM=-0.281,Mmax=KmPL=-0.2812.661000900=-672714Nmm =Mmax/W=672714/4490=149.82N/mm2第二层龙骨抗弯强度=149.82N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.281,Vmax=KVP=1.2812.66=3.41kN =3Vmax/(2bh)=33.411000 /(2424.00)=12.05N/mm2第二层龙骨抗剪强度=12.05N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1.795,P=V118、=1/2q梁宽P板传=0.56.62300/1000+1.34=2.33kNmax= KPL3/（100EI）=1.7952.3310009003/(100206000107800)=1.37mm=L/250=900/250=3.60mm第二层龙骨挠度max=1.37mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图 3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根碗扣式钢管立柱最大支座力的系数=3.351每根钢管承载NQK1=3.3512660=8914N碗扣式钢管重量0.0538kN/m,立杆重量=0.053811.21000=603N水平拉杆10层,拉杆重量=101.800.04=720N支架重119、量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=603+720=1323N钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.21323+8914=10502N(2) 碗扣式钢管立杆长细比验算L0=h+2a=1.20+20.40=2.00m=200cm,i=1.58cm,=L0/i=200/1.58=126.58钢管立杆长细比126.58230,满足要求。(3) 碗扣式钢管立杆稳定性验算=0.412,P=N/(A)=10502/(0.412489.00)=52.13N/mm2钢管立杆稳定性计算52.13N/mm2205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算碗扣式钢管立杆设配套底座200100mm,支承面为（按C120、15考虑）混凝土楼板,楼板厚=100mm,上部荷载为：F=10.50kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=100-15=85mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+85)+2(100+85)=940mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.710.91+0.250)1.0094085/1000=50.90kN 钢管支承面受冲切承载力50.90kN10.50kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.0121、2m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75lfccAl=0.75261200.02=183.60kN支承面局部受压承载力F=183.60kN10.50kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.80=19.20kN/m2F1、F2两者取小值F=19.20kN/m2，有效压头高度=F/=0.80m。122、2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 19.20 kN/m2 G=1.2 23.04 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2 Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 28.64 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 19.20 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨，木模板厚度h=18mmW=bh2/6=680182/6=36720mm3，I=bh3/12=680183/12=330480mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=28.64(800-120)/123、1000=19.48kN/m=19.48N/mmMmax=KMqL2=-0.10519.483002=-184086Nmm=-0.18kNm=Mmax/W=184086/36720=5.01N/mm2 侧模抗弯强度=5.01N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60619.48300/1000=3.54kN=3Vmax/(2bh)=33.541000/(218680)=0.43N/mm2 侧模抗剪强度=0.43N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q，=19.20(800-1124、20)/1000=13.06kN/m=13.06N/mm挠度max=Kq，L4/100EI=0.64413.063004/(1006000330480)=0.34mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.34mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9528.64=27.21kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(800-120)/2=340mm=0.34m，N=abFs=0.600.3427.21=5.55kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90kN对拉螺125、栓受力5.55kN容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度340mm；跨数2跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mmW=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.125,q=28.64300/1000=8.59N/mmMmax=KMqL2=0.1258.593402=124126Nmm=0.12kNm=Mmax/W=124126/85333=1.45N/mm2侧肋抗弯强度=1.45N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.625,Vma126、x=KVqL=0.6258.59340/1000=1.83kN =3Vmax/(2bh)=31.831000/(28080)=0.43N/mm2 侧肋抗剪强度=0.43N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.521,q，=19.20300/1000=5.76N/mm；挠度max=Kq，L4/100EI=0.5215.763404/(10090003413333)=0.01mm=L/250=340/250=1.36mm侧肋挠度max=0.01mm=1.36mm,满足要求。计算简图及内力图如下图 6.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算127、跨数5跨，梁侧檩梁采用483.0双钢管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.250qL=1.2508.590.34=3.65kN;Mmax=KmPL=0.1713.650.60106=374490Nmm=0.37kNm =Mmax/W=374490/(24490)=41.70N/mm2檩梁抗弯强度=41.70N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.6583.65=2.40kN =3Vmax/(2A)=32403/(22424)=4.25N/mm2128、檩梁抗剪强度=4.25N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.097,P,=1.250qL=1.2505.760.34=2.45kN=2448Nmax=KP,L3/（100EI）=1.09724486003/(1002060002107800)=0.13mm=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度max=0.13mm=2.40mm,满足要求。7.计算结果 底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨8080mm木枋300mm，第二层龙骨单钢管483.0900mm；采用48钢管2根支撑，立杆纵向900mm，横向900mm，立杆伸出顶层水平杆长度a=0.40m129、m;竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓1排12600mm，采用483.0双钢管作为横檩梁，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。 模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45-60之间,斜杆应每步与立杆扣接;模板支撑架高度12000mm,顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。、15.00m标高梁截面BD=250mm1240mm碗扣式钢管梁支撑系统计算1计算参数 结构楼板厚120mm，梁宽b=250mm，梁高h=1240mm，层高15.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：130、夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离1.23m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；梁侧模高度方向中间位置设置3排12对拉螺杆，对拉螺杆横向间距为600mm。支撑采用两根碗扣式钢管支撑,横向间距900mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.20m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.20m;钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2,131、抗剪强度fv=120.00N/mm2,Q235钢材抗弯强度f=205.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.25 + 2.24 ) 1.2 = 0.90 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.25 1.24 1.2 = 8.93 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.25 1.24 1.2 = 0.56 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.25 1.4 = 0.70 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 11.08 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/132、1.2 q2 = 8.65 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=250mm。W=bh2 /6=250182/6=13500mm3， I=bh3/12=250183/12=121500mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 =-0.10511.083002=-104706Nmm=Mmax/W=104706/13500=7.76N/mm2梁底模抗弯强度=7.76N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60611.08300133、=2014N=3Vmax/（2bh）=32014/(225018)=0.67N/mm2梁底模抗剪强度=0.67N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644；q2=8.65kN/mmax=Kq2L4/(100EI)=0.6448.653004/(1006000121500)=0.62mm=L/250=300/250=1.20mm梁底模挠度max=0.62mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（3）第一层龙骨验算碗扣式钢管横向间距L=900mm，C=250mm，=250/900=0.28。第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/134、6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=11.08300/250=13.30kN/mMq=qcL(2-)/8=13.30250/1000900/1000(2-0.28)/8=0.64kNmb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=615/1000300/10007.46=1.38kNa =0.5(L-c)=0.5(900-250)=325mm，Mp=Pa=1135、.38325.00=0.46kNmMmax=MqMp=(0.64+0.46)106=1100000Nmm=Mmax/W=1100000/85333=12.89N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=12.89N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.513.30250/1000+1.38=3.04kN=3Vmax/（2bh）=33.041000/(28080)=0.71N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.71N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=8.65300/250=10.38N/mmq=qcL3(8136、-423)/(384EI) =10.382509003(8 - 4 0.282+0.283)/(38490003413333)=1.24mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =1.3810003259002(3 - 40.362)/(2490003413333)=1.22mmmax=qp=1.24+1.22=2.46mm=L/250=900/250=3.60mm第一层龙骨挠度max=2.46mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（4）第二层龙骨验算碗扣式钢管纵向间距900mm，计算跨数5跨；第二层龙骨采用单钢管，483.0W=4490.00mm3，I=107800137、.00mm4 ，A=4.24cm2。1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.513.30250/1000+1.38=3038N=3.04kN弯矩系数KM=-0.281,Mmax=KmPL=-0.2813.041000900=-768816Nmm =Mmax/W=768816/4490=171.23N/mm2第二层龙骨抗弯强度=171.23N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.281,Vmax=KVP=1.2813.04=3.89kN =3Vmax/(2bh)=33.891000 /(2424.00)=13.78N/mm2第二层龙骨抗剪强度=13.138、78N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1.795,P=V=1/2q梁宽P板传=0.510.38250/1000+1.38=2.68kNmax= KPL3/（100EI）=1.7952.6810009003/(100206000107800)=1.58mm=L/250=900/250=3.60mm第二层龙骨挠度max=1.58mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图 3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根碗扣式钢管立柱最大支座力的系数=3.351每根钢管承载NQK1=3.3513040=10187N碗扣式钢管重量0.0538kN/m,立杆重139、量=0.053813.81000=742N水平拉杆12层,拉杆重量=121.800.04=864N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=742+864=1606N钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.21606+10187=12114N(2) 碗扣式钢管立杆长细比验算L0=h+2a=1.20+20.40=2.00m=200cm,i=1.58cm,=L0/i=200/1.58=126.58钢管立杆长细比126.58230,满足要求。(3) 碗扣式钢管立杆稳定性验算=0.412,P=N/(A)=12114/(0.412489.00)=60.13N/mm2钢管立杆稳定性计算60.13N/mm220140、5.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算碗扣式钢管立杆设配套底座200100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=100mm,上部荷载为：F=12.11kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=100-15=85mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+85)+2(100+85)=940mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.710.91+0.250)1.0094085/1000=50.90kN 钢管支承面受冲切承载力50.90kN12.11kN,满足要求。(2) 支承面局部141、受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75lfccAl=0.75261200.02=183.60kN支承面局部受压承载力F=183.60kN12.11kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241142、.24=29.76kN/m2F1、F2两者取小值F=29.76kN/m2，有效压头高度=F/=1.24m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 29.76 kN/m2 G=1.2 35.71 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 41.31 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 29.76 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨，木模板厚度h=18mmW=bh2/6=1120182/6=60480mm3，I=bh3/12=112018143、3/12=544320mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=41.31(1240-120)/1000=46.27kN/m=46.27N/mmMmax=KMqL2=-0.10546.273002=-437252Nmm=-0.44kNm=Mmax/W=437252/60480=7.23N/mm2 侧模抗弯强度=7.23N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60646.27300/1000=8.41kN=3Vmax/(2bh)=38.411000/(2181120)=0.63N/mm2 侧模抗剪强度=0.6144、3N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q，=29.76(1240-120)/1000=33.33kN/m=33.33N/mm挠度max=Kq，L4/100EI=0.64433.333004/(1006000544320)=0.53mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.53mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9541.31=39.25kN/m2;设3排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1240-120)/4=280mm=0145、.28m，N=abFs=0.600.2839.25=6.59kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90kN对拉螺栓受力6.59kN容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度280mm；跨数4跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mmW=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.107,q=41.31300/1000=12.39N/mmMmax=KMqL2=0.10712.392802=103937Nmm=0.10kNm=Mmax/W=103937/85333=1.22N/mm146、2侧肋抗弯强度=1.22N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.607,Vmax=KVqL=0.60712.39280/1000=2.11kN =3Vmax/(2bh)=32.111000/(28080)=0.49N/mm2 侧肋抗剪强度=0.49N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.632,q，=29.76300/1000=8.93N/mm；挠度max=Kq，L4/100EI=0.6328.932804/(10090003413333)=0.01mm=L/250=280/250=1.12mm侧肋挠度max=0.01147、mm=1.12mm,满足要求。计算简图及内力图如下图 6.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨，梁侧檩梁采用483.0双钢管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.143qL=1.14312.390.28=3.97kN;Mmax=KmPL=0.1713.970.60106=407322Nmm=0.41kNm =Mmax/W=407322/(24490)=45.36N/mm2檩梁抗弯强度=45.36N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658148、,Vmax=KVP=0.6583.97=2.61kN =3Vmax/(2A)=32610/(22424)=4.62N/mm2檩梁抗剪强度=4.62N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.097,P,=1.143qL=1.1438.930.28=2.86kN=2857Nmax=KP,L3/（100EI）=1.09728576003/(1002060002107800)=0.15mm=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度max=0.15mm=2.40mm,满足要求。7.计算结果 底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨8080mm木枋300mm，第二层龙149、骨单钢管483.0900mm；采用48钢管2根支撑，立杆纵向900mm，横向900mm，立杆伸出顶层水平杆长度a=0.40mm;竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓3排12600mm，采用483.0双钢管作为横檩梁，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。 模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45-60之间,斜杆应每步与立杆扣接;模板支撑架高度15000mm,顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。（二）、楼板验算、15.00mm标高120厚板碗扣式钢管梁支撑系统计算1.计150、算参数结构板厚120mm，层高15.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用483.0mm碗扣式钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.20m钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单151、位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 3.46 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 0.16 kN/m施工人员及施工设备荷载 1.00 kN/m2 1.0 1.4 = 1.40 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 5.37 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合() q2 = 3.97 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=100152、0182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105剪力系数KV=0.606，M1=KMq1L2 =-0.1055.373002=-50747N.mmV1=KVq1L=0.6065.37300=976Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105M2=KMq2L2 =-0.1053.973002=-37517N.mm跨中弯矩系数KM=0.078M3=KMq2L2 =0.0783.973002=27869N.mm剪力系数KV=0.606V2=KVq2L=0.6063.97300=722N挠度系数K=0.64153、42=Kq2L4/(100EI)=0.644(3.97/1.2)3004/(1006000486000)=0.06mmC施工人员及施工设备荷载按1.00kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.41.00=1.40kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200M4=KMPL=0.2001.401000300=84000N.mm支座弯矩系数KM=-0.100M5=KMPL=-0.1001.401000300=-42000N.mm剪力系数KV=0.600V3=KVP=0.6001.40=0.84kN挠度系数K=1.4563=KPL3/(100EI)=1.456(1.40/1.4)100154、03003/(1006000486000)=0.13mm2）抗弯强度验算M1=-50747N.mmM2M5=-79517N.mmM3M4=111869N.mm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=111869Nmm=0.11kNm=Mmax/W=111869/54000=2.07N/mm2 楼板底模抗弯强度=2.07N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=976NV2+ V3=722+840=1562N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：Vmax=1562N=1.56kN=3Vmax/（2bh）=315155、62/(2100018)=0.13N/mm2楼板底模抗剪强度=0.13N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=0.06+0.13=0.19mm=300/250=1.20mm楼板底模挠度max=0.19mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(3)第一层龙骨验算钢管横向间距900mm,第一层龙骨间距300mm,计算跨数2跨；第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.125q=q1第一层龙骨间距/计算宽度=5.3156、7300/1000=1.61kN/mMmax=KMqL2=-0.1251.619002=-163013Nmm=-0.16kNm=Mmax/W =163013/85333=1.91N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=1.91N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625Vmax=KVqL=0.6251.61900=906N=0.91kN=3Vmax/（2bh）=3906/(28080)=0.21N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.21N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算q=q2第一层龙骨间距/计算宽度=3.97/1.2300/1000=0157、.99kN/m=0.99N/mm,挠度系数K=0.521 max=KqL4/(100EI)=0.5210.999004/(10090003413333)=0.11mm=900/250=3.60mm第一层龙骨挠度max=0.11mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨验算钢管纵向间距900mm,计算跨数5跨。第二层龙骨采用单钢管A=424mm2W=4490mm3, I=107800mm41)抗弯承载力验算弯矩系数KM=-0.281P=1.2501.61900=1811N=1.81kNMmax=KMPL=-0.2811811900=-458002Nmm=-0.46kN158、m=Mmax/W=458002/4490=102.00N/mm2第二层龙骨抗弯强度=102.00N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.281Vmax=KVP=1.2811.811000=2319N=2.32kN=3Vmax/(2bh)=32319/(12424)=8.20N/mm2第二层龙骨抗剪强度=8.20N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=1.795P，=1.2500.99900=1114N=1.11kNmax=KP，L3/(100EI)=1.79511149003/(100206000107800)=0.6159、6mm=900/250=3.60mm第二层龙骨挠度max=0.66mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根立柱的最大支座力的系数3.351每根钢管承载NQK1=3.3511.811000=6065N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=0.900.9011000=810N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =6065+810=6875N 钢管重量0.0538kN/m,立杆重量=14.880.05381000=801N水平拉杆13层,拉杆重量=13(0.90+0.90) 0.041000=936N支撑重量NGK=立杆重量水平160、拉杆重量=801+936+=1737N钢管轴向力N=1.2NGKNQK =1.21737+6875=8959N(2)钢管立杆长细比验算LO=h+2a=1.20+ 20.20=1.60m，钢管的i=1.59cm,= LO/i=160.00/1.59=100.63碗扣式钢管杆件长细比100.6150.0,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.580,P=N/（A）=8959/(0.580424.00)=36.43N/mm2 碗扣式钢管立杆稳定性36.43N/mm2205N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算碗扣式钢管脚手架立杆设配套底座200100mm,支承面为混凝土楼板（按C15考虑）,楼板161、厚=100mm,上部荷载为：F=8959/1000=8.96kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=100-20=80mm,=0.41.2/S =1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+80)+2(100+80)=920mm,h =1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.710.91+0.250)1.0092080/1000=46.88kN 受冲切承载力46.88kNF=8.96kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(162、Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75lfccAl=0.75261200.02=183.60kN支承面局部受压承载力183.60kNF=8.96kN,满足要求。5.计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm,间距300mm；第二层龙骨采用单钢管483.0，A=424mm2；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.20m。模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45-60之间,斜杆应每步与立杆扣接。模板支撑架高度15.00m,顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。