1、目录第一章、编制依据1第二章、工程概况1第三章、脚手架构造1第四章、材料要求2第五章、构造要求及技术措施2第六章、脚手架的搭设及拆除施工工艺6第七章、脚手架安全防护措施7第八章、脚手架验收及维护与使用8第九章、安全注意事项10第十章、脚手架计算11第一章、编制依据1。主要规程、规范1。1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001 2002年版）1。2建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 8091）1.3建筑施工安全检查标准(JGJ59-99）1。4xx市东园林危楼房改造6楼8#楼和地下室工程施工图纸；1.5建筑施工手册1。6实用建筑施工安全手册1。7我公司管理手册与程序文件2、；1.8我公司类似工程的经验、做法。第二章、工程概况1建筑功能商业住宅2建筑面积1000003建筑层数6号楼地下2层地上22层，裙房2层7号楼地下2层地上20层，裙房2层8号楼地下2层地上18层，裙房4层地下室地下2层4建筑高度檐口高度 6楼：68。75 m 7#楼:62.25 m 8楼： 56.55m5结构形式框架、剪力墙结构第三章、脚手架构造结合本工程结构形式、实际施工特点，一区二区根据工作面情况决定使用落地双排脚手架，搭设高度为 21.0 米，立杆采用单立管.搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.50米,立杆的横距为1。2米，立杆的步距为1.50 米。层层设连墙件.连墙件要同时拉在里外两根水平杆3、上，没有窗洞口的地方，在墙体上做预留洞.第四章、材料要求4.1钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管，计算时按3mm进行计算，长度1.06m，其质量符合现行国家标准的规定,外径及壁厚允许最大偏差为-0。5mm,长管弯曲20mm，短管弯曲10mm。严重锈蚀、弯曲、压扁、裂纹者均不得使用。统一刷成红色，防护栏杆刷成红黑相间色，钢管上严禁打孔。4。2扣件严禁使用有脆裂、变形、滑丝的扣件，扣件的附件，如T型螺栓、螺母、垫圈等应符合行业技术标准和有关规范的规定。在使用时扣件螺栓要拧紧，扭力矩4050Nm，最大不得超过65Nm.4。3脚手架板选用红白松，宽度250-300mm，厚50mm，长度464、米，板两端用直径4mm的镀锌钢丝绑扎两道,不得使用弯形严重腐朽、劈裂、厚度不足的脚手板.4。4安全网密目安全网和普通安全网要求有出厂合格证、准用证，检测报告。4.5连墙件采用钢管,要求同4。1条钢管材质。第五章、构造要求及技术措施5。1落地式脚手架的地基处理钢管底座下设置通长垫板，长度不少于两跨，厚度不小于50mm，布设必须平稳，不得悬空。5.2立杆全部采用双排脚手架，立杆顶端高出施工结构顶面至少1。5m。立杆接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置,两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内,并且在高度方向至少错开50cm;各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。立5、杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于10cm.5.3大横杆大横杆置于小横杆之下，立柱的内侧,用直角扣件与立杆扣紧，采用长度至少6m,且同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接,其接头交错布置，不在同步同跨内;相邻接头水平距离不小于50cm,各接头距立柱距离不大于纵距的1/3，大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300,局部高差不超过5cm。5。4小横杆每一立杆与大横杆相交处（主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点不大于15cm.小横杆水平间距与立杆纵距相同，且根据6、作业层脚手板搭设的需要，在两立柱之间等距离设置1根小横杆，最大间距不超过75cm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆距离结构外边缘30 cm.上、下层小横杆在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立杆处相向布置。5。5纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮30cm的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。5.6剪刀撑本工程脚手架外立杆（长向）采用剪刀撑，横向断面采用斜撑的方式,随立杆、纵横向水平杆同步搭设,剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑每四步四跨设置一道，并且在每个转角处两面按四步四跨各设置剪刀撑一组，斜杆与地面7、的夹角为4560。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。剪刀撑杆件采用搭接接头，搭接长度为1m,不少于2个旋转扣件固定。本工程在每一拐角处设置横向斜撑，中间每隔6跨设置一道横向斜撑。横向斜撑在同一节间，由底至顶层呈之字形连续布置，斜杆采用通长杆件，使用旋转扣件固定在与之相交的立杆或横向水平杆的伸出端上。脚手架出屋面转角处加封顶水平斜撑。见下图:5。7脚手板作业层脚手板采用松木，厚度不小于5cm,宽2325cm，长度不小于3.5m的硬木板，两端8、设直径为4mm的镀锌铁丝箍两道。在作业层下部加设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业层不超过两层。首层满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径14#镀锌铁丝箍绕23圈固定。脚手板应平铺、满铺、铺稳,接缝处设两根小横杆，各杆距离接缝的距离均不大于15cm。拐角处两个方向的脚手板重叠放置,避免出现探头及空挡现象。 5.8连墙件连墙件采用刚性连接，垂直间距为3。0m,水平间距为4.5m。连墙件用483。5的钢管,其与脚手架的连接采用直角扣件.连墙件通过预先埋设的50穿墙套管穿过结构外墙，在结构墙体内外各加一根短架管用扣件锁紧;或在相应楼面结构上按水9、平间距4.5m留预埋环，相应位置留穿墙洞，用扣件锁紧.穿墙洞预留时一定要位置准确，避免位置偏差过大.连墙件尽量靠近主节点，偏离主节点不大于300mm。连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接;当脚手架暂时不能设置连墙件时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面成4560夹角。5。9防护设施立面防护：脚手架外侧张挂密目安全网，密目网采用1.56.0m规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧,作业层安全网应高于平台1.2m。水平防护:在作业层下部挂一道水平兜网，双排架及架体与结构间设水平安全网，落地架在二层楼面处，每3层（或不大于10m)10、设一道水平安全网。第六章、脚手架的搭设及拆除施工工艺6。1落地架搭设施工工艺工艺流程: 场地平整、夯实、定位、设置通常脚手板、钢底座（悬挑架为固定悬挑梁）立杆小横干纵向扫地杆立杆横向扫地杆大横杆（格栅）连墙杆剪刀撑铺脚手板扎防护栏杆扎安全网根据构造要求在建筑物四角用尺量出离墙距离，并做好标记.用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记。垫板、底座应准确的放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空；双管立柱应采用双管底座，底座下垫枕木，并垂直于墙面设置.在搭设起始脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构等的连墙杆件可靠拉结后方可拆除.当脚手架操作11、层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，相互看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。6.2脚手架的拆除施工工艺拆除作业应按确定的程序进行拆除：安全网挡脚板及脚手板防护栏杆 剪刀撑 斜撑杆小横杆 大横杆 立杆。不准分立面拆除或在上下两步同时拆除,做到一步一清，一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时,应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件.所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降,严禁先将连墙件整层12、或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步,如高差大于两步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形,拆除各标准节时，应防止失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件.第七章、脚手架安全防护措施7。1搭拆脚手架必须由经按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规程（GB5036)培训并考核合格的持证架子工承担；并经常进行体格检查,凡患有高血压、心脏病等不适于高空作业者,不得上脚手架操作。7。2搭拆脚手架时,工人必须戴好安全帽，佩好安全带,工具及零配件应放入工具袋内,穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。13、7.3脚手架登高扶梯必须在脚手架外侧单独设置，并应于脚手架连接,数量可根据工程而定,但不得使用脚手架内的直爬梯,严禁在脚手架、井架等处上下攀登.7。4如果上下层同时进行工作,上下两层间必须设有专用防护棚或其它隔离措施,否则不允许在同一垂直线的下方工作。7。5搭设脚手架起步时，应设临时剪刀撑及临时支撑,搭设中要随时按规定做好脚手架与主体结构的拉撑工作、铺好脚手板,同时设一道随脚手架高度提升的安全网.7。6吊运脚手板及脚手架钢管等须用专用的保险吊钩，钢管严禁单点起吊，要堆放平稳，并严格控制脚手架上的施工荷载.严禁长杆内夹杂短杆一同起吊。7。7在搭拆脚手架时，如果杆件等尚未绑扎牢固，或已拆开绑扎,均14、不得中途停止。7.8严禁在脚手架上堆放物料，钢模板、木料及施工多余的材料应放置在楼层内，以确保脚手架畅通，不超载使用。严禁在脚手架上拉缆风绳和设置起重把杆或搭挂三角小平台。7.9架子安装后，应经上级主管部门验收合格后方准使用.7。10遇有恶劣气候(如风力在六级以上）影响施工安全时，不得进行高空脚手架搭拆工作和高空作业。7.11施工现场中的脚手板、斜道板、跳板和交通运输道路，都应该随时清扫；雨期施工中必须采取适当的防滑措施。7。12脚手板必须使用50mm厚的坚固木板,凡是腐朽扭挠、破裂和横向透节的木板都不能使用。7。13脚手架的活载负荷量，不得超过2000N/m2，如果负荷量必须加大时,架子应当15、适当加固并经重新验算。7。14各种形式的脚手架在使用过程中，在未经过技术、安全部门批准的情况下严禁私自拆改脚手架的构件和防护.第八章、脚手架验收及维护与使用8.1构配件检查与验收8。1.1新钢管的检查应符合下列规定：8。1。1。1应有产品质量合格证;8.1。1。2应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228)的有关规定，质量应符合碳素结构钢(GB/T700)中Q235A级钢的规定。8。1.1.3钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。8.1。1。4钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范规定.8.1。1。5钢管必须涂有16、防锈漆。8.1。2旧钢管的检查应符合下列规定：8.1。2.1表面锈蚀深度应0.5mm。锈蚀检查应每年进行一次.检查时应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定时不得使用。8。1。2。2钢管弯曲变形不得超过规范要求。8.1。3扣件的验收应符合下列规定：8.1.3.1新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按国家标准钢管脚手架扣件（GB15831)的规定抽样检测;8.1。3.2旧扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。8.1。3。3新、旧扣件均应进行防锈处理。8.1.4脚手板17、的检查应符合下列规定：木脚手板的宽度不宜小于200mm，厚度不应小于50mm。8.2脚手架检查与验收：8。2。1外脚手架采用分段验收的办法，每搭设完一层由项目经理组织工长、安全员等检查验收，符合要求办理验收单后再使用。8。2。2脚手架使用过程中应定期检查以下项目：8。2。2。1杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞椼架等的构造是否符合要求；8.2.2.2地基是否积水,底座是否松动，立杆是否悬空;8。2。2.3扣件螺栓是否松动;8。2。2。4安全防护措施是否符合要求；8。2。2。5脚手架是否超载。8.3使用过程中，应禁止下列违章操作：a、擅自拆除外挂架及防护架的任何部件及穿墙螺栓;b、起吊构件、材18、料时碰撞或扯动挂架、防护架；c、以防护架体作为模板支撑；d、在架体上安装转料平台，或利用架体堆置重物；8.4外挂架、防护架的检查、维修与保养8.4。1施工期间，定期对架体及扣件进行检查,如发现松动、损坏,应及时修整、处理;严禁带缺陷使用。8.4。2每次搭设上层脚手架前应进行严格检查。8.4。3施工过程中，应及时清理架体、平台及水平兜网内的垃圾、杂物,防止坠落伤人。 第九章、安全注意事项9.1脚手架搭设人员必须经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工.上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。9.2脚手架搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋.9。319、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按规定进行检查与验收，验收合格后方可使用。9.4作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵动混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上;严禁悬挂其中设备。9。5当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业.雨、雪后上架子作业应有防滑措施，并应扫除积雪。9。6脚手架的安全检查与维护,应按规定进行，安全网应按规定搭设或拆除。9。7在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：9.7。1主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆.9。7。2连墙件。9.8临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的措施。9。9在脚手架上进行电、气焊作业时必须20、有防火措施和专人看守。9。10工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范(JCJ46）的有关规定执行。9.11搭设和拆除脚手架时,地面应设围栏和警示标志,并派专人看守，严禁非操作人员入内。第十章、脚手架计算钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001).计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 21。0 米，立杆采用单立管。搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1。20米，立杆的步距为1.50 米。采用的钢管类型为 483。50, 连墙件采用两步三跨,竖向间距 3.00 米，水平间距4.50 米.施工均布21、荷载为3。0kN/m2，同时施工2层，脚手架共铺设7 层。 一、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值： P1= 0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3501。500/3=0。175 kN/m ； 活荷载标准值： Q=3.0001。500/3=1。500 kN/m； 荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.175+1.41.500 = 2。356 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用22、下的弯矩， 计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2。3561。2002/8 = 0。424 kN。m; = Mqmax/W =83.483 N/mm2； 小横杆的计算强度小于 205。0 N/mm2，满足要求! 3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.175+1.500 = 1.713 kN/m ； 最大挠度 V = 5。01.7131200。04/（3842.060105121900.0)=1。842 mm； 小横杆的最大挠度小于 1200。0 / 150=8。000 与10 mm，满足要求！二、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度23、和挠度计算,小横杆在大横杆的上面. 1。荷载值计算 小横杆的自重标准值： P1= 0。0381.200=0。046 kN; 脚手板的荷载标准值： P2= 0.3501。2001.500/3=0。210 kN； 活荷载标准值： Q= 3。0001。2001.500/3=1。800 kN； 荷载的计算值: P=(1.20。046+1。20.210+1。41.800）/2=1.414 kN; 大横杆计算简图 2。强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和. 均布荷载最大弯矩计算：M1max=0.080.0381.5001.5002=0。010 kN。m； 集中荷载最大24、弯矩计算公式如下： 集中荷载最大弯矩计算：M2max=0。2671.4141.500= 0.566 kN。m; M = M1max + M2max = 0.010+0。566=0。577 kN。m 抗弯强度:= 0。577106/5080.0=113.491 N/mm2； 大横杆的抗弯强度= 113.491 小于f=205.0N/mm2； 3。挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和，单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.0381500.04 /（1002.060105121900.0) = 25、0。052 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下： 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： P=（0。046+0。210+1.800）/2=1.028kN V= 1。8831。0281500。03/ （ 100 2.060105121900。0) = 2。602 mm； 最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.602=2.654 mm； 大横杆的最大挠度小于 1500.0 / 150=10。0 或者 10 mm，满足要求！ 三、扣件抗滑力的计算： 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2。5):R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计26、值,取8.0kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 横杆的自重标准值: P1 = 0。0381.500=0.058 kN; 脚手板的荷载标准值： P2 = 0。3501.2001.500/2=0.315 kN； 活荷载标准值： Q = 3。0001.2001。500 /2 = 2。700 kN； 荷载的计算值: R=1。2（0。058+0。315）+1.42。700=4。227 kN； R 8 kN ， 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 按规范表5.1。7,直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN,按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双27、扣件承载力设计值取16kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m)；本例为0。1394 NG1 = 0.13921。000 = 2。927 kN；（2)脚手板的自重标准值（kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板,标准值为0.35 NG2= 0。35071.500（1.200+0.3）/2 = 2。756 kN；(3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0。11 NG3 = 0。14071。500/2 = 0.735 kN；（4)吊挂的安全设施荷载，包28、括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0。0051。50021。000 = 0.158 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6。576 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001。2001.5002/2 = 5.400 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo 基本风压(kN/m2）,按照建筑结构荷载规范（GB500092001）的规定采用： Wo = 0.400 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB5029、0092001)的规定采用： Uz= 0。840 ； Us - 风荷载体型系数:Us =1。200 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0。7 0.4000.8401.200 = 0.282 kN/m2; 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1。26。576+ 1。45。400= 15。451 kN； 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2 NG+0。851。4NQ = 1。26.576+ 0.851.45。400= 14.317 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/1030、 =0。850 1。40。2821.5001。5002/10 = 0.113 kN。m； 五、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =15.451 kN； 计算立杆的截面回转半径 :i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 :K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5。3.3得 :U = 1.530 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 2.651 m； Lo/i = 168。000 ； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0。251 ; 立杆净截面面积 ： A = 4。89 cm31、2; 立杆净截面模量(抵抗矩） :W = 5。08 cm3; 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2; = 15451.000/（0.251489.000)=125。888 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 125.888 小于 f = 205。000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =14.317 kN; 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm; 计算长度附加系数 : K = 1。155 ; 计算长度系数参照扣件式规范表5.3。3得 ：U = 1。530 计算长度 ，由公式 lo = kuh 确定:lo =32、 2.651 m; Lo/i = 168.000 ; 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到 := 0。251 立杆净截面面积 ： A = 4。89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 :f =205.000 N/mm2； = 14317。380/（0.251489.000)+113354。640/5080.000 = 138。963 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 138.963 小于 f = 205。000 N/mm2 满足要求！ 六、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架33、可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K（kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.649 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 5。400 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 :Gk = 0。139 kN/m； Hs =0.2514。890104205。000103(1。23。649+1.45.400)/(1.20.139)=79。047 m; 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 79.047 /（1+0。00179.047)=73。256 m； H= 73.256 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设34、高度限值 H =50.000 m. 考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算: 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN）计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3。649 kN; 活荷载标准值 ：NQ = 5。400 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0。139 kN/m； 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩: Mwk=Mw / （1.40。85） = 0.113 /(1。4 0.85） = 0.095 kN.m； Hs =（ 0.2514。890104205.00010-3(1.23。649+0.851。4(5。4035、0+0。2514.8900.095/5。080)/（1。20.139)=69。454 m; 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米: H = 69.454 /(1+0.00169.454）=64。943 m； H= 64.943 和 50 比较去较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0。282 kN/m2; 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.500 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN36、）, No= 5。000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 5。334 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 10。334 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数，l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=300。000/15.800的结果查表得到0.949； A = 4。89 cm2；f=205。00 N/mm2;连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0。9494.89010-4205.000103 = 95。133 kN； Nl=10。334Nf=95。133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙37、体连接。 经过计算得到 Nl=10.334小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值： fg = fgkKc = 68.000 kN/m2； 其中,地基承载力标准值：fgk= 170。000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数:kc = 0。400 ； 立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =57。270 kN/m2 ； 其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 14。317 kN； 基础底面面积 (m2):A = 0.250 m2 。 p=57.270 fg=68.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求!