1、xx金融中心16地块12。73m高大模板专项施工方案目录1。编制依据12.工程概况12.1.工程概况12.2.高大模板工程概况13.施工准备13.1.技术准备错误!未定义书签.3.2。材料准备13。3.机械设备准备13。4.劳动力准备13。5.现场作业条件准备错误！未定义书签。4.高大模板支撑体系设计14.1。地下一层及一层高大模板支撑体系14.2.二层高大模板支撑体系14.3。立杆布置示意图15。高大模板施工工艺15.1.施工工艺15。2.支撑体系安装15.3。梁板模板安装15.4.模板拆除16。质量要求与保证措施16.1。检查验收16。2。保证措施17。安全文明施工17。1。安全防护措施12、7。2。消防保护措施17.3。环保及文明施工18.高大模板应急预案18。1。组织机构18.2。高处坠落和物体打击事故应急救援预案18.3。触电事故应急救援预案18.4.机械伤害应急救援预案18.5。模板、脚手架坍塌18。6。消防事故应急救援预案19。计算书19。1。板模板计算书19.2。500950梁模板计算书19。3.1000X1600梁模板计算书19.4。13002700梁模板计算书11. 编制依据1、业主提供的由xx筑设计事务所、xx研究院有限公司设计的本工程施工图纸；2、业主提供的由xx建筑设计院有限公司设计的本工程人防部分图纸;3、xx总公司、xx企业内部的企业标准及操作方法；4、采3、用规范、标准、规程表如下:类别名称编号国标混凝土结构工程施工质量验收规范GB502042002（2011版）混凝土结构工程施工规范GB5066662011钢管脚手架扣件GB/T15831-2006建筑工程施工质量验收统一标准GB503002001建筑工程施工现场用电安全规范GB50194-93钢筋混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图11G101-1、2、3地标行标建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2012建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2010建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008建筑施工高处作业安全技术规范JGJ8091建筑施工安全检查标准JGJ59-4、2011施工现场临时用电安全技术规范JGJ462005法律法规中华人民共和国建筑法1998年3月1日施行中华人民共和国安全生产法2002年11月1日施行建筑工程安全生产管理条例2004年2月1日施行其它关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知建质【2009】87号关于印发建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则的通知建质【2009】254号关于印发济南市建筑工程施工现场质量安全标准化管理实施导则的通知济建质安监字【2012】22号关于进一步加强扣件式钢管脚手架及模板支撑体系安全管理的通知济建质安站字【2012】17号关于进一步加强高大模板工程和外脚手架工程安全管理的通知xx三总字5、【2012】107号高大模板和支撑体系安全监督管理规定xx三安字【2010】51号建筑施工手册(第四版）/xx金融中心16#地块施工组织设计/2. 工程概况2.1. 工程概况1、工程名称：xx金融中心16地块工程.2、工程位置：xx。3、项目概况：16地块位于基地北侧,建筑面积85246。地上建筑面积51099，由一栋22层的办公塔楼和5层的大型商业裙房组成，地上最大建筑高度116。65m。地下3层，由18888的普通地下室和15259的人防地下室组成。2.2. 高大模板工程概况1、高大模板工程特点（1）本次高大模板支撑体系采用钢管扣件满堂支撑架，支撑架的最大搭设高度为14.33m,因此对钢管6、扣件支撑架的搭设要求高，施工难度大。（2）本次施工楼板处有一13002700mm的大梁，该梁的荷载大，因此对该梁的支撑要求高，施工难度大。2、高大模板工程概况本次高大模板工程工程概况如下表所示：高大模板施工部位二层7-13轴/16H16L轴地下一层板顶标高（支撑楼板）-1。800m地下一层板厚(支撑板)250mm二层板顶标高12。600m、12。730m二层板厚130mm、200mm满堂脚手架搭设高度14.27m、14。33m支模范围内的梁截面尺寸（mm）400700、500900、600900、6001000、5001050、10001000、13001000、10001600、1000227、00、12002200、13002700支模范围内的梁截面跨度（与梁截面尺寸对应）16m、6.25m、6。25m、7.4m、7.5m、6.15m、6。25m、7.8m、7.5m、7。7m、16.4m3、施工要求（1)组织一批综合能力强的施工人员、施工管理人员，以满足本工程需要.施工人员上岗必须经过培训，掌握施工工艺、技术操作方法.（2）根据施工方案在现场布置好钢管、模板、扣件等周转工具及工程材料的堆放场地。(3）底板混凝土强度达到1.2N/mm2后进行测量定位工作，在板上弹出轴线、墙、梁、柱边线和控制线。4、技术保证条件（1）组织有关技术、管理人员熟悉施工图纸，学习有关施工规程规范。（2)施工8、前编制高支模施工技术方案，并按照主体施工段的划分提制材料计划、机具设备使用计划等。（3）做好三级技术交底、安全教育，特别是对操作工人的书面交底。分析施工过程中容易产生的质量通病、安全隐患及预防措施.（4)本工程将严格按照国家规范(标准)进行施工，备齐有关现行规范、技术标准和施工图。5、施工平面及立面布置二层高大模板平面图(阴影部位为高大模板）二层高大模板立面图3. 高大模板施工进度计划根据xx金融中心16地块施工总进度计划，本处高大模板施工的开始时间为2013年7月20日,结束时间为2013年7月27日。该处高大模板施工进度计划如下：施工任务7月20日7月21日7月22日7月23日7月24日79、月25日7月26日7月27日测量放线满堂支撑架搭设梁、板模板梁钢筋绑扎板钢筋绑扎整改验收混凝土浇注4. 施工准备4.1. 材料准备1、确保材料质量合格，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放,做好遮盖保护，同时收集各种进场材料相关质保证明.2、采用483.2mm钢管，应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉抻试验方法GB/T228。1-2010的关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700-2006中Q235A级钢的规定.3、钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道：钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范10、的规定:钢管必须有刷不锈漆。4、扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，进场时应有产品质量合格证及质量检验报告，并应按规定对其力学性能进行抽样复试。直角扣件重量不得小于13.2N/个,旋转扣件重量不得小于14.6N/个，对接扣件重量不得小于18.4N/个，扣件在使用前表面应进行防锈处理,并应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用，扣件在螺栓拧紧力矩达到65Nm时，不得破坏。5、可调托撑受压承载力设计值不应小于40KN,进场时应有产品质量合格证及质量检验报告。螺杆外径不应小于36mm，螺母厚度不应小于30mm，支托板厚不应小于5mm,长宽不应小于100100mm，螺杆与支托焊接应牢固,焊缝高度不得11、小于6mm，支托板、螺母有裂缝的严禁使用。6、模板选用15mm厚双面覆膜木胶合板，其质量标准必须符合混凝土模板用胶合板GB/T17656-2008。7、背楞选用经过刨制并且质量较好的50100mm木枋，木枋长度为2m、4m两种。8、底座的抗压性能应满足P=50KN时，各部位不得破坏。9、垫木及木脚手板厚度不得小于50mm，垫木宽度为200mm、木脚手板宽度为300mm，两端应用镀锌钢丝扎紧。材质必须符合针叶树锯材GB/T153-2009的规定,且不得使用腐朽、劈裂的木板.10、安全平网可采用锦纶、维纶、绦纶或其它材料制成，其物理性能及耐候性应符合安全网GB5725-2009的规定.11、各材料12、准备将下表：序号材料名称规格数量备注16m钢管483。2mm180t24m钢管483。2mm50t33m钢管483。2mm20t4直角扣件/43750个5旋转扣件/12500个6对接扣件/6275个7U型托6003。61500个8模板15mm厚1500m9木枋50100mm40m10底座/10t11垫木400030050mm12安全平网1.26.0m1500m213安全帽ABS安全帽200个14安全带坠落悬挂50条注：此计划仅为估算，具体进场量以现场实际进场为准。4.2. 测量仪器准备名称精度指标单位数量说明南方测绘全站仪2 秒2mm+2ppmDNTS360R套1平面控制测量、施工放样及竖向测13、距苏州一光水准仪3mm台2标高传递激光垂准仪1/200000台1轴线的竖向投测磁力线坠/个2垂直度校正大菱镜/个2控制网引测对中测距小菱镜/个2坐标测量菱镜铝合金三脚架/架2临时对中，捕捉坐标5m钢卷尺0.5mm把20测距50m钢卷尺0。5m把4距离丈量4.3. 机械设备准备高大模板施工时机械设备需求如下表：序号设备名称数量用途备 注1平刨2台木材刨平、刨直2压刨2台木材压刨3电锯4台模板、模板大规模开锯4手动电锯15台模板、木枋小规模开锯5电焊机6台零星电焊作业65610塔吊1台垂直运输76016塔吊1台垂直运输4.4. 劳动力准备结合施工工期及施工成本的要求，对劳动力计划要求如下：工 种数14、 量责 任钢筋工80负责钢筋的制作和安装混凝土工40负责混凝土浇筑，混凝土表面的处理架子工20安装、拆除架子及模板支撑模板工120负责模板的制作和安装，混凝土浇筑时负责看模测量工程师4负责梁、板、柱的定位和标高的控制杂工20负责搭设维护、做安全标识，清理5. 高大模板支撑体系设计5.1. 地下一层及一层高大模板支撑体系5.1.1. 板模板体系设计1、板模板支撑体系参数如下表所示：序号部位材料规格间距（mm)备注1立杆483。2mm钢管9002水平杆483.2mm钢管15003主楞483.2mm钢管9004次楞50100mm木枋2005面板15mm双面覆膜木胶合板/6竖向剪刀撑483.2mm钢管15、连续设置7水平剪刀撑483。2mm钢管每隔4步2、所有立杆下均设底座及50mm厚垫木,在立杆顶部设置U型托调节满堂架架体高度.支架顶部支撑采用可调顶托，顶托螺杆伸出长度不宜超过200mm。3、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。脚手架顶板必须设置扫天杆，扫天杆距离距离钢管顶端不大于300mm处的立杆上。4、满堂脚手架应在架体外侧四周及内部纵、横向每隔4跨由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为4跨。在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置水平剪刀撑，扫地杆处设置水平剪刀撑，水平剪刀撑至16、架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过6m，剪刀撑宽度应为3m5m.5、竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为4560，水平剪刀撑与支架纵(或横）向夹角应为4560.5.1.2. 梁模板体系设计1、截面大于（或等于）8001100mm梁模板体系设计（1)梁模板支撑体系参数如下表所示：序号部位材料规格间距（mm）备注1两侧立杆483.2mm钢管450沿梁跨度方向2梁底立杆483。2mm钢管600梁底设2根独立立杆2水平杆483.2mm钢管15003梁底主楞483。2mm钢管450平行梁截面方向4梁底次楞50100mm木枋200垂直梁截面方向5梁侧主楞483。2mm钢管500双钢管6梁侧次楞50100mm17、木枋2007面板15mm双面覆膜木胶合板/8对拉螺杆14mm200/500200/500间距分别为竖向间距与水平间距9竖向剪刀撑483.2mm钢管连续设置7水平剪刀撑483.2mm钢管每隔两步（2）独立立杆上主楞为钢管，独立立杆顶端采用可调顶托，梁两侧各设一根立杆，梁两侧立杆距离梁间距不大于300mm，梁两侧立杆顶端采用双扣件。2、截面小于8001100mm梁模板体系设计（1）梁模板支撑体系参数如下表所示：序号部位材料规格间距（mm）备注1两侧立杆483。2mm钢管450沿梁跨度方向2梁底立杆483.2mm钢管/梁底设1根独立立杆2水平杆483.2mm钢管15003梁底主楞483.2mm钢管418、50平行梁截面方向4梁底次楞50100mm木枋200垂直梁截面方向梁侧主楞483。2mm钢管500双钢管梁侧次楞50100mm木枋3005面板15mm双面覆膜木胶合板/6对拉螺杆14mm300/500300/500间距分别为竖向间距与水平间距6竖向剪刀撑483。2mm钢管连续设置与水平杆夹角45至60之间7水平剪刀撑483.2mm钢管每隔两步(2）独立立杆上主楞为钢管,独立立杆顶端采用可调顶托，梁两侧各设一根立杆，梁两侧立杆距离梁间距不大于300mm，梁两侧立杆顶端采用双扣件。5.1.3. 支撑体系示意图地下一层高大模板支撑示意图如下图所示：地下一层及一层高大模板支撑示意图5.2. 二层高大模19、板支撑体系5.2.1. 板模板支撑体系设计1、板模板支撑体系参数如下表所示:序号部位材料规格间距（mm）备注1立杆483。2mm钢管9002水平杆483。2mm钢管15003主楞483。2mm钢管9004次楞50100mm木枋2005面板15mm双面覆膜木胶合板/6竖向剪刀撑483。2mm钢管连续设置与水平杆夹角45至60之间7水平剪刀撑483.2mm钢管每隔两步2、所有立杆下均设8#槽钢，在立杆顶部设置U型拖调节满堂架架体高度。支架顶部支撑采用可调顶托，顶托螺杆伸出长度不宜超过200mm。3、脚手架必须设置纵、横向扫地杆.纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端不大于200mm处的立杆上.横20、向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上.脚手架顶板必须设置扫天杆，扫天杆距离距离钢管顶端不大于300mm处的立杆上。4、满堂脚手架应在架体外侧四周及内部纵、横向每隔4跨由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为4跨.在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置水平剪刀撑，扫地杆处设置水平剪刀撑，水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过6m，剪刀撑宽度应为3m5m.5、竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为4560，水平剪刀撑与支架纵(或横）向夹角应为4560.5.2.2. 梁模板支撑体系设计1、13002700梁模板体系设计（1）梁模板支撑体系参数如下表所示:序号部位材料规格间距（mm）备注21、1两侧立杆483.2mm钢管450沿梁跨度方向2梁底立杆483.2mm钢管600梁底设3根独立立杆2水平杆483.2mm钢管15003梁底主楞483.2mm钢管450平行梁截面方向4梁底次楞50100mm木枋200垂直梁截面方向梁侧主楞483。2mm钢管500双钢管梁侧次楞50100mm木枋2005面板15mm双面覆膜木胶合板/6对拉螺杆14mm200/500200/500间距分别为竖向间距与水平间距6竖向剪刀撑483.2mm钢管连续设置与水平杆夹角45至60之间7水平剪刀撑483。2mm钢管每隔两步（2）独立立杆上主楞为钢管，独立立杆顶端采用可调顶托，梁两侧各设一根立杆，梁两侧立杆顶端采用双22、扣件。2、截面大于（或等于）8001100mm梁模板体系设计（1）梁模板支撑体系参数如下表所示：序号部位材料规格间距(mm）备注1两侧立杆483.2mm钢管450沿梁跨度方向2梁底立杆483.2mm钢管600梁底设2根独立立杆2水平杆483.2mm钢管15003梁底主楞483.2mm钢管450平行梁截面方向4梁底次楞50100mm木枋200垂直梁截面方向梁侧主楞483。2mm钢管500双钢管梁侧次楞50100mm木枋2005面板15mm双面覆膜木胶合板/6对拉螺杆14mm200/500200/500间距分别为竖向间距与水平间距6竖向剪刀撑483.2mm钢管连续设置与水平杆夹角45至60之间7水23、平剪刀撑483.2mm钢管每隔两步（2)独立立杆上主楞为钢管，独立立杆顶端采用可调顶托，梁两侧各设一根立杆，梁两侧立杆距离梁间距不大于300mm,梁两侧立杆顶端采用双扣件。3、截面小于8001100mm梁模板体系设计(1)梁模板支撑体系参数如下表所示：序号部位材料规格间距(mm）备注1两侧立杆483。2mm钢管450沿梁跨度方向2梁底立杆483.2mm钢管/梁底设1根独立立杆2水平杆483。2mm钢管15003梁底主楞483.2mm钢管450平行梁截面方向4梁底次楞50100mm木枋200垂直梁截面方向梁侧主楞483。2mm钢管500双钢管梁侧次楞50100mm木枋3005面板15mm双面覆膜24、木胶合板/6对拉螺杆14mm300/500300/500间距分别为竖向间距与水平间距6竖向剪刀撑483。2mm钢管连续设置与水平杆夹角45至60之间7水平剪刀撑483。2mm钢管每隔两步（2）独立立杆上主楞为钢管，独立立杆顶端采用可调顶托,梁两侧各设一根立杆，梁两侧立杆顶端采用双扣件。5.2.3. 支撑体系示意图二层高大支模示意图如下：二层高大支模示意图5.3. 立杆布置示意图5.3.1. 二层高大模板立杆布置示意图6. 高大模板施工工艺6.1. 施工工艺6.2. 支撑体系安装1、支撑体系的安装顺序如下所示：设置纵横向扫地杆竖立杆依次安装纵横向水平杆接立杆安装连墙件安装水平拉杆竖向剪刀撑安装水25、平剪刀撑安装2、高大支模采用钢管扣件式支撑系统。3、钢管使用前要调直，保证支模的平整度。4、对施工楼层的楼面进行清理干净,不得有杂物。5、钢管支模架的搭设应根据轴线统一规划，为保证现场施工过程中的观感，本工程要求钢管立杆纵横应通线，水平杆应高低一致。立杆在梁两侧的间距可适当缩小。6、支模架搭设注意事项：（1）间距必须按方案进行,不能加大间距，立杆必须在同一垂直线，水平方向纵横成线。梁底加密钢管的位置和尺寸必须按照方案进行。（2）立杆底部支承结构必须具有支承上层荷载的能力。7、在立杆底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵上横下的程序设扫地杆。同时在可调支托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道扫26、天杆，扫天杆距离楼层板底450mm。8、钢管立柱底部设垫木和底座；顶部设U形支托，U形支托与主龙骨两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm,螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm,安装时应保证上下同心。9、在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆，且在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。水平拉杆连接如下图所示：10、必须设水平支撑和剪刀撑。(1)剪刀撑应纵横两个方向设置。（2）在架体外侧周边及内部纵、横向每隔4跨，由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为4跨.（3）在竖向剪刀撑顶部交点平面设置水平剪刀撑,扫地杆的设置层27、设置水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体地平面距离与水平剪刀撑间距为4步,剪刀撑宽度为35m。（3）竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角为50,水平剪刀撑与支架纵横向夹角为4560.（4）剪刀撑连接均采用搭接，搭接长度不小于1m,设置3个旋转扣件。11、满堂支撑架的立杆均采用对接接长,立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm;各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3.如下图所示：12、水平杆接长宜采用搭接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：(1）水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置28、在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。见下图：（2)搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。见下图:13、在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间每69m、竖向间距每3m与建筑结构设置连墙件.连墙件分布示意图如下：连墙件的连接形式如下图所示：14、支撑安装完成后,应认真检查支架是否牢固,发现问题,立即整改。6.3. 梁板模板安装1、模板的安装顺序如下：柱钢筋验收柱模板钢管架顶托主龙骨次龙骨梁底模梁侧模楼板底模2、梁底模及侧模均采用129、5mm双面覆膜木胶合板,梁底模铺设在次龙骨50100mm木枋上。3、楼板模采用15mm双面覆膜木胶合板，板底次龙骨采用50100mm木枋，顶托梁采用钢管.4、梁模板的安装（1)先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整脚手架可调顶托的标高,将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放主龙骨。固定主龙骨后在其上安装梁底次龙骨。次龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平.对跨度不小于4米的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；本工程设计无具体要求，起拱高度宜为跨度的1/1000。主、次梁交接时,先主梁起拱,后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。（2）30、为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固.混凝土浇筑前，模板应充分用水浇透。混凝土浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的混凝土浇筑顺序，泵送混凝土时，应随浇随捣随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处.5、楼面模板的安装首先拉通线，然后调整脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度,在可调顶托托板上架设主龙骨，主龙骨固定后架设次龙骨，然后在次龙骨上安装胶合板模板。铺胶合板时,可从四周铺起，在中间收口。6、模板支撑组装完毕后31、应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案设计要求及规范要求：（1）钢管架设置情况是否按本方案搭设；（2）交叉支撑、纵横杆、扫地杆及斜撑等配置情况；（3）托顶螺旋杆伸出长度；(4)垫木情况。6.4. 模板拆除1、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到表三要求。在拆侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据同条件试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1002、拆除模板的顺序与安装模板的顺序相反,先支后拆，后支先拆.模板拆除时，先调节顶部支撑头32、，使其向下移动,达到模板与屋面板分离的要求，保留养护支模及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除模板时要保留板的养护支撑。3、拆除4m高度以上柱墙梁板模板时,应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆.拆除时逐块拆卸,不得成片松动、撬落或拉倒. 4、拆除楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。5、严禁站在悬臂结构上面敲拆底模,严禁在同一垂直平面上操作。6、模板拆除时不应对楼层形成冲击荷载，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。7、所有杆件，应自外向里竖立搬运,严禁杆件和垃圾物从高处抛落伤人。7. 质量要求与保证措施7.1. 检查验收7.1.1. 构配件允许检查序号项目允许偏33、差检查工具1钢管尺寸外径48mm0.5游标卡尺2钢管尺寸壁厚3.00mm0。5游标卡尺3钢管两端面切斜偏差()1。7塞尺4钢管外表面锈蚀深度(=1+2)0.50游标卡尺5立杆钢管弯曲L1。5m立杆钢管弯曲4mL6。5m立杆钢管弯曲4mL6。5m51220钢板尺7.1.2. 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准序号检查项目安装扣件数量（个)检查数量(个)允许的不合格数1连接立杆与纵(横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件2815002022连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件(非主节点处)2815002057.1.3. 模板制作质量标准检查项目允许偏差（）检查方法板面平整12m34、靠尺塞尺检查模板高度+3、5用钢尺检查模板宽度+0、1用钢尺检查对角线长5对角线拉线直尺检查模板边平直3拉线用直尺检查模板翘曲L/1000放在平台上，对角拉线用直尺检查孔眼位置2用钢尺检查说明：L为模板对角线长度7.1.4. 模板安装质量标准项 目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基 础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经伟仪或吊线、钢尺检查大于5m8经伟仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查7.2. 保证措施7.2.1. 组织措施1、建立以项目经理为首,由各分包单位专职35、或兼职质检员组成质量管理网络，建立质量责任制,对施工现场实行监督。2、认真抓好质量管理教育，贯彻“质量是企业的第一生命的指导思想，提高全体施工人员的质量意识。3、建立健全企业职工岗前培训制度，提高职工工作素质。建立健全质量奖罚制度，做到质量与效益挂钩。4、组织施工人员认真学习设计文件、相关技术标准、施工规范和操作规程。5、施工前要对相关人员进行三级技术交底工作。7.2.2. 技术措施1、满堂架在使用期间加强检查工作，在浇注混凝土之前检查一次,检查内容包括杆件有无变形,扣件是否松动等，以确保系统安全。2、必须按照设计图纸、支模施工方案进行模板及支架的安装，严格施工工艺规程管理,及时纠正违反施工工36、艺的行为。3、保证梁板结构尺寸和相互位置正确，标高在同一水平面上,各支点高低差不得超过2,应通线安装.4、支撑体系要严格按照设计方案要求安装，对于个别特殊位置,应进行适当的验算并作处理，保证其具有足够的承载强度、刚度和稳定性,能可靠地承受新浇筑混凝土的自重和侧压力，以及施工过程中所产生的荷载，不允许有下沉或爆板现象。5、模板安装必须构造简单,装拆方便,便于钢筋绑扎安装和混凝土的浇筑养护等.6、模板及其支架在安装过程中，必须设置防倾覆临时固定设施，安装各水平拉杆，剪刀撑必须与支撑架连系牢固。7、模板与混凝土的接触面应涂隔离剂.对油质类等影响结构或妨碍装饰工程施工的隔离剂不宜采用。严禁隔离剂沾污钢37、筋与混凝土接搓处。8、模板及满堂架拆除时混凝土的强度应符合设计要求。9、模板及满堂架的支撑系统拆除必须按层次，从上而下进行.7.2.3. 质量措施及要求1、检查人员必须把好质量关，坚持自检、交接检，必须做到“上道工序不合格,不能进行下道工序施工.”2、支梁模时应遵守边模包底模的原则:梁底支撑间距应能保证在混凝土重量和施工荷载作用下不产生过大变形；梁侧模及底模用料厚度应根据梁的高度与宽度及通用尺寸进行配制，必须有足够的拼条、横挡与夹条;梁侧模下口必须有夹条木，钉紧在支架上,以保证混凝土浇筑过程中,侧模下口不致涨裂；梁侧模上口模横挡应放在板模阁栅下，或用斜撑双面支撑在支架顶部。3、固定在模板上的预38、埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固、位置准确，偏差在规范规定的允许范围内。4、模板安装的质量要求：梁构件轴线位移允许偏差5mm；底模上表面标高5mm;截面尺寸+45mm；相邻两板表面高低差2mm；表面平整度（2M长度以上）5mm。8. 安全文明施工8.1. 安全防护措施1、认真贯彻执行国家和有关济南市的安全方针，坚持管理生产必须管安全的原则，落实安全岗位责任制,强化安全管理，严格遵守操作规程，杜绝违章指挥和操作。2、施工现场配备专职安全员，监督检查安全生产。每项工作开始前，编制详细的安全技术交底,必须对所有操作人员进行专项有针对性的全面安全交底，履行签字手续。做好特殊工种的培训工作，坚持持39、证上岗。3、进入施工现场人员必须戴好安全帽,高空作业必须用安全带,并要系牢。施工区禁止吸烟,严禁酒后上班。医生检查认为不适合高空作业者不得进行高空作业。4、现场临电设施定期检查，保证临电接地、漏电保护器、开关齐备有效。夜间施工,现场及道路上必须有足够的照明，现场必须配置专职电工值班。5、施工现场入口处及现场所有危险作业区域要挂安全生产宣传画、标语、安全危险标，提醒工人注意安全.6、模板施工应设专人指挥,统一信号，密切配合.信号指挥工和挂钩人员,必须在安全可靠的地方操作。7、模板吊装就位时，要平稳、准确、无碰撞、不兜挂钢筋。五级以上大风，不得安装和拆除模板模板。8、做好结构的临边防护及安全网的设40、置。9、支拆模应按顺序进行,模板及支撑在固定前，禁止攀登，不准在拆除的模板上操作， 支撑架各连接件须扣紧，勿遗漏。使用中应经常检查支撑架有无拆改、松扣、脱钩现象，发现问题及时整改.10、墙模板在未安装对拉螺栓前，板面要向后倾斜一定角度并撑牢，以防倒塌.安装过程要随时拆换支撑或增加支撑,以保持墙模处于稳定状态。模板未支撑稳固前不得松动吊钩，墙、柱模支撑必须搭设牢固.11、墙、柱模板支撑应与外脚手架分开搭设.12、使用对拉螺杆时，螺母必须拧紧，且螺杆必须凸出螺母23mm以上。模板上口安设牢固的施工平台，便于工人操作、绑筋和浇筑混凝土.13、所有模板配件拆除完毕后，方可将模板吊走。起吊前必须复查一遍41、,模板的穿墙杆是否拆完,没问题时才可起吊模板，杜绝冒险蛮干作业。14、模板在装拆过程中，除操作人员外，下面不得站人。模板拆除时，要设专人指挥和制定切实的安全措施,并在下方标出工作区,设专人看守，严禁非操作人员进入作业区。15、高空作业时，连接件必须放在箱盒或者工具袋中,严禁放在模板或脚手板上;扳手等各类小工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落.16、墙模拆除后，及时用气焊割掉预埋的钢筋(需保留的除外），消除安全隐患。17、模板在施工中应随时进行清理和检修,进行维护，并均匀涂刷脱模剂。8.2. 消防保护措施1、在施工过程建立以项目经理牵头,项目全员参加的消防防火管理体系，结合工程施工特点,42、对每位员工进行消防保卫方面的教育培训，做到每个人在思想上的重视。2、实行逐级防火责任制，明确各级的职责，组建消防小组，负责日常的消防工作。分包单位在总包方的监督检查下，建立分包内部的逐级防火责任制，加强劳务队伍的消防教育。3、施工现场及生活区不允许吸烟，在生活、办公区设置吸烟处，不允许使用电炉，并且在生活区、办公区及现场设足够消防器材。4、加强对易燃、易爆物品的管理,设立专用仓库存放，在存放处挂明显警示牌，对于此类材料严格执行限额领料制度.5、加强对电气焊的管理，操作人员必须持证上岗，严格按规程进行操作.6、加强对生活区的消防防火管理，配置一定数量的消防器材，责令专人负责，定期进行检查，发现问43、题及时整改。8.3. 环保及文明施工1、专人负责现场道路及大门出入口的清扫工作，并经常洒水，防止扬尘，现场内的场地全部进行硬化，防止雨季产生泥浆，冬季积雪及时清扫。2、按照施工总平面布置图堆放模板和木枋，不得侵占场内道路及安全防护设施。实行计划进料，随用随到。3、同时合理安排作业时间，尽可能避免发生扰民情况出现。夜间灯光集中照射,避免灯光扰民。4、施工现场进行全封闭防护。合理安排施工工序,尽量将噪音大的工序安排在早7点晚10点的时间段内，将噪声小、影响小的工序安排在夜间施工。5、夜间进场材料文明装卸，加强进场材料二次包装工作。6、加强进出场车辆管理，设置专人在现场内外负责施工车辆的调度问题,减44、少对附近居民出入的影响。7、各项施工任务，做到工完场清，同时现场管理人员、作业人员均要佩戴统一的出入证。9. 高大模板应急预案9.1. 组织机构为了防范安全事故的发生，加强安全防范措施，避免安全事故的发生；在出现安全事故时,能够做到及时，有效的针对事故发生而采取的措施，使经济损失和人员伤亡降低到最低限度，项目部特别成立安全事故紧急救援小组，并且经常演练，达到在安全事故发生能够迅速、及时的处理妥当。1、安全事故紧急救援小组名单：组长：夏达东副组长：顾海涛、邓光亮组员：杨凤利、孟春建、周宁宁、谢镇江、郑本奎、金勤志、李大军、吕行、孙永亮、王拓、温燕、徐凯、赵德东、赵磊、周克旺、王长建、李为有。2、45、各成员职责：(1)组长：发生安全事故后,负责总体调度指挥，总体策划，及时与上级主管部门及各救护单位第一时间取得联系.(2）副组长：负责现场指挥实施救护工作，安排人员疏散、管理，保持稳定现场,冷静沉着处理.（3）各组员：负责实施救护工作，保证事故发生后，能使救护工作做到最佳，确保经济损失和人员伤亡降低到最低限度。3、在发生安全事故时，紧急动员小组组员和各班班组进行迅速、针对性的处理,保护好现场。9.2. 高处坠落和物体打击事故应急救援预案1、一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构,同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。2、迅速排除致命和致伤46、因素：如搬开压在身上的重物;清除伤病员口鼻内的泥砂、呕吐物、血块或其他异物，保持呼吸道通畅等。3、检查伤员的生命体征：检查伤病员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止,应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸 。4、止血:有创伤出血者,应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院.5、观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运,使骨折错位而造成二次伤害。6、车辆一到立即就近送往医院.7、由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。8、总结经验教训，教育职工。9.3. 触电事故应急救援预案1、如果发生触47、电事故时首先断开电源.项目部应立即组织人员进行抢救,并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。2、如果电源开关在较远处,则可用绝缘材料（如木条等）把触电者与电源分离。3、高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则可抛掷导电体（如裸导线)，让线路短路跳闸,再把触电者拖离电源.4、触电者脱离电源后马上进行抢救，同时通知110送往最近的医院。5、由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。6、总结经验教训，教育职工。9.4. 机械伤害应急救援预案1、一旦发生机械伤害事故后，项目部应立即切断电源并组织人员进行抢救,并电话通知公司应48、急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。2、对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材,可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。3、车辆一到立即就近送往医院.4、事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门.5、总结经验教训，教育职工。9.5. 模板、脚手架坍塌1、一旦发生模板、脚手架坍塌事故,现场抢救组应首先进行疏散,清点人员，确定有无人员失踪、受伤。了解事发前该区域施工人员情况，作业人数，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作.挖掘、移除应采用人工挖掘、移除,禁止采用机械挖掘、移除，防止及机械对被埋49、人员造成伤害.人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力,及时换班,保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在最短时间内将被压埋人员抢救出来。2、如有人员失踪、受伤，安全保卫组应立即报警。并做好救助车辆引导。3、在专业医疗人员到达前由现场伤员抢救组对受伤人员进行简单救助。(1）争分夺秒抢救被压埋者,使头部先露出，保证呼吸畅通。(2）出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸,然后进行正规心肺复苏。（3）伤口止血且使用止血带。（4）切忌对压伤进行热敷或按摩。4、事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。5、总结经验教训，教育职工。9.6. 消防50、事故应急救援预案为了减小火灾的影响，有效抢救受伤人员，特制订如下应急预案：1、发生火灾后，应大声喊：“起火了!起火了!” ，并拨打110报警；2、现场抢救组立即展开扑救防止火在蔓延，并立即通知公司消防组;3、应急预案小组接到报警后立即到现场组织扑救；4、报警时一定要讲清发生火灾的部署、着火的材料、大概面积并留下报警人的电话；5、拨打110报警后，报警人到场外马路上等候消防车的到来并做好向导工作；6、接到报警后，应急救援小组立即通知医务室人员到达现场组织抢救；7、安全保卫组组织人员按照疏散图指示及时疏散留在现场的工作人员；8、安全保卫组安排人员管理现场,预防趁乱偷盗行为的发生；9、现场抢救组随时51、与现场伤员营救组保持联系,如需送往医院治疗立即通知现场伤员营救组；10、发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中造成触电；11、在火灾现场如有易爆物质，首先转移该物质以防止爆炸的发生；12、如电器起火应首先切断电源再组织扑救；13、如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救；14、如油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或干粉灭火器，严禁使用水进行扑救；15、在扑救燃烧产生有毒物质的火灾时，扑救人员应该佩戴防毒面具后方可进行扑救;16、在扑救火灾的过程中，始终坚持救人第一的原则，严禁因拯救物资而置生命于不顾;17、对伤者实施急救措施后，立即送往医院治疗;18、事故调查组对事故原因进行调查、评价并提出52、相应的解决方案；事故调查组将事件发生、处理的全过程和预防的方案及时向公司汇报。10. 计算书10.1. 板模板计算书本工程高大模板，板模板立杆间距均为0。9m，因此本次计算仅计算14.33m处最高支模。10.1.1. 荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m2）2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2。5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2）1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0。3楼板模板自重标准值0。5模板及其支架自重标准值0.75新浇53、筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3)24钢筋自重标准值G3k（kN/m3）1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0（kN/m2）0。30。22风压高度变化系数z0。9风荷载体型系数s0.810.1.2. 模板体系设计模板支架高度（m）14。33立柱纵向间距la（mm）900立柱横向间距lb(mm）900水平拉杆步距h（mm）1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离（mm)300立柱距混凝土板长边的距离（mm)250主梁布置方向平行楼板长边小梁间距（mm）300小梁距混凝土板短边的距离(mm)150小梁两端各悬挑长度（mm)250，250设计简图如下:模板设计平54、面图10.1.3. 面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm）15面板抗弯强度设计值f（N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据建筑施工模板安全技术规范5.2。1面板可按简支跨计算”的规定,另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算.计算简图如下：Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm41、强度验算q10.9max1。2(G1k+ （G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1。35（G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0。9max1。2（0。1+（1.1+55、24）0.2)+1。42。5,1。35(0.1+（1。1+24）0。2)+1.40。72。5 1=8.68kN/mq20.91。2G1kb=0.91。20.11=0.11kN/mp0.91.3Q1K=0.91.42。53.15kNMmaxmaxq1l2/8，q2l2/8+pl/4=max8.680。32/8，0.110。32/8+3.150。3/4= 0.24kNmMmax/W0.24106/375006。33N/mm2f15N/mm2满足要求！2、挠度验算q(G1k+（G3k+G2k)h）b=（0。1+（1.1+24)0.2)1=5.12kN/m5ql4/（384EI)55.123004/（56、38410000281250）0.19mml/400300/4000。75mm满足要求！10.1.4. 小梁验算小梁类型方木小梁材料规格（mm)50100小梁抗弯强度设计值f（N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值（N/mm2)1。78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3）83。33小梁截面惯性矩I(cm4）416。67因B/lb取整5000/900取整5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm,因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q10。9max1。2（G1k+（G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+57、1.40。7Q1kb=0。9max1。2（0。3+（1.1+24)0.2)+1。42.5，1.35(0。3+（1。1+24)0.2)+1。40。72。50.32。67kN/m因此,q1静0。91.2（G1k+（G3k+G2k）h)b=0.91。2(0。3+（1。1+24)0。2)0.31。72kN/mq1活0.91。4Q1kb=0.91。42.50。30.94kN/mM10。077q1静L2+0.1q1活L20.0771。720。92+0。10.940。920.18kNmq20。91.2G1kb=0.91。20.30.30。1kN/mp0。91。4Q1k=0。91。42.53。15kN/mM258、0.077q2L2+0.21pL0。0770.10.92+0。213。150。90.6kNmM3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2。670。252/2，0.10.252/2+3。150。250。79kNmMmaxmaxM1，M2，M3max0。18，0。6，0。790.79kNmMmax/W0.79106/833309.49N/mm2f15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V10。607q1静L+0.62q1活L0.6071。720。9+0。620.940.91.47kNV20。607q2L+0.681p0。6070.10。9+0.6813。152.2kNV3maxq159、L1，q2L1+pmax2.670.25，0。10。25+3。153.17kNVmaxmaxV1,V2,V3max1.47,2。2，3.173.17kNmax3Vmax/（2bh0)=33.171000/(210050)0.95N/mm21.78N/mm2满足要求!3、挠度验算q=（G1k+(G3k+G2k）h)b=（0。3+(24+1。1)0。2)0.31。6kN/m跨中max0.632qL4/(100EI）=0.6321.69004/(10093504166700)0。17mml/400900/4002。25mm悬臂端maxqL4/(8EI）=1.62504/(893504166700）060、。02mml1/400250/4000。62mm满足要求！10.1.5. 主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格（mm)483.2可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2）206000主梁抗弯强度设计值f（N/mm2)205主梁抗剪强度设计值（N/mm2)125主梁截面惯性矩I（cm4)11。36主梁截面抵抗矩W（cm3)4。731、小梁最大支座反力计算Q1k1.5kN/m2q10.9max1.2（G1k+ （G3k+G2k）h)+1。4Q1k,1.35（G1k+（G3k+G2k）h)+1。40.7Q1kb=0。9max1。2(0。5+(1.1+24)0。2）+1.41.5，1.35(0。5+61、(1.1+24)0.2）+1。40.71。50。32。41kN/mq1静0.91.35（G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91。35（0.5+(1.1+24）0。2)0。32.01kN/mq1活0。91.4Q1kb=0。91。41。50。30。57kN/mq2（G1k+ (G3k+G2k）h）b=（0.5+(1.1+24)0。2）0.3=1。66kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁,Rmax(1。143q1静+1。223q1活)L1.1432。010.9+1.2230。570。92.69kN按悬臂梁，R1q1l=2.410。250。6kNRmaxRmax,R12。69kN；同理,R2。062、2kN，R2。02kN正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax1。143q2L1.1431.660。91。7kN按悬臂梁，R1q2l=1。660.250.41kNRmaxRmax，R11。7kN；同理，R1。28kN，R1.28kN2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kNm）Mmax0.74kNmMmax/W0。74106/4730155。62N/mm2f205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图（kN)Vmax4。52kNmax2Vmax/A=24.521000/45020。07N/mm2125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm）max0.77mm跨中max=0。77mm63、=900/400=2.25mm悬挑段max0.3mm=150/400=0。38mm满足要求！10.1.6. 立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm）200顶部立杆计算长度系数11。386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483.2立柱截面面积A（mm2）450立柱截面回转半径i（mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.73抗压强度设计值f（N/mm2)2051、长细比验算顶部立杆段：l01=k1（hd+2a）=11.386(1500+2200)=64、2633.4mm非顶部立杆段：l02=k2h =11。7551500=2632。5mm=l0/i=2633.4/15。9=165。62=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=k1（hd+2a)=1.2171。386(1500+2200)=3204。848mm1l01/i3204。848/15.9201.563，查表得，10.179Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40。220.91.52/100.05kNmNw0。91。2NGik+0.91。4(NQik+Mw/lb）=0.91。2(0。5+(24+1.1)0.2)+0。91.410。90.9+0.921。65、40。05/0。95.81kNf Nw/(A)+ Mw/W5809。93/（0.18450)+0。05106/473082.61N/mm2f205N/mm2满足要求！Mw=0.921.4klah2/10=0。921.40。220。91.52/100.05kNmNw0.91。2NGik+0。91。4（NQik+Mw/lb)=0。91.2(0。75+(24+1。1)0。2)+0。91.410。90.9+0。921.40.05/0。96.03kNf Nw/(A）+ Mw/W6028。63/（0。18450)+0.05106/473085.33N/mm2f205N/mm2满足要求！10.1.7. 可调66、托座验算可调托座承载力容许值N(kN）30按上节计算可知，可调托座受力N5。81kNN30kN满足要求!10.2. 500950梁模板计算书10.2.1. 工程属性新浇混凝土梁名称LC19（1A）新浇混凝土梁计算跨度(m）7。5混凝土梁截面尺寸（mmmm)500950新浇混凝土结构层高（m)14.33梁侧楼板厚度(mm)20010.2.2. 荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0。5模板及其支架0。75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3）24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1。1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他67、支承结构构件时（kN/m2）1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0（kN/m2)0。3非自定义:0。22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0。810.2.3. 模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用（A）梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb（mm)1200步距h（mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la（mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离（mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左68、侧立柱距离（mm）600梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm)150设计简图如下:平面图立面图10.2.4. 面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2）15面板弹性模量E(N/mm2）10000取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：Wbh2/6=10001515/637500mm3,Ibh3/12=1000151515/12281250mm4q10.9max1。2（G1k+ (G2k+G3k）h)+1.4Q1k，1.35（G1k+ (G2k+G3k）h）+1.40。7Q1kb=0。9max1。2（0。1+(24+1.5）069、.95）+1.42,1。35(0。1+(24+1。5）0。95）+1.40。72131.32kN/mq1静0.91。35G1k+（G2k+G3k）hb0.91。350。1+（24+1.5)0。95129.55kN/mq1活0.91。40。7Q2kb0。91。40.7211。76kN/mq2(G1k+ （G2k+G3k）h）b=0。1+(24+1。5)0。95124。32kN/m1、强度验算Mmax-0.1q1静L2+0。117q1活L20。129.550。172+0.1171.760.1720.08kNmMmax/W0。08106/375002.04N/mm2f15N/mm2满足要求！2、挠度70、验算max0。677qL4/(100EI)=0。67724.32166.674/（10010000281250）0。045mml/400166。67/4000.42mm满足要求！3、支座反力计算设计值（承载能力极限状态）R1=R4=0。4 q1静l +0。45 q1活l=0。429。550。17+0.451.760.172.1kNR2=R3=1。1 q1静l +1。2 q1活l=1.129.550.17+1。21.760。175.77kN标准值（正常使用极限状态）R1=R4=0。4 q2l=0。424.320.171。62kNR2=R3=1。1 q2l=1。124。320。174.46kN1071、.2.5. 小梁验算小梁类型方木小梁材料规格（mm)50100小梁抗弯强度设计值f（N/mm2)15。44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83。33小梁截面惯性矩I(cm4)416。67为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1max2.1+0。91.35（0.30。1)0。5/3+0。5(0.95-0.2）+0.9max1。2（0.5+（24+1.1)0.2）+1。41,1。35(0。5+（24+1.1)0.2）+1。40。71max0.60.5/2，(1.2-0.6)0.5/2/21，5。77+0。91。372、5（0。3-0。1)0.5/3=5.81kN/mq2max1。62+（0。3-0.1）0.5/3+0。5(0。950.2)+（0。5+（24+1。1）0。2）max0.60。5/2,(1。20。6)-0。5/2/21，4.46+(0。3-0.1)0。5/34。49kN/m1、抗弯验算Mmaxmax0。107q1l12,0.5q1l22max0.1075。810.92，0.55.810.1520.5kNmMmax/W0.5106/833306.04N/mm2f15。44N/mm2满足要求!2、抗剪验算Vmaxmax0。607q1l1，q1l2max0.6075。810。9，5。810。153.173、75kNmax3Vmax/(2bh0）=33.1751000/(250100）0。95N/mm21。78N/mm2满足要求！3、挠度验算10。632q2l14/（100EI)0。6324。499004/(10093504166700）0.48mml/400900/4002.25mm2q2l24/（8EI)4.491504/(893504166700）0。01mml/400150/4000.38mm满足要求！4、支座反力计算梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）承载能力极限状态Rmaxmax1.143q1l1，0。393q1l1+q1l2max1.1435。810。9，0。3935。810.9+5.74、810。155.98kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R44.04kN，R2R35。98kN正常使用极限状态Rmaxmax1.143q2l1，0。393q2l1+q2l2max1。1434.490。9，0。3934.490.9+4.490。154.62kN同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R43。54kN,R2R34。62kN10.2.6. 主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格（mm）483.2可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E（N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I（cm4）10。7875、主梁截面抵抗矩W（cm3）4。49主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)Mmax/W0.868106/4490193。37N/mm2f=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN）Vmax8.933kNmax2Vmax/A=28。9331000/42442.14N/mm2125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm）max0。35mml/400600/4001.5mm满足要求!4、扣件抗滑计算RmaxR1,R31。09kN8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，右侧立柱扣件受力R1.09kN8kN单扣件76、在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！10.2.7. 立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483。2立柱截面面积A(mm2）450回转半径i(mm）15.9立柱截面抵抗矩W（cm3）4.73抗压强度设计值f(N/mm2）205=h/i=1500/15.9=94。34=150长细比满足要求！查表得，0。631、风荷载计算Mw0.921.4klah2/100.921.40。220。91.52/100.05kNm2、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范公式5。2。5-14，荷载设计值q1有所不同：1）面板验算q10.91。2(0。77、1+(24+1。5）0。95）+0.91。42128。54kN/m2）小梁验算q1max1.92+(0.3-0.1）0。5/3+0.91。2(0.5+（24+1.1）0。2)+0.91。41max0。6-0。5/2，(1。20.6）-0.5/2/21,5.27+（0。30。1）0.5/3=5。3kN/m同上四六计算过程，可得：R11.03kN，R216.56kN，R31。03kN立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax1。03+0.91。2(0。75+（24+1。1）0。2）+0.91.41（0。9+0.6-0。5/2)/20。9，16。56,1.03+0.9178、。2(0.75+(24+1.1)0.2)+0.91.41(0。9+1。20.6-0.5/2)/20。9+0。05/1。216。65kNfN/（A)+Mw/W16645.95/(0。63450)+0.05106/473069。03N/mm2f205N/mm2满足要求！10.2.8. 可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN）30由”主梁验算”一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2117。87kNN30kN满足要求！10.3. 1000X1600梁模板计算书10.3.1. 工程属性新浇混凝土梁名称L-C-19（1A）新浇混凝土梁计算跨度（m)7.5混凝土梁截面尺寸（mmmm）10001600新浇79、混凝土结构层高（m)14.33梁侧楼板厚度（mm)20010.3.2. 荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2）面板0。1面板及小梁0。3模板面板0。5模板及其支架0。75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3）24钢筋自重标准值G3k(kN/m3）梁1.5板1。1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2）对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义：0。22风压高度变化系数z0。9风荷载体型系数s0.810.3.3. 模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧80、有板，梁板立柱共用(A）梁跨度方向立柱间距la(mm）450梁两侧立柱间距lb（mm)1600步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm）、lb（mm）900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）800梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）533,1067梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm）150设计简图如下：平面图立面图10.3.4. 面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm）15面板抗弯强度设计值f（N/mm2)15面板弹性模量E（N/mm2)10000取单位宽度10081、0mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：Wbh2/6=10001515/637500mm3,Ibh3/12=1000151515/12281250mm4q10。9max1。2(G1k+ （G2k+G3k）h）+1.4Q1k，1。35(G1k+ (G2k+G3k）h）+1。40。7Q1kb=0。9max1.2（0.1+(24+1。5）1。6）+1。42,1.35(0.1+（24+1.5)1.6）+1.40.72151.46kN/mq1静0.91。35G1k+（G2k+G3k）hb0.91.350。1+（24+1.5）1。6149.69kN/mq1活0。91.40.7Q2kb0.91。40。7282、11。76kN/mq2(G1k+ （G2k+G3k）h)b=0.1+(24+1.5）1。6140.9kN/m1、强度验算Mmax-0。107q1静L2+0。121q1活L20。10749。690.22+0。1211.760.220。2kNmMmax/W0。2106/375005。44N/mm2f15N/mm2满足要求!2、挠度验算max0.632qL4/(100EI）=0.63240.92004/（10010000281250）0.147mml/400200/4000。5mm满足要求!3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 q1静l +0。446 q1活l=0.39383、49.690.2+0.4461。760。24.06kNR2=R4=1。143 q1静l +1.223 q1活l=1.14349。690。2+1.2231.760。211.79kNR3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92849.690。2+1。1421。760.29.63kN标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393 q2l=0.39340.90。23。21kNR2=R4=1.143 q2l=1。14340。90.29.35kNR3=0.928 q2l=0.92840。90。27.59kN10.3.5. 小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计84、值f（N/mm2）15。44小梁抗剪强度设计值（N/mm2）1。78小梁弹性模量E(N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W(cm3）83.33小梁截面惯性矩I（cm4）416.67为简化计算,按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算,如下图：q1max4。06+0。91。35(0.30.1）1/5+0。5(1.6-0.2）+0.9max1。2（0。5+（24+1。1）0。2）+1.41，1.35(0。5+(24+1。1)0.2)+1.40.71max0。8-1/2,(1.6-0.8)-1/2/21，11.79+0.91。35（0。30.1）1/5=11.84kN/mq2max3。21+（0。3-0.1）185、/5+0。5(1。60.2)+（0.5+（24+1.1）0.2)max0。81/2，（1。6-0.8)-1/2/21，9。35+（0.3-0.1）1/59。39kN/m1、抗弯验算Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0。10711。840。452，0。511。840。1520。26kNmMmax/W0。26106/833303。08N/mm2f15。44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0。60711。840.45，11.840。153.234kNmax3Vmax/（2bh0）=33。2341000/(250100)0。97N86、/mm21。78N/mm2满足要求!3、挠度验算10.632q2l14/（100EI)0.6329。394504/（10093504166700）0.06mml/400450/4001.12mm2q2l24/（8EI)9。391504/（893504166700)0。02mml/400150/4000.38mm满足要求！4、支座反力计算梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）承载能力极限状态Rmaxmax1。143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14311.840.45，0.39311。840。45+11.840。156。09kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R6387、。14kN，R2R56。09kN，R3R44。98kN正常使用极限状态Rmaxmax1。143q2l1，0。393q2l1+q2l2max1.1439。390。45,0。3939.390。45+9。390.154。83kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R62.7kN，R2R54。83kN,R3R43.93kN10.3.6. 主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483。2可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁抗弯强度设计值f（N/mm2)205主梁抗剪强度设计值（N/mm2)125主梁截面惯性矩I（cm4）11。36主梁截面抵抗矩W（cm3）4.788、3主梁自重忽略不计,计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图（kNm）Mmax/W0.544106/4730115。02N/mm2f=205N/mm2满足要求!2、抗剪验算主梁剪力图（kN)Vmax8。51kNmax2Vmax/A=28。511000/45037。82N/mm2125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm）max0。21mml/400533.33/4001。33mm满足要求！4、扣件抗滑计算RmaxR1，R40。72kN8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R0。72kN8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质89、量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！10.3.7. 立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483.2立柱截面面积A（mm2)450回转半径i(mm）15。9立柱截面抵抗矩W(cm3）4.73抗压强度设计值f（N/mm2）205=h/i=1500/15.9=94.34=150长细比满足要求！查表得，0。631、风荷载计算Mw0.921。4klah2/100。921。40。220。451。52/100。03kNm2、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范公式5。2。5-14，荷载设计值q1有所不同：1）面板验算q10.91。2(0。1+(24+1。5）1.690、)+0.91.42146.44kN/m2)小梁验算q1max3.67+(0.3-0。1）1/5+0.91.2（0.5+(24+1.1)0.2)+0.91。41max0.81/2，（1.6-0.8)-1/2/21，10.65+（0。3-0.1)1/5=10.69kN/m同上四六计算过程,可得：R10。69kN，R212.26kN,R312。26kN,R40.69kN立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0。69+0。91。2（0。75+(24+1.1)0.2)+0.91。41(0。9+0。81/2）/20.9,12.26，12。26，0.69+0。91.291、(0.75+（24+1.1)0。2）+0。91。41(0。9+1.60。81/2）/20.9+0.03/1。612.29kNfN/（A)+Mw/W12294.61/（0。63450）+0.03106/473048。43N/mm2f205N/mm2满足要求！10.3.8. 可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30由”主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R3113。49kNN30kN满足要求！10.4. 13002700梁模板计算书10.4.1. 工程属性新浇混凝土梁名称L-C19（1A）新浇混凝土梁计算跨度(m)16混凝土梁截面尺寸（mmmm）13002700新浇混凝土结构层92、高(m)14.33梁侧楼板厚度（mm）20010.4.2. 荷载设计模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2)面板0。1面板及小梁0。3模板面板0。5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k（kN/m3)梁1.5板1。1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2）对水平面模板取值2风荷载标准值k（kN/m2）基本风压0(kN/m2)0.3非自定义：0。22风压高度变化系数z0。9风荷载体型系数s0.810.4.3. 模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立93、柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la（mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)1800步距h（mm）1500新浇混凝土楼板立柱间距la（mm)、lb（mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm）900梁底增加立柱根数3梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm)450,900，1350梁底支撑小梁根数8梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）125设计简图如下:平面图立面图10.4.4. 面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm）15面板抗弯强度设计值f（N/mm2）15面板弹性模量E（N/mm2）10000取单位宽度1000m94、m，按四等跨连续梁计算,计算简图如下：Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4q10。9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h）+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1。40.7Q1kb=0.9max1。2(0。1+（24+1.5)2.7）+1。42,1.35(0.1+(24+1.5)2。7）+1.40.72185。54kN/mq1静0。91.35G1k+（G2k+G3k)hb0.91。350。1+（24+1。5）2。7183。77kN/mq1活0。91.40。7Q2kb0。91.40。721195、。76kN/mq2(G1k+ (G2k+G3k）h）b=0。1+(24+1。5)2。7168。95kN/m1、强度验算Mmax-0。107q1静L2+0。121q1活L2-0.10783.770.192+0.1211。760.1920.3kNmMmax/W0.3106/375008。05N/mm2f15N/mm2满足要求！2、挠度验算max0。632qL4/（100EI)=0.63268.95185.714/（10010000281250)0.184mml/400185.71/4000.46mm满足要求！3、支座反力计算设计值（承载能力极限状态)R1=R5=0。393 q1静l +0。446 96、q1活l=0。39383。770.19+0。4461。760。196。26kNR2=R4=1。143 q1静l +1.223 q1活l=1.14383。770.19+1.2231.760.1918.18kNR3=0.928 q1静l +1。142 q1活l=0.92883。770.19+1.1421。760.1914。81kN标准值(正常使用极限状态）R1=R5=0。393 q2l=0。39368.950.195.03kNR2=R4=1.143 q2l=1.14368。950.1914.64kNR3=0.928 q2l=0.92868。950.1911。88kN10.4.5. 小梁验算小梁类型97、方木小梁材料规格（mm）50100小梁抗弯强度设计值f（N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2）1.78小梁弹性模量E(N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83。33小梁截面惯性矩I(cm4）416.67为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1max6。26+0.91.35(0。3-0.1）1。3/7+0。5（2.7-0.2）+0.9max1。2(0.5+（24+1.1)0.2)+1.41，1.35(0.5+（24+1.1)0.2)+1.40.71max0。91。3/2（1。8-0.9)-1。3/2/2118.18+0.91.35（0。3-0。1）1。398、/7=18。23kN/mq2max5。03+（0.3-0。1）1。3/7+0.5（2。7-0。2)+（0.5+（24+1.1）0。2)max0.9-1。3/2（1。80.9)1。3/2/2114.64+（0。30。1）1。3/714.67kN/m1、抗弯验算Mmaxmax0。107q1l12，0.5q1l22max0.10718。230。452，0。518。230.1220。39kNmMmax/W0。39106/833304.74N/mm2f15。44N/mm2满足要求!2、抗剪验算Vmaxmax0。607q1l1，q1l2max0.60718.230.45，18。230。124.979kNm99、ax3Vmax/(2bh0）=34.9791000/(250100)1。49N/mm21.78N/mm2满足要求！3、挠度验算10.632q2l14/（100EI）0。63214。674504/（10093504166700)0.1mml/400450/4001。12mm2q2l24/（8EI）14.671254/（893504166700)0。01mml/400125/4000.31mm满足要求！4、支座反力计算梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）承载能力极限状态Rmaxmax1。143q1l1,0。393q1l1+q1l2max1。14318.230.45，0。39318。230。45+18100、。230.129。38kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R84.51kN,R2R79.38kN，R3R4R5R67。64kN正常使用极限状态Rmaxmax1.143q2l1，0。393q2l1+q2l2max1。14314.670.45,0。39314.670。45+14。670。127。55kN同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R83.88kN，R2R77。55kN，R3R4R5R66。14kN10.4.6. 主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格（mm)483.2可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁抗弯强度设计值f（N/mm2）205主101、梁抗剪强度设计值(N/mm2）125主梁截面惯性矩I(cm4)11。36主梁截面抵抗矩W(cm3）4。73主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图（kNm）Mmax/W0.79106/4730167.04N/mm2f=205N/mm2满足要求!2、抗剪验算主梁剪力图（kN）Vmax12。865kNmax2Vmax/A=212.8651000/45057.18N/mm2125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图（mm)max0.16mml/400450/4001。12mm满足要求！4、扣件抗滑计算RmaxR1,R51。02kN8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情102、况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R1。02kN8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求!10.4.7. 立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483。2立柱截面面积A（mm2)450回转半径i（mm）15。9立柱截面抵抗矩W（cm3)4.73抗压强度设计值f(N/mm2)205=h/i=1500/15。9=94。34=150长细比满足要求！查表得，0。631、风荷载计算Mw0。921.4klah2/100。921。40。220。451.52/100。03kNm2、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范公103、式5。2.5-14,荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q10.91。2(0。1+（24+1.5）2。7）+0.91。42176.73kN/m2）小梁验算q1max5.62+（0。30.1)1。3/7+0。91.2（0。5+（24+1.1）0。2）+0。91.41max0。9-1。3/2(1。8-0。9)-1.3/2/2116.32+（0.30。1)1。3/7=16。36kN/m同上四六计算过程,可得：R10.96kN，R216。89kN，R316.96kN，R416.89kN，R50.96kN立柱最大受力NwmaxR1+N边1,R2，R3，R4，R5+N边2+Mw/lbmax0.96+0.91.2(0。75+（24+1。1)0。2)+0.91。41（0。9+0.9-1.3/2）/20。9,16.89，16。96,16。89，0。96+0。91。2（0.75+(24+1。1）0。2）+0.91。41(0。9+1.80.9-1.3/2)/20。9+0。03/1。816.99kNfN/（A）+Mw/W16989.22/(0.63450）+0.03106/473064。89N/mm2f205N/mm2满足要求！10.4.8. 可调托座验算可调托座承载力容许值N（kN)30由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2,R3，R4118。91kNN30kN满足要求！