1、xx东线一期工程xx通水应急调度中心（调度灾备中心）模板工程专项方案编 制：审 核：批 准：xx江都建设集团有限公司2013年1月4日1、工程概况 xx东线一期工程xx通水应急调度中心(调度灾备中心）工程为二层建筑，建筑高度13.95m，其中一层高度为3.3m，二层6。36m，建筑物室内外高差0。45m.一层用途：活动室、门厅、讯问室、医务室、警卫室等,二层为办公区、休息厅、会议室、监控室，三层为大会议室、休息厅、办公室、贮藏室、音控室等,本工程外形为长方形，长64。8m(轴线间长度)，宽49。00m(轴线间宽度）纵向共16个轴线，为114轴，横向为11个轴线分别为AL轴。结构形式：基础为桩承2、台独立基础，上部为框架结构，结构安全等级为二级，抗震设防烈度为7度，框架抗震等级三级，按抗震等级二级采取抗震措施；墙体拉结筋按8度设防；楼梯间抗震等级为二级，抗震按一级等级执行。2、材料选用及要求材料种类规格型号材质模板12mm厚木胶合板木方40100mm杉木钢管482。7mmQ235扣件/锻铸铁3.1本工程采用12mm厚木胶板，其强度、刚度满足施工要求，木胶板表面平整光滑，易脱模. 3.2钢管：采用482.7mm钢管，有弯折、空洞、锈蚀、裂纹等严重影响架体结构实体稳定性的管体严谨使用。3.3扣件：有裂纹、滑丝的扣件严禁使用。3.4架体底座采用木垫板，木垫板宽不小于300mm，厚度不小于50m3、m,垫板的延伸不得少于3跨. 4、施工工艺4.1支设流程：柱 梁 板4。2柱模板安装4。3梁模板的安装4.4板模板的安装4.5梁板模板支撑系统的搭设 4。6架体支设要求1）采用482。7mm钢管搭设，立杆支设时可调底座配合使用.梁设双排架体，板设满堂架体，柱、梁、板应连成整体。2)立杆底部应设置垫板,距基面、顶面200mm搭设扫地杆.架体安装在木垫板上,垫板地面应夯实整平。3)剪刀撑要求：满堂架体外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑，中间在纵横向每隔6m左右设置由下至上的竖向连续剪刀撑,每隔六排立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置，架设于梁处.并于在剪刀撑部位的顶部、中部、扫地杆处设置水4、平剪刀撑。4）柱模板设计：采用木胶板，柱箍采用48钢管进行加固，第一步距地15cm，其余每步间距40cm，同时为确保柱模不位移及其整体性，柱模间还需加水平撑，其水平撑可与底梁支撑连为一个整体。并用对拉螺栓加固。5）梁模板设计：采用木胶板，设双排架体,梁底每跨加设1道小横杆（均分)，梁侧立杆应通到板底。对于较大梁侧模，可采用中部加设对拉螺栓进行加固。梁底端部探出横杆不宜大于200mm，如有其他因素超过者应在端头另加支撑.6）现浇板模板设计：采用木胶板，设满堂架体，横杆步距1。5米，扫地杆距地200mm。快拆头调整标高.在最上一层横杆钢管上加设小横杆，钢管上铺设木方次楞，木方次楞上铺木胶板.5、模5、板工程的有关验算柱模板工程参数柱模板参数柱截面尺寸500cm500cm-70cm700cm柱高度3。3m-5。6m面板12mm厚木胶合板次楞竖楞采用方木,柱每边设置6个竖楞柱箍双钢管，间距400mm对拉螺栓70cm70cm柱中间加设直径12mm水平对拉螺栓，竖向间距400mm 荷载参数振捣砼对侧模板压力4kN/m2倾倒砼对侧模板压力4kN/m2新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范,按下列公式计算，取其中的较小值：=0.22245。71。21。21.00=43。338 kN/m2=248=192。000 kN/m2其中 c- 混凝土的重6、力密度,取24kN/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5。7小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为20; V 混凝土的浇筑速度，取1m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取8m; 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值43。338kN/m2。柱侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001212/6=24000mm3；截面惯性矩I= 7、1000121212/12=144000mm4；(一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.16m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=43。338kN/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0。91.243。338+1.441=51.845KN/mq1=0.91.3543。338+1。40。741= 56。184KN/m根据以上两者比较应取q1= 56。184KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0。1q1l2=0.156。1840.162=0。14KNm面板抗弯强度设计8、值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.14106=5。83N/mm2 f=12.5N/mm2W24000面板强度满足要求！（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下:q = 143。338=43.338KN/m；面板最大容许挠度值： 160/250=0.64mm；面板弹性模量： E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67743.3381604=0.30mm 0。64mm100EI1004500144000满足要求!柱侧模板次楞验算次楞采用40100mm(宽度高度)方木，间距：0。16m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：截面抵9、抗矩W =40100100/6=66667mm3；截面惯性矩I =50808080/12=3333333mm4;(一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取柱箍间距，L=0.4m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=43。338kN/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为:q1=0。91.243。338+1。440.16=8。295KN/mq2=0。91。3543.338+1.40。740.16= 8。989KN/m根据以上两者比较应取q=8.989KN/m作为设计依据.3、强度验算计算最大弯矩：M10、max=0.1ql2=0。18.9890.42=0。144kNm最大支座力：1。1ql=1.18.9890.4=3.96kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0。144106=2.700N/mm2 17N/mm2W53333 满足要求！（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0。6q1l=0.68.9890。4=2.157KN木材抗剪强度设计值fv=1.7N/mm2；抗剪强度按下式计算：=3V=32.157103= 0.809N/mm2 fv=1。7N/mm22bh25080 次楞抗剪强度满足要求!（三)挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线11、荷载计算如下:q = 43。3380.16=6。934KN/m;次楞最大容许挠度值=400/250=1.6mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0。677ql4=0.6776.9344004= 0。056mm 1.6mm100EI100100002133333 满足要求！柱宽度B方向柱箍的验算柱箍采用双钢管，间距400mm。截面抵抗矩W =8980mm3；截面惯性矩I =215600mm4;截面积= 848mm2（一）强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：P1=0。91.243.338+1。440。1560.4=3。235kNP2=0。91.3543.338+1。40.12、740。1560.4= 3。506kN根据以上两者比较应取P= 3.506kN作为设计依据。计算简图（kN）弯矩图（kN。m）经计算,从左到右各支座力分别为：N1=2.152kN；N2=10.519kN;N3=6。212kN;N4=10。519kN;N5=2.152kN；最大弯矩 Mmax=0。429kN。m；柱箍抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；柱箍按弯曲受拉杆件设计,柱箍轴向拉力设计值N=1.936KN。=N+Mmax=1936+0。429106=50.056N/mm2 205N/mm2AnW8488980满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷13、载标准值,故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=43.3380。1560.4=2。704kN。柱箍的最大容许挠度值： = 3mm;经计算最大变形 Vmax =0。106 mm 3mm满足要求！柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb:Ntb =AnFtbAn-对拉螺栓净截面面积Ftb-螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用M12，其截面面积An=76。0mm2,可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=12。92kN.对拉螺栓轴力设计值N=10。519kN 12。92kN。满足要求！柱高度H方向柱箍的验算柱箍采用双钢管，间距400mm.截面抵抗矩W =8980mm3；截面14、惯性矩I =215600mm4;截面积= 848mm2（一）强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下:P1=0。91。243.338+1.440。120.4=2.489kNP2=0。91.3543.338+1.40。740.120。4= 2.697kN根据以上两者比较应取P= 2.697kN作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图（kN.m）经计算,从左到右各支座力分别为：N1=1.489kN；N2=10.506kN；N3=1。489kN;最大弯矩 Mmax=0。423kN。m；柱箍抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；柱箍按弯曲受拉杆件设计,柱箍轴向拉力设计值N=1.65515、KN.=N+Mmax=1655+0。423106=49。056N/mm2 205N/mm2AnW8488980满足要求!(二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=43.3380.120。4=2.08kN。柱箍的最大容许挠度值： = 784/500=1。6mm；经计算最大变形 Vmax =0.049 mm 1.6mm满足要求!柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：Ntb =AnFtbAn-对拉螺栓净截面面积Ftb螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用M12，其截面面积An=76.0mm2，可承受的最大轴向16、拉力设计值Ntb=12.92kN.对拉螺栓轴力设计值N=10.506kN 12。92kN。满足要求！模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm ，取主楞间距1m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W= 10001212/6=24000mm3；截面惯性矩I= 1000121212/12=144000mm4；（一）强度验算1、面板按四跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0。3m.2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值.均布线荷载设计值为：q1=1.2(240。11+1.10.11+0.3）+1。42。51=7.173KN/mq1=1.35（240.11+17、1.10.11+0.3）+1.40。72。51= 6.582KN/m根据以上两者比较应取q1= 7.173N/m作为设计依据.集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1。210.3=0。360 KN/m跨中集中荷载设计值P=1.42.5= 3.500KN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.107q1l2=0.107 7.1730。32=0。069KNm施工荷载为集中荷载：M2=0.107q2l2+0.161Pl=0.107 0.3600。32 +0.161 3.5000.3=0.173KNm取Mmax=0.173KNm验算强度.面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=018、.173106=7。21N/mm2 f=12。5N/mm2W24000面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1（240.111.10.110.3）=3。061KN/m；面板最大容许挠度值： 300/400=0.8mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.632ql4=0.6323。0613004=0。24mm 0.8mm100EI1004500144000满足要求!次楞方木验算次楞采用方木，宽度40mm，高度100mm，间距0.3m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：截面抵抗矩W =4010010019、/6=66667mm3；截面惯性矩I =50808080/12=3333333mm4;(一)抗弯强度验算1、次楞按三跨连续梁计算,其计算跨度取主楞排矩即立杆横距,L=1m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.11+1.10.11+0.3)+1.42。50。3=2.152KN/mq1=1.35（240。11+1.10。11+0.3）+1。40.72。50。3= 1.975KN/m根据以上两者比较应取q1= 2.152KN/m作为设计依据.集中荷载设计值:模板自重线荷载设计值q2=1.20。30.3=0。108KN/m跨中集20、中荷载设计值P=1.42.5= 3.500KN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.12。15212=0.215KNm施工荷载为集中荷载:M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.080.10812+0.2133。5001=0.754KNm取Mmax=0。754KNm验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=0.754106=14。14N/mm2 f=17N/mm2W53333次楞抗弯强度满足要求!（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0。62.1521=1。291KN施工荷载为集中荷载:V2= 0.6q2l+0.65P=021、.60.1081+0.653.500=2.340KN取V=2.340KN验算强度。木材顺纹抗剪强度设计值fv=4。8N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.340103= 0。878N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25080次楞抗剪强度满足要求！（三)挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0。3(240.111。10.110。3）=0.918KN/m次楞最大容许挠度值：1000/250=4mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0。677ql4=0.6770。91810004=0。29mm 4mm100EI122、00100002133333满足要求!主楞验算主楞采用:单钢管截面抵拒矩W=4。49cm3截面惯性矩I=10.78cm4(一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取1。5kN/mm2.首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q1= 1.2(240000.11+11000.11+300)+1.415000。3=1732N/mq1= 1.35(240000。11+11000。11+300）+1。40.715000。3= 1681N/m根据以上两者比较应取q1= 1732N/m作为设计依据。次楞最大支座力=1。1q1l=1。117321/1000=1。923、05kN。次楞作用集中荷载P=1。905kN，进行最不利荷载布置如下图：计算简图(kN）弯矩图(kN。m)最大弯矩 Mmax=;主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2;=Mmax=0.632106=140.757N/mm2 205N/mm2W4.49103主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 0。3(240000。1111000。11300）=918N/m=0。918N/mm；次楞最大支座力=1.1q1l=1.10。9181=1。010kN。以此值作为次楞作用在主楞24、上的集中荷载P,经计算，主梁最大变形值V=1.077mm。主梁的最大容许挠度值：1000/150=6.7mm，最大变形 Vmax =1。077mm 6.7mm满足要求！（三）立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式：N+MwfjAWN - 轴心压力设计值(kN） ：N=6。858kN；- 轴心受压稳定系数，由长细比=Lo/i 查表得到；L0 - 立杆计算长度（m），L0=k1k2（h+2a)，h：顶步步距，取1。5m;a：模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点的长度,取0。5m；k1k2为计算长度附加系数，按下表取用,k1=1.167，k2=1。016，L0=2.96m。i - 立杆的截面回转25、半径(cm） ，i=1。6cm；A - 立杆截面面积(cm2），A=3.98cm2；Mw - 风荷载产生的弯矩标准值；W - 立杆截面抵抗矩(cm3）：W= 4。25cm3；f - 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 205N/mm2；立杆长细比计算:=Lo/i=296/1。6=185按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.209；N+Mw=6。858103+0。015106=82。446+3.529=85.975N/mm2 jAW0.2093。981024.25103f=205N/mm2立杆稳定性满足要求！立杆底地基承载力验算1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=6。858kN2、26、垫木底面面积A垫木作用长度1m,垫木宽度0。3m，垫木面积A=10。3=0.3m23、地基土为素填土，其承载力设计值fak= 100kN/m2立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 0.44、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力P=N=6.858=22。86kN/m2 mffak=1000。4=40kN/m2A0。3满足要求!。新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值,依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算,取其中的较小值:=0。22245。71。21。21.22=52。873 kN/m2=240。8=19。200 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度,取24k27、N/m3; t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15）计算,取初凝时间为5。7小时.T：混凝土的入模温度，经现场测试，为20； V - 混凝土的浇筑速度,取1.5m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.8m； 1- 外加剂影响修正系数,取1。2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。2.根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值19。200kN/m2。梁侧模板面板验算面板采用木胶合板,厚度为12mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001212/6=24000mm3;截面惯性矩I= 28、1000121212/12=144000mm4;（一)强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0。20m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=19。200kN/m2,振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0。91。219.200+1。441=25.776KN/mq1=0。91。3519。200+1.40.741= 26。856KN/m根据以上两者比较应取q1= 26。856KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.126.8560.202=0.11KNm面板抗弯强度设计29、值f=12.5N/mm2；=Mmax=0。11106=4.58N/mm2 f=12.5N/mm2W24000面板强度满足要求!（二)挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 119。200=19.2KN/m；面板最大容许挠度值： 200/400=0.5mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0。677ql4=0。67719.2002004=0。32mm 0。5mm100EI1004500144000满足要求！梁侧模板次楞验算次楞采用40100mm（宽度高度)方木，间距：0。2m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =30、40100100/6=66667mm3；截面惯性矩I =50808080/12=3333333mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=19.200kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2.均布线荷载设计值为：q1=0。91。219.200+1.440.2=5。155KN/mq2=0.91。3519。200+1。40.740.2= 5。371KN/m根据以上两者比较应取q=5.371KN/m作为设计依据.3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.131、ql2=0.15。3710。52=0.134kNm最大支座力：1.1ql=1.15。3710。5=2。95kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.134106=2.513N/mm2 17N/mm2W53333 满足要求！(二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.65。3710。5=1。611KN木材抗剪强度设计值fv=4。8N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=31。611103= 0。604N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25080 次楞抗剪强度满足要求！（三)挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：32、q = 19.2000。2=3。84KN/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm;次楞弹性模量： E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0。6773.845004= 0。076mm 2mm100EI100100002133333 满足要求!梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管,间距：0。5m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =8980mm3;截面惯性矩I =215600mm4；(一)强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=2。95kN，按集中荷载作用下二跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距间距,L=0。4m。主楞计算简图（kN）主楞弯矩图（kN。m)2、强度验33、算最大弯矩Mmax=0。221kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2.=Mmax=0。221106=24。610N/mm2 205N/mm2W8980 满足要求！（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.112kN，主楞弹性模量： E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：400/150=2。7mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0。028mm 2.7mm。满足要求!对拉螺栓验算对拉螺栓轴力设计值：NabFsa-对拉螺栓横向间距；b对拉螺栓竖向间距；Fs-新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或34、倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值：Fs=0。95（rGG4krQQ 2k）=0。95（1.219。200+1。44）=27。21kN.N=0。500。4027。21=5。44kN。对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：Ntb =AnFtbAn对拉螺栓净截面面积Ftb螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用M12,其截面面积An=76.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=12。92kN N=5。44kN。满足要求!梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm。 取梁底横向水平杆间距1m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 1001。21.2/6=24cm3；截面惯性矩I= 1035、01。21.21。2/12=14.4cm4;（一）强度验算1、梁底次楞为5根，面板按四跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0。075m.2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(240.8+1.50.8+0。3)+1.421=24.88kN/mq1=0.91。35(240.8+1.50.8+0.3）+1。40.721= 26.91kN/m根据以上两者比较应取q1= 26。91kN/m作为设计依据。计算简图（kN)弯矩图(kN.m）经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0。793kN；N2=2.307kN；N3=1.874kN;N4=2.307kN;N5=036、。793kN;最大弯矩 Mmax = 0.016kN.m梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2） =12.5 N/mm2;梁底模板的弯曲应力按下式计算:=Mmax=0。016106=0。667N/mm2 12。5N/mm2W24103满足要求！（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下:q = 1（240.81。50。80。3）=20.70kN/m；计算简图（kN）面板弹性模量： E = 4500N/mm2;经计算，最大变形 Vmax = 0.006mm梁底模板的最大容许挠度值： 75/400 =0。2 mm；最大变形 Vmax = 0。00637、mm 0。2mm满足要求!梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度50mm，高度80mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=588/6= 53.333cm3;I=5888/12= 213.333cm4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下横向水平杆的间距,L=1m。次楞计算简图荷载设计值 q = 2。307/1= 2。307kN/m;最大弯距 Mmax =0。1ql2= 0.12.30712= 0。231 kN。m；次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2；=Mmax=0.231138、06=4.331N/mm2 17N/mm2W53.333103次楞抗弯强度满足要求!（二）抗剪强度验算V=0。6ql=0。62.3071=1.384KN木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2;抗剪强度按下式计算:=3V=31。384103= 0.52N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25080次楞抗剪强度满足要求！（三）挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =1000/250 =4 mm;验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值: q =1.774/1= 1。774N/mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2;=0.677ql4=0.6771.77410004=0.39、563mm 4mm100EI10010000213.333104次楞挠度满足要求！梁底横向水平杆验算横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取梁底面板下次楞传递力。 计算简图（kN) 弯矩图(kN.m）经计算，从左到右各支座力分别为：N1=0.170kN;N2=7。732kN；N3=0。170kN;最大弯矩 Mmax=0。207kN。m；最大变形 Vmax=0.053mm。（一)强度验算支撑钢管的抗弯强度设计值f （N/mm2) = 205N/mm2；支撑钢管的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0。207106=48。706N/mm2 205N/mm2W4.25103满足要求!（二）40、挠度验算支撑钢管的最大容许挠度值: l/150 =500/150 = 3.3mm或10mm；最大变形 Vmax = 0.053mm 3.3mm满足要求!梁底纵向水平杆验算横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载P=7。732kN. 计算简图(kN)纵向水平杆只起构造作用，不需要计算.扣件抗滑移验算扣件连接方式采用双扣件,扣件抗滑承载力设计值：Rc=12kN；水平杆通过扣件传给立杆的最大荷载设计值：R=8。316kN;R Rc，扣件抗滑承载力满足要求!立杆稳定性验算（一）风荷载计算因在室外露天支模,故需要考虑风荷载。基本风压按德州10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2.模板支架计算高度H=8。5m,41、按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=0.84。计算风荷载体形系数：将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1。20。143/(11.5)=0.114式中An =（la+h+0。325lah)d=0。143m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距,1mh-步距，1。5md-钢管外径，0。048m系数1。2-节点面积增大系数。系数0。325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数:st=1.2j=1.20。114=0.14无遮拦多排模板支撑架的体42、形系数：s=st1-n=0.1410.95 10=1.12110.95-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数.风荷载标准值k=zs0=0。841。120.3=0.282kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0。921.4klah2=0.921。40.28211。52= 0。072kNm1010（二）立杆轴心压力设计值N计算上部梁传递的最大荷载设计值：7。732kN ；立杆承受支架自重:1。28.50。151=1。540kN 立杆轴心压力设计值N：7.732+1。540=9.272kN；（三）立杆稳定性计算立杆的稳定性计算公式:N+MwfjAWN - 轴心压力设计值(kN） ：N=943、。272kN；- 轴心受压稳定系数，由长细比=Lo/i 查表得到；L0 - 立杆计算长度（m）,L0=k1k2（h+2a），h:顶步步距，取1.5m;a:模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.5m;k1k2为计算长度附加系数，按下表取用,k1=1.167，k2=1.016，L0=2.96m。i - 立杆的截面回转半径（cm) ,i=1.6cm；A - 立杆截面面积（cm2）,A=3。98cm2；Mw - 风荷载产生的弯矩标准值；W - 立杆截面抵抗矩(cm3）：W= 4。25cm3；f - 钢材抗压强度设计值N/mm2，f= 205N/mm2；立杆长细比计算：=Lo/i=244、96/1。6=185按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.209；N+Mw=9.272103+0。072106=111.466+16。941 jAW0.2093。981024.25103=128.407N/mm2 f=205N/mm2立杆稳定性满足要求！立杆底地基承载力验算1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=6。858kN2、垫木底面面积A垫木作用长度1m，垫木宽度0。3m，垫木面积A=10.3=0。3m23、地基土为素填土，其承载力设计值fak= 100kN/m2立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 0。44、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力P=N=6。858=22。86k45、N/m2 mffak=1000.4=40kN/m2A0.3满足要求！.6、模板安装支设要点6。1必须保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。6。2构造简单,装拆方便,并便于钢筋的绑扎和安装。6。3模板的拼（接)缝应严密，模板接缝处应加胶条,不得漏浆。柱模板根部采用水泥砂浆抹八字灰堵严。6。4对跨度大于等于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱，起拱高度按跨度不同在1/1000-3/1000范围内调整.6。5模板支设允许偏差应在规范允许范围之内.6.6在浇筑砼前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。6.7模板与砼的接触面应清理干净并涂刷隔离剂。6.8在搭设架体时，在立杆下46、设置垫板，垫板采用宽300mm木垫板，通长设置。另外在架体搭设前应将基土夯实，避免模板支设后产生下沉现象.7、模板验收7.1验收内容7.1。1安装现浇结构的模板及其支架时，楼板应具有承受上层荷载的承载力;上、下层支架的立柱应对准,并铺设垫板.7.1。2在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。7.1.3模板安装应满足下列要求：1)为保证模板接缝严密,模板两侧需粘海绵条，防止漏浆.2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。3）浇注混凝土前，模板内的杂物应清理干净，柱子模板在拼装时,应预留清扫口、振捣口,清扫口在砼浇筑前必须堵严.7.147、.4对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板,其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/10003/1000.7.1。5固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合下表规定：项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10,0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10外露长度+10,07.1。6现浇结构模板安装的偏差应符合下表规定:项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度48、不大于5M6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5M8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查7。2验收程序7。2.1检验批应由监理工程师（建设单位项目技术负责人）组织施工单位项目专业（技术)负责人等进行验收.各专业的所有检验批经自检达到合格后方可提交验收.验收前，由项目专业质量检查员填好“检验批质量验收记录”.专业（职）质量检查员应在检查评定结果栏内，注明“主控项目全部合格，一般项目满足规范规定要求”，然后专业质量检查员、专业工长(施工员）和班组长均在表下验收单位栏内亲自签字.然后由监理工程师或建设单位项目专业技术负责人组织验收。7.2.2模板分项工程质量验收应49、由监理工程师（建设单位项目技术负责人）组织施工单位项目专业质量（技术）负责人等进行验收。各专业的分项工程经自检达到合格后方可提交验收.验收前，由项目专业质量检查员填好“分项工程的质量验收记录”分项工程的检查结论栏内应由项目专业技术负责人签署“合格”并签字后交监理或建设单位验收。8、模板拆除8.1模板拆除前应有工地技术人员的通知或批准方可拆除构件模板，模板侧模拆除时应保证砼表面不粘连，砼构件棱角不易损坏为原则。结构构件底模拆除时按下表执行.构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（）板2502，8758100梁87581008.2砼构件底模的拆除时机按每层留置的同条件养50、护试块抗压结果确定.9、环境、职业健康安全措施9。1模板隔离剂的存放要符合要求，刷模板不要遗漏在地上或施工层楼面上。9。2每天按时检查施工机械有无障碍、漏电、漏油等现象，并且及时修理,保证施工机械正常运转.9。3木工区所用的机械设备必须都有防护罩之类的防护物品。9。4手持电动工具施工时必须穿戴好绝缘手套等防护用品。9。5在木工加工区必须配置灭火器、砂箱、消防水箱等防火用具。并挂设好防火标志。9。6模板支设中，各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板或脚手架上,各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋内，不得掉落。9。7装拆模板时，上下应有人接应,随拆随运走，并应把活动部件固定牢靠，严禁堆放51、在脚手板上和抛掷。9。8装拆模板时，除操作人员外，下面不得站人。9.9柱模板支设后应与周围架体可靠连接。9。10拆除模板前必须设置警戒区和警示标志，并有专人监护,防止无关人员随意出入.9。11拆除模板严禁采用大面积撬落的方式，应逐块、逐张拆除，不应对楼层形成冲击荷载，拆除的模板和架杆应分散堆放并及时清运10、事故应急救援预案措施10。1模板架体、脚手架坍塌10。1。1、启动现场应急预案，危险源控制组人员排除险情,预防再次坍塌。10.1.2、若是架体倒塌，危险源控制组组织所有架子工进行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子再次倒塌.10.2高处坠落10.2。1将受伤人员用担架（避免二次伤害）营救至安全地带。10.2。2身体某部位出血时，首先止血,若切割伤口很深，流血很急，可判断为动脉出血，必须压住伤口距离心脏更近部位的动脉止血.10。2。3将病人送到附近医院进行救护或拨打120急救电话请求外部医疗机构进行救助。