1、目 录一、工程概况2二、编制依据2三、塔吊基础设计41、布置原则42、塔吊选型53、塔式起重机的设立要求54、选用塔吊的主要性能55、地基土力学性质66、塔吊基础配置8四、塔吊格构柱做法、步骤9五、塔吊基础定位、施工及遇结构部分处理10六、塔吊基础质量保证措施121、钻孔灌注桩质量保证措施202、承台施工质量保证措施213、钢格构柱施工质量控制22七、塔吊沉降、垂直度监测23八、多塔作业措施23九、应急预案25十、安全保证措施25十一、塔吊基础计算书26十二、附图43一、工程概况（1）建筑概况 本工程名称为xx新城核心二期农居安置用房F01地块(二期）工程，由两个项目合并而成，分别立项，统一设2、计,分别报批，统一施工。本工程位于xxxx区和谐嘉园北苑地块，北面庆春东路,南面为新城幼儿园，东面和谐嘉园北苑一期,西侧为新塘路，合计用地面积为10000平方米。地基基本呈“凸”字形，地势呈南高北低落差近0.5米。本工程地下部分为两层地下室公用，地下总建筑面积为12065平方米，功能分别为：地下一层为非机动车库。地下二层为机动车库、风机房、变配电间.地上部分4楼为30层,建筑面积为10801。05平方米,建筑高度为87.0米；8楼为28层，建筑面积18202.87平方米，建筑高度81。3米。（2)结构与维护体系概括： 本工程0.000标相对于黄海标高8.300，自然地坪-1.5米,地下室顶板面3、标高-1.35米,地下二层底板面标高9。15米.底板厚度600mm,工程采用桩径600,700，800的钻孔灌注桩。 维护体系采用钻孔灌注桩结合钢筋混凝土水平支撑体系，土方开挖深度约9。5米，局部11米。2.工程参建各方主体（1）建设 单位:xx市xx新城建设指挥部（2）设计 单位：联合工程公司（3)监理 单位:浙咨询有限公司（4）施工总承包单位：中团有限公司(5）桩基 施 工单位：程有限公司(6）勘察 单位：筑设计研究院（7）围护 设 计单位：筑设计研究院（8)监测 单位：测试中心3.工程周边环境根据总平面图，本工程基坑四周环境简述如下： 根据现场调查，地下室边界与周边道路、建筑物距离分别为4、:（1） 东面:基坑边距和谐嘉园北苑2。5米；（2） 南面：基坑边距钱新幼儿园17米；（3） 西面：基坑边距新塘路10.5米;（4） 北面：基坑边距庆春东路30米。（5） 东面的和谐嘉园北苑（一期)地下车库项目与本工程为同一报建项目，两工程地下车库车库连通，但基底挖深标高不一致。4。现场目前情况本工程桩基先行施工,本建筑红线内的工程桩及围护桩已经施工完毕,同一基坑维护体系内的东临和谐嘉园北苑的工程桩及围护桩也已完成.本建筑红线内三通一平完成，场地内临设基本完成。二、编制依据1、浙江省建筑设计研究院提供的xx新城核心区F01地块农居拆迁安置房（二期）工程岩土工程勘察报告（详勘阶段）(塔吊基础所在5、部位的地质报告复印附后）。2、xx永发机械工具有限公司生产的QTZ63(YF5710)型塔式起重机使用说明书。3、本工程施工组织设计4、固定式塔式起重机基础技术规程DB33/T 1053-20085、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T 18320096、建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程JGJ/T187-20097、建筑地基基础设计规范GB5000720118、建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB502022002）;9、建筑桩基技术规范JGJ94-200810、混凝土结构设计规范GB50010201011、混凝土结构工程施工及验收规范GB50204200212、钢结构设6、计规范GB50017200313、钢结构工程施工质量验收规范GB50205-200214、建筑钢结构焊接技术规程JGJ81-200215、钢筋焊接与验收规程JGJ18-200316、建筑机械使用安全技术规程JGJ33201217、施工现场临时用电安全技术规范JGJ46200518、建设施工高处作业安全技术规程JGJ80-9119、建筑施工安全检查标准JGJ59201120、建筑结构荷载规范GB50009-201221、塔式起重机安全规程(GB5144-2006）22、关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知（建质【2009】87号）23、关于加强建筑起重机械租赁、安装、拆卸和使用管理7、的若干意见（杭建监总【2010】33号)24、关于印发xx市建设工程塔式起重机安全监控管理系统实施办法的通知（杭建监总【2011】50号）25、关于进一步加强建筑起重机械安装拆卸和使用安全管理的若干意见（杭建监总【2011】56号)26、关于调整建筑起重机械安装、拆卸告知和使用登记备案程序的通知（杭建监总【2011】57号）27、关于加强组合式塔机基础制作、安装和使用的若干要求（杭建监总【2012】13号）28、建筑起重机械安全监督管理规定29、浙江省安全生产条例三、塔吊基础设计1、布置原则：u 尽可能满足覆盖工作面的原则.u 满足最大材料和构件重量的吊运要求.u 便于安装及拆除的要求.u 内8、塔布置在结构受力合理，便于留洞及处理的部位。2、塔吊选型本工程地下室设计为一层整体地下室，地上2栋建筑。综合整体布局，并保证满足各栋主体阶段的施工垂直运输需要以及基本覆盖整个施工场地的原则，拟选用2台附着式自升式塔吊作为结构阶段的垂直运输机械，具体详见塔吊布置平面图。根据工程实际情况，在基坑内外各设置一台塔吊，基坑内采用内插钢格构柱，格构柱顶部制作混土承台基础托起塔吊的方式安装塔吊.基坑外采用四根钻孔灌注桩加混凝土承台基础。两台塔吊均在土方开挖前安装完成，并在土方及基坑施工阶段投入使用，从而最大限度的提高施工功效。塔机均须委托具备专业资质的公司负责安装与拆卸.3、塔式起重机的设立要求本工程由49、#、8楼两幢楼房组成，建筑总高度分别为87、81.3米。因塔高均大于塔机最大自由高度，施工过程中需进行多次锚固及顶升。塔吊均采用QTZ63(5710）。其中1塔吊设附墙四道,分别为九层结构、十五层结构、二十一层结构、二十七结构，附着起升高度98米,安装标准节35个；2#塔吊设附墙三道,分别为十一层结构、十七层结构、二十三层结构，附着起升高度92.4米，安装标准节33个。塔机最大有效工作幅度57m，最小工作幅度 2m,最大起重量 6吨，最大幅度起重量 1.0吨。4、选用塔吊的主要性能整机工作级别工作风速机构工作级别A3 正常工作20m/min起升机构牵引机构回转机构安装、顶升12m/minM5M10、3M4起升高度（m）倍率固定附着=240140=44070最大起重量（t）6幅度（m)最大幅度（m）57最小幅度（m）2起升机构速度倍率=2=4起重量(t）331。5663速度(m/min）8。540804.252040电机型号、功率、转速YZTD225L24/8/3224/24/5.4kW1410/695/140r/min带制动器回转机构转速电机型号功率转速0。52r/minYZR132M1622。2kW1000r/min牵引机构速度电机型号功率转速40/20m/minYDEJ132S4/8B53.3/2。2kW1400/700r/min顶升机构速度电机型号功率转速0。5m/minY112M11、-45。5kW1440r/min额定压力2025Mpa平衡重57臂长（m)重量（t）5713。7总功率31。7kW工作温度2040整机重量臂长57m固定式附着式33.266。2t5、地基土力学性质根据工程地质勘察报告，ZK3勘察孔(2塔吊），ZK 67勘察孔（1#塔吊）各勘察孔涉及到土层及地基土物理力学指标如下:第一节 工程地质条件根据岩土工程勘察报告，本工程自上而下的地层分布为：-21层砂质粉土，松散稍密，力学性质较差，层厚1.0-2。1m，厚度较薄，不宜利用;22层砂质粉土，中密，层顶埋深3。0-4。5m，层厚3。66.4m，成层基本稳定，力学性质尚可；-23层砂质粉土,稍密，力学性质一般12、，层厚较薄；下层分部为：22层粉砂，中密，力学性质较好，层厚2。67。6m,分部基本稳定，但厚度变化较大；23层砂质粉土，稍密中密，力学性质尚可,层厚2.2-4。1m,厚度变化较大；21层淤泥质粉质粘土，呈灰色流塑状，高含水量、高压缩性、低强度、全场分布；层厚0。33.1m，厚度较薄，性质差，不宜利用;12层粉质粘土，软塑-可塑,层厚5。8-9.2m，厚度基本稳定，力学性质一般;-21层粉质粘土，软塑，层厚1。4-2.8m，力学性质较差，不宜利用;22层粉质粘土，软塑，层厚7。1-10.4m，力学性质较差,不宜利用；其下分布为：-3层粉细砂,呈中密状，分布处层厚0。5-1.1m,力学性质较好，13、局部分布;-3层圆砾，局部夹砾砂或粗砂，圆砾、卵石总含量约4565%，呈中密状密实状,力学性质较好,全场地分布，层顶埋深38。3-40.5m,层厚大于10.0m，埋深基本稳定，为拟建建筑物较理想的桩端持力层. 土力学物理性质如下表层号土 层名 称地基承载力特征值(kPa）桩周土的摩擦力特征值各塔吊相应钻孔的土层厚度mZK671#塔吊ZK32#塔吊杂填土28。602.102。20-21砂质粉土10551.701.401.00-22砂质粉土165139。705.205。3023砂质粉土12062.201.602.0022粉砂170155.207.307.20-23砂质粉土160174.52。20114、。7021淤泥质粉质粘土9550。202.500。90-12粉质粘土12070.707.405。8021粉质粘土10031.6003.40-22粉质粘土1059。409.203粉细砂24000。50-3圆砾3508.105.306、塔吊基础配置1、塔吊基础配置参数表塔吊编号1#2生产厂商xx永发机械工具有限公司塔吊型号QTZ63（5710） 臂长(m)57桩 径800有效桩长（m)31。6538钢筋笼长（m）全 长全 长钢筋笼配筋12251225桩顶标高（m）-10。652.700承台底标高(m）-5.302。850承台面标高(m）3。951.500承台配筋（上筋）双向22150双向2215015、承台配筋（下筋）双向22150双向22150承台尺寸（长宽高）380038001350380038001350格构柱计算长度（m）6.25无格构柱顶标高（m）-4.600无塔吊起重高度m9892。4相对应孔号ZK67ZK3塔吊与承台连接方式预埋塔吊基础节预埋塔吊基础节注：格构柱计算长度：10.65-4.6+0.2=6。25米，10.25-桩顶标高，4。6-格构柱柱顶标高，0。2下沉式承台垫层厚度。2、1、2塔吊基础桩采用4根800钻孔灌注桩，桩心距2。4米，砼强度C30，塔吊基础桩顶标高分别为-10。65m、2。700m(砼超灌长度大于等于1。5米，钢筋主筋锚入塔吊基础承台板40d，砼充盈系数16、大于等于1.10），有效桩长分别为31。65m、38m。塔吊基础桩钢筋笼全长配制，1、2#塔吊桩配筋1225三级钢筋。桩端分别进入-3圆砾，塔机基础承台砼C35；3、1#塔吊桩与塔吊承台之间采用格构柱连接，格构柱下端埋入桩内，其搭接长度3米，格构柱由4根450450单柱组成的34503450架体，格构柱长度总长9。25米，桩顶与承台底格构柱净长为5。50米,格构柱与桩钢筋笼电焊焊接，格构柱顶与塔机连接，格构柱顶标高为4。60m，伸入塔基承台700mm。单柱由4根L14014012的角钢及10的钢板焊接而成，型钢支撑采用L14014012的角钢，节距1。2米。格构柱缀板42030010间距40017、mm，在450范围成长方形形态，由四肢格柱子，4组形成塔状；连接4组四肢格构柱的材料为角钢L14014012mm，高度为每1200设置一道，每道支撑为四面均布一道水平撑和一道斜撑，格构柱架体内设十字交叉水平撑,最下面一道一部分浇进桩承台。格构柱需作防水处理.4、格构柱的防腐处理：表面采用钢丝刷、砂皮除锈，底漆为铁红防锈漆二道，面漆采用银粉漆一道作为保护层。5、桩顶标高到格构柱顶采用钢丝网包扎，混凝土浇灌到格构柱顶,在浇筑到桩顶标高时同时往格构柱外灌砂，不让混凝土包住格构柱，以方便四个格构柱连接.四、塔吊格构柱做法、步骤1、格构柱制作时必须要保证焊缝的质量、长度及按设计图纸加工，采用工厂定制.218、待格构柱运至现场后放置平稳，要求不能引起格构柱的变形。3、钻孔桩浇筑前将格构柱吊入钻孔内,与钻孔桩一起浇筑,确保锚固长度. 4安装前必须保证露出土面的独立格构柱小于1米,格构柱间140*14角钢连接，采用三面围焊,具体连接做法见附图，焊接连接时要保证焊缝质量,要达到一级钢结构焊缝的施工标准。5。塔吊在基础阶段(即地下室结构施工顶板前） 一般只安装五个标准节和一个加强件，即塔吊臂至塔吊基础底板高度30米，且最大不得超过塔吊允许的独立安装高度。6。塔吊安装完成后,土方每开挖2.0米,必须进行四个格构柱两两相连, 具体连接做法见附图，格构柱未相连之前严禁超挖。格构柱使用14014角钢连接, 采用三19、面围焊，具体连接做法见附图，焊接连接时要保证焊缝质量,要达到一级钢结构焊缝的施工标准.同时严禁挖机靠近格构柱,以免碰伤格构柱，格构柱周边2米范围土方采用人工对称开挖，不得单侧开挖。7。在土方开挖至坑底时，格构柱连接构件与钻孔桩顶距离不大于50cm.开挖后凿除格构柱上的混凝土时，不得使用机械碰撞格构柱,使用气泵破碎混凝土时,气泵不得直接与格构柱接触。凿除完成后应立即施工基础承台.8。在浇筑基础底板时,格构柱与连接构件浇筑在基础底板内，钢筋穿越格构柱时,格构柱的截面削弱不得超构相应角钢的5,否则需绕过相应格构柱。9。在地下室顶板浇筑完成后方可进行加节升高，并按要求设置附墙支撑.10。在塔吊使用阶段20、，定期(每半月一次)检查格构柱焊缝的质量，有无松动,如出现问题停止塔吊使用，待修复后方可重新投入使用。五、塔吊基础定位、施工及遇结构部分处理1根据总进度计划安排以及工程施工总平面图并考虑尽可能利用塔吊工作半径，2#塔吊设置在8P轴以东，8-8轴处;1塔吊设置在4-N轴以东，46轴处，塔吊桩基位置详见附图。2格构柱与基础底板、顶板交接部位采用不留施工缝浇筑，为防止渗水，在底板、顶板中部部位埋设钢板止水片。3格构柱顶面及标准件底面要用水准仪校水平，在砼浇筑过程中注意不得用振动器直接碰触上述部件,浇捣保证预埋标准件四角的倾斜度误差不超过1500.4由于该塔吊位于地下室基础内，为尽可能缩小对结构的影响21、,底板砼采取一次性浇筑，同时为确保基础底板不漏水，基础底板的格构柱四周满焊钢板止水片，格构柱拆除时直接割除格构柱,钢板止水片设置详见附图。1 因塔吊高度建筑物高度，故塔吊设置防雷接地，具体做法如下:六、塔吊基础施工工艺1.塔吊基础的施工工艺流程2. 桩基施工工艺流程(1) 测量定位 测量定位选用高精度的全站仪和钢卷尺,工程测量基准点用混凝土浇筑固定，并安装防护标志，防止重车碾压和重物碰撞而产生的移位，基准方位安设在视线范围内的不产生变形物上,或设点加以混凝土保护. 在测定桩位前，先复校建筑物基点,闭合测量。搞清基点与红线关系,符合误差允许要求后，再测定桩位。 测定桩位分三次，在挖埋护筒前测量一22、次，在埋设护筒后复测一次使护筒中心与桩位偏差不大于50mm，拉好十字线，在护筒边上用油漆做好标记，然后用水准仪测量护筒标高，做好测量记录，第三次测量，在钻机就位前进行，并检查钻机是否对准桩心标记.（2） 埋设护筒 工程桩的孔口护筒是保护孔口，隔离上部杂填松散物，是防止孔口塌陷的必要措施，也是控制定位，标高控制的基准点。因此，每根工程桩施工前必须埋设护筒，护筒选用大于桩径10cm的钢制护筒，埋入深度以满足隔离杂填土，防止孔口塌陷为准，护筒外周间隙用粘土回填并捣实，以确保护筒稳定牢靠。（3） 钻机就位 转盘中心对准桩位中心标志，偏差应小于15mm，用水平尺对准转盘水平进行校核，并做到天车中心、转盘23、中心与桩位中心（三心）成一垂线。（4） 成孔成孔 本工程成孔采用正循环钻进的方法,钻头选用三翼条形刮刀钻头，机上钻杆安装导向钢丝绳，减轻机上钻杆在回转时的晃动,并在钻头上部约1.5m处设扶正器，以增加钻头在孔底回转时的稳定性,使钻进平稳，孔壁完整，钻孔垂直. 钻进参数控制范围如下: 正循环：钻压6-15KN，转速47108r/min，泵量75m3/h。 施工中应根据地层情况，合理选择钻进参数，一般开孔时宜轻压慢转，正常钻进时钻进速度控制在6m/h以内。护壁 钻孔形成时，由于受地层覆盖土压力的作用而产生变形，泥浆使用得当可以防止孔壁坍塌.结合本工程地质岩土物理性能，采用孔内自然造浆，确保护壁质量24、。泥浆 根据不同的地质情况，选用不同的泥浆性能参数，来平衡地层的侧压力，以抑制孔壁的缩颈、坍塌. 泥浆性能参数指标控制范围如下： 漏斗粘度：1825S 泥浆比重：1.151.30 含砂率：8持力层的确定 根据设计孔深的要求对照工程地质报告、上返岩样和钻机跳动情况确定入持力层深度。若钻进突然加快，则应及时通知现场监理、业主，重新分析地层。（5） 清孔 清孔是钻孔灌注桩施工重要的一道工序，清孔质量的好坏直接影响水下砼灌注施工、桩身质量与承载力的大小。为了保证清孔质量,本工程采用分二次清孔。在钻进将至终孔深度时,减缓钻进速度，使土层颗粒充分水化分散，为清孔的顺利进行，做好必要的前期准备。第一次清孔利25、用成孔结束时不提钻慢转清孔,调制性能好的泥浆替换孔内稠泥浆和泥屑,时间一般控制在30分钟左右。第二次清孔是在下好钢筋笼和导管后进行，利用导管进行第二次清孔,清孔时,经常上下窜动导管,同时调好泥浆性能，以清干净孔底沉渣.每次清孔后沉渣均达到50mm以内，并在第二次清孔后立即灌入第一斗混凝土。（6） 钢筋笼钢筋应具有质量保证书、并通过抽样复检合格的钢筋（不得使用小厂生产的钢筋）。钢筋笼由持证电焊工上岗制作，并对钢筋搭焊接头抽样送检，抽样数量为每300个焊接接头一组试验. 钢筋笼在预制模中焊接成型，做到主筋成型直、误差小、箍筋圆，直观效果好。 钢筋笼的制作偏差范围如下： 主筋间距：10mm 箍筋间距26、:20mm 钢筋笼长度:100mm 钢筋笼直径：10mm 焊接长度：(单面焊)10d 双面焊5d 相邻两接头错开：500mm，且35d(主筋直径) 主筋保护层：10mm 钢筋笼保护层 为了保证钢筋笼主筋不产生露筋现象,工程桩采用310050砼块在钢筋笼上设置，每6米一组，对称设置。钢筋笼下放 钢筋笼下放时应保证其足够的垂直度，下放困难时应左右或上下旋转，不可强压,以免破坏孔壁和钢筋笼。每3米设置一道保护层，特别在上部应多设几道，确保钢筋笼中心与桩中心一致。长度计算标准，保证钢筋笼顶标高误差在100mm以内。（7） 钢格构柱钢格构柱加工 a）格构柱的加工在钢筋制作棚内完成,现场进场材料堆放时，地27、面应平整,堆放平整。 b）焊接时，角钢每隔2米设置垫板，用水准仪抄平，确保平整度。 c）角钢与钢板连接必须电焊定位，待四角均定位确认无误后，方可进行全面焊接，焊接时应注意连续焊接引起的应力变形。 d）焊接的焊渣应清除，焊缝应平顺，对打不到要求的重新焊接.质量保证措施 a)钢柱的材料必须选用正规厂家,有生产许可证,进场时对材料的厚度、尺寸应进行验收。 b）焊接的焊条选用E43型与母材材质想同，电焊条应有质保书。 c）进场材料报监理验收，且堆放整齐。 d）按施工图要求进行下料，下料前经过技术部门同意，有技术交底记录。 e）钢格构柱间焊接要求焊缝饱满，焊缝高度达到钢结构施工验收规范要求。 f）钢格构28、柱与灌注桩钢筋主筋的焊接长度，单面焊接为钢筋直径的10d，双面焊接为钢筋直径的5d。其中最下部焊接采用断点焊焊长1000。 g）焊接后的钢格构柱外型尺寸满足设计要求，其允许偏差在规范范围内. h)竖向立柱施工时，先将钢格构柱与下部钻孔灌注桩的主筋焊接牢固，再整体吊入孔内,并保证钢格构柱居中。 i)钢格构柱安装就位时应注意吊装时产生的变形，须采取加固措施. j）钢格构柱顶部与支撑节点交汇处应整体浇筑，严禁钢格构柱外露，并相应加强配筋。 k）在每层土上方开挖后，支撑底部垫层浇筑即在垫层上放置角钢定位，定位角钢与钢格构柱电焊连接，确保支撑高度达到设计高度要求。 l）在基础开挖后，在基础中间钢格构柱上29、应焊接钢板止水片,防止基础因格构柱产生漏水现象。 m）钢格构柱底部钢止水片应在挖土至坑底后,地下室底板混凝土浇筑前焊上，其位置视底板标高而定。（8） 水下砼灌注浇筑前准备工作 a）对商品砼坍落度进行随时验收，并制作试块进行28天后测试。 b)清孔开始之前准备好浇筑前的各项准备工作,如砼运输车是否运转正常,供水、供电是否正常，人员有无到位，砼运输道路有无铺好、是否可行，储料斗有无破损、是否满足初灌要求等。 c)清孔结束后，立即卸去清孔器具、装好储料斗，商品砼进料。导管 导管采用250mm3.5mm2。5m油轮式导管.该导管密封性好、刚性强，不易变形。使用前必须检查管内是否有残留物，导管是否变形，30、渗漏.使用后将导管清洗干净,在指定位置排放整齐。水下砼灌注根据孔深的不同配置导管长度,导管下口距孔底0.4-0。6米。当二次清孔结束后，立即灌入足够的初灌量，满足导管埋入深度超过1000mm的要求。灌注时应做到连续施工,每根桩的浇筑时间按初盘混凝土的初凝时间进行控制。3。灌注桩钢筋砼承台基础施工本工程中1#、2#塔吊基础均采用钻孔灌注桩，基础桩1#塔吊采用四根直径800钻孔灌注桩，2塔吊采用四根800钻孔灌注桩;并1塔吊采用上承台的方式连接格构柱和塔机机身，2#塔吊采用上承台的方式连接基础桩和塔机机身，承台均采用C40混凝土，1#塔吊承台尺寸3。8m3。8m1.25m，2#塔吊承台尺寸。（1）31、 基础节预埋安装要点为便于施工当钢筋绑扎到一定程度时，将塔吊固定基础节整体吊于钢筋网内。用水平仪监测基础节的四个立柱水平相一致.固定基础节周围的钢筋数量不得减少或切断.基础节预埋到位后浇筑砼时要调整基础节的两个方向中心线上挂铅垂线，保证预埋后基础节中心线与水平的垂直度1.5/1000。（2） 基础施工流程七、塔吊基础质量保证措施1、钻孔灌注桩质量保证措施1、做好施工前的技术交底工作，要求每一位施工人员在掌握施工方法、质量保证措施和施工要求的同时，还必须有足够质量意识.认真执行单桩质量自检、互检、交接验收制度。2、 钻孔灌注桩施工要求: （1)、在钻孔过程中必须经常测定护壁泥浆比重，含沙率、粘度32、PH值，合理控制泥浆的性质，以保证在孔壁稳定的情况下泥皮厚度最薄. （2）、在灌注水下砼时,应进行清孔，塔吊桩孔底沉渣50。 （3）、在距孔底0.5M深度范围内的泥浆比重不得大于1。20,并应控制含沙率及粘度，清孔符合要求后半小时内必须灌注混凝土，灌注必须连续,直至成桩完毕。 （4)、桩身灌注充盈系数应控制在大于1。10，桩身混凝土超灌高度工程桩为1.5m；桩身混凝土为C30； (5）、混凝土初灌量满足导管埋深1。0米以上。 3、 钢筋笼的制作、运送与安放（1)钢筋和焊条必须有出厂质保单;焊工须持证上岗；钢筋及焊接件经试验合格后，方可制作钢筋笼；锈蚀严重的钢材不得使用。（2）钢筋笼应严格按图33、纸要求分节制作各项偏差应符合规范；主筋与箍筋、加强箍间,采用点焊连接；在同一截面的接头数量须50%；错开长度35d且不小于500mm；按设计要求控制保护层厚度不小于50mm；笼间搭接单面焊缝长度为10d.(3)加工成型并经监理检验合格的钢筋笼均需挂牌。(4）钢筋笼在制作、运送和安放过程中，不允许产生不可恢复的变形。吊放钢筋笼时，要对准桩孔中心垂直缓缓下沉；笼间搭接焊毕，经监理检验合格后，才能下入孔内；钢筋笼下放到设计位置后，确保在孔内居中的前提下，用吊筋立即固定于机台上. 4、钢筋笼制作允许偏差:（1） 钢筋笼长度：100（2） 钢筋笼直径：10（3） 主筋间距：10（4） 箍间距筋:20 534、 桩钢筋笼主筋锚入承台不少于40d。 2、承台施工质量保证措施1、 承台底标高、尺寸严格按照设计标高放样确定；2、 砼浇捣前对钢筋进行隐蔽验收;3、 与塔机生产厂家联系，正确预埋预埋件；4、 承台砼强度等级为C35。并留置同条件试块。5、 承台基础的尺寸允许偏差符合下表要求：项目允许偏差（mm）检验方法标高+20水准仪或拉线、钢尺检查平面外形尺寸（长度、宽度、高度）+20钢尺检查表面平整度10、L/1000水准仪或拉线、钢尺检查洞穴尺寸+20钢尺检查预埋锚栓标高（顶部）+20水准仪或拉线、钢尺检查中心距+2钢尺检查3、钢格构柱施工质量控制1、焊接质量的要求1。1 焊接前应将焊缝表面的铁锈、水35、分、油污、灰尘、氧化皮、焊渣等清理干净；1.2 允许随意引弧损伤母材，必须在其它钢材或在焊缝中进行;1.3 焊应注意焊道的引弧点、熄弧点及焊道的接头不产生焊接缺陷，手下工多层多道焊时焊接接头应错开;1.4 焊接后要进行自检、互检，并做好焊接施工记录。对接焊缝的余高为23，必要时用砂轮磨光机磨平；1.5 焊缝要求与母材表面光顺过渡，同一焊缝的焊脚高度要一致;1.6 焊缝表面不得有电弧伤、裂纹、气孔及凹坑;1.7 主要对接焊缝的咬边不超过0.5mm，次要受力焊缝的咬边不允许超过1mm。2、 焊接检验和返修2.1 焊缝外观应均匀、致密，不应有裂纹、焊瘤气孔、夹渣、咬边弧坑、未焊满等缺陷。无损探伤须在36、焊缝外观检查合格。2.2 返修前日需将缺陷清除干净打磨出白后按返修工艺要求进行返修。2.3 焊缝返修部位应开好宽度均匀、表面平整、过渡光顺、便于施焊的凹槽，且两端有约为1：5的坡度。2.4 当挖基坑时，随挖随加焊接斜腹杆及水平腹杆；2.5 腹杆与缀板均作防锈处理,表面采用钢丝刷砂皮除锈，底漆为铁红防锈漆二道，面漆采用银粉漆一道作为保护层;2.6 焊接由专业人员焊接，各种构件的连接均采用满焊,焊缝高度为10mm；缀板与腹杆的连接做法为以腹杆外边线与缀板满焊；缀板与三角钢的连接做法为以缀板的外边与三角钢满焊；2.7 缀板、腹杆及三角钢材料的选择按附图做法选用材料，采用Q235B；2.8 缀板、腹杆37、及三角钢的连接尺寸位置详见附图; 3、格构柱穿地下室防水措施格构柱穿过基础底板、地下室顶板时的焊3厚钢板止水片。 4、格构柱的安装误差符合下表规定：项目允许偏差（mm)检验方法柱端中心线对轴线的偏差020用员线和钢尺检查柱基准点标高+10用水准仪检查柱轴线垂直度0。5H/100且35用经纬仪或吊线和钢尺检查八、塔吊沉降、垂直度监测1、塔吊沉降、垂直度监测塔吊的沉降、垂直度观测由安全员吴宁青负责组织，由吕军军、斯明磊负责观测和记录。塔机沉降观测应定期进行，一般为半月一次,垂直度的测定当塔机在独立高度以内时应半月一次,当安装附墙后，应每月观测一次.当沉降和垂直度出现明显异常时应立即停止塔吊，并对塔38、身、塔吊基础及基坑周边地面进行仔细检查。塔基应保持排水通畅，防止积水。2、当塔机出现沉降不均，垂直度偏差超过塔高的1/1000时，应对塔机进行偏差校正，在附墙未设之前，在最低节与塔机基脚螺栓间加垫钢片校正,校正过程中，用高吨位的千斤顶顶起塔身，为保证安全，塔身用大缆绳四面、缆紧，且不能将基脚螺栓拆下来，只能松动螺栓上的螺母,具体长度根据加垫钢片的厚度确定，塔机的垂直度校正，在保证安全的前提下，可通过调节附墙拉杆的长度来实现。九、多塔作业措施塔吊在结构施工中扮演着极其重要的角色并发挥不可替代的作用。为安全使用并充分发挥其效能，在现场管理中最重要的是预防事故发生，降低设备故障率，提高塔吊利用率。为39、消除隐患、杜绝事故发生，加强以下几个方面的工作:、在工程施工中,虽然有可行的方案和严格的管理，多塔交叉作业仍存在一定的隐患,偶尔会出现低塔臂架碰到高塔主卷扬钢丝绳等情况,为此我们拟增设电子防止互撞系统或电子作业区域限制器（单机限制禁区）。、加强与项目部各工种间的沟通在塔吊使用过程中，根据项目施工的进度计划，及时与项目部施工人员沟通，合理安排各台塔吊的顶升和维修时间，随时掌握结构施工进度,及时设置预埋件，避免因错埋、漏埋引起材料运输中断或者停工;协调塔吊在交叉覆盖区范围内作业时相互避让,协调操作工与信号员和班组之间的关系.、加强对现场特种工作人员的管理现场塔吊的安装维修工(包括机械工和电工）、操40、作工等必须由经过专业技能培训取得相应资格证书的人员担任。信号指挥员采用对讲机与司机联系指挥，每台塔吊专设频道，严禁串台互相干扰。司机应定人定机，严禁私自调整岗位。因本工程的特殊性，管理人员设定人定点指挥与协调，每天现场均安排2名机械维修工和1名电工值守，现场人员，各就各位,随时可取得联系,塔吊故障争取在最短时间内修复，保证工程施工的连续性.、加强塔吊的维护保养（1）塔吊进场应严格质量把关，安装后应按程序验收合格后方可投入使用.(2）维护与保养。日常的维护与保养是不可缺少的，只用不养必将加速设备的磨损与消耗，不正确的维护保养也将会埋下隐患,威胁安全，阻碍其效能的发挥。我们同时进行保养，正确维护与41、保养的方法、材料工具、时间、执行人员的职责作出明确规定，形成有章可循的制度，确保维护与保养不间断的穿插进行。（3）检查与修理工作.贯穿于设备管理与使用的全过程.每台塔吊要求司机做好班前、班后检查，周检，月检;维修人员除日常修理外,每月安排一次巡检，分公司组织月检、季度检查等，并做好检查记录。发现问题，及时解决，严禁设备带病运转，不留任何隐患。、加强现场使用安全管理（1）要求塔吊司机严格遵守操作规程，严禁违章操作。（2）吊物时严禁起重臂从周边街道上空经过。（3）运行中，如遇到起升机构制动器突然失灵事故时，应立即将吊臂转至无人安全部位，同时改用低速下降使重物落地.如突然停电,必须立即切断电源开关，42、把控制器回到零位,警告现场人员勿在吊臂和重物下逗留。通过人工盘动回转电动机使吊臂转至无人的安全部位，然后松开机构制动器，使重物慢慢落地，待安排就绪后立即作出处理措施。（4）如遇台风等恶劣天气，塔吊严禁使用，必要时应进行加固。（5）塔吊交叉作业,服从统一指挥,防止忙中出乱。(6）严格按照方案预定的标高进行预埋、锚固、顶升.（7）临街作业，塔吊上从事顶升、维修等作业必须做好防护，严禁高空坠物伤人.（8）做好防雷接地,塔顶和两臂安装红色障碍灯，保证夜间作业有足够的照明。（9）每台塔吊定时进行沉降观测和垂直度测量。(10）及时整理资料,各类记录归类存档。十、应急预案1、应急预案组织保证体系如下：组 长43、：副组长：组 员:2、应急预案准备和响应程序十一、安全保证措施1、使用期间各工况安全技术措施:在塔吊安装完成后，每天由塔吊司机和机修工对格构柱进行表观检查，并做好每次检查记录情况.发现隐患应立即停止使用，并将简要情况上报项目部和塔吊安装专业单位。由项目部通知专业安装单位立即对塔吊情况进行检查,根据塔吊问题大小采取相应的对策。若一般的、不存在安全隐患的问题，则继续使用，并由专业单位进行查明。若存在严重安全隐患的，则立即停止使用，直至隐患排除方可使用。每周由塔吊司机对塔身紧固螺丝进行紧固一次.每两周由项目部技术负责人、安全员、机修工、电工、塔吊司机对所有塔吊检查一次。检查范围包括格构柱、塔身紧固螺44、丝、钢丝绳、塔身、吊钩插销和卡环、开关箱和有关保险丝、钢丝绳滚筒、小车行车是否自由无异常声响等。2、塔吊安拆方案由具有相应资质的专业施工单位编制并负责实施.3、定期对塔吊基础进行沉降观测和倾斜测量.4、如施工工期较长，需根据实际情况定期对格构柱进行防锈处理.5、接地装置应有专业人员安装，测定电阻时要用高效精密仪器，且需定期检查接地线盒电阻。6、塔吊按拆方案由具有相应资质的专业施工单位编制并负责实施。十二、塔吊基础计算书1、1塔吊桩基础的计算书 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 1872009）。一. 参数信息塔吊型号:QTZ63塔机自重标准值：Fk1=500。00kN起重荷载标45、准值:Fqk=60。00kN塔吊最大起重力矩:M=840kN。m非工作状态下塔身弯矩:M=1628kN。m塔吊计算高度:H=98m塔身宽度：B=1.65m桩身混凝土等级：C30承台混凝土等级：C35保护层厚度：H=50mm矩形承台边长：H=3。8m承台厚度:Hc=1。35m承台箍筋间距:S=200mm承台钢筋级别:HRB400承台顶面埋深:D=0m桩直径:d=0.8m桩间距：a=2.4m桩钢筋级别:HRB400桩入土深度：31。65m桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩计算简图如下:二。 荷载计算1。 自重荷载及起重荷载1） 塔机自重标准值 Fk1=500kN2） 基础以及覆土自重标准值 Gk46、=3.83.81。3525=487。35kN 承台受浮力:Flk=3.83.81.3510=194。94kN3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN2。 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 （Wo=0。2kN/m2) =0。82.091.950。690。2=0.45kN/m2=1.20。450.351。65=0.31kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.3198。00=30。56kNc。 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0。5FvkH=0.530。5698。00=1497。29kN。m2) 非工作状47、态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a。 塔机所受风均布线荷载标准值 （本地区 Wo=0。45kN/m2) =0。82.191.950。690。45=1。06kN/m2=1。21。060。351.65=0。74kN/mb。 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.7498.00=72。04kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0。5FvkH=0.572。0498。00=3530。09kN.m3。 塔机的倾覆力矩工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=1628+0。9（840+1497。29)=3731。56kN。m非工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=48、1628+3530.09=5158。09kN。m三。 桩竖向力计算非工作状态下： Qk=(Fk+Gk）/n=(500+487.35）/4=246.84kN Qkmax=（Fk+Gk）/n+（Mk+Fvkh)/L =（500+487.35)/4+（5158。09+72。041.35)/3.39=1795.44kN Qkmin=（Fk+Gk-Flk）/n（Mk+Fvkh）/L =（500+487.35194.94)/4（5158。09+72。041。35)/3。39=-1350。50kN工作状态下: Qk=(Fk+Gk+Fqk）/n=(500+487。35+60）/4=261.84kN Qkmax49、=（Fk+Gk+Fqk）/n+（Mk+Fvkh）/L =（500+487.35+60)/4+(3731。56+30。561.35)/3.39=1373.58kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n（Mk+Fvkh)/L =(500+487.35+60194.94)/4-(3731.56+30。561。35）/3.39=898.64kN四。 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni=1。35（Fk+Fqk）/n+1。35(Mk+Fvkh）/L =1.35（500+60）/4+1。35（3731。56+30。561。35）/50、3.39=1689。85kN最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk）/n-1。35(Mk+Fvkh)/L =1.35（500+60)/41.35（3731。56+30.561.35)/3。39=1311。85kN非工作状态下：最大压力 Ni=1.35Fk/n+1.35（Mk+Fvkh）/L =1.35500/4+1。35（5158。09+72.041.35）/3。39=2259.37kN最大拔力 Ni=1。35Fk/n1。35（Mk+Fvkh)/L =1.35500/41。35(5158.09+72.041。35）/3.39=1921.87kN2。 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规51、程第6.4。2条其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值（kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN）。由于非工作状态下,承台正弯矩最大： Mx=My=22259。370。38=1694.53kN。m承台最大负弯矩: Mx=My3. 配筋计算根据混凝土结构设计规范GB500102010第6。2。10条式中 1系数,当混凝土强度不超过C50时,1取为1.0，当混凝土强度等级为C80时，1取为0。94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=36052、N/mm2。底部配筋计算： s=1694。53106/（1.00016.7003800.00013002）=0。0158 =1-（120.0158）0。5=0.0159 s=10。0159/2=0.9920 As=1694。53106/（0.99201300。0360.0)=3649.8mm2顶部配筋计算: s=1441.40106/（1。00016。7003800。00013002）=0.0134 =1-（1-20.0134）0。5=0.0135 s=1-0.0135/2=0.9920 As=1441.40106/(0。99321300.0360.0）=3100.9mm2五。 承台剪切计算最53、大剪力设计值： Vmax=2259.37kN依据混凝土结构设计规范(GB500102010）的第条.我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式:式中 计算截面的剪跨比，=1。500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1。570N/mm2； b承台的计算宽度,b=3800mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm； fy钢筋受拉强度设计值,fy=360N/mm2； S箍筋的间距，S=200mm。经过计算承台已满足抗剪要求,只需构造配箍筋！本塔吊承台钢筋22150双层双向，符合要求。六。 承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求54、，故可不进行承台角桩冲切承载力验算七. 桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范（JGJ942008)的第5.8。2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值,取其中最大值N=1.351795。44=2423。85kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中 c基桩成桩工艺系数，取0.75 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.3N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=502655mm2.桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ942008 第5。8.7条 受拉承载力计算，最大拉力 N=1.35Qkmin=1823.18kN经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=5064。355、86mm2。桩钢筋配1225，As=5887。5mm2。5358.547mm2。符合要求。八。 桩竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009）的第6。3。3和6。3.4条轴心竖向力作用下,Qk=261.84kN；偏向竖向力作用下，Qkmax桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值,按下表取值； u桩身的周长,u=2。51m; Ap桩端面积，取Ap=0。50m2； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土56、层厚度(m)侧阻力特征值（kPa)端阻力特征值（kPa)土名称11。3562.2120松散粉土27。3155。2170粉土或砂土32。2174。5160粉土或砂土42.550.2120粉土或砂土57.470.7100粉土或砂土69.431.6105粉土或砂土71。60350粉土或砂土由于桩的入土深度为31.65m，所以桩端是在第7层土层。最大压力验算:Ra=2.51（1.3562。2+7.3155。2+2.2174.5+2.550。2+7.470。7+9.431.6+1.50）+3500.50=6576.11kN由于： Ra = 6576.11 Qk = 261.84，最大压力验算满足要求!由57、于: 1.2Ra = 7891.33 Qkmax = 1795。44，最大压力验算满足要求!九. 桩的抗拔承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T 1872009)的第6。3。5条偏向竖向力作用下，Qkmin=-1350。50kN。m桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：式中 Gp桩身的重力标准值,水下部分按浮重度计； i抗拔系数；Ra=2。51（0.7501.3562。2+0.7007.3155.2+0.7002。2174.5+0.7002。550。2+0.7007.470.7+0.7009.431.6+0。7001.50）=4570。477kN Gp=0。503（31。6558、2531。6510）=238。636kN由于： 4570。48+238。64 = 1350。5，抗拔承载力满足要求！十. 桩式基础格构柱计算依据钢结构设计规范（GB500172011）。1。 格构柱截面的力学特性:格构柱的截面尺寸为0.450.45m;主肢选用:14号角钢bdr=1401214mm；缀板选用（mm）:0.010。42主肢的截面力学参数为 A0=32。51cm2，Z0=3。90cm，Ix0=603。68cm4，Iy0=603.68cm4；格构柱截面示意图格构柱的yy轴截面总惯性矩：格构柱的xx轴截面总惯性矩：经过计算得到：Ix=4603.68+32。51（45/2-3.90)2=59、47406。13cm4；Iy=4603.68+32。51（45/2-3。90）2=47406.13cm4；2。 格构柱的长细比计算:格构柱主肢的长细比计算公式：其中 H 格构柱的总高度，取6.25m； I 格构柱的截面惯性矩，取,Ix=47406。13cm4，Iy=47406.13cm4; A0 一个主肢的截面面积,取32.51cm2。经过计算得到x=32.74，y=32.74。格构柱分肢对最小刚度轴1-1的长细比计算公式：其中 b 缀板厚度,取 b=0。01m。 h 缀板长度，取 h=0。42m. a1 格构架截面长,取 a1=0。45m。经过计算得 i1=(0.012+0.422）/48+60、50。452/80.5=0.36m.1=6。25/0。36=17。32。换算长细比计算公式:经过计算得到kx=37.03，ky=37.03。3。 格构柱的整体稳定性计算：格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：其中 N 轴心压力的计算值（kN)；取 N=1.35Qkmax=2423。85kN; A 格构柱横截面的毛截面面积，取432。51cm2; 轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；根据换算长细比 0x=37。03，0y=37.03150 满足要求！ 查钢结构设计规范得到x=0。91,y=0。91。X方向： N/A=2423848/（0.9113004.8)=205215.00 N/mm61、2 满足要求! Y方向: N/A=2423848/（0.9113004.8）=205215。00 N/mm2 满足要求！ 4. 格构分肢的长细比验算：由于格构形式采用，分肢选取14号角钢bdr=1401214mm，其回转半径i=27.6mm。 1=L/i=400/27.6=14.490。50x=18.52 且小于等于40 满足要求! 2、2塔吊基础计算 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T 1872009)。一. 参数信息塔吊型号:QTZ63塔机自重标准值:Fk1=500。00kN起重荷载标准值:Fqk=60。00kN塔吊最大起重力矩:M=840kN.m非工作状态下塔身弯矩:M=162、628kN.m塔吊计算高度：H=92。4m塔身宽度：B=1。65m桩身混凝土等级：C30承台混凝土等级:C35保护层厚度：H=50mm矩形承台边长：H=3。8m承台厚度：Hc=1。35m承台箍筋间距：S=200mm承台钢筋级别:HRB400承台顶面埋深：D=0m桩直径：d=0。8m桩间距:a=2。4m桩钢筋级别:HRB400桩入土深度：38m桩型与工艺:泥浆护壁钻（冲)孔灌注桩计算简图如下：二. 荷载计算1。 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值 Fk1=500kN2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=3.83。81。3525=487。35kN 承台受浮力：Flk=3.83.81.3510=163、94。94kN3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a。 塔机所受风均布线荷载标准值 （Wo=0。2kN/m2） =0。82.091.950.620.2=0.40kN/m2=1.20。400.351。65=0.28kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0。2892.40=25。89kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0。5FvkH=0.525。8992。40=1196.02kN。m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a。 塔机所受风均布线荷载标准值 （本地区 Wo=064、.45kN/m2) =0.82。191.950.620。45=0。95kN/m2=1.20.950.351。65=0。66kN/mb。 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.6692。40=61。03kNc。 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0。5FvkH=0。561.0392。40=2819。81kN。m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=1628+0.9（840+1196。02)=3460。42kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=1628+2819.81=4447。81kN.m三。 桩竖向力计算非工作状态下: Qk=（Fk65、+Gk）/n=（500+487.35）/4=246.84kN Qkmax=（Fk+Gk）/n+（Mk+Fvkh)/L =（500+487。35）/4+(4447.81+61。031.35）/3。39=1581。76kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk）/n-(Mk+Fvkh)/L =（500+487。35194.94）/4-(4447.81+61.031.35)/3.39=1136.82kN工作状态下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=（500+487.35+60)/4=261.84kN Qkmax=（Fk+Gk+Fqk)/n+（Mk+Fvkh)/L =（500+487。35+60)/4+66、(3460.42+25。891.35）/3。39=1291。83kN Qkmin=(Fk+Gk+FqkFlk）/n（Mk+Fvkh)/L =（500+487.35+60-194.94)/4-（3460。42+25。891。35)/3。39=816。89kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值:工作状态下：最大压力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35（Mk+Fvkh）/L =1。35（500+60)/4+1.35(3460.42+25。891.35)/3。39=1579。48kN最大拔力 Ni=1。35（Fk+Fqk)/n1.35（Mk+Fv67、kh）/L =1.35(500+60）/4-1.35（3460。42+25。891。35)/3.39=1201.48kN非工作状态下：最大压力 Ni=1。35Fk/n+1.35（Mk+Fvkh）/L =1。35500/4+1.35(4447。81+61。031.35)/3。39=1970.90kN最大拔力 Ni=1。35Fk/n-1。35（Mk+Fvkh)/L =1。35500/4-1.35（4447。81+61.031。35）/3。39=-1633.40kN2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第6。4。2条其中 Mx，My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN。m)； xi，68、yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离（m)； Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值（kN）.由于非工作状态下，承台正弯矩最大： Mx=My承台最大负弯矩: Mx=My=21633。400.38=1225.05kN。m3. 配筋计算根据混凝土结构设计规范GB500102010第条式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时,1取为1.0，当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度; fy钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2。底部配筋计算： s=1478.18106/（1。00016。7003800.0001369、002)=0.0138 =1（1-20.0138)0.5=0.0139 s=1-0。0139/2=0。9931 As=1478。18106/（0.99311300。0360.0)=3180.6mm2顶部配筋计算： s=1225.05106/(1。00016.7003800。00013002）=0.0114 =1（1-20.0114)0.5=0.0115 s=10.0115/2=0.9931 As=1225。05106/（0。99431300.0360。0）=2632。8mm2五。 承台剪切计算最大剪力设计值： Vmax=1970。90kN依据混凝土结构设计规范（GB50010-2010)的第670、。3。4条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：式中 计算截面的剪跨比,=1。500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2; b承台的计算宽度，b=3800mm; h0承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2; S箍筋的间距，S=200mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!本塔吊承台钢筋22150双层双向，符合要求。六. 承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内,且承台高度符合构造要求,故可不进行承台角桩冲切承载力验算七. 桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规71、范(JGJ942008)的第5.8。2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1。351581.76=2135。38kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中 c基桩成桩工艺系数，取0.75 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14。3N/mm2; Aps桩身截面面积，Aps=502655mm2.桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第5。8。7条 受拉承载力计算，最大拉力 N=1。35Qkmin=-1534.71kN经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=4263.092mm2。桩钢筋配1225，As=5887.5mm2。5358。547mm2.符合72、要求。八。 桩竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 1872009）的第6.3。3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=261.84kN;偏向竖向力作用下，Qkmax=1581。76kN。m桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中 Ra单桩竖向承载力特征值; qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值;按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=2。51m; Ap桩端面积，取Ap=0.50m2； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度（m）侧阻力特征值（kPa）端阻力特征值(kPa)土名称73、10.728.60杂填土2151.7105砂质粉土35。3139.7165砂质粉土4262。2120砂质粉土57。2155。2170粉砂61。7174。5160砂质粉土70.950。295淤泥质粉质粘土85。870。7120粉质粘土93.431.6100粉质粘土109。20105粉质粘土110。50240粉细砂121。50350圆砾由于桩的入土深度为38m，所以桩端是在第12层土层。最大压力验算：Ra=2。51(0。728.6+151.7+5。3139.7+262.2+7.2155。2+1。7174.5+0.950。2+5。870.7+3。431.6+9。20+0。50+0。30040)+3574、00.50=7497。86kN由于: Ra = 7497.86 Qk = 261。84,最大压力验算满足要求!由于: 1.2Ra = 8997.43 Qkmax = 1581。76，最大压力验算满足要求!九. 桩的抗拔承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T 187-2009）的第6。3。5条偏向竖向力作用下，Qkmin=1136。82kN.m桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式:式中 Gp桩身的重力标准值,水下部分按浮重度计； i抗拔系数;Ra=2。51（0.7500.728。6+0。700151。7+0。7005。3139。7+0。700262。2+0.7007。2155。2+0。7001.7174。5+0。7000.950。2+0。7005。870。7+0.7003。431。6+0。7009.20+0.7000。50+0。7000。3040）=5226。385kN Gp=0.503(38253810)=286。513kN由于: 5226.39+286。51 = 1136.82,抗拔承载力满足要求！十三、附 图01、塔吊布置总平面图02、1、2#塔吊基础布置平面图 03、1、2#塔吊基础详图04、地质勘探点平面位置图05、地基土物理力学指标设计参数表06、工程地质剖面图07、YF5710型塔式起重机使用说明书。