1、xx方中广场一期项目碗扣式钢管支撑模板安装及拆除专项方案工程名称: xx方中广场一期项目施工单位: 编制时间: 施工组织设计（施工方案）报审表施表F.0.1 共 页 第 页工程名称xx方中广场一期项目施工单位编制单位现报上 碗扣式钢管支撑模板安装及拆除 工程施工组织总设计施工组织设计施工方案文件，请予以审查。主 编编制人工程项目部专业分包施工单位 （盖章）技术负责人 审核单位总承包单位审核意见：年 月 日 总承包单位 （盖章）审核人审批人审查单位监理审查意见：监理审查结论： 同意实施 修改后报 重新编制监理单位 （盖章）专业监理工程师日期：总监理工程师日期：xx方中广场一期项目工程名称：xx方2、中广场一期工程 建设单位：xx 施工单位： 编制单位： 编 制 人： 审 核 人： 审 批 人： 目 录一、工程概况1二、编制依据1三、设计计算2四、构造要求2五、材料管理5六、验收管理6七、使用管理6八、拆除管理9九、监测措施12十、安全措施13十一、危险源辨识及应急救援预案15十二、施工图22十三、计算说明23十四、柱模板计算书23十五、梁板模板计算31十六、楼板模板计算40一、工程概况 工程名称：xx方中广场一期项目 地 址： 结构类型：框架结构 计划工期：480日历天； 施工面积：17755.08m2。 总高度：建筑高度42.10m；层数：地下1层、地上10层。层高：5.50m 、5.3、00m、3.60m.最大柱截面尺寸：最大柱700500 mm、900400 mm。 最大梁截面尺寸：梁宽梁高， 350900。楼板厚度：0.10m、0.11 m。模板面板采用普通胶合板。 内龙骨采用方木50mm100mm ，外龙骨间距500mm，外龙骨采用方木50mm100mm。 承重架采用多根承重立杆，木方顶托支撑B支设方式，梁底2根承重钢管立杆，承重杆间距0.90m，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，步距1.80m。 顶托内托梁材料选择木方: 110110mm。 梁两侧立杆间距0.4m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度0.3m。 板底采用托梁支撑形式，木方间距450mm，木方尺寸：504、mm100mm，顶托内托梁材料选择木方: 110110mm。 碗扣架架搭设高度：为4.50m。步距1.80m，排距1.20m，纵向间距1.20m。 模板支撑体系采用碗扣式钢管支撑架。二、编制依据1、木结构工程施工验收规范(GB50200-2002)；2、木结构设计规范(GB50005-2003)；3、建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)；4、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)5、建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)；6、福建省建筑施工安全文明标准示范图集福建省住房和城乡建设厅组织编写；7、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）5、8、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)9、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）10、直缝电焊钢管（GB/T13793、低压流体输送甲焊接钢管（GB/T3092）、碳素结构钢（GB/T700）11、钢结构设计规范（GBJ17-88）12、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）、钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2001）13、福建省建筑施工安全文明标准示范图集福建住房和城乡建设厅编写三、设计计算详见附录计算书四、构造要求1架体总体要求(1) 对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。(2) 支模架体高宽比：模板支架的整体高宽比不应大于56、。2架体立柱（1） 梁下优先采用可调托座同时对采用可调托座时的构造做出了具体规定，以满足支撑系统的稳定性。（2）可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆歩距要求条件下，进行平均分配确定歩距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。（3）模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用碗扣件固定在距底座上皮不大于350mm左右处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，7、必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。（4）钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托。 （5）可调托座使用：可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm,调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm，另外，使用可调托座必须解决两者连接节点问题3架体水平杆(1) 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。(2) 搭设要求：水平杆接长宜采用对接碗扣连接。5、碗扣件碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793-92）或低压8、流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中的Q235A级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）的规定。碗扣架用钢管规格为483.5mm，钢管壁厚不得小于3.5 -0.025mm。上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的规定。下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB11352中ZG230-450的规定。采用钢板热冲压整体成形的下碗扣，钢板应符合GB700标准中Q235A级钢的要求，板材厚度不得小于6mm。并经600650C的时效处理。严9、禁利用废旧锈蚀钢板改制。立杆连接外套管壁厚不得小于3.5-0.025mm，内径不大于50 mm，外套管长度不得小于160mm，外伸长度不小于110mm。杆件的焊接应在专用工装上进行，各焊接部位应牢固可靠，焊缝高度不小于3.5mm，其组焊的形位公差应符合下表的要求杆件组焊形位公差要求序号项目允许偏差（mm）杆件管口平面与钢管轴线垂直度0.52立杆下碗扣间距13下碗扣碗口平面与钢管轴线垂直度14接头的接触弧面与横杆轴心垂直度15横杆两接头接触弧面的轴心线平行度11、 立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象；杆件最上端应有防止上碗扣脱落的措施。2、 立杆与立杆连接的连接孔处应能插入1210、mm连接销。3、 碗扣节点上同时安装14个横杆，上碗扣均应能锁紧。4、 构配件外观质量要求：A、钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；B、铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。C、冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；D、各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；E、构配件防锈漆涂层均匀、牢固。F、主要构、配件上的生产厂标识应清晰。可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。碗扣件构成：由上碗扣、下碗扣、立杆、横杆接头和上碗扣限位销组成。碗扣件节点构成图注意：对于超高大跨大荷重11、支模架要针对性设置并绘图表示(1) 设置数量，模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：a 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；b 模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。(2) 剪刀撑的构造应符合下列规定：a 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根； b 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；c 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不12、宜大于150mm；d 设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。5 周边拉接(1) 一般支模架体，模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次浇筑，模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。(2) 超高大跨大荷重支模架必须与砼已浇筑完毕的垂直结构有效拉结。(3)、做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规13、章制度，加强遵纪守法教育。五、材料管理1 钢管、碗扣件(1) 材质：引用了国家行业标准建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）的相关规定 (2) 验收与检测，采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。并且使用前必须进行抽样检测。钢管外观质量要求：a 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；b 钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；c 钢管应进行防锈处理。碗扣件外观质量要求：a 有裂缝、变形或钢筋出现滑丝的扣件严禁使用14、；b 碗扣件应进行防锈处理。2 技术资料施工现场应建立钢管、碗扣件使用台帐，详细记录钢管、碗扣件的来源、数量和质量检验等情况人员管理六、验收管理(1) 验收程序模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。对高大模板支架，施工企业的相关部门应参加验收。(2) 验收内容a 材料技术资料b参数专项施工方案c 构造专项施工方案和本规程(3) 碗扣件力矩检验安装后的碗扣件应抽样方法应按随机分布原则进行。(4) 验收记录按相关规定填写验收记录表。七、使用管理1 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。2 模板15、支架使用期间，不得任意拆除杆件，当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。3 架体因特殊原因或使用荷载变化而发生改变时，需采取措施（编制补充专项施工方案），重新验收。4 混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理；混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。碗扣架支撑的搭设5施工工艺（1）工艺流程：基底处理立杆底座 立杆 横杆 接头锁紧 脚手板 上层立杆、横杆顶托。（2）碗扣件搭设：16、在已处理好的地基或楼面上按设计位置安放立杆垫座或可调座。安装1.2m长立杆，调整立杆可调座，使同一层立杆接头处于同一水平面内，以便装横杆。（3）接头搭设：1） 接头是立杆同横杆的连接装置，应确保接头锁紧。搭设时，先将上碗扣搁置在限位销上，将横杆接头插入下碗扣，使接头弧面与立杆密贴，待全部接头插入后，将上碗扣套下，并用榔头顺时针沿切线敲击上碗扣凸头，直至上碗扣被限位销卡紧不再转动为止。2） 如发现上碗扣扣不紧，或限位销不能进入上碗扣螺旋面，应检查立杆与横杆是否垂直，相邻的两个碗扣是否在同一水平面上(即横杆水平度是否符合要求)；下碗扣与立杆的同轴等是否符合要求；下碗扣的水平面同立杆轴线的垂直度是否17、符合要求；横杆接头与横杆是否变形；横杆接头的弧面中心线同横杆轴线是否垂直；下碗扣内有无砂浆等杂物充填等；如是装配原因，则因调整后锁紧；如是杆件本身原因，则应拆除，并送去整修。梁模板的安装：1)先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放木方。固定木方后在其上4 m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1L/10003L/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。2)为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、18、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。 b、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。6 安全生产保证体系1、以项目经理部为核心组成以项目经理为首的分级负责的安全生产保证体系。2、项目经理是安全生产的第一责任人，统筹协调、指挥、全面负责安全管理。3、技术负责人是安全技术的第一责任者，负责安全技术措施的审核批准。4、工长、专职安全员在指挥部的统一领导下，具体负责19、安全技术、措施的执行，领导劳务作业队伍开展安全建设，是安全生产有力保证层。7 安全教育制度1、严格执行三级安全教育制度。新进场的每个施工人员，必须先接受公司、项目部、班组“三级”教育，并在“三级安全教育卡”上签名，并登记其本人的身份证号码。2、三级安全教育是指公司对新进场的施工人员着重进行安全基本知识、法规、法制教育；项目部对新进场的施工人员着重进行现场规章制度和遵章守纪教育；班组对新进场的施工人员着重进行本工种岗位安全操作及班组安全纪律教育。3、施工人员在变换工种时，必须接收新工种的岗位安全操作知识教育；特种作业人员若变换新工种须经市一级有关部门重新培训考核发证。4、定期对施工人员进行安全技20、术教育，项目部对班组的安全技术教育每月一次，班组对工人的安全技术教育每周一次。教育类别为：操作规程、技能、班前教育等。5、在节假日前后，必须加强对全体施工人员的安全教育，提高施工人员的安全意识。6、项目部对工人的安全教育活动应进行登记汇总，并建立“施工人员安全教育汇总表”。8 安全检查制度1、工人在作业前要对自己使用的机具、劳动保护用品以及本班组作业区段的安全设施进行应进行检查，发现问题应向工地有关人员汇报，待隐患消除后方可开始作业，并逐步完善记录工作。2、工地专职安全员要每日对作业区段进行检查。如发现事故隐患，应及时提出改进措施，督促实施并对改进后的设施进行检查验收，对不改进的，提出处理意见21、，报项目负责人处理。指导、督促工人认真执行安全制度、安全纪律，执行操作规程和正确使用劳动保护用品。3、要认真执行定期检查制度。应有组织、有计划进行检查，对不合格项要制订整改计划，并做到“定人、定时间、定措施”的三定措施，在隐患没有消除前，必须采取可靠的防护措施，有危及人身安全的应暂停作业。4、电工应对施工现场各种电气设施定期进行巡视检查，正常情况下，对低压配电装置、低压电器和变压器、配电盘等应每班巡视一次，并填写好“用电设备运行日记”。9支模工程的安全管理措施1、搭拆支架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则(GB5036)考核合格，持证上岗。上岗人员定期进行体22、检，凡不适于高处作业者，不得上支架操作。2、施工前由项目部技术负责人对施工人员进行安全技术交底。3、搭拆支顶架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。进行高处作业之前，应进行安全防护设施的逐项检查和验收。验收合格后，方可进行高处作业。4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件。5、施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等加固杆件。6、支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。7、模板支架应自成体系，严禁与脚手架进行连接。施工人员上下施工面时，必须走施工梯，严禁攀援模板支架上下。8、设专人负23、责对支架进行经常检查和保修工作。对高层支架定期作立杆基础沉降检查，发现问题立即采取措施。9、六级及六级以上大风和雨、雾天应停止支架的搭设与拆除及支架上的施工作业。下雨后进行作业时必须采取可靠的防滑措施。遇有台风暴雨后应对支架设施逐一加以检查，发现有松动、变形、损坏或脱落等现象立即修理完善。10、进行高处拆模作业，应配置登高用具或搭设支架，工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业。 11、拆除支顶架前，应清除支顶架上的材料、工具和杂物。12、拆除楼板底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。13、模板及支撑体系搭设、拆除24、以及砼浇筑期间，应设置警戒区和警戒标志，由安全员在现场监护，严禁无关人员进入模板下方警戒区域。14、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。模板拆除后，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。临时堆放高度不得超过lm。楼层边口、通道口、脚手架边缘严禁堆放任何拆下物件。15、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。16、拆下的支架及配件应清除杆件及螺纹上的沾污物，并分类检验和维修，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。八、拆除管理1 拆除时间：必须满足规范规定的底模及其支架拆除时的混凝土强度的要求。2 拆除方法：模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行，拆除作业必须25、由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架；多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于二层的模板支架，模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定：a 严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；b 运至地面的钢管、碗扣件应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、碗扣件，按品种、规格随时码堆存放。3梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。4 拆除时，作业人员应站26、在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。5 拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。6 严禁作业人员站在悬臂结构边缘撬拆下面的模板。7 待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈漆或脱模剂，入库备用。8模板的拆除拆除顺序：梁上顶托梁底木方梁底模板板上顶托板底木方板底模板纵横水平拉杆剪刀撑支撑立柱下托座垫木。本工程由于支模体系面积大，梁截面大，为保证支模的稳定性以及混凝土结构的质量，要求支架水平拉杆每隔一道均与与结构砼墙柱拉结，混凝土必须达到100设计强度才能整体拆除。由于该27、层支架体重较大，在其楼板结构施工期间，要求对下一层楼层结构保留支架不拆，楼板加设回头顶，以保证楼板有足够的承载力，避免破坏楼板结构。支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。拆除每层支撑及模板前，应将该层混凝土试件送实验室检测，当试块达到规定的强度达到下表要求后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。规范要求的砼拆摸强度要求一览表结构类型结构跨度设计强度标准值百分率（）梁、拱、壳8m758m100板2m502m、8m758m100悬臂结构100注：“设计混凝土强度标准值”是指与设计强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角28、不受损伤。拆除4m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。严格控制模板及其支架拆除的顺序。拆除脚手架支撑前，应清除支模支撑上存留的零星物件等杂物。拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理29、模板面，涂刷脱模剂。脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可拆除。工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。9 模板的清理维修、存放(1)模板清理维修拆除后的模板运至30、后台进行清理维修，将模板表面清理干净，板边刷封边漆，堵钢筋孔，要求板面平整干净，严重破损的予以更换。(2)模板的堆放现场拆下的模板不要码放，须修整的及时运至后台。清理好的模板所放地点要高出周围地面150mm，防止下雨时受潮。(3)模板拆除成品保护要求：1)拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。2)坚持每次使用后清理板面。3)按楼板部位层层复安，减少损耗。4)材料应按编号分类堆放。5)对已完成的混凝土楼面应加以保护，工人不得将材料用力抛掷向楼面。九、监测措施 (1)班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。(2)支31、模日常检查，巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3）连接碗扣件是否松动。4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。5）施工过程中是否有超载现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）支架与杆件是否有变形的现象。(3)支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。(4)监测点布设在支架边角位置及中间按每隔15m间距设置监测剖面。每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和立杆变形监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。(5)监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜32、超过 2030分钟一次。在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测，监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在支模使用时间至砼终凝后至少达到设计强度的85。支模搭设允许偏差及监测变形预警值序号项目搭设允许偏差变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m12mm20mm/2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30mm/3立杆垂直度全高绝对偏差50mm10mm经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内相对值H/60010mm吊线和卷尺5支架沉降观测10mm8mm水准仪6支架水平位移/10mm经纬仪及钢板尺(6)当监测数据超过上表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加固处理。十、安全33、措施1、预防坍塌事故的安全技术措施一般引起坍塌事故主要因素是设计出错、不按方案施工及材料不合要求造成，根据以往经验，采取以下措施：(1)模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位技术负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格后签字后，方可作业。(2)模板支撑采用钢支撑材料作支柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱基础为泥土地面时，应要采取有效的排水措施，对地面平整夯实，并加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。(3)模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移、开裂及渗漏时34、，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排队后，方可作业。(4)板面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。(5)装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等拿起堆放稳妥，以防事故发生。(6)拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。2预防高空坠落事故的安全技术措施(1)对从事高处作业人员要坚持开展经常性安全宣传教育和安全技术培训，使其认识掌握高处坠落事故规律和事故危害，牢固树立安全思想和具有预防、控制事故能力，并要做到严格执行安全法规，当发现自身或他人有违章作业的异常行为，或发现与高处作业相关的物体和防护措施有异常状态时，要及时加35、以改变使之达到安全要求，从而为预防、控制高处坠落事故发生。(2)高处作业人员的身体条件要符合安全要求。如，不准患有高血压病、心脏病、贫血、癫痫病等不适合高处作业的人员，从事高处作业；对疲劳过度、精神不振和思想情绪低落人员要停止高处作业；严禁酒后从事高处作业。(3)高处作业人员的个人着装要符合安全要求。如，根据实际需要配备安全帽、安全带和有关劳动保护用品；不准穿高跟鞋、拖鞋或赤脚作业；如果是悬空高处作业要穿软底防滑鞋。不准攀爬脚手架或乘运料井字架吊篮上下，也不准从高处跳上跳下。(4)要按规定要求支搭各种脚手架。脚手板要铺严，板头、排木要绑牢，不准留探头板。(5)要按规定要求设置安全网，凡4m以上36、建筑施工工程，在建筑的首层要设一道36m宽的安全网。施工层采用立网做防护时，应保证立网高出建筑物1m以上，而且立网要搭接严密。并要保证规格质量，使用安全可靠。严禁在高空将材料或工具随处抛掷。(6)要切实做好洞口处的安全防护。(7)在操作面下1.5m处拉设白色兜底粗网或者铺密竹。(8)使用高凳和梯子时，单梯只许上1人操作，支设角度以6070为宜，梯子下脚要采取防滑措施，支设人字梯时，两梯夹角应保持40，同时两梯要牢固，移动梯子时梯子上不准站人。使用高凳时，单凳只准站1人，双凳支开后，两凳间距不得超过3m。如使用较高的梯子和高凳时，还应根据需要采取相应的安全措施。(9)在没有可靠的防护设施时，高处37、作业必须系安全带，否则不准在高处作业。同时安全带的质量必须达到以使用安全要求，并要做到高挂低用。 (10)登高作业前，必须检查脚踏物是否安全可靠，如脚踏物是否有承重能力；木电杆的根部是否腐烂。(11)不准在六级强风或大雨、雪、雾天气从事露天高处作业。另外，还必须做好高处作业过程中的安全检查，如发现人的异常行为、物的异常状态，要及时加以排除，使之达到安全要求，从而控制高处坠落事故发生。3文明施工措施所有施工人员进入施工现场必须遵守安全文明施工的有关规定，严格按照安全技术操作规程进行操作。并必须于施工前对施工班组进行入场三级教育，经考核合格后，方准许进场施工。支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途38、停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。安装模板时应搭设工作平台，并于其下1.5m处拉设兜底网。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。拆模时应搭设脚手架。拆楼层外边的模板时应设脚手架或在拆除层的下边支挑安全网，防止高空坠落和防止模板向外倒跌。平模存放时，必须满足地区条件所要求的自稳角。两块模板应采用板面对板面的存放方法，长期存放应将模板联成整体。对没有支撑或自稳角不足的大模板，应存放在专用的堆放架上，或者平卧堆放，严禁靠放到其他模板或构件上，以防下脚滑移倾翻伤人。模板起吊前，应把吊车的位置调整适当，并检查吊装用绳索、卡具及每块模板上的吊环是否牢固可靠，然后将吊钩挂好，拆除39、临时支撑，稳起稳吊，防止模板大幅度摆动或碰倒其他模板。组装时，应及时用卡具或钢筋将相邻模板连接好，防止倾倒，安装外板时，必须待悬挑扁担固定，位置调整好后，方可摘钩。模板安装时，应先内后外，单面模板就位后，用工具将其支撑牢固。双面板就位后，用拉杆和钢筋固定，未就位和未固定前不得摘钩。里外角模和临时摘挂的面板与大模板必须连接牢固，防止脱开和断裂坠落十一、危险源辨识及应急救援预案一、一般危险源识别及应对措施1、一般危险源识别1)模板变形、断裂；2)碗扣件爆裂、滑脱；3)钢管强度或刚度不足造成弯曲变形过大或局部失稳；4)个别顶托伸出钢管顶部超长；5)个别钢管立杆采用搭接或立杆支撑底部悬空；6)水平拉杆40、步距过大，水平剪刀撑、竖向剪刀撑不设或少设等。2、预防措施1)根据专项方案采用新模板、楞木、牵杆、立杆间距、柱箍间距按设计要求布设。2)钢管扣件先检查验收，不符合要求的不得使用。3)水平、竖向剪刀撑、扫地杆按设计要求设置，不得不设、少设或加大尺寸设置。4)立杆采用对接、错开布设，不得采用搭接，上下端顶紧。二、重大危险源识别及安全措施1、重大危险源识别1)局部失稳、整体失稳、砼浇筑方法不对称引起整体失稳，一般情况是钢管严重变形，扣件多数爆裂，模板倾斜等。2) 触电事故。3) 物体打击、机械伤害、高处坠落等。2、预防措施1）模板支撑体系按本专项方案施工，材质符合要求。2）加强工人的安全教育及项目部41、的日常检查力度。3）加强工人安全用电教育、班前安全活动；用电设备专人专用；电线电缆架空设置。4）机械设备专人专用；严格按操作规程操作；机械不带病运转等。三、应急救援预案在支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。火警：119 公安：110 医疗：120 交通：1221应急救援机构项目部坍塌事故应急准备和响应领导小组 组长：项目经理 副组长：项目副经理 组员：施工员、安全员、各班组长项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长由项目经理担任，副组长由项目副经理担任，成员由项目部42、各部门主管领导及安全员等人员组成，公司本部设置相应的应急救援指挥部。2应急救援机构职责组长：负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。副组长：负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。组员：进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。在进行作业是根据现场实际情况，做出相对工作分配。3应急救援工作程序当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。由应急43、救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排。事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查项目部指定专人负责事故的收集、统计、44、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。4应急救援装备应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。5应急救缓药品（1）外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包。（2）服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。6应急救援措施(1)物体打击急救措施当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。 1)发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场45、，以免再发生损伤。 2)在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。3)观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。4)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或46、清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。5)防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。6)在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。(2)高空坠落急救措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。47、1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，48、创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3)颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。5)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再49、移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。6)复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。7)周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。a一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9Nacl溶50、液)冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。b加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。c止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上12处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上13处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。(3)坍塌事故急救措施1)应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一51、领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。2)发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。3)分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。4)当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。5)项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场52、情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。6)在救护过程中要防止二次土方坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。 7)急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。8)当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。(4)触电事故急救措施1)当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。2)隔离电源方法：断开电源开头；使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护53、器和短路保护器跳闸而断开电路。3)抢救方法:口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）A、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。B、一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。C、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。D、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）A、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。B、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。C、掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血54、液。对成人应压陷3-4cm，以每分钟挤压60次为宜D、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。(5)火灾事故急救措施1)事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。2)事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当55、地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。3)发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身56、上，防止灼伤。火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。4)火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。57、人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。十二、施工图图1 楼板模板支撑架立面图图2 梁底模板及支撑截面放大图图4 架体拉接大样图十三、计算说明碗扣式模板支撑验算：采用中国建筑科学研究院建筑施工系列PKPM计算软件。支模验算均采用最不利因素计算，考虑到钢管磨损，验算时钢管壁厚采用3.0mm计算。十四、柱模板计算书1、700500柱模板支撑计算书柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=700mm，柱模板的截面高度 H=500mm，柱模板的计算高度 L = 4500mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm。柱箍采用100100mm木方。柱模板竖楞截面58、宽度50mm，高度100mm。B方向竖楞4根，H方向竖楞3根。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝59、土的入模温度，取30.000； V 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=20.980kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9020.990=18.891kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图面板的计算宽度取柱箍60、间距0.50m。荷载计算值 q = 1.218.8910.500+1.403.6000.500=13.855kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 27.00cm3；截面惯性矩 I = 24.30cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.209.445+1.401.61、800)0.225经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07010001000/27000=2.598N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.209.445+1.401.800)0.225=1.870kN截面抗剪强度计算值 T=31870.0/(2500.00018.000)=0.312N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6779.4452254/62、(1006000243000)=0.112mm面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.225m。荷载计算值 q = 1.218.8910.225+1.403.6000.225=6.235kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 3.117/0.500=6.235kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.2350.50最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5006.235=1.870kN最大支座63、力 N=1.1ql = 1.10.5006.235=3.429kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.156106/83333.3=1.87N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31870/(250100)=0.561N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)64、挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6774.250500.04/(1009000.004166667.0)=0.048mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.218.89+1.403.60)0.217 0.500 = 3.00kNB 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 B 柱箍计算简图 B 柱箍弯矩图(kN.m) B 柱箍剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： B 柱箍变形计算受力图 B 柱箍变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 4.565、03kN经过计算得到最大变形 V= 1.163mmB 柱箍的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 166.67cm3；截面惯性矩 I = 833.33cm4；(1)B柱箍抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.348106/166666.7=8.09N/mm2B柱箍的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)B柱箍抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=34502/(2100100)=0.675N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2B柱箍的抗剪强度计算满足要求!(3)B柱箍挠度计算 66、最大变形 v =1.163mmB柱箍的最大挠度小于960.0/250,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 10对拉螺栓有效直径(mm): 9对拉螺栓有效面积(mm2): A = 63.617对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 10.815对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.503B方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.218.89+1.403.60)67、0.225 0.500 = 3.12kNH 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 H 柱箍计算简图 H 柱箍弯矩图(kN.m) H 柱箍剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： H 柱箍变形计算受力图 H 柱箍变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 3.117kN经过计算得到最大变形 V= 0.405mmH 柱箍的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 166.67cm3；截面惯性矩 I = 833.33cm4；(1)H柱箍抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.833106/166666.768、=5.00N/mm2H柱箍的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)H柱箍抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33117/(2100100)=0.468N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2H柱箍的抗剪强度计算满足要求!(3)H柱箍挠度计算 最大变形 v =0.405mmH柱箍的最大挠度小于760.0/250,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 10对拉螺栓69、有效直径(mm): 9对拉螺栓有效面积(mm2): A = 63.617对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 10.815对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 3.117H方向对拉螺栓强度验算满足要求!十五、梁板模板计算1、350900梁模板碗扣钢管高支撑架计算书梁模板碗扣钢管高支撑架计算书依据规范:建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全70、技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.5m，梁截面 BD=350mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管50503mm。梁底支撑顶托梁长度 1.20m。顶托采用木方: 110110.00mm。梁底承重杆按照布置间距150,900mm计算。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.71、00kN/m2，施工均布荷载标准值1.00kN/m2。地基承载力标准值40kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.9001.200=27.000kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/72、m)： q2 = 0.3001.200(20.900+0.350)/0.350=2.211kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.3501.200=1.260kN均布荷载 q = 1.2027.000+1.202.211=35.054kN/m集中荷载 P = 1.401.260=1.764kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 64.80cm3；截面惯性矩 I = 58.32cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形73、的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.300kN N2=9.432kN N3=2.300kN最大弯矩最大变形 V = 0.041mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.13410001000/64800=2.068N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=33833.0/(21200.00018.000)=0.266N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.474、0N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.041mm面板的最大挠度小于175.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 9.432/1.200=7.860kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.861.20最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2007.860=5.659kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2007.860=10.375kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 8.34cm3；截面75、惯性矩 I = 20.85cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.132106/8339.7=135.72N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=35659/(25050)=3.396N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=5.32576、kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6775.3251200.04/(100206000.00208492.0)=1.741mm龙骨的最大挠度小于1200.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.116kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 7.086kN经过计算得到最大变形 V= 1.305mm顶托梁的截面力学参数77、为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 221.83cm3；截面惯性矩 I = 1220.08cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =2.765106/221833.3=12.46N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=37068/(2110110)=0.876N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.305mm顶托梁的最大挠度小于900.0/25078、,满足要求!四、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.086kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1384.500=0.747kN N = 7.086+0.747=7.833kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.65m； h 最大步距，h=1.79、80m； l0 计算长度，取1.800+20.650=3.100m； 由长细比，为3100/16=194； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.191；经计算得到=7833/(0.191424)=96.520N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3500.7400.241=0.80、062kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0621.200；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0621.2003.1003.100/8-0.102； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=7.086+1.20.622+0.91.40.047/1.200=7.883kN经计算得到=7883/(0.191424)+47000/4491=106.598N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的81、风荷载转化的集中荷载 w =0.0621.2001.800=0.135kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.800/1.2000.135=0.202kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.8001.800+1.2001.200)1/2/1.2000.135=0.243kN支撑架的步数 n=2节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为0.243+(2.000-1)0.243=0.486kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为2.0000.202=0.404kN架体自重为0.622kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于扣件的抗滑承载力8kN,满足要求!节点集中荷载w在立杆中产生的82、内力和小于架体自重,满足要求!五、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 31.33 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 7.83 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 40.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 40.00地基承载力的计算满足要求!十六、楼板模板计算1、碗扣钢管楼板模板支架计算书楼板模板碗扣83、钢管高支撑架计算书依据规范:建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.5m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.80m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/m84、m2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50100mm木方，间距450mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用110110mm木方。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值1.00kN/m2。地基承载力标准值50kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。扣件计算折减系数取1.00。图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/6485、，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.0000.1001.200+0.3001.200=3.360kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.200=3.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 64.80cm3；截面惯性矩 I = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 86、面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.203.360+1.403.600)0.450经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.18410001000/64800=2.835N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.360+1.403.600)0.450=2.449kN截面抗剪强度计算值 T=32449.0/(21200.00018.000)=0.170N/mm2截面抗剪强度设计值87、 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.3604504/(1006000583200)=0.267mm面板的最大挠度小于450.0/250,满足要求!二、支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1000.450=1.125kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.450=0.135kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m88、)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.450=1.350kN/m静荷载 q1 = 1.201.125+1.200.135=1.512kN/m活荷载 q2 = 1.401.350=1.890kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.890+1.512)1.200=4.082kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.082/1.200=3.402kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.401.20最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2003.402=2.449kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.200389、.402=4.491kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.490106/83333.3=5.88N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32449/(250100)=0.735N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度90、计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.260kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.2601200.04/(1009000.004166667.0)=0.472mm龙骨的最大挠度小于1200.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 4.491kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.116kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果91、如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 13.411kN经过计算得到最大变形 V= 0.518mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 221.83cm3；截面惯性矩 I = 1220.08cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.443106/221833.3=6.51N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=38850/(2110110)=1.097N92、/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.518mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1384.500=0.622kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.2001.200=0.432kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.000093、.1001.2001.200=3.600kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 4.654kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)1.2001.200=4.320kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.63kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗94、矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.65m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.650=3.100m； 由长细比，为3100/16=194； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.191；经计算得到=11633/(0.191424)=143.349N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/495、风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3500.6500.241=0.055kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0551.200；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0551.2003.1003.100/8-0.089； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.24.654+0.91.44.320+0.91.40.041/196、.200=11.072kN经计算得到=11072/(0.191424)+41000/4491=144.748N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.0551.2001.800=0.118kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.800/1.2000.118=0.178kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.8001.800+1.2001.200)1/2/1.2000.118=0.213kN支撑架的步数 n=2节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为0.213+(2.000-1)0.213=0.4297、7kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为2.0000.178=0.355kN架体自重为0.622kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于扣件的抗滑承载力8kN,满足要求!节点集中荷载w在立杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 46.53 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 11.63 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 50.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = 98、kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 50.00地基承载力的计算满足要求!2、碗扣钢管楼板模板支架计算书碗扣钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.099、0。模板支架搭设高度为3.9m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.80m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50100mm木方，间距450mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用110110mm木方。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值1.00kN/m2。图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为100、483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.0000.1001.200+0.3001.200=3.360kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.200=3.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 64.80cm3；截面惯性矩 I = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值101、(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.203.360+1.403.600)0.450经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.18410001000/64800=2.835N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.360+1.403.600)0.450=2.449kN截面抗剪强度计算值 T=32449.0/(21200.00102、018.000)=0.170N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.3604504/(1006000583200)=0.267mm面板的最大挠度小于450.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1000.450=1.125kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.450=0.135kN/m(103、3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.450=1.350kN/m静荷载 q1 = 1.201.125+1.200.135=1.512kN/m活荷载 q2 = 1.401.350=1.890kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.890+1.512)1.200=4.082kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.082/1.200=3.402kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.401.20最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2003.402=2.104、449kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2003.402=4.491kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.490106/83333.3=5.88N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32449/(250100)=0.735N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30105、N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.260kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.2601200.04/(1009000.004166667.0)=0.472mm龙骨的最大挠度小于1200.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 4.491kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.116kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(k106、N)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 13.411kN经过计算得到最大变形 V= 0.518mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 221.83cm3；截面惯性矩 I = 1220.08cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.443106/221833.3=6.51N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪107、强度计算值 T=38850/(2110110)=1.097N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.518mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1383.900=0.539kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.2001.200=0.432kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1001.200108、1.200=3.600kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.571kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)1.2001.200=4.320kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.53kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491109、cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.65m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.650=3.100m； 由长细比，为3100/16=194； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.191；经计算得到=11534/(0.191424)=142.122N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立110、杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3500.7400.241=0.062kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0621.200；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0621.2003.1003.100/8-0.102； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.24.571+0.91.44.320+0.91.40.047/1.200=10.97111、8kN经计算得到=10978/(0.191424)+47000/4491=144.747N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.0621.2001.800=0.135kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.800/1.2000.135=0.202kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.8001.800+1.2001.200)1/2/1.2000.135=0.243kN支撑架的步数 n=2节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为0.243+(2.000-1)0.243=0.486kN节点集中荷载w112、在立杆中产生的内力和为2.0000.202=0.404kN架体自重为0.539kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于扣件的抗滑承载力8kN,满足要求!节点集中荷载w在立杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!六、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=1350.0mm2，fy=300.0N/mm2。板的截面尺寸为 bh=4500mm100mm，截面有效高度 h0=80mm。按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 113、2.计算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.50m，短边4.501.00=4.50m，楼板计算范围内摆放44排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.000.10)+ 11.20(0.5444/4.50/4.50)+ 1.40(2.00+1.00)=8.07kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=4.508.07=36.32kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.051336.324.502 按照混凝土的强度换算得到7天后混凝土强度达到58.40%，C25.0混凝土强度近似等效为C14.6。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.20N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 1350.00300.00/(4500.0080.007.20)=0.16查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.147此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.1474500.00080.00027.210-6结论：由于Mi = 30.48=30.48 Mmax=55.83所以第14天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第3层以下的模板支撑可以拆除。