1、目 录1 编制依据22 工程概况23 施工方案拟定24 施工方案44。1钢板桩支护施工方案4施工组织44。1。2 施工机械及设备44.1.3 钢板桩施工54.1。4 质量保证措施64。1.5 安全施工措施74。1.6 文明施工措施84。2 土钉墙支护施工方案84。2.1 施工工艺框图84。2.2 施工方法84。2.3 原材料114.2。4 施工机械设备114.2。5 劳动组织及安全114。2。6 质量要求125 基坑监测措施135。1基准网的建立135.2 基坑支护变形观测135。3 观测方法145.4 基坑周围建(构）筑物等的监测措施146 施工工期147 计算书147。1 钢板桩支护计算书2、147。2 土钉墙支护计算书191 编制依据1。1 xx市xx现场场地情况。1.2 与本工程施工、设计相关的规范及标准，如：基坑土钉支护技术规程。1。3 化粪池图纸和建设单位提供的无动力化粪池平面布置图相关技术参数及施工要求。2 工程概况xx工程现处于主体结构施工阶段,场地内地下室外设计有两个化粪池(无动力微型生活污水处理池），300T厌氧池、300T生物滤池和200T生物滤池及300T和200T组合氧化沟位于建筑物北侧、200T厌氧池位于建筑物西侧,均位于原基坑回填范围内。目前由于北侧是进出现场的唯一一条施工临时道路,如果无动力化粪池在前期进行施工将造成施工道路中断，无法进行建筑物的结构施工3、，应安排在后期施工（工程交工前）。西侧化粪池对施工的影响也较大。两个化粪池规模分别为300吨/日、201吨/日，由厌氧池+生物滤池+检查井+氧化沟组成，外网下水管道埋深分别为：300T厌氧池污水入口为:2。74m， 300T生物滤池污水入口为:4.34m； 200T厌氧池污水入口为：-3。03m, 200T生物滤池污水入口为：-4.58m;氧化沟污水入口标高为：3。58m，计算的基坑开挖深度（自目前场地标高)为：(1)、300T厌氧池5.84m,300T生物滤池5.69m.、200T厌氧池5。73m，200T生物滤池5.58m.（2)、组合氧化沟：2.25m根据建设单位于2011年4月19日所4、给的化粪池（厌氧池和、生物滤池、氧化沟）平面布置方案图，基坑开挖长度约125m，开挖宽度约8.5m。3 施工方案拟定现拟做化粪池(厌氧池、生物滤池、氧化沟)位于建筑物北侧（一个厌氧池位于西侧)地下室外墙外侧原基坑回填范围,由于北侧距地下室外墙9m处为现有200厚砼施工道路，所有施工车辆均要从此道路通行，如果中断施工道路，将无法进行施工，因此该侧化粪池应该在后期进行施工，至少应该在北面西侧大门开通后才能施工。西侧化粪池外为已有酒店。根据北侧场地和土质情况（均为回填土)，以及建设单位要求近期施工的情况,计划采用钢板桩支护法.钢板桩支护法可保住北侧施工道路路面（施工期间不能走车和堆放重物)，待土方回5、填后即可恢复通行，不需重新浇注混凝土施工道路，适合在前期施工。西侧厌氧池由于位于现有施工道路的位置，根据场地情况，前期不能施工,计划留到工程后期（工程交工前)再行施工,该处化粪池基坑西侧侧壁支护计划采用土钉墙支护（并按1：0.2比例放坡）的施工方法，其余侧壁采用放坡开挖，放坡比例1：1，施工时路面混凝土需破除。基坑土方开挖均采用反铲挖土机和载重汽车自卸，土方外运。针对北侧化粪池基坑的以上两种开挖施工,此处分别按照钢板桩支护法和土钉墙支护法编制施工方案。平面布置图如下：AA、BB剖面图如下：4 施工方案4。1钢板桩支护施工方案4.1.1施工组织根据钢板桩支护法的特殊性，对钢板桩施工部分进行专业分6、包，由专业单位进行钢板桩的施工，其它自行施工.施工顺序为:定位放线钢板桩压入分段分层土方开挖加设支撑垫层及底板施工砌筑厌氧池、生物滤池墙体施工顶板回填土到氧化沟垫层底氧化沟施工回填土拔钢板桩及支撑回填土4.1。2 施工机械及设备机械参数机械名称型号数量功率使用部位液压振动锤MIL20001台安装于挖掘机上打钢板桩履带式单斗挖掘机W-10011台1M3挖槽、配合桩机作业、吊液压振动锤震动拔桩机1台45KW拨钢板桩气割机1套切割钢板桩电焊机XD1-2002台2KVA钢板桩接长经纬仪J21台测量放线水准仪1台抄平、沉降观测4.1.3 钢板桩施工一、材料选择.本工程采用的工字钢型号为工36a，插入基坑7、底以下4m.尺寸（mm）截面积A单根（cm2）重量（kg/m）惯性矩Ix截面抵抗矩宽度b高度h腹板厚t1翼缘厚t2单根每米宽单根（cm4）每米宽（cm4/m）单根(cm3)每米宽（cm3/m）3601361015。876。4460199。81579652600877。52922二、钢板桩检验。由于本工程为钢板桩用于基坑的临时支护，故不需进行材质检验而只对其做外观检验，以便对不符合形状要求的钢板桩进行矫正，以减少打桩过程中的困难。外观检验包括表面缺陷、长度、宽度、厚度、端头矩形比、平直度等内容。检查中要注意：、对打入钢板桩有影响的焊接件应予以割除；、有割孔、断面缺损的应予以补强；、若钢板桩有严重8、锈蚀，应测量其实际断面厚度，以便决定在计算中是否需要折减。原则上要对全部钢板桩进行外观检查，对不符合要求的钢板桩需进行矫正。三、钢板桩吊运及堆放装卸钢板桩宜采用两点吊.吊运时，每次起吊的钢板桩根数不宜过多,并应注意保护锁口免受损伤.吊运方式有成捆起吊和单捆起吊、钢筋捆扎、专人指挥。钢板桩堆放的顺序、位置、方向和平面布置应考虑到以后的施工方便，并按型号、规格、长度施工部位分别堆放，堆放的高度不宜超过2M。四、施工工艺流程基线确定定桩位钢板桩施打围檩、角撑、支撑土建施工拔桩五、操作方法、基线确定施工员的在场地上定出各构筑物的位置线，留出以后施工需要的工作面，确定钢板桩施工位置。、定桩位按顺序标明钢9、板桩的具体桩位，洒灰线标明。、钢板桩施打采用单独打入法,即吊升第一支钢板桩,准确对准桩位，振动打入土中，使桩端进入设计深度。吊第二支钢板桩，振动打入土中，如此重复操作，直至基坑钢板桩完成.由于本工程钢板桩墙精度要求不高，故采用后在转角处两侧各以10根钢板桩的宽度来调整轴线实现闭合.如出现部分钢板桩长度不足，可采用焊接接长，一般用鱼尾板焊接法.接长时避免相邻两桩接头在同一深度，接头位置应错开1M以上，且宜间隔放置打桩。、围檩、支撑、角撑（1)、为加强钢板桩墙的整体刚度，沿钢板桩墙全长设置围檩，围檩用槽钢或角钢组成,在池横断面用槽钢连接相对侧钢板桩作为支撑。为稳妥起见，在钢板桩墙四个转角上另用槽钢10、或角钢做角撑.如右图所示。（2)、由于基坑开挖较深,在钢板桩顶部需加设与地下室外墙相连的支撑（地下室外墙用跳板作为支撑面）,采用钢管对接丝杆顶紧，由于支撑杆太长，容易失稳，采取在于支撑垂直的连系钢管用直角扣件连接,水平连系钢管间距为1.5m,并在中间加设竖向支撑，以保证支撑杆平直，防止因自重支撑下弯，内支撑必须随开挖随加设，以保证基坑安全（见A-A剖面)。、钢板桩拔除。土建工程完毕后即进行钢板桩的拔除。采用振动锤等来进行钢板桩的拔除,即利用振动锤产生的强迫振动扰动土质，破坏钢板桩周围土的粘聚力以克服拔桩阻力,依靠附加起吊的作用将桩拔除。钢板桩拔除后留下的桩孔，必须即时做回填处理，回填一般用挤密11、法或填入法，所用材料为中砂。4。1。4 质量保证措施（1）、严格遵守和执行有关的施工质量规范。（2）、根据ISO9001标准要求，推行全面质量管理,建立质量保证体系，提高全员质量意识,确保质量管理惯彻整个施工过程。坚持质量自检、互检、交接检“三检”制.(3)、实行质量管理项目部负责制，配置专职质检员，具体负责质量管理工作。严格按项目部管理体系进行施工管理。（4)、钢板桩施打前必须进行选材，对有变形的进行矫正。(5)、桩端超过基坑底部的深度必须符合本方案要求.4.1.5 安全施工措施(1）、基坑顶周边设置连续封闭的安全护栏，防止人员坠落。(2）、开挖前，先进行围檩施工，做好支撑后才能开挖至设计深12、度.（3)、为切实保证施工人员安全，树立“安全第一，预防为主”的思想，根据国家建设部颁发的安全检查评分标准制订具体措施.(4）、建立安全保证体系，除企业已有的机构外，工地设立安全管理机构，工程项目设立安全小组、班组设安全员，形成一个健全的安全保证体系，工地的安全管理机构负责工地日常的安全工作，定期组织安全检查，对不符合要求的要及时发出整改通知，指导工程项目部和班组安全员的工作,对违章作业者进行批评教育和处罚.（5)、优化安全技术组织措施,包括以改善施工劳动条件，防止伤亡事故和职业病为目的的一切技术措施，如积极改进施工工艺和操作方法，改善劳动条件，减轻劳动强度，消除危险因素，机械设备应设有安全装13、置。（6)、机械操作人员必须持证上岗,各种作业人员应配带相应的安全防护用具及劳保用品，严禁操作人员违章作业,管理人员违章指挥。(7）、施工中所有机械、电器设备必须达到国家安全防护标准,自制设备、设施应通过安全检验,一切设备应经过工前性能检验合格后方可使用，并由专人负责,严格执行交接班制度，并按规定定期检查保养.（8)、凡进入现场的一切人员，均要戴安全帽，正确使用“三宝”.要配合公司安全月检工作,工程项目部要实行周检，项目点要日检，施工中应抽检，及时消除安全隐患。(9)、严格执行各项安全操作规程，施工前要进行安全交底，定期进行安全教育，加强工人的安全意识教育.(10)、在主要入口处挂醒目的安全防14、火宣传语牌.(11)、现场施工用高低压设备及线路,严禁电线随地走，所有电掣应有门、有锁，有危险标志。严格执行施工现场临时用电安全技术规范的规定，现场采用“三相五线”制供电，执行“一机一闸一漏电保护开关”制度。所有电器设备及金属构架均应按规定设置可靠的接零及接地保护,施工现场所有用电设备，必须按规定设置漏电保护装置，要定期检查，发现问题及时处理。（12）、加强安全教育和监督，坚持经常性的安全交底制度，提高施工人员的安全生产意识,及时消除事故隐患。(13)、在施工过程中，对地面沉降、支护位要定期观察测试，加强对支护的监控.（14）、所有施工人员均应掌握安全用电基本知识和设备性能,用电人员各自保护好15、自用设备的负荷、地线和开关箱,发现问题及时找电工解决,严禁非专业电气操作人员乱动电器设备.(15)、配电系统分级配电，本电箱、开关箱外观必须完整、牢固,防雨防尘。（16）、多机作业用电必须分闸,严禁一闸多机和一闸多用，施工现场电缆、电线必须按规定架设，严禁拖地和乱拉乱搭。（17)、各种机械要有专人负责维修、保养,并经常对机械运行的关键部位进行检查。(18)、使用机械时，操作员要密切注意机上的仪器、仪表、指针是否超出安全范围，机体是否有异常振动及发出异响,出现问题应进行停电关机处理,不得擅离职守，隐瞒不报。(19)、设备基础必须平稳、牢固，基本的锚固、支撑措施必须齐全，不得使用临时支撑，高大机械16、在多风季节前设缆风绳。4。1。6 文明施工措施（1）、为避免施工现场的混乱现象，现场文明施工划区域派专人负责，落实岗位责任制，搞好环境卫生工作.（2)、施工现场必须按施工平面图进行布置，不能随意改变。(3）、现场材料进场道路保持畅通无阻，排水畅通,无积水，场地整洁、材料堆放整齐，无施工垃圾。4。2 土钉墙支护施工方案4.2。1 施工工艺框图施工准备开 挖清理边坡孔位布点成 孔安设土钉注 浆铺设钢筋网喷射砼面层开挖下一步4。2.2 施工方法1)、施工准备 （1）、认真学习规范，熟悉图纸，以书面形式请求业主出据地下障碍物、管线位置图，了解工程的质量要求以及施工中的监控内容，编写施工方案。（2）、施17、工前确定基坑开挖线、轴线定位点、水准基点、变形观测点等，并在设置后加以妥善保护.（3）、组织项目管理小组及专业施工队伍，对施工人员进行班前技术、安全交底,并完成上报审批程序。（4）、按照施工方案选择施工机具与工艺，并检查设备运转情况，安排现场水、电、照明及施工工作面，材料进场后做好原材料的检验与砼、水泥浆的试配。2)、开挖（1)、土钉墙支护应按照施工方案规定的分层深度：第一层2米，第二层22.5米,按作业顺序施工，在完成土层作业面的土钉与喷射砼以前，不得进行下一层深度的开挖.分层深度按照边坡土质以每层一道或两道土钉为宜，使土钉均匀分布于层间.(2）、当用机械进行土方作业时,严禁边壁出现超挖或造18、成边壁土体松动，当基坑边线较长，可分段开挖，开挖长度宜为1020m。(3)、支护分层开挖深度和施工的作业顺序应保证修整后的裸露边坡能在规定的时间内保持自立并在限定的时间内完成支护。尽量缩短边壁土体的裸露时间，对于自稳能力差的土体如高含水量的粘性土和无天然粘结力的砂土必须立即进行支护。（4)、为防止基坑边坡的裸露土体发生塌陷，对于易坍塌的土体应因地制宜采用相应措施.（5）开挖过程中如遇到土质与原设计有异常情况时应进行反馈设计。3)、清理边坡 基坑开挖后,基坑的边壁宜采用小型机具或铲锹进行切削清坡，以达到设计规定的坡度。4）、孔位布点 土钉成孔前,应按设计要求定出孔位并做出标记编号。孔位的允许偏差19、不大于150mm.5)、成孔 根据经验及现场试验，一般采用人工洛阳铲成孔，孔径、孔深、孔距、倾角必须满足设计标准，其误差符合基坑土钉支护技术规程CECS 9697的要求.如出现边坡土体含水量较大，杂填土较厚,松散砂层等情况而不宜进行人工成孔时，可采用钢管代替钢筋，利用机械打入土层，钢管上可每隔300mm钻直径810mm的出浆孔,梅花形布置，并以30角钢呈倒刺状焊于孔边，以防打管时散落土粒堵塞出浆孔，同时增加其抗拔力，钢管前端做成锥形,以减少打入时的摩擦阻力。成孔过程中如遇障碍物需调整孔位时，不得影响支护安全，成孔后要进行清孔检查，对塌孔处应及时处理。6）、置钉及注浆（1）、置钉 在直径832m20、m的级或级钢筋（本方案取级25mm）上设置定位架，保证钢筋处于孔中心部位，支架沿钉长的间距为23m左右，支架的构造应不防碍注浆时浆液的自由流动。(2）、注浆 成孔后应及时将土钉钢筋置入孔中，可采用重力低压(0。40。6MPa）或高压（12MPa）方法按配比浆水泥(砂）浆注入孔内。重力注浆以满为止，但需12次补浆；压力注浆采用二次注浆法，并在钻孔口设置止浆塞和排气孔；注浆导管应先插入孔底,以低压注浆，同时将导管以匀速缓慢撤出，导管的出浆口应始终处在孔中浆体的表面以下,保证孔中气体能全部逸出。导管离孔口0.51m时采用高压注满，并保持高压35Min;采用钢管时应使用高压注浆，注满后及时封堵，让压力21、缓慢扩散；注浆时需加入早强剂和膨胀剂以提高注浆体早期强度和增大其与孔壁土体的摩擦力。7）、铺设钢筋网片钢筋网片可用直径68mm盘条钢筋焊接或绑扎而成,网格尺寸150300mm；本方案采用级8mm钢筋,网格尺寸采用200mm.在喷射砼之前，面层内的钢筋网片应牢固固定在边壁上并符合规定要求的保护层厚度。钢筋网片可用插入土中的钢筋固定,在砼喷射下应不出现振动。8)、喷射砼面层(1）、喷射砼强度采用C20。施工顺序应自下而上，喷头与受喷面距离宜控制在 0。81.5m范围内，射流方向垂直指向喷射面，在钢筋部位应先喷钢筋后方，然后再喷填钢筋前方,防止在钢筋背面出现空隙.也可在铺设钢筋网片之前初喷一次，铺设22、网片之后再进行复喷，一次喷射厚度不宜小于40mm，喷射砼前应先向边壁土层喷水润湿;喷射时应加入速凝剂以提高砼的凝结速度，防止砼塌落.(2)、喷射砼面层厚度采用180mm.为保证喷射砼的厚度，可用插入土内用以固定钢筋网片的钢筋作为标志加以控制。当面层厚度超过100mm时应分两次喷射,每次喷射厚度宜为5070mm。继续进行下步喷射砼作业时，应仔细清除预留施工缝接合面上的浮浆层和松散碎屑，并喷水使之潮湿，为使砼施工缝搭接方便，每层下部300mm可喷成45的斜面形状。（3）、喷射砼终凝后2h,应根据当地条件，采取连续喷水养护57d.(4)、土钉墙支护最下一步的喷射砼面层宜插入基坑底部以下，深度不小于 23、0.2m，在基坑顶部也宜设置宽为12m的喷射砼护顶。9）、排水系统（1)、土钉墙支护宜在排除地下水的条件下施工，应采取的排水措施包括地表排水，支护内部排水，以及基坑排水，以避免土体处于饱和状态并减轻作用于面层上的静水压力.（2)、基坑顶部四周可做散水各排水沟，坑内应设置排水沟和集水坑，并与边壁保留0.51。0m的距离，集水坑内积水应及时抽出.(3)、如基坑侧壁水压较大时,可在支护面层背部插入长度400600mm，直径不小于40mm的水平导水管,外端伸出支护面层，间距1。52。0m，以便将砼面层后积水排出。4。2。3 原材料(1)、水泥 采用强度等级为32。5MPa的普通硅酸盐、矿渣硅酸盐水泥。24、(2)、砂、石子 采用细度模数不小于2。3的中砂和粒径不大于12mm的细石,砂含泥量不大于3%，石子含泥量不大于2.（3）、钢筋 级钢筋，直径18mm；盘条钢筋68mm.（4)、外加剂 采用符合有关规范要求的早强剂、膨胀剂和速凝剂。4.2.4 施工机械设备设备名称型 号数 量用 途空压机9m3/Min1台喷射砼及机械锤击打管用注浆机1。8m3/h1台土钉注浆用喷射砼机5m3/h1台喷射砼用切割机普通1台钢筋下料，加工土钉钢筋用经伟仪、水准仪普通2台放线、监测用洛阳铲直径710cm5把土钉墙支护人工成孔用锤击器自制1台土钉墙支护机械成孔用电焊机普通2台钢筋焊接，加工土钉钢筋用搅拌机普通1台搅拌水25、泥(砂)浆用4.2.5 劳动组织及安全1)、劳动组织 每班配置管理人员4名，施工人员1520名。具体如下表：人员配备一览表人员组成人 数职 责施工队长1负责组织施工、协调现场技术员1负责施工技术工作及施工安全质量员1负责施工质量材料员1负责组织材料进场及管理班组长1负责指挥具体施工人员的工作电工1负责现场用电焊工2负责钢筋焊接，制作土体钢筋、钢管测量员2负责放线及监测工作钢筋工68负责钢筋绑扎成孔工68负责成孔注浆工2负责注浆喷射工2负责喷射砼2)、安全管理除遵守国家有关建筑工程安全操作规程外，还应特别注意以下事项：（1)、所有现场施工人员必须戴安全帽，以防高空坠物伤人及其他意外事故。（2）、26、注浆、喷射砼工人作业时，必须戴防护眼镜，以防因高压喷射造成的人身伤害.（3)、电源线的搭接应符合安全要求，电路操作必须有专人负责，禁止非专业人员进行电路操作。（4)、在需要搭接脚手架的施工部位，脚手架应搭接牢靠、稳固，以防止倒塌伤人.(5)、在使用空气锤进行土钉施工时，施工人员应注意双手远离锤头，以防止锤头振动伤人。4.2。6 质量要求1）、质量管理技术员负责进行技术交底，按设计施工参数施工,整理技术资料及处理施工时发生的变更情况，及时与设计单位、建设单位联系；质量员监督施工质量，并作好质量记录，发现问题及时与技术人员联系解决。具体操作应执行基坑土钉支护技术规程CECS 9697中的有关规定。27、2)、质量检验（1）、原材料检验 土钉墙支护施工所用原材料(水泥、砂石、砼外加剂、钢筋等）的质量要求以及各种材料性能的测定，均应以现行国家标准为依据。(2)、注浆强度及喷射砼强度检验 用于注浆时的水泥或水泥砂浆强度用70mm70mm70mm立方体试件经标准养护后测定，每批至少留取3组试件，给出3d和28d强度，注浆强度等级不低于12MPa，3d强度不低于6MPa；喷射砼强度可用100mm100mm100mm立方体试块进行测定，制作试块时应将试模底面紧贴边壁，从侧向喷入砼，每批至少取3组试件,强度不低于C20，3d强度不低于10MPa.(3)、喷射砼厚度检验 可采用凿孔法作为检查依据，也可用砼厚28、度标志或其他方法检查，有争议时以凿孔法为准。检查数量为每批100m2取一组，每组不少于3个点，其合格条件可定为:全部检查处厚度平均值应大于设计厚度，最小厚度不应小于设计厚度的80%。3）、施工监测 土钉墙支护的施工监测至少应包括下列内容:(1）、支护位移的测量。（2)、地表开裂状态（位置、裂缝宽度)观察。（3)、附近建筑物和重要管线等设施的变形测量和裂缝观察。(4）、基坑渗漏水和基坑内外的地下水位变化.监测过程中应特别加强雨天各雨后的监测,以及对各种可能危及支护安全的水源进行仔细观察。在支护施工阶段，每天监测不少于12次，在完成基坑开挖，变形趋于稳定的情况下,可适当减少监测次数.施工监测过程应29、持续至整个基坑回填结束，支护退出工作为止.5 基坑监测措施5。1基准网的建立 为了科学地预测基坑支护的稳定和周边环境的变化，及时预报和提供准确可靠的变形数据，因此建立基坑支护施工变形与沉降观测网，定期进行变形沉降观测。5.2 基坑支护变形观测 (1）基坑支护水平位移观测 在基坑边坡顶上布置基线（每基坑边一条）,每条基线上设13个变形观测点，同时又作为沉降观测点。 （2)基坑支护沉降观测利用厂区北侧的高程水准控制点作为沉降观测的起算点，与基坑周边浅埋基础建（构）筑物、基坑边、重要管线监测点一起构成基坑支护沉降观测网。5.3 观测方法 （1）水平位移观测 分别在基线点四个角上设站，用J2型经纬仪观30、测四边网的水平角度（四边形内角)，检查基线点是否发生位移，在基线点正确无误的情况下，同时在四角测端上分别以对应的相邻角点定向，并观测定向基线上各预埋点的水平位移量初始读数. （2）沉降观测 对基坑边上的各点及周边点建立的沉降观测网的测量方法为：首先自远离基坑的水准控制点开始观测，引测至基坑周围后，按编定的各点观测次序依次观测，最后测至另一水准控制点符合，观测仪器采用S3型水准仪.5.4 基坑周围建(构）筑物等的监测措施 本工程对基坑周边30米范围内的所有建（构）筑物进行监测，并特别对临近坑边6轴西侧范围内建（构）筑物，加强监测力度。具体监测措施是: （1）对建(构）筑物，定期进行沉降变形观测.31、 （2）施工前，了解地下管线的分布情况，对整个场地的地下管线进行摸底，并在地面投影其轴线走向，布置变形观测点进行监测；对某些变形要求较高及紧邻基坑开挖边缘的重要管线，预先做好加固处理措施.6 施工工期本工程钢板桩压入施工工期计划为4天,化粪池等施工工期为7天，钢板桩拔出工期为2天，土钉墙(含填方开挖)施工工期为7天。7 计算书7。1 钢板桩支护计算书一、编制依据本计算书的编制参照建筑基坑支护技术规程（JGJ12099），土力学与地基基础（清华大学出版社出版)等编制。二、参数信息重要性系数：1.00； 开挖深度度h：5。00m；基坑外侧水位深度hwa：6m; 基坑下水位深度hwp：6.00m；桩32、嵌入土深度hd：4m； 基坑边缘外荷载形式：荷载满布土坡面上均布荷载值q0：2。00kN/m;悬臂板桩材料：36a号工字钢； 弹性模量E:206000N/mm2；强度设计值fm：205N/mm2； 桩间距bs:0.20m；截面抵抗矩Wx：875cm3； 截面惯性矩Ix：15760.00cm4；基坑土层参数：序号 土名称 土厚度 坑壁土的重度 内摩擦角 内聚力 浮容重 （m) (kN/m3） （） （kPa) （kN/m3)1 填土 4 17。3 5。6 17.2 17。5 2 淤泥质二8.6 17。3 5.6 17。2 17。5 3 淤泥质二14。5 20.5 12。1 66.8 20。8 三33、土压力计算 1、水平荷载(1)、主动土压力系数：Ka1=tan2（45- 1/2）= tan2（455.6/2）=0.822;Ka2=tan2（45 2/2）= tan2（45-5.6/2）=0.822；Ka3=tan2（45- 3/2）= tan2(455.6/2）=0。822;(2)、土压力、地下水以及地面附加荷载产生的水平荷载:第1层土：0 4米；a1上 = -2C1Ka10.5 = 217。20.8220。5 = 31。192kN/m2；a1下 = 1h1Ka12C1Ka10.5 = 17。340。822217。20.8220.5 = 27.348kN/m2; 第2层土：4 6米；H34、2 = ihi/2 = 69。2/17。3 = 4；a2上 = 2H2+P1+P2a2/(a2+2l2)Ka2-2C2Ka20.5 = 17。34+2+00。822-217.20。8220.5 = 27。348kN/m2；a2下 = 2（H2+h2)+P1+P2a2/(a2+2l2)Ka22C2Ka20.5 = 17.3(4+2)+2+00.822-217。20.8220。5 = 55.795kN/m2；第3层土：6 9米；H3 = ihi/3 = 103。8/17。3 = 6；a3上 = 3H3+P1+P2a2/(a2+2l2)Ka3-2C3Ka30.5 = 17.36+2+00.8222135、7。20.8220。5 = 55。795kN/m2；a3下 = 3H3+P1+P2a2/（a2+2l2)Ka32C3Ka30.5+h3Ka3+0。5wh32 = 17。36+2+00.822-217。20.8220。5+17。530。822+0.51032 = 143。96kN/m2；(3)、水平荷载:Z0=(a1下h1)/（a1上+ a1下）=（27。3484）/（31。19227.348）=1.869m；第1层土：Ea1=0。5Z0a1下=0.51.86927.348=25。552kN/m；作用位置：ha1=Z0/3+hi=1。869/3+5=5。623m；第2层土:Ea2=h2(a2上+36、a2下)/2=2(27.348+55。795)/2=83.143kN/m；作用位置：ha2=h2（2a2上+a2下)/(3a2上+3a2下）+hi=2(227。348+55。795）/(327。348+355。795)+3=3.886m；第3层土：Ea3=h3（a3上+a3下)/2=3(55.795+143。96)/2=299.633kN/m；作用位置：ha3=h3(2a3上+a3下)/(3a3上+3a3下）+hi=3（255。795+143。96)/(355。795+3143。96)+0=1.279m；土压力合力：Ea= Eai= 25.552+83。143+299。633=408.327k37、N/m；合力作用点:ha= hiEai/Ea= (25.5525。623+83.1433。886+299.6331.279）/408.327=2。082m；2、水平抗力计算（1）、被动土压力系数：Kp1=tan2（45+ 1/2)= tan2（45+5。6/2）=1。216;Kp2=tan2（45+ 2/2）= tan2（45+5。6/2）=1。216；（2）、土压力、地下水产生的水平荷载：第1层土：5 7米；p1上 = 2C1Kp10.5 = 217.21。2160。5 = 37。938kN/m；p1下 = 1h1Kp1+2C1Kp10.5 = 17.321.216+217。21.2160。38、5 = 80.021kN/m;第2层土：7 10米;H2 = H1 = 6;p2上 = 2H2Kp2+2C2Kp20。5+h2Kp2+0.5wh22 = 17。361。216+217。21.2160。5+17。511.216+0.51012 = 190。471kN/m;p2下 = 2H2Kp2+2C2Kp20.5+h2Kp2+0。5wh22 = 17.361.216+217.21。2160。5+17.541.216+0.51042 = 329。326kN/m；（3）、水平荷载：第1层土：Ep1=h1(p1上+p1下)/2=2（37.938+80。021）/2=117。959kN/m；作用位置：39、hp1=h1（2p1上+p1下)/(3p1上+3p1下)+hi=2(237.938+80。021)/（337。938+380。021）+3=3。881m；第2层土:Ep2=h2(p2上+p2下)/2=3(190。471+329。326)/2=779。696kN/m；作用位置：hp2=h2(2p2上+p2下）/(3p2上+3p2下)+hi=3（2190。471+329.326)/（3190。471+3329.326）+0=1.366m；土压力合力：Ep= Epi= 117.959+779.696=897。654kN/m;合力作用点：hp= hiEpi/Ep= （117。9593.881+779。40、6961.366）/897.654=1。697m；四、验算嵌固深度是否满足要求根据建筑基坑支护技术规程（JGJ 12099）的要求，验证所假设的hd是否满足公式;hpEpj - 1。20haEai 01。70897。65-1。21。002。08408。33=503.10；满足公式要求！五、抗渗稳定性验算根据建筑基坑支护技术规程（JGJ 120-99)要求，此时可不进行抗渗稳定性验算!六、结构计算1、结构弯矩计算 弯矩图（kNm） 变形图(m）悬臂式支护结构弯矩Mc=126。89kNm；最大挠度为:0。06m；2、截面弯矩设计值确定：M=1。250Mc截面弯矩设计值M=1.251.00126。841、9=158.61;0-为重要性系数，按照建筑基坑支护技术规程(JGJ12099），表3。1。3可以选定。七、截面承载力计算1、材料的强度计算：max=M/（xWx)x-塑性发展系数,对于承受静力荷载和间接承受动力荷载的构件，偏于安全考虑，可取为1.0;Wx-材料的截面抵抗矩： 875。00 cm3max=M/(xWx）=158。61/(1。0875。00103）=181。27 MPamax=181.27 MPa1。30 满足要求！ 标高 1.000 m第 2 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 1。5171.30 满足要求！ 标高 2.500 m第 3 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 42、1.9201。30 满足要求! 标高 4。000 m第 4 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 2。0381。30 满足要求！ 标高 -5。000 m四、抗滑动及抗倾覆稳定性验算 （1）抗滑动稳定性验算抗滑动安全系数按下式计算： 式中,Eah为主动土压力的水平分量(kN）； f为墙底的抗滑阻力(kN），由下式计算求得: 为土体的滑动摩擦系数； W为所计算土体自重（kN) q为坡顶面荷载（kN/m2)； Ba为荷载长度； Sv为计算墙体的厚度，取土钉的一个水平间距进行计算1级坡：由于主动土压力的水平分量Eah为零,所以1级坡满足要求!（2)抗倾覆稳定性验算抗倾覆安全系数按以下公式计算： 式中，MG-由墙体自重和地面荷载产生的抗倾覆力矩，由下式确定 其中，W为所计算土体自重（kN)其中，q为坡顶面荷载(kN/m2)Bc为土体重心至o点的水平距离；Ba为荷载在B范围内长度；b为荷载距基坑边线长度;B为土钉墙计算宽度;ME由主动土压力产生的倾覆力矩,由下式确定 其中，Eah为主动土压力的水平分量（kN）；lh为主动土压力水平分量的合力点至通过墙趾o水平面的垂直距离。1级坡：由于主动土压力产生的倾覆力矩ME为零，所以1级坡满足要求！