1、目 录第一章 编制说明及依据2第1节 编制说明3第2节 编制依据3第二章 工程概况31.1工程整体概况31。2裙楼外脚手架概况4第三章 裙楼外脚手架选型4第四章 材料要求4第1节 关于钢管4第2节 关于扣件5第3节 关于脚手板5第五章 施工工艺及技术要求5第1节 外脚手架搭设流程6第2节 外脚手架搭设技术要求62.1关于立杆62.2关于纵向水平杆72。3关于剪刀撑82.4关于连墙件92.5关于扫地杆102。6护栏和踢脚板112。7关于安全通道口112。8外脚手架搭设示意132。9搭设注意事项15第六章 外脚手架验收15第1节 外脚手架的检查与验收阶段15第2节 外脚手架的检查验收162.1脚手2、架的验收的依据162。2脚手架验收的内容162.3脚手架验收162。4脚手架质量要求16第七章 外脚手架的维护与保养18第八章 外脚手架安全措施19第1节 脚手架的防电措施19第2节 外脚手架的防火措施19第3节 外脚手架避雷措施20第九章 外脚手架拆除20第十章 外脚手架计算书21第1节 计算参数21第2节 大横杆的计算:21第3节 小横杆的计算:23第4节 扣件抗滑力的计算：24第5节 脚手架荷载标准值:25第6节 立杆的稳定性计算:26第7节 最大搭设高度的计算28第8节 连墙件的计算29第一章 编制说明及依据编制说明本方案为xx湖滨广场综合项目工程裙楼上部结构外脚手架施工方案，方案主要3、内容包括脚手架搭设方式、搭设高度、脚手架拆除等，针对本工程的特点不同部位搭设不同型式的脚手架，故编制此方案。编制依据序号类别名称编号1国家标准建筑工程施工质量验收统一标准GB5030020012混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20023建筑结构荷载规范GB5000920014行业标准建筑施工安全检查标准JGJ59-995建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13020016施工企业安全生产评价标准JGJ/T77-20037建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80918施工手册建筑施工手册第四版9文件依据xx湖滨广场综合项目工程招标图纸10xx湖滨广场综合项目工程施工图纸第二章 4、工程概况1.1 工程整体概况建筑面积总面积191600建筑层数地下室3地下建筑面积63075。4裙楼4地上建筑面积128524。6主楼47建筑层高地下室(3F1F)3.8/3。8/5。0建筑高度（m）208裙楼（1F4F）5.0抗震设防烈度8度主楼（m）1F4F：5。0,5F25F：4.25，26F：4。85,27F39F:3.6，40F：5。0，41F42F：3.6，43F44F：3。9，45F：6.05，46F47F：5.0,屋顶层:3。60/5。25建筑高程0.000相当于绝对标高788。60m人防等级核六级常六级建筑安全等级主楼、裙楼均为一级设计使用年限50年地基基础设计等级主楼甲级,5、裙楼乙级建筑耐火等级一级结构类型主楼：钢管砼核心筒/裙楼：框架1.2 裙楼外脚手架概况本工程裙楼地下三层，地上四层，3F与-2F层高均为3.8m， -1F层高5。0m，地上1F4F层高均为5m，1F楼板标高为5。100m，根据现场实测,裙楼西面、北面地坪比1F楼板高约0。7m，东面地坪比1F楼板高约2.6m,南面地坪比1F楼板高约0。7m2.6m不等，裙楼檐口标高21。800m.第三章 裙楼外脚手架选型裙楼结构在地下室结构封顶以后，裙楼的南面及西面分别收缩至C轴及1轴，该处的外脚手架采用落地式双排钢管脚手架，脚手架搭设于地下室顶板上，立杆纵距1100mm，横距1050mm，步距1600mm，内6、排立杆距离建筑物300mm，小横杆在下，大横杆在上,小横杆上主节点间大横杆的数量为2,脚手板采用竹笆板。裙楼东面（18轴/HS轴)采用型钢悬挑脚手架，自裙楼一层顶搭设悬挑外架,悬挑主梁采用16号工字钢，悬挑长度1450mm，锚固长度1950mm，内排立杆距离楼板边缘400mm，距离柱边缘200mm，立杆纵距1500mm,横距1050mm,步距1800mm，小横杆在下，大横杆在上,小横杆上主节点间大横杆的数量为2。部位搭设型式纵距（mm）横距（mm）步距（mm）高度（m）楼层轴线1F顶屋顶C轴/118轴落地双排15001050180021.80-1F顶屋顶1轴/CU轴落地双排15001050187、0021.801F顶屋顶S轴/118轴落地双排15001050180021.801F顶屋顶18轴/CS轴型钢悬挑15001050180016。56第四章 材料要求1.1 关于钢管脚手架钢管应采用国家现行标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700）中Q23FA级钢管的规定。弯曲变形及锈蚀的钢管不得使用。脚手架钢管采用外径为48mm，壁厚3。5mm的钢管，其横向水平杆最大长度不应大于1。5m,其它杆最大长度不应超出6m，且每根钢管的最大质量控制在25kg。脚手架钢管的表面质量及外形应符合8、下列要求：（1）新钢管应有产品质量合格证及质量检验报告,钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。钢管壁厚及外径偏差不应大于0.5mm，端面偏差不应大于1.7mm.（2）旧钢管表面锈蚀深度应小于0。5mm，弯曲变形各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m时，不应大于5mm。立杆钢管弯曲当3ml4mm时，不应大于12mm；当4ml6m时，不应大于20mm；水平杆斜杆的弯曲l6m，不应大于30mm.（3）所用钢管均应符合CI形象要求，外架立杆及水平杆刷成黄色；剪刀撑刷成黑黄相间颜色。1.2 关于扣件（1）扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈9、等。(2)扣件式钢管脚手架应采用可锻铁制作的扣件,其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定，其附件的制造材料应符合GB70079中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-81普通螺纹的规定,垫圈应符合GB9576垫圈的规定。扣件与钢管的贴合面必须完好不变形，扣件扣紧钢管时接触良好,扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间小于1mm，扣件表面应进行防锈处理。（3）脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时,不得发生破坏。(4)扣件验收应符合下列规定:新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑10、动的螺栓必须更换；新旧扣件均应进行防锈处理。1.3 关于脚手板脚手板采用竹笆板脚手板，单张竹笆板尺寸宽长=1000mm1450mm,竹笆板材料采用生长三年以上的毛竹或楠竹制作,青嫩、枯黄、黑斑、虫蛀的竹制材料都不能使用；竹笆板应横向密编,纵片间距160mm，每道用双片;横片一反一正，且周边应用两根竹片相对夹紧，并打眼穿铁丝扎牢。竹片宽度不应小于3040mm,厚度不应小于6mm。绑扎竹笆板时应采用大于16号镀锌铁丝进行绑扎.竹笆板下纵向水平杆等间距布置，根据规范要求：间距应小于或等于400mm。第五章 施工工艺及技术要求1.1 外脚手架搭设流程搭设流程：在地面基础上垫设木板逐根树立杆并与第一排小11、横杆扣紧安装第一排大横杆并与立杆扣紧安装第二步小横杆与各立杆扣紧安第二步大横杆安装第三步小横杆安装第三步大横杆安装第四步大横杆和小横杆安装拉结杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板挂安全网。1.2 外脚手架搭设技术要求1.2.1 关于立杆内侧立杆与建筑物的距离落地架为0.3m，悬挑架未0。4m，上、下两根大横杆之间设一道护身栏杆,护身栏杆高度900mm。上、下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，以减少立杆偏心受力，与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一。立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件对接，开口向建筑物一面。立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头不能在同一步距内，两相邻12、立柱接头在高度方向上错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离应不大于步距的1/3，立杆接头如下图所示：立杆顶端应高出建筑物檐口上皮的高度不小于1。5m.脚手架底座上必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm处的立柱上.横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。1.2.2 关于纵向水平杆纵向水平杆设于横向水平杆之上，紧贴立杆的内侧，并采用直角扣件与事先固定好的横向水平杆扣紧，纵向水平杆的长度一般不小于3跨，并不小于6m。纵向水平杆一律采用对接扣件连接，开口向下连接。相邻纵向水平杆对接接头应交错布置,不应设在同步、同跨内,相邻接头13、水平错开距离不应小于500 mm，接头与最近主节点的距离不大于立杆纵距的1/3，并应避免设在纵向水平杆的跨中；纵向水平杆接头示意图如下：1.2.3 关于剪刀撑在整个外立面长度和高度方向连续设置剪刀撑。剪刀撑宽度取4跨，高度取4步，斜杆与地面夹角在4560。 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上,旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接,搭接长度不应小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端不应小于100。1.2.4 关于连墙件1、连墙件宜靠近主节点设置,偏离主节点的距离不应大于300mm;2、应从底层第一步纵向14、水平杆处开始设置,当该处设置有困难时,应采取其他可靠措施固定；3、连墙件全部采用刚性连墙件成菱形布置；4、连墙件在构造上须满足:连墙杆或拉筋全部成水平布置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接，连墙杆件必须全部采用可承受拉力和压力的构造，如采用钢管等.预埋短钢管刚性连墙件抱柱式刚性连墙件1.2.5 使用竹笆板时的脚手架构造1.2.6 关于扫地杆脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮200mm高的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。其连接方式及接头位置同纵向水平杆。1.2.7 护栏和踢脚板每隔一组或二组剪刀撑15、设置一道200mm高的踢脚板，固定在立杆内侧,踢脚板材质应用硬质材料制作，严禁使用彩条布，踢脚板刷黄黑色警示漆。在铺脚手板的操作层上必须在外排立杆内侧距脚手板面900mm处设一道护栏,并在脚手板位置设200mm高挡脚板，踢脚板刷黄黑相间警示漆。踢脚板做法如下：外架立面防护示意图1.2.8 关于安全通道口1、洞口两端的立杆采用双立杆，副立杆高度高出洞口一步。2、门洞伸出下弦杆的端头，增设一个防滑扣件.3、安全通道构造要求项目立杆纵横向横杆铺板材料F483.5钢管F483。5钢管50mm厚木板或竹串片脚手板构造立杆基础同脚手架基础，设置扫地杆，并在距地面1.2m高处设置横杆，通道净空高度根据通道所16、处位置及通行人、车确定，最低不得小于2m。构造尺寸立杆纵距10001500mm构造尺寸防护棚悬挑尺寸300500mm构造尺寸双层防护棚层间距500600mm4、安全通道搭设示意注明：通道的长度可根据现场调整。1.3 外脚手架搭设示意1.3.1 拉结点示意1.3.2 落地式双排钢管脚手架（1） 裙楼西侧：1轴/HR轴外架1轴/HR轴外脚手架搭设示意图中外架一、外架二、外架三：立杆纵距1100mm，横距1050mm,横杆步距1600mm，内排立杆距离结构边缘300mm，连墙件在楼层内楼板上设置，其竖向间距5m，水平间距4.5m.（2） 裙楼西侧:1轴/CH轴外架采用落地式双排钢管脚手架,搭设于地下17、室顶板之上，脚手架立杆纵距1500mm，横距1050mm，横杆步距1800mm，内排立杆距离结构边缘300mm，连墙件在楼层内楼板上设置，其竖向间距5m，水平间距4。5m,采用预埋短钢管的形式进行拉结。1.3.3 型钢悬挑双排钢管脚手架1.4 搭设注意事项搭设注意事项1在外脚手架搭设过程中，必须严格按规定的构造方案和尺寸进行搭设，并及时与结构拉结或采用临时支顶，确保搭设过程的安全。2脚手架里、外两排立杆搭设均要竖直，相邻两立杆的接头上下应错开500mm，并不得在同一步距内,搭设第一节立杆时应选用长短不一的钢管。3搭设过程中应随时校正杆件垂直度和水平偏差，避免偏差过大。4剪刀撑从底到顶沿外架连续18、布置。5加强对使用材料的检查、检查钢丝绳规格是否符合要求、是否断丝、磨损，检查钢管是否合格，是否变形,检查扣件是否松动，螺栓螺纹是否有损,检查钢管型号、质量等，变形和不合格的扣件、钢管和钢丝绳等材料一律不准在本工程中使用.6大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧,螺栓向上，螺栓应适度拧紧。第六章 外脚手架验收1.1 外脚手架的检查与验收阶段1、作业层上施加荷载前；2、每搭设1013m高度;3、达到设计高度后;4、遇到六级大风与大雨后;寒冷地区开冻后;5、停用超过一个月；6、基础施工完脚手架搭设前。1.2 外脚手架的检查验收1.2.1 脚手架的验收的依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JG19、J130-2001)；2、外脚手架施工方案；3、技术交底文件；1.2.2 脚手架验收的内容脚手架在使用过程中应定期检查下列项目：1、杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞等的构造是否符合要求。2、地基是否积水,底座是否松动，立杆是否悬空；3、扣件螺栓是否松动;4、立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求;5、安全防护措施是否符合要求；6、是否超载；1.3 脚手架验收班组搭设完毕自检合格后报安全部进行验收。由安全部组织项目工程部、技术部、质量部进行验收。验收合格后报监理验收.1.4 脚手架质量要求脚手架质量控制表项 目技术要求允许偏差(mm）检查方法与工具地基基础表面坚实平整-观察排水不积水垫板不晃动20、底座不滑动不沉降10立杆垂直度H=2730经纬仪纵向水平杆高差20水平仪-10双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸150mm-20钢板尺扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a150mm钢卷尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差A500mm钢卷尺立杆上的对接扣件置主节点的距离ah/3600mm钢卷尺纵向水平杆的对接扣件至主节点的距离ala/3500mm钢卷尺纵向水平杆相邻接头水平距离a500mm钢卷尺螺栓拧紧扭力矩4060Nm扭力扳手剪刀撑斜杆与地面的倾角45o60o角尺脚手板外伸长度对接a=130150mmL300mm钢卷尺搭接a100mml200mm钢卷尺第七章 外脚手架的维护与保养脚手架在验收21、合格通过投入使用后，必须对其进行日常的保养和定期的全面检查和整修,才能保证其安全使用。脚手架日常的保养和维修必须每天进行一次，定期的维护保养一般每月进行一次.所以要求作业队对外脚手架进行日常的和定期的保养和维修,尤其是每次强风、暴雨过后都要认真检查整修后方可使用。脚手架保养整修的主要内容有：(1）检查脚手架基础有无不均匀下沉，脚手架底部有无堆放杂物;（2)检查脚手架的整体和局部的垂直偏差，特别要注意脚手架的转角处和断口处的垂直度。如发现垂直度有异常现象,应及时加固和消除隐患。（3)各类扣件的涂油和紧固。检查扣件时先检查扣件的外观，而后将扣件上的螺栓逆时针方向松几牙螺纹，再涂油紧固螺栓至规定的力22、矩范围内。（4）检查脚手板有否松动、悬挑，还要检查四周是否用铁丝扎牢,如发现问题应及时纠正。（5）连墙件的检查，检查连墙件是否齐全和完好，有无松动、移动。(6）要对外包安全网、外挑安全网、安全隔离设施、外侧挡板、栏杆和接地防雷等安全设施进行检查,保证这些安全设施完整、牢固，能正常发挥安全作用。如果有损坏者要及时调换，如有松动者应及时紧固，如发现松动和开口要及时连通.（7)如脚手架有开口、断口和出入口，应对该部位进行重点检查，使这些部位始终符合安全规定。（8）检查脚手架的荷载情况，使其不超过设计荷载，如有超载应及时卸荷至设计荷载。还要检查脚手架上堆物是否处于安全位置和稳定状态，如发现有处于不安全23、位置和不稳定状态应及时纠正.此外还要逐日清理脚手板上的垃圾.（9)脚手架使用中必须经常检查，清除架子上的杂物，严禁在架子上堆积过多的施工材料，或多人挤在一起，以免架子发生超载，造成事故。（10）脚手架上施工材料应随用随运,施工荷载不得大于2kN/m2，使用机具、材料等尽量放在脚手架里侧，以减小倾覆力矩。第八章 外脚手架安全措施1.1 脚手架的防电措施1、钢管脚手架在搭设与使用期间,要严防与带电体接触。2、钢管脚手架在需要穿过380V以内的电力线路,距离带电体在2m以内时，在搭设与使用期间应断电源或拆除电源,如不能拆除，应采取可靠的绝缘措施：如对钢管和电线进行隔绝包扎，并对钢管脚手架采取接地处理24、。3、在钢管脚手架上施工的电焊机、混凝土振动器等用电设备要放在干噪的木板上，操作者戴绝缘手套，穿绝缘鞋。电焊机、振动器的外壳要采取保护性接地或接零措施.4、工地的照明线路通过钢管脚手架时,应使用电压不超过12V的低压电源。1.2 外脚手架的防火措施1、在外脚手架上尽量不进行电气焊接作业，如必须进行时，动火作业前后要告知防火检查员或值班人员，做好必要的防护措施:如在脚手板上铺铁皮接住火星，同时移去易燃物，准备好灭火器材。2、高处焊、割作业时要有专人监焊，必须落实防止焊渣飞溅、切割物下跌的安全措施.动火人员和现场安全负责人在动火后，应彻底清理现场火种后，才能离开现场.3、在施工范围内及外脚手架上不25、准吸烟。4、严禁在外脚手架上架设电线和使用碘钨灯，因施工需要在其他位置使用碘钨灯时，架设要牢固,碘钨灯距脚手架及其它易燃物不小于50cm，且不得近距离直接照射外脚手架上木脚手板。1.3 外脚手架避雷措施脚手架架体虽不是整个工程最高位置,为安全起见,仍将建筑物上的自由避雷引出与各段脚手架四角焊接，接地电阻不大于10.第九章 外脚手架拆除脚手架使用完毕后立即拆除，在脚手架拆除前应作好以下工作：1、对脚手架进行安全检查,确认不存在严重隐患.如存在影响拆除脚手架安全的隐患,应先对脚手架进行修整和加固，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险。2、在拆除脚手架时，应先清除脚手板上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下26、抛掷,大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送，能用扫帚集中的要集中装入容器内运下。3、脚手架在拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量,脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域。4、严格遵循拆除顺序，由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆,同一部位拆除顺序是：栏杆脚手板剪刀撑大横杆小横杆立杆.5、外脚手架的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业,因此要事先做好其他垂直方向工作的安排。6、拆除脚手架时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员要特别注意外，还应在出入口处设置明显的停用标志和围栏,此警示标志必须内外双面都加以设置。7、在拆27、除的脚手架周围,明显标示“禁止入内”字样的标志，并有专人监护，以保证拆脚手架时无其他人员入内。8、拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地面后，应及时清理,将合格的，需要整修后重复使用的和应报废的加以区分,按规格堆放。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管以备今后使用。9、本工程脚手架拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业。10、拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋、扎裹腿。11、脚手架拆除过程中，不中途换人,如必须换人，则应该在安全技术交底中交代清楚.第十章 外脚手架计算书落地式双排钢管脚手架计算按照东面落地式双排钢管脚手架进行计算。钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范28、（JGJ130-2001）。1.1 计算参数双排脚手架，搭设高度21.8米,立杆采用单立管。立杆的纵距1。20米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0。30米,立杆的步距1。80米.钢管类型为482。8,连墙件采用2步3跨，竖向间距3。60米，水平间距3.60米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0。15kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m,安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0。40kN/m2，高度变化系数1。2500，体型系数0.9530。地基承载力标准值129、70kN/m2,基础底面扩展面积0。250m2,地基承载力调整系数0.40。1.2 大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1501。050/3=0.052kN/m活荷载标准值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m静荷载的计算值 q1=1.20。036+1.20.052=0。106kN/m活荷载的计算值 q2=1.41.050=1。470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最30、大挠度）大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）2。抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：跨中最大弯矩为M1=(0。080。106+0。101.470)1。2002支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-（0.100。106+0.1171。470)1。2002=-0。263kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.263106/4248.0=61。881N/mm2大横杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值q1=0.036+0.052=31、0.088kN/m活荷载标准值q2=1。050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=（0.6770。088+0.9901.050）1200。04/(1002.06105101950。0）=1。085mm大横杆的最大挠度小于1200。0/150与10mm,满足要求!1.3 小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0361。200=0.043kN脚手板的荷载标准值 P2=0。1501。0501。200/3=0。063kN活荷载标准值 Q=332、.0001。0501.200/3=1.260kN荷载的计算值 P=1。20。043+1.20.063+1。41.260=1.891kN小横杆计算简图2。抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下：M=（1.20。036)1。0502/8+1.891=0.668106/4248。0=157.162N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3。挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下：小横杆自重均布33、荷载引起的最大挠度V1=5.00.0361050。004/（3842.060105101950。000）=0。03mm集中荷载标准值P=0.043+0。063+1.260=1.366kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1365。6001050。0（31050。02-41050.02/9）/（722。06105101950.0)=2.672mm最大挠度和V=V1+V2=2。698mm小横杆的最大挠度小于1050。0/150与10mm，满足要求!1.4 扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范）：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.34、0kN;R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;1。荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0361.050=0.037kN脚手板的荷载标准值 P2=0。1501.0501.200/2=0。095kN活荷载标准值 Q=3。0001.0501.200/2=1.890kN荷载的计算值 R=1。20。037+1.20.095+1.41。890=2.804kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8。0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12。0kN.1.5 脚手架荷载标准值:35、作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1）每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0。0929NG1 = 0.0939.200=0.855kN （2）脚手板的自重标准值（kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2 = 0。15041.200(1。050+0。300）/2=0。486kN （3)栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0。15NG3 = 0。1501。2004/2=0。360kN (4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2)；0.005NG4 = 0。0051。2009.2036、0=0.055kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 1.756kN.活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值 NQ = 3.00021.2001。050/2=3。780kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范(GB500092001）附录表D。4的规定采用:W0 = 0。400Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB500092001)附录表7。2。1的规定采用：Uz = 1。250Us - 风荷载体型系数：Us = 0.9537、3经计算得到,风荷载标准值Wk = 0。70。4001。2500。953 = 0.334kN/m2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力N=1.21.756+0.851.43.780=6.605kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1。21。756+1.43.780=7.399kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0。851.4Wklah2/10其中 Wk - 风荷载标准值（kN/m2）；la - 立杆的38、纵距 （m)；h - 立杆的步距 (m）。经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0。851.40。3341。2001。8001.6 立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.399kN；i 计算立杆的截面回转半径,i=1.60cm；k - 计算长度附加系数，取1。155;u - 计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1。500；l0 计算长度 (m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551。5001.800=3。118m；A - 立杆净截面面积，A=3。974cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4。248cm3； - 由长细比，39、为3118/16=195； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0。191； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =7399/（0。19397）=97。251N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl,连墙件的设计计算满足要求！连墙件拉结楼板预埋钢管示意图型钢悬挑双排钢管脚手架计算钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001）。1.9 计算参数：双排脚手架，搭设高度16。5米，立杆采用单立管。立杆的纵距1。50米，立杆的横距1。05米，内排架距离结构0.40、30米,立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为482。8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3。0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0。15kN/m,安全网荷载取0。0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0。40kN/m2，高度变化系数0。8400，体型系数1.2390.悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.45米，建筑物内锚固段长度1.55米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结,最外面支点距离建筑物1。15m。拉杆采41、用钢丝绳.1.10 大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0。036kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0。1501。050/3=0.052kN/m活荷载标准值 Q=3。0001.050/3=1。050kN/m静荷载的计算值 q1=1。20。036+1。20。052=0。106kN/m活荷载的计算值 q2=1。41.050=1。470kN/m大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）2.抗弯强度计算最42、大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=（0。080。106+0.101。470)1。5002=0。350kN。m支座最大弯矩计算公式如下：支座最大弯矩为M2=-（0。100.106+0。1171.470）1.5002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0。411106/4248.0=96.690N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3。挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0。036+0.052=0.088kN/m活荷载标准值q2=1。050kN/m三跨连续梁均43、布荷载作用下的最大挠度V=(0。6770。088+0。9901。050）1500。04/(1002。06105101950.0)=2.649mm大横杆的最大挠度小于1500。0/150与10mm，满足要求!1.11 小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0361。500=0。053kN脚手板的荷载标准值 P2=0。1501.0501。500/3=0。079kN活荷载标准值 Q=3。0001。0501。500/3=1。575kN荷载的计算值 P=44、1.20.053+1.20.079+1.41。575=2.363kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.20.036)1.0502/8+2.363=0。833106/4248.0=196.107N/mm2小横杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求!3。挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5。00.0361050。004/（38445、2.060105101950.000）=0。03mm集中荷载标准值P=0。053+0。079+1。575=1.707kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1707.0001050.0(31050.02-41050。02/9）/（722。06105101950.0)=3。340mm最大挠度和V=V1+V2=3。366mm小横杆的最大挠度小于1050。0/150与10mm，满足要求！1.12 扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。5）: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8。0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值46、；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0361.050=0。037kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1501。0501。500/2=0.118kN活荷载标准值 Q=3。0001.0501。500/2=2.362kN荷载的计算值 R=1.20。037+1.20。118+1.42。362=3。494kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达4065N.m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8。0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12。0kN;1.13 脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包47、括以下内容： (1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0。0998NG1 = 0。10016.500=1.647kN （2)脚手板的自重标准值(kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2 = 0。15041。500(1.050+0.300）/2=0.608kN （3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m）；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0。15NG3 = 0。1501.5004/2=0.450kN (4）吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2)；0。005NG4 = 0.0051.50016.500=0.124kN经计算得到，静荷载标准值 NG = N48、G1+NG2+NG3+NG4 = 2.829kN.活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3。00021.5001.050/2=4。725kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）附录表D。4的规定采用:W0 = 0.400Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB500092001)附录表7。2.1的规定采用:Uz = 0.840Us - 风荷载体型系数：Us = 1.239经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.400049、.8401.239 = 0.291kN/m2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.22.829+0.851。44.725=9。017kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1。22。829+1.44。725=10。009kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851。4Wklah2/10其中 Wk - 风荷载标准值(kN/m2）；la - 立杆的纵距 （m）；h 立杆的步距 （m)。经过计算得到风50、荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40。2911.5001。8001。800/10=0。169kN.m1.14 立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10。009kN；i - 计算立杆的截面回转半径，i=1。60cm;k - 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定,u=1。500;l0 计算长度 (m），由公式 l0 = kuh 确定，l0=1。1551.5001。800=3.118m；A - 立杆净截面面积，A=3。974cm2；W - 立杆净截面模量（抵抗矩），W=4。248c51、m3； 由长细比，为3118/16=195; 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0。191； - 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2);经计算得到 =10009/(0。19397）=131。563N/mm2； f - 钢管立杆抗压强度设计值，f=205。00N/mm2;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求！连墙件拉结楼板预埋钢管示意图1.16 悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算.悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1050mm,内侧脚手架距离墙体300mm,支拉斜杆的52、支点距离墙体 = 1150mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130。00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26。10cm2。受脚手架集中荷载 P=10。01kN水平钢梁自重荷载 q=1。226.100。00017。8510=0.25kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN）悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=14。192kN，R2=6.666kN,R3=0。102kN最大弯矩 Mmax=2.013kN。m抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A53、=2.013106/（1。05141000.0）+3。2641000/2610.0=14.847N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2，满足要求！1.17 悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范（GB50017-2003)附录B得到：b=2。00由于b0.6,按照钢结构设计规范(GB50017-2003）附录B其值bb=0.929经过计算得到强度 =2.01106/（0.929141000。00）=15.37N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!1.18 拉杆的受力计算水平钢梁的轴力54、RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=14.563kN1.19 拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算,为RU=14。563kN 拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中Fg - 钢丝绳的容许拉力（kN);Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN）； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0。82和0。8；K - 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.0001455、.563/0。820=142。074kN.选择637+1钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1400MPa,直径24mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=14.563kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算;所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=145634/（3。1416502)1/2=14mm1.20 锚固段与楼板连接的计算1。水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环,拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.666kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f为56、拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=66664/（3。1416502）1/2=10mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N = 6。67kN；d 楼板螺栓的直径，d = 20mm；fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度,经过计算得到 h 要大于6665。98/(3。1416201。5）=70。7mm。3。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N = 6.67kN；d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm；b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13。59N/mm2;经过计算得到公式右边等于131。6kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求!