1、xx立交桥施工方案1、编制依据1。1 xx立交桥施工图纸;1。2现场地形测量、水文调查等实际情况；1.3城市桥梁工程施工与质量验收规范CJJ22008；1。4公路工程基桩动测技术规程JTG/TF81012004；1.5城市桥梁桥面防水技术规程CJJ1392010；2、编制范围xx立交桥的35m+50m+35m双幅预应力混凝土连续箱梁施工。3、工程概况该桥为城市主干路上的跨线桥，设计速度：50km/h，设计荷载：机动车道：城A 级，人群荷载:按城市桥梁设计规范(CJJ 112011)取值,防撞护栏等级:SA 级，设计基准期：100 年，桥梁设计使用年限：100 年,抗震标准：地震基本烈度6 度，2、地震动峰值加速度0。05g，桥梁抗震设防分类为丙类，桥梁抗震措施符合7 度的要求。结构设计安全等级:一级（结构重要性系数1。1）结构环境类别：类环境梁底控制标高：下穿航空路通行净空大于5m 的要求,本桥在航空路范围内梁底标高278。215m。具体概况如下：3。1连续梁梁体概况xx立交桥起点桩号为K4+960.329，终点桩号K5+086。129,全长125.8m，本桥梁上部结构采用变高连续箱梁，分两幅正交，主梁端部及中跨跨中梁高1。8m，桥墩处梁高3.0m,梁高变化段采用二次抛物线渐变，箱梁标准断面宽为18m，梁体35m+50m+35m三跨为双线预应力混凝土变截面单箱三室连续箱梁，箱梁箱顶宽13、7。99m，箱梁箱底宽12.99m，顶板厚25cm，底板厚25-70cm，腹板采用直腹板，厚度4575cm，悬臂长度2.5m,悬臂端部厚20cm,根部厚45cm，箱梁在支点处均设置横梁,中横梁厚2.5m,端横梁厚1.5m。箱梁顶面设置2%横坡，底面与顶面平行，支座处设有梁底调平块及支承垫石以保证支座面水平,详见设计图纸。箱梁各截面梁高分别为：端支座处为1。8m，墩顶支座处梁高为3.0m,梁高按二次抛物线渐变，箱梁横断面为单箱三室直腹板结构.桥面组成为人行道宽2。5m，机动车道15.0m，防撞护栏宽0。5m，两幅桥梁间距0。5m，防撞护栏宽0。5m，机动车道15.0m,人行道2。5m，全桥宽为34、6。5m.两幅箱梁现浇C50砼共1795*2=3590m。箱梁设置纵向预应力，预应力体系采用S15。2 高强度低松弛预应力钢绞线，其标准强度fpk1860MPa，锚下张拉控制应力为1395MPa，弹性模量Ep=1。95105 MPa。腹板索及顶底板索张拉均采用两端张拉，采用真空灌浆工艺及相应辅助措施。钢束张拉时以张拉力为主，张拉力与伸长量双控，测量的钢绞线伸长量允许6的误差，张拉伸长量从零张拉应力起算。设计图中所列伸长量值均指锚下至锚下段钢束长度计算值，不包含千斤顶工作长度.纵向预应力钢束张拉顺序为：先张拉腹板束，再张拉底板束，最后张拉顶板束，先长束后短束，左右对称张拉。预应力钢束在钢束锚固面5、张拉,张拉完毕后及时压浆。钢束应张拉一批压浆一批,预应力束张拉时，待砼强度及弹性模量不得小于90%设计值，养护龄期不小于7 天，才可进行下一道工作。均采用真空灌浆工艺及相应辅助措施。3。2连续梁基础及墩身本桥下部结构采用矩形柱式桥台，一字形桥台，基础采用钻孔灌注桩。0#桥台为桩柱式桥台,基础设计8棵桩，直径为1.5m。每个桥台下设一排4根D1。5m的C30钻孔灌注桩基础，桩基持力层为微风化绢云母风化片岩,单幅桥台LBH=18.24m2.3m*1.7m，台背LB*H=18.24m0。5m2。23m,桥台上设两个挡块及支座垫石，挡块LBH=1.8m*0。4m0。6m，垫石LB=0.9m0.9m。孔6、桩砼为C30水下灌注砼，两幅桥台C30砼71。32*2=142。64m，4个挡块砼C30砼共0。43*4=1。72m，4个垫石C40砼共0.114=0.44 m,2个牛腿背墙C30砼共23。1*2=46.2m,2个耳墙C30砼共5。3*2=10。6m。3桥台为一字形桥台,基础设计8棵桩，直径均为1.5m。单幅4根桩基上设两个承台，每个承台下接2根D1.5m的桩基础,桩基持力层为微风化绢云母风化片岩，单个承台LB*H=5.7m2.6m2。5m。单幅桥台L*B*H=18。24m3.6m3。7m,台背L*BH=18.24m2。3m*4.78m，桥台上设两个挡块及支座垫石，挡块LBH=1。3m*0.47、m*0。6m,垫石L*B=0.9m*0.9m。孔桩砼为C30水下灌注砼，两幅桥4个承台C30砼共37。054=148.2 m，桥台C30砼共273。62*2=547.24m,4个挡块砼C30砼共0.43*4=1。72m，4个垫石C40砼共0.114=0。44 m，2个槽口背墙C30砼共15.3*2=30.6m，2个耳墙C30砼共3。62=7.2m.1#、2#墩为矩形柱式墩结构，墩宽1.8m,墩厚1.8m,单幅6根D1。5m的C30钻孔灌注桩基上设一个承台，桩基持力层为微风化绢云母风化片岩。桥墩承台LBH=10.0m5。7m*2.5m,每个墩顶设一个支座垫石，垫石LB=1.4m*1.4m。孔桩砼8、为C30水下灌注砼,1#、2桥墩4个承台C30砼共142.5*4=570m,1#、2桥墩4个墩柱C40砼共155m，8个支座垫石C40砼共0。28*8=2。24m。3。3梁体混凝土材料现浇连续箱梁梁体、桥面铺装及1#、2#桥墩处挡块混凝土强度等级为C50，伸缩缝处砼为C50钢纤维混凝土，1、2桥墩处4个墩柱采用强度等级为C40混凝土，0#、3桥台盖梁、桥台台身、桥台侧墙、桥台承台、桥墩承台、桥台搭板、现浇路缘石、栏杆基座、中央分隔带防撞护栏、0、3#桥台挡块混凝土强度等级为C30，钻孔灌注桩砼为水下灌注C30砼,人行道基础为C20砼,桥台、桥墩承台基础垫层砼为C15砼.3.4预应力体系、预应力9、材料钢绞线：应采用符合预应力混凝土用钢绞线（GB/T 52242014）规定的高强度低松弛钢绞线，单根钢绞线公称直径15.2mm，抗拉标准强度为fpk=1860MPa。EP=1.95105 MPa。锚具:钢束采用M15-12 圆形锚具及其配套的配件，预应力管道采用塑料波纹管。应符合国家标准预应力筋用锚具、夹具和连接器（GB/T 14370-2007)的规定.、纵向预应力体系：纵向预应力体系采用S15。2 高强度低松弛预应力钢绞线,其标准强度fpk1860MPa，锚下张拉控制应力为1395MPa,弹性模量Ep=1.95105 MPa.腹板索及顶底板索张拉均采用两端张拉，采用真空灌浆工艺及相应辅助10、措施。钢束张拉时以张拉力为主,张拉力与伸长量双控，测量的钢绞线伸长量允许6%的误差，张拉伸长量从零张拉应力起算。设计图中所列伸长量值均指锚下至锚下段钢束长度计算值，不包含千斤顶工作长度。纵向预应力钢束张拉顺序为：先张拉腹板束，再张拉底板束，最后张拉顶板束,先长束后短束，左右对称张拉。预应力钢束在钢束锚固面张拉，张拉完毕后及时压浆。钢束应张拉一批压浆一批,预应力束张拉时，待砼强度及弹性模量不得小于90%设计值，养护龄期不小于7 天，才可进行下一道工作。均采用真空灌浆工艺及相应辅助措施.、横向预应力体系采用S15.2 高强度低松弛预应力钢绞线，其标准强度fpk1860MPa,锚下张拉控制应力为1311、95MPa，弹性模量Ep=1.95105 MPa.3。5普通钢筋连续箱梁纵向非预应力钢筋为构造钢筋，横截面顶、底板横向钢筋与腹板箍筋均为受力钢筋，钢筋采用HRB400 钢筋。钢筋：HPB300 钢筋应符合钢筋混凝土用钢第1 部分：热轧光圆钢筋（GB1499。1-2008）和中华人民共和国国家标准公告2012 年第35 号的规定；HRB400 钢筋应符合国家标准钢筋混凝土用钢第2 部分:热轧带肋钢筋(GB1499.22007）的规定。钢板:应采用碳素结构钢（GB/T 700-2006)规定的Q235B 钢板。3.6防水层及桥面铺装桥面防水层为改性沥青 PB（)型防水涂料（3.0mm）.桥面铺装从12、上往下以此为：4cm 细粒式改性沥青混凝土（AC13C)上面层+ 5cm 中粒式改性沥青混凝土(AC20C)下面层+8cm 厚C50 混凝土桥面现浇层。3。7桥梁支座设置本桥支座采用 GPZ(2009)支座，其材料和力学性能均应符合现行国家和行业标准的规定。按照xx立交桥施工图（桥施）124-1-4连续梁球型钢支座安装图组织施工,本桥设计地震动峰值加速度为0。05g，支座为GPZ（2009)8DX100、GPZ（2009)8SX100、GPZ-（2009)22。5DX100、GPZ-（2009） 22。5GD四种类型。详见xx立交桥连续梁支座布置及构造图4。施工部署4。1总体施工部署基础钻孔桩13、采用冲击钻成孔，泥浆护壁，水下灌注混凝土成桩。承台基坑采用挖掘机开挖，自卸车运输。桥台、承台及墩身采用整体钢模板浇注，桥台、承台及墩身模板各加工一套。现浇连续箱梁采用支架法钢模板与木模板组合施工。4.2施工组织机构及施工队伍的分布为使工程安全、优质、快速地完成,组织机构设置为：张家怀担任该桥梁现场施工负责人，胡坚担任技术负责人,并配备施工员2人、技术员1人、测工2人、专职质检员1人、专职安全员1人。现场在张家怀的统一领导下进行施工。(现场组织机构详见图41。）图41:现场组织机构图4。2.1 施工队伍分布选择有类似工程施工经验的队伍，实施专业化施工。拟组建一个专业劳务分包班组施工，该班组包含桩14、基钻孔灌注班、模板班、钢筋班、混凝土班、张拉班.4。2。2劳动力计划根据本工程的工程量及施工进度计划，进行统筹规划、统一调度、有目标、分阶段地安排施工人员进场.施工人员进场后进行各种施工、技术准备工作，完善驻地生活现场及办公生产设施，最短时间内展开正常施工生产,逐步掀起大干高潮的局面。劳动力调配计划详见：劳动力计划表.劳动力计划表序号工种人数备 注1管理人员5总负责人1人、现场负责人1人、施工员2人、安全员1人2技术人员4技术主管1人、质检1人、技术员1名、测量1人3钻孔灌注班8钻孔施工3人、灌注桩5人4钢筋工15钢筋加工、绑扎5混凝土工10混凝土浇筑、养护6普工10打杂人员7机械操作人员8吊15、车、罐车司机8机电工2机械维修、电力维护9木工20支拆、模板10张拉工4预应力施工4。3 临时工程的分布及总体计划4.3。1 搅拌站建设根据本工程的特点及十堰市政府对环保的要求，本桥梁工程使用的混凝土全部采用商品混凝土，现场不需要建设混凝土拌合站。4.3.2临时便道连续箱梁砼运输采用已成型的路基。4。3.3施工用电施工用电从东风八万辆厂区采用架空及入地埋设的方法接入，购买及栽设水泥电杆两根，变压器进线采用ZR-VLV-0.6/1KV-3240+1120电缆587m接入拌合站附近安装的400KVA变压器，变压器出线进入配电柜，配电柜分两路支线，一路采用ZRVLV0.6/1KV-3*185+19516、电缆100米为拌合站提供电源，另一路用ZR-VLV0。6/1KV3*185+1*95的电缆1200米采用架空及入地埋设的方法直接接入到现浇箱梁的施工现场的配电柜。 4。3.4施工用水施工用水从东风八万辆厂区接入自来水,在拌合站处处分为两路，一路接入拌合站设置的蓄水池和集水箱，另一路接入到现浇箱梁的施工现场。4.4 主要材料的使用计划本工程施工难度大,施工周期短，材料的供应与管理严格按照ISO9002标准执行，严把材料进场质量关；根据施工的进度，合理尽早的安排材料进场。物资部应早日做好材料的采购、供应的准备工作，满足短期内形成正常施工生产，逐步进入大干高潮的要求。4。5、主要设备配备桥梁施工设备17、配备表序号设备名称规格型号单位数量备注1装载机ZL50台2承台、桥台土方2压路机YZ18台1承台、桥台土方3挖掘机PC200台2承台、桥台土方4钢筋切断机台2钢筋加工5钢筋弯曲机Y100L2-4台2钢筋加工6电焊机BX1315台4钢筋加工7振捣棒ZN35、50台8砼施工8混凝土罐车车10m台6砼施工9混凝土输送泵台1砼施工10木工锯GX-31F1台4模板施工11汽车吊QY50台2钢筋、模板施工12砼输送泵台2砼施工13插入式振动器50500mm台20砼施工14钻机台2孔桩钻孔施工15氧焊设备套4钢筋模板施工16砂轮锯SJ-320台2钢绞线切割17张拉千斤顶120T台12预应力张拉施工18高压油18、泵ZB4500台12千斤顶配套油泵19卷扬机3T台2钢绞线穿束用4.6、混凝土泵送设备的选择、布置根据该桥施工现场最大水平输送距离、混凝土浇注时要求的最高速度等条件，选用2台HBT60。90。13s型混凝土输送泵。在泵送混凝土的施工中,混凝土泵的停放布置应考虑下列条件：a) 混凝土泵应尽可能靠近浇注地点,同时还要方便输送管的布置。b) 混凝土泵设置处应场地平整、坚实，具有重车行走条件.c） 混凝土泵停放的地点要有足够的场地，以保证用原材料供料时方便。d) 停放位置应接近排水设施,便于混凝土泵的清洗。e) 安置混凝土泵时，将其支腿完全伸出，并插好安全销。5.主要施工方法及工艺流程该桥共40根钻孔19、桩，6个矩形承台、4个墩身矩形墩身,两个桥台.具体施工工艺流程如下：5.1 钻孔桩施工工艺流程钻孔桩施工工艺桩位放样护筒埋设搭设钻机平台钻机就位终孔、清孔平整场地孔桩钻进制作护筒泥浆池泥浆备料泥浆沉淀池制作钢筋笼灌注水下砼二次清孔自然养护钢筋笼吊放、下导管检测调整泥浆指标导管水密试验5.2 承台施工工艺流程承台施工工艺流程图施工准备基坑开挖桩头处理、桩基检测模板安装钢筋绑扎浇注承台砼砼养生、拆模基坑回填钢筋制作埋设冷却系统和测温元件（大体积混凝土）结束测量放线钢筋模板检查5。3 桥台及墩身施工工艺流程墩身施工工艺流程图桩头处理及清理承台桥 台、墩 身 放 样搭 设 脚 手 架焊接绑扎钢筋及预埋20、件模 板 安 装测 量 检 查搭设灌筑平台灌注混凝土覆 盖 养 护挡块及支承垫石施工拆除模板及脚手架钢筋制备模板准备制做试件混凝土拌制运输涂刷脱模剂 桩基、桥台、承台、墩身施工应注意以下事项：1、桥梁墩台桩基施工前,填方必须填至桩基顶标高，填土应分层压实，桥梁范围及周边地块填土应保证土体稳定性，填土分层碾压及压实需满足道路高填方的相应要求。2、桩基施工前,确保在校核桩位坐标无误后方可放样,并且在放样完毕后应用钢尺对桩位进行多方位的丈量校核，确认无误后方可施工桩基.3、桩底进入持力层微风化绢云母英片岩深度不小于3 倍桩径。4、钻孔的倾斜率不得大于1/100,桩顶在顺桥向和横桥向偏差均应不超过5c21、m。5、桩基应严格清孔，桩底沉淀厚度应小于5cm，若桩位范围内出现淤泥质粘土等不良地质应采用可靠的施工措施，确保钻孔不出现塌孔、缩颈等情况，确保桩的混凝土连续灌注，避免断桩。6、钢筋笼可分段加工,吊放时接长，钢筋笼主筋接头采用焊接接头或机械接头,接头位置及接头方式应按规范要求处理。钢筋笼就位后应固定牢靠，钢筋笼中心与钻孔中心偏差不应大于5cm。需采取必要的措施防止钢筋笼上浮。钻孔桩水下混凝土的灌注采用导管法,导管在混凝土下的埋深不宜小于2m。7、桩基检测完整性检测：检测桩身砼的完整性，推断缺陷类型及其在桩身中的位置，并对桩长是否达到设计要求进行校核，全桥基桩100进行超声波检测。桥台基桩桩顶反22、力5000kN，桥墩基桩最大桩顶反力8000kN。8、在破桩头时应按照设计要求留出桩顶嵌入承台内的高度部分。9、承台顶、桩顶高程与地面高程相差较大时及时与设计单位联系.10、桥台、承台、桥墩墩柱施工采用钢模板，按照设计图纸及高架桥桥台、柱式墩身等要求进行加工、安装模板，刚模板加工时一节长度应不小于2 米，钢模板初次使用时应将与混凝土接触面上的锈迹清除干净。不得采用对混凝土表面有污染、对混凝土有腐蚀的材料代替脱模剂。墩身养护应涂养护剂并采用塑料薄膜覆盖进行养护。墩顶表面收浆后，应及时养生，洒水养生不得少于7 天。11、桥台背墙应在主梁预应力施工完成后，再浇筑背墙混凝土.桥台背墙施工时,应根据搭板23、伸缩缝设计图的要求,在背墙内预埋相应的搭板、伸缩缝锚固钢筋，并预留安装伸缩缝的位置。5。4 连续箱梁总体施工工艺流程 测量、调整立模标高和曲线地基处理施工条形基础支架搭设安装底模、侧模绑扎底板及腹板钢筋，安装固定波纹管绑扎顶板及翼缘板钢筋浇筑顶板砼测量定位安装底模支架预压（120%梁重）安装支座安装腹板、内模，浇筑底、腹板砼预留顶板天窗砼养护，强度达到90%以上底模、支架拆除、预留天窗封顶、清理桥面施工准备箱梁内模、侧模拆除穿钢绞线张拉压浆封锚6、现浇箱梁的主要施工方案 预应力连续现浇箱梁计划采用满堂支架方案浇筑施工，混凝土分两次浇注，第一次浇注底板及腹板，第二次浇注顶板。支架采用碗扣式钢管24、支架，碗扣式支架立、横杆布置:立杆纵、横间距为9060cm，端、中横梁下间距为6060cm，横杆除顶、底部步距为60cm外，其余横杆步距为100cm.箱梁外模采用竹胶板，内模采用木胶板。砼在商混拌和站集中拌和，砼采用搅拌运输车运输，用砼汽车泵泵送入模.为了便于施工人员方便和安全，按1：3的坡率设置人行坡道，用钢管搭设，在坡道脚手板下增设横杆，坡道两侧及转向平台安全护栏采用二道横杆,并挂设密目安全网。现浇连续箱梁施工工艺见5。4 连续箱梁总体施工工艺流程图所示。6。1地基处理 在0#台-1#墩之间对满堂支架的搭设场地首先要进行清理、平整、碾压，然后浇筑C30商品砼30cm厚的支架基础，使用B1625、150的单层双向钢筋网片进行加强处理，该段支架基础处理L*B*H=33.2m40.5m0.3m；1#墩-3台之间除了排洪沟部位为开山段外，其他部位均为回填段，且回填深度较深，而排洪沟开挖施工后,排洪沟两侧及排洪沟盖板顶部均为回填土，所以在1墩-3台之间将原回填土反开挖2m弃于其他路基回填部位，然后在1km之内的城投公司弃土场取开山石渣对已开挖部分进行分层碾压换填处理，然后浇筑30cm厚C30商品砼的支架基础，并布设B16150的双层双向钢筋网片对该部位支架基础进行加固，该段支架基础处理时务必控制好标高，使支架基础顶部标高与航空路路基稳定砂底标高在一个标高上，该段支架基础处理LB*H=83。7m26、*40.5m0。3m。0#台-3台之间进行支架基础加固处理时，支架基础必须设置1的双向横坡以利排水,并且周围设好排水沟，避免因排水不畅造成地基沉陷。6。2支架搭设立杆支架立杆布置：立杆纵、横间距为9060cm，在端、中横梁间距为6060cm，横杆除顶、底部步距为60cm外，其余横杆步距为100cm。支架高度采用顶、底托调整，碗扣支架为定型支架。杆件用下托撑支撑于浇筑的C30钢筋砼支架基础上,杆件上用上托撑支撑方木.支架搭设完毕后，采用钢管纵、横向进行加固.加固间距不大于5米。在支架上纵、横向设两层方木。水平杆水平杆最底端一层距支撑地面的高度控制在不大于20cm，标准层距采用120cm 高设一层27、水平杆，最顶端一层水平杆可根据顶端调节段高度设1层 120cm 层距的水平杆.当立杆在最顶端的无水平杆约束自由长度(含顶托高度）大于30cm时，设1层水平杆进行约束.剪刀撑斜杆横向剪刀撑每隔4排设置一道，且支架的顶部、底部均设水平剪刀撑。横向剪刀撑为4排一道的通斜杆，斜杆轴线与水平线的夹角一般为45 60，以确保支架的横向稳定性。纵向剪刀撑布置在底板与腹板相接处底板下方的纵面上，每隔4排布置1道，左右两侧及底板与腹板交界两侧连续设置。纵向剪刀撑为交叉设置的通长斜杆，斜杆轴线与水平线的夹角一般为4560，以确保支架的纵向稳定性.所有剪刀撑斜杆必须通长设置,当单根钢管长度不够时可采用 2 个扣件相28、连，扣件必须连接紧固牢靠,确保力量可靠传递。所有与斜杆相交的竖杆和水平杆必须与斜杆之间可靠连接。支架布设应注意：支架两侧顶部按纵向长每隔10m设置缆风绳，以加强支架的稳定。当立杆基底间的高差大于60cm时，则可用立杆错节来调整。立杆的垂直度应严格加以控制，脚手架拼装到35层高时，应用测量仪器检查横杆的水平度和立杆的垂直度.并在无荷载情况下逐个检查立杆底座是否松动或空浮情况，并及时旋紧可调座和薄钢板调整垫实。斜撑的网格应与架子的尺寸相适应。斜撑杆为拉压杆，布置方向可任意。一般情况下斜撑应尽量与脚手架的节点相连，但亦可以错节布置，斜撑杆必须对称布置，且应分布均匀。斜撑杆对于加强脚手架的整体刚度和承29、载能力的关系很大，应按规定要求设置，不应随意拆除。在墩身四周的支架采用钢管扣件紧箍于墩身四周，且用三角楔木打紧，以加强支架的整体稳定性。6.3支架预压A、支架预压的目的：是检验支架的承受能力，消除非弹性变形，观测支架的弹性变形结果，为铺设、调整底模合理设置预拱度提供直接数据。B、支架预压方案:支架经验收合格，模板铺设完成后进行支架预压。由于底模、侧模均安装完成后，不安装内模，即进行预压，所以支架顶加载荷载为梁体砼重量1.2，再加上内模的重量。本桥梁计划全线进行预压试验.单幅计算砼总重量=1795*2.6=4667t，内模重量为60t，因此预压试验总荷载=4667t1。2+60t=5660。4t30、，由于箱梁各部分截面尺寸不同,根据箱梁各部位荷载不同进行预压,预压加载分三级进行，即60、80%、100%计算荷载，每级加载完静压6h后进行变形观测，支架预压荷载全部加载完成后，按照6h、12h、24h观测3次，相隔24h的预压沉降量观测平均值相差不大于1mm时,认为支架预压已稳定，一般预压时间为3天。卸载后再次测量标高，根据加载前和卸载后的标高计算支架的变形量，作为预拱度设置的依据。C布置标测控制点：测点布置支点、L/4、L/3、L/2五个截面处（L为跨径），且每段截面处横向观测点对称布置5个点.预压荷载卸除时,按加载预压时的分次分级逐步卸载，并在卸载的过程中做好沉降量观测，分级卸载观测点选31、择与加载时沉落量观测点相同的位置。根据加、卸载实测数据，绘制出各测量点位的加、卸载过程变形曲线，计算支架的弹性变形，以此作为预拱度设置的主要依据。D支架预压观测成果整理：根据加、卸载过程观测点数据及变形曲线的分析，确定支架在荷载作用下的弹性变形。底模铺设完成后对支架进行全面检查（确保支架在荷载作用下无异常变形），测量H1，布载结束后立即进行各测量点的标高值H2,并做好相应的记录.维持布载24h后、卸载前测量各测量点标高值H3，卸载后测量出各测量点标高值H4，此时就可以计算出各观测点的变形，预拱度设置值按下表计算：支架压重后预拱度计算与设置序号项 目计算或测量值备 注1支架卸载后由上部构造自重及32、活载一半产生的竖向挠度f1=0设计图纸提供2支架在荷载作用下的弹性压缩f2H4-H33支架在荷载作用下的非弹性压缩f3H1H44预拱度f=f1+f2+f35预拱度值设置Fx=4fx(L-x）/L2按二次抛物线法分配6。4模板制作及安装箱梁底模板采用1。2cm厚竹胶板，根据箱梁结构尺寸现场加工。支架顶设可调高度顶托，顶托上先铺设横桥向方木，然后铺设纵桥向方木，横桥向采用1515cm的方木，方木间距为90cm,上层纵向采用1010cm方木，方木间距为30cm，注意方木接头应错开.上层10cm10cm的纵向方木铺设完成后，由测量班测量定位出箱梁腹板边砼的边线,再由模板施工人员弹出底模边线，然后再在133、0cm10cm的方木上安装厚度为1.2cm的竹胶板，并保证拼缝严密后，再用手提钻打孔用铁钉固定于10cm10cm的方木上.侧模支立侧模面板安装采用优质的1。2cm厚竹胶板,利用10cm10cm方木作背带，方木水平布置，间距为30cm，支架为8定型槽钢骨架，竖直布置，间距为90cm.竹胶板长边要顺桥向布，使得侧模与底模板拼缝规则一致,拼缝严实。腹板模板采用1.5cm厚木胶板，利用10cm10cm方木作背带,纵向布置，间距为30cm,外侧为布置上下双根水平钢管支撑，腹板与腹板间用钢管作内撑，纵向间距为90cm，两端用可调节杆连接。根据本工程设计图纸及以上的模板施工方案计算出单幅箱梁采用1.2cm厚34、竹胶板模板大约为8500平米，15cm15cm及10cm10cm的方木约300立方，可见模板的投入在箱梁现浇工程造价中占有相当大的比例.由于市政定额木模板的周转次数取定为8次，而该桥现浇箱梁模板只能周转使用2次，为此导致现浇箱梁模板出现严重浪费，但是为了更好的完成十堰市目前唯一的一座分幅单箱三室高架拱桥现浇箱梁的施工任务，给十堰人民建造一个合格的景观桥梁，所以该现浇箱梁模板费用应按周转2次全部分摊进入该工程里面，也即购买模板的费用全部计入工程造价，结算时套用相应模板定额但是去掉模板这块的费用即可。6。5底、腹板钢筋制作及波纹管安装钢筋加工集中在加工场制作，运至现场由汽车吊提升现场绑扎成形,底板35、腹板内有大量的预埋波纹管,为了不使波纹管损坏，一切焊接在波纹管埋置前进行，管道安装后尽量不焊接，当普通钢筋与波纹管位置发生矛盾时，适当移动钢筋位置，准确安装定位钢筋网,确保管道位置准确。钢筋绑扎前由测量人员复测模板的平面位置及高程，无误后方可进行钢筋绑扎。纵向普通钢筋在两梁段的接缝处的连接方法及连接长度应满足设计及规范要求.钢筋安装顺序：底板普通钢筋绑扎及预应力管道安装，再进行腹板钢筋的绑扎及波纹管的安装。6.6底、腹板混凝土浇筑及养护混凝土浇筑采用混凝土泵车泵送入模。箱梁施工时由中间向两边浇筑,先底板，后腹板,对称进行,分层浇筑，每层30cm,从前端向后端浇筑,在前层混凝土初凝之前将次层混36、凝土浇筑完毕，保证无层间冷缝，混凝土的振捣严格按振动棒的作用范围进行，严防漏捣、欠捣和过度振捣，当预应力管道密集，空隙小时，应配备30型的插入式振捣器，振捣时不可在钢筋上平拖，不可碰撞预应力管道、模板、钢筋、辅助设施（如定位架等）；混凝土在振捣平整后内腔即进行抹面，以防早期无水引起表面干裂。浇注至腹板顶部时，做好施工缝，混凝土高度略高出设计腹板顶部2cm左右,以利用第二次安装顶板模板。混凝土浇筑完毕后,覆盖土工布进行湿润养护。6.7安装内模顶板模板安装顶板模板前，先测量定位出腹板顶下倒角的标高，并弹出墨斗线，并将顶面的水泥浆和松散砼凿除并凿毛,露出坚硬的混凝土粗糙面，用水冲洗干净。箱梁内顶模采37、用木胶板，根据箱梁结构尺寸现场加工.内腔支撑采用钢管支架支撑，设可调撑托以调整其尺寸，钢管支架横向间距 为85cm,纵向间距为90cm,顶托上先铺设横桥向方木，然后铺设纵桥向方木。横桥向采用1010cm的方木，方木间距为90cm，纵桥向采用1010cm方木，方木间距为30cm，注意方木接头应错开。上层10cm10cm的纵向方木铺设完成后，安装木胶板保证拼缝严密。模板安装时，应在1/4跨位置设置预留天窗，以方便内模拆除。6.8 顶板钢筋安装内顶模安装验收合格后，立即进行顶板钢筋安装.钢筋在集中加工场制作，运至现场由汽车吊提升现场绑扎成形,同时进行顶板波纹管的安装。为了不使波纹管损坏，一切焊接在波38、纹管埋置前进行，管道安装后尽量不焊接，当普通钢筋与波纹管位置发生矛盾时，适当移动钢筋位置，准确安装定位钢筋网,确保管道位置准确。纵向普通钢筋在两梁段的接缝处的连接方法及连接长度满足设计及规范要求.6。9 浇筑顶板混凝土混凝土浇筑采用混凝土泵车泵送入模。砼浇筑前应用高压水枪冲洗腹板砼凿毛面，保证两次浇筑砼结合良好。箱梁砼浇注时由中间向两边浇筑成型，翼缘板位置应先浇筑翼缘边,然后浇筑根部。砼浇筑对称进行，分层浇筑,每层30cm,在下层混凝土初凝之前将次层混凝土浇筑完毕，保证无层间冷缝，混凝土的振捣严格按振动棒的作用范围进行，严防漏捣、欠捣和过度振捣,当预应力管道密集，空隙小时，配备30型的插入式振39、捣器，振捣时不可在钢筋上平拖,不可碰撞预应力管道、模板、钢筋、辅助设施（如定位架等）；混凝土在振捣平整后即进行第一次抹面，在混凝土近初凝前进行第二次抹面，以防早期无水引起表面干裂，混凝土浇筑完毕后，覆盖土工布,利用桥面上自备的自来水管进行喷洒养护。6.10预应力施工箱梁设置纵、横向预应力，预应力体系采用S15。2 高强度低松弛预应力钢绞线，其标准强度fpk1860MPa，锚下张拉控制应力为1395MPa,弹性模量Ep=1。95105 MPa.腹板索及顶底板索张拉均采用两端张拉，采用真空灌浆工艺及相应辅助措施.钢束张拉时以张拉力为主,张拉力与伸长量双控，测量的钢绞线伸长量允许6%的误差，张拉伸长40、量从零张拉应力起算。设计图中所列伸长量值均指锚下至锚下段钢束长度计算值，不包含千斤顶工作长度。纵向预应力钢束张拉顺序为:先张拉腹板束，再张拉底板束，最后张拉顶板束，先长束后短束,左右对称张拉。预应力钢束在钢束锚固面张拉，张拉完毕后及时压浆。钢束应张拉一批压浆一批，预应力束张拉时,待砼强度及弹性模量不得小于90设计值，养护龄期不小于7 天,才可进行下一道工作。均采用真空灌浆工艺及相应辅助措施。1)预应力材料和机具的进场检验钢绞线:钢绞线进场后，对每批刚绞线进行外观检查和力学性能试验:抽检强度、弹性模量、截面积、重量、延伸量和硬度，对不合格产品严禁使用，并退回生产厂家。 锚具：外观检查、硬度试验、41、静载锚固试验。预应力束的锚具按设计指定的要求选用，锚口摩阻损失为张拉控制力的3%,钢束锚固时锚具的变形和钢绞线的回缩值为6mm。锚具进场后严格进行检验，确保技术性能指标符合“预应力用锚具、夹具和连接器”（GB/T1437093）的有关规定。张拉机具：千斤顶、电动油泵、压力表的校验以及千斤顶、油泵、压力表的配套标定。2)油表的校正与千斤顶的标定压力表、张拉千斤顶等计量设备,按规定定期检查并建立卡片备查。压力表选用防震型，表面最大读数为100Mpa,精度0.4级，在有资质的单位进行标定。在下列情况须对油表重新校正：张拉200次预应力筋；在使用中发现超过允许误差或发生故障检修后；在运输、存放和使用过42、程中受日晒、受潮和震动等情况必须重新校验。3)纵向预应力张拉施工预应力张拉在混凝土强度达到90设计强度后进行。预应力钢绞线的制作：预应力钢绞线下料长度应按照设计确定，并按照下式修正:L式中：L钢绞线下料长度；锚具支承板间孔道长度；-锚具高度；张拉千斤顶支承端面到槽型口外端面间的距离（包括工具锚高度）；-富余长度（按100mm计)；-单端张拉为1，两端张拉为2。钢绞线应在拉直条件下切断,切断前在切口两端用铁线扎紧，采用砂轮机切割,严禁用电焊切割,采用塑料胶带包裹端头。钢绞线下料长度误差为50mm。钢绞线编束采用细铁丝绑扎,每间隔11.5m绑一道，编束后应顺直不扭转，运输时支点间距不得大于3m,端43、部悬出长度不得大于1.5m,不得在地上拖拉。钢绞线下料的数量以满足施工为准。穿束：先用通孔器检查孔道是否畅通，穿束时，在钢束前端安放导向头,由人工或人工配合卷扬机将钢绞线穿进孔道。穿束后检查预应力筋外露情况,保证两端外露长度基本相同，满足张拉要求,然后安装锚具、千斤顶.张拉锚固:预应力张拉时确保“三同心两同步”,并采取双控措施，以张拉力控制为主，延伸量校核为辅。“三同心”即锚垫板与管道同心，锚具和锚垫板同心，千斤顶和锚具同心。“两同步现浇梁两端均匀对称同时张拉。实际张拉伸长量及控制应力的计算：由于实际采用的钢绞线的弹性模量可能与理论弹性模量存在差异,设计所提供的伸长值只能作为参考，现场实际施工44、应根据试验确定所采用的钢绞线的弹性模量，并计算出预应力钢束的理论伸长值L（mm）,其计算方法可按照下式计算:钢束的理论伸长值：式中：-预应力钢束的平均张拉力（N）；L预应力钢束的长度（mm)；预应力钢束的截面面积（mm2）;预应力钢束的弹性模量(N/mm2）；预应力钢束的平均张拉力的计算：a.直线钢束取张拉端的拉力。b.两端张拉的曲线钢束平均张拉力按照下式计算：式中：-预应力钢束的平均张拉力（N）；L-预应力钢束张拉端的张拉力(N）；从张拉端至计算截面的孔道长度（m)；从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad)；孔道每米局部偏差对孔道摩阻的影响系数,本桥采用金属波纹管，=0。00145、5；-预应力钢束与孔道壁的摩擦系数,采用金属波纹管，=0.20。25.纵向预应力在梁段混凝土强度和弹性模量达到设计要求的指标后,利用千斤顶依照设计图纸要求进行对称张拉,对于两端对称张拉的，两端要同时启动油泵,千斤顶同步施张，钢束受力要均匀。张拉程序为：0初应力(10%控制应力）（作伸长值标记）20控制应力（作伸长值标记）100控制应力（持荷5min）（侧伸长值)锚固。预应力施工过程中,应工具锚后面的钢束上用石笔作记号，以便观察在卸压、回油过程中是否有滑丝现象。对同一张拉截面，断丝率不得大于1，每束钢绞线断丝滑丝不得超过一根，不允许整根钢绞线拉断.测定伸长量要扣除非弹性变形所引起的伸长量,预应力46、钢束张拉完毕，严禁撞击锚头和钢束,钢绞线多余的长度用切割机切割. 预应力张拉钢绞线伸长值的量测方法:初应力张拉（控制张力的10%），量测千斤顶的活塞外露长度L1，然后供油达到控制拉力的20%，量测顶塞外露长度L2，再张拉至控制拉力的100，持荷5min，量测顶塞的外露长度L，实际伸长值L=L-L1+（L2L1）。预应力张拉采用双控，实测伸长量与计算值允许误差为6，如超出此范围后应停止张拉查明原因，及时处理。4）纵向预应力孔道压浆及及封锚孔道压浆在预应力张拉完成后24小时内安排压浆，采用M40水泥浆，水灰比为0.400。45，采用一次性压浆法.A、压浆前应首先用清水加压冲洗孔道,以排除孔内粉碴等47、杂物，冲洗后用空压机吹去孔内积水。B、水泥浆的拌制方法是先加水再投放水泥，最后加入外加剂。拌和时间不少于1min，水泥浆稠度宜控制在1418S之间，水泥浆存放于储浆桶内,此时桶内灰浆仍要低速搅拌，并应经常保证足够的数量，以保证每根管道的压浆能一次完成。水泥浆从调制到压入孔内的间隔时间不得超过40min。对于因延迟使用所致的流动度降低的水泥浆不得通过加水来增加其流动度。C、孔道压浆的顺序是先下后上，缓慢进行并将集中在一处的孔道一次压完。若中间因故停歇时，应立即将孔道内的水泥浆冲干净。D、每个压浆孔道两端的进浆口及排气孔均应安装一节带阀门的短管,封闭排气孔后，应继续保压适当时间，以保持孔道中的水泥48、浆在有压状态下凝结。E、压浆使用4型活塞式压浆泵压入。纵向预应力孔道压浆时最大压力宜为0。50.7Mpa，待另一端流出浓浆后保持10秒以上，然后封闭出浆口并保持0。60.7Mpa压力持荷2min，直至两端均压满浆为止。对负弯矩区曲线向上的管道，应在曲线最高点预埋出气孔，压浆时应视出气孔有浓浆溢出,塞紧出气孔，缝续压浆，直至两端均压满浆为止.F、压浆过程中及压完浆后48h内，结构混凝土温度不得低于5,否则应采取保温措施.G、封锚:压浆完成后，外露锚头封锚时先将锚槽处的水泥浆等杂物清理干净，并将端面混凝土凿毛，同时清除支承垫板、锚具及端面混凝土的污垢，绑扎封锚钢筋,浇筑封锚混凝土，洒水养护。封锚后49、切割多余的钢绞线，切割位置距锚具外端34cm。6.11模板拆除与落架箱梁内模待砼强度达到50后拆除,拆除顺序：先松动可调撑托拆除内撑钢管，再拆除横杆，最后拆除模板骨架.当箱梁砼强度达到95，且预应力张拉压浆完成后,进行底模的拆除与落架.碗扣式满堂支架落架采用“U”型托下面的可调螺帽进行落架,拆除顺序应由上而下,先搭后拆、后搭先拆的原则,即先松顶托，使底梁板、翼缘板底模与梁体分离。拆架时一定要先拆箱梁翼板后拆底板，且必须从跨中向两端对称均衡进行，横向应同时落架，使箱梁逐渐受力. 6.12预留天窗封顶预留天窗封顶采用吊模法施工,首先将天窗四周砼凿毛，冲洗干净,绑扎并焊接钢筋，经监理工程师检验后浇筑50、封顶砼，按规定进行养护。7。施工质量保证措施我单位已取得GB/T19001-2000质量管理体系的认证,我们将按照该质量管理体系的要求，建立健全现场的质量保证体系。质量保证体系主要管理人员机构、质量保证体系框图、质量验收工作程序分别见图（7。1）、图（7。2)、图（7.3）。图(7.1）质量保证体系主要管理人员机构图项目经理：李欣项目总工程师：胡坚项目副经理：王东工程部 张家怀 质检部 郭清智安全部 陈玉玺试验部 权 森机材部 贺茂树财务部王东升 综合部 贺茂树架子班模板班 钢筋班 砼 班 张拉班 机材班后勤班 图（7.2）xx立交桥桥梁工程质量保证体系框图制度保证标准保证组织保证思想保证质量51、控制标准健全机构专人负责创优措施质 量 保 证 体 系质量法规创优规划质量目标质量管理领导小组安全质量部工程部、试验室、物资设备部队技术室、QC小组项目总工程师各施工队队长质检工程师专(兼)职质检员GB/TI9O01-2000质量标准质量手册质量体系程序文件作业指导书质量记录施工规范验收标准质量责任制及保证金制开工报告审批制设计文件复核制测量双检制工程试验检测制质量自检制隐蔽工程检查签证制日常定期质量教育制工艺流程规范操作制工程质量报告制质量事故报告制质量管理制度方法保证建筑材料进货检验自检互检交接检施工过程抽样检查关键工序工程预检定期(月、旬)检查不合格品控制技术保证施工过程控制技术培训施工52、规划质量监理实现质量目标 贯标宣传质量意识教育技术交底资料控制工艺控制操作控制图（7.3）工程质量验收工作程序合格合格合格不合格不合格不合格返工或缺陷修复施工下道工序监理工程师检查、签证质量工程师组织验收、签证质 检 员 复 检填 写 验 收 单作 业 队 自 检班 组 施 工7。1管理措施(1）在总工程师的领导下，在现行施工规范、验收标准的基础上，按标准化组织施工，实现工程质量的规范化和标准化。(2）坚持设计文件分级会审和技术交底制度，在严格审核的基础上由技术人员向施工单位进行四交底：设计意图交底、施工方案交底、质量标准交底、创优工艺措施交底，并有书面记录。（3）全面实行首件制，坚持以首件为53、指导，以点带面。各施工队按专业化组织施工,实行标准化作业。（4）实行“三服从、五不施工、一个坚决制度.进度服从质量,计量支付服从工程验收，质量评定服从监理工程师;施工准备不充分不施工，试验未达到标准不施工，施工方案和质量保证措施未批准不施工，设计图纸没有自审和会审不施工，现场没有技术交底、没有施工作业指导书不施工;质量不合格的工程坚决返工。（5）严格执行三级质量检验，加强工序控制,每道工序完成后，工班进行自检，施工队主管工程师先检查，再由项目经理部质检工程师检验，重要项目经理部总工程师把关,在自检合格基础上报监理工程师检查验收,并做好质量记录，每道工序合格后，才能转入下道工序施工。(6）开展群54、众性的质量管理小组活动。定期组织质量检查、样板工点观摩、质量分析会，分析施工中存在的问题，制定出整改措施,并在施工中认真贯彻执行。7。2技术措施（1）开工前利用全站仪对线路进行复测，设置好方向控制桩及水准点.确保桥位中线、跨度及各部位方向、标高准确无误。（2）现浇梁支架设计满足设计要求、保证有良好的刚度及稳定性；（3）波纹管采用定位网法控制坐标，每50cm布置一片定位网，波纹管在任何方向的偏差5mm；（4）锚垫板牢固地固定在端模上，并注意锚垫板的角度符合设计要求，确保波纹管与锚垫板垂直;(5）严把材料关，钢筋应有出厂质量保证书或试验报告单，并作机械性能试验，对进场的钢筋进行抽验,遵守“先试验，55、后使用”的原则，对力学性能差、严重锈蚀、麻坑、裂纹夹砂和夹层及其它不合规范的钢筋，坚决不予验收和使用。施工中严格控制钢筋的加工质量，加强对钢筋的存放管理，保证钢筋的绑扎和焊接质量.（6）在现浇梁施工中,对钢筋、模板、预埋波纹管、浇筑砼、预应力张拉五个关键工序进行重点控制.严把预应力钢筋、钢绞线和锚具的进货渠道，使用合格的材料。预应力张拉设备在使用前进行细致、严密的校验，并在施工中定期复核.预应力筋的张拉由经验丰富的人员操作，并有技术人员现场指导。张拉采用两端同时进行,实行“双控.(7)砼浇筑温度控制在+10+32之间，否则应采取相应防寒或降温措施。砼浇筑前报请监理工程师检查批准，全部模板和钢筋56、清刷干净，砼均匀性和坍落度要认真检查。砼的浇筑作业，按监理工程师同意的厚度、次序、方向分层进行.砼浇筑完毕后，要立即对其养生，养生期应保持14天。8危险源识别、安全保证措施以及事故应急救援预案坚持安全第一，预防为主的安全生产方针,做到思想保证、组织保证、技术保证和物资保证，确保施工中人身、设备的安全。安全管理保证体系主要管理人员机构图见图（8。1）。图（8。1）安全管理保证体系主要管理人员机构图组长:李欣副组长：王东副组长:张家怀成 员刘运得 成 员郭清智成 员胡星强成 员黄永贵 成 员 贺茂树成 员刘树生 成 员 陈玉玺8。1危险源识别根据现浇箱梁的施工特点，施工中容易造成不安全因素的危险源57、主要有：支架坍塌：因支架设计不科学、不合理、搭设不按要求进行,施工荷载超出设计值，造成支架坍塌，对人身或机械设备造成伤害或损害；高处坠落：在搭设支架或支架上安装模板、钢筋、砼浇注等高处作业时,物品坠落或人员坠落，而造成人体伤害或机械设备损害；物体打击：高空坠落及水平喷溅等物体造成人身伤害；机械伤害：机械运转工作时，因机械意外故障或违规操作对人身造成伤害或机械损害;触电:用电设备未能良好接地、或保护设施、或违规施工电气设备或距离高压线太近等原因对人身造成伤害.82安全保证措施 支架搭设安全措施支架搭设前,进行场地整平压实及硬化处理，保证地基具有足够强度，避免支架底座下沉变形；严格控制支架材料的进58、场质量，使用符合国家标准的钢管和扣件，由技术、质检、物资部门层层把关，严禁劣质产品进入施工现场;支架搭设必须由专业架子工完成，需持证上岗，严格按照技术设计要求及安全技术交底实施；作业人员必须严格遵守高空作业安全操作规程，使用的各种用具、工具应有防止坠落的防护措施，严禁随意向下抛掷各种工具、物料；高空作业必须设置安全设施，如:作业平台的走道板,安全网，护栏，井子爬墙等，并进行检查，发现问题及时解决,确保安全可靠;搭设时必须在脚物架外围增加剪刀斜撑,确保支架整体牢固可靠；施工中扣件螺栓必须上平拧牢，特别是立杆对接扣件的质量及螺栓必须全包牢固可靠，并应由专人检查使用质量;夜间或恶劣天气（遇有6级以上59、风力）不得进行脚手架搭设工作；支架搭设完成，必须按规定进行预压合格后，方可进行后续施工；凡患有高血压、心脏病及不宜从事高空作业的人员、严禁参加高处作业工作。钢筋、模板、砼施工安全措施模板安装由专职起重指挥吊车作业，在安装要熟知作业区的地形、地质情况，选择可靠的基础区域停车支腿作业，并做到平稳、牢固、可靠。施工前必须认真检查使用的工具、用具的安全性能,特别是钢丝扣、卡环的磨损情况,发现问题及时报告或更换;钢筋在加工场加工，现场进行绑扎，作业人员严格按照钢筋操作规程实施；作业人员必须严格遵守高空作业安全操作规程，使用的各种工具、用具应有防止坠落的防护措施,严禁随意向下抛掷各种工具、物料；砼浇注施工60、人员集中在作业平台上，作业面必须有足够的空间，便于施工人员的位置转换及工具、用具摆放；为防止高空坠落或物体打击,在其周围边沿10m范围设置安全警戒线，并设置警示标志;夜间施工保证有足够的照明设施；施工人员必须服从安排，听从指挥，严格遵守施工现场的三个必须，严格执行施工现场安全管理规定，规范自身行为，严格执行各种工种、设备的安全操作规程;凡患有高血压、心脏病及不宜从事高空作业的人员，严禁参加高处作业。预防物体打击安全措施加强对员工的安全知识教育,提高安全知识和技能；凡现场人员必须正确佩戴符合标准要求的安全帽；进场进行安全检查,对于凡有可能造成落物或对人员形成打击威胁的部位，必须进行日巡查,保证其61、安全可靠；对于吊装作业除设指挥人员外，对有危险区域应增设警戒人员，以确保人身安全；施工现场严禁抛掷作业(其中包括假体拆除，模板支撑拆除及垃圾物料清理）；起重作业人员必须做到持证上岗，同进有一定的操作经验和技能,熟悉操作规程,司索人员应有严格注意被吊物的整体状态，严禁钢筋混合吊装，且定期检查钢丝绳的磨损情况；触电安全措施定期组织作业人员学习安全用电常识，增加安全意识，提高安全作业水平；使用移动式用电设备（如振动器、水磨机、电焊接、物持式电动工具）的操作者，必须穿绝缘鞋、戴绝缘手套；一切用电设备必须按一机一闸一漏电开并控制保护的原则安装施工机具，严禁一闸或一漏电开关控制或保护多台用电设备（包括连接62、电气器具的插座）;必须由持有合格证件的专职电工，负责现场临时用电管理及安拆；对新调入工地的电器设备,在安装使用前,必须进行检验测试。经检测合格方能投入使用；专职电工对现场电器设备每月进行巡查，项目部每月对施工用电系统,漏电保护器进行一次全面系统的检查；配电箱设在干燥通风的场所，周围不得堆放任何妨碍操作、维修的物品，并于被控制的固定设备距离不得超过3米。安装和使用按一机、一闸、一箱、一漏的原则，不能同时控制两台两台以上的设备,否则容易发生误操作事故；配电箱应标明其名称、用途，并做出分路标志主，门应配锁，现场停止作业时，应将开关箱断电上锁；照明专用回路设专用漏电保护器，灯具金属外壳作接零保护，室内63、线路及灯具安装高度低于2。5米应使用安全电压。在潮湿和易触及带电体的照明电源必须使用安全电压,电气设备架设或埋设必须符合要求，并保证绝缘良好。任何场地均不能拖地；线路过道应按规定进行架空或地埋，破皮老化线路不准使用；使用移动电气工具和砼振捣作业时,必须按规定穿戴绝缘防护用品;凡从事与用电有关的施工作业时，必须实行电工跟班作业.预防中毒事故的防护措施从事有毒有害化学物品作业时,作业人员必须佩戴防毒面具,保证室内通风良好;宿舍内严禁存放有毒有害及化学物品;食堂要有卫生许可证，炊事人员必须持有健康证和体检合格证上岗。其生、熟食物必须分别加工制作存放。凡变质、腐烂的食品严禁食用，每天做好防蚊、蝇传染源64、的控制工作;食堂内严禁非炊事人员进入,炊事人员不能留长指甲,并保持个人卫生清洁,对食堂做到每日清扫。施工现场防火措施加强对员工的消防安全知识教育，提高消防安全意识和防火救灾技能；施工现场必须按上级要求建立义务消防队,成员应进行消防专业知识培训和教育，做到有备无患；建立明火作业报告制度，凡需明火作业的部位和项目需提前向项目部提出申请，经批准方可进行明火作业，危险性较大的明火作业应有派专人监护;配备足够的消防器材、用具和水源,并保证其常备有效，做到防患于未然；严格对易烯易爆物品的管理，禁止将燃油、油漆、乙炔等物品混存于一般材料库房,应有单独保管；对易燃物品仓库选址要远离员工宿舍及火源存在区域，同时65、要增加防护设施;临时用房,仓库必须留出足量的消防通道，以备应急之用;对于临时线路要加强管理和检查，防止因产生电火花造成火灾；冬季取暖炉应规范管理,符合防火中毒要求；定期对着火源、水源、消防器材等要害部位和设施进行安全检查，发现问题及时处理，将事故隐患消灭于萌芽状态。预应力施工措施预应力钢绞线下料在清理干净的硬化场地进行，场地内严禁动用电焊设备，防止电焊弧击伤钢绞线，造成钢绞线在张拉时断裂伤人；夹片、锚具进场后仔细检查夹片、锚具的硬度和圆锥度以及夹片有无裂纹、有无锈蚀现象，以保证夹具具有足够的自锚能力,防止夹片、锚具弹出伤人；采用油顶、油表相互匹配的预应力张拉施工设备,在使用一定时间或次数后及时66、校验，防止因油顶、油表不匹配造成张拉力控制不准确，产生安全事故;锚垫板安装角度位置严格按设计要求，并采取锚筋与粱体钢筋焊接的方法确保锚垫板角度、位置准确。以防应力过大,造成锚垫板松动，造成预应力施工安全事故；在张拉施工时，精确调整油顶位置确保油顶、工具锚、锚具、锚垫板位于同一条线上，确保预应力施工安全；张拉油顶采用安全可靠的钢支架配合导链吊挂，以防油顶吊落，伤及张拉操作人员；张拉作业区严禁非作业人员进入，张拉时千斤顶对面严禁站人，以防发生意外;张拉或退锚时，张拉油顶后面严禁站人，并在张拉作业区后方设置木防护板以防预应力筋拉断或锚具、夹片弹出伤人;张拉作业时设置专人负责指挥，测量伸长量时，停止油67、顶张拉；张拉液压系统的高压油管的接头应加防护套,以防漏油伤人,高压油管在正式使用前作油管承压检查，保证油管的正常使用。8.3 事故应急救援预案A触电事故专项应急预案a、目的为确保我项目部触电事故发生以后,能迅速有效地开展抢求工作，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险，特制定本预案.b、组织机构及职责由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作.组 长：王东副组长：胡坚、张家怀成 员：刘运得、郭清智、胡星强、陈玉玺、黄永贵具体分工如下：王东：安全总负责胡坚、张家怀:安全分管负责，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救。刘运得、郭清智、胡星强：负责联络,任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救，68、保持与电力、建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通。陈玉玺：负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯记录。王东： 负责妥善处理好善后工作,负责保持与当地相关部门的沟通联系。c、触电事故应急措施现场人员应当机立断脱离电源，尽可能的立即切断电源（关闭电路），亦可用现场得到的绝缘材料等器材使触电人员脱离带电体。将伤员立即脱离危险地区，组织人员进行抢救。若发现触电者呼吸或呼吸心跳均停止，则将伤员仰卧在平地上或平板上立即进行人工呼吸或同时进行体外心脏按压.立即拔打120与急救中心联系，详细说明事故地点、严重程度，本部门的联系电话,并派人到路口接应.或安排车辆直接送往附近医院.立即向公司应急抢险领导小69、组汇报事故发生情况并寻求支持。维护现场秩序,严密保护事故现场。d、应急物资常备药品:消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及氧气袋。e、注意事项在未脱离电源时，切不可用手去拉触电者。事故发生时应组织人员进行全力抢救,视情况拔打120急救电话和马上通知有关负责人。注意保护好事故现场，便于调查分析事故原因。心肺复苏抢救措施要坚持不断的进行(包括送医院的途中)不能随便放弃.B高处坠落事故应急救援预案a、目的为确保我项目高处坠落事故发生后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险，特制定本预案.b、组织机构及职责由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。组 长：王东副组长：70、胡坚、张家怀成 员：刘运得、郭清智、胡星强、陈玉玺、黄永贵具体分工如下:王东：安全总负责胡坚、张家怀：安全分管负责，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救。刘运得、郭清智、胡星强：负责联络,任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救,保持与医院、建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通。陈玉玺：负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯记录。王东： 负责妥善处理好善后工作，负责保持与当地相关部门的沟通联系。c、高处坠落事故应急措施迅速将伤员脱离危险场地,移至安全地带.保持呼吸道畅通，若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物、71、呕吐物等。有效止血,包扎伤口.视其伤情采取直接送往医院，或待简单处理后去医院检查。伤员有骨折、关节伤、肢体挤压伤,大块软组织伤都要固定。若伤员有断肢情况发生应尽量用干净的干布（灭菌敷料）包裹装入塑料袋内，随伤员一起转送。预防感染、止痛，可以给伤员用抗生素和止痛剂。记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤机制、受伤部位、受伤程度等第一手资料。视情况立即拔打120向急救中心取得联系，应详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话,并派人到路口接应。或派车直接送往附近医院。项目指挥部接到报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。d、应急物资常备72、药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、颈托、担架、止血带、氧气袋。e、注意事项事故发生时应组织人员进行抢救，视情况拔打120急救电话或马上送往集美医院，马上通知有关负责人.重伤员运送应用担架,腹部创伤及背柱损伤者,应用卧位运送；胸部伤者一般取半卧位，颅脑损伤者一般取仰卧偏头或侧卧位，以免呕吐误吸。注意保护好事故现场，便于调查分析事故原因。 C 防汛事故应急预案a、目的 为早抓落实防台防汛工作，防止险情扩大,使灾害损失减少到最低限度，特制定本预案.b、组织机构及职责由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。组 长：王东副组长：胡坚、张家怀成 员:刘运得、郭清智、胡星强73、陈玉玺、黄永贵具体分工如下：王东：安全总负责胡坚、张家怀:安全分管负责，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救。刘运得、郭清智、胡星强：负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救，保持与气象部门及劳动部门等单位的沟通。陈玉玺：负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯记录。王东: 负责妥善处理好善后工作，负责保持与当地相关部门的沟通联系。c、防台防汛事故应急措施现场人员应立即上报项目部指挥小组。现场下水道疏通。生活区、宿舍后勤生活保障、救护。施工现场脚手架、模板等的检查与检修。施工用电、各部门配电箱、现场高空照明灯及架空线路的检查、加固及抢修。立即拔打“120急救中心与医院联系或拔打74、“110、119”救助，详细说明事故地点、严重程度及本部门的联系电话，并派人到路口接应.事故调查报告，并上报公司及有关上级机关。d、应急物资常备药品：消毒有品、急救物品(绷带、无菌敷料）及各种小夹板、担架、止血带、氧气袋及抢救麻袋、泥浆泵、汽车、木料等。D火灾事故应急预案a、目的为使发生火灾时能采取有效的方法抢救被困人员或自救,同时尽可能不使火势蔓延，最大限度减小经济损失,特制定本预案.b、组织机构及职责由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。组 长：王东副组长：胡坚、张家怀成 员:刘运得、郭清智、胡星强、陈玉玺、黄永贵具体分工如下：王东:安全总负责胡坚、张家怀：安全分管负责,任务是掌75、握了解事故情况，组织现场抢救.刘运得、郭清智、胡星强:负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救，保持与消防、建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通。陈玉玺：负责维持现场秩序,做好当事人、周围人员的问讯记录.王东： 负责妥善处理好善后工作，负责保持与当地相关部门的沟通联系.c、火灾事故应急措施立即报警。当接到火灾发生信息后,指挥小组立即拔打“119”火警电话。组织扑救火灾.当基地或施工现场发生火灾后,除及时报警外，指挥小组要组织义务消防队员和员工进行扑救,扑救火灾时按照“先控制，后灭火；救人重于救火；先重点后一般”的灭火战术原则。并派人及时切断电源,接通消防水泵电源,组织抢救伤亡人员，76、隔离火灾危险源和重要物质，充分利用施工现场中的消防设施器材进行灭火。协助消防员灭火.在自救的基础上,当专业消防队到达火灾现场后，火灾事故应急指挥小组要简要的向消防队负责人说明火灾情况，并全力支持消防队员灭火,要听从消防队的指挥，齐心协力，共同灭火。伤员身上燃烧的衣物一时难以脱下时，可让伤员躺在地上滚动，或用水洒扑灭火焰。保护现场。当火灾发生时和扑救完毕后，指挥小组要派人保护好现场，维护好现场秩序，等待对事故原因及责任人的调查和审查.同时应立即采取善后工作，及时清理，将火灾造成的垃圾分类处理并采取其他有效措施，从而将火灾事故对环境造成的污染降低到最低限度。火灾事故调查处置。按照局事故报告分析处理77、制度规定，项目部火灾事故应急指挥小组在调查和审查事故情况报告出来后，作出有关处理决定,重新落实防范措施。并报公司应急抢险领导小组.d、应急物资常备药品：消毒用品、急救物品(绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血带、氧气袋、灭火器等救火物资。e、注意事项贵重的书画文物及重要的档案资料等，一旦着火不可用水扑救.那些比重轻于水的易燃液体着火后不宜用水扑救，因为着火的易燃体会漂在水面上，到处流淌，反而造成火势蔓延。高压电器设备失火不能用水来扑救，一是水能导电容易造成电器设备短路烧毁，二是容易发生高压电流沿水柱传到消防器材上，使消防人员造成伤亡。硫酸、硝酸、盐酸遇火不能用水扑救，因为这三种强酸遇火78、后发生强烈的发热反应，引起强酸四处飞溅,甚至发生爆炸。金属钾、钠、锂和易燃的铝粉、锰粉等着火，千万不可用火扑救,因为它们会与水发生化学反应，生成大量可燃性气体氢气，不但火上浇油,而且极易发生爆炸。事故应急响应通讯联络名 称姓 名电 话组 长李欣副组长王东副组长张家怀成 员刘运得成 员郭清智成 员胡星强成 员陈玉玺成 员黄永贵成 员刘树生成 员贺茂树急救电话120火 警119匪 警1109、文明施工、环境保护保证措施9。1文明施工措施（1）严格按照施工总平面图布置各项临时设施，场内大宗材料、成品、半成品和机具设备等堆放整齐,标识规范.做到场地清洁，道路平顺，排水畅通,标志醒目,生产环境达到标准化79、作业要求。(2）施工现场设置“五牌一图(工程概况牌、安全纪律牌、安全标语牌、安全记录牌、文明施工制度牌和施工现场平面布置图），施工人员佩卡上岗.（3)严格按照施工规范和设计施工，各种临时工程修建、安装和使用严格符合安装规范和安全操作规程，施工便道做到晴天不扬尘，雨天不泥泞.（4）施工机械、车辆按规定线路行驶，不得随意停放，施工中确保便道安全通畅.(5)搞好施工现场环境、卫生防疫和治安,确保施工人员身心健康。(6）按照当地政府有关部门和业主的指示要求，并参照工程文明工地创建活动的有关文件,协调好各方面关系，争创文明施工现场。9。2 环境保护保证措施（1)修筑便道、基础处理开挖等施工严格按照施工设80、计进行,尽量减少对原有植被的破坏，开挖结束及时施工防护和排水设施.（2）各种弃渣按照设计堆放，并做好防护，防止水土流失和侵占农田。 （3）施工总平面布置符合卫生标准，油料、化学品、酸、施工废水、等必须按标准统一存放处理，不得随意排放，避免当地水系和农田遭污染.(4)确保施工及生活污水不直接流入河中,而是经过隔油、除污处理后达到污水综合排放标准的一级标准后方能排入河中,施工及生活垃圾要运至附近垃圾厂处理,不能任意堆放或倾倒。10、现浇箱梁支架设计计算 10。1施工概况采用变高度连续梁，箱梁正交，箱梁分幅设计，主梁端部及中跨跨中梁高1。8m，桥墩处梁高3.0m,梁高变化段采用二次抛物线渐变。箱梁标81、准断面宽为18m，梁体结构采用预应力砼连续箱梁,单箱三室结构，箱梁箱顶宽17.99m,箱梁箱底宽12。99m，顶板厚25cm，底板厚2270cm，腹板采用直腹板,厚度4575cm，悬臂长度2。5m，悬臂端部厚20cm，根部厚45cm。箱梁在支点处均设置横梁，中横梁厚2.5m,端横梁厚1.5m。箱梁顶面设置2%横坡，底面与顶面平行,支座处设有梁底调平快及支承垫石以保证支座面水平，具体见相关设计图纸.本桥连续箱梁端支点处横梁厚180cm，中支点处横梁厚300cm.根据本工程特点，拟采用碗口式支架法现浇。现浇段支架搭设好后，对支架进行荷载预压，消除支架非弹性变形和及基础沉降,测定支架弹性变形量，为底82、模标高设置提供依据。10.2 设计依据公路桥涵钢结构和木结构设计规范(JTJ 02586）；公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTJ D62-2004）；公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ D632007)；公路桥涵施工技术规范（JTJ 0412000）；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JTJ 130-2001)；建筑施工模板安全技术规范(JTJ 128-2000);公路桥涵抗风设计规范（JTJ/T D60-01-2004）；路桥施工计算手册;施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1662008)。10.3 箱梁总体施工方案结合设计施工图纸及现场实际情况，本桥梁采用满堂支架施工83、。10。4 钢管满堂支架模板设计概述满堂支架采用483.5碗扣钢管支架，支架搭设于槽钢之上,槽钢平放于现浇的砼基础上.碗扣式支架立、横杆布置：立杆纵、横间距为9060cm，在腹板、端、中横隔梁下间距为6060cm，横杆除顶、底部步距为60cm外，其余横杆步距为120cm。在横向方木上铺设10x10cm纵向方木,其间距为30cm，纵木上方为1.2cm厚的竹胶合板。10.5 支架计算荷载的取用原则10。5.1设计荷载根据公路桥涵施工技术规范JTG/TF50-2011第5.2。6条：计算模板、支架和拱架时，应考虑下列荷载并按表5.2.6进行荷载组合。模板、支架和拱架自重；新浇筑混凝土、钢筋混凝土或其84、他污工结构物的重力；施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；振捣混凝土时产生的荷载；新浇筑混凝土对侧模板的压力；混凝土入模时产生的水平方向的冲击荷载；其他可能产生的荷载。如风荷载、雪荷载、冬天保温设施荷载等。模板、支架设计计算的荷载组合模板、支架结构类型荷载组合强度计算用刚度验算用梁、板的底模板以及支撑板、支架等（1）+（2)+（3）+（4）+（7)（1）+（2）+（7）缘石、人行道、栏杆、柱、梁、板等的侧模板（4)+(5)（5）基础、墩台等厚大结构物的侧模板（5)+（6）（5）10。5。2荷载值得取定原则模板、支架和拱架的容重应按设计算确定。新浇筑混凝土和钢筋混凝土的容重:混凝土2485、KN/m3,钢筋混凝土的容重采用26KN/m3（配筋率为2。1%）。施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载标准值:计算模板及直接支承模板的小棱时,均布荷载可取2。5KPa，另外以集中荷载2.5KN进行验算；计算直接支承小棱的梁或拱架时，均布荷载可取1。5KPa;计算支架立柱及支承拱架的其他结构构件时,均布荷载可取1。0KPa；有实际资料时按实际取值。振捣混凝土时产生的荷载（作用范围在有效压头高度之内)：对水平模板为2.0KPa；对垂直面模板为4.0KPa。新浇筑混凝土对模板侧面的压力:采用内部振捣器，当混凝土的浇筑速度在6m/h以下时,新浇筑的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按式（D1）86、和（D-2）计算：Pmax=0。22toK1K2V 1/2 （D1)Pmax=h (D2)式中:Pmax新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kPa） H为有效压头高度（m） V混凝土的浇筑速度（m/h） t0-新浇筑的初凝时间（h）。可按实测确定： 混凝土的容重（KN/m3) K1外加剂影响正系数，不掺外加剂时取1.0，掺缓凝作用的外加剂时取1。2； K2混凝土塌落度影响正系数，当塌落度小于30mm时，取0.85;倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载：倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载按附录D采用。其他可能产生的荷载：如雪荷载、冬季保温设施荷载等，按实际情况考虑.附表D倾倒混凝土时产生的水平荷载向模87、板中供料方法水平荷载(KPa)用溜槽、串筒或导管输出2.0用容量0。2及小于0.2m3的运输器具倾倒2。0用容量大于0。2至0.8m3的运输器具倾倒4。0用容量大于0。8m3的运输器具倾倒6。0施工时整体浇筑,箱梁节点与节点部分按均布荷载考虑,并取最不利的一片纵梁进行验算.10。6 其他说明事项本计算书中插图除特殊说明外，均采用cm为单位;文字计算中的单位统一采用“KNm”制；荷载静载安全系数取1。2，荷载动载安全系数取1.4;主要以梁高3m的箱梁控制计算.11、模板、模架计算11.1 所使用材料的基础数据：混凝土：砼=26.0KN/m3。竹胶板: 竹胶板=9.0KN/m3;w=80。0Mpa88、；E=6.0103Mpa（优质品）;=0。012m；长宽=2.441.22m。方木：木=5。0KN/m3；w=12.0Mpa;E=9.0103Mpa（红皮云松）。483.5钢管:q管=0.0384KN/m；= 205。0Mpa；E=2.1105Mpa;I=1.21510-7m3；Wx=5。0810-6m3;i=1.5810-2m；A=4。8910-4m2.11.2 模板计算实体横隔梁下的底板模板受力最大，梁高1.8m、宽度2.0m的实体部分，作为控制计算部位.因为腹板处侧压力q=h/h=26。0KN/m,小于横隔梁重力,因此不控制计算。11。2.1荷载按纵向每1m宽度计：模板自重：q1=0.089、12m1.0m9。0 KN/m3=0.108KN/m。混凝土自重：q2=1.8m1.0m26。0 KN/m3=46。8KN/m.施工荷载：均布荷载2。5KN/m2 集中荷载2.5KN（验算荷载） q3=2。51。0=2。5KN/m p=2.5KN（验算荷载）。振捣混凝土时产生的荷载：2.0KN/m2q4=2.01。0=2。0KN/m.11。2.2强度验算计算模式：按五跨连续梁计算（路桥施工计算手册P765页）截面特性:A=bh=1。00。012=0.012m2W=bh2/6=1.00.0122/6=2。4105m3I=bh3/12=1。00.0123/12=1。4410-7m4荷载组合:组合：90、q= q1+ q2+ q3+ q4=1。2（0.108+46.8)+1.4(2.5+2.0）=62。6KN/m P=0组合：q= q1+ q2+ q3+ q4=1。2（0。108+46。8)+1.4(0+2。0)=59。1KN/m P=2.5*1。4=3。5KN强度验算组合,施工荷载按均布荷载时：M支=0。105ql2+0.158pl =0。10562.60.32+0 =0。6KNmmax=M支/W=0。6103/（2.410-5） =25Mpaw=80。0Mpa 满足要求！组合，施工荷载按集中荷载时：M支=0.105ql2+0。158pl =0。10559。10。32+0.1583.50。391、 =0.73KNmmax=M支/W=0.73103/(2.4105)=30.4Mpaw=80.0Mpa满足要求！11。2。3刚度验算荷载组合q= q1+ q2=0。108+46.8=46。91KN/mp=0刚度验算fmax=(0。664ql4+1。097pl3)/100EI =(0。66446。910。184+0）/(1006.01061.44107） =0。00038f=0。3/400=0。00075m或小于1.5mm。满足要求！11。3 1010纵木计算实体横隔梁下的纵木受力最大，梁高度1。8m、宽度2。0m的实体部位，作为控制计算部位.纵木长度不小于3。0m,大约在4.0m左右。纵木在各92、点跨径为60cm，按60cm控制计算。11。3。1荷载纵木间距30cm，故每根承受0。3m宽度范围荷载，按横向每0.3m计算.模板、纵木自重:q1=0。0120.39.0+0。10.15.0=0.082KN/m.混凝土自重:q2=1.80.326。0=14.04KN/m。施工荷载：均布荷载2。5KN/m2 集中荷载2.5KN（验算荷载） q3=2.50。3=0.75KN/m p=2.5KN(验算荷载）。振捣混凝土时产生的荷载：2.0KN/m2q4=2.00.3=0。6KN/m.11.3.2强度验算计算模式:按两跨连续梁计算（路桥施工计算手册P765页）截面特性:A=bh=0.10。1=0.0193、m2W=bh2/6=0。10。12/6=1.6710-4m3I=bh3/12=0。10.13/12=8。3310-6m4荷载组合:组合:q= q1+ q2+ q3+ q4=1。2（0.082+14.04）+1.4（0.75+0。6）=18。8KN/m P=0组合：q= q1+ q2+ q3+ q4=1.2(0.082+14.04)+1.4(0+0。6）=17。8KN/m P=1.4*2.5KN强度验算组合，施工荷载按均布荷载时：M支=0.125ql2+0。188pl =0.12518。80.62+0 =0.85KNmmax=M支/W=0.85103/（1。6710-4) =5.1Mpaw=1294、.0Mpa 满足要求！组合,施工荷载按集中荷载时：M支=0.125ql2+0.188pl =0。12517。80。62+0.1883.50.6 =1。2 KNmmax=M支/W=1。2103/（1.6710-4)=7。2Mpaw=12.0Mpa满足要求！11.3.3刚度验算荷载组合q= q1+ q2=0。082+14。04=14.12KN/mp=0刚度验算fmax=(0.521ql4+0.911pl3）/100EI =（0。52114。120.64+0）/（1009.01068。33106） =0。00013f=0。6/400=0.0015m。满足要求！其余部位不控制计算.11。4 箱梁内模195、010木纵梁计算实体横隔梁处顶板梗肋下的木横梁受力最大，顶板高度为0。50m的实体部位，作为控制计算部位。木纵梁长度不小于3。0m。11。4.1荷载钢管横梁间距60cm,故每根承受0.6m宽度范围荷载，按横向每0。6m计算。模板、纵木、木横梁自重：q1=0。0120。69.0+0.10。15。03(平均根数）=0。22KN/m。混凝土自重:q2=0.50。626。0=7。8KN/m.施工荷载：均布荷载2.5KN/m2 集中荷载2。5KN（验算荷载） q3=2.50.6=1.5KN/m p=2.5KN（验算荷载)。振捣混凝土时产生的荷载：2。0KN/m2q4=2。00。6=1。2KN/m。11。96、4.2强度验算计算模式：按三跨连续梁计算（路桥施工计算手册P765页）360cm截面特性:A=bh=0.10.1=0.01m2W=bh2/6=0。10.12/6=1。6710-4m3I=bh3/12=0.10.13/12=8。33106m4荷载组合：组合:q= q1+ q2+ q3+ q4=1。2（0.22+7。8）+1。4（1。5+1.2）=13。4KN/m P=0组合：q= q1+ q2+ q3+ q4=1。2（0.22+7.8)+1。4(0+1.2）=11。3KN/m P=1.42.5=3.5KN强度验算组合，施工荷载按均布荷载时：M支=0.10ql2+0。15pl =0.113.40.97、62+0 =0.48KNmmax=M支/W=0。48 103/(1.67104）=2.9Mpaw=12.0Mpa 满足要求!组合，施工荷载按集中荷载时：M支=0.10ql2+0.15pl =0。1013.40.62+0。153.50.6 =0。8KNmmax=M支/W=0。8103/(1。6710-4)=4.8 Mpaw=12。0Mpa满足要求！11.4.3刚度验算荷载组合q= q1+ q2=0.22+7。8=8。0KN/mp=0刚度验算fmax=(0.677ql4+1。14pl3）/100EI =(0.67780.64+0)/（1009。01068。3310-6) =0。0001f=0.8/98、400=0.002m。满足要求！11.5箱梁内模48mm钢管横梁计算箱梁顶板下横向钢管的受力在板的根部混凝土高度最大0。50m，以此作为控制计算。 11。5。1荷载立柱横向间距均为100cm，故每根承受0.6m见方范围荷载.模板、纵木、钢管横梁自重：q1=0。0120.61。09.0+0。10。10。65.03(平均根数）+0.038=0。20KN/m.混凝土自重：q2=0。50。61.026.0=7。8KN/m。施工荷载:均布荷载2.5KN/m2 集中荷载2。5KN（验算荷载） q3=2.50.61.0=1。5KN/m p=2。5KN（验算荷载）。振捣混凝土时产生的荷载：2。0KN/m2q499、=2.00.61.0=1.2KN/m。 11。5。2强度验算 横向钢管受到四根方木的压力，经过计算，方木使钢管受到最大弯矩为钢管跨中间往外0。15m和0。45m，并对称布置，钢管所受的最大弯矩.截面特性:A= 4.89104m2W=5.0810-6m3I= 1。21510-7m4荷载组合：组合：P= q1+ q2+ q3+ q4=1.2（0.20+7.8）+1。4（1。5+1。2)=13。4KN/m P=0组合：P= q1+ q2+ q3+ q4=1.2（0。22+7.8)+1.4（0+1。2)=11.3KN/m P=1。42。5=3.5KN组合，施工荷载按均布荷载时:M支=0。188Pl =100、0.188(13.4/40。352+13。4/40。052) =0.5KNmmax=M支/W=0。5 103/(5.0810-6)=98Mpaw=205Mpa 满足要求!组合，施工荷载按集中荷载时:M支=0.188pl =0.188(13.4/40。352+13。4/40.052+3。50。35） =0。7KNmmax=M支/W=0.7103/(5.08106）=138Mpaw=205Mpa满足要求！11。5。3刚度验算荷载组合P= q1+ q2=0。2+7.8=8.0KN/mp=0刚度验算fmax=1。14Pl3）/100EI =（1.148/40。63)/（100215.01065.081101、06) =0。000005f=0.8/400=0.002m。满足要求！11。6箱梁内模48mm钢管立柱计算箱梁顶板下的钢管立柱受力最大，取板根部最大高度0.50m的实体部位，作为控制计算部位。11.6。1荷载立柱横向间距均为100cm,故每根承受0.6m见方范围荷载。模板、纵木、钢管横梁自重：q1=0.0120.61.09.0+0.10。10。65.03（平均根数）+0。038+0。0381.2=0.24KN/m。混凝土自重：q2=0。50.61.026.0=7。8KN/m.施工荷载:均布荷载2.5KN/m2 集中荷载2.5KN（验算荷载） q3=2。50。61。0=1.5KN/m p=2.5102、KN（验算荷载）.振捣混凝土时产生的荷载：2。0KN/m2q4=2.00.61.0=1.2KN/m。11。6。2强度验算计算模式：取最长杆件L=1.0m，按两端铰接，l0=L=1.0m，截面特性：A= 4.8910-4m2W=5。08106m3I= 1.215107m4 r=(I/A）=50 =0。856荷载组合：组合:q= q1+ q2+ q3+ q4=1.2（0.24+7.8）+1。4（1.5+1.2）=13.5KN组合：q= q1+ q2+ q3+ q4=1.2（0.24+7.8）+1.4（2。5+1。2）=14。9KN强度验算组合，施工荷载按均布荷载时：N=13.5KN a=N/A=1103、3。51031/（0。8564。89104)=32。2Mpaw=205Mpa 满足要求！组合，施工荷载按集中荷载时:N=14.9KN a=N/A=14。91031/（0.8564。8910-4）=35。6Mpaa= 205Mpa满足要求！11。6.3稳定性验算荷载组合N= q1+q2+p+q4=1.2（0.24+7.8）+1.4（2。5+1。2)=14。9KN/m稳定性验算a=N/A0=50查表得：=0.856a=14.9103/(0.8564.89） 104=35.6Mpaa=205Mpa满足要求！11.7箱梁翼板48mm钢管横梁计算箱梁翼板的钢管横梁受力，根据钢管的间距不同分三种情况进行分104、析。第一种情况:取板根部最大高度0。45m的实体部位，此处每根钢管的支撑面积是（0.6/2+0。8/2)0.6=0。42m2。荷载模板、纵木、钢管横梁自重：P1=0.0120。60。79.0+0。10。10。65。03(平均根数)+0。038+0。0381。2=0.22KN。混凝土自重：P2=0。450.60.726.0=4.9KN。施工荷载：均布荷载2.5KN/m2 集中荷载2.5KN（验算荷载） P3=2.50。60。7=1.1KN p=2.5KN（验算荷载）。振捣混凝土时产生的荷载：2.0KN/m2P4=2.00.60.7=0.84KN。强度和稳定性验算计算模式：取最长杆件L=1.0m,105、按两端铰接,l0=L=1.0m,截面特性：A= 4。8910-4m2W=5.08106m3I= 1.21510-7m4 r=（I/A）=50 =0。856荷载组合：组合：P= P 1+ P 2+ P 3+ P 4=1.2(0。22+4。9）+1。4（1.1+0)=7.7KN组合:P = P 1+ P 2+ P 3+ P4=1.2（0.22+4.9）+1.4（1.1+0.84）=8.9KN强度验算组合，施工荷载按均布荷载时：N=7.7KN a=N/A=7。71031/（0.8564.89104）=18。4Mpaw=205Mpa 强度和稳定性都满足要求！组合，施工荷载按集中荷载时：N=8.9KN 106、a=N/A=8。91031/（0.8564。8910-4）=21.3Mpaa= 205Mpa强度和稳定性都满足要求！第二种情况：取板根部最大高度0。37m的实体部位，此处每根钢管的支撑面积是（0。8/2+0。9/2）0.6=0.51m2。荷载模板、纵木、钢管横梁自重:P1=0.0120。60.859.0+0。10。10。65.03（平均根数)+0。038+0.0381.2=0.23KN。混凝土自重：P2=0。370。60.8526.0=4。9KN。施工荷载:均布荷载2。5KN/m2 集中荷载2。5KN（验算荷载） P3=2.50.60.85=1。3KN p=2。5KN（验算荷载）。振捣混凝土时107、产生的荷载：2.0KN/m2P4=2.00。60.85=1.0KN。强度和稳定性验算计算模式：取最长杆件L=1。0m,按两端铰接，l0=L=1.0m，荷载组合：组合：P= P 1+ P 2+ P 3+ P 4=1。2（0.23+4。9)+1。4（1.3+0）=8。0KN组合:P = P 1+ P 2+ P 3+ P4=1。2（0.23+4。9）+1.4（1.3+1。0）=9.4KN强度验算组合，施工荷载按均布荷载时:N=8KN a=N/A=81031/（0。8564.89104）=19.1Mpaw=205Mpa 强度和稳定性都满足要求！组合，施工荷载按集中荷载时：N=9.4KN a=N/A=9108、.41031/（0。8564。8910-4）=22.5Mpaa= 205Mpa强度和稳定性都满足要求！第三种情况：取板根部最大高度0.27m的实体部位，此处每根钢管的支撑面积是（0。9/2+1。0/2）0.6=0。57m2。荷载模板、纵木、钢管横梁自重：P1=0.0120.60.959。0+0.10.10。65。03（平均根数)+0.038+0.0381.2=0。24KN。混凝土自重：P2=0.270.60。9526。0=4。0KN。施工荷载：均布荷载2。5KN/m2 集中荷载2。5KN(验算荷载) P3=2。50.60。85=1。5KN p=2.5KN(验算荷载）。振捣混凝土时产生的荷载:2109、。0KN/m2P4=2.00.60.95=1.2KN。强度和稳定性验算计算模式：取最长杆件L=1。0m，按两端铰接，l0=L=1.0m，荷载组合：组合:P= P 1+ P 2+ P 3+ P 4=1。2（0。24+4.0）+1.4（1。5+0）=7。2KN组合：P = P 1+ P 2+ P 3+ P4=1。2（0。24+4。0）+1.4(1。5+1.2)=8。9KN强度验算组合，施工荷载按均布荷载时：N=8KN a=N/A=7。21031/（0.8564.89104）=17。2Mpaw=205Mpa 强度和稳定性都满足要求！组合,施工荷载按集中荷载时：N=8。9KN a=N/A=8。9103110、1/(0。8564.8910-4）=21。2Mpaa= 205Mpa强度和稳定性都满足要求!11.8 侧模板计算 侧模板的型号及规格同底模板，背带为1010cm方木，水平布置，间距为30cm，支撑架采用8槽钢定型制作。现浇箱梁分二次浇筑，第一次浇至梁高1。4m高度，所以取1.4m作为侧压力计算。 （1)侧压力计算 计算侧压力P值，假设温度T=30,按每小时浇筑30m3砼计算，V=4.5m/h。则：Pm=4。6V1/4=4。6*4。51/4=6。7Kpa考虑振动荷载4Kpa,则P=6。7+4=10。7Kpa (2）按强度要求进行计算 背带间距为30cm,设模板按连续梁计算，将侧压力化为线布荷载q111、=10.7*1。4=15.0KN/m,则 Mmax=q*l2/10=150.32/10=0。135KN。m 需要 Wn=0.135*106/13=10384mm3 选用侧模板的截面尺寸为12*1400mm 截面抵抗拒W=1400122/6=33600mm3Wn 满足要求！ (3)按刚度要求进行计算 W=ql4/150EI=6。7*1.4*3004/(150*9*1031400*123/12) =0。28mm 满足要求！(4） 槽钢强度计算将侧压力化为线布荷载q=10。7*1.4=15。0KN/m 单跨跨中产生最大弯矩弯曲应力符合要求!挠度计算: ，符合要求. 12、钢管满堂支架计算12。1 所112、使用材料的基础数据：混凝土：砼=26。0KN/m3。竹胶板: 竹胶板=9。0KN/m3；w=80.0Mpa；E=6.0103Mpa; =0。012m；长宽=2.441.22m。方木：木=5。0KN/m3；w=12.0Mpa；E=9.0103Mpa（红皮云杉).483。5钢管：q管=0。0384KN/m；= 205。0Mpa;E=2.1105Mpa；I=1.21510-7m3;W=5.0810-6m3；i=1.5810-2m;A=4。8910-4m2。12。2 钢管横梁计算实体横隔梁下的木横梁受力最大，梁高1。8m、宽度2。0m的实体部位，作为控制计算部位。12。2.1荷载木横梁在支点附近间距6113、0cm，故每根承受0.6m宽度范围荷载,按横向每0。6m宽度计算。模板、纵木、钢管横梁自重：q1=0.0121。09。0+0。10.15.04（平均根数)0.6+0。10。15.0=0.235KN/m.混凝土自重:q2=1。81.026。00。6=28.08KN/m。施工荷载：均布荷载2.5KN/m2 q3=2。50.6=1。5KN/m。振捣混凝土时产生的荷载:2。0KN/m2q4=2。00.6=1.2KN/m。12.2.2强度验算计算模式：按五跨连续梁计算。截面特性：I=1.21510-7m3W=5.08106m3荷载组合：P= （q1+ q2+ q3+ q4）0.6=（1。2（0.24+2114、8。08）+1。4(1。5+1。2）0.6=22。7KN强度验算M支=0.105pl =0。10522。70。152+0 =0.7KNmmax=M支/W=0。7103/(5。08106） =138Mpa=205Mpa 满足要求!12.2。3刚度验算荷载组合P= （q1+ q2)0.6=1。2（0.235+28。08）0.6=20.4KN刚度验算fmax=1。097pl3/100EI =(1.09720.40.153)/（1002151065.0810-6) =0。0000007f=0.6/400=0。0015m。满足要求！其余部位不控制计算。12。3 钢管支架计算12.3。1荷载钢管支架立杆布115、置分为两种：在箱梁横隔梁、腹板等实体部位的立杆间距6060cm、横杆步距为120cm,悬臂板及空箱部位的立杆间距9060cm、横杆步距为120cm。根据路桥施工计算手册，支架以上模板体系荷载取p1=1。5KN/m2。施工荷载：均布荷载取p3=1。0KN/m2。振捣混凝土时产生的荷载取p4=2。0KN/m2。 梁横隔板、腹板等实体处的立杆间距为6060cm处:支架以上模板体系荷载：p1=1。50。60。6=0.54KN；混凝土梁高1。8m:p2=1.80.60.626。0=16。8KN；施工荷载：p3=1.50。60.6=0.54KN；振捣混凝土时产生的荷载取p4=2。00。60。6=0.72K116、N。荷载组合:p= p1+ p2+ p3+ p4=1.2(0.54+16。8）+1.4（0.54+0。72）=22。6KN/根N=34。4KN/根承载能力满足要求!悬臂板及空箱部位的立杆间距为9060cm处：支架以上模板体系荷载：p1=1.50.90。6=0。8KN;混凝土梁高0.5m：p2=0.50.90。626.0=7.0KN;施工荷载：p3=1。50.90。6=0.8KN；振捣混凝土时产生的荷载取p4=2。00。90。6=1.1KN。荷载组合：p= p1+ p2+ p3+ p4=1。2（0.8+7。0)+1。4（0。8+1。1)=12.0KN/根N=34。4KN/根承载能力满足要求!12117、。3.2强度和稳定性计算由3。2。1荷载比较可知，要以第一种荷载情况控制计算。 立杆计算长度横杆步距1.2m.根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001第5。3.3条：立杆计算长度l0=kuh=1.1551。51.2=2.1m.强度和稳定性计算a=N/A0=l0/=210/1。58=132。9=210 符合要求！支架高度按9米算,查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001得:=0.353风载弯矩Mw=0。851。4WkLah2/10=0。143KN截面模量W=5.08 a=22。6/（0。3534。89104） 103+Mw/W103=131+28=159118、Mpa=205Mpa满足要求！12.4 满堂支架整体抗倾覆计算 满堂支架整体抗倾覆计算以横向宽度最窄（9。8m)、支架高度最高（13.1m）的FA匝道第二联第一跨跨中6090120cm的支架布距,取纵向10m作为计算. 支架横向17排 支架纵向12排 顶托1712=204个 立杆171213.1=2672m 纵向横杆1713.1/1.210=1855m 横向横杆1213。1/1。29。8=1284m 故钢管总重=(2672+1855+1284）3.84=22。31t 顶托重=2047.2=1.47t 故Ni=（22。31+1。47）10=237。8KN 稳定力矩=4。9 Ni=1165。2KN119、.m WK=0。927KN/m2 跨中10m共受力=0。92713。110=121.4KN 倾覆力矩=6。6121.4=801。2 KN.m K0=稳定力矩/倾覆力矩=1165.2/801。2=1.451.3 满足要求！ 12。5 水泥砼基础计算水泥砼基础以立杆间距6060cm上（其上铺设横向通长的18#槽钢）进行控制计算。12。5。1荷载竖向荷载查3.3中计算结果立杆最大竖向荷载:R1=22.6KN钢管自重：G1=3。8410-29.0m（假定总长）=0。4KN底槽钢自重：G2=231020.6m（每根长）=0.01KN水泥砼基础自重:G3=0.60.60.124。0=0.9KN竖向荷载：N120、=22。6+0。01+0.4+0.9=24.0KN。横向风力根据公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004，支架为临时结构，按1/10频计算：基本风速：V10=28。8m/s基本风压:W10=0。5KN/m2 =0。012017e0.0001Z=0。012017e-0。000115=0.012Vd= K2K5V10=0.791。724.0=32m/sWd=(Vd2)/（2g)=（0.01234。32）/(29。81）=0.72KN/m2支架+梁高按3.5m实体计算，则:Fwh=k0k1k3WdAwh=0.751。11。00。720.63.5=1。25KN着力点距水泥砼层底按9m计算,则弯矩：121、Wwh=1。259=11.3KNm12。5。2基础验算竖向荷载：N=24.0KN水平荷载：P=1。25/16=0.078KN弯矩：M=7。5/16=0。5KNm基础面积：A=0.60。18=0.11m2 W=0。60.62/6=0。036m2立杆最大受力为24KN，立杆底托垫在面积为6018cm的18#槽钢板（槽口朝上），支撑于15厚的C20砼垫层上,C20砼的扩散应力取450， 立杆对砼层的压强 满足要求! 立杆通过砼层对土层的压强l 故地基承力仅需69Kpa即可满足要求。根据地勘资料,桥址处面填筑洞渣碾压处理后再铺筑厚15cm的C20砼承载面，可作为支架的承力层。12.6 地基沉降量估算假设条件：E0在整个地层中无变化,计算地层按一层考虑。按照弹性理论方法计算沉降量,公式如下：s=pb（12）/E0s：地基土最终沉降量；p：基础顶面平均压力，取最大值66.1Kpa；b：矩形基础宽度取0.6m；：沉降影响系数,取1.12；：分布为土的泊松比及弹性模量，取0.2；E0=1-22/(1-）EsEs：10.05MpaE0=1-20。22/（10。2）10.05=9。05MPa最终沉降量:s=66.10。61.12（10。22）/9.05=3mm